JPH05272900A - 小割発破安全施工法 - Google Patents
小割発破安全施工法Info
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- JPH05272900A JPH05272900A JP11511892A JP11511892A JPH05272900A JP H05272900 A JPH05272900 A JP H05272900A JP 11511892 A JP11511892 A JP 11511892A JP 11511892 A JP11511892 A JP 11511892A JP H05272900 A JPH05272900 A JP H05272900A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 小割発破において、破砕される岩石が立体的
な体積を有することに着目して、破砕される岩石の体積
と、それを破砕する装薬量とが比例する関係式を案出す
る一方、発破係数ｃの適正値を通常の１自由面等の発破
における数値に準じた合理的な数値にして、安全性と能
率性の双方を充足し得る施工法を提供する。 【構成】 せん孔長Ｈの最奥部に設けた装薬点から互い
に異なる自由面に向けてそれぞれ前記せん孔長Ｈと等し
い長さを有する２つの最小抵抗線Ｗ１とＷ２を仮設し
て、前記３つの数値Ｗ１＝Ｗ２＝Ｈの関係で前記装薬点
を設定し、発破係数をｃ、装薬量をＬとした場合に、Ｌ
＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈの式で装薬量を算定する、前記最
小抵抗線Ｗ１とＷ２の長さのうち、いずれか一方でも前
記せん孔長Ｈの長さより短い場合には、前記３つの数値
を前記最短値に合わせて装薬量Ｌを算定する。前記発破
係数のｃの値を０．０８〜０．４０に設定する。
な体積を有することに着目して、破砕される岩石の体積
と、それを破砕する装薬量とが比例する関係式を案出す
る一方、発破係数ｃの適正値を通常の１自由面等の発破
における数値に準じた合理的な数値にして、安全性と能
率性の双方を充足し得る施工法を提供する。 【構成】 せん孔長Ｈの最奥部に設けた装薬点から互い
に異なる自由面に向けてそれぞれ前記せん孔長Ｈと等し
い長さを有する２つの最小抵抗線Ｗ１とＷ２を仮設し
て、前記３つの数値Ｗ１＝Ｗ２＝Ｈの関係で前記装薬点
を設定し、発破係数をｃ、装薬量をＬとした場合に、Ｌ
＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈの式で装薬量を算定する、前記最
小抵抗線Ｗ１とＷ２の長さのうち、いずれか一方でも前
記せん孔長Ｈの長さより短い場合には、前記３つの数値
を前記最短値に合わせて装薬量Ｌを算定する。前記発破
係数のｃの値を０．０８〜０．４０に設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、小割発破を、せん孔
装薬法により、飛石が生じないように安全に施工する方
法に関する。
装薬法により、飛石が生じないように安全に施工する方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、せん孔装薬法による小割発破の施
工において、その装薬量Ｌは、図１３で示すように、岩
石の短径をＤ１、その長径をＤ２とした場合に、通常、
せん孔長Ｈを短径Ｄ１の０．６０〜０．６５倍程度に設
定し、かつ、発破係数ｃを０．００５〜０．０１に設定
し、装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ×（Ｄ１）２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） の式によって算定する（昭和６０年１０月１日、日本産
業火薬会資料編集部発行「新版産業火薬」第２３８〜２
３９頁、及び、平成３年１月、社団法人全国火薬類保全
協会発行「こんなときこんな火薬をこんな使い方で」第
３８〜３９頁参照）。
工において、その装薬量Ｌは、図１３で示すように、岩
石の短径をＤ１、その長径をＤ２とした場合に、通常、
せん孔長Ｈを短径Ｄ１の０．６０〜０．６５倍程度に設
定し、かつ、発破係数ｃを０．００５〜０．０１に設定
し、装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ×（Ｄ１）２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） の式によって算定する（昭和６０年１０月１日、日本産
業火薬会資料編集部発行「新版産業火薬」第２３８〜２
３９頁、及び、平成３年１月、社団法人全国火薬類保全
協会発行「こんなときこんな火薬をこんな使い方で」第
３８〜３９頁参照）。
【０００３】そこで、上記に従って、例えば、短径１０
０ｃｍの岩石を破砕する適正装薬量Ｌを算定してみる
と、前記（１）式から、 Ｌ＝（０．００５〜０．０１）×１００２＝５０〜１００ｇ となる。
０ｃｍの岩石を破砕する適正装薬量Ｌを算定してみる
と、前記（１）式から、 Ｌ＝（０．００５〜０．０１）×１００２＝５０〜１００ｇ となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】まず、前記（１）式に
おいて、装薬量Ｌによって破砕される対象となる岩石
は、シートのような面積（２乗体）でなく、立体的な体
積（３乗体）を有するものであるから、それを（Ｄ１）
２、すなわち、短径の２乗であらわすことは適切でな
い。
おいて、装薬量Ｌによって破砕される対象となる岩石
は、シートのような面積（２乗体）でなく、立体的な体
積（３乗体）を有するものであるから、それを（Ｄ１）
２、すなわち、短径の２乗であらわすことは適切でな
い。
【０００５】次に、発破係数ｃの適正値は、通常１自由
面等の発破において、０．２５〜０．４５であるが、こ
れに対して、前記（１）式のｃに適用される数値（０．
００５〜０．０１）はその１／５０であって、極端に小
さくみえる表示であって、誤まり易い。
面等の発破において、０．２５〜０．４５であるが、こ
れに対して、前記（１）式のｃに適用される数値（０．
００５〜０．０１）はその１／５０であって、極端に小
さくみえる表示であって、誤まり易い。
【０００６】この発明の目的は、小割発破において、破
砕される岩石が立体的な体積を有することに着目して、
破砕される岩石の体積と、それを破砕する装薬量とが比
例する関係式を案出すると共に、発破係数ｃの適正値を
通常の１自由面等の発破における数値とそれほど違わな
い、一寸安全を重視した合理的な表示の数値にして、安
全性と能率性の双方を充足し得る施工法を提供すること
である。
砕される岩石が立体的な体積を有することに着目して、
破砕される岩石の体積と、それを破砕する装薬量とが比
例する関係式を案出すると共に、発破係数ｃの適正値を
通常の１自由面等の発破における数値とそれほど違わな
い、一寸安全を重視した合理的な表示の数値にして、安
全性と能率性の双方を充足し得る施工法を提供すること
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、小割発破に
おいて、せん孔長Ｈの最奥部に設けた装薬点から互いに
異なる自由面に向けてそれぞれ前記せん孔長Ｈと等しい
長さを有する２つの最小抵抗線Ｗ１とＷ２を仮設して、
前記３つの数値Ｗ１＝Ｗ２＝Ｈの関係で前記装薬点を設
定し、発破係数をｃ、装薬量をＬとした場合に、 Ｌ＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） で算定する。
おいて、せん孔長Ｈの最奥部に設けた装薬点から互いに
異なる自由面に向けてそれぞれ前記せん孔長Ｈと等しい
長さを有する２つの最小抵抗線Ｗ１とＷ２を仮設して、
前記３つの数値Ｗ１＝Ｗ２＝Ｈの関係で前記装薬点を設
定し、発破係数をｃ、装薬量をＬとした場合に、 Ｌ＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） で算定する。
【０００８】前記２つの最小抵抗線Ｗ１とＷ２及び前記
せん孔長Ｈとの関係は、Ｗ１≒Ｗ２≒Ｈで仮設しても差
支えない。前記岩盤の接地面は、せん孔長Ｈ及び２つの
最小抵抗線Ｗ１とＷ２がそれぞれ関与する自由面から除
外される。
せん孔長Ｈとの関係は、Ｗ１≒Ｗ２≒Ｈで仮設しても差
支えない。前記岩盤の接地面は、せん孔長Ｈ及び２つの
最小抵抗線Ｗ１とＷ２がそれぞれ関与する自由面から除
外される。
【０００９】前記最小抵抗線Ｗ１とＷ２の長さのうち、
いずれか一方でも前記せん孔長Ｈの長さより短い場合に
は、前記３つの数値、Ｗ１とＷ２とＨを前記最短値に合
わせて、装薬量Ｌを算定する。
いずれか一方でも前記せん孔長Ｈの長さより短い場合に
は、前記３つの数値、Ｗ１とＷ２とＨを前記最短値に合
わせて、装薬量Ｌを算定する。
【００１０】前記発破係数ｃの値を０．０８〜０．４０
に設定する。
に設定する。
【００１１】
【作用】本発明では、破砕の対象となる少くとも４つの
自由面を有する多自由面体の岩石を、体積すなわち、長
さの３乗が関与する物体として把握し、それによって、
装薬量Ｌがｃ値を対象とした破砕岩石の体積＝Ｗ１×Ｗ
２×Ｈに比例する関係式によって算出されるようにした
から、合理的であって、理解され易い。
自由面を有する多自由面体の岩石を、体積すなわち、長
さの３乗が関与する物体として把握し、それによって、
装薬量Ｌがｃ値を対象とした破砕岩石の体積＝Ｗ１×Ｗ
２×Ｈに比例する関係式によって算出されるようにした
から、合理的であって、理解され易い。
【００１２】更に、本発明では、前記体積を形成する３
つの長さＷ１、Ｗ２及びＨに極端な大小差がないように
し、それらを均等乃至略均等に仮設した。その理由は、
前記体積の形成要件となる３つの長さＷ１、Ｗ２とＨに
は、それらがどのように長短変化してもその積が同一数
値になるという盲点があり、著しく極端に大きな数値と
小さな数値の混合積が成立する余地があり、その現象を
飛石を生ずる要因から再考すると、いずれか小さな数値
の部分に飛石発生の弱点が見出されるから、本発明によ
ってそれが防止される。
つの長さＷ１、Ｗ２及びＨに極端な大小差がないように
し、それらを均等乃至略均等に仮設した。その理由は、
前記体積の形成要件となる３つの長さＷ１、Ｗ２とＨに
は、それらがどのように長短変化してもその積が同一数
値になるという盲点があり、著しく極端に大きな数値と
小さな数値の混合積が成立する余地があり、その現象を
飛石を生ずる要因から再考すると、いずれか小さな数値
の部分に飛石発生の弱点が見出されるから、本発明によ
ってそれが防止される。
【００１３】更に、せん孔長Ｈに対して、２つの最小抵
抗線Ｗ１、Ｗ２の長さのうち、いずれか一方でも短い場
合には、前記３つの数値をその最短値に合わせて装薬量
Ｌを算定すれば、飛石の生ずるおそれがなく、安全であ
る。
抗線Ｗ１、Ｗ２の長さのうち、いずれか一方でも短い場
合には、前記３つの数値をその最短値に合わせて装薬量
Ｌを算定すれば、飛石の生ずるおそれがなく、安全であ
る。
【００１４】なお、前記３つの長さＷ１、Ｗ２及びＨが
関与する自由面から、前記岩石の接地面は除外される。
装薬点と接地面との間の長さは短径の長さの０．３５〜
０．４０となるから、接地面に対しては、他の３つの自
由面に対するものよりも、破壊のエネルギーが強く作用
することになるが、そのエネルギーが接地方向に向けら
れるので、飛石の生じるおそれがなく、安全である。
関与する自由面から、前記岩石の接地面は除外される。
装薬点と接地面との間の長さは短径の長さの０．３５〜
０．４０となるから、接地面に対しては、他の３つの自
由面に対するものよりも、破壊のエネルギーが強く作用
することになるが、そのエネルギーが接地方向に向けら
れるので、飛石の生じるおそれがなく、安全である。
【００１５】前記（２）の算定式によれば、発破係数ｃ
の適正値は、他の１自由面等の発破の場合における
（０．２５〜０．４５）と比較して、僅かに控え目の
０．０８〜０．４０程度とすることが可能であり、他の
発破と比鮫して、調和がとれており、その面からも合理
的である。
の適正値は、他の１自由面等の発破の場合における
（０．２５〜０．４５）と比較して、僅かに控え目の
０．０８〜０．４０程度とすることが可能であり、他の
発破と比鮫して、調和がとれており、その面からも合理
的である。
【００１６】
【実施例】図１及び図２で示す長径１．２ｍ、短径１．
０ｍの円錐形岩石において、せん孔長Ｈ＝０．６ｍとし
た場合に、本発明によれば、最小抵抗線Ｗ１とＷ２が前
記せん孔長Ｈに等しいことを条件とするので、Ｗ１＝Ｗ
２＝Ｈ＝０．６ｍに設定する。そして、前記（２）式か
ら 装薬量Ｌ＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ここで、ｃ値を対象とした破砕岩石の体積Ｖ１は、 Ｖ１＝１／３×π×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ＝Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ＝０．６×０．６×０．６＝０．２１６ｍ３ 発破係数ｃ値を０．２に設定すれば、 装薬量Ｌ＝０．２×０．２１６＝０．０４３ｋｇ その装薬量で破砕される岩石の全体積Ｖは、 Ｖ＝１／３×π×Ｗ１×Ｗ２×（Ｈ＋Ｙ） ここで（Ｈ＋Ｙ）は短径に相当し、その値は前述の通り
１．０ｍ、従って、 Ｖ＝０．６×０．６×１．０＝０．３６ｍ３ となり、飛石は発生しない。
０ｍの円錐形岩石において、せん孔長Ｈ＝０．６ｍとし
た場合に、本発明によれば、最小抵抗線Ｗ１とＷ２が前
記せん孔長Ｈに等しいことを条件とするので、Ｗ１＝Ｗ
２＝Ｈ＝０．６ｍに設定する。そして、前記（２）式か
ら 装薬量Ｌ＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ここで、ｃ値を対象とした破砕岩石の体積Ｖ１は、 Ｖ１＝１／３×π×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ＝Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ＝０．６×０．６×０．６＝０．２１６ｍ３ 発破係数ｃ値を０．２に設定すれば、 装薬量Ｌ＝０．２×０．２１６＝０．０４３ｋｇ その装薬量で破砕される岩石の全体積Ｖは、 Ｖ＝１／３×π×Ｗ１×Ｗ２×（Ｈ＋Ｙ） ここで（Ｈ＋Ｙ）は短径に相当し、その値は前述の通り
１．０ｍ、従って、 Ｖ＝０．６×０．６×１．０＝０．３６ｍ３ となり、飛石は発生しない。
【００１７】次に、図３及び図４で示す長径１．２ｍ、
高さ１．０ｍの円柱形岩石において、せん孔長Ｈ＝０．
６ｍとした場合に、最小抵抗線Ｗ１とＷ２をＷ１＝Ｗ２
＝Ｈ＝０．６ｍに設定する。そして、前記（２）式から 装薬量Ｌ＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ここで、ｃ値を対象とした岩石の体積Ｖ１は、 Ｖ１＝Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ＝０．６×０．６×０．６＝０．２１６ｍ３ 発破係数ｃ値を０．２に設定すれば、 装薬量Ｌ＝０．２×０．２１６＝０．０４３ｋｇ その装薬量で破砕される全岩石の体積Ｖは、 Ｖ＝π×Ｗ１×Ｗ２×（Ｈ＋Ｙ） ここで（Ｈ＋Ｙ）は岩石の高さに相当し、その値は前述
の通り１．０ｍ、従って、 Ｖ＝３．１４×０．６×１．０＝１．１３ｍ３ となり、飛石は生じない。
高さ１．０ｍの円柱形岩石において、せん孔長Ｈ＝０．
６ｍとした場合に、最小抵抗線Ｗ１とＷ２をＷ１＝Ｗ２
＝Ｈ＝０．６ｍに設定する。そして、前記（２）式から 装薬量Ｌ＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ここで、ｃ値を対象とした岩石の体積Ｖ１は、 Ｖ１＝Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ＝０．６×０．６×０．６＝０．２１６ｍ３ 発破係数ｃ値を０．２に設定すれば、 装薬量Ｌ＝０．２×０．２１６＝０．０４３ｋｇ その装薬量で破砕される全岩石の体積Ｖは、 Ｖ＝π×Ｗ１×Ｗ２×（Ｈ＋Ｙ） ここで（Ｈ＋Ｙ）は岩石の高さに相当し、その値は前述
の通り１．０ｍ、従って、 Ｖ＝３．１４×０．６×１．０＝１．１３ｍ３ となり、飛石は生じない。
【００１８】更に、図５及び図６で示す横１．２ｍ、高
さ１．０ｍの立方体形岩石において、せん孔長Ｈ＝０．
６ｍとした場合に、最小抵抗線Ｗ１とＷ２をＷ１＝Ｗ２
＝Ｈ＝０．６ｍに設定する。そして、前記（２）式から 装薬量Ｌ＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ここで、ｃ値を対象とした岩石の体積Ｖ１は、 Ｖ１＝Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ＝０．６×０．６×０．６＝０．２１６ｍ３ 発破係数ｃ値を０．２に設定すれば、 装薬量Ｌ＝０．２×０．２１６＝０．０４３ｋｇ その装薬量で破砕される全岩石の体積Ｖは、 Ｖ＝（Ｗ１＋Ｗ２）×（Ｗ１＋Ｗ２）×（Ｈ＋Ｙ） ここで（Ｈ＋Ｙ）は前記高さに相当し、その値は前述の
通り１．０ｍ、従って、 Ｖ＝１．２×１．２×１．０＝１．４４ｍ３ となり、飛石は生じない。
さ１．０ｍの立方体形岩石において、せん孔長Ｈ＝０．
６ｍとした場合に、最小抵抗線Ｗ１とＷ２をＷ１＝Ｗ２
＝Ｈ＝０．６ｍに設定する。そして、前記（２）式から 装薬量Ｌ＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ここで、ｃ値を対象とした岩石の体積Ｖ１は、 Ｖ１＝Ｗ１×Ｗ２×Ｈ ＝０．６×０．６×０．６＝０．２１６ｍ３ 発破係数ｃ値を０．２に設定すれば、 装薬量Ｌ＝０．２×０．２１６＝０．０４３ｋｇ その装薬量で破砕される全岩石の体積Ｖは、 Ｖ＝（Ｗ１＋Ｗ２）×（Ｗ１＋Ｗ２）×（Ｈ＋Ｙ） ここで（Ｈ＋Ｙ）は前記高さに相当し、その値は前述の
通り１．０ｍ、従って、 Ｖ＝１．２×１．２×１．０＝１．４４ｍ３ となり、飛石は生じない。
【００１９】図７から図１１は、いずれも短径に対して
長径が著しく長い岩石に対する本発明の施工法の実施例
を示す。
長径が著しく長い岩石に対する本発明の施工法の実施例
を示す。
【００２０】上記の場合に、図７は、せん孔長Ｈを岩石
の中心における短径に沿って設けた実施例を示し、前記
せん孔長Ｈと同じ長さの最小抵抗線Ｗ１とＷ２は、岩石
の長径に沿って仮設したが、いずれも左右の自由面に達
せず、途中までとなっている。このような状況下で発破
を行った場合に、岩石の破砕状況は、図８で示すよう
に、中央部が細石で破砕されるのに対して、左右両端部
に大型の砕石が生じる。
の中心における短径に沿って設けた実施例を示し、前記
せん孔長Ｈと同じ長さの最小抵抗線Ｗ１とＷ２は、岩石
の長径に沿って仮設したが、いずれも左右の自由面に達
せず、途中までとなっている。このような状況下で発破
を行った場合に、岩石の破砕状況は、図８で示すよう
に、中央部が細石で破砕されるのに対して、左右両端部
に大型の砕石が生じる。
【００２１】これに対して、図９は、せん孔長Ｈを岩石
の左側における短径に沿って設け、２つの最小抵抗線Ｗ
１とＷ２のうち、一方の最小抵抗線Ｗ１の先端が左側の
自由面に達している。ただし、岩石の右半分は最小抵抗
線Ｗ２が自由面に達していない。このような状況下で発
破を行った場合に、岩石の破砕状況は、図１０で示すよ
うに、左半分が細石となり、右半分に大型の砕石が生じ
る。
の左側における短径に沿って設け、２つの最小抵抗線Ｗ
１とＷ２のうち、一方の最小抵抗線Ｗ１の先端が左側の
自由面に達している。ただし、岩石の右半分は最小抵抗
線Ｗ２が自由面に達していない。このような状況下で発
破を行った場合に、岩石の破砕状況は、図１０で示すよ
うに、左半分が細石となり、右半分に大型の砕石が生じ
る。
【００２２】図１１で示す実施例は、前記図７から図９
で示す各実施例の欠点を補って、左右に２本のせん孔長
Ｈを設け、各装薬点からそれぞれ最小抵抗線Ｗ１とＷ２
とを仮設し、その合計長さが長径の長さに相当して、左
右の自由面に達しているので、このような状況下で発破
を行った場合には、岩石全体に渡って略均等な細石に破
砕される。
で示す各実施例の欠点を補って、左右に２本のせん孔長
Ｈを設け、各装薬点からそれぞれ最小抵抗線Ｗ１とＷ２
とを仮設し、その合計長さが長径の長さに相当して、左
右の自由面に達しているので、このような状況下で発破
を行った場合には、岩石全体に渡って略均等な細石に破
砕される。
【００２３】図１２の実施例は、２つの最小抵抗線Ｗ１
とＷ２のうち、一方の最小抵抗線Ｗ２の先端が右側の自
由面を突き抜けた空間に達している場合を示し、この場
合には、他の２つの長さＷ１とＨの方を前記Ｗ２の自由
面に達する長さまで短縮させ、その最短値で装薬量Ｌを
算定すれば、飛石のおそれは生じない。
とＷ２のうち、一方の最小抵抗線Ｗ２の先端が右側の自
由面を突き抜けた空間に達している場合を示し、この場
合には、他の２つの長さＷ１とＨの方を前記Ｗ２の自由
面に達する長さまで短縮させ、その最短値で装薬量Ｌを
算定すれば、飛石のおそれは生じない。
【００２４】前述した各実施例は、この発明の技術思想
を制約するものでなく、この発明は、特許請求の範囲の
記載を逸脱しないあらゆる改変に及ぶものである。
を制約するものでなく、この発明は、特許請求の範囲の
記載を逸脱しないあらゆる改変に及ぶものである。
【００２５】
【発明の効果】以上詳述したように、この発明による安
全施工法は、小割発破において、破砕される岩石の体積
と、それを破砕する装薬量とが互いに比例する関係式Ｌ
＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈを案出したので、従来の算出式Ｌ
＝ｃ×（Ｄ１）２と比較して、格段と合理的であって、
理解され易くなった。
全施工法は、小割発破において、破砕される岩石の体積
と、それを破砕する装薬量とが互いに比例する関係式Ｌ
＝ｃ×Ｗ１×Ｗ２×Ｈを案出したので、従来の算出式Ｌ
＝ｃ×（Ｄ１）２と比較して、格段と合理的であって、
理解され易くなった。
【００２６】更に、本発明は、前記関係式中の体積Ｗ１
×Ｗ２×Ｈを形成する３つの数値を均等乃至略均等に仮
設したので、いずれの自由面に対しても飛石が生じる危
険を回避することができるようになった。
×Ｗ２×Ｈを形成する３つの数値を均等乃至略均等に仮
設したので、いずれの自由面に対しても飛石が生じる危
険を回避することができるようになった。
【００２７】更に、本発明は、仮に、前記３つの数値Ｗ
１、Ｗ２及びＨのうち、Ｗ１またはＷ２のいずれかがせ
ん孔長Ｈより短い場合には、前記３つの数値をすべて最
短値に合わせて装薬量を算定するので、その点からも飛
石が生じる危険は根絶され、安全である。
１、Ｗ２及びＨのうち、Ｗ１またはＷ２のいずれかがせ
ん孔長Ｈより短い場合には、前記３つの数値をすべて最
短値に合わせて装薬量を算定するので、その点からも飛
石が生じる危険は根絶され、安全である。
【００２８】上述したように、算定式を合理化し、前記
３つの数値を等しく設定した結果、発破係数ｃの適正値
を０．０８〜０．４０程度にすることに成功したので、
１自由面等の発破における適正ｃ値に準じた数値を表示
することが可能となった。
３つの数値を等しく設定した結果、発破係数ｃの適正値
を０．０８〜０．４０程度にすることに成功したので、
１自由面等の発破における適正ｃ値に準じた数値を表示
することが可能となった。
【図１】本発明による安全施工法の第１実施例を示す正
面図、
面図、
【図２】図１の平面図、
【図３】本発明による安全施工法の第２実施例を示す正
面図、
面図、
【図４】図３の平面図、
【図５】本発明による安全施工法の第３実施例を示す正
面図、
面図、
【図６】図５の平面図、
【図７】本発明による安全施工法の第４実施例を示す正
面図、
面図、
【図８】図７による破砕状況を示す正面図、
【図９】本発明による安全施工法の第５実施例を示す正
面図、
面図、
【図１０】図９による破砕状況を示す正面図、
【図１１】本発明による安全施工法の第６実施例を示す
正面図、
正面図、
【図１２】本発明による安全施工法の第７実施例を示す
正面図、
正面図、
【図１３】従来における小割発破の施工例を示す正面図
である。
である。
Ｈ せん孔長 Ｗ１、Ｗ２ 最小抵抗線 ｃ 発破係数 Ｖ１ ｃ値を対象とした破砕岩石の対象Ｗ１×Ｗ２×Ｈ Ｌ 装薬量 （Ｈ＋Ｙ）またはＤ１ 短径乃至高さ Ｄ２ 長径 Ｖ 装薬量Ｌによって破砕される岩石の全体積
Claims (5)
- 【請求項１】 せん孔長Ｈの最奥部に設けた装薬点から
互いに異なる自由面に向けてそれぞれ前記せん孔長Ｈと
等しい長さを有する２つの最小抵抗線Ｗ１とＷ２を仮設
して、前記３つの数値Ｗ１＝Ｗ２＝Ｈの関係で前記装薬
点を設定し、 発破係数をｃ、装薬量をＬとした場合に、Ｌ＝ｃ×Ｗ１
×Ｗ２×Ｈの式で装薬量を算定する、 ことを特徴とする小割発破安全施工法。 - 【請求項２】 前記２つの最小抵抗線Ｗ１とＷ２及び前
記せん孔長Ｈとの関係をＷ１≒Ｗ２≒Ｈで仮設した請求
項１に記載の施工法。 - 【請求項３】 前記岩石の接地面を、前記せん孔長Ｈ及
び２つの最小抵抗線Ｗ１とＷ２がそれぞれ関与する自由
面から除外した請求項１に記載の施工法。 - 【請求項４】 前記最小抵抗線Ｗ１とＷ２の長さのう
ち、いずれか一方でも前記せん孔長Ｈの長さより短い場
合には、前記３つの数値Ｗ１とＷ２とＨとを前記最短値
に合わせて装薬量Ｌを算定する、請求項１に記載の施工
法。 - 【請求項５】 前記発破係数ｃ値を０．０８〜０．４０
に設定した請求項１に記載の施工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11511892A JPH05272900A (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 小割発破安全施工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11511892A JPH05272900A (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 小割発破安全施工法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05272900A true JPH05272900A (ja) | 1993-10-22 |
Family
ID=14654698
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11511892A Pending JPH05272900A (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 小割発破安全施工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05272900A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5856006A (en) * | 1994-09-19 | 1999-01-05 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Tobacco filter material and a method for producing the same |
| US5863652A (en) * | 1994-10-21 | 1999-01-26 | Daicel Chemical Industries Ltd. | Tobacco smoke filter materials, fibrous cellulose esters, and production processes |
| US5979460A (en) * | 1995-05-31 | 1999-11-09 | Daicel Chemical Industries, Inc. | Method of producing tobacco filters |
-
1992
- 1992-03-24 JP JP11511892A patent/JPH05272900A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5856006A (en) * | 1994-09-19 | 1999-01-05 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Tobacco filter material and a method for producing the same |
| US5863652A (en) * | 1994-10-21 | 1999-01-26 | Daicel Chemical Industries Ltd. | Tobacco smoke filter materials, fibrous cellulose esters, and production processes |
| US5979460A (en) * | 1995-05-31 | 1999-11-09 | Daicel Chemical Industries, Inc. | Method of producing tobacco filters |
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