JP2601803B2 - Router end mill - Google Patents
Router end millInfo
- Publication number
- JP2601803B2 JP2601803B2 JP61189148A JP18914886A JP2601803B2 JP 2601803 B2 JP2601803 B2 JP 2601803B2 JP 61189148 A JP61189148 A JP 61189148A JP 18914886 A JP18914886 A JP 18914886A JP 2601803 B2 JP2601803 B2 JP 2601803B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- twist
- end mill
- cutting edges
- cutting edge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/04—Angles
- B23C2210/0485—Helix angles
- B23C2210/0492—Helix angles different
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] この発明は、外周に右ねじれを有する複数の切刃と左
ねじれを有する複数の切刃とが軸線方向に沿って順次形
成されたルーター・エンドミルに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Application Field] The present invention relates to a router having a plurality of cutting edges having a right-hand twist on the outer periphery and a plurality of cutting edges having a left-hand twist sequentially formed along the axial direction. It concerns end mills.
[従来の技術] 第3図(A)、(B)および第4図(A)、(B)は
それぞれ従来のこの種のルーター・エンドミルを示すも
ので、棒状をなすエンドミル本体1、2の外周に、その
先端側から基端側に向けて右ねじれを有する複数の切刃
3、4と左ねじれを有する複数の切刃5、6とが、それ
ぞれ交差線7、8を境にして順次形成されてなるもので
ある。ここで、これら複数の切刃3…、4…、5…、6
…は、それぞれ円周方向に等間隔を隔てて形成されてい
る。[Prior Art] FIGS. 3 (A) and 3 (B) and FIGS. 4 (A) and 4 (B) show conventional router / end mills of this type, respectively. A plurality of cutting blades 3 and 4 having right twist and a plurality of cutting blades 5 and 6 having left twist are sequentially arranged on the outer periphery from the distal end side to the proximal end side at intersection lines 7 and 8, respectively. It is formed. Here, the plurality of cutting blades 3...
Are formed at equal intervals in the circumferential direction.
また、これら切刃3…、4…、5…、6…は、それぞ
れ第5図(A)、(B)に示すように、右ねじれの切刃
3…、4…のねじれ角θ1同士が互いに等しく、かつ左
ねじれの切刃5…、6…のねじれ角θ2同士が互いに等
しく形成されている。そしてこれら切刃3…、4…、5
…、6…は、第5図(A)に示すように右ねじれのねじ
れ角θ1が左ねじれのねじれ角θ2より小さくなるよう
に、あるいは第5図(B)に示すように左右のねじれ角
θ1、θ2が互いに等しくなるようにして、それぞれ形
成されている。These cutting edges 3 ..., 4 ..., 5 ..., 6 ... is FIG. 5, respectively (A), as shown (B), the cutting edge 3 ... of the right twist, 4 ... twist angle theta 1 between a but equal to each other and the cutting edge 5 ... left twist, 6 ... twist angle theta 2 between the are equal to one another form. And these cutting blades 3 ... 4 ... 5
..., 6 ... are the right and left as shown in as twist angle theta 1 of the right twist, as shown in FIG. 5 (A) is smaller than the helix angle theta 2 of the left twist, or FIG. 5 (B) The torsion angles θ 1 and θ 2 are formed to be equal to each other.
他方、これらエンドミル本体1、2の最先端部には、
第3図(A)、(B)に示すものにおいては穿孔を容易
にするための鋭角をなす切刃9…が、また第4図
(A)、(B)に示すものにおいては同一平面上に位置
する切刃10…が、それぞれ形成されている。On the other hand, at the tip of these end mill bodies 1 and 2,
In FIGS. 3 (A) and 3 (B), the cutting edges 9 which form an acute angle for facilitating drilling, and on the same plane in FIGS. 4 (A) and (B). Are formed, respectively.
以上の構成からなる上記従来のルーター・エンドミル
にあっては、いずれもエンドミル本体1、2の外周に軸
線方向に沿って左右のねじれを有する複数の切刃3…、
4…、5…、6…を形成しているので、切削時に作用す
る軸線方向の切削分力を互いに相殺させることができ、
この結果軸線方向への変動が少ない安定した切削を行う
ことができる等の利点を有する。In the above-described conventional router / end mill having the above-described configuration, each of the plurality of cutting blades 3 having left and right twists along the axial direction on the outer periphery of the end mill bodies 1 and 2.
Since 4 ..., 5 ..., 6 ... are formed, it is possible to offset axial cutting component forces acting during cutting with each other,
As a result, there is an advantage that stable cutting with little fluctuation in the axial direction can be performed.
[発明が解決しようとする問題点] しかしながら、上記のエンドミルにおいては、高速切
削において比較的小さな振動が発生し、この結果仕上げ
面が悪化してしまうため、特に高い面粗度が要求される
ような場合、あるいは重切削(深切り込み)または高送
りで切削するような場合には、高速切削による能率の良
い加工を行うことが出来ないという欠点があった。[Problems to be Solved by the Invention] However, in the above-described end mill, relatively small vibrations are generated in high-speed cutting, and as a result, the finished surface is deteriorated. Therefore, particularly high surface roughness is required. In such a case, or when cutting with heavy cutting (deep cutting) or high feed, there is a disadvantage that efficient machining by high-speed cutting cannot be performed.
そこで、本出願の発明者等は、このような比較的小さ
な振動の発生原因を追及すべく各種の実験を行った結
果、その原因が次のような点にあるという推定を得るに
至った。Therefore, the inventors of the present application have conducted various experiments in pursuit of the cause of the generation of such relatively small vibrations, and as a result, have come to estimate that the cause is as follows.
すなわち、上記従来のエンドミルにおいては、いずれ
も切刃3…、4…のねじれ角θ1同士、および切刃5
…、6…のねじれ角θ2同士が互いに等しく、しかもこ
れら切刃3…、4…、5…、6…が周方向に等間隔をも
って形成されているから、上記切刃3、4、5、6の各
部から隣接する各切刃3、4、5、までの軸線方向およ
び周方向の間隔はいずれの部分においても一定になって
いる。そして、一定間隔を有する各切刃3、4、5、6
に切削荷重が作用した場合には、その切削荷重によって
惹起されるエンドミル本体1、2の振動も常にほぼ一定
の振動数を有し、この振動が互いに共振してエンドミル
本体1、2に小さな、しかし面粗度に悪影響を及ぼす程
度の振動を発生させるとの推定を得た。That is, in the conventional end mill, the torsion angles θ 1 of the cutting edges 3.
..., 6 ... twist angle theta 2 between are equal to each other, yet these cutting 3 ..., 4 ..., 5 ..., because 6 ... are formed at equal intervals in the circumferential direction, the cutting edge 3, 4, 5 , 6 and the adjacent cutting blades 3, 4, 5 in the axial direction and the circumferential direction are constant in any part. Then, each of the cutting blades 3, 4, 5, 6 having a constant interval
When a cutting load acts on the end mill bodies 1 and 2, the vibrations of the end mill bodies 1 and 2 caused by the cutting load always have a substantially constant frequency. However, it was estimated that vibrations that would adversely affect the surface roughness were generated.
[発明の目的] この発明は上記の推定に基づいてなされたもので、エ
ンドミル本体に比較的小さな振動が発生するのを防止す
ることができ、これにより特に高速切削における仕上げ
面の向上、重切削(深切り込み)および高送りを可能と
するルーター・エンドミルを提供することを目的とする
ものである。[Object of the Invention] The present invention has been made based on the above presumption, and can prevent generation of relatively small vibrations in the end mill main body. It is an object of the present invention to provide a router / end mill capable of (deep cut) and high feed.
[問題点を解決するための手段] この発明のルーター・エンドミルは、ともにエンドミ
ル本体の一の周方向を向いた右ねじれを有する複数の切
刃と左ねじれを有する複数の切刃とにおいて、それぞれ
の少なくとも一の切刃のねじれを角を他の切刃のねじれ
角と異なる角度に設定するとともに、これら右ねじれを
有する切刃および左ねじれを有する切刃を、それぞれ両
切刃の境となる交差線において互いの間隔が等しくなる
ように形成したものである。[Means for Solving the Problems] The router / end mill according to the present invention includes a plurality of cutting blades having a right twist and a plurality of cutting blades having a left twist, both of which are oriented in one circumferential direction of the end mill body. The angle of the twist of at least one of the cutting edges is set to a different angle from the twist angle of the other cutting edges, and the cutting edge having the right twist and the cutting edge having the left twist are bounded by the respective cutting edges. It is formed so that the intervals between the intersection lines are equal.
[作用] 上記構成からなるこの発明のルーター・エンドミルに
おいては、異なるねじれ角に設定された一の切刃とこれ
に隣接する切刃との間の周方向および軸線方向の間隔
が、上記一の切刃に沿ってその先端部から後端部へ向か
うにしたがって連続的に変化する。この結果、エンドミ
ル本体に発生する振動の振動数がエンドミルの回転に伴
って変化し、それらの振動が互いに打ち消し合う。この
結果、エンドミル本体に仕上げ面を悪化させるような振
動が発生するのを防止することができる。[Operation] In the router / end mill of the present invention having the above-described configuration, the circumferential and axial intervals between one cutting edge set at a different helix angle and the adjacent cutting edge are the same as those of the above-mentioned one. It changes continuously from the front end to the rear end along the cutting edge. As a result, the frequency of the vibration generated in the end mill body changes with the rotation of the end mill, and the vibrations cancel each other. As a result, it is possible to prevent the end mill main body from generating vibrations that deteriorate the finished surface.
また、その一方で、右ねじれを有する切刃と左ねじれ
有する切刃との境となる交差線においては、両切刃はそ
れぞれ互いの間隔が等しくなるように形成されおり、こ
の交差線からエンドミル本体の先端側あるいは基端側に
向かうにしたがって、両切刃における切刃間の間隔は、
上述したねじれ角の相異に応じて漸次広狭してゆくこと
になる。このため、エンドミル本体の周方向に隣り合う
切刃同士の間に形成されるチップポケットの幅も、上記
交差線において互いに等しく、かつこの交差線から先端
側および基端側に向かうにしたがい、切刃間の間隔の広
狭に合わせて広狭することとなるので、切刃の先端や後
端においてチップポケットの幅に極端な広狭が生じるの
を防ぐことができ、切屑詰まりなどの発生を未然に防止
することが可能となる。On the other hand, at the intersection line between the cutting edge having the right twist and the cutting edge having the left twist, the two cutting edges are formed so that their respective intervals are equal to each other. The distance between the cutting edges of both cutting edges, as heading toward the distal or proximal end of the body,
The width gradually increases and decreases according to the difference in the twist angle described above. For this reason, the widths of the tip pockets formed between the cutting edges adjacent in the circumferential direction of the end mill body are also equal to each other at the above-mentioned crossing line, and as the cutting direction goes from the crossing line toward the distal end side and the base end side, The width of the insert pockets will be narrowed according to the gap between the blades, so it is possible to prevent the width of the tip pocket from becoming extremely wide at the leading and trailing edges of the cutting blade, and to prevent chip clogging etc. It is possible to do.
[実施例] 以下、この発明のルーター・エンドミルの一実施例に
ついて第1図(A)、(B)および第2図(A)を参照
して説明する。[Embodiment] An embodiment of a router / end mill according to the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 (A), (B) and 2 (A).
第1図(A)、(B)において、図中符号11はエンド
ミル本体を示すものであり、このエンドミル本体11の先
端部外周には、その先端側から基端側に向けて右ねじれ
を有する4条の切刃12a、12b、12c、12dと左ねじれを有
する4条の切刃13a、13b、13c、13dとが、それぞれ全切
刃長さの1/2からその先端側1/3までの範囲内に形成され
た交差線14を境にして順次形成されている。In FIGS. 1 (A) and 1 (B), reference numeral 11 denotes an end mill main body, and the end mill outer periphery of the end mill has a right-hand twist from the distal end side to the proximal end side. Four cutting edges 12a, 12b, 12c, 12d and four cutting edges 13a, 13b, 13c, 13d having left-handed twist are respectively from 1/2 of the total cutting edge length to 1/3 of the tip side thereof. Are sequentially formed with the intersection line 14 formed within the range as a boundary.
ここで、上記切刃12a、12b、12c、12dの各間には、順
次チツプポケツト15a、15b、15c、15dが形成され、また
切刃13a、13b、13c、13dの各間には、同様にしてチップ
ポケツト16a、16b、16c、16dが形成されている。Here, chip pockets 15a, 15b, 15c, 15d are sequentially formed between the cutting edges 12a, 12b, 12c, 12d, and similarly between the cutting edges 13a, 13b, 13c, 13d. Thus, chip pockets 16a, 16b, 16c and 16d are formed.
そして、第2図(A)に示すように、右ねじれを有す
る上記4つの切刃12a、12b、12c、12dのうち回転中心0
を挾んで対称となる位置の2つの切刃12a、12cのねじれ
角はθ3とされ、他の2つの切刃12b、12dのねじれ角は
θ4とされている。そしてこれらθ3とθ4とは、θ3
<θ4に設定されている。Then, as shown in FIG. 2 (A), the rotation center 0 among the four cutting edges 12a, 12b, 12c, 12d having a right twist.
Two cutting edges 12a of the positions symmetrical by sandwiching, the helix angle of 12c is a theta 3, two other cutting edges 12b, the twist angle of the 12d is a theta 4. And these θ 3 and θ 4 are θ 3
<Is set to θ 4.
また、左ねじれを有する上記4つの切刃13a、13b、13
c、13dのうち回転中心0を挾んで対称となる位置の2つ
の切刃13a、13cのねじれ角はθ5とされ、他の2つの切
刃13b、13dのねじれ角はθ6とされている。そしてこれ
らθ5とθ6とは、同様にしてθ5<θ6に設定されて
いる。Further, the four cutting edges 13a, 13b, 13
c, the two cutting edges 13a of the symmetrical positions across the rotation center O of the 13d, the twist angle of 13c is a theta 5, two other cutting edges 13b, the twist angle of the 13d is set to theta 6 I have. And these theta 5 and theta 6, is set to θ 5 <θ 6 in the same manner.
さらに、これら切刃12a〜12dおよび13a〜13dは、それ
ぞれ上記交差線14において互いの間隔、すなわちチツプ
ポケツト15a〜15dおよびチツプポケツト16a〜16dの角々
の幅寸法が等しくなるように形成されている。したがっ
て、上記チツプポケツト15a〜15dおよびチツプポケツト
16a〜16dの幅寸法は、それぞれエンドミル本体11の先端
側あるいは基端側に向かうにしたがって、狭いチツプポ
ケツト15a、15c、16a、16cと広いチツプポケツト15b、1
5d、16b、16dとの差が漸次大きくなるように形成されて
いる。Further, the cutting blades 12a to 12d and 13a to 13d are formed such that the intervals therebetween, that is, the widths of the corners of the chip pockets 15a to 15d and the chip pockets 16a to 16d are equal to each other at the intersection line 14. Therefore, the chip pockets 15a to 15d and the chip pocket
The widths of 16a to 16d are such that the narrower tip pockets 15a, 15c, 16a, 16c and the wider tip pockets 15b, 15b, 1c are closer to the distal end side or the proximal end side of the end mill body 11, respectively.
It is formed so that the difference from 5d, 16b, and 16d gradually increases.
そして、さらに上記θ3、θ4、θ5、θ6は、それ
ぞれθ3>θ5、θ4>θ6となるように設定されてい
る。Further, θ 3 , θ 4 , θ 5 , and θ 6 are set so that θ 3 > θ 5 and θ 4 > θ 6 respectively.
他方、エンドミル本体11の先端面には、上記各切刃12
a、12b、12c、12dから回転中心0側へ向って延びる底刃
17a、17b、17c、17dがそれぞれ形成されている。On the other hand, the cutting edge 12
Bottom blade extending from a, 12b, 12c, 12d toward rotation center 0 side
17a, 17b, 17c and 17d are formed respectively.
しかして、上記構成のエンドミルにおいては、第2図
(A)に示すように、右ねじれを有する切刃12a〜12dの
うちの2つの切刃12a、12cのねじれ角θ3を、他の2つ
の切刃12b、12dのねじれ角θ4より小さくしているの
で、切刃12aと12bとの間および切刃12cと12dとの間の周
方向並びに軸方向の間隔は、上記交差線14からエンドミ
ル本体11の先端側へ向かうにしたがって漸次狭くなり、
他方切刃12bと12cとの間および切刃12dと12aとの間の周
方向並びに軸方向の間隔は逆に漸次広くなる。Thus, in the end mill of the above configuration, as shown in FIG. 2 (A), 2 two cutting edges 12a of the cutting edge 12a~12d with right twist, 12c twist angle theta 3, the other 2 One of the cutting edge 12b, is made smaller than the helix angle theta 4 of 12d, the circumferential direction and the axial spacing between and between cutting edges 12c and 12d of the cutting edge 12a and 12b from the intersecting line 14 It gradually narrows toward the tip of the end mill body 11,
On the other hand, the distance between the cutting edges 12b and 12c and the distance between the cutting edges 12d and 12a in the circumferential direction and the axial direction gradually increase.
また、左ねじれを有する切刃13a〜13dのうちの2つの
切刃13a、13cのねじれ角θ5を、他の2つの切刃13b、1
3dのねじれ角θ6より小さくしているので、切刃13aと1
3bとの間および切刃13cと13dとの間の周方向並びに軸方
向の間隔は、上記交差線14からエンドミル本体11の後端
側へ向かうにしたがって漸次狭くなり、他方切刃13bと1
3cとの間および切刃13dと13aとの間の周方向並びに軸方
向の間隔は逆に漸次広くなる。Further, two cutting edges 13a of the cutting edge 13a~13d with left twist, a twist angle theta 5 of 13c, two other cutting edges 13b, 1
Since the torsion angle θ 6 is smaller than 3d, the cutting edges 13a and 1
3b and the circumferential and axial intervals between the cutting edges 13c and 13d gradually decrease from the intersection line 14 toward the rear end of the end mill body 11, while the cutting edges 13b and 1d
Conversely, the intervals in the circumferential direction and in the axial direction between 3c and the cutting edges 13d and 13a gradually increase.
したがって、これら切刃12a〜12d、13a〜13dがワーク
を切削することによって生じる微小な振動の振動数が、
エンドミルの回転に伴って変化し、上記切刃12a〜12d、
13a〜13dの切削によって惹起される振動が互いに打ち消
し合うため、この結果仕上げ面の面粗度を悪化させるよ
うな振動がエンドミル本体11に発生するのを防止するこ
とができる。Therefore, the frequency of the minute vibration generated when these cutting blades 12a to 12d and 13a to 13d cut the workpiece is
It changes with the rotation of the end mill, and the cutting edges 12a to 12d,
Since the vibrations caused by the cuttings 13a to 13d cancel each other, it is possible to prevent the end mill main body 11 from generating vibrations that deteriorate the surface roughness of the finished surface.
ところで、上述のように、この発明において切刃12
a、12cと切刃12d、12dとのねじれ角、および切刃13a、1
3cと切刃13b、13dとのねじれ角をそれぞれ互いに異なる
ものとしたのは、各切刃間の間隔を変化させ、これによ
ってエンドミル本体11の振動を防止するためである。し
たがって、この振動防止の目的だけのためならば、各切
刃12a〜12dおよび切刃13a〜13dにおいてエンドミル本体
11の周方向に互いに隣り合う切刃12、12間および切刃1
3、13間の間隔は、いずれの部位においても等しくなら
ないようにするのが望ましい。By the way, as described above, in the present invention, the cutting blade 12
The torsion angle between a, 12c and the cutting edge 12d, 12d, and the cutting edge 13a, 1
The reason why the torsion angles of the cutting edge 3c and the cutting edges 13b and 13d are different from each other is to prevent the vibration of the end mill main body 11 by changing the interval between the cutting edges. Therefore, if only for the purpose of preventing the vibration, the end mill body is used at each of the cutting edges 12a to 12d and the cutting edges 13a to 13d.
11 between adjacent cutting edges 12 in the circumferential direction, between 12 and cutting edge 1
It is desirable that the interval between 3 and 13 is not equal at any part.
ところが、その一方で、これら切刃12、12間および切
刃13、13間に形成されるチップポケット15、16の幅寸法
は、上述の通りエンドミル本体11の先端側あるいは基端
側に向かうにしたがって、狭いチップポケット15a、15
c、16a、16cと広いチップポケット15b、15d、16b、16d
との差が漸次大きくなるように形成されているのである
から、このように切刃12、12間および切刃13、13間の間
隔を何れの部位においても等しくならないようにする
と、例えば上記交差線14の部分においてチップポケット
15a、15c、16a、16cの幅寸法がチップポケット15b、15
d、16b、16dの幅寸法よりも狭かった場合には、もとも
と幅寸法の狭いチップポケット15a、15c、16a、16cがエ
ンドミル本体11の先端側あるいは基端側に向かってさら
に狭くなることとなり、この結果切刃12a〜12dの先端あ
るいは切刃13a〜13dの後端においてチップポケット15a
〜15d、16a〜16dに極端な広狭が生じ、特に幅寸法が極
端に狭くなるチップポケット15a、15c、16a、16cに切屑
済まりが引き起こされるおそれがある。However, on the other hand, the width dimension of the tip pockets 15 and 16 formed between the cutting edges 12 and 12 and between the cutting edges 13 and 13 is directed toward the distal end side or the proximal end side of the end mill body 11 as described above. Therefore, the narrow tip pockets 15a, 15
c, 16a, 16c and wide chip pockets 15b, 15d, 16b, 16d
Is formed so that the difference between the cutting edges 12 and 12 and the intervals between the cutting edges 13 and 13 are not made equal at any part. Tip pocket at line 14
The width of 15a, 15c, 16a, 16c is the tip pocket 15b, 15
If d, 16b, 16d is narrower than the width dimension, the originally narrow tip pocket 15a, 15c, 16a, 16c will be further narrower toward the distal end side or the proximal end side of the end mill body 11, As a result, the tip pocket 15a is provided at the tip of the cutting blades 12a to 12d or the rear end of the cutting blades 13a to 13d.
15d and 16a to 16d may be extremely wide and narrow, and in particular, chip chips 15a, 15c, 16a and 16c whose width dimensions are extremely narrow may be left with chips.
そこで、本実施例においては、上記交差線14の部分に
おいては切刃12a〜12d、13a〜13dの周方向の間隔をそれ
ぞれ等しくて、チップポケット15a〜15d、16a〜16dにこ
のような極端な広狭が生じることのないようにしている
のである。したがって、本実施例によれば、切刃12a〜1
2dの先端や切刃13a〜13dの後端において、幅寸法の狭い
チップポケット15a、15c、16a、16cに切削詰まりなどが
生じるのを未然に防止することができ、これによって円
滑な切削を促すことが可能となる。Therefore, in the present embodiment, in the portion of the intersection line 14, the cutting blades 12a to 12d and 13a to 13d are equally spaced in the circumferential direction, and the tip pockets 15a to 15d and 16a to 16d That is, it does not create a gap. Therefore, according to the present embodiment, the cutting blades 12a-1
At the front end of 2d and the rear end of the cutting edges 13a to 13d, it is possible to prevent cutting clogging or the like from occurring in the narrow tip pockets 15a, 15c, 16a, 16c, thereby promoting smooth cutting. It becomes possible.
なお、上記切刃12a、12cのねじれ角θ3と切刃12b、1
2dのねじれ角θ4との差、、および切刃13a、13cのねじ
れ角θ5と切刃13b、13dのねじれ角θ6との差について
も、上述の振動防止の目的だけのためには、これらの差
は大きい方が望ましいのであるが、その一方で、これら
のねじれ角θの差を大きくしずぎると、上述のチップポ
ケット15、16の幅寸法の広狭が一層顕著となる。また、
小さなねじれ角θ3、θ5の切刃12a、12c、13a、13cに
は、大きなねじれ角θ4、θ6の切刃12b、12d、13b、1
3dよりも大きな切削抵抗が切削時に作用することとなる
ので、上記ねじれ角θの差が大きすぎると、切刃12d、1
2d、13b、13dに比べて切刃12a、12c、13a、13cの損耗が
著しく促進されてしまい、エンドミル全体としての寿命
の短縮を招く結果となる。他方、逆にねじれ角θの差が
小さすぎると、上記振動防止効果が十分に奏功されなく
なるおそれがある。Note that the cutting edges 12a, 12c of the torsion angle theta 3 and cutting 12b, 1
Difference ,, and cutting edge 13a of the 2d twist angle theta 4 of twist angle theta 5 and the cutting edge 13b of 13c, for also the difference between the twist angle theta 6 of 13d, only for purposes of preventing vibration of the above It is desirable that the difference between them is large. On the other hand, if the difference between these torsion angles θ is made small, the width of the chip pockets 15 and 16 becomes more remarkable. Also,
The cutting edges 12a, 12c, 13a and 13c having small torsion angles θ 3 and θ 5 have cutting edges 12b, 12d, 13b and 1 having large torsion angles θ 4 and θ 6.
Since a cutting force greater than 3d acts during cutting, if the difference between the torsion angles θ is too large, the cutting edges 12d, 1
The wear of the cutting edges 12a, 12c, 13a, 13c is remarkably promoted as compared with 2d, 13b, 13d, resulting in shortening the life of the end mill as a whole. On the other hand, if the difference between the torsion angles θ is too small, the vibration prevention effect may not be sufficiently achieved.
したがって、これらねじれ角θ3とθ4およびθ5と
θ6との差については、切削時における各切刃間の切削
抵抗の相異を極旅少なくする観点からも、|θ3−θ4|
および|θ5−θ6|の値を1゜〜10゜の範囲内に設定す
るのが望ましい。Thus, for the difference between these torsion angle theta 3 theta with 4 and theta 5 and theta 6, also the difference in the cutting resistance between the cutting edge during cutting from the viewpoint of reducing Gokutabi, | theta 3 - [theta] 4 |
And | θ 5 −θ 6 | are desirably set in the range of 1 ° to 10 °.
なお、上記の実施例は、全体が高速度鋼あるいは超硬
合金製のソリッドタイプのものであるが、エンドミル本
体に切刃を有する切刃チップをろう付けしたろう付けタ
イプのものであってもよい。Although the above embodiment is a solid type made entirely of high-speed steel or cemented carbide, the end mill body may be of a brazing type obtained by brazing a cutting edge tip having a cutting edge. Good.
また、上記の実施例においては、右ねじれのねじれ角
θ3、θ4と左ねじれのねじれ角θ5、θ6とを、それ
ぞれθ3>θ5、θ4>θ6となるように設定したがこ
れに限るものではなく、例えば第2図(B)に示すよう
に、上記左ねじれのねじれ角を右ねじれのねじれ角と同
様のθ3、θ4に設定したり、θ3<θ5、θ4<θ6
となるように設定しても同様の作用効果を得ることがで
きる。加えて、右ねじれおよび左ねじれともにそれぞれ
円周方向に4条づつの切刃を形成しているが、切刃の数
については複数であれば4つに限られるものではない。In the above embodiment, the right-handed torsion angles θ 3 and θ 4 and the left-handed torsion angles θ 5 and θ 6 are set so that θ 3 > θ 5 and θ 4 > θ 6 respectively. However, the present invention is not limited to this. For example, as shown in FIG. 2 (B), the twist angle of the left twist is set to θ 3 and θ 4 similar to the twist angle of the right twist, or θ 3 <θ. 5 , θ 4 <θ 6
The same operation and effect can be obtained even if the setting is made such that In addition, the right-handed twist and the left-handed twist each form four cutting edges in the circumferential direction, but the number of cutting edges is not limited to four as long as it is plural.
さらに、4条づつの切刃のうち対向する2つの切刃の
ねじれ角を同一にし、しかもねじれ角を交互に大小とし
ているが、すべての切刃のねじれ角を互いに異なるもの
としてもよく、また互いに異なるねじれ角を有する切刃
をそのねじれ角が小さいものから周方向に順次形成して
もよい。いずれにしても、この発明では左右のねじれを
有する複数の切刃のうちのそれぞれの少なくとも一の切
刃のねじれ角を他をのもののねじれ角と異なる大きさに
設定すればよい。Furthermore, the torsion angles of the two opposing cutting edges of the four cutting edges are the same, and the torsion angles are alternately increased and decreased. However, the torsion angles of all the cutting edges may be different from each other. The cutting blades having different twist angles may be sequentially formed in the circumferential direction from the one having the smaller twist angle. In any case, in the present invention, the torsion angle of at least one of the plurality of cutting blades having left and right torsion may be set to a value different from the torsion angle of the other.
さらにまた、各切刃のねじれ方向を切刃のすくい角が
正のすくい角となるように設定しているが、ねじれ方向
を逆にしてもよい。Furthermore, although the twist direction of each cutting edge is set so that the rake angle of the cutting edge is a positive rake angle, the twist direction may be reversed.
[発明の効果] 以上説明したように、この発明のルーター・エンドミ
ルによれば、左右のねじれを有する複数の切刃のうちの
それぞれの少なくとも一の切刃のねじれ角を他の切刃の
ねじれ角と異なる角度に設定しているから、一の切刃と
これに隣接する切刃との間の周方向および軸線方向の間
隔が上記一の切刃の先端から後端側へ向かうにしたがっ
て連続的に変化し、この結果エンドミル本体に発生する
振動の振動数がその回転に伴って変化し、それらの振動
が互いに打ち消し合う。したがって、特に高速切削にお
いてもエンドミル本体に仕上げ面を悪化させるような振
動が発生するのを防止することができ、よって重切削
(深切り込み)においても低送りから高送りまで顕著な
効果が得られ、また所要動力を軽減することができる等
の効果も得ることができる。[Effects of the Invention] As described above, according to the router end mill of the present invention, the torsion angle of at least one of the plurality of cutting blades having left and right twists is changed by the torsion angle of the other cutting blade. Since the angle is set to be different from the angle, the circumferential and axial intervals between one cutting edge and the adjacent cutting edge are continuous from the tip of the one cutting edge toward the rear end. The frequency of the vibration generated in the end mill body changes with the rotation, and the vibrations cancel each other. Therefore, even in high-speed cutting, it is possible to prevent the end mill body from generating vibrations that degrade the finished surface, so that even in heavy cutting (deep cutting), a remarkable effect is obtained from low feed to high feed. In addition, the required power can be reduced.
しかも、このようにねじれ角が異なる角度に設定され
た切刃を、左右のねじれの切刃の境となる交差線におい
て、それそれ互いに隣り合う切刃同士の間隔が等しくな
るように形成しているから、各切刃の間に形成されるチ
ップポケットの幅寸法が、切刃の先端あるいは後端で極
端に広狭するのを避けることができ、特に幅寸法が狭く
なるチップポケットに切削詰まりが生じるような事態を
未然に防いで円滑な切削を促すことが可能となる。Moreover, the cutting blades having such a twist angle set at different angles are formed so that the intervals between the cutting blades adjacent to each other are equal at the intersection line that is the boundary between the left and right torsion cutting blades. Therefore, the width of the chip pocket formed between the cutting edges can be prevented from becoming extremely wide at the leading or trailing end of the cutting blade. Such a situation can be prevented beforehand and smooth cutting can be promoted.
第1図(A)、(B)はこの発明のルーター・エンドミ
ルの一実施例を示すもので、同図(A)は側面図、同図
(B)は同図(A)のX矢視図、第2図(A)、(B)
はそれぞれ第1図に示すものの切刃部の展開図、第3図
(A)、(B)は従来のルーター・エンドミルを示すも
ので、同図(A)側面図、同図(B)は同図(A)のY
矢視図、第4図(A)、(B)は従来の他のルーター・
エンドミルを示すもので、同図(A)は側面図、同図
(B)は同図(A)のZ矢視図、第5図(A)、(B)
はそれぞれ上記従来のルーター・エンドミルにおける切
刃部の展開図である。 11……エンドミル本体、12a,12b,12c,12d,13a,13b,13c,
13d……切刃、 θ3,θ4,θ5,θ6……ねじれ角。1 (A) and 1 (B) show an embodiment of a router / end mill according to the present invention. FIG. 1 (A) is a side view, and FIG. 1 (B) is a view taken along the arrow X in FIG. 1 (A). Figures, FIG. 2 (A), (B)
Fig. 3 is a development view of the cutting edge portion of each of those shown in Fig. 1, and Figs. 3 (A) and 3 (B) show a conventional router and end mill. Fig. 3 (A) is a side view, and Fig. 3 (B) is Y in FIG.
Arrow views, FIGS. 4 (A) and (B) show other conventional routers.
5A shows an end mill, FIG. 5A is a side view, FIG. 5B is a view from arrow Z in FIG. 5A, and FIGS. 5A and 5B.
FIG. 3 is a development view of a cutting edge portion in the conventional router / end mill. 11 ... End mill body, 12a, 12b, 12c, 12d, 13a, 13b, 13c,
13d: cutting edge, θ 3 , θ 4 , θ 5 , θ 6 ... torsion angle.
Claims (1)
ミル本体の一の周方向を向いて右ねじれを有する複数の
切刃と左ねじれを有する複数の切刃とがそれぞれ交差線
を境にして、順次軸線方向に沿って形成されてなるルー
ター・エンドミルにおいて、上記右ねじれを有する切刃
および左ねじれを有する切刃のうちの、それぞれの少な
くとも一の切刃のねじれを角を他の切刃のねじれ角と異
なる角度に設定することともに、これら右ねじれを有す
る切刃および左ねじれを有する切刃を、それぞれ上記交
差線において互いの間隔が等しくなるように形成したこ
とを特徴とするルーター・エンドミル。1. A plurality of cutting blades having a right twist and a plurality of cutting blades having a left twist both facing one circumferential direction of the end mill main body on the outer periphery of the end mill main body, each crossing an intersection line, In a router end mill formed sequentially along the axial direction, in the cutting edge having the right-handed twist and the cutting edge having the left-handed twist, at least one of the cutting edges is twisted with the corner of the other cutting edge. A router / end mill characterized in that the cutting edge having a right-hand twist and the cutting edge having a left-hand twist are formed so as to be equal to each other at the intersection line, while being set at an angle different from the twist angle. .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61189148A JP2601803B2 (en) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | Router end mill |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61189148A JP2601803B2 (en) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | Router end mill |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6347007A JPS6347007A (en) | 1988-02-27 |
JP2601803B2 true JP2601803B2 (en) | 1997-04-16 |
Family
ID=16236226
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61189148A Expired - Lifetime JP2601803B2 (en) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | Router end mill |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2601803B2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10710175B2 (en) * | 2018-11-15 | 2020-07-14 | Kennametal Inc. | Orbital drill with left-handed and right-handed flutes |
US11014173B2 (en) * | 2017-01-16 | 2021-05-25 | Seco Tools Ab | Rotary cutting tool |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2910358A3 (en) * | 2006-12-21 | 2008-06-27 | Renault Sas | Stripping tool for e.g. oil hole in motor vehicle crankshaft, has cutting edges arranged along corresponding helix profiles in opposed directions for allowing alternative cutting of burrs during progression of tool in each of borings |
WO2009122937A1 (en) * | 2008-03-31 | 2009-10-08 | 住友電工ハ-ドメタル株式会社 | End mill |
JP5381125B2 (en) * | 2009-01-27 | 2014-01-08 | 三菱マテリアル株式会社 | End mill |
CN102762328B (en) * | 2009-12-22 | 2016-10-19 | 诺沃皮尼奥内有限公司 | Milling cutter and using method |
DE102010026334B4 (en) * | 2010-07-07 | 2014-10-23 | Gebr. Brasseler Gmbh & Co. Kg | dental tool |
US20120020751A1 (en) * | 2010-07-23 | 2012-01-26 | Suneel Bhaskar Bhat | Multi-directionally fluted rotary cutting tool |
DE102012009328B3 (en) * | 2012-03-21 | 2013-08-14 | MAPAL Fabrik für Präzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Fräsbohrwerkzeug |
JP2015000458A (en) * | 2013-06-17 | 2015-01-05 | 大同工機株式会社 | End mill |
JP6228449B2 (en) * | 2013-12-24 | 2017-11-08 | 有限会社栄進機工 | Unequal lead end mill |
JP6247807B2 (en) * | 2014-12-12 | 2017-12-13 | 株式会社 東陽 | Cutting tool and cutting apparatus equipped with this cutting tool |
JP7023275B2 (en) * | 2017-03-30 | 2022-02-21 | 京セラ株式会社 | Rotating tool |
JP7060462B2 (en) * | 2018-06-22 | 2022-04-26 | 京セラ株式会社 | Manufacturing method for rotary tools and cuttings |
CN109530774B (en) * | 2019-01-23 | 2024-04-02 | 江苏戴梦德钻石科技有限公司 | Internal cooling composite rotary dry-type cutting milling cutter |
EP4252945A1 (en) * | 2020-11-30 | 2023-10-04 | OSG Corporation | End mill |
CZ2021426A3 (en) * | 2021-09-14 | 2023-01-04 | Václav Diviš | Milling cutter for cutting and carving mainly composite products |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6155181U (en) * | 1984-08-24 | 1986-04-14 |
-
1986
- 1986-08-12 JP JP61189148A patent/JP2601803B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11014173B2 (en) * | 2017-01-16 | 2021-05-25 | Seco Tools Ab | Rotary cutting tool |
US10710175B2 (en) * | 2018-11-15 | 2020-07-14 | Kennametal Inc. | Orbital drill with left-handed and right-handed flutes |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6347007A (en) | 1988-02-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2601803B2 (en) | Router end mill | |
AU2003278583B2 (en) | Cutting insert and cutting tool | |
KR930001459B1 (en) | Rotary cutting tool | |
JP6086170B2 (en) | drill | |
US8366354B2 (en) | Rotary cutting tool with chip breaker pattern | |
US20110033251A1 (en) | Rotary cutting tool with reverse chipbreaker pattern | |
JP2003025135A (en) | Throw-away end mill and cutting edge tip | |
JPS6362323B2 (en) | ||
JP6361948B2 (en) | Cutting inserts and cutting tools | |
JP2002233909A (en) | Rotary cutting tool | |
JP4919298B2 (en) | Cutting tool exchangeable rotary tool for high-feed machining | |
JP3337804B2 (en) | End mill | |
JP3314512B2 (en) | Indexable tip | |
JPH081426A (en) | Roughing end mill | |
JP2557189Y2 (en) | End mill | |
JPH05261612A (en) | Drill | |
JP3416197B2 (en) | End mill | |
JPS59161208A (en) | Rolling cutter | |
JPS62203710A (en) | Rotary cutting tool | |
JPS6389214A (en) | End mill | |
JPH081427A (en) | Roughing end mill | |
JP2535644Y2 (en) | Drill | |
JPH084964Y2 (en) | End mill | |
JPH02292109A (en) | End mill | |
JP2526102Y2 (en) | Indexable milling tools |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |