JPH081426A - Roughing end mill - Google Patents
Roughing end millInfo
- Publication number
- JPH081426A JPH081426A JP15682894A JP15682894A JPH081426A JP H081426 A JPH081426 A JP H081426A JP 15682894 A JP15682894 A JP 15682894A JP 15682894 A JP15682894 A JP 15682894A JP H081426 A JPH081426 A JP H081426A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- throw
- tip
- away
- groove
- twist
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/109—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft with removable cutting inserts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、スローアウェイ式のラ
フィングエンドミルに関し、特にスローアウェイチップ
の配列を改善して切削性能を向上させたものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a throw-away type roughing end mill, and more particularly to an arrangement of throw-away inserts to improve cutting performance.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図７は、従来のラフィングエンドミルに
おけるスローアウェイチップの一般的な配列の一例であ
って、第１のねじれ溝１と第２のねじれ溝２を展開した
説明図である。第１のねじれ溝１には、スローアウェイ
チップ３が溝に沿って先端４より等間隔に配列されてい
る。それら相互の間隙を補完する格好で、第２のねじれ
溝２にもスローアウェイチップ３が、相互に両端のわず
かな重複を伴って等配されている。第１のねじれ溝１の
スローアウェイチップ３の外縁の直線切れ刃長さＡと、
第２のねじれ溝２にあるスローアウェイチップ３の外縁
の直線切れ刃長さＢとはほぼ等しい。2. Description of the Related Art FIG. 7 is an explanatory view showing an example of a general arrangement of throw-away tips in a conventional roughing end mill, in which a first twist groove 1 and a second twist groove 2 are developed. In the first twisted groove 1, the throw-away tips 3 are arranged at equal intervals from the tip 4 along the groove. The throw-away tips 3 are equally arranged in the second twist groove 2 with a slight overlap of both ends so as to complement the mutual gap. A straight cutting edge length A of the outer edge of the throw-away tip 3 of the first spiral groove 1,
The straight cutting edge length B of the outer edge of the throw-away tip 3 in the second helical groove 2 is substantially equal.
【０００３】ところで、先端に装着されたスローアウェ
イチップ３ａのコーナ５は、外周のみならず正面側の切
れ刃も切削に関与するために、負荷が大きく、損傷も早
い。そこで、これを回避するために切れ刃数を増やすこ
とは効果的である。By the way, the corner 5 of the throw-away tip 3a mounted at the tip has a large load and is quickly damaged because not only the outer periphery but also the cutting edge on the front side participates in the cutting. Therefore, it is effective to increase the number of cutting edges to avoid this.
【０００４】図８は、前記の如き問題を解決するための
従来の手段の一例であって、第２のねじれ溝２における
第１のスローアウェイチップ３ｃを先端４まで長い切れ
刃長さＢを有するスローアウェイチップ３ｂに置換し
て、回転外縁の一部が、第１のねじれ溝１における第１
のスローアウェイチップ３ａの切れ刃長さＡと重複する
ようにしたものである。この結果、先端部分は他の外周
部の２倍の切れ刃数が確保される。FIG. 8 shows an example of a conventional means for solving the above-mentioned problem, in which the first throw-away tip 3c in the second spiral groove 2 has a long cutting edge length B up to the tip 4. Instead of the throw-away tip 3b, a part of the outer edge of the rotation is the first in the first spiral groove 1.
The cutting edge length A of the throw-away tip 3a is overlapped. As a result, the number of cutting edges of the tip portion is twice that of the other outer peripheral portion.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
如き長い切れ刃をもつスローアウェイチップは、一時に
切削する切削長さが長くなるために、切削抵抗が増大し
てびびり振動を起こしたり、切りくず排出の不具合を招
くことになり、切れ刃損傷を早める原因となる。However, in the throw-away tip having a long cutting edge as described above, the cutting length to be cut at one time becomes long, so that the cutting resistance increases, causing chatter vibration, and cutting. This will lead to waste discharge problems, leading to accelerated cutting edge damage.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明は、以上のような
問題に鑑みなされたもので、各ねじれ溝間のスローアウ
ェイチップの配列の組合わせにて切れ刃の構成されたラ
フィングエンドミルにおいて、第１のねじれ溝における
スローアウェイチップと、これに隣接する第２のねじれ
溝における先端より第２以降のスローアウェイチップと
が相互の間隙を補完するようにほぼ等間隔に配置され
て、回転外縁が直線切れ刃を描くようにするとともに、
第２のねじれ溝における第２のスローアウェイチップの
先端側には、第１のねじれ溝における第１のスローアウ
ェイチップの回転外縁にほぼ重複する第１のスローアウ
ェイチップを配置するようにしたものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and in a roughing end mill having cutting edges formed by a combination of arrangements of throw-away tips between respective spiral grooves, The throw-away tip in the first twist groove and the throw-away tips second and subsequent to the tip in the second twist groove adjacent to the first twist groove are arranged at substantially equal intervals so as to complement the mutual gap, and the outer edge of rotation So that it draws a straight cutting edge,
A first throw-away tip, which substantially overlaps the outer edge of rotation of the first throw-away tip in the first twist groove, is arranged at the tip side of the second throw-away tip in the second twist groove. Is.
【０００７】そして、これを実現するラフィングエンド
ミルの一つが、右勝手の場合、各ねじれ溝における第１
のスローアウェイチップの軸方向すくい角α1を０゜≦
α1≦１０゜、第１のスローアウェイチップ以外のスロ
ーアウェイチップの軸方向すくい角α2を−１５゜≦α2
≦０゜、ねじれ溝のねじれ角θを１５゜≦θ≦４０゜の
左ねじれとしたラフィングエンドミルである。If one of the roughing end mills that realizes this is right-handed, the first one in each twist groove is used.
The axial rake angle α 1 of the throw-away tip of
α 1 ≦ 10 °, the axial rake angle α 2 of the throw-away tips other than the first throw-away tip is −15 ° ≦ α 2
It is a roughing end mill having a left-hand twist of ≦ 0 ° and a twist angle θ of the twist groove of 15 ° ≦ θ ≦ 40 °.
【０００８】さらに、もう一つ別のラフィングエンドミ
ルは、右勝手の場合、各ねじれ溝における第１のスロー
アウェイチップの軸方向すくい角α1を０゜≦α1≦１０
゜、第１のスローアウェイチップ以外のスローアウェイ
チップの軸方向すくい角α2を０゜≦α2≦１５゜、ねじ
れ溝のねじれ角θを１５゜≦θ≦４０゜の右ねじれとし
たものであって、第２のねじれ溝における第１のスロー
アウェイチップのコーナを、第１のねじれ溝における第
１のスローアウェイチップのコーナより軸線方向にわず
かに後退させたラフィングエンドミルである。Further, in the case of a right hand, another roughing end mill is that the axial rake angle α 1 of the first throw-away tip in each spiral groove is 0 ° ≦ α 1 ≦ 10.
°, the axial rake angle α 2 of the throw-away tip other than the first throw-away tip is 0 ° ≤ α 2 ≤ 15 °, and the twist angle θ of the spiral groove is 15 ° ≤ θ ≤ 40 ° In the roughing end mill, the corner of the first throw-away tip in the second twist groove is slightly retracted in the axial direction from the corner of the first throw-away tip in the first twist groove.
【０００９】[0009]
【作用】エンドミル先端部では、正面側と外周側とが同
時に切削に関与するために過大な負荷がかかり、切れ刃
損傷を早める。ところが、本発明ラフィングエンドミル
は、先端部の切れ刃数をその他の外周部の切れ刃数の２
倍に増やしているので、切れ刃損傷は抑制され、しかも
先端部のスローアウェイチップの切れ刃長さが分割され
ているので、切りくずが分断される。さらに、第２のね
じれ溝における第１のスローアウェイチップと第２のス
ローアウェイチップとは、ねじれに従って外周方向にず
れた状態に配置されるようになるので、被加工物への喰
付き・離脱時の衝撃のタイミングが分散され、切削の安
定が図られる。In the end portion of the end mill, the front side and the outer peripheral side are simultaneously involved in the cutting, so that an excessive load is applied and damage to the cutting edge is accelerated. However, in the roughing end mill of the present invention, the number of cutting edges at the tip portion is set to 2 times the number of cutting edges at the other outer peripheral portion.
Since it is doubled, damage to the cutting edge is suppressed, and moreover, the cutting edge length of the throw-away tip at the tip portion is divided, so that chips are divided. Further, the first throw-away tip and the second throw-away tip in the second twist groove are arranged in a state of being displaced in the outer peripheral direction in accordance with the twist, so that they bite into or separate from the workpiece. The timing of the impact is dispersed and the cutting is stabilized.
【００１０】外周部に装着されたその他のスローアウェ
イチップも、ねじれ溝に沿って配列されるので、上記と
同様に、喰付き・離脱のタイミングが分散して衝撃は緩
和される。そのためには、１５゜以上のねじれ角θが好
適し、その角度が大きいほど好ましい。しかしながら、
ねじれ角θが大きすぎると、同一ねじれ溝におけるスロ
ーアウェイチップ相互の間隔が離れすぎて、工具本体の
チップ座間に大きな階段状の段部が形成され、切りくず
排出を阻害するようになるので、ねじれ角θの上限を４
０゜としたものである。Since the other throw-away tips mounted on the outer peripheral portion are also arranged along the twist groove, the impact timing is dispersed and the impact is alleviated in the same manner as described above. For that purpose, a twist angle θ of 15 ° or more is preferable, and a larger angle is more preferable. However,
If the helix angle θ is too large, the distances between the throw-away tips in the same helix groove are too large, and a large stepped step is formed between the tip seats of the tool body, which hinders chip discharge. The upper limit of the twist angle θ is 4
It is 0 °.
【００１１】先端部のスローアウェイチップの軸方向す
くい角α1は、スローアウェイチップ自身がもつ逃げ角
との関係で決まり、外周部にあるその他のスローアウェ
イチップの軸方向すくい角α2は、切りくず処理や切削
抵抗などの切削性能に関係するのはもちろん、ねじれ溝
のねじれ角θとも関連して決められる。後者は、すなわ
ち、左ねじれの場合は負のねじれ角θより小さな負の軸
方向すくい角α2 、右ねじれの場合は正のねじれ角θ
より小さな正の軸方向すくい角α2とすることにより、
四角形チップの４つある逃げ面のうちの２つの逃げ面を
支持するような２つの壁面をもつチップ座を形成するこ
とができる。しかも、その壁面は、スローアウェイチッ
プに作用する切削力の分力に関して、これを受け止める
方向に位置する。The axial rake angle α 1 of the throw-away tip at the tip portion is determined by the relationship with the clearance angle of the throw-away tip itself, and the axial rake angle α 2 of the other throw-away tips at the outer peripheral portion is It is not only related to cutting performance such as chip control and cutting resistance, but also related to the twist angle θ of the twist groove. The latter is the negative axial rake angle α 2 which is smaller than the negative twist angle θ in the case of left twist, and the positive twist angle θ in the case of right twist.
By setting a smaller positive axial rake angle α 2 ,
It is possible to form a chip seat having two wall surfaces so as to support two of the four flanks of the rectangular chip. Moreover, the wall surface is positioned in a direction to receive the component force of the cutting force acting on the throw-away tip.
【００１２】[0012]
【実施例】次に、本発明の一実施例について、図を参照
しながら説明する。Next, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
【００１３】図１および図５は、請求項２の一実施例に
なるラフィングエンドミル６である。装着されている四
角形のスローアウェイチップ３は、図３に示すように、
ポジタイプの菱形チップが採用されている。このスロー
アウェイチップ３の中心には皿穴７が貫通し、工具本体
８のチップ座９内に螺合する皿ビス１０によりねじ締め
固定される。1 and 5 show a roughing end mill 6 according to an embodiment of claim 2. The attached square throw-away tip 3 is, as shown in FIG.
Positive type rhombus chips are used. A countersunk hole 7 penetrates through the center of the throw-away tip 3 and is screwed and fixed by a countersunk screw 10 that is screwed into the tip seat 9 of the tool body 8.
【００１４】工具本体８には、４条のねじれ溝が備わっ
ている。図５は第１のねじれ溝１と第２のねじれ溝２を
展開した図であって、ラフィングエンドミル６の中心軸
を挟むスローアウェイチップ３の配列を示したものであ
る。なお、第３のねじれ溝１１は第１のねじれ溝１に、
第４のねじれ溝１２は第２のねじれ溝２に同一である。
本実施例では、菱形のスローアウェイチップ３の鋭角の
対頂角の向きが装着箇所によって異なるように装着され
ているので、装着箇所を順次入れ替えることにより、４
つの切れ刃すべてが使用できるようになっている。The tool body 8 is provided with four twist grooves. FIG. 5 is a developed view of the first spiral groove 1 and the second spiral groove 2, and shows the arrangement of the throw-away tips 3 sandwiching the central axis of the roughing end mill 6. The third twisted groove 11 is the same as the first twisted groove 1.
The fourth spiral groove 12 is identical to the second spiral groove 2.
In this embodiment, the diamond-shaped throw-away tip 3 is mounted so that the direction of the acute vertical angle is different depending on the mounting location.
All three cutting edges can be used.
【００１５】本配列は、基本的には、図７におけるスロ
ーアウェイチップ３の従来の配列に加えて、第２のねじ
れ溝２における第２のスローアウェイチップ３ｃの先端
側に図４の如き平行四辺形をしたスローアウェイチップ
１３を装着したものである。その回転外縁およびコーナ
５は、第１のねじれ溝１におけるスローアウェイチップ
３ａのコーナ５と一致し、切れ刃長さＣの範囲で切れ刃
数は他の外周切れ刃の２倍となっている。In addition to the conventional arrangement of the throw-away tip 3 in FIG. 7, this arrangement is basically parallel to the tip side of the second throw-away tip 3c in the second twist groove 2 as shown in FIG. The insert has a throwaway tip 13 in the shape of a quadrangle. The outer edge of rotation and the corner 5 coincide with the corner 5 of the throw-away tip 3a in the first spiral groove 1, and the number of cutting edges is twice that of other outer peripheral cutting edges within the range of the cutting edge length C. .
【００１６】スローアウェイ式のエンドミルに使用され
るポジタイプのスローアウェイチップの逃げ角は、刃先
強度を確保する意味からも通常５゜〜１５゜の範囲のも
のが使われる。エンドミルの正面逃げ角βを一般的な５
゜に設定すれば、軸方向すくい角α1は０゜≦α1≦１０
゜となる。したがって、先端部のスローアウェイチップ
３ａおよび１３の軸方向すくい角α1は０゜≦α1≦１０
゜が好適する。切りくず排出に優れ、振動の少ない正面
削りを行なわしめるためには、先端刃の軸方向すくい角
α1が負になるのは好ましくない。The clearance angle of the positive type throw-away tip used for the throw-away type end mill is usually in the range of 5 ° to 15 ° in order to secure the strength of the cutting edge. The front clearance angle β of the end mill is 5
If set to °, the axial rake angle α 1 will be 0 ° ≤ α 1 ≤ 10
It becomes ゜. Therefore, the axial rake angle α 1 of the indexable inserts 3a and 13 at the tip ends is 0 ° ≦ α 1 ≦ 10.
° is preferred. It is not preferable that the axial rake angle α 1 of the tip blade be negative in order to excel in chip discharge and to carry out face milling with less vibration.
【００１７】右勝手エンドミルの場合、ねじれ溝のねじ
れ角は１５゜≦θ≦４０゜の左ねじれとし、前記スロー
アウェイチップ３ａおよび１３以外のスローアウェイチ
ップ３は、軸方向すくい角α2が−１５゜≦α2≦０゜と
なるようにする。ねじれ角は切削に関与する切れ刃を分
散させ、全体の切削抵抗や衝撃を軽減し、振動を抑制す
る効果がある。また、負の軸方向すくい角α2は、切削
力の軸線方向分力を工具先端から基部に向かわせる作用
があるために、特に振動に対する切削性能を安定させる
効果がある。In the case of a right-handed end mill, the twist angle of the twist groove is 15 ° ≤θ≤40 °, and the throwaway tips 3 other than the throwaway tips 3a and 13 have an axial rake angle α 2 of-. Make sure that 15 ° ≤ α 2 ≤ 0 °. The helix angle has the effect of dispersing the cutting edges involved in cutting, reducing the overall cutting resistance and impact, and suppressing vibration. In addition, the negative axial rake angle α 2 has the effect of directing the axial component of the cutting force from the tool tip to the base, and thus has the effect of stabilizing the cutting performance particularly against vibration.
【００１８】軸方向すくい角α2がねじれ角θよりも負
の方向に小さいことから、スローアウェイチップ３およ
び１３のチップ座９には、スローアウェイチップの逃げ
面に関して、中心方向壁面９ａと軸線方向壁面９ｂとが
形成され、底面９ｃとともに切削の３分力の支持面が形
成されることになる。Since the axial rake angle α 2 is smaller than the twist angle θ in the negative direction, the tip seats 9 of the throw-away tips 3 and 13 are provided with the axial wall surface 9a and the axial line 9a with respect to the clearance surface of the throw-away tips. The direction wall surface 9b is formed, and the support surface for the three-component force for cutting is formed together with the bottom surface 9c.
【００１９】次に、請求項３に関わる本発明の一実施例
を示したものが、図２および図６である。図６は、第１
のねじれ溝１と第２のねじれ溝の展開図であり、使用さ
れるスローアウェイチップ３および１３、並びにその配
列や菱形チップの鋭角の向きなどは図５と近似したもの
である。Next, FIG. 2 and FIG. 6 show an embodiment of the present invention relating to claim 3. FIG. 6 shows the first
6 is a development view of the twist groove 1 and the second twist groove, and the throw-away tips 3 and 13 to be used, their arrangement, and the acute angle direction of the diamond-shaped tips are similar to those in FIG.
【００２０】右勝手のラフィングエンドミルの場合、右
ねじれとなっており、切削に関与する切れ刃数を分散さ
せるために、ねじれ角θは１５゜≦θ≦４０゜としてい
る。右ねじれのねじれ溝は、特に切りくず流出を良好に
する効果がある。先端部のスローアウェイチップ３ａお
よび１３の軸方向すくい角α1は、前記と同様の理由か
ら、０゜≦α1≦１０゜にとる。A right-handed roughing end mill has a right-handed helix, and the helix angle θ is set to 15 ° ≦ θ ≦ 40 ° in order to disperse the number of cutting edges involved in cutting. The right-handed twist groove has the effect of improving the chip outflow. The axial rake angle α 1 of the indexable inserts 3a and 13 at the tip end portion is set to 0 ° ≦ α 1 ≦ 10 ° for the same reason as above.
【００２１】外周側のスローアウェイチップ３の軸方向
すくい角α2は０゜≦α2≦１５゜とする。この場合、切
削力の軸線方向分力は、工具基部から先端に向かう方向
に作用する。軸方向すくい角α2がねじれ角θよりも負
の方向に小さいことから、スローチップ３のチップ座９
には、チップの逃げ面に関して、中心方向壁面９ａと軸
線方向壁面９ｂとが形成され、底面９ｃとともに切削の
３分力の支持面が形成されることになる。The axial rake angle α 2 of the throw-away tip 3 on the outer peripheral side is 0 ° ≦ α 2 ≦ 15 °. In this case, the axial component of the cutting force acts in the direction from the tool base toward the tip. Since the axial rake angle α 2 is smaller in the negative direction than the twist angle θ, the tip seat 9 of the slow tip 3
With respect to the flank surface of the tip, a wall surface 9a in the central direction and a wall surface 9b in the axial direction are formed, and a support surface for the three-component force for cutting is formed together with the bottom surface 9c.
【００２２】ところが、スローアウェイチップ１３の逃
げ面に関しては軸線方向壁面が上下ともに存在しなく、
中心方向壁面の１面のみとなってしまう。軸線方向の拘
束がないため、この方向に大きな負荷がかからないよう
に、スローアウェイチップ１３のコーナ５をスローアウ
ェイチップ３ａの先端４より軸線方向に僅かにｔだけ後
退させている。However, with respect to the flank of the throw-away tip 13, the axial wall surfaces do not exist above and below,
Only one wall surface in the central direction is left. Since there is no constraint in the axial direction, the corner 5 of the throw-away tip 13 is slightly retracted in the axial direction from the tip 4 of the throw-away tip 3a by t so that a large load is not applied in this direction.
【００２３】[0023]
【発明の効果】本発明によれば、ラフィングエンドミル
における先端切れ刃を外周切れ刃の２倍として工具損傷
を抑制したうえ、外周切れ刃が分割されてねじれ溝に沿
って配列されるので、切りくずが細分され、切削力が分
散される。その結果、振動も起きにくくなり、良好な切
削が行なわれるようになる。According to the present invention, since the tip cutting edge in the roughing end mill is set to be twice as large as the outer peripheral cutting edge to suppress tool damage, and the outer peripheral cutting edge is divided and arranged along the twist groove, The scrap is subdivided and the cutting force is dispersed. As a result, vibration is less likely to occur and good cutting can be performed.
【００２４】右勝手のラフィングエンドミルにおける左
ねじれの工具は制振効果を優先させたものであり、右ね
じれの工具は切りくず流出を重視したものである。A left-handed tool in a right-handed roughing end mill gives priority to a damping effect, and a right-handed tool places importance on chip outflow.
【図１】本発明ラフィングエンドミルの請求項２に基づ
く一実施例であって、（ａ）は正面図、（ｂ）は底面図
である。FIG. 1 is an embodiment of a roughing end mill of the present invention according to claim 2, wherein (a) is a front view and (b) is a bottom view.
【図２】本発明ラフィングエンドミルの請求項３に基づ
く一実施例であって、（ａ）は正面図、（ｂ）は底面図
である。FIG. 2 is an embodiment according to claim 3 of the roughing end mill of the present invention, wherein (a) is a front view and (b) is a bottom view.
【図３】スローアウェイチップ３の斜視図である。FIG. 3 is a perspective view of a throw-away tip 3.
【図４】スローアウェイチップ１３の斜視図である。FIG. 4 is a perspective view of a throw-away tip 13.
【図５】図１におけるスローアウェイチップの配列を説
明するための展開図である。5 is a development view for explaining the arrangement of the throw-away tips in FIG. 1. FIG.
【図６】図２におけるスローアウェイチップの配列を説
明するための展開図である。6 is a development view for explaining the arrangement of the throw-away tips in FIG.
【図７】従来のスローアウェイチップの配列例を説明す
るための展開図である。FIG. 7 is a development view for explaining an arrangement example of conventional throw-away chips.
【図８】従来のスローアウェイチップの他の配列例を説
明するための展開図である。FIG. 8 is a development view for explaining another arrangement example of the conventional throw-away chips.
１ 第１のねじれ溝 ２ 第２のねじれ溝 ３ スローアウェイチップ ５ ラフィングエンドミル ８ チップ座 １０ スローアウェイチップ １３ スローアウェイチップ 1 First Twisted Groove 2 Second Twisted Groove 3 Throwaway Tip 5 Roughing End Mill 8 Tip Seat 10 Throwaway Tip 13 Throwaway Tip
Claims (3)
その軸線に沿ってねじれ溝が備わるとともに、前記ねじ
れ溝内に四角形平板状をなすスローアウェイチップが装
着されていて、当該スローアウェイチップの配列は、第
１のねじれ溝における配列とこれに隣接する第２のねじ
れ溝における配列との組合わせにより、あるいはこの組
合わせの繰り返しにより、工具本体の回転に伴うスロー
アウェイチップ外縁の軌跡がほぼ連続する直線切れ刃を
描くように形成されたラフィングエンドミル６におい
て、 第１のねじれ溝１におけるスローアウェイチップ３と、
第２のねじれ溝２における先端４より第２以降のスロー
アウェイチップ３とが、相互の間隙を補完するようにほ
ぼ等間隔に配置されるとともに、第２のねじれ溝２にお
ける第２のスローアウェイチップ３ｃの先端側には、第
１のねじれ溝１における第１のスローアウェイチップ３
ａの回転外縁にほぼ重複する第１のスローアウェイチッ
プ１３を配置したことを特徴とするラフィングエンドミ
ル。1. The outer peripheral portion of a tool body having a cylindrical shape,
A twist groove is provided along the axis and a throwaway chip having a rectangular flat plate shape is mounted in the twist groove, and the array of the throw away chips is adjacent to the array in the first twist groove. The roughing end mill 6 formed so as to draw a straight cutting edge in which the trajectory of the outer edge of the throw-away tip accompanying the rotation of the tool body is formed by a combination with the arrangement in the second helical groove or by repeating this combination. At the throw-away tip 3 in the first twist groove 1,
The second throwaway tip 3 in the second twisted groove 2 is arranged at substantially equal intervals from the tip 4 in the second twisted groove 2 to the second and later throwaway tips 3 so as to complement the mutual gap. The first throw-away tip 3 in the first twist groove 1 is provided on the tip side of the tip 3c.
A roughing end mill in which a first throw-away tip 13 which is substantially overlapped with a rotating outer edge of a is arranged.
おける第１のスローアウェイチップ３ａおよび１３の軸
方向すくい角α1は０゜≦α1≦１０゜、第１のスローア
ウェイチップ３ａおよび１３以外のスローアウェイチッ
プ３の軸方向すくい角α2は−１５゜≦α2≦０゜、ねじ
れ溝のねじれ角θは１５゜≦θ≦４０゜の左ねじれであ
ることを特徴とする請求項１記載のラフィングエンドミ
ル。2. In the case of a right-hand end mill, the axial rake angle α 1 of the first throw-away tips 3a and 13 in each spiral groove is 0 ° ≦ α 1 ≦ 10 °, and the first throw-away tips 3a and 13 are provided. The axial rake angle α 2 of the throw-away tip 3 other than -15 ° ≦ α 2 ≦ 0 °, and the twist angle θ of the twist groove is a left twist of 15 ° ≦ θ ≦ 40 °. The roughing end mill described in 1.
おける第１のスローアウェイチップ３ａおよび１３の軸
方向すくい角α1は０゜≦α1≦１０゜、第１のスローア
ウェイチップ３ａおよび１３以外のスローアウェイチッ
プ３の軸方向すくい角α2は０゜≦α2≦１５゜、ねじれ
溝のねじれ角θは１５゜≦θ≦４０゜の右ねじれであっ
て、第２のねじれ溝２における第１のスローアウェイチ
ップ１３のコーナは、第１のねじれ溝１における第１の
スローアウェイチップ３ａのコーナより軸線方向にわず
かにｔだけ後退していることを特徴とする請求項１記載
のラフィングエンドミル。3. In the case of a right-hand end mill, the axial rake angle α 1 of the first throw-away tips 3a and 13 in each spiral groove is 0 ° ≦ α 1 ≦ 10 °, and the first throw-away tips 3a and 13 are provided. The axial rake angle α 2 of the throw-away tip 3 other than the above is 0 ° ≦ α 2 ≦ 15 °, the twist angle θ of the twist groove is a right twist of 15 ° ≦ θ ≦ 40 °, and the second twist groove 2 2. The corner of the first throw-away tip 13 in FIG. 2 is slightly retracted from the corner of the first throw-away tip 3a in the first twist groove 1 by t in the axial direction. Roughing end mill.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP15682894A JPH081426A (en) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | Roughing end mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15682894A JPH081426A (en) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | Roughing end mill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH081426A true JPH081426A (en) | 1996-01-09 |
Family
ID=15636246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15682894A Pending JPH081426A (en) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | Roughing end mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
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