JP2581508B2 - 通気性圧縮成形体並びにその製造方法 - Google Patents
通気性圧縮成形体並びにその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、気体用，液体用のフィ
ルタ例えば車両の乗員保護用としてのガス発生器に付属
されるフィルタなどに用いられる通気性圧縮成形体並び
にその製造方法に関する。
ルタ例えば車両の乗員保護用としてのガス発生器に付属
されるフィルタなどに用いられる通気性圧縮成形体並び
にその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】この種のフィルタにおける典型的な先行
技術に、特公平5-1044号公報及び特公平5-1046号公報に
よって開示されてなる公知技術がある。これは、線径
０．１〜１．５ｍｍの耐熱鋼線から成り波状またはコイ
ル状に屈曲加工した屈曲線材を積層し環状に圧縮成形し
て、かさ比重が１．０〜３．０のガス発生器フィルタに
形成したものである。
技術に、特公平5-1044号公報及び特公平5-1046号公報に
よって開示されてなる公知技術がある。これは、線径
０．１〜１．５ｍｍの耐熱鋼線から成り波状またはコイ
ル状に屈曲加工した屈曲線材を積層し環状に圧縮成形し
て、かさ比重が１．０〜３．０のガス発生器フィルタに
形成したものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記の公知技術におい
ては、耐熱鋼線といえばＳＵＳ３０４などのステンレス
鋼線が一般的で汎用的である。ところが、このような耐
熱鋼線を屈曲成形し、また圧縮成形したときに材料その
ものが加工硬化して、そのために成形後のスプリングバ
ックが大きくて仕上がり寸法精度が低下する問題があ
る。この寸法精度低下の点に鑑みて成形後の形状復帰を
改善するべく、締結線を巻く方法が一応考えられるが、
機械化に際して種々の困難な問題が山積してコストアッ
プにつながり、実用化には程遠いのが現状である。
ては、耐熱鋼線といえばＳＵＳ３０４などのステンレス
鋼線が一般的で汎用的である。ところが、このような耐
熱鋼線を屈曲成形し、また圧縮成形したときに材料その
ものが加工硬化して、そのために成形後のスプリングバ
ックが大きくて仕上がり寸法精度が低下する問題があ
る。この寸法精度低下の点に鑑みて成形後の形状復帰を
改善するべく、締結線を巻く方法が一応考えられるが、
機械化に際して種々の困難な問題が山積してコストアッ
プにつながり、実用化には程遠いのが現状である。
【０００４】本発明は、このような問題点の解消を図る
ために成されたものであり、本発明の目的は、材料であ
るステンレス鋼線が持つ耐蝕性や耐熱性を損なわずに圧
縮成形加工後の寸法精度の向上を図らせ得る通気性圧縮
成形体並びにその製造方法を提供するものである。
ために成されたものであり、本発明の目的は、材料であ
るステンレス鋼線が持つ耐蝕性や耐熱性を損なわずに圧
縮成形加工後の寸法精度の向上を図らせ得る通気性圧縮
成形体並びにその製造方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するため以下に述べる構成としたものである。即
ち、本発明は、硬化係数ｎ×Ｙｓ（但し、ｎ：加工硬化
指数，Ｙｓ：降伏応力）が１５以下のステンレス鋼線か
ら成る屈曲線材を積層し圧縮して成形される復帰率が１
５％以下で、標準偏差と平均値の関係で表される寸法の
ばらつきがσ／ ＝０．００６以下（但し、σ：寸法の
標準偏差，：成形後厚さ（ｔ１）の平均値）であるこ
とを特徴とする通気性圧縮成形体である。
達成するため以下に述べる構成としたものである。即
ち、本発明は、硬化係数ｎ×Ｙｓ（但し、ｎ：加工硬化
指数，Ｙｓ：降伏応力）が１５以下のステンレス鋼線か
ら成る屈曲線材を積層し圧縮して成形される復帰率が１
５％以下で、標準偏差と平均値の関係で表される寸法の
ばらつきがσ／ ＝０．００６以下（但し、σ：寸法の
標準偏差，：成形後厚さ（ｔ１）の平均値）であるこ
とを特徴とする通気性圧縮成形体である。
【０００６】本発明はまた、ステンレス鋼線の線径が、
φ０．１〜φ１．５mmであり、ステンレス鋼線の成形後
の充填率が、１５〜４０％の範囲である通気性圧縮成形
体である。
φ０．１〜φ１．５mmであり、ステンレス鋼線の成形後
の充填率が、１５〜４０％の範囲である通気性圧縮成形
体である。
【０００７】本発明はまた、硬化係数ｎ×Ｙｓ（但し、
ｎ：加工硬化指数，Ｙｓ：降伏応力）が１５以下で線径
がφ０．１〜φ１．５ｍｍのステンレス鋼線を波状、コ
イル状に曲げ加工して屈曲線材を形成し、この屈曲線材
を積層し圧縮成形して、充填率が１５〜４０％の範囲、
復帰率が１５％以下で、かつ、標準偏差と平均値の関係
で表される寸法のばらつきがσ／ ＝０．００６以下
（但し、寸法の標準偏差，：成形後厚さ（ｔ１）の平
均値）である通気性圧縮成形体の製造することを特徴と
する通気性圧縮成形体の製造方法である。
ｎ：加工硬化指数，Ｙｓ：降伏応力）が１５以下で線径
がφ０．１〜φ１．５ｍｍのステンレス鋼線を波状、コ
イル状に曲げ加工して屈曲線材を形成し、この屈曲線材
を積層し圧縮成形して、充填率が１５〜４０％の範囲、
復帰率が１５％以下で、かつ、標準偏差と平均値の関係
で表される寸法のばらつきがσ／ ＝０．００６以下
（但し、寸法の標準偏差，：成形後厚さ（ｔ１）の平
均値）である通気性圧縮成形体の製造することを特徴と
する通気性圧縮成形体の製造方法である。
【０００８】
【作用】本発明に従えば、硬化係数ｎ×ＹS が１５以下
のステンレス鋼線から成る屈曲線材を積層し圧縮して通
気性圧縮成形体を成形する。ところで、圧縮成形体の復
帰を抑えるには、材料となる素線の加工硬化を緩和して
成形体の弾性復帰率を抑えてやる必要がある。加工硬化
の度合いを示す指標として“ｎ値”（加工硬化指数）が
あるが、このｎ値と降伏応力ＹS との積を硬化係数（ｎ
×ＹS ）とすると、該硬化係数が１５以下の材料を用い
て成形すると、形状保持性の良好な、換言すると寸法精
度が高い圧縮成形体が得られることが知見された。各ス
テンレス鋼線の硬化係数（ｎ×ＹS ）と復帰率との関係
が図５に示されるが、該図５によると、硬化係数の値が
１５を超えた付近から急激に復帰率が上昇し１６を超え
ると復帰率が２０％を超える。
のステンレス鋼線から成る屈曲線材を積層し圧縮して通
気性圧縮成形体を成形する。ところで、圧縮成形体の復
帰を抑えるには、材料となる素線の加工硬化を緩和して
成形体の弾性復帰率を抑えてやる必要がある。加工硬化
の度合いを示す指標として“ｎ値”（加工硬化指数）が
あるが、このｎ値と降伏応力ＹS との積を硬化係数（ｎ
×ＹS ）とすると、該硬化係数が１５以下の材料を用い
て成形すると、形状保持性の良好な、換言すると寸法精
度が高い圧縮成形体が得られることが知見された。各ス
テンレス鋼線の硬化係数（ｎ×ＹS ）と復帰率との関係
が図５に示されるが、該図５によると、硬化係数の値が
１５を超えた付近から急激に復帰率が上昇し１６を超え
ると復帰率が２０％を超える。
【０００９】 一方、復帰率と圧縮成形体における寸法のばらつき（σ
／ ）との関係が図６に示される。この図６によると、
復帰率が２０を超える付近から寸法のばらつき（σ／
）も急激に大きくなり、従って寸法精度が非常に悪い
ものとなり、例えばフィルタとして使用する際に通過流
体のショートパスや設計にそぐわない圧損を示すなど実
用上扱い難いものとなる。そこで、硬化係数（ｎ×
Ｙｓ）を１５以下に抑えることによって復帰率およびば
らつきの少ない寸法精度が非常にすぐれた圧縮成形体が
得られる。
／ ）との関係が図６に示される。この図６によると、
復帰率が２０を超える付近から寸法のばらつき（σ／
）も急激に大きくなり、従って寸法精度が非常に悪い
ものとなり、例えばフィルタとして使用する際に通過流
体のショートパスや設計にそぐわない圧損を示すなど実
用上扱い難いものとなる。そこで、硬化係数（ｎ×
Ｙｓ）を１５以下に抑えることによって復帰率およびば
らつきの少ない寸法精度が非常にすぐれた圧縮成形体が
得られる。
【００１０】このような圧縮成形体の製造方法は、下記
の「表１」に表されるような化学成分の調整を行うこと
によって硬化係数を下げ、成形体を型から外したときの
形状の復帰する度合いを示す膨張率を最小限に抑え得る
ことが、種々検討を行った結果から明らかになった。
の「表１」に表されるような化学成分の調整を行うこと
によって硬化係数を下げ、成形体を型から外したときの
形状の復帰する度合いを示す膨張率を最小限に抑え得る
ことが、種々検討を行った結果から明らかになった。
【００１１】
【表１】
【００１２】「表１」のように化学成分は、例えばＮｉ
は硬化指数ｎを下げる為には、１０％以上が好ましい
が、コスト面を考慮すると、１０〜１５％が良い。な
お、１５％以下とするのは、これを超えたのでは経済性
で問題が生じるからに他ならない。Ｃｒは、耐熱・耐食
性の面で１２〜２５％が好ましい。Ｃｕは、加工硬化を
抑えるのに寄与する材料である。但し、５％以上になる
と熱間脆性が悪化するので１〜５％の範囲が適当であ
る。Ｃは、多いと耐食性を劣化させるので０．１％以下
が好ましい。Ｓｉは、脱酸剤として０．２〜０．６％が
良い。Ｍｎは、高いと硬化指数ｎが大きくなり、従って
２％以下が好ましい。Ｐ及びＳは、コスト面からみて
０．３以下で充分である。以上のような成分調整によっ
て、素線のステンレス鋼線に対する硬化係数を抑えた、
つまりプレス成形後の形状保持性に非常に優れた積層圧
縮成形体を製造することが可能である。
は硬化指数ｎを下げる為には、１０％以上が好ましい
が、コスト面を考慮すると、１０〜１５％が良い。な
お、１５％以下とするのは、これを超えたのでは経済性
で問題が生じるからに他ならない。Ｃｒは、耐熱・耐食
性の面で１２〜２５％が好ましい。Ｃｕは、加工硬化を
抑えるのに寄与する材料である。但し、５％以上になる
と熱間脆性が悪化するので１〜５％の範囲が適当であ
る。Ｃは、多いと耐食性を劣化させるので０．１％以下
が好ましい。Ｓｉは、脱酸剤として０．２〜０．６％が
良い。Ｍｎは、高いと硬化指数ｎが大きくなり、従って
２％以下が好ましい。Ｐ及びＳは、コスト面からみて
０．３以下で充分である。以上のような成分調整によっ
て、素線のステンレス鋼線に対する硬化係数を抑えた、
つまりプレス成形後の形状保持性に非常に優れた積層圧
縮成形体を製造することが可能である。
【００１３】また、本発明によれば、ステンレス鋼線の
線径がφ０．１mm未満では製造コスト的にみて使用可能
性に乏しく、φ１．５mm超過では、充填率の選択範囲が
非常に狭くなるため、非実用的であり、従って、線径は
φ０．１〜φ１．５mmの範囲が適切である。一方、充填
率については、１５％未満では線同士の絡みが悪くて形
状保持性に問題があり、４０％超過ではプレス加工が物
理的に不可能となり、よって、充填率は、１５〜４０％
の範囲であることが必要である。
線径がφ０．１mm未満では製造コスト的にみて使用可能
性に乏しく、φ１．５mm超過では、充填率の選択範囲が
非常に狭くなるため、非実用的であり、従って、線径は
φ０．１〜φ１．５mmの範囲が適切である。一方、充填
率については、１５％未満では線同士の絡みが悪くて形
状保持性に問題があり、４０％超過ではプレス加工が物
理的に不可能となり、よって、充填率は、１５〜４０％
の範囲であることが必要である。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例について添付図面を参
照しながら説明する。図１は、本発明の実施例に係る通
気性圧縮成形体を形成する金属線の展開図、図２は、本
発明の製造方法に係る巻付け工程の説明図、図３は、本
発明の実施例に係る通気性圧縮成形体の完成前中間製品
を示す斜視図、図４は、同じく前記通気性圧縮成形体の
完成製品を示す斜視図である。先ず、ステンレス鋼線の
素線を長さ方向に２次元に波形加工して図１に示すよう
に波形線１を製造する。なお、この波形線１を更に紙面
と直交方向に波形に成形加工して３次元の波形線１にし
てもよい。
照しながら説明する。図１は、本発明の実施例に係る通
気性圧縮成形体を形成する金属線の展開図、図２は、本
発明の製造方法に係る巻付け工程の説明図、図３は、本
発明の実施例に係る通気性圧縮成形体の完成前中間製品
を示す斜視図、図４は、同じく前記通気性圧縮成形体の
完成製品を示す斜視図である。先ず、ステンレス鋼線の
素線を長さ方向に２次元に波形加工して図１に示すよう
に波形線１を製造する。なお、この波形線１を更に紙面
と直交方向に波形に成形加工して３次元の波形線１にし
てもよい。
【００１５】次いで、図２に示すように、前記波形線１
を実線示又は破線示の如く、円柱体からなる型３に螺旋
状に巻取って積層する。そして型３の外周面に所定量の
巻付けを行って図３に示すように、円筒体の成形品１０
とした後、型３を該成形品１０が巻付けられたままで中
型として、その外周の成形品１０を型３の軸方向に圧縮
して成形することによって、ステンレス鋼線の波形線１
を互いに絡み合いによる結合をさせて、図４に示すよう
な環状体１１とする。この圧縮成形によって、波形線１
は互いに結合し、そのままで内部に連通空隙が多数存在
して型崩れが生じない成形品となる。なお、一例として
成形された環状の通気性圧縮成形体の各部寸法を挙げる
と、外径：φ７８．０mm，内径：φ５５．３mm，厚さ：
１０mm，充填率：３０％，重量：５６．９g,ただし、使
用線径：φ０．５mmのものが得られた。
を実線示又は破線示の如く、円柱体からなる型３に螺旋
状に巻取って積層する。そして型３の外周面に所定量の
巻付けを行って図３に示すように、円筒体の成形品１０
とした後、型３を該成形品１０が巻付けられたままで中
型として、その外周の成形品１０を型３の軸方向に圧縮
して成形することによって、ステンレス鋼線の波形線１
を互いに絡み合いによる結合をさせて、図４に示すよう
な環状体１１とする。この圧縮成形によって、波形線１
は互いに結合し、そのままで内部に連通空隙が多数存在
して型崩れが生じない成形品となる。なお、一例として
成形された環状の通気性圧縮成形体の各部寸法を挙げる
と、外径：φ７８．０mm，内径：φ５５．３mm，厚さ：
１０mm，充填率：３０％，重量：５６．９g,ただし、使
用線径：φ０．５mmのものが得られた。
【００１６】上記の環状通気性圧縮成形体を、下記「表
２」に示される９種類のステンレス鋼線を素線として上
述する製造方法によって製作し、その厚さ方向の復帰率
を試験した結果は、下記「表３」に示される通りであ
る。なお、復帰率は下記「数１」に示す式で求められ
る。
２」に示される９種類のステンレス鋼線を素線として上
述する製造方法によって製作し、その厚さ方向の復帰率
を試験した結果は、下記「表３」に示される通りであ
る。なお、復帰率は下記「数１」に示す式で求められ
る。
【００１７】
【数１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】表３の結果から判るように、ｎ×Ｙｓ（硬
化係数）が１５以下の成形体は、復帰率、σ／ （ばら
つき）共に非常に小さくなっており、成分を調整してｎ
×Ｙｓを制限することは成形体の寸法精度の向上に著し
く寄与していることを明らかにしている。
化係数）が１５以下の成形体は、復帰率、σ／ （ばら
つき）共に非常に小さくなっており、成分を調整してｎ
×Ｙｓを制限することは成形体の寸法精度の向上に著し
く寄与していることを明らかにしている。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、ステン
レス鋼線の成分を適切に調整することによって、素線を
加工硬化し難くし、換言すれば圧縮成形後の素線のスプ
リングバックを最小限に抑制することが可能であって、
余分な形状保持機能を与えることなく、寸法精度が非常
に優れた通気性圧縮成形体を容易に、かつ低コストで得
ることができる。
レス鋼線の成分を適切に調整することによって、素線を
加工硬化し難くし、換言すれば圧縮成形後の素線のスプ
リングバックを最小限に抑制することが可能であって、
余分な形状保持機能を与えることなく、寸法精度が非常
に優れた通気性圧縮成形体を容易に、かつ低コストで得
ることができる。
【図１】本発明の実施例に係る通気性圧縮成形体を形成
する金属線の展開図である。
する金属線の展開図である。
【図２】本発明の製造方法に係る巻付け工程の説明図で
ある。
ある。
【図３】本発明の実施例に係る通気性圧縮成形体の完成
前中間製品の斜視図である。
前中間製品の斜視図である。
【図４】本発明の実施例に係る通気性圧縮成形体の完成
製品の斜視図である。
製品の斜視図である。
【図５】ステンレス鋼線の硬化係数（ｎ×ＹS ）と該鋼
線によって形成される圧縮成形体における復帰率との関
係が示される線図である。
線によって形成される圧縮成形体における復帰率との関
係が示される線図である。
【図６】ステンレス鋼線によって形成される圧縮成形体
における復帰率と寸法のばらつき（σ／ ）との関係が
示される線図である。
における復帰率と寸法のばらつき（σ／ ）との関係が
示される線図である。
１…波形線、 ３…型、 １０…成形品、 １１
…環状体。
…環状体。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山岡 幸男 尼崎市中浜町10番地１ 神鋼鋼線工業株 式会社内 (56)参考文献 特開 平５−285578（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−297528（ＪＰ，Ａ) 特公 平５−1044（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平５−1046（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭63−63012（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (3)
- 【請求項１】 硬化係数ｎ×Ｙｓ（但し、ｎ：加工硬化
指数，Ｙｓ：降伏応力）が１５以下のステンレス鋼線か
ら成る屈曲線材を積層し圧縮して成形される復帰率が１
５％以下で、標準偏差と平均値の関係で表される寸法の
ばらつきがσ ／ ＝０．００６以下（但し、σ：寸法の標準偏差，
：成形後厚さ（ｔ１）の平均値）であることを特徴と
する通気性圧縮成形体。 - 【請求項２】 ステンレス鋼線の線径が、φ０．１〜φ
１．５ｍｍであり、ステンレス鋼線の成形後の充填率
が、１５〜４０％の範囲であることを特徴とする請求項
１記載の通気性圧縮成形体。 - 【請求項３】 硬化係数ｎ×Ｙｓ（但し、ｎ：加工硬化
指数，Ｙｓ：降伏応力）が１５以下で線径がφ０．１〜
φ１．５ｍｍのステンレス鋼線を波状、コイル状に曲げ
加工して屈曲線材を形成し、この屈曲線材を積層し圧縮
成形して、充填率が１５〜４０％の範囲、復帰率が１５
％以下で、かつ、標準偏差と平均値の関係で表される寸
法のばらつきがσ／ ＝０．００６以下（但し、σ：寸
法の標準偏差，：成形後厚さ（ｔ１）の平均値）であ
る通気性圧縮成形体を製造することを特徴とする通気性
圧縮成形体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5290474A JP2581508B2 (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 通気性圧縮成形体並びにその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5290474A JP2581508B2 (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 通気性圧縮成形体並びにその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07136729A JPH07136729A (ja) | 1995-05-30 |
| JP2581508B2 true JP2581508B2 (ja) | 1997-02-12 |
Family
ID=17756484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5290474A Expired - Lifetime JP2581508B2 (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 通気性圧縮成形体並びにその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2581508B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006035100A (ja) * | 2004-07-27 | 2006-02-09 | Elc:Kk | 空気清浄装置 |
| EP4008422A1 (en) * | 2014-10-30 | 2022-06-08 | Fuji Filter Manufacturing Co., Ltd. | Hollow cylindrical filter and manufacturing apparatus |
| WO2022079883A1 (ja) * | 2020-10-16 | 2022-04-21 | 富士フィルター工業株式会社 | 中空筒状体、及び中空筒状体の製造方法 |
-
1993
- 1993-11-19 JP JP5290474A patent/JP2581508B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07136729A (ja) | 1995-05-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19961001 |