JP2564246Y2 - 射出成形用金型 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本考案は、成形品を多数取り成形
するための射出成形用金型に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】減圧採血管等の細長い有底筒状容器を製
造する場合、射出成形機のノズルからスプルーを経てキ
ャビティに向かって少なくとも２箇所以上の分岐点にて
分岐されたコールドランナーが設けられ、そのランナー
から各キャビティに連通する樹脂注入用ゲートが設けた
射出成形用金型を用いて、射出成形により多数個取りを
行うことが知られている。

【０００３】この場合、各キャビティ毎に成形される成
形品の製品重量、品質にバラツキが生じるという問題点
があった。

【０００４】この点を改善するため、従来、例えば、実
開平１─９９６０９号公報に記載の如く、多数個取り成
形において、各キャビティへの流れを均一化するため、
樹脂圧力センサーからの信号により、流量調節弁の開量
を調節することにより、ゲート、ランナーの寸法変更を
行わずに、各キャビティへの樹脂充填量を均一化する多
数個取り射出成形用金型が提案されている。

【０００５】

【考案が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
如き従来の場合には、樹脂圧力センサー及び流量調整
弁が各キャビティ毎に必要であり、金型構造が複雑にな
り、金型コストが高くなり、圧力センサーからの信号
により流量調整弁の作動をするまでには時間の遅れがあ
り、樹脂注入時間の短い射出成形プロセスでは適用して
も効果がなく、流量調整弁はその機能として溶融樹脂
の流動を妨げるため、溶融樹脂が滞留し、分解したり劣
化が発生したりして成形品の品質が低下するという問題
点がある。

【０００６】しかして、金型の中心部分に設けたキャビ
ティより成形した成形品に外観不良が発生し易いという
現象をつかみ、その原因を基本的に解明するために、多
数個取り金型のランナー内を流れる溶融樹脂の流動状態
を解析したところ、次の点が判明した。

【０００７】即ち、コールドランナー内を流動する溶融
樹脂は、スプルーからキャビティまでの樹脂流路が長い
ほど早く冷却され、流速が遅くなる。

【０００８】従って、図１６（ａ）に示す如く、スプル
ーｘから供給されコールドランナーｙ内を流動する溶融
樹脂は、第１の分岐点において、内廻りの溶融樹脂ａ，
ａ′の方が外廻りの溶融樹脂ｂ，ｂ′よりも短い樹脂流
路を形成し、樹脂温度も高く流速も速い。

【０００９】又、図１６（ｂ）に示す如く、第２の分岐
点において、ランナーｙ内を流動する溶融樹脂は、内廻
りの溶融樹脂ｃ，ｃ′の方が外廻りの溶融樹脂ｄ，ｄ′
よりも短い樹脂流路を形成し、樹脂温度も高く流速も速
い。又、同じ内廻りの溶融樹脂ｃ，ｃ′間でも、溶融樹
脂ｃは第１の分岐点における内廻りの溶融樹脂ａが主流
をなし、溶融樹脂ｃ′は第１の分岐点における外廻りの
溶融樹脂ｂが主流をなしているので、溶融樹脂ｃの方が
溶融樹脂ｃ′よりも短い樹脂流路を形成し、樹脂温度も
高く流速も速い。

【００１０】又、図１６（ｃ）に示す如く、第３の分岐
点において、ランナーｙ内を流動する溶融樹脂は、内廻
りの溶融樹脂ｅ，ｅ′の方が外廻りの溶融樹脂ｆ，ｆ′
よりも短い樹脂流路を形成し、樹脂温度も高く流速も速
い。又、同じ内廻りの溶融樹脂ｅ，ｅ′間でも、溶融樹
脂ｅは第２の分岐点における内廻りの溶融樹脂ｃが主流
をなし、溶融樹脂ｅ′は第２の分岐点における外廻りの
溶融樹脂ｄが主流をなしているので、溶融樹脂ｅの方が
溶融樹脂ｅ′よりも短い樹脂流路を形成し、樹脂温度も
高く流速も速い。

【００１１】これにより、図１６（ｃ）に示す如く、最
短の樹脂流路が形成されるランナーに連通されたキャビ
ティ１６Ｋに溶融樹脂が最も早く充填される。そして、
順次、短い樹脂流路が形成されるランナーに連通される
キャビティ１６Ｌ及び１６Ｏ、１６Ｐの順に溶融樹脂が
充填されていく。

【００１２】この際、最も早く充填されたキャビティ１
Ｋ内の成形品には、表面に凹部が発生するヒケ現象に伴
ういわゆるメラの発生が、例えば、図１７（ａ）に示す
如く、成形品の先端部外周面（図中矢印にて示す）や、
図１７（ｂ）に示す如く、成形品の先端部内周面（図中
矢印にて示す）に起こり易い。このようなヒケ現象に伴
ういわゆるメラは、短い樹脂流路が形成されたランナー
に連通するキャビティより得られる成形品ほど激しく発
生する。

【００１３】そして、スプルーに近い位置に配置された
樹脂注入用ゲートに連通するランナーの末端部ほど短い
樹脂流路が形成される。通常は、スプルーは金型の中心
に設けられるので、短い樹脂流路が形成されたランナー
に連通するキャビティの樹脂注入用ゲートは、金型の中
心に近い部分に存在する。

【００１４】本考案は、上記の点に鑑み、従来の問題点
を解消し、品質むらのない成形品を多数個取りにて簡単
に製造することができる射出成形用金型を提供すること
を目的としてなされたものである。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本願の請求項１の考案
は、固定側型板と可動型とランナーストリッパープレー
トとを備えた金型の、固定側型板と可動型との間に、成
形すべき成形品の形状に対応する内面形状を備えた４個
以上のキャビティが形成され、固定側型板には、スプル
ーを経て各キャビティの樹脂注入ゲートに向かって少な
くとも２箇所以上の分岐点にて分岐されたコールドラン
ナーが設けられ、スプルーから各キャビティに連通する
樹脂注入用ゲートまでのランナー長が略等しくされた射
出成形用金型において、スプルーに近い位置に配置され
た樹脂注入用ゲートに連通するランナーの末端部が、他
のランナーの末端部より、その断面積が小さくされてい
る射出成形用金型である。

【００１６】本願の請求項２の考案は、固定側型板と可
動型とランナーストリッパープレートとを備えた金型
の、固定側型板と可動型との間に、成形すべき成形品の
形状に対応する内面形状を備えた４個以上のキャビティ
が形成され、固定側型板には、スプルーを経て各キャビ
ティの樹脂注入ゲートに向かって少なくとも２箇所以上
の分岐点にて分岐されたコールドランナーが設けられ、
スプルーから各キャビティに連通する樹脂注入用ゲート
までのランナー長が略等しくされた射出成形用金型にお
いて、スプルーに近い位置に配置された樹脂注入用ゲー
トに連通するランナーの末端部の周囲部分が、他のラン
ナーの末端部の周囲部分より、その熱伝導率が高い材質
とされている射出成形用金型である。

【００１７】 本願の請求項３の考案は、固定側型板と可
動型とランナーストリッパープレートとを備えた金型
の、固定側型板と可動型との間に、成形すべき成形品の
形状に対応する内面形状を備えた４個以上のキャビティ
が形成され、固定側型板には、スプルーを経て各キャビ
ティの樹脂注入ゲートに向かって少なくとも２箇所以上
の分岐点にて分岐されたコールドランナーが設けられ、
スプルーから各キャビティに連通する樹脂注入用ゲート
までのランナー長が略等しくされた射出成形用金型にお
いて、スプルーに近い位置に配置された樹脂注入用ゲー
トに連通するキャビティの末端内に、樹脂流動制御部材
が入出自在に設けられ、その樹脂流動制御部材が押圧部
材に連結されて、そのキャビティ内に溶融樹脂が充填さ
れる際に、樹脂流動制御部材がそのキャビティの末端内
に入った状態とされて押圧部材により圧力がかけられ、
そのキャビティ内の末端に溶融樹脂が充填するのを阻止
しつつ、他のキャビティ内に溶融樹脂が充填するのを助
ける機構とされている射出成形用金型である。

【００１８】 本考案において、成形品としては、例え
ば、肉厚が０．５〜２ｍｍ、全長が２００ｍｍ以下の、
減圧採血管、容器、カバー、ハウジング、引出し、箱等
が挙げられる。

【００１９】 本考案において、樹脂としては、射出成形
に用いられる樹脂が全て使用可能であり、例えば、ポリ
エチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ポリエチ
レン、アクリロニトリル─ブタジエン─スチレン共重合
体、ポリメチルメタクリレート、ナイロン、ポリオキシ
メチレン等が使用される。

【００２０】 本考案において、金型の材質としては、鉄
又は合金が使用されるが、熱伝導率が０．０５〜０．５
０ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃のものが好適に使用され
る。金型の熱伝導率が０．０５ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・
℃未満の場合には、ランナーの冷却に時間がかかり、シ
ョット時間が長くなってしまい、逆に、０．５０ｃａｌ
／ｃｍ・ｓｅｃ・℃を超える場合には、ランナーの冷却
が早すぎて、溶融樹脂を充填しにくくなり易い。

【００２１】 まず、本考案における、射出成形用金型の
全体の構造の一例を図面を参照して説明する。

【００２２】 図１は、本考案の射出成形用金型の一例の
全体を示す一部切り欠き縦断面図である。１は成形品で
ある採血管を製造するための射出成形用金型であって、
可動型１１と固定側型板１２とを備えている。

【００２３】 可動型１１はコア１１１と受け板１１２と
突出し用ストリッパープレート１１３とからなる。尚、
コア１１１と受け板１１２とは一体構造であってもよ
い。

【００２４】 コア１１１は先端部分と中央部分は細長い
円柱とされ、先端部分は成形すべき成形品の内表面を形
成する部分とされ、その頂部は半球の凸球面とされてい
る。尚、コアー１１１の先端部分は、その外表面が頂部
にいくにつれて次第にすぼまる１０／１０００以下の抜
きテーパー面とされていてもよい。コア１１１の中央部
は、突出し用ストリッパープレート１１３に穿設された
穴１１３ａ中に挿通されている。コア１１１の基端部
は、先端部分及び中央部分より大径とされ、受け板１１
２に穿設された穴１１２ａ中に嵌合固定されている。コ
ア１１１は受け板１１２を介して可動型取付け板１５に
固着されている。

【００２５】 固定側型板１２には、成形すべき成形品の
外周面を形成する貫通孔１２１が設けられている。固定
側型板１２には、コア１１１の頂部の凸球面の最頂部に
対応する位置にゲート１２２が設けられている。

【００２６】 固定側型板１２と固定側型板取付け板１６
との間には、ランナーストリッパープレート１８とラン
ナー・ゲートつなぎ板１９が設けられている。

【００２７】 ランナーストリッパープレート１８には、
ランナー１８１及びスプルー１８２が設けられている。
ランナー・ゲートつなぎ板１９には、ランナー１８１と
ゲート１２２をつなぐランナー１９１が設けられてい
る。

【００２８】 しかして、型開き時、コア１１１と固定側
型板１２間、コア１１１と突出し用ストリッパープレー
ト１１３間、固定側型板１２とランナー・ゲートつなぎ
板１９間、ランナー・ゲートつなぎ板１９とランナース
トリッパープレート１８間が開き、ランナーストリッパ
ープレート１８と固定側型板取付け板１６間は圧力が解
除され、フリー状態とされる。

【００２９】 しかして、型締め時、コア１１１の先端部
の外周面、突出し用ストリッパープレート１１３、及び
固定側型板１２の貫通孔１２１の壁面により、成形すべ
き成形品を形成するキャビティ２０が形成される。そし
て、ゲート１２２から、図示しない射出成形機より、ス
プルー１８２及びランナー１８１，１９１を通して供給
される溶融樹脂をキャビティ２０内に注入して、成形品
を成形する。

【００３０】 本願の請求項１の考案において、スプルー
に近い位置に配置された樹脂注入用ゲートに連通するラ
ンナーの末端部が、他のランナーの末端部より、その断
面積が小さくされている。ランナーの末端部の断面積
は、例えば、次のようにして決定される。即ち、金型の
中心にスプルーが設けられた場合を想定すると、上記の
図１６を参照して説明した如く、スプルーｘが設けられ
た金型の中心に近い位置に配置されたキャビティ１６Ｋ
の樹脂注入用ゲートほど、より短い樹脂流路が形成され
るランナーに連通されている。

【００３１】 そこで、キャビティに連通するランナーの
最末端部の断面積Ｓとし、金型の中心からキャビティの
樹脂注入用ゲートまでの距離をＲとし、金型中心から最
も離れたキャビティの樹脂注入用ゲートに連通するラン
ナーの最末端部の断面積Ｓ＝１とする。このとき、金型
中心から最も離れたキャビティの樹脂注入用ゲートまで
の距離Ｒ＝１としたとき、例えば、Ｒが０．７以上の場
合の範囲ではＳ＝１、Ｒが０．５以上０．７未満の範囲
ではＳ＝２／３、Ｒが０．３以上０．５未満の範囲では
Ｓ＝１／２、Ｒが０．３未満の範囲ではＳ＝１／３を目
安とする。

【００３２】 尚、上記の場合には、便宜上、ランナーの
最末端部の断面積を調節するようにしたが、ランナーが
分岐点で分岐される毎に、短い樹脂流路が形成されるラ
ンナーの程度に応じて、より細かく断面積を調節するよ
うにしてもよい。

【００３３】 以下、本願の請求項１の考案の射出成形用
金型の例を図面を参照して説明する。図２は、図３に示
す如き薄肉角筒状容器を製造するための射出成形用金型
の一例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を
示す模式図である。

【００３４】 金型のランナーストリッパープレート１８
（図１参照）には、中心にスプルー１８２が設けられ、
そのスプルー１８２から８個のキャビティ２Ａ〜２Ｈに
向かってコールドランナー１８１が設けられている。そ
のランナー１８１は、第１の分岐点にて２本に分岐さ
れ、第２の分岐点にて更に２本に分岐され、各キャビテ
ィに連通する樹脂注入用ゲート（図示せず）に連通され
ている。

【００３５】 金型１の中心に設けられたスプルー１８２
から最も離れたキャビティ２Ａ，２Ｂ，２Ｇ，２Ｈの樹
脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝１とし、キャビティ２
Ａ，２Ｂ，２Ｇ，２Ｈに連通するランナーの最末端部の
断面積Ｓ＝１とする。

【００３６】 このとき、スプルー１８２に近いキャビテ
ィ２Ｃ，２Ｄ，２Ｅ，２Ｆの樹脂注入用ゲートまでの距
離Ｒ＝０．５であるので、キャビティ２Ｃ，２Ｄ，２
Ｅ，２Ｆに連通するランナーの最末端部の断面積Ｓ＝２
／３とする。尚、上記以外のスプルーの断面積Ｓ＝１と
する。

【００３７】 図４は、図５に示す如き薄肉円筒状容器を
製造するための射出成形用金型の別の例の、スプルー、
ランナー及びキャビティの部分を示す模式図である。

【００３８】 金型１の固定側型板には、中心にスプルー
１８２が設けられ、そのスプルー１８２から１６個のキ
ャビティ４Ａ〜４Ｐに向かってコールドランナー１８１
が設けられている。そのランナー１８１は、第１の分岐
点にて２本に分岐され、第２の分岐点にて更に４本に分
岐され、各キャビティに連通する樹脂注入用ゲート（図
示せず）に連通されている。

【００３９】 金型１の中心に設けられたスプルー１８２
から最も離れたキャビティ４Ａ，４Ｄ，４Ｍ，４Ｐの樹
脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝１とし、キャビティ４
Ａ，４Ｄ，４Ｍ，４Ｐに連通するランナーの最末端部の
断面積Ｓ＝１とする。

【００４０】 このとき、スプルー１８２に最も近いキャ
ビティ４Ｆ，４Ｇ，４Ｊ，４Ｋの樹脂注入用ゲートまで
の距離Ｒ＝０．４であるので、キャビティ４Ｆ，４Ｇ，
４Ｊ，４Ｋに連通するランナーの最末端部の断面積Ｓ＝
１／２とする。

【００４１】 又、スプルー１８２に次に近いキャビティ
４Ｂ，４Ｃ，４Ｅ，４Ｈ，４Ｉ，４Ｌ，４Ｎ，４Ｏの樹
脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝０．８であるので、キャ
ビティ４Ｂ，４Ｃ，４Ｅ，４Ｈ，４Ｉ，４Ｌ，４Ｎ，４
Ｏに連通するランナーの最末端部の断面積Ｓ＝１とす
る。尚、上記以外のランナーの断面積Ｓ＝１とする。

【００４２】 図６は、図７に示す如き薄肉円筒状容器を
製造するための射出成形用金型の別の例の、スプルー、
ランナー及びキャビティの部分を示す模式図である。

【００４３】 金型１の固定側型板には、中心にスプルー
１８２が設けられ、そのスプルー１８２から１６個のキ
ャビティ６Ａ〜６Ｐに向かってコールドランナー１８１
が設けられている。そのランナー１８１は、第１の分岐
点にて２本に分岐され、第２の分岐点にて更に２本に分
岐され、第３の分岐点にて更に２本に分岐され、各キャ
ビティに連通する樹脂注入用ゲート（図示せず）に連通
されている。

【００４４】 金型１の中心に設けられたスプルー１８２
から最も離れたキャビティ６Ａ，６Ｄ，６Ｍ，６Ｐの樹
脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝１とし、キャビティ６
Ａ，６Ｄ，６Ｍ，６Ｐに連通するランナーの最末端部の
断面積Ｓ＝１とする。

【００４５】 このとき、スプルー１８２に最も近いキャ
ビティ６Ｆ，６Ｇ，６Ｊ，６Ｋの樹脂注入用ゲートまで
の距離Ｒ＝０．５０であるので、キャビティ６Ｆ，６
Ｇ，６Ｊ，６Ｋに連通するランナーの最末端部の断面積
Ｓ＝２／３とする。

【００４６】 又、スプルー１８２に次に近いキャビティ
６Ｂ，６Ｃ，６Ｅ，６Ｈ，６Ｉ，６Ｌ，６Ｎ，６Ｏの樹
脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝０．７９であるので、キ
ャビティ６Ｂ，６Ｃ，６Ｅ，６Ｈ，６Ｉ，６Ｌ，６Ｎ，
６Ｏに連通するランナーの最末端部の断面積Ｓ＝１とす
る。尚、上記以外のランナーの断面積Ｓ＝１とする。

【００４７】 図８は、図９に示す如き薄肉円筒状容器を
製造するための射出成形用金型の一例の、スプルー、ラ
ンナー及びキャビティの部分を示す模式図である。

【００４８】 金型１の固定側型板には、中心にスプルー
１８２が設けられ、射出成形機のノズルからスプルー１
８２を経て２４個のキャビティ８Ａ〜８Ｘに向かってコ
ールドランナー１８１が設けられている。そのランナー
１８１は、第１の分岐点にて２本に分岐され、第２の分
岐点にて更に２本に分岐され、第３の分岐点にて更に３
本に分岐され、各キャビティに連通する樹脂注入用ゲー
ト（図示せず）が設けられている。

【００４９】 金型１の中心に設けられたスプルー１８２
から最も離れたキャビティ８Ａ，８Ｄ，８Ｕ，８Ｘの樹
脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝１とし、キャビティ８
Ａ，８Ｄ，８Ｕ，８Ｘに連通するランナーの最末端部の
断面積Ｓ＝１とする。

【００５０】 このとき、スプルー１８２に最も近いキャ
ビティ８Ｊ，８Ｋ，８Ｎ，８Ｏの樹脂注入用ゲートまで
の距離Ｒ＝０．３９であるので、スプルー１８２に近い
キャビティ８Ｊ，８Ｋ，８Ｎ，８Ｏに連通するランナー
の最末端部の断面積Ｓ＝１／２とする。

【００５１】 又、スプルー１８２に次に近いキャビティ
８Ｆ，８Ｇ，８Ｉ，８Ｌ，８Ｍ，８Ｐ，８Ｒ，８Ｓの樹
脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝０．６１であるので、キ
ャビティ８Ｆ，８Ｇ，８Ｉ，８Ｌ，８Ｍ，８Ｐ，８Ｒ，
８Ｓに連通するランナーの最末端部の断面積Ｓ＝２／３
とする。

【００５２】 又、スプルー１８２に次に近いキャビティ
８Ｅ，８Ｈ，８Ｑ，８Ｔの樹脂注入用ゲートまでの距離
Ｒ＝０．７８であるので、キャビティ８Ｅ，８Ｈ，８
Ｑ，８Ｔに連通するランナーの最末端部の断面積Ｓ＝１
とする。

【００５３】 又、スプルー１８２に次に近いキャビティ
８Ｂ，８Ｃ，８Ｖ，８Ｗの樹脂注入用ゲートまでの距離
Ｒ＝０．８７であるので、キャビティ８Ｂ，８Ｃ，８
Ｖ，８Ｗに連通するランナーの最末端部の断面積Ｓ＝１
とする。尚、上記以外のランナーの断面積Ｓ＝１とす
る。

【００５４】 本願の請求項２の考案においては、スプル
ーに近い位置に配置された樹脂注入用ゲートに連通する
ランナーの末端部の周囲部分が、他のランナーの末端部
分より、その熱伝導率が高い材質とされている。

【００５５】 熱伝導率の高い材質からなる部分は、例え
ば、金型本体に入れ子方式で形成する。金型本体と熱伝
導率の高い材質からなる入れ子との間には、両者間に熱
伝導を防止するため、シールゴム等が介在されてもよ
い。

【００５６】 本考案において、金型は熱伝導率が０．０
５〜０．５０ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃の材料が好適に
使用されるが、この範囲内において、上記の金型本体の
熱伝導率に対する、熱伝導率が高い材質からなる部分の
熱伝導率の比は、１．５〜１０とするのが好適である。
この比が１．５未満の場合には、短い樹脂流路が形成さ
れるランナーに連通するキャビティから得られた成形品
にヒケ現象に伴ういわゆるメラが発生し易く、逆に１０
を超える場合には、金型の強度が低下して耐久性に問題
が生じ易い。

【００５７】 金型のランナーの末端部の周囲部分の材質
の決定は、例えば、次のようにして行われる。即ち、金
型の中心にスプルーが設けられた場合を想定すると、上
記の図１６を参照して説明した如く、スプルーから、よ
り短い樹脂流路が形成されるランナーに連結されたキャ
ビティの樹脂注入用ゲートの位置ほど、スプルーが設け
られた金型の中心に近い位置に配置されている。

【００５８】 そこで、金型の中心からキャビティの樹脂
注入用ゲートまでの距離をＲとし、金型中心から最も離
れたキャビティの樹脂注入用ゲートまでの距離をＲ＝１
としたとき、例えば、Ｒが０．７未満の範囲内のキャビ
ティに連通するランナーの最末端部の周囲部分の金型材
質は、金型中心から最も離れたキャビティに連通するラ
ンナーの周囲部分の金型材質よりも熱伝導率が高い材質
とする。又、Ｒが０．７以上の範囲内のキャビティに連
通するランナーの最末端部の周囲部分の金型材質は、金
型中心から最も離れたキャビティに連通するランナーの
周囲部分の金型材質と同一にする。

【００５９】 尚、上記の図１６を参照して説明した如
く、最も短い樹脂流路が形成されるのは、図１６中、ス
プルー１８２からａ−ｃ−ｅの流路を経てキャビティ１
６Ｋに至るものである。このａ−ｃ−ｅの流路に面する
ランナー面に対応する部分の周囲部分の金型材質を熱伝
導率の高い材質としてもよい。

【００６０】 以下、本願の請求項２の考案の射出成形用
金型の例を図面を参照して説明する。図１０は、図１１
に示す薄肉矩形板を製造するための射出成形用金型の一
例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示す
模式図である。

【００６１】 金型１の固定側型板には、中心にスプルー
１８２が設けられ、そのスプルー１８２から１６個のキ
ャビティ１０Ａ〜１０Ｐに向かってランナー１８１が設
けられている。そのランナー１８１は、第１の分岐点に
て２本に分岐され、第２の分岐点にて２本に分岐され、
各キャビティに連通する樹脂注入用ゲート（図示せず）
に連通されている。

【００６２】 金型１の中心に設けられたスプルー１８２
から最も離れたキャビティ１０Ａ，１０Ｄ，１０Ｍ，１
０Ｐの樹脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝１とし、キャビ
ティ１０Ａ，１０Ｄ，１０Ｍ，１０Ｐに連通するランナ
ーの周囲部分の金型材質を熱伝導率が低い材質とする。

【００６３】 このとき、スプルー１８２に最も近いキャ
ビティ１０Ｆ，１０Ｇ，１０Ｊ，１０Ｋの樹脂注入用ゲ
ートまでの距離Ｒ＝０．５０であるので、キャビティ１
０Ｆ，１０Ｇ，１０Ｊ，１０Ｋに連通するランナーの最
末端部の周囲部分に熱伝導率の高い材質からなる入れ子
３０を設ける。

【００６４】 尚、この際、より効果を発揮させるため
に、図１６におけるａ−ｃ−ｅの流路に面するランナー
面に対応する部分の周囲部分にも熱伝導率の高い材質か
らなる入れ子３０を延長して設ける。

【００６５】 又、スプルー１８２に次に近いキャビティ
１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｅ，１０Ｈ，１０Ｉ，１０Ｌ，１
０Ｎ，１０Ｏの樹脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝０．７
９であるので、キャビティ１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｅ，１
０Ｈ，１０Ｉ，１０Ｌ，１０Ｎ，１０Ｏに連通するラン
ナーの最末端部の周囲部分の金型材質を熱伝導率の低い
材質とする。尚、上記以外のランナーの周囲部分の金型
材質を熱伝導率の低い材質とする。

【００６６】 本願の請求項３の考案は、スプルーに近い
位置に配置された樹脂注入用ゲートに連通するキャビテ
ィの末端内に、樹脂流動制御部材が入出自在に設けら
れ、その樹脂流動制御部材が押圧部材に連結されて、そ
のキャビティ内に溶融樹脂が充填される際に、樹脂流動
制御部材がそのキャビティの末端内に入った状態とされ
て押圧部材により圧力がかけられ、そのキャビティ内の
末端に溶融樹脂が充填するのを阻止しつつ、他のキャビ
ティ内に溶融樹脂が充填するのを助ける機構とされてい
る。

【００６７】 以下、本願の請求項３の考案の射出成形用
金型を図面を参照して説明する。図１５（ａ）は本考案
の金型の一例である。スプルーからキャビティまで短い
樹脂流路が形成されるキャビティ、即ち、スプルーに近
い位置に配置された樹脂注入用ゲートに連通するキャビ
ティ２０の末端内に、キャビティの末端部の内面形状に
対応する外面形状を有する樹脂流動制御部材１１３ｂが
入出自在に設けられている。

【００６８】 この樹脂流動制御部材１１３ｂには、受け
板１１３ａを介して油圧シリンダーからなる押圧部材１
１３ｃが連結され、押圧部材１１３ｃは突出し用ストリ
ッパープレート１１３に固定されている。そして、押圧
部材１１３ｃにより樹脂流動制御部材１１３ｂに圧力を
かけられるようにされている。

【００６９】 押圧部材１１３ｃにより樹脂流動制御部材
１１３ｂに５〜２０ｋｇ／ｃｍ² の圧力がかけられるよ
うにされている。

【００７０】 尚、油圧シリンダーの代わりに空気圧シリ
ンダーやバネ等を用いてもよいが、油圧シリンダーや空
気圧シリンダーが好適に使用される。

【００７１】 樹脂流動制御部材１１３ｂの材質は、金型
用の材料であれば適宜使用することができるが、金型本
体の材料より硬度が高い方が好ましい。

【００７２】 キャビティの末端部の内周面と、樹脂流動
制御部材１１３ｂの外周面との隙間は、１０〜３０μｍ
の範囲が好ましい。１０μｍ未満の場合には、キャビテ
ィの末端部の内周面又は樹脂流動制御部材１１３ｂの外
周面に傷が付き易く、逆に３０μｍを超える場合には、
キャビティの末端部の内周面と、樹脂流動制御部材１１
３ｂの外周面との間に溶融樹脂が入り易くなる。

【００７３】 そして、図１５（ａ）に示す如く、短い樹
脂経路が形成されるランナーに連結するキャビティ２０
の末端内に、樹脂流動制御部材１１３ｂが挿入され、そ
のキャビティ内に短い樹脂流路を経て供給された溶融樹
脂が充填されそうになった際に、押圧部材１１３ｃによ
り圧力をかけた状態で溶融樹脂の先端を押圧し、溶融樹
脂が他のキャビティ内に充填するのを助け、他のキャビ
ティ内への溶融樹脂の充填状態が均一になるまで樹脂流
動制御部材１１３ｂに圧力がかけられる。

【００７４】 樹脂流動制御部材１１３ｂにかける圧力
は、樹脂圧力未満であってもよいし、又樹脂圧力以上で
あってもよい。樹脂流動制御部材１１３ｂにかける圧力
が樹脂圧力未満の場合には、樹脂流動制御部材１１３ｂ
は樹脂の圧力により後退するが、この間、溶融樹脂は他
のキャビティに流れ易くなる。樹脂流動制御部材１１３
ｂにかける圧力が樹脂以上の場合には、樹脂流動制御部
材１１３ｂは押圧部材１１３ｃにより伸ばされた位置に
て停止し、この間、溶融樹脂は他のキャビティにより流
れ易くする。

【００７５】 その後圧力は開放されて、図１５（ｂ）に
示す如く、樹脂流動制御部材１１３ｂの先端面がキャビ
ティ２０の末端縁まで後退して、キャビティ２０内への
溶融樹脂の充填が完了する。この際、他のキャビティ内
においても同時に溶融樹脂の充填が完了する。

【００７６】 樹脂流動制御部材１１３ｂが設けられるキ
ャビティは、例えば、次のようにして決定される。即
ち、金型の中心にスプルーが設けられた場合を想定する
と、上記の図１を参照して説明した如く、スプルーから
キャビティまでより短い樹脂流路が形成されるランナー
に連通されたキャビティの樹脂注入用ゲートの位置ほ
ど、スプルーが設けられた金型の中心に位置されてい
る。

【００７７】 そこで、金型の中心からキャビティの樹脂
注入用ゲートまでの距離をＲとし、金型中心から最も離
れたキャビティの樹脂注入用ゲートまでの距離をＲ＝１
としたとき、例えば、Ｒが０．７未満の範囲内のキャビ
ティの末端内に樹脂流動制御部材１１３ｂを設ける。

【００７８】 図１２は、図３に示すのと同様の薄肉角筒
状容器を製造するための射出成形用金型の一例の、スプ
ルー、ランナー及びキャビティの部分を示す模式図であ
る。 金型１の固定側型板には、中心にスプルー１８２が
設けられ、そのスプルー１８２から８個のキャビティ１
２Ａ〜１２Ｈに向かってランナー１８１が設けられてい
る。そのランナー１８１は、第１の分岐点にて２本に分
岐され、第２の分岐点にて２本に分岐され、各キャビテ
ィに連通する樹脂注入用ゲート（図示せず）に連通され
ている。金型１の中心に設けられたスプルー１８２から
最も離れたキャビティ１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｇ，１２Ｈ
の樹脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝１とする。このキャ
ビティ１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｇ，１２Ｈ内には、樹脂流
動制御部材１１３ｂを設けない。

【００７９】 このとき、スプルー１８２に近いキャビテ
ィ１２Ｃ，１２Ｄ，１２Ｅ，１２Ｆの樹脂注入用ゲート
までの距離Ｒ＝０．５であるので、このキャビティ１２
Ｃ，１２Ｄ，１２Ｅ，１２Ｆの末端内に樹脂流動制御部
材１１３ｂを設ける。

【００８０】 図１３は、図５に示すのと同様の薄肉円筒
状容器（外径２０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、肉厚１．３ｍ
ｍ）を製造するための射出成形用金型の別の例の、スプ
ルー、ランナー及びキャビティの部分を示す模式図であ
る。 金型１の固定側型板には、中心にスプルー１８２が
設けられ、そのスプルー１８２から１６個のキャビティ
１３Ａ〜１３Ｐに向かってランナー１８１が設けられて
いる。そのランナー１８１は第１の分岐点にて２本に分
岐され、第２の分岐点にて４本に分岐され、各キャビテ
ィに連通する樹脂注入用ゲート（図示せず）に連通され
ている。

【００８１】 金型１の中心に設けられたスプルー１８２
から最も離れたキャビティ１３Ａ，１３Ｄ，１３Ｍ，１
３Ｐの樹脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝１とする。この
キャビティ１３Ａ，１３Ｄ，１３Ｍ，１３Ｐ内には樹脂
流動制御部材１１３ｂを設けない。

【００８２】 このとき、スプルー１８２に最も近いキャ
ビティ１３Ｆ，１３Ｇ，１３Ｊ，１３Ｋの樹脂注入用ゲ
ートまでの距離Ｒ＝０．４であるので、キャビティ１３
Ｆ，１３Ｇ，１３Ｊ，１３Ｋの末端内に樹脂流動制御部
材１１３ｂを設ける。

【００８３】 又、スプルー１８２に次に近いキャビティ
１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｅ，１３Ｈ，１３Ｉ，１３Ｌ，１
３Ｎ，１３Ｏの樹脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝０．８
であるので、キャビティ１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｅ，１３
Ｈ，１３Ｉ，１３Ｌ，１３Ｎ，１３Ｏには樹脂流動制御
部材１１３ｂを設けない。

【００８４】 図１４は、図７に示す如き薄肉円筒状容器
を製造するための射出成形用金型の別の例の、スプル
ー、ランナー及びキャビティの部分を示す模式図であ
る。 金型１の固定側型板には、中心にスプルー１８２が
設けられ、そのスプルー１８２から１６個のキャビティ
１４Ａ〜１４Ｐに向かってランナー１８１ が設けられて
いる。そのランナー１８１は第１の分岐点にて２本に分
岐され、第２の分岐点にて２本に分岐され、第３の分岐
点にて２本に分岐され、各キャビティに連通する樹脂注
入用ゲート（図示せず）に連通されている。

【００８５】 金型１の固定側型板には、中央部にはスプ
ルー１８２が設けられ、そのスプルー１８２から１６個
のキャビティ１４Ａ〜１４Ｐに向かってランナー１８１
が設けられている。そのランナー１８１は第１の分岐点
にて２本に分岐され、第２の分岐点にて４本に分岐さ
れ、各キャビティに連通する樹脂注入用ゲート（図示せ
ず）に連通されている。

【００８６】 金型１の中心に設けられたスプルー１８２
から最も離れたキャビティ１４Ａ，１４Ｄ，１４Ｍ，１
４Ｐの樹脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝１とする。この
キャビティ１４Ａ，１４Ｄ，１４Ｍ，１４Ｐ内には樹脂
流動制御部材１１３ｂを設けない。

【００８７】 このとき、スプルー１８２に最も近いキャ
ビティ１４Ｆ，１４Ｇ，１４Ｊ，１４Ｋの樹脂注入用ゲ
ートまでの距離Ｒ＝０．４であるので、キャビティ１４
Ｆ，１４Ｇ，１４Ｊ，１４Ｋの末端内に樹脂流動制御部
材１１３ｂを設ける。

【００８８】 又、スプルー１８２に次に近いキャビティ
１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｅ，１４Ｈ，１４Ｉ，１４Ｌ，１
４Ｎ，１４Ｏの樹脂注入用ゲートまでの距離Ｒ＝０．８
であるので、キャビティ１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｅ，１４
Ｈ，１４Ｉ，１４Ｌ，１４Ｎ，１４Ｏには樹脂流動制御
部材１１３ｂを設けない。

【００８９】

【作用】本願の請求項１及び請求項２の考案は、スプル
ーに近い位置に配置された樹脂注入用ゲートに連通する
ランナーの末端部が、他のランナー末端部より、その断
面積が小さくされているか、スプルーに近い位置に配置
された樹脂注入用ゲートに連通するランナーの末端部の
周囲部分が、他のランナーの末端部分の周囲部分より、
その熱伝導率が高い材質とされていることにより、スプ
ルーに近い位置に配置された樹脂注入用ゲートに連通す
るキャビティ内ほど溶融樹脂が早く充填されることがな
く、各キャビティ内に溶融樹脂が充填されるタイミング
が均一になるので、品質むらのない薄肉成形品を多数個
取りにて簡単に製造することができ、しかも、この金型
の改造はランナーストッパープレートのランナーの断面
積を変更するだけですむので、金型起工後の改造が容易
であり、改造のコストが安い。

【００９０】 本願の請求項３の考案は、スプルーに近い
位置に配置された樹脂注入用ゲートに連通するキャビテ
ィの末端内に、樹脂流動制御部材が入出自在に設けら
れ、その樹脂流動制御部材が押圧部材に連結されて、そ
のキャビティ内に溶融樹脂が充填される際に、樹脂流動
制御部材がそのキャビティの末端内に入った状態とされ
て押圧部材により圧力がかけられ、そのキャビティ内の
末端に溶融樹脂が充填するのを阻止しつつ、他のキャビ
ティ内に溶融樹脂が充填するのを助ける機構とされてい
ることにより、スプルーに近い位置に配置された樹脂注
入用ゲートに連通するキャビティ内ほど溶融樹脂が早く
充填されることがなく、各キャビティ内に溶融樹脂が充
填されるタイミングが均一になるので、品質むらのない
薄肉成形品を多数個取りにて簡単に製造することができ
る。

【００９１】

【実施例】実施例１ 図２に示す金型を用い、東芝機械社製１００トン射出成
形機を用い、樹脂としてポリカーボネート（ＰＣ）（帝
人化成社製：商品名「Ｌ−１２５０」）を用い、射出圧
力１２００ｋｇ／ｃｍ² 、金型温度８０℃、樹脂温度２
９５℃、射出時間１．８秒の成形条件にて、図３に示す
如き薄肉角筒状容器（外径２０ｍｍ、長さ４０ｍｍ、肉
厚２ｍｍ）の８個取り製造を行った。その結果、８個の
キャビティから得られた薄肉角筒状容器の外観はいずれ
も良好であった。

【００９２】 比較例１ ランナー全部の断面積Ｓ＝１からなること以外は図２に
示すのと同じ金型を用い、実施例１と同様にして薄肉角
筒状容器の８個取り製造を行った。その結果、８個のキ
ャビティから得られた薄肉角筒状容器の外観は、スプル
ー１８２に最も近いキャビティ２Ｃ，２Ｄ，２Ｅ，２Ｆ
に対応するキャビティから得られた薄肉角筒状容器の表
面にヒケの発生が見られた。尚、その他のキャビティか
ら得られた薄肉角筒状容器の表面にヒケの発生が見られ
なかった。

【００９３】 実施例２ 図４に示す金型を用い、日本製鋼所社製Ｊ−２２０Ｅ射
出成形機を用い、樹脂としてポリエチレンテレフタレー
ト（ＰＥＴ）（三井石油化学社製：商品名「ペットＪ─
００１」）を用い、射出圧力１４００ｋｇ／ｃｍ² 、金
型温度１５℃、樹脂温度３０５℃、射出時間２．５秒の
成形条件にて、図５に示す如き薄肉円筒状容器（外径２
０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、肉厚１．５ｍｍ）の１６個取
り製造を行った。その結果、１６個のキャビティから得
られた薄肉円筒状容器の外観はいずれも良好であった。

【００９４】 比較例２ ランナー全部の断面積Ｓ＝１からなること以外は図４に
示すのと同じ金型を用い、実施例２と同様にして薄肉円
筒状容器の１６個取り製造を行った。その結果、１６個
のキャビティから得られた薄肉円筒状容器の外観は、ス
プルー１８２に最も近いキャビティ４Ｆ，４Ｇ，４Ｊ，
４Ｋに対応するキャビティから得られた薄肉円筒状容器
の表面にヒケの発生が見られた。尚、その他のキャビテ
ィから得られた薄肉円筒状容器の表面にヒケの発生が見
られなかった。

【００９５】 実施例３ 図８に示す金型を用い、日本製鋼所社製Ｊ─１５０Ｅ射
出成形機を用い、樹脂としてＰＥＴ（三菱レーヨン社
製：商品名「ＭＡ５８０」）を用い、射出圧力１３００
ｋｇ／ｃｍ² 、金型温度１５℃、樹脂温度２９５℃、射
出時間３．０秒の成形条件にて、図９に示す如き薄肉円
筒状容器（外径１６ｍｍ、長さ７５ｍｍ、肉厚１．３ｍ
ｍ）の２４個取り製造を行った。その結果、２４個のキ
ャビティから得られた薄肉円筒状容器の外観はいずれも
良好であった。

【００９６】 比較例３ ランナー全部の断面積Ｓ＝１からなること以外は図８に
示すのと同じ金型を用い、実施例３と同様にして薄肉円
筒状容器の２４個取り製造を行った。その結果、２４個
のキャビティから得られた薄肉円筒状容器の外観は、ス
プルー１８２に最も近いキャビティ８Ｊ，８Ｋ，８Ｎ，
８Ｏに対応するキャビティから得られた薄肉円筒状容器
の表面にヒケの発生が見られた。尚、その他のキャビテ
ィから得られた薄肉円筒状容器の表面にヒケの発生が見
られなかった。

【００９７】 実施例４ 金型本体が熱伝導率０．０５ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃
を有する材料（ＳＵＳ４２０）からなり、高い熱伝導率
を有する金型部分３０が熱伝導率０．３１ｃａｌ／ｃｍ
・ｓｅｃ・℃を有する材料（神戸製鋼社製：商品名「Ｈ
Ｒ７５０」）からなる図１０に示す金型を用い、日本製
鋼所社製Ｊ─１５０Ｅを用い、樹脂としてＰＥＴ（コダ
ック社製：商品名「ＣＯＤＡＰＡＣＫ７３５２」）を用
い、射出圧力１６００ｋｇ／ｃｍ² 、金型温度１５℃、
樹脂温度３００℃、射出時間２．４秒の成形条件にて、
図１３に示す如き薄肉板（横２０ｍｍ、縦５０ｍｍ、肉
厚３ｍｍ）の１６個取り製造を行った。１６個のキャビ
ティから得られた薄肉板について、その中央部分の最も
ヒケの多い部分のヒケ量の測定をＪＩＳ Ｂ０６０１に
準拠して行った。その結果を表１に示す。尚、ヒケ量
は、最大高さＲｍａｘで示す。

【００９８】 実施例５ 高い熱伝導率を有する金型部分３０が熱伝導率０．１４
ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃を有する材料（神戸製鋼社
製：商品名「ＨＲ３０Ｐ」）からなる図１０に示すのと
同様の金型を用いたこと以外は実施例４と同様にして、
実施例４と同様の薄肉板の１６個取りを行った。１６個
のキャビティから得られた薄肉板について、実施例４と
同様にしてヒケ量の測定を行った。その結果を表１に示
す。

【００９９】 実施例６ 高い熱伝導率を有する金型部分３０が熱伝導率０．１１
ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃を有する材料（神戸製鋼社
製：商品名「ＨＲ４０Ｐ」）からなる金型を用いたこと
以外は実施例４と同様にして、実施例４と同様の薄肉板
の１６個取りを行った。１６個のキャビティから得られ
た薄肉板について、実施例４と同様にしてヒケ量の測定
を行った。その結果を表１に示す。

【０１００】 比較例４ 高い熱伝導率を有する金型部分３０の代わりに、熱伝導
率０．０６ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃を有する材料（神
戸製鋼社製：商品名「ＫＳＴＭ４２０」）からなる金型
部分からなる金型を用いたこと以外は実施例４と同様に
して、実施例４と同様の薄肉板の１６個取りを行った。
１６個のキャビティから得られた薄肉板について、実施
例４と同様にしてヒケ量の測定を行った。その結果を表
１に示す。

【０１０１】

【表１】

【０１０２】 実施例７ 中央部に配置するキャビティ１２Ｃ，１２Ｄ，１２Ｅ，
１２Ｆの末端内に図１５に示す如き樹脂流量調節部材１
１３ｂを設け、それ以外のキャビティの末端内には樹脂
流量調節部材１１３ｂを設けない図１２と同様のスプル
ー、ランナー及びキャビティの配置の金型を用い、日本
製鋼所社製Ｊ─１００Ｅ射出成形機を用い、樹脂として
ＰＥＴ（三菱レーヨン社製：商品名「ＭＡ５８０」）を
用い、射出圧力１２００ｋｇ／ｃｍ² 、金型温度１５
℃、樹脂温度２９０℃、射出時間０．７秒、樹脂流量調
節部材に押圧部材により射出開始から０．７秒間４ｋｇ
／ｃｍ² の圧力をかけた後に０とする成形条件にて、図
３に示す如き薄肉角筒状容器（外径２０ｍｍ、長さ４０
ｍｍ、肉厚２ｍｍ）の８個取り製造を行った。その結
果、８個のキャビティから得られた薄肉角筒状容器の外
観はいずれも良好であった。

【０１０３】 比較例５ 全部のキャビティの末端内に樹脂流量調節部材１１３ｂ
を設けなかったこと以外は実施例７と同様にして、実施
例７と同様の薄肉角筒状容器の８個取り製造を行った。
その結果、８個のキャビティから得られた薄肉角筒状容
器の外観は、スプルー１８２に最も近いキャビティ１２
Ｃ，１２Ｄ，１２Ｅ，１２Ｆに対応するキャビティから
得られた薄肉角筒状容器の表面にヒケの発生が見られ
た。尚、その他のキャビティから得られた薄肉角筒状容
器の表面にヒケの発生が見られなかった。

【０１０４】 実施例８ 中央部に配置するキャビティ１３Ｆ，１３Ｇ，１３Ｊ，
１３Ｋの末端内に図１５に示す如き樹脂流量調節部材１
１３ｂを設け、それ以外のキャビティの末端内には樹脂
流量調節部材１１３ｂを設けない図１３と同様のスプル
ー、ランナー及びキャビティの配置の金型を用い、東芝
機械社製１５０トン射出成形機を用い、樹脂としてＰＥ
Ｔ（帝人社製：商品名「Ｌ１２５０」）を用い、射出圧
力１２００ｋｇ／ｃｍ² 、金型温度１００℃、樹脂温度
２９０℃、射出時間１．５秒、樹脂流量調節部材に押圧
部材により射出開始から１．５秒間７ｋｇ／ｃｍ² の圧
力をかけた後に０とする成形条件にて、図５に示す如き
薄肉円筒状容器（外径２０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、肉厚
１．３ｍｍ）の１６個取り製造を行った。その結果、１
６個のキャビティから得られた薄肉円筒状容器の外観は
いずれも良好であった。

【０１０５】 比較例６ 全部のキャビティの末端内に樹脂流量調節部材１１３ｂ
を設けなかったこと以外は実施例８と同様にして、実施
例８と同様の薄肉円筒状容器の１６個取り製造を行っ
た。その結果、１６個のキャビティから得られた薄肉円
筒状容器の外観は、スプルー１８２に最も近いキャビテ
ィ１３Ｆ，１３Ｇ，１３Ｊ，１３Ｋに対応するキャビテ
ィから得られた薄肉円筒状容器の表面にヒケの発生が見
られた。尚、その他のキャビティから得られた薄肉円筒
状容器の表面にヒケの発生が見られなかった。

【０１０６】 実施例９ 中心部に配置するキャビティ１４Ｆ，１４Ｇ，１４Ｊ，
１４Ｋの末端内に図１５に示す如き樹脂流量調節部材１
１３ｂを設け、それ以外のキャビティの末端内には樹脂
流量調節部材１１３ｂを設けない図１４と同様のスプル
ー、ランナー及びキャビティの配置の金型を用い、日本
製鋼所社製Ｊ─１５０Ｅ射出成形機を用い、樹脂として
ＰＥＴ（コダック社製：商品名「９９２１」）を用い、
射出圧力１３００ｋｇ／ｃｍ² 、金型温度１５℃、樹脂
温度３００℃、射出時間１秒、樹脂流量調節部材に押圧
部材により射出開始から１秒間５ｋｇ／ｃｍ² の圧力を
かけた後に０とする成形条件にて、図７に示す如き薄肉
円筒状容器（外径２５ｍｍ、長さ７５ｍｍ、肉厚１．５
ｍｍ）の１６個取り製造を行った。その結果、１６個の
キャビティから得られた薄肉円筒状容器の外観はいずれ
も良好であった。

【０１０７】 比較例７ 全部のキャビティの末端内に樹脂流量調節部材１１３ｂ
を設けなかったこと以外は実施例９と同様にして、実施
例９と同様の薄肉角筒状容器の１６個取り製造を行っ
た。その結果、１６個のキャビティから得られた薄肉角
筒状容器の外観は、スプルー１８２に最も近いキャビテ
ィ１４Ｆ，１４Ｇ，１４Ｊ，１４Ｋに対応するキャビテ
ィから得られた薄肉円筒状容器の表面にヒケの発生が見
られた。尚、その他のキャビティから得られた薄肉円筒
状容器の表面にヒケの発生が見られなかった。

【０１０８】

【効果】本願の請求項１及び請求項２の考案は、上記の
如き構成とされているので、スプルーに近い位置に配置
された樹脂注入用ゲートに連通するキャビティ内ほど溶
融樹脂が早く充填されることがなく、各キャビティ内に
溶融樹脂が充填されるタイミングが均一になるので、品
質むらのない薄肉成形品を多数個取りにて簡単に製造す
ることができ、しかも、この金型の改造はランナースト
ッパープレートのランナーの断面積を変更するだけです
むので、金型起工後の改造が容易であり、改造のコスト
が安い。本願の請求項３の考案は、上記の如き構成とさ
れているので、スプルーに近い位置に配置された樹脂注
入用ゲートに連通するキャビティ内ほど溶融樹脂が早く
充填されることがなく、各キャビティ内に溶融樹脂が充
填されるタイミングが均一になるので、品質むらのない
薄肉成形品を多数個取りにて簡単に製造することができ
る。

【０１０９】

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案の射出成形用金型の全体の例を示す断面
図である。

【図２】本願の請求項１の考案の射出成形用金型の一例
の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示す模
式図である。

【図３】図２の金型より製造した薄肉角筒状容器を示す
断面図である。

【図４】本願の請求項１の考案の射出成形用金型の別の
例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示す
模式図である。

【図５】図４の金型より製造した薄肉円筒状容器を示す
断面図である。

【図６】本願の請求項１の考案の射出成形用金型の別の
例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示す
模式図である。

【図７】図６の金型より製造した薄肉円筒状容器を示す
断面図である。

【図８】本願の請求項１の考案の射出成形用金型の別の
例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示す
模式図である。

【図９】図８の金型より製造した薄肉円筒状容器を示す
断面図である。

【図１０】本願の請求項２の考案の射出成形用金型の一
例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示す
模式図である。

【図１１】図１０の金型より製造した薄肉板を示す斜視
図である。

【図１２】本願の請求項３の考案の射出成形用金型の一
例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示す
模式図である。

【図１３】本願の請求項３の考案の射出成形用金型の別
の例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示
す模式図である。

【図１４】本願の請求項３の考案の射出成形用金型の別
の例の、スプルー、ランナー及びキャビティの部分を示
す模式図である。

【図１５】本願の請求項３の考案の射出成形用金型にお
ける、キャビティの末端内の樹脂流動制御部材による樹
脂の充填を制御する状態を示す断面図であり、図１５
（ａ）はキャビティの末端内に挿入された樹脂充填制御
部材に圧力をかけて樹脂の充填を制御している状態を示
す断面図、図１５（ｂ）は樹脂充填制御部材の圧力を開
放してキャビティの末端内より退出させた状態を示す断
面図である。

【図１６】従来の金型のランナー内を流れる樹脂流路を
説明する模式図であり、図１６（ａ）は第１の分岐点に
おける樹脂流路を説明する模式図、図１６（ｂ）は第２
の分岐点における樹脂流路を説明する模式図、図１６
（ｃ）は第３の分岐点における樹脂流路及びキャビティ
内への溶融樹脂の充填状態を説明する模式図である。

【図１７】従来の成形品を示す断面図である。

【符号の説明】

１ 金型 １１ 可動型 １２ 固定側型板 １５ 可動型取付け板 １６ 固定側型板取付け板 １８ ランナーストリッパープレート １９ ランナー・ゲートつなぎ板 ３０ 高い熱伝導率の金型部分 １１１ コア １１２ 受け板 １１３ 突出し用ストリッパープレート １１３ｂ 樹脂流量調節部材

Claims (3)

(57)【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 固定側型板と可動型とランナーストリッ
   パープレートとを備えた金型の、固定側型板と可動型と
   の間に、成形すべき成形品の形状に対応する内面形状を
   備えた４個以上のキャビティが形成され、固定側型板に
   は、スプルーを経て各キャビティの樹脂注入ゲートに向
   かって少なくとも２箇所以上の分岐点にて分岐されたコ
   ールドランナーが設けられ、スプルーから各キャビティ
   に連通する樹脂注入用ゲートまでのランナー長が略等し
   くされた射出成形用金型において、スプルーに近い位置
   に配置された樹脂注入用ゲートに連通するランナーの末
   端部が、他のランナーの末端部より、その断面積が小さ
   くされていることを特徴とする射出成形用金型。
2. 【請求項２】 固定側型板と可動型とランナーストリッ
   パープレートとを備えた金型の、固定側型板と可動型と
   の間に、成形すべき成形品の形状に対応する内面形状を
   備えた４個以上のキャビティが形成され、固定側型板に
   は、スプルーを経て各キャビティの樹脂注入ゲートに向
   かって少なくとも２箇所以上の分岐点にて分岐されたコ
   ールドランナーが設けられ、スプルーから各キャビティ
   に連通する樹脂注入用ゲートまでのランナー長が略等し
   くされた射出成形用金型において、スプルーに近い位置
   に配置された樹脂注入用ゲートに連通するランナーの末
   端部の周囲部分が、他のランナーの末端部の周囲部分よ
   り、その熱伝導率が高い材質とされていることを特徴と
   する射出成形用金型。
3. 【請求項３】 固定側型板と可動型とランナーストリッ
   パープレートとを備えた金型の、固定側型板と可動型と
   の間に、成形すべき成形品の形状に対応する内面形状を
   備えた４個以上のキャビティが形成され、固定側型板に
   は、スプルーを経て各キャビティの樹脂注入ゲートに向
   かって少なくとも２箇所以上の分岐点にて分岐されたコ
   ールドランナーが設けられ、スプルーから各キャビティ
   に連通する樹脂注入用ゲートまでのランナー長が略等し
   くされた射出成形用金型において、スプルーに近い位置
   に配置された樹脂注入用ゲートに連通するキャビティの
   末端内に、樹脂流動制御部材が入出自在に設けられ、そ
   の樹脂流動制御部材が押圧部材に連結されて、そのキャ
   ビティ内に溶融樹脂が充填される際に、樹脂流動制御部
   材がそのキャビティの末端内に入った状態とされて押圧
   部材により圧力がかけられ、そのキャビティ内の末端に
   溶融樹脂が充填するのを阻止しつつ、他のキャビティ内
   に溶融樹脂が充填するのを助ける機構とされていること
   を特徴とする射出成形用金型。