JP2554812Y2 - ベーン型気体圧縮機 - Google Patents
ベーン型気体圧縮機Info
- Publication number
- JP2554812Y2 JP2554812Y2 JP1991042801U JP4280191U JP2554812Y2 JP 2554812 Y2 JP2554812 Y2 JP 2554812Y2 JP 1991042801 U JP1991042801 U JP 1991042801U JP 4280191 U JP4280191 U JP 4280191U JP 2554812 Y2 JP2554812 Y2 JP 2554812Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- vane
- cylinder
- rear side
- side block
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案はベーン型気体圧縮機に係
り、特にカーエアコン等に用いられるベーン型気体圧縮
機に関する。
り、特にカーエアコン等に用いられるベーン型気体圧縮
機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のベーン型気体圧縮機には、例えば
圧縮機本体を構成するフロントサイドブロックや、リア
サイドブロック、シリンダ、ロータおよびベーンをアル
ミ合金により形成し、ベーンにはＳｉＣ（炭化ケイ
素）、Ｓｉ3 Ｎ4 （窒化ケイ素）等、硬質のセラミック
微粒子、またはＰＴＦＥ（テフロン）等の自己潤滑剤の
微粉末を分散したニッケル−リン（Ｎｉ−Ｐ）複合メッ
キを施す一方、ロータ軸をＳＣＭ材、ＳＣｒ材等の焼き
入れ鋼材により形成し、冷媒としてＣＦＣ−１２（ジク
ロロジフルオロメタン；ＣＣｌ2 Ｆ2 ）を使用するもの
がある。
圧縮機本体を構成するフロントサイドブロックや、リア
サイドブロック、シリンダ、ロータおよびベーンをアル
ミ合金により形成し、ベーンにはＳｉＣ（炭化ケイ
素）、Ｓｉ3 Ｎ4 （窒化ケイ素）等、硬質のセラミック
微粒子、またはＰＴＦＥ（テフロン）等の自己潤滑剤の
微粉末を分散したニッケル−リン（Ｎｉ−Ｐ）複合メッ
キを施す一方、ロータ軸をＳＣＭ材、ＳＣｒ材等の焼き
入れ鋼材により形成し、冷媒としてＣＦＣ−１２（ジク
ロロジフルオロメタン；ＣＣｌ2 Ｆ2 ）を使用するもの
がある。
【０００３】この様なベーン型気体圧縮機では、滑り軸
受け式、すなわちフロントサイドブロックおよびリアサ
イドブロックそれぞれ中央のボス部に設けた軸受にロー
タ軸両端を挿入し、ロータを回転自在に支持している。
受け式、すなわちフロントサイドブロックおよびリアサ
イドブロックそれぞれ中央のボス部に設けた軸受にロー
タ軸両端を挿入し、ロータを回転自在に支持している。
【０００４】そして、その軸受やシリンダ室内の潤滑
は、通常ケ−シング後部空間の油溜まりから潤滑油を高
圧で吹付けたり、冷媒であるＣＦＣ−１２に溶け込んだ
潤滑油により行われていた。また、ＣＦＣ−１２自身の
潤滑作用によっても行われていた。
は、通常ケ−シング後部空間の油溜まりから潤滑油を高
圧で吹付けたり、冷媒であるＣＦＣ−１２に溶け込んだ
潤滑油により行われていた。また、ＣＦＣ−１２自身の
潤滑作用によっても行われていた。
【０００５】
【考案が解決しようとする課題】しかし、従来のベーン
型気体圧縮機に使用されるＣＦＣ−１２は、成分として
塩素を含み、この塩素がオゾン層を破壊するために、今
後、その使用が禁止される。
型気体圧縮機に使用されるＣＦＣ−１２は、成分として
塩素を含み、この塩素がオゾン層を破壊するために、今
後、その使用が禁止される。
【０００６】従って、その代替冷媒が必要であり、その
ために成分として塩素を含まない冷媒を使用することが
考えられる。ところが、この塩素自身には潤滑作用があ
るため、逆に塩素を含まない冷媒を使用した場合には、
その潤滑性はＣＦＣ−１２より劣ることになる。
ために成分として塩素を含まない冷媒を使用することが
考えられる。ところが、この塩素自身には潤滑作用があ
るため、逆に塩素を含まない冷媒を使用した場合には、
その潤滑性はＣＦＣ−１２より劣ることになる。
【０００７】このため、ケーシング後部空間の油溜りか
ら潤滑油が全て圧送されて無くなったり、圧縮機起動直
後で潤滑油が循環せずに、シリンダ室内やサイドブロッ
クの軸受部、あるいはロータのベーン溝が無潤滑状態と
なった場合には、ベーン先端のメッキとシリンダ内壁面
のアルミ合金、ロータ軸の鉄系金属とサイドブロック軸
受面のアルミ合金、あるいはロータのベーン溝壁面のア
ルミ合金とベーン前面と後面のメッキとが金属同士の摺
接となり、凝着を起こして焼付きに至るという新たな問
題を生じる恐れがある。
ら潤滑油が全て圧送されて無くなったり、圧縮機起動直
後で潤滑油が循環せずに、シリンダ室内やサイドブロッ
クの軸受部、あるいはロータのベーン溝が無潤滑状態と
なった場合には、ベーン先端のメッキとシリンダ内壁面
のアルミ合金、ロータ軸の鉄系金属とサイドブロック軸
受面のアルミ合金、あるいはロータのベーン溝壁面のア
ルミ合金とベーン前面と後面のメッキとが金属同士の摺
接となり、凝着を起こして焼付きに至るという新たな問
題を生じる恐れがある。
【０００８】そこで、本考案は上記問題に鑑みなされた
もので、オゾン層を破壊することのない冷媒を使用する
と共に、シリンダ内壁やサイドブロックの軸受部、ある
いはロータのベーン溝で凝着を起こすことのないベーン
型気体圧縮機を提供することを目的とする。
もので、オゾン層を破壊することのない冷媒を使用する
と共に、シリンダ内壁やサイドブロックの軸受部、ある
いはロータのベーン溝で凝着を起こすことのないベーン
型気体圧縮機を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本考案は、内周略楕円筒状のシリンダと、このシリンダ
の両側に取り付けられたフロントおよびリアサイドブロ
ックと、これらのサイドブロックと上記シリンダによっ
て形成されるシリンダ室内に回転自在に収納されたロー
タと、このロータに回転力を伝えるロータ軸と、このロ
ータの半径方向に設けた複数のベーン溝に進退自在に挿
入してある複数のベーンとを備え、上記フロントおよび
リアサイドブロックにはロータ軸を挿通し得る孔が設け
てあり、これが滑り軸受として前記ロータを回転自在に
支持する一方、上記シリンダ、フロントサイドブロッ
ク、リアサイドブロック、ロータおよびベーンはアルミ
ニウム合金により形成され、ロータ軸は鉄系金属により
形成され、ベーンには硬質粒子、または自己潤滑性粒子
を含有するニッケルを主体としたメッキが施されたベー
ン型気体圧縮機において、気体として冷媒ＨＦＣ−１３
４ａを使用すると共に、上記シリンダの内壁面、フロン
トおよびリアサイドブロックの軸受面、あるいはロータ
のベーン溝壁面のうち少なくとも１つ以上にスズ、ある
いは銀、鉛、インジウム、パラジウム等の軟質金属、ま
たはこれら金属の合金からなるメッキ層を形成し、上記
ベーンの摺動や上記ロータ軸の回転により、上記メッキ
層を上記シリンダの内壁面、上記フロントおよび上記リ
アサイドブロックの軸受面、ならびに上記ロータのベー
ン溝壁面の各加工表面のくぼみ部分や加工目の深い所に
強制的に押し込めたことを特徴とする。
本考案は、内周略楕円筒状のシリンダと、このシリンダ
の両側に取り付けられたフロントおよびリアサイドブロ
ックと、これらのサイドブロックと上記シリンダによっ
て形成されるシリンダ室内に回転自在に収納されたロー
タと、このロータに回転力を伝えるロータ軸と、このロ
ータの半径方向に設けた複数のベーン溝に進退自在に挿
入してある複数のベーンとを備え、上記フロントおよび
リアサイドブロックにはロータ軸を挿通し得る孔が設け
てあり、これが滑り軸受として前記ロータを回転自在に
支持する一方、上記シリンダ、フロントサイドブロッ
ク、リアサイドブロック、ロータおよびベーンはアルミ
ニウム合金により形成され、ロータ軸は鉄系金属により
形成され、ベーンには硬質粒子、または自己潤滑性粒子
を含有するニッケルを主体としたメッキが施されたベー
ン型気体圧縮機において、気体として冷媒ＨＦＣ−１３
４ａを使用すると共に、上記シリンダの内壁面、フロン
トおよびリアサイドブロックの軸受面、あるいはロータ
のベーン溝壁面のうち少なくとも１つ以上にスズ、ある
いは銀、鉛、インジウム、パラジウム等の軟質金属、ま
たはこれら金属の合金からなるメッキ層を形成し、上記
ベーンの摺動や上記ロータ軸の回転により、上記メッキ
層を上記シリンダの内壁面、上記フロントおよび上記リ
アサイドブロックの軸受面、ならびに上記ロータのベー
ン溝壁面の各加工表面のくぼみ部分や加工目の深い所に
強制的に押し込めたことを特徴とする。
【００１０】
【作用】上記構成では、冷媒としてその成分に塩素を含
まないＨＦＣ−１３４ａを使用したため、オゾン層の破
壊は防止される。
まないＨＦＣ−１３４ａを使用したため、オゾン層の破
壊は防止される。
【００１１】また、アルミニウム合金（例えばアルミ−
シリコン合金）のシリンダ内壁面、フロントおよびリア
サイドブロックの軸受部、更にはロータのベーン溝壁面
の夫々、あるいは少なくとも１つ以上の加工表面にスズ
メッキあるいは銀、鉛、インジウム、パラジウム等の
（スズ以外の）軟質金属、またはこれら金属の合金をメ
ッキしたため、この圧縮機の運転後には、シリンダ内壁
面やサイドブロックの軸受面、あるいはロータのベーン
溝壁面のアルミ加工表面に着けたメッキ層は、夫々、ベ
ーン先端、ロータ軸、ベーン前・後側面との摺接により
簡単に剥げ落ちてしまうものの、各加工表面のくぼみ部
分や加工目の深い所にはメッキ金属が残留する。
シリコン合金）のシリンダ内壁面、フロントおよびリア
サイドブロックの軸受部、更にはロータのベーン溝壁面
の夫々、あるいは少なくとも１つ以上の加工表面にスズ
メッキあるいは銀、鉛、インジウム、パラジウム等の
（スズ以外の）軟質金属、またはこれら金属の合金をメ
ッキしたため、この圧縮機の運転後には、シリンダ内壁
面やサイドブロックの軸受面、あるいはロータのベーン
溝壁面のアルミ加工表面に着けたメッキ層は、夫々、ベ
ーン先端、ロータ軸、ベーン前・後側面との摺接により
簡単に剥げ落ちてしまうものの、各加工表面のくぼみ部
分や加工目の深い所にはメッキ金属が残留する。
【００１２】このため、運転開始時や、運転途中で無潤
滑状態になっても、その残留していたメッキ金属がしみ
出してきて、アルミ加工表面を覆うので、凝着を起こさ
ない。
滑状態になっても、その残留していたメッキ金属がしみ
出してきて、アルミ加工表面を覆うので、凝着を起こさ
ない。
【００１３】
【実施例】以下、本考案に係るベーン型気体圧縮機の一
実施例を図面に基づいて説明する。 通常、乗用車など
の冷房に用いられる気体圧縮機はエンジンに並設され、
このエンジンのクランクシャフトプーリからＶベルトで
駆動され、圧縮機側に装置された電磁クラッチＭでエン
ジン側と断続するようにしたもので、圧縮機本体１０
と、この圧縮機本体１０を気密に包囲する一端開口形の
ケ−シング１１と、このケ−シング１１の開口端面に取
り付けられたフロントヘッド１２とにより構成されてい
る。
実施例を図面に基づいて説明する。 通常、乗用車など
の冷房に用いられる気体圧縮機はエンジンに並設され、
このエンジンのクランクシャフトプーリからＶベルトで
駆動され、圧縮機側に装置された電磁クラッチＭでエン
ジン側と断続するようにしたもので、圧縮機本体１０
と、この圧縮機本体１０を気密に包囲する一端開口形の
ケ−シング１１と、このケ−シング１１の開口端面に取
り付けられたフロントヘッド１２とにより構成されてい
る。
【００１４】圧縮機本体１０は、内周がほぼ楕円筒状を
したシリンダ１３と、このシリンダ１３の両側に取り付
けられたフロントサイドブロック１４、およびリアサイ
ドブロック１５とによりシリンダ室１６が形成され、こ
のシリンダ室１６内にはロータ軸１７と一体で、かつ、
周囲にその半径方向に設けた複数のベーン溝に、進退自
在に複数枚のベーン１８を装着したロータ１９が収納さ
れている。フロントサイドブロック１４およびリアサイ
ドブロック１５の中央のボス部には、ロータ軸１７を挿
通し得る孔が開けてあり、これにロータ軸１７両端部が
挿入され、ロータ１９を回転自在に支持する、滑り軸受
１４ａ、１５ａが形成されている。
したシリンダ１３と、このシリンダ１３の両側に取り付
けられたフロントサイドブロック１４、およびリアサイ
ドブロック１５とによりシリンダ室１６が形成され、こ
のシリンダ室１６内にはロータ軸１７と一体で、かつ、
周囲にその半径方向に設けた複数のベーン溝に、進退自
在に複数枚のベーン１８を装着したロータ１９が収納さ
れている。フロントサイドブロック１４およびリアサイ
ドブロック１５の中央のボス部には、ロータ軸１７を挿
通し得る孔が開けてあり、これにロータ軸１７両端部が
挿入され、ロータ１９を回転自在に支持する、滑り軸受
１４ａ、１５ａが形成されている。
【００１５】そして、本実施例ではこれらの圧縮機本体
１０の内、シリンダ１３とフロントサイドブロック１
４、リアサイドブロック１５、およびロータ１９と、ベ
ーン１８とを、例えば過共晶アルミ−シリコン合金鋳造
材等のアルミ合金により形成し、更にベーン１８にはニ
ッケル−リン合金をメッキする一方、ロータ軸１６を例
えばＳＣＭやＳＣｒ等の焼き入れ鋼材により形成し、冷
媒ガスとしては塩素を含まないＨＦＣ−１３４ａ（１，
１，１，２−テトラフルオロエタン；ＣＨ2 ＦＣＦ3 ）
を使用する。
１０の内、シリンダ１３とフロントサイドブロック１
４、リアサイドブロック１５、およびロータ１９と、ベ
ーン１８とを、例えば過共晶アルミ−シリコン合金鋳造
材等のアルミ合金により形成し、更にベーン１８にはニ
ッケル−リン合金をメッキする一方、ロータ軸１６を例
えばＳＣＭやＳＣｒ等の焼き入れ鋼材により形成し、冷
媒ガスとしては塩素を含まないＨＦＣ−１３４ａ（１，
１，１，２−テトラフルオロエタン；ＣＨ2 ＦＣＦ3 ）
を使用する。
【００１６】また、フロントサイドブロック１４および
リアサイドブロック１５の軸受部１４ａ、１５ａや、ベ
ーン１８表面が摺接するシリンダ１３の内壁面、さらに
ベーン１８が進退動するロータ１９のベーン溝壁面に
は、無電界メッキ法、あるいは電気メッキ法、溶融メッ
キ法等公知の方法により、スズ（Ｓｎ）メッキが施され
ている。
リアサイドブロック１５の軸受部１４ａ、１５ａや、ベ
ーン１８表面が摺接するシリンダ１３の内壁面、さらに
ベーン１８が進退動するロータ１９のベーン溝壁面に
は、無電界メッキ法、あるいは電気メッキ法、溶融メッ
キ法等公知の方法により、スズ（Ｓｎ）メッキが施され
ている。
【００１７】このメッキ処理は、シリンダ１３やフロン
トサイドブロック１４およびリアサイドブロック１５、
更にはロータ１８を形成するアルミ合金の母材３１（以
下、アルミ母材という）を図２（ａ）に示すように機械
加工により仕上げた後、上記公知のスズメッキ法により
行われる。このメッキ処理により、スズメッキが図２
（ｂ）のようにアルミ母材３１表面に着く。メッキの膜
厚は最小１〜３μｍで効果を発揮できる。
トサイドブロック１４およびリアサイドブロック１５、
更にはロータ１８を形成するアルミ合金の母材３１（以
下、アルミ母材という）を図２（ａ）に示すように機械
加工により仕上げた後、上記公知のスズメッキ法により
行われる。このメッキ処理により、スズメッキが図２
（ｂ）のようにアルミ母材３１表面に着く。メッキの膜
厚は最小１〜３μｍで効果を発揮できる。
【００１８】すなわち、過共晶アルミ−シリコン合金に
おいては、アルミ基地中に５〜５０μｍ程度の塊状の初
晶シリコン粒子３３が分散した組織になっており、通常
の切削や研削等の機械加工によって表層部の初晶シリコ
ン粒子３３は大半が脱落し、シリコン粒脱落部３２が形
成されている。
おいては、アルミ基地中に５〜５０μｍ程度の塊状の初
晶シリコン粒子３３が分散した組織になっており、通常
の切削や研削等の機械加工によって表層部の初晶シリコ
ン粒子３３は大半が脱落し、シリコン粒脱落部３２が形
成されている。
【００１９】通常メッキは、くぼみや穴の中には着きに
くいので、図２（ｂ）のようにアルミ母材３１の仕上げ
面のみにメッキ３４が着いてシリコン粒脱落部３２や加
工目の深い所等、凹部にはメッキがほとんど着いていな
い状態となっている。
くいので、図２（ｂ）のようにアルミ母材３１の仕上げ
面のみにメッキ３４が着いてシリコン粒脱落部３２や加
工目の深い所等、凹部にはメッキがほとんど着いていな
い状態となっている。
【００２０】尚、図１において、２１は潤滑油が溜まる
油溜り、２２は冷媒ガスから潤滑油を分離する油分離
器、２３は潤滑油を両サイドブロック１４，１５の軸受
部１４ａ，１５ａに供給する油連絡通路、２４は冷媒ガ
スを吸気する吸気口、２５は吸気通路、２６は冷媒ガス
が吐出される吐出口である。
油溜り、２２は冷媒ガスから潤滑油を分離する油分離
器、２３は潤滑油を両サイドブロック１４，１５の軸受
部１４ａ，１５ａに供給する油連絡通路、２４は冷媒ガ
スを吸気する吸気口、２５は吸気通路、２６は冷媒ガス
が吐出される吐出口である。
【００２１】次に、このように構成されたベーン型気体
圧縮機の作用を説明するが、油溜まり２１に潤滑油がな
くなったり、あるいは圧縮機起動後で潤滑油が循環せず
に、無潤滑状態となったシリンダ室１６内でベーン１８
が摺動し、軸受部１４ａ、１５ａでロータ軸１７が回転
するものとする。
圧縮機の作用を説明するが、油溜まり２１に潤滑油がな
くなったり、あるいは圧縮機起動後で潤滑油が循環せず
に、無潤滑状態となったシリンダ室１６内でベーン１８
が摺動し、軸受部１４ａ、１５ａでロータ軸１７が回転
するものとする。
【００２２】この場合、本実施例では冷媒ガスとしてそ
の成分に塩素を含まないＨＦＣ−１３４ａを使用してい
るため、無潤滑状態でＨＦＣ−１３４ａだけでは、ＣＦ
Ｃ−１２を使用した場合と比較してシリンダ室１６内や
軸受部１４ａ，１５ａの潤滑性が劣ることになる。
の成分に塩素を含まないＨＦＣ−１３４ａを使用してい
るため、無潤滑状態でＨＦＣ−１３４ａだけでは、ＣＦ
Ｃ−１２を使用した場合と比較してシリンダ室１６内や
軸受部１４ａ，１５ａの潤滑性が劣ることになる。
【００２３】また、シリンダ１３内壁面や、フロントサ
イドブロック１４およびリアサイドブロック１５のボス
部１４ａ、１５ａ、更にロータ１９のベーン溝に施され
たスズメッキは、ベーン１８のニッケル−リンメッキ、
およびロータ軸１７の鉄系金属により非常に軟らかく、
また、アルミ母材との密着力も大きくないので、圧縮機
運転直後（なじみ後）には、大半のスズメッキが剥げ落
ちてしまう。
イドブロック１４およびリアサイドブロック１５のボス
部１４ａ、１５ａ、更にロータ１９のベーン溝に施され
たスズメッキは、ベーン１８のニッケル−リンメッキ、
およびロータ軸１７の鉄系金属により非常に軟らかく、
また、アルミ母材との密着力も大きくないので、圧縮機
運転直後（なじみ後）には、大半のスズメッキが剥げ落
ちてしまう。
【００２４】しかし、それと同時に、ベーン１８の摺動
や、ロータ軸の回転によってシリコン粒脱落部３２や加
工目の深い所には、スズメッキが強制的に押し込められ
るため、なじみ後の表面は図３に示すようになってい
る。
や、ロータ軸の回転によってシリコン粒脱落部３２や加
工目の深い所には、スズメッキが強制的に押し込められ
るため、なじみ後の表面は図３に示すようになってい
る。
【００２５】従って、その後の通常の運転状態では、油
膜が存在するために、アルミ母材が摩耗したり凝着した
りすることはなく、もし途中で無潤滑状態となり、油膜
が切れてアルミ母材とベーンやロータ軸が直接金属同士
の摺接をして、アルミ母材が徐々に摩耗したとしても、
シリコン粒脱落部３２等に残留していたスズ３４がアル
ミ母材３１表面にしみ出してきて、その表面を覆うの
で、ベーン１８やロータ軸１７とアルミ母材３１との間
で凝着を起こさず焼き付きが防止される。
膜が存在するために、アルミ母材が摩耗したり凝着した
りすることはなく、もし途中で無潤滑状態となり、油膜
が切れてアルミ母材とベーンやロータ軸が直接金属同士
の摺接をして、アルミ母材が徐々に摩耗したとしても、
シリコン粒脱落部３２等に残留していたスズ３４がアル
ミ母材３１表面にしみ出してきて、その表面を覆うの
で、ベーン１８やロータ軸１７とアルミ母材３１との間
で凝着を起こさず焼き付きが防止される。
【００２６】また、ＨＦＣ−１３４ａは、ＣＦＣ−１２
とは異なりその成分に塩素を含まないため、塩素ガスに
よりオゾン層を破壊することがなくなり、環境破壊を防
止することができる。
とは異なりその成分に塩素を含まないため、塩素ガスに
よりオゾン層を破壊することがなくなり、環境破壊を防
止することができる。
【００２７】尚、本実施例ではスズメッキにより説明し
たが、本発明ではスズメッキに限定される必要はなく、
銀（Ａｇ）、鉛（Ｐｂ）、パラジウム（Ｐｄ）およびイ
ンジウム（Ｉｎ）等の軟質金属によりメッキしても良い
し、あるいは鉛−スズ、鉛−スズ−銅、パラジウム−ス
ズ、鉛−インジウム、パラジウム−インジウム等の合金
メッキでもよい。
たが、本発明ではスズメッキに限定される必要はなく、
銀（Ａｇ）、鉛（Ｐｂ）、パラジウム（Ｐｄ）およびイ
ンジウム（Ｉｎ）等の軟質金属によりメッキしても良い
し、あるいは鉛−スズ、鉛−スズ−銅、パラジウム−ス
ズ、鉛−インジウム、パラジウム−インジウム等の合金
メッキでもよい。
【００２８】また、本実施例では、シリンダ内壁面、フ
ロントおよびリアサイドブロックの軸受面、あるいはロ
ータのベーン溝壁面の内、少なくとも１つ以上の面にス
ズメッキを施すとしたが、その他にロータのサイド面、
あるいはフロントおよびリアトイドブロックの内側端
面、更に、ロータの外周面などにもスズメッキを施すよ
うにしても良いことは言うまでもない。
ロントおよびリアサイドブロックの軸受面、あるいはロ
ータのベーン溝壁面の内、少なくとも１つ以上の面にス
ズメッキを施すとしたが、その他にロータのサイド面、
あるいはフロントおよびリアトイドブロックの内側端
面、更に、ロータの外周面などにもスズメッキを施すよ
うにしても良いことは言うまでもない。
【００２９】また、本実施例では、アルミ−シリコン合
金の初晶シリコン粒を切削、研磨等の強加工によって強
制的に脱落させ、そのシリコン粒脱落部をスズを溜め込
む所として利用したが、この他に、例えば、深い加工目
を荒いピッチで形成し、そのくぼみにスズを溜め込むよ
うにしても良い。
金の初晶シリコン粒を切削、研磨等の強加工によって強
制的に脱落させ、そのシリコン粒脱落部をスズを溜め込
む所として利用したが、この他に、例えば、深い加工目
を荒いピッチで形成し、そのくぼみにスズを溜め込むよ
うにしても良い。
【００３０】
【考案の効果】以上説明したように、本考案では、シリ
ンダや、フロントサイドブロック、リアサイドブロッ
ク、ロータおよびベーンがアルミ−シリコン合金により
形成され、更にベーンにはニッケル−リン合金等のメッ
キが施されている一方、上記両サイドブロックの軸受間
に回転自在に支持されるロータ軸を鉄系金属により形成
したベーン型気体圧縮機において、冷媒ガスとしてその
成分に塩素を含まないＨＦＣ−１３４ａ（１，１，１，
２−テトラフルオロエタン）を使用し、フロントおよび
リアサイドブロックそれぞれの軸受部と、上記ベーン先
端と摺接する上記シリンダ内壁や、ロータのベーン溝壁
面にスズや、銀、鉛、パラジウムおよびインジウム等の
軟質金属あるいはこれら金属の合金をメッキしたため、
塩素が発生せずにオゾン層の破壊を防止すると共に、シ
リンダおよび両サイドブロックにより構成されるシリン
ダ室内や軸受部が無潤滑状態になっても、その部分にお
ける凝着を防止することができる。
ンダや、フロントサイドブロック、リアサイドブロッ
ク、ロータおよびベーンがアルミ−シリコン合金により
形成され、更にベーンにはニッケル−リン合金等のメッ
キが施されている一方、上記両サイドブロックの軸受間
に回転自在に支持されるロータ軸を鉄系金属により形成
したベーン型気体圧縮機において、冷媒ガスとしてその
成分に塩素を含まないＨＦＣ−１３４ａ（１，１，１，
２−テトラフルオロエタン）を使用し、フロントおよび
リアサイドブロックそれぞれの軸受部と、上記ベーン先
端と摺接する上記シリンダ内壁や、ロータのベーン溝壁
面にスズや、銀、鉛、パラジウムおよびインジウム等の
軟質金属あるいはこれら金属の合金をメッキしたため、
塩素が発生せずにオゾン層の破壊を防止すると共に、シ
リンダおよび両サイドブロックにより構成されるシリン
ダ室内や軸受部が無潤滑状態になっても、その部分にお
ける凝着を防止することができる。
【図１】本考案に係るベーン型気体圧縮機の全体構成を
示す断面図。
示す断面図。
【図２】（ａ）はスズメッキ処理を施す前の機械加工後
のアルミ母材断面を示す断面図、（ｂ）はスズメッキ処
理後のアルミ母材断面を示す断面図。
のアルミ母材断面を示す断面図、（ｂ）はスズメッキ処
理後のアルミ母材断面を示す断面図。
【図３】なじみ後のアルミ母材断面を示す断面図。
１３ シリンダ １４ フロントサイドブロック １５ リアサイドブロック １６ シリンダ室 １７ ロータ軸 １８ ベーン １９ ロータ １４ａ 軸受部 １５ａ 軸受部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−136586（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−73185（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−130272（ＪＰ，Ａ) 実開 昭55−137273（ＪＰ，Ｕ) 渡辺直洋，「フロン代替物開発の展 望」，化学工業，化学工業社，1990年９ 月，ＶＯＬ．41，ＮＯ．９，Ｐ．13−17 本間他１名，「フロン雰囲気における 摩擦摩耗特性Ｄ・９」，日本潤滑学会第 34期全国大会予稿集，1989年，Ｐ．185 −188 松崎他１名，「ＨＦＣ134ａ雰囲気に おける摩擦摩耗現象」，社団法人自動車 技術会学術講演会前刷集901，1990年５ 月，Ｐ．141−144
Claims (1)
- 【請求項１】 内周略楕円筒状のシリンダと、このシリ
ンダの両側に取り付けられたフロントおよびリアサイド
ブロックと、これらのサイドブロックと上記シリンダに
よって形成されるシリンダ室内に回転自在に収納された
ロータと、このロータに回転力を伝えるロータ軸と、こ
のロータの半径方向に設けた複数のベーン溝に進退自在
に挿入してある複数のベーンとを備え、上記フロントお
よびリアサイドブロックにはロータ軸を挿通し得る孔が
設けてあり、これが滑り軸受として前記ロータを回転自
在に支持する一方、上記シリンダ、フロントサイドブロ
ック、リアサイドブロック、ロータおよびベーンはアル
ミニウム合金により形成され、ロータ軸は鉄系金属によ
り形成され、ベーンには硬質粒子、または自己潤滑性粒
子を含有するニッケルを主体としたメッキが施されたベ
ーン型気体圧縮機において、 気体として冷媒ＨＦＣ−１３４ａを使用すると共に、 上記シリンダの内壁面、フロントおよびリアサイドブロ
ックの軸受面、あるいはロータのベーン溝壁面のうち少
なくとも１つ以上にスズ、あるいは銀、鉛、インジウ
ム、パラジウム等の軟質金属、またはこれら金属の合金
からなるメッキ層を形成し、上記ベーンの摺動や上記ロ
ータ軸の回転により、上記メッキ層を上記シリンダの内
壁面、上記フロントおよび上記リアサイドブロックの軸
受面、ならびに上記ロータのベーン溝壁面の各加工表面
のくぼみ部分や加工目の深い所に強制的に押し込めたこ
とを特徴とするベーン型気体圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991042801U JP2554812Y2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | ベーン型気体圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991042801U JP2554812Y2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | ベーン型気体圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04134688U JPH04134688U (ja) | 1992-12-15 |
| JP2554812Y2 true JP2554812Y2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=31923232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991042801U Expired - Lifetime JP2554812Y2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | ベーン型気体圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2554812Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6115228B2 (ja) * | 2013-03-25 | 2017-04-19 | 株式会社豊田自動織機 | ベーン型圧縮機 |
| JP2016176445A (ja) * | 2015-03-20 | 2016-10-06 | カルソニックカンセイ株式会社 | 気体圧縮機及び気体圧縮機の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5437770A (en) * | 1977-08-31 | 1979-03-20 | Agency Of Ind Science & Technol | Dielectric branching line including nonreversible propagation characteristics of light wave |
| JPH02136586A (ja) * | 1988-11-15 | 1990-05-25 | Riken Corp | ベーン型圧縮機 |
-
1991
- 1991-06-07 JP JP1991042801U patent/JP2554812Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 本間他１名，「フロン雰囲気における摩擦摩耗特性Ｄ・９」，日本潤滑学会第３４期全国大会予稿集，１９８９年，Ｐ．１８５−１８８ |
| 松崎他１名，「ＨＦＣ１３４ａ雰囲気における摩擦摩耗現象」，社団法人自動車技術会学術講演会前刷集９０１，１９９０年５月，Ｐ．１４１−１４４ |
| 渡辺直洋，「フロン代替物開発の展望」，化学工業，化学工業社，１９９０年９月，ＶＯＬ．４１，ＮＯ．９，Ｐ．１３−１７ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04134688U (ja) | 1992-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0147882B1 (ko) | 밀폐형 압축기 | |
| US6513238B1 (en) | Connecting rod with thermally sprayed bearing layer | |
| JP3039762B2 (ja) | 往復動型圧縮機 | |
| JPH08512344A (ja) | 熱硬化性重合体／固体潤滑剤被覆系 | |
| GB2359822A (en) | Copper sliding alloy | |
| US5356277A (en) | Vane type gas compressor | |
| US6329022B1 (en) | Connecting rod with a high strength bearing layer | |
| JPS6358273B2 (ja) | ||
| JP2554812Y2 (ja) | ベーン型気体圧縮機 | |
| WO1999014511A1 (fr) | Element coulissant et compresseur frigorifique l'utilisant | |
| KR100312933B1 (ko) | 왕복운동형압축기 | |
| JPH09228972A (ja) | 圧縮機の鉄系摺動部品及びこれの表面処理方法と圧縮機 | |
| JP3823325B2 (ja) | 冷凍機用圧縮機の軸受および冷凍機用圧縮機 | |
| JP2002147354A (ja) | 圧縮機 | |
| JPH08177772A (ja) | ポンプ | |
| JP2554812Z (ja) | ||
| US6136454A (en) | Cobalt-tin alloy coating on aluminum by chemical conversion | |
| JP2697768B2 (ja) | ベーン型圧縮機 | |
| JP2006132540A (ja) | 冷凍機用圧縮機の軸受および冷凍機用圧縮機 | |
| JP3476970B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2941680B2 (ja) | スクロール型圧縮機及び可動スクロール部材 | |
| JPS6022092A (ja) | ベ−ン型回転ポンプ | |
| JPH10311427A (ja) | 摺動部用被覆材およびピストンリング | |
| JPH02248676A (ja) | スクロール形流体機械 | |
| JP2002147377A (ja) | スクロール圧縮機およびジャーナル軸受部の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19970627 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R323533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| RVTR | Cancellation of determination of trial for invalidation |