JP2524025B2 - 低カロリ―ガスの燃焼バ―ナ構造およびその燃焼方法 - Google Patents
低カロリ―ガスの燃焼バ―ナ構造およびその燃焼方法Info
- Publication number
- JP2524025B2 JP2524025B2 JP3243512A JP24351291A JP2524025B2 JP 2524025 B2 JP2524025 B2 JP 2524025B2 JP 3243512 A JP3243512 A JP 3243512A JP 24351291 A JP24351291 A JP 24351291A JP 2524025 B2 JP2524025 B2 JP 2524025B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- low
- combustion
- calorie gas
- calorie
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/72—Safety devices, e.g. operative in case of failure of gas supply
- F23D14/78—Cooling burner parts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/48—Nozzles
- F23D14/58—Nozzles characterised by the shape or arrangement of the outlet or outlets from the nozzle, e.g. of annular configuration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/62—Mixing devices; Mixing tubes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/72—Safety devices, e.g. operative in case of failure of gas supply
- F23D14/74—Preventing flame lift-off
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
- F23D2900/14—Special features of gas burners
- F23D2900/14002—Special features of gas burners of premix or non premix types, specially adapted for the combustion of low heating value [LHV] gas
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低カロリーガスの燃焼
バーナ構造に関し、詳細には、発熱量が約 800kcal／Nm
3 以下の低カロリーガスを効果的に燃焼させる燃焼バー
ナ構造および燃焼方法に関するものである。
バーナ構造に関し、詳細には、発熱量が約 800kcal／Nm
3 以下の低カロリーガスを効果的に燃焼させる燃焼バー
ナ構造および燃焼方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】石油
化学工場、石油精製工場、製鉄所ではさまざまな副生ガ
スが発生している。これらの副生ガスのうち、高カロリ
ーガスは加熱炉、ボイラなどの加熱源として燃焼利用さ
れているが、低カロリーガスは、一般に発熱量が 800kc
al／Nm3 以下と低くそのままでは燃焼が困難である。そ
して特に、 600kcal／Nm3 以下の低カロリーガスの場合
は、一般に理論燃焼温度が低カロリーガスの着火温度以
上になっても、実設備ではその理論燃焼温度の維持が困
難で燃焼継続ができないと言われている。
化学工場、石油精製工場、製鉄所ではさまざまな副生ガ
スが発生している。これらの副生ガスのうち、高カロリ
ーガスは加熱炉、ボイラなどの加熱源として燃焼利用さ
れているが、低カロリーガスは、一般に発熱量が 800kc
al／Nm3 以下と低くそのままでは燃焼が困難である。そ
して特に、 600kcal／Nm3 以下の低カロリーガスの場合
は、一般に理論燃焼温度が低カロリーガスの着火温度以
上になっても、実設備ではその理論燃焼温度の維持が困
難で燃焼継続ができないと言われている。
【０００３】そのため、低カロリーガスは、コストアッ
プになるがブタン、天然ガス、コークス炉ガスなどの高
カロリーガスを混合して少なくとも 800kcal／Nm3 まで
カロリーアップして、または前記高カロリーガスまたは
重油、灯油と混焼して使用するか、またはフレアスタッ
ク（燃焼用煙突）で大気中で高カロリーガスを加えて燃
焼処理して大気放散している。
プになるがブタン、天然ガス、コークス炉ガスなどの高
カロリーガスを混合して少なくとも 800kcal／Nm3 まで
カロリーアップして、または前記高カロリーガスまたは
重油、灯油と混焼して使用するか、またはフレアスタッ
ク（燃焼用煙突）で大気中で高カロリーガスを加えて燃
焼処理して大気放散している。
【０００４】また、燃焼させる方法としては、熱交換器
機能を有し、この熱交換器機能により燃焼ガスからの熱
によって未燃焼の低カロリーガスを予熱する超過エンタ
ルピ燃焼バーナを使用して低カロリーガスを燃焼する方
法や、燃焼用空気に酸素をさらに加えて酸素濃度を高め
た酸素富化燃焼用空気を使用して低カロリーガスをバー
ナにより燃焼する方法などがある。また、高炉用熱風炉
のようにカロリーアップするとともに燃焼用空気と燃料
ガスの両者または一方を予熱する場合もある。
機能を有し、この熱交換器機能により燃焼ガスからの熱
によって未燃焼の低カロリーガスを予熱する超過エンタ
ルピ燃焼バーナを使用して低カロリーガスを燃焼する方
法や、燃焼用空気に酸素をさらに加えて酸素濃度を高め
た酸素富化燃焼用空気を使用して低カロリーガスをバー
ナにより燃焼する方法などがある。また、高炉用熱風炉
のようにカロリーアップするとともに燃焼用空気と燃料
ガスの両者または一方を予熱する場合もある。
【０００５】しかしながら、上述したような低カロリー
ガスの燃焼処理では、ブタン、天然ガス、コークス炉ガ
スなどの高カロリーガスを使用したり、燃焼用空気に酸
素をさらに加えて酸素濃度を高めた酸素富化燃焼用空気
を使用するため、コスト高となる上、省資源、省エネの
観点から問題がある。また熱交換器機能を有する超過エ
ンタルピ燃焼バーナなどを使用する場合は、予熱のため
の熱源を必要とし、また熱交換器機能を有するためバー
ナ構造が複雑なものとなっている。
ガスの燃焼処理では、ブタン、天然ガス、コークス炉ガ
スなどの高カロリーガスを使用したり、燃焼用空気に酸
素をさらに加えて酸素濃度を高めた酸素富化燃焼用空気
を使用するため、コスト高となる上、省資源、省エネの
観点から問題がある。また熱交換器機能を有する超過エ
ンタルピ燃焼バーナなどを使用する場合は、予熱のため
の熱源を必要とし、また熱交換器機能を有するためバー
ナ構造が複雑なものとなっている。
【０００６】そこで、上述の如き問題を解消して、本出
願人は先に低カロリーガスの燃焼装置を開発し、それを
出願（特開平 2−306009号公報参照）した。
願人は先に低カロリーガスの燃焼装置を開発し、それを
出願（特開平 2−306009号公報参照）した。
【０００７】そしてその後の研究により、低カロリーガ
スを、高カロリーガスと混合したり、あるいは混焼した
りする必要の無い新規な低カロリーガスの燃焼バーナ構
造およびその燃焼方法を開発したものである。
スを、高カロリーガスと混合したり、あるいは混焼した
りする必要の無い新規な低カロリーガスの燃焼バーナ構
造およびその燃焼方法を開発したものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記事情に基づいて開発
された本発明の低カロリーガスの燃焼バーナ構造は、燃
焼室内に面して多数の噴射孔が穿設された耐火物製バッ
フルを配設するとともに、第一供給口を備えた混合室を
前記耐火物製バッフルの上流側に設け、周壁面に多数の
噴出孔を有する多孔ノズルを前記混合室内に多数設け、
前記多孔ノズルに連通させた第二供給口を設けたもので
ある。
された本発明の低カロリーガスの燃焼バーナ構造は、燃
焼室内に面して多数の噴射孔が穿設された耐火物製バッ
フルを配設するとともに、第一供給口を備えた混合室を
前記耐火物製バッフルの上流側に設け、周壁面に多数の
噴出孔を有する多孔ノズルを前記混合室内に多数設け、
前記多孔ノズルに連通させた第二供給口を設けたもので
ある。
【０００９】またその燃焼方法は、燃焼用空気または低
カロリーガスの一方を第一供給口より混合室内に供給す
るとともに、残りの他のガスを第二供給口より多孔ノズ
ルへ供給して多孔ノズルの噴出孔より半径方向に高速で
混合室内に噴射して両ガスを予め混合して予混合ガスと
なし、この予混合ガスをさらに耐火物製バッフルの噴射
孔を通じて燃焼室内に噴射して燃焼するものである。
カロリーガスの一方を第一供給口より混合室内に供給す
るとともに、残りの他のガスを第二供給口より多孔ノズ
ルへ供給して多孔ノズルの噴出孔より半径方向に高速で
混合室内に噴射して両ガスを予め混合して予混合ガスと
なし、この予混合ガスをさらに耐火物製バッフルの噴射
孔を通じて燃焼室内に噴射して燃焼するものである。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を実施例に従って説明する。図
１は、本発明に係わる燃焼バーナ構造の説明図で、
（ａ）は全体の断面図、（ｂ）は（ａ）のＸ−Ｘ断面図
である。
１は、本発明に係わる燃焼バーナ構造の説明図で、
（ａ）は全体の断面図、（ｂ）は（ａ）のＸ−Ｘ断面図
である。
【００１１】図において、１は耐火物製バッフルであっ
て、このバッフル１は、多数の噴射孔２が設けられ、そ
の背面に取付けられた金属筒３に保持されて燃焼炉の炉
壁４に開けられた燃焼筒５の内部に装着されている。な
お、６は金属筒３内に取付けられた逆火防止板である。
て、このバッフル１は、多数の噴射孔２が設けられ、そ
の背面に取付けられた金属筒３に保持されて燃焼炉の炉
壁４に開けられた燃焼筒５の内部に装着されている。な
お、６は金属筒３内に取付けられた逆火防止板である。
【００１２】７は円筒状のバーナ本体であって、このバ
ーナ本体７は、混合室８と供給室９で構成され、供給室
９の反対側の混合室８の端に前記金属筒３を接合すると
ともに、燃焼炉の炉壁４の外壁面に固定されている。そ
して、混合室８と供給室９の間には、供給室９の端に固
設されたバーナ本体７の胴径より大径の隔壁10が混合室
８のフランジ部11にボルト止めして設けられ、その隔壁
10には、先端部の管壁に多数の噴出孔12が穿設された多
孔ノズル13が９本取付けられている。また、混合室８と
供給室９にはそれぞれガスの第一供給口14, 第二供給口
15が設けられている。なお、16は逆火を検知する熱電対
であり、17は逆火が発生しても安全なように混合室８の
一部に設けた水冷帯である。
ーナ本体７は、混合室８と供給室９で構成され、供給室
９の反対側の混合室８の端に前記金属筒３を接合すると
ともに、燃焼炉の炉壁４の外壁面に固定されている。そ
して、混合室８と供給室９の間には、供給室９の端に固
設されたバーナ本体７の胴径より大径の隔壁10が混合室
８のフランジ部11にボルト止めして設けられ、その隔壁
10には、先端部の管壁に多数の噴出孔12が穿設された多
孔ノズル13が９本取付けられている。また、混合室８と
供給室９にはそれぞれガスの第一供給口14, 第二供給口
15が設けられている。なお、16は逆火を検知する熱電対
であり、17は逆火が発生しても安全なように混合室８の
一部に設けた水冷帯である。
【００１３】次に、上記構成からなる燃焼バーナ構造を
用いて低カロリーガスＡを燃焼用空気Ｂにより燃焼する
方法を説明する。
用いて低カロリーガスＡを燃焼用空気Ｂにより燃焼する
方法を説明する。
【００１４】一般に低カロリーガスＡを完全燃焼させる
に必要な燃焼空気量は、低カロリーガス量よりも少な
い。そのため多孔ノズル13から高速で噴射させるガス
は、燃焼用空気Ｂが最適である。すなわち、ガス量の少
ない燃焼用空気Ｂを昇圧し、ガス量の多い低カロリーガ
スＡが充満している混合室８へ吹込む方が、昇圧の電力
コストを低くでき、また混合特性も良く均質に混合でき
る。さらに副生ガスはタール、不純物を含有しており閉
塞対策の面からも多孔ノズル13から噴射するガスは燃焼
用空気Ｂが好ましい。
に必要な燃焼空気量は、低カロリーガス量よりも少な
い。そのため多孔ノズル13から高速で噴射させるガス
は、燃焼用空気Ｂが最適である。すなわち、ガス量の少
ない燃焼用空気Ｂを昇圧し、ガス量の多い低カロリーガ
スＡが充満している混合室８へ吹込む方が、昇圧の電力
コストを低くでき、また混合特性も良く均質に混合でき
る。さらに副生ガスはタール、不純物を含有しており閉
塞対策の面からも多孔ノズル13から噴射するガスは燃焼
用空気Ｂが好ましい。
【００１５】この場合、燃焼用空気Ｂは、図２に示すよ
うに、多孔ノズル13の先端で噴出孔12から半径方向に噴
射され、第一供給口14から混合室８内へ供給される低カ
ロリーガスＡの流れと直交するようになっている。そし
て本実施例では、多孔ノズル13の１本当たりの噴出孔12
は、上下２段で合計12個をミクロ混合が促進されるよう
にちどり配置で設けてある。また、この時の噴出孔12か
らの燃焼用空気Ｂの流速は、低カロリーガスＡとの乱流
混合促進の観点から約30ｍ／ｓ以上が好ましい。
うに、多孔ノズル13の先端で噴出孔12から半径方向に噴
射され、第一供給口14から混合室８内へ供給される低カ
ロリーガスＡの流れと直交するようになっている。そし
て本実施例では、多孔ノズル13の１本当たりの噴出孔12
は、上下２段で合計12個をミクロ混合が促進されるよう
にちどり配置で設けてある。また、この時の噴出孔12か
らの燃焼用空気Ｂの流速は、低カロリーガスＡとの乱流
混合促進の観点から約30ｍ／ｓ以上が好ましい。
【００１６】上述したように、燃焼用空気Ｂは混合室８
内で低カロリーガスＡと急速に混合するので、その下流
の空間ではミクロ分子的に低カロリーガスＡの周囲に燃
焼用空気Ｂが均質に存在しており理想的な予混合ガス状
態にある。この予混合ガスＣが逆火防止板６を経て、耐
火物製バッフル１へ供給される。
内で低カロリーガスＡと急速に混合するので、その下流
の空間ではミクロ分子的に低カロリーガスＡの周囲に燃
焼用空気Ｂが均質に存在しており理想的な予混合ガス状
態にある。この予混合ガスＣが逆火防止板６を経て、耐
火物製バッフル１へ供給される。
【００１７】前記耐火物製バッフル１は、キャスタブル
などの耐火物で造られている。このように耐火物製とす
るのは、燃焼によりバッフル１の周辺が高温になるがそ
れに耐え得るとともに、熱伝導性が低いので混合室８の
昇温が抑制されるためでもある。また低カロリーガスＡ
を燃焼させる時に特に火炎の安定性が重要であり、本発
明では、燃焼炉の炉壁４からの輻射熱および燃焼火炎か
らの輻射熱によってバッフル１が常に加熱され、その
際、バッフル１は熱容量の大きい方が低カロリーガスＡ
の燃焼の安定性が得られるのでキャスタブルなどの耐火
物がよい。
などの耐火物で造られている。このように耐火物製とす
るのは、燃焼によりバッフル１の周辺が高温になるがそ
れに耐え得るとともに、熱伝導性が低いので混合室８の
昇温が抑制されるためでもある。また低カロリーガスＡ
を燃焼させる時に特に火炎の安定性が重要であり、本発
明では、燃焼炉の炉壁４からの輻射熱および燃焼火炎か
らの輻射熱によってバッフル１が常に加熱され、その
際、バッフル１は熱容量の大きい方が低カロリーガスＡ
の燃焼の安定性が得られるのでキャスタブルなどの耐火
物がよい。
【００１８】耐火物製バッフル１では図３に示すように
予混合ガスＣは噴射孔２内を流れ、バッフル１の下流面
側の噴射孔２間には、予混合ガスＣの循環域18が発生す
る。この循環域18では、燃焼炉の炉壁４および燃焼火炎
からの輻射熱によってバッフル１の下流面側が高温に加
熱されているため超過エンタルピ状態になり低カロリー
ガスＡが安定燃焼し、保炎機能を有する。すなわち、耐
火物製バッフル１には循環域18に多数のパイロットバー
ナが設けられたことになる。また、予混合ガスＣは噴射
孔２を通過する際に予熱され、燃焼速度が上昇し、より
安定燃焼範囲が狭くなる。また噴射孔２を流れる予混合
ガスＣの流速は、逆火しない範囲で低流速が好ましく、
10〜25ｍ／ｓの範囲がよい。
予混合ガスＣは噴射孔２内を流れ、バッフル１の下流面
側の噴射孔２間には、予混合ガスＣの循環域18が発生す
る。この循環域18では、燃焼炉の炉壁４および燃焼火炎
からの輻射熱によってバッフル１の下流面側が高温に加
熱されているため超過エンタルピ状態になり低カロリー
ガスＡが安定燃焼し、保炎機能を有する。すなわち、耐
火物製バッフル１には循環域18に多数のパイロットバー
ナが設けられたことになる。また、予混合ガスＣは噴射
孔２を通過する際に予熱され、燃焼速度が上昇し、より
安定燃焼範囲が狭くなる。また噴射孔２を流れる予混合
ガスＣの流速は、逆火しない範囲で低流速が好ましく、
10〜25ｍ／ｓの範囲がよい。
【００１９】また、耐火物製バッフル１の出口平面（下
流面）における耐火物の占める面積は、40〜60％が好ま
しく、より好ましくは45〜55％がよい。これは、上述し
た保炎の役割を果たす循環域18の割合であり、この割合
が小さくなると、保炎範囲が狭くなり低カロリーガスＡ
の燃焼が不可能となる。一方、割合が大きくなると、結
果的に予混合ガスＣの噴射孔２内での流速が過度に上昇
して、火炎のリフト（吹飛び）現象が発生し不安定燃焼
となるためである。
流面）における耐火物の占める面積は、40〜60％が好ま
しく、より好ましくは45〜55％がよい。これは、上述し
た保炎の役割を果たす循環域18の割合であり、この割合
が小さくなると、保炎範囲が狭くなり低カロリーガスＡ
の燃焼が不可能となる。一方、割合が大きくなると、結
果的に予混合ガスＣの噴射孔２内での流速が過度に上昇
して、火炎のリフト（吹飛び）現象が発生し不安定燃焼
となるためである。
【００２０】図４は、低カロリーガスＡを本発明と従来
技術とにより燃焼させた時の燃焼可能な低位発熱量域を
示す図である。従来技術では、低カロリーガスＡおよび
燃焼用空気Ｂを約 400℃まで予熱しても、安定燃焼でき
る低カロリーガスＡの低位発熱量は 700〜 800kcal／Nm
3 程度であった。一方、上述した本発明によると、 250
kcal／Nm3 程度の超低カロリーガスの燃焼も可能になっ
た。
技術とにより燃焼させた時の燃焼可能な低位発熱量域を
示す図である。従来技術では、低カロリーガスＡおよび
燃焼用空気Ｂを約 400℃まで予熱しても、安定燃焼でき
る低カロリーガスＡの低位発熱量は 700〜 800kcal／Nm
3 程度であった。一方、上述した本発明によると、 250
kcal／Nm3 程度の超低カロリーガスの燃焼も可能になっ
た。
【００２１】具体的には、本発明では、低カロリーガス
Ａおよび燃焼用空気Ｂの予熱温度を 150℃, 250
℃， 330℃の３条件で燃焼を行った。その燃焼結果は
図４に示す通りで、図に示す破線, ，の右側では
安定燃焼が得られ、左側ではリフト火炎や、火炎のふれ
（振動）が大きくなったり、吹消えが起こる不安定燃焼
が起こった。また図から明らかなように、予熱温度が上
昇（→）するほど安定燃焼域が低い発熱量側へ移動
する。また予熱温度が低いの場合には、パイロットバ
ーナの投入熱量の影響を受けるが、とのように高く
なると影響は小さくなり、パイロットバーナも不要とな
る。この理由は、前述したようにバッフル１の下流の循
環域18での燃焼火炎がパイロットバーナ火炎の役割をす
るからである。
Ａおよび燃焼用空気Ｂの予熱温度を 150℃, 250
℃， 330℃の３条件で燃焼を行った。その燃焼結果は
図４に示す通りで、図に示す破線, ，の右側では
安定燃焼が得られ、左側ではリフト火炎や、火炎のふれ
（振動）が大きくなったり、吹消えが起こる不安定燃焼
が起こった。また図から明らかなように、予熱温度が上
昇（→）するほど安定燃焼域が低い発熱量側へ移動
する。また予熱温度が低いの場合には、パイロットバ
ーナの投入熱量の影響を受けるが、とのように高く
なると影響は小さくなり、パイロットバーナも不要とな
る。この理由は、前述したようにバッフル１の下流の循
環域18での燃焼火炎がパイロットバーナ火炎の役割をす
るからである。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
従来は大気へ放散したり、コストアップとなる良質の高
カロリーガスを加えたり、酸素を富化して燃焼させてい
た低カロリーガスを単味で燃焼用空気により安定燃焼が
できる。またこの結果、省エネおよび環境保全に大きな
貢献ができる。
従来は大気へ放散したり、コストアップとなる良質の高
カロリーガスを加えたり、酸素を富化して燃焼させてい
た低カロリーガスを単味で燃焼用空気により安定燃焼が
できる。またこの結果、省エネおよび環境保全に大きな
貢献ができる。
【図１】本発明に係わる燃焼バーナ構造の説明図で、
（ａ）は全体の断面図、（ｂ）は（ａ）のＸ−Ｘ断面図
である。
（ａ）は全体の断面図、（ｂ）は（ａ）のＸ−Ｘ断面図
である。
【図２】本発明に係わる多孔ノズルの拡大断面説明図で
ある。
ある。
【図３】本発明に係わる耐火物製バッフルの説明図で、
（ａ）は上面図、（ｂ）は側断面図、（ｃ）は（ｂ）の
Ｙ部の拡大説明図である。
（ａ）は上面図、（ｂ）は側断面図、（ｃ）は（ｂ）の
Ｙ部の拡大説明図である。
【図４】低カロリーガスを燃焼させた時の燃焼可能な低
位発熱量域を、横軸に低位発熱量、縦軸にバーナの総投
入熱量に対するパイロットバーナの投入熱量の比率をと
って示すグラフ図である。
位発熱量域を、横軸に低位発熱量、縦軸にバーナの総投
入熱量に対するパイロットバーナの投入熱量の比率をと
って示すグラフ図である。
１：耐火物製バッフル ２：噴射孔
３：金属筒 ４：燃焼炉の炉壁 ５：燃焼筒
６：逆火防止板 ７：円筒状のバーナ本体 ８：混合室
９：供給室 10：隔壁 11：フランジ部
12：噴出孔 13：多孔ノズル 14：第一供給口
15：第二供給口 16：逆火を検知する熱電対 17：水冷帯
18：循環域 Ａ：低カロリーガス Ｂ：燃焼用空気
Ｃ：予混合ガス
３：金属筒 ４：燃焼炉の炉壁 ５：燃焼筒
６：逆火防止板 ７：円筒状のバーナ本体 ８：混合室
９：供給室 10：隔壁 11：フランジ部
12：噴出孔 13：多孔ノズル 14：第一供給口
15：第二供給口 16：逆火を検知する熱電対 17：水冷帯
18：循環域 Ａ：低カロリーガス Ｂ：燃焼用空気
Ｃ：予混合ガス
Claims (5)
- 【請求項１】 燃焼室内に面して多数の噴射孔が穿設さ
れた耐火物製バッフルを配設するとともに、第一供給口
を備えた混合室を前記耐火物製バッフルの上流側に設
け、周壁面に多数の噴出孔を有する多孔ノズルを前記混
合室内に多数設け、前記多孔ノズルに連通させた第二供
給口を設けたことを特徴とする低カロリーガスの燃焼バ
ーナ構造。 - 【請求項２】 耐火物製バッフルの出口平面において、
耐火物の占める面積が全面積の40〜60％である請求項１
記載の低カロリーガスの燃焼バーナ構造。 - 【請求項３】 請求項１記載の低カロリーガスの燃焼バ
ーナ構造を用いて、燃焼用空気または低カロリーガスの
一方を第一供給口より混合室内に供給するとともに、残
りの他のガスを第二供給口より多孔ノズルへ供給して多
孔ノズルの噴出孔より半径方向に高速で混合室内に噴射
して両ガスを予め混合して予混合ガスとなし、この予混
合ガスをさらに耐火物製バッフルの噴射孔を通じて燃焼
室内に噴射して燃焼することを特徴とする低カロリーガ
スの燃焼方法。 - 【請求項４】 多孔ノズルへ供給するガスを、燃焼用空
気または低カロリーガスのうちのガス量の少ない方のガ
スとし、その噴射速度を30ｍ／ｓ以上とする請求項３記
載の低カロリーガスの燃焼方法。 - 【請求項５】 予混合ガスの耐火物製バッフル内での流
速を10〜25ｍ／ｓとする請求項３記載の低カロリーガス
の燃焼方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3243512A JP2524025B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 低カロリ―ガスの燃焼バ―ナ構造およびその燃焼方法 |
| GB9220058A GB2259978B (en) | 1991-09-24 | 1992-09-22 | Burner for,and method of,burning low calorific gas |
| DE4231866A DE4231866C2 (de) | 1991-09-24 | 1992-09-23 | Brenner für Gas und Verfahren zum Verbrennen von Gas mit diesem Brenner |
| AU25359/92A AU656806B2 (en) | 1991-09-24 | 1992-09-24 | Burner and method for burning low calorific gas |
| US08/203,765 US5447427A (en) | 1991-09-24 | 1994-03-01 | Burner and method for burning low calorific gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3243512A JP2524025B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 低カロリ―ガスの燃焼バ―ナ構造およびその燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0579614A JPH0579614A (ja) | 1993-03-30 |
| JP2524025B2 true JP2524025B2 (ja) | 1996-08-14 |
Family
ID=17105012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3243512A Expired - Lifetime JP2524025B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 低カロリ―ガスの燃焼バ―ナ構造およびその燃焼方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5447427A (ja) |
| JP (1) | JP2524025B2 (ja) |
| AU (1) | AU656806B2 (ja) |
| DE (1) | DE4231866C2 (ja) |
| GB (1) | GB2259978B (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4436908A1 (de) * | 1994-10-15 | 1996-04-18 | Philips Patentverwaltung | Düse für eine Verbrennungsvorrichtung |
| US5588825A (en) * | 1995-12-13 | 1996-12-31 | Governers Of The University Of Alberta | Lean premixed fuel burner |
| GB9812975D0 (en) * | 1998-06-16 | 1998-08-12 | Graveson Energy Management Ltd | Burner |
| DE19947565A1 (de) * | 1999-10-02 | 2001-04-05 | Ruhrgas Ag | Vorrichtung zum Mischen von fluidförmigem Brennstoff mit zwei Gasströmen |
| US6065961A (en) * | 1999-02-16 | 2000-05-23 | Shaffer; Yul E. | Low NOx burner |
| WO2003048641A1 (fr) * | 2001-12-04 | 2003-06-12 | Atock Co., Ltd. | Buse a trou unique en verre de quartz et tete de bruleur a trous multiples en verre de quartz pour l'apport de fluide |
| US6709264B2 (en) * | 2001-11-20 | 2004-03-23 | General Motors Corporation | Catalytic combuster |
| KR100499797B1 (ko) * | 2002-11-25 | 2005-07-07 | 한국항공우주연구원 | 로켓 엔진 |
| FR2889292B1 (fr) * | 2005-07-26 | 2015-01-30 | Optimise | Procede et installation de combustion sans soutien de gaz combustible pauvre a l'aide d'un bruleur et bruleur associe |
| CN201259252Y (zh) * | 2008-08-18 | 2009-06-17 | 何梅顺 | 一种喷气式燃气灶 |
| JP4934696B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2012-05-16 | 株式会社日立製作所 | バーナ及び燃焼器 |
| CN101832556B (zh) * | 2010-06-03 | 2012-02-08 | 蓝星化工有限责任公司 | 一种以混合燃气为燃料的燃烧器 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1758790A (en) * | 1924-01-10 | 1930-05-13 | Doherty Res Co | Gas-burning device |
| US2087031A (en) * | 1933-03-18 | 1937-07-13 | Joseph W Hays | Ingition apparatus for closed-system fluid-combustible burners |
| FR1106351A (fr) * | 1954-08-06 | 1955-12-19 | Renault | Brûleurs à gaz pour chauffage rapide à haute température |
| US3407024A (en) * | 1966-12-23 | 1968-10-22 | Eclipse Fuel Eng Co | Gas burner |
| FR1603101A (en) * | 1968-04-03 | 1971-03-22 | Oxy-acetylene cutting head | |
| US3709473A (en) * | 1969-08-26 | 1973-01-09 | Mitsubishi Electric Corp | Heating apparatus |
| GB1368352A (en) * | 1972-01-26 | 1974-09-25 | British Petroleum Co | Fluidised bed distributor plate |
| US3782887A (en) * | 1972-09-28 | 1974-01-01 | Tri Men Mfg Inc | Gaseous fuel burner |
| GB1444673A (en) * | 1973-03-20 | 1976-08-04 | Nippon Musical Instruments Mfg | Gas burners |
| IT989199B (it) * | 1973-06-15 | 1975-05-20 | O F R Spa | Testa di combustione per brucia tori di combustibili gassosi con stabilizzazione a gradiente di concentrazione spazialmente loca lizzato |
| US4285665A (en) * | 1978-05-08 | 1981-08-25 | Johnson, Matthey & Co., Limited | Engines |
| GB2098314B (en) * | 1981-05-01 | 1984-09-19 | Urquhart Eng Co Ltd | Controlled combustion of gases |
| FR2532405A1 (fr) * | 1982-08-25 | 1984-03-02 | Air Liquide | Procede et dispositif d'allumage electrique d'un bruleur oxycombustible |
| JPS62155430A (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-10 | Miura Co Ltd | 表面燃焼バ−ナ |
| DE8605654U1 (ja) * | 1986-03-01 | 1987-07-02 | Ruhrgas Ag, 4300 Essen, De | |
| DE8718031U1 (ja) * | 1987-03-27 | 1993-01-14 | Zeuna-Staerker Gmbh & Co Kg, 8900 Augsburg, De | |
| JPH01310217A (ja) * | 1988-06-09 | 1989-12-14 | Rinnai Corp | 燃焼プレート |
| DE3928179C2 (de) * | 1988-11-11 | 1994-01-20 | Samsung Electronics Co Ltd | Allgasbrenner |
| US4919609A (en) * | 1989-05-02 | 1990-04-24 | Gas Research Institute | Ceramic tile burner |
| JP2513839B2 (ja) * | 1989-05-19 | 1996-07-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 低カロリ―ガスの燃焼装置 |
| JPH036411A (ja) * | 1989-06-05 | 1991-01-11 | Toshiba Corp | 表面欠陥記録装置 |
-
1991
- 1991-09-24 JP JP3243512A patent/JP2524025B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-09-22 GB GB9220058A patent/GB2259978B/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-09-23 DE DE4231866A patent/DE4231866C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-09-24 AU AU25359/92A patent/AU656806B2/en not_active Expired
-
1994
- 1994-03-01 US US08/203,765 patent/US5447427A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4231866A1 (de) | 1993-04-01 |
| GB9220058D0 (en) | 1992-11-04 |
| GB2259978B (en) | 1995-04-19 |
| AU656806B2 (en) | 1995-02-16 |
| US5447427A (en) | 1995-09-05 |
| JPH0579614A (ja) | 1993-03-30 |
| GB2259978A (en) | 1993-03-31 |
| AU2535992A (en) | 1993-04-29 |
| DE4231866C2 (de) | 1999-04-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4309380B2 (ja) | 点火支援燃料ランスを有する多段燃焼システム | |
| US4797087A (en) | Method and apparatus for generating highly luminous flame | |
| KR100243839B1 (ko) | 연소장치 및 그 연소장치를 구비한 열설비 | |
| EP1217299B1 (en) | Device and method for feeding fuel | |
| CA2159870C (en) | Staged combustion in a porous-matrix surface combustor to promote ultra-low nox emissions | |
| EP0498378B1 (en) | Coherent jet combustion | |
| JPH05126316A (ja) | 火室内での燃料燃焼法及び装置 | |
| EP0432153B1 (en) | Method and apparatus for generating highly luminous flame | |
| US8485813B2 (en) | Three stage low NOx burner system with controlled stage air separation | |
| KR20070105868A (ko) | 초저 ＮＯｘ 버너 조립체 | |
| JP2524025B2 (ja) | 低カロリ―ガスの燃焼バ―ナ構造およびその燃焼方法 | |
| AU2008264462B2 (en) | Reactor Employing High-Temperature Air Combustion Technology | |
| US5216968A (en) | Method of stabilizing a combustion process | |
| JP3680659B2 (ja) | 燃焼装置および燃焼方法 | |
| US4021191A (en) | Reduction of pollutants in gaseous hydrocarbon combustion products | |
| CN113074360B (zh) | 一种火焰水冷方法及水冷锅炉系统 | |
| JPH07218142A (ja) | 放射加熱装置およびその燃焼方法 | |
| CN216998305U (zh) | 一种可降低气化炉炉膛温度的气化系统 | |
| JP3590495B2 (ja) | 高温空気用低ＮＯｘバーナ | |
| SU1695038A2 (ru) | Экранированна топочна камера | |
| JPH07117202B2 (ja) | 予燃焼室付ボイラの燃焼方法および燃焼装置 | |
| CN115013813A (zh) | 超低热值煤气非预混燃烧装置 | |
| CN113405090A (zh) | 蓄热氧化低氮燃烧方法 | |
| JP2017032196A (ja) | フレームレス燃焼装置 | |
| JPH05332510A (ja) | ボイラ等の低ＮＯｘ燃焼方法及びその装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960409 |