JP2520915Y2 - 送電線電流測定用広帯域変流器 - Google Patents
送電線電流測定用広帯域変流器Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、送電線に生じるサ−ジ
性の電流等の高周波電流を測定するために使用する広帯
域変流器の改良に関するものである。
性の電流等の高周波電流を測定するために使用する広帯
域変流器の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電力系統に雷撃等によって生じるサ−ジ
性の高周波電流を測定するための変流器として、従来で
は、例えば特開昭６０−８９７６１号公報に示されるよ
うな広帯域変流器が使用されていた。
性の高周波電流を測定するための変流器として、従来で
は、例えば特開昭６０−８９７６１号公報に示されるよ
うな広帯域変流器が使用されていた。
【０００３】これは、図３に示すように、変流器本体１
０のコアとして高周波特性の良好な低鉄損の環状フェラ
イトコア１１を使用し、このコア１１に所定の１相の送
電線１２を貫通させて１次巻線とすると共に、コア１１
に変流比に応じた巻数の２次巻線１３（数千回程度の巻
数）を巻装し、さらにこの２次巻線１３に一定巻数毎に
タップ１４を設け、それぞれのタップ間に比較的低抵抗
値の抵抗１５を２次巻線１３に並列に分布接続すること
のよって周波数帯域の拡大を図るようにしている。
０のコアとして高周波特性の良好な低鉄損の環状フェラ
イトコア１１を使用し、このコア１１に所定の１相の送
電線１２を貫通させて１次巻線とすると共に、コア１１
に変流比に応じた巻数の２次巻線１３（数千回程度の巻
数）を巻装し、さらにこの２次巻線１３に一定巻数毎に
タップ１４を設け、それぞれのタップ間に比較的低抵抗
値の抵抗１５を２次巻線１３に並列に分布接続すること
のよって周波数帯域の拡大を図るようにしている。
【０００４】そして、このようにして構成した変流器本
体１０の２次巻線１３の両端に、電流制限抵抗器１６を
介して発光ダイオ−ドのような発光素子１７ａ，１７ｂ
を接続し、この発光素子１７ａ，１７ｂの出力を光ファ
イバ−１８ａ，１８ｂを用いて受信機１９に伝送して電
流測定を行うようにしている。
体１０の２次巻線１３の両端に、電流制限抵抗器１６を
介して発光ダイオ−ドのような発光素子１７ａ，１７ｂ
を接続し、この発光素子１７ａ，１７ｂの出力を光ファ
イバ−１８ａ，１８ｂを用いて受信機１９に伝送して電
流測定を行うようにしている。
【０００５】ここで、短絡事故時等に発光素子１７ａ，
１７ｂに過大電流が流れないよう、２次巻線１３に並列
に可飽和リアクトル２０が設けられており、短絡電流等
に対しリアクトル２０を低インピ−ダンスにすることに
よりバイパスさせ、発光素子１７ａ，１７ｂを保護する
ようにしている。
１７ｂに過大電流が流れないよう、２次巻線１３に並列
に可飽和リアクトル２０が設けられており、短絡電流等
に対しリアクトル２０を低インピ−ダンスにすることに
よりバイパスさせ、発光素子１７ａ，１７ｂを保護する
ようにしている。
【０００６】
【考案が解決しようとする課題】前述した従来の広帯域
変流器にあっては、変流器本体１０の２次巻線１３に多
数のタップ１４を設け、これらのタップの間に一定値の
抵抗１５を、２次巻線１３と並列に順次接続するもので
あるため、組立作業に熟練を要し、かつ、長時間を要
し、しかも、多数の部品を使用するため、変流器全体が
大型化し、重量の増加をきたすばかりでなく、加えて故
障要因をも増大させて信頼性低下を招くという問題があ
った。
変流器にあっては、変流器本体１０の２次巻線１３に多
数のタップ１４を設け、これらのタップの間に一定値の
抵抗１５を、２次巻線１３と並列に順次接続するもので
あるため、組立作業に熟練を要し、かつ、長時間を要
し、しかも、多数の部品を使用するため、変流器全体が
大型化し、重量の増加をきたすばかりでなく、加えて故
障要因をも増大させて信頼性低下を招くという問題があ
った。
【０００７】ところで、前述した広帯域変流器を送電線
における事故点標定のためのサ−ジセンサとして使用す
る場合、センシングのダイナミックレンジはつぎのよう
にして求められる。
における事故点標定のためのサ−ジセンサとして使用す
る場合、センシングのダイナミックレンジはつぎのよう
にして求められる。
【０００８】すなわち、発光素子１７ａ，１７ｂの素子
通電電流範囲を２〜２００ｍＡｐとした場合、送電線１
２を通る１次電流２０００Ａｐに対応する素子通電電流
が２００ｍＡｐとなるように回路定数を決定すれば（図
４）、広帯域変流器のしきい値電流は２ｍＡｐに対応す
る１次電流となり、発光素子１７ａ，１７ｂのしきい値
電圧を1.3 Ｖとすればしきい値電流は１次側換算で３２
Ａｐとなる。
通電電流範囲を２〜２００ｍＡｐとした場合、送電線１
２を通る１次電流２０００Ａｐに対応する素子通電電流
が２００ｍＡｐとなるように回路定数を決定すれば（図
４）、広帯域変流器のしきい値電流は２ｍＡｐに対応す
る１次電流となり、発光素子１７ａ，１７ｂのしきい値
電圧を1.3 Ｖとすればしきい値電流は１次側換算で３２
Ａｐとなる。
【０００９】一方、送電線路における事故点の標定に際
し、例えば特開平１−１８０４６８号公報には、３相送
電線路上の同位置において各相にそれぞれ電流センサを
設置し、この各センサ出力を加算して落雷等によって送
電線路を伝搬する対地波のみを検出し、落雷等によって
送電線路を伝搬する線間波の到達時刻とこれより遅れて
到達する対地波の到達時刻との時間差より事故点を評定
する技術が示されている。
し、例えば特開平１−１８０４６８号公報には、３相送
電線路上の同位置において各相にそれぞれ電流センサを
設置し、この各センサ出力を加算して落雷等によって送
電線路を伝搬する対地波のみを検出し、落雷等によって
送電線路を伝搬する線間波の到達時刻とこれより遅れて
到達する対地波の到達時刻との時間差より事故点を評定
する技術が示されている。
【００１０】例えば、Ａ相，Ｂ相，Ｃ相の３相の送電線
路においてＡ相に落雷があった時、各相のサ−ジ電流Ｉ
ａ，Ｉｂ，Ｉｃは対地波電流をＩｅ，線間波電流をＩｌ
とすると、つぎの数１の各式で表される。
路においてＡ相に落雷があった時、各相のサ−ジ電流Ｉ
ａ，Ｉｂ，Ｉｃは対地波電流をＩｅ，線間波電流をＩｌ
とすると、つぎの数１の各式で表される。
【００１１】
【数１】 Ｉａ＝Ｉｅ＋Ｉｌ Ｉｂ＝Ｉｅ−Ｉｌ／２ Ｉｃ＝Ｉｅ−Ｉｌ／２
【００１２】そして、この各サ−ジ電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉ
ｃをそれぞれ検出したセンサの出力を加算することによ
り、つぎの数２の式のように対地波のみの出力信号が得
られる。
ｃをそれぞれ検出したセンサの出力を加算することによ
り、つぎの数２の式のように対地波のみの出力信号が得
られる。
【００１３】
【数２】 Ｉｏ＝Ｉａ＋Ｉｂ＋Ｉｃ＝３・Ｉｅ
【００１４】ところが、この場合、理論的には対地波の
みの出力信号となるが、実際には、各センサつまり前述
した広帯域変流器にはしきい値が存在し、検出電流に対
しこのしきい値を考慮する必要がある。
みの出力信号となるが、実際には、各センサつまり前述
した広帯域変流器にはしきい値が存在し、検出電流に対
しこのしきい値を考慮する必要がある。
【００１５】すなわち、いま各センサのしきい値電流を
Ｉｔｈとすると、センサにより検出される各相のサ−ジ
電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃはつぎの数３の各式のようにな
り、これらサ−ジ電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃの加算値Ｉｏは
数４の式のようになる。この場合、落雷点はセンサ設置
点より十分遠距離と仮定する。すなわち対地波と線間波
は重ならないと仮定する。
Ｉｔｈとすると、センサにより検出される各相のサ−ジ
電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃはつぎの数３の各式のようにな
り、これらサ−ジ電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃの加算値Ｉｏは
数４の式のようになる。この場合、落雷点はセンサ設置
点より十分遠距離と仮定する。すなわち対地波と線間波
は重ならないと仮定する。
【００１６】
【数３】 Ｉａ＝（Ｉｅ−Ｉｔｈ）＋（Ｉｌ−Ｉｔｈ） Ｉｂ＝（Ｉｅ−Ｉｔｈ）−（Ｉｌ／２−Ｉｔｈ） Ｉｃ＝（Ｉｅ−Ｉｔｈ）−（Ｉｌ／２−Ｉｔｈ）
【００１７】
【数４】 Ｉｏ＝３（Ｉｅ−Ｉｔｈ）＋Ｉｔｈ
【００１８】したがって、数４の式よりわかるように、
この種広帯域変流器を用いて事故点を標定する場合に
は、図５に示すように、線間波としてしきい値電流Ｉｔ
ｈが残留することとなり、この加算値Ｉｏより対地波を
検出するためには、３（Ｉｅ−Ｉｔｈ）＞Ｉｔｈである
必要があり、Ｉｅ＞（４／３）・Ｉｔｈとなる。
この種広帯域変流器を用いて事故点を標定する場合に
は、図５に示すように、線間波としてしきい値電流Ｉｔ
ｈが残留することとなり、この加算値Ｉｏより対地波を
検出するためには、３（Ｉｅ−Ｉｔｈ）＞Ｉｔｈである
必要があり、Ｉｅ＞（４／３）・Ｉｔｈとなる。
【００１９】この結果、前述した図４の場合では、Ｉｔ
ｈ＝３２Ａｐであるため、Ｉｅ＞42.6Ａｐの対地波電流
しか検出できないことになり、線間波と対地波との区分
が困難になる問題を生じる。
ｈ＝３２Ａｐであるため、Ｉｅ＞42.6Ａｐの対地波電流
しか検出できないことになり、線間波と対地波との区分
が困難になる問題を生じる。
【００２０】本考案は、従来の技術の有するこのような
問題点に鑑み為されたものであり、その目的とするとこ
ろは、２次巻線に多数のタップを設けず、かつ、２次巻
線と並列に抵抗を接続することを要しなく、しかも、し
きい値電流を大幅に低減できる送電線電流測定用広帯域
変流器を提供することにある。
問題点に鑑み為されたものであり、その目的とするとこ
ろは、２次巻線に多数のタップを設けず、かつ、２次巻
線と並列に抵抗を接続することを要しなく、しかも、し
きい値電流を大幅に低減できる送電線電流測定用広帯域
変流器を提供することにある。
【００２１】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本考案の送電線電流測定用広帯域変流器において
は、環状コアに所定の１相の送電線を貫通して１次巻線
とすると共にこのコアに均等に複数回巻回して２次巻線
を構成した貫通形変流器本体と、１次巻線とこの１次巻
線より巻数の多い２次巻線を有する変成器本体と、この
変成器本体の２次巻線の両端に接続された発光素子と、
この発光素子から出力される光信号を伝送する光ファイ
バ−と、この光ファイバ−により伝送された光信号を受
信する受信機とを備え、貫通形変流器本体の２次巻線と
変成器本体の１次巻線を相互に接続するようにしたもの
である。
に、本考案の送電線電流測定用広帯域変流器において
は、環状コアに所定の１相の送電線を貫通して１次巻線
とすると共にこのコアに均等に複数回巻回して２次巻線
を構成した貫通形変流器本体と、１次巻線とこの１次巻
線より巻数の多い２次巻線を有する変成器本体と、この
変成器本体の２次巻線の両端に接続された発光素子と、
この発光素子から出力される光信号を伝送する光ファイ
バ−と、この光ファイバ−により伝送された光信号を受
信する受信機とを備え、貫通形変流器本体の２次巻線と
変成器本体の１次巻線を相互に接続するようにしたもの
である。
【００２２】
【作用】前述の構成によれば、変成器本体の２次巻線の
出力電流Ｉ3 は、貫通形変流器本体の１次巻線（送電
線）の電流をＩ、貫通形変流器本体の巻数比をｎ、変成
器本体の巻数比をｍとすれば、Ｉ3 ＝（Ｉ／ｎ）・（１
／ｍ）となる。
出力電流Ｉ3 は、貫通形変流器本体の１次巻線（送電
線）の電流をＩ、貫通形変流器本体の巻数比をｎ、変成
器本体の巻数比をｍとすれば、Ｉ3 ＝（Ｉ／ｎ）・（１
／ｍ）となる。
【００２３】いま、Ｉ3 とＩの関係つまり発光素子に通
電する電流を従来と同一の条件にするとすれば、貫通形
変流器の２次巻線の巻数は従来のものに比べ１／ｍで良
くなり、貫通形変流器本体の２次巻線の対コア間、巻線
層間の浮遊静電容量とこの変流器本体の漏れインダクタ
ンスは著しく低下する。
電する電流を従来と同一の条件にするとすれば、貫通形
変流器の２次巻線の巻数は従来のものに比べ１／ｍで良
くなり、貫通形変流器本体の２次巻線の対コア間、巻線
層間の浮遊静電容量とこの変流器本体の漏れインダクタ
ンスは著しく低下する。
【００２４】したがって、前記浮遊静電容量と貫通形変
流器本体の漏れインダクタンスとで定まる共振周波数は
十分高くなるので、従来のように巻線に並列に抵抗を接
続することを要せずしてこの種電流の測定に十分な周波
数帯域を持たせることができる。
流器本体の漏れインダクタンスとで定まる共振周波数は
十分高くなるので、従来のように巻線に並列に抵抗を接
続することを要せずしてこの種電流の測定に十分な周波
数帯域を持たせることができる。
【００２５】一方、本考案の広帯域変流器を送電線路に
おける事故点標定に使用した場合、前述したように、従
来２次巻線に並列に接続していた抵抗が不要となり、こ
の抵抗にバイパスしていた電流が零となるので、発光素
子を従来の電圧駆動方式から電流駆動方式で駆動でき、
発光素子の下限通電電流そのものをｎ・ｍ倍した値をし
きい値電流（１次換算）とすることができ、従来のもの
に比べ低減できる。
おける事故点標定に使用した場合、前述したように、従
来２次巻線に並列に接続していた抵抗が不要となり、こ
の抵抗にバイパスしていた電流が零となるので、発光素
子を従来の電圧駆動方式から電流駆動方式で駆動でき、
発光素子の下限通電電流そのものをｎ・ｍ倍した値をし
きい値電流（１次換算）とすることができ、従来のもの
に比べ低減できる。
【００２６】
【実施例】実施例につき、図１及び図２を用いて説明す
る。１はフェライトトロイダルコア１ａを使用した貫通
形変流器本体であり、１００回程度の比較的少ない巻数
の２次巻線３が均等に巻かれており、この２次巻線３の
端子間には、変成器本体４を貫通する導体３ａが接続さ
れ、貫通形変流器本体１を貫通する送電線２の電流を２
次巻線３の巻数に応じた電流値に変成して変成器本体４
に供給するようにしている。
る。１はフェライトトロイダルコア１ａを使用した貫通
形変流器本体であり、１００回程度の比較的少ない巻数
の２次巻線３が均等に巻かれており、この２次巻線３の
端子間には、変成器本体４を貫通する導体３ａが接続さ
れ、貫通形変流器本体１を貫通する送電線２の電流を２
次巻線３の巻数に応じた電流値に変成して変成器本体４
に供給するようにしている。
【００２７】変成器本体４は、貫通形変流器本体１と同
様に、フェライトトロイダルコア４ａと、これに１００
回ないし２００回程度の巻数の巻線を均等に施した２次
巻線５で構成されており、この２次巻線５の端子間に
は、同一特性の発光ダイオ−ド７ａ，７ｂを逆並列接続
したものが電流制限抵抗器６を介して接続され、入力電
流の正および負の半波成分をそれぞれ光信号に変換して
いる。電流制限抵抗器６には、発光ダイオ−ド７ａ，７
ｂの温度補償を行うための負特性素子（例えばサ−ミス
タ）も組み込まれている。発光ダイオ−ド７ａ，７ｂか
ら出力される光信号は、光ファイバ−８ａ，８ｂによっ
て受信機９に導かれ、ここで光信号のままかあるいは電
気信号に変換して、図示しない信号処理装置に伝送し、
該処理装置で適宜処理される。
様に、フェライトトロイダルコア４ａと、これに１００
回ないし２００回程度の巻数の巻線を均等に施した２次
巻線５で構成されており、この２次巻線５の端子間に
は、同一特性の発光ダイオ−ド７ａ，７ｂを逆並列接続
したものが電流制限抵抗器６を介して接続され、入力電
流の正および負の半波成分をそれぞれ光信号に変換して
いる。電流制限抵抗器６には、発光ダイオ−ド７ａ，７
ｂの温度補償を行うための負特性素子（例えばサ−ミス
タ）も組み込まれている。発光ダイオ−ド７ａ，７ｂか
ら出力される光信号は、光ファイバ−８ａ，８ｂによっ
て受信機９に導かれ、ここで光信号のままかあるいは電
気信号に変換して、図示しない信号処理装置に伝送し、
該処理装置で適宜処理される。
【００２８】動作について説明すると、送電線２の電流
をＩ，貫通形変流器本体１の変流比を１／ｎ（すなわち
２次巻線３の巻数ｎ）、貫通形変流器本体１の２次電流
をＩ2 ，変成器本体４の変流比を１／ｍ（すなわち２次
巻線５の巻数ｍ）、変成器本体４の２次電流をＩ3 、電
流制限抵抗器６の抵抗値をＲとすれば、Ｉ2 ＝Ｉ／ｎ、
Ｉ3 ＝Ｉ2 ／ｍ＝（Ｉ／ｎ）・（１／ｍ）となる。
をＩ，貫通形変流器本体１の変流比を１／ｎ（すなわち
２次巻線３の巻数ｎ）、貫通形変流器本体１の２次電流
をＩ2 ，変成器本体４の変流比を１／ｍ（すなわち２次
巻線５の巻数ｍ）、変成器本体４の２次電流をＩ3 、電
流制限抵抗器６の抵抗値をＲとすれば、Ｉ2 ＝Ｉ／ｎ、
Ｉ3 ＝Ｉ2 ／ｍ＝（Ｉ／ｎ）・（１／ｍ）となる。
【００２９】したがって、発光ダイオ−ド７ａ，７ｂに
流れる電流Ｉ3 を従来と同じ値にするとすれば、貫通形
変流器本体１の２次巻線３の巻数ｎを従来の１／ｍにす
ることができ、２次巻線３の容積が１／ｍになると共に
浮遊静電容量，漏れインダクタンスも著しく小さくでき
るので、共振周波数が高くなり、従来のように２次巻線
と並列に抵抗を挿入する必要がない。
流れる電流Ｉ3 を従来と同じ値にするとすれば、貫通形
変流器本体１の２次巻線３の巻数ｎを従来の１／ｍにす
ることができ、２次巻線３の容積が１／ｍになると共に
浮遊静電容量，漏れインダクタンスも著しく小さくでき
るので、共振周波数が高くなり、従来のように２次巻線
と並列に抵抗を挿入する必要がない。
【００３０】ここで、前述した広帯域変流器を用いて送
電線路における事故点標定を行う際、発光ダイオ−ド７
ａ，７ｂの通電電流範囲を２〜２００ｍＡｐとし、１次
電流（送電線２の電流）２０００Ａｐに対応する前記通
電電流が２００ｍＡｐになるよう、図２に示すように、
貫通形変流器本体１の２次巻線３及び変成器本体４の２
次巻線５のそれぞれの巻数ｎ，ｍを１００とすると、発
光ダイオ−ド７ａ，７ｂのしきい値２ｍＡｐに対応する
しきい値電流は１次側換算で０．００２Ａｐ×１００×
１００＝２０Ａｐとなる。
電線路における事故点標定を行う際、発光ダイオ−ド７
ａ，７ｂの通電電流範囲を２〜２００ｍＡｐとし、１次
電流（送電線２の電流）２０００Ａｐに対応する前記通
電電流が２００ｍＡｐになるよう、図２に示すように、
貫通形変流器本体１の２次巻線３及び変成器本体４の２
次巻線５のそれぞれの巻数ｎ，ｍを１００とすると、発
光ダイオ−ド７ａ，７ｂのしきい値２ｍＡｐに対応する
しきい値電流は１次側換算で０．００２Ａｐ×１００×
１００＝２０Ａｐとなる。
【００３１】さらに、３相の送電線路における検出電流
の加算値から対地波を検出するためには、Ｉｅ＞（４／
３）・Ｉｔｈである必要があり、前述の例の場合、Ｉｔ
ｈ＝２０Ａｐであるため、Ｉｅ＞２６Ａｐとなる。
の加算値から対地波を検出するためには、Ｉｅ＞（４／
３）・Ｉｔｈである必要があり、前述の例の場合、Ｉｔ
ｈ＝２０Ａｐであるため、Ｉｅ＞２６Ａｐとなる。
【００３２】すなわち、本考案では、２６Ａｐ以上の対
地波が検出可能となり、従来４２．６Ａｐであったのに
比べ大幅に改善され、線間波と対地波の分離がより容易
になる。
地波が検出可能となり、従来４２．６Ａｐであったのに
比べ大幅に改善され、線間波と対地波の分離がより容易
になる。
【００３３】ところで、フェライトコア１ａ，４ａが飽
和しない領域では、貫通形変流器本体１及び変成器本体
４の各２次電流Ｉ2 ，Ｉ3 は送電線２の電流Ｉに比例し
て増大するので、送電線短絡事故時にはそれぞれ定格値
の４０倍程度の電流が流れることになる。
和しない領域では、貫通形変流器本体１及び変成器本体
４の各２次電流Ｉ2 ，Ｉ3 は送電線２の電流Ｉに比例し
て増大するので、送電線短絡事故時にはそれぞれ定格値
の４０倍程度の電流が流れることになる。
【００３４】特に電流Ｉ3 の値は発光ダイオ−ダ７ａ，
７ｂの破壊と関係するので、許容値以内に抑制する必要
がある。
７ｂの破壊と関係するので、許容値以内に抑制する必要
がある。
【００３５】このためには、フェライトコア１ａまたは
４ａのいずれか一方あるいは双方の断面積を小さくすれ
ば良く、また、貫通形変流器本体１の２次巻線３の端子
間あるいは変成器本体４の２次巻線５の端子間のいずれ
かに、可飽和リアクルなどの非直線素子を接続しても良
い。
４ａのいずれか一方あるいは双方の断面積を小さくすれ
ば良く、また、貫通形変流器本体１の２次巻線３の端子
間あるいは変成器本体４の２次巻線５の端子間のいずれ
かに、可飽和リアクルなどの非直線素子を接続しても良
い。
【００３６】なお、前記実施例では、変成器本体４に導
体３ａを貫通させ、これを貫通形変流器本体１の２次巻
線３の端子間に接続するように構成したが、フェライト
トロイダルコア４ａに、１次巻線として均等に複数回巻
装しても良いことは勿論であり、このときは１次巻線よ
りも２次巻線の巻数を多くしておくことが必要である。
また、コア１ａ，４ａもフェライトに限らず、珪素鋼板
などの他の磁性材料を用いても良い。
体３ａを貫通させ、これを貫通形変流器本体１の２次巻
線３の端子間に接続するように構成したが、フェライト
トロイダルコア４ａに、１次巻線として均等に複数回巻
装しても良いことは勿論であり、このときは１次巻線よ
りも２次巻線の巻数を多くしておくことが必要である。
また、コア１ａ，４ａもフェライトに限らず、珪素鋼板
などの他の磁性材料を用いても良い。
【００３７】
【考案の効果】本考案は、以上説明したように構成され
ているため、つぎに記載する効果を奏する。環状コアに
送電線を貫通させて１次巻線とした貫通形変流器本体の
２次巻線を変成器本体の１次巻線に接続すると共に、変
成器本体の１次巻線の巻数より多い２次巻線に発光素子
を接続し、２台の変流器を直列接続して送電線電流を測
定する構成としたで、必要とする変流比を貫通形変流器
本体と変成器本体とで分割してそれぞれの２次巻線の巻
数を大幅に少なくすることができ、貫通形変流器本体に
おける浮遊静電容量，漏れインダクタンスが著しく小さ
くなり、周波数帯域の広帯域化を図り、従来のような２
次巻線の並列抵抗を不要にでき、構造が簡単で組立も容
易になると共に、小形軽量化が図れ、かつ信頼性を向上
できるものである。
ているため、つぎに記載する効果を奏する。環状コアに
送電線を貫通させて１次巻線とした貫通形変流器本体の
２次巻線を変成器本体の１次巻線に接続すると共に、変
成器本体の１次巻線の巻数より多い２次巻線に発光素子
を接続し、２台の変流器を直列接続して送電線電流を測
定する構成としたで、必要とする変流比を貫通形変流器
本体と変成器本体とで分割してそれぞれの２次巻線の巻
数を大幅に少なくすることができ、貫通形変流器本体に
おける浮遊静電容量，漏れインダクタンスが著しく小さ
くなり、周波数帯域の広帯域化を図り、従来のような２
次巻線の並列抵抗を不要にでき、構造が簡単で組立も容
易になると共に、小形軽量化が図れ、かつ信頼性を向上
できるものである。
【００３８】その上、前述したように抵抗が不要になる
ことから、これにバイパスする電流が零となり、発光素
子の下限通電電流そのものがしきい値となり、従来のも
のに比べしきい値電流を低減でき、送電線路における事
故点標定に際し、対地波の検出精度が大幅に高まる効果
が得られる。
ことから、これにバイパスする電流が零となり、発光素
子の下限通電電流そのものがしきい値となり、従来のも
のに比べしきい値電流を低減でき、送電線路における事
故点標定に際し、対地波の検出精度が大幅に高まる効果
が得られる。
【図１】本考案の送電線電流測定用広帯域変流器の１実
施例を示す構成図である。
施例を示す構成図である。
【図２】図１の等価回路図である。
【図３】従来の構成図である。
【図４】図３の等価回路図である。
【図５】３相の送電線電流を加算した時の電流波形図で
ある。
ある。
１ 貫通形変流器本体 １ａ フェライトトロイダルコア ２ 送電線 ３ ２次巻線 ３ａ 導体 ４ 変成器本体 ４ａ フェライトトロイダルコア ５ ２次巻線 ７ａ，７ｂ 発光ダイオ−ド ８ａ，８ｂ 光ファイバ− ９ 受信機
Claims (1)
- 【請求項１】 環状コアに所定の１相の送電線を貫通し
て１次巻線とすると共に前記コアに均等に複数回巻回し
て２次巻線を構成した貫通形変流器本体と、 １次巻線と該１次巻線より巻数の多い２次巻線を有する
変成器本体と、 前記変成器本体の２次巻線の両端に接続された発光素子
と、 前記発光素子から出力される光信号を伝送する光ファイ
バ−と、 前記光ファイバ−により伝送された光信号を受信する受
信機とを備え、 前記貫通形変流器本体の２次巻線と前記変成器本体の１
次巻線を相互に接続したことを特徴とする送電線電流測
定用広帯域変流器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7691591U JP2520915Y2 (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 送電線電流測定用広帯域変流器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7691591U JP2520915Y2 (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 送電線電流測定用広帯域変流器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0519970U JPH0519970U (ja) | 1993-03-12 |
| JP2520915Y2 true JP2520915Y2 (ja) | 1996-12-18 |
Family
ID=13618986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7691591U Expired - Fee Related JP2520915Y2 (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 送電線電流測定用広帯域変流器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2520915Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011102737A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 電流検出回路 |
| JP7319624B2 (ja) * | 2019-02-27 | 2023-08-02 | 東北電力株式会社 | クランプ式電流計測器 |
| KR102524718B1 (ko) * | 2021-06-02 | 2023-04-24 | 이계광 | 저전류 변류기를 이용한 고 서지전류측정 방법 |
-
1991
- 1991-08-28 JP JP7691591U patent/JP2520915Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0519970U (ja) | 1993-03-12 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |