JP2515084Y2 - ベルト伝動装置 - Google Patents
ベルト伝動装置Info
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- JP2515084Y2 JP2515084Y2 JP1988074894U JP7489488U JP2515084Y2 JP 2515084 Y2 JP2515084 Y2 JP 2515084Y2 JP 1988074894 U JP1988074894 U JP 1988074894U JP 7489488 U JP7489488 U JP 7489488U JP 2515084 Y2 JP2515084 Y2 JP 2515084Y2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
- F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
- F16H9/04—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes
- F16H9/12—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members
- F16H9/125—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members characterised by means for controlling the geometrical interrelationship of pulleys and the endless flexible member, e.g. belt alignment or position of the resulting axial pulley force in the plane perpendicular to the pulley axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
- F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
- F16H55/32—Friction members
- F16H55/36—Pulleys
- F16H55/38—Means or measures for increasing adhesion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
- F16H7/02—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members with belts; with V-belts
Description
【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は、自動車用ディーゼルエンジンのエンジン動
力をエンジン補機にＶベルトを介して伝達するベルト伝
達装置に関し、特に、Ｖベルトの張力変動低減対策に係
るものである。
力をエンジン補機にＶベルトを介して伝達するベルト伝
達装置に関し、特に、Ｖベルトの張力変動低減対策に係
るものである。
（従来の技術） 一般に、自動車のエンジンにおいては、エンジン動力
によってウォータポンプやオルタネータなどのエンジン
補機を駆動しており、このエンジン動力の伝達にベルト
伝動装置が用いられている。このベルト伝動装置は、エ
ンジンのクランク軸にドライブプーリが、エンジン補機
の駆動軸にドリブンプーリがそれぞれ取付けられ、該両
プーリ間にＶベルトが巻回されて成り、該Ｖベルトを介
してエンジン動力がエンジン補機に伝達されて、該エン
ジン補機を回転駆動するようにしている。
によってウォータポンプやオルタネータなどのエンジン
補機を駆動しており、このエンジン動力の伝達にベルト
伝動装置が用いられている。このベルト伝動装置は、エ
ンジンのクランク軸にドライブプーリが、エンジン補機
の駆動軸にドリブンプーリがそれぞれ取付けられ、該両
プーリ間にＶベルトが巻回されて成り、該Ｖベルトを介
してエンジン動力がエンジン補機に伝達されて、該エン
ジン補機を回転駆動するようにしている。
この自動車用エンンジンにおけるベルト伝動装置は、
エンジンのクランク軸の回転角速度変動によってＶベル
トの張力変動が生じ、ベルトの寿命が著しく低下すると
いう問題があった。特に、ディーゼルエンジンにあって
は、ガソリンエンジンに比してピストンの圧縮比が大き
いため、クランク軸に大きな捩り振動と回転変位が発生
することになる。その上、手動変速機付きディーゼルエ
ンジンではフライホイールが大きいことから回転角速度
変動が比較的小さくなるものの、自動変速機付きディー
ゼルエンジンでは、フライホイールが小さいので回転角
速度変動をほとんど吸収することができず、大きな回転
角速度変動がそのままＶベルトに伝達されることにな
る。そして、この回転角速度変動が大きいためにＶベル
トに大きな張力変動が生じることになる。特に、低回転
域（650rpm〜1000rpm）においては回転角速度変動が大
きく、この大きな回転角速度変動によって誘起される回
転慣性負荷の増大によりＶベルトの寿命が著しく低下し
ていた。
エンジンのクランク軸の回転角速度変動によってＶベル
トの張力変動が生じ、ベルトの寿命が著しく低下すると
いう問題があった。特に、ディーゼルエンジンにあって
は、ガソリンエンジンに比してピストンの圧縮比が大き
いため、クランク軸に大きな捩り振動と回転変位が発生
することになる。その上、手動変速機付きディーゼルエ
ンジンではフライホイールが大きいことから回転角速度
変動が比較的小さくなるものの、自動変速機付きディー
ゼルエンジンでは、フライホイールが小さいので回転角
速度変動をほとんど吸収することができず、大きな回転
角速度変動がそのままＶベルトに伝達されることにな
る。そして、この回転角速度変動が大きいためにＶベル
トに大きな張力変動が生じることになる。特に、低回転
域（650rpm〜1000rpm）においては回転角速度変動が大
きく、この大きな回転角速度変動によって誘起される回
転慣性負荷の増大によりＶベルトの寿命が著しく低下し
ていた。
そこで、このＶベルトの張力変動を低減するために、
特開昭58-220925号公報に開示されているように、ドラ
イブプーリとドリブンプーリとの間にテンションプーリ
を設け、該テンションプーリをスプリングによってＶベ
ルトに押圧させることにより、Ｖベルトの張力が上昇す
ると、テンションプーリがスプリングのバネ力に抗して
移動し、この張力上昇を抑制する一方、Ｖベルトの張力
が低下すると、テンションプーリがスプリングのバネ力
によってスプリングの復元方向に移動し、張力を上昇さ
せることにより、Ｖベルトの張力変動を吸収してその張
力をほぼ一定にするようにしたオートテンショナーが提
案されている。
特開昭58-220925号公報に開示されているように、ドラ
イブプーリとドリブンプーリとの間にテンションプーリ
を設け、該テンションプーリをスプリングによってＶベ
ルトに押圧させることにより、Ｖベルトの張力が上昇す
ると、テンションプーリがスプリングのバネ力に抗して
移動し、この張力上昇を抑制する一方、Ｖベルトの張力
が低下すると、テンションプーリがスプリングのバネ力
によってスプリングの復元方向に移動し、張力を上昇さ
せることにより、Ｖベルトの張力変動を吸収してその張
力をほぼ一定にするようにしたオートテンショナーが提
案されている。
（考案が解決しようとする課題） ところで、上述したベルト伝動装置において、従来、
ベルト伝動能率を重視し、高ベルト伝動能率となるよう
に、ISOやSAE等の規格によりドライブプーリ及びドリブ
ンプーリのプーリ溝角度は40度位に設定されていた。し
かるに、このプーリ溝角度40度は、エンジンの回転角速
度変動に伴うＶベルトの張力変動が生じない場合には極
めて有利であるものの、上述した如くエンジンの回転角
速度変動によってＶベルトの張力変動が生じる場合、特
に、自動変速機付きディーゼルエンジンにおいて著しく
張力変動が生じる場合は有効ではなく、上述したオート
テンショナーを設けなければならないという問題があっ
た。
ベルト伝動能率を重視し、高ベルト伝動能率となるよう
に、ISOやSAE等の規格によりドライブプーリ及びドリブ
ンプーリのプーリ溝角度は40度位に設定されていた。し
かるに、このプーリ溝角度40度は、エンジンの回転角速
度変動に伴うＶベルトの張力変動が生じない場合には極
めて有利であるものの、上述した如くエンジンの回転角
速度変動によってＶベルトの張力変動が生じる場合、特
に、自動変速機付きディーゼルエンジンにおいて著しく
張力変動が生じる場合は有効ではなく、上述したオート
テンショナーを設けなければならないという問題があっ
た。
その上、この従来のオートテンショナーにおいては、
テンションプーリを設けなければならない他、該テンシ
ョンプーリの支持部材や、テンションプーリを押圧する
スプリング等を設けなければならず、部品点数が多くな
ると共に、構造が複雑になり、高価になるという問題が
あった。更に、装置全体が大型になるという問題があ
り、特に、自動車の狭いエンジンルーム内に設ける上で
レイアウト上極めて不利になっていた。
テンションプーリを設けなければならない他、該テンシ
ョンプーリの支持部材や、テンションプーリを押圧する
スプリング等を設けなければならず、部品点数が多くな
ると共に、構造が複雑になり、高価になるという問題が
あった。更に、装置全体が大型になるという問題があ
り、特に、自動車の狭いエンジンルーム内に設ける上で
レイアウト上極めて不利になっていた。
本考案は、斯かる点に鑑み、エンジンの回転角速度変
動によりＶベルトの張力変動が生じる場合には、該Ｖベ
ルトを積極的にプーリに対して滑らせるようにすること
により、該Ｖベルトの張力変動を低減し、Ｖベルトの長
寿命化を図ると同時に、従来のオートテンショナーと比
べて構造を簡略化しかつ小型化を図ることを目的とする
ものである。
動によりＶベルトの張力変動が生じる場合には、該Ｖベ
ルトを積極的にプーリに対して滑らせるようにすること
により、該Ｖベルトの張力変動を低減し、Ｖベルトの長
寿命化を図ると同時に、従来のオートテンショナーと比
べて構造を簡略化しかつ小型化を図ることを目的とする
ものである。
（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために、請求項（１）に係る考案
が講じた手段は、自動車用ディーゼルエンジンのクラン
ク軸に取付けられたドライブプーリと、回転慣性を有す
るエンジン補機の駆動軸に取付けられたドリブンプーリ
との間にＶベルトが巻回されて、回転角速度変動を伴う
上記クランク軸の回転駆動力を上記Ｖベルトを介して上
記エンジン補機の駆動軸に伝達して該エンジン補機を回
転駆動するようにしたベルト伝達装置を前提とする。そ
して、上記各プーリのプーリ溝角度θが、45〜60度に設
定されているとともに、上記Ｖベルトのベルト角度α
が、上記各プーリのプーリ溝角度θに対して、θ−７≦
α＜θになるように設定されており、上記Ｖベルトの両
側面下部が、上記クランク軸の回転角速度変動に伴う該
Ｖベルトの張力変動に伴ってプーリに対して滑動可能な
動力伝達部を構成しているものとする。
が講じた手段は、自動車用ディーゼルエンジンのクラン
ク軸に取付けられたドライブプーリと、回転慣性を有す
るエンジン補機の駆動軸に取付けられたドリブンプーリ
との間にＶベルトが巻回されて、回転角速度変動を伴う
上記クランク軸の回転駆動力を上記Ｖベルトを介して上
記エンジン補機の駆動軸に伝達して該エンジン補機を回
転駆動するようにしたベルト伝達装置を前提とする。そ
して、上記各プーリのプーリ溝角度θが、45〜60度に設
定されているとともに、上記Ｖベルトのベルト角度α
が、上記各プーリのプーリ溝角度θに対して、θ−７≦
α＜θになるように設定されており、上記Ｖベルトの両
側面下部が、上記クランク軸の回転角速度変動に伴う該
Ｖベルトの張力変動に伴ってプーリに対して滑動可能な
動力伝達部を構成しているものとする。
また、請求項（２）に係る考案が講じた手段は、請求
項（１）の考案において、自動車用ディーゼルエンジン
が、自動変速機付きディーゼルエンジンである構成とし
ている。
項（１）の考案において、自動車用ディーゼルエンジン
が、自動変速機付きディーゼルエンジンである構成とし
ている。
（作用） 上記構成により、請求項１及び２の考案では、ディー
ゼルエンジンのクランク軸の回転によりドライブプーリ
が回転し、Ｖベルトを介してドリブンプーリが回転し、
エンジンの回転駆動力がエンジン補機に伝達されて該エ
ンジン補機が駆動することになる。
ゼルエンジンのクランク軸の回転によりドライブプーリ
が回転し、Ｖベルトを介してドリブンプーリが回転し、
エンジンの回転駆動力がエンジン補機に伝達されて該エ
ンジン補機が駆動することになる。
その際、エンジンのクランク軸の回転角速度変動によ
ってＶベルトの張力変動が生じることになるが、上記ド
ライブプーリ及びドリブンプーリのプーリ溝角度θが45
度〜60度に設定されていると共に、上記Ｖベルトのベル
ト角度αがプーリ溝角度θに対してやや小さい範囲（θ
−７≦α＜θ）に設定され、該Ｖベルトの両側面下部
が、上記クランク軸の回転角速度変動に伴うＶベルトの
張力変動に伴ってプーリに対して滑動可能な動力伝達部
を構成しているので、ドリブンプーリにおいてＶベルト
が滑り易くなっており、上記Ｖベルトの張力変動がこの
滑りによって吸収されることになり、Ｖベルトの長寿命
化を図ることができる。そして、ディーゼルエンジンの
場合、ガソリンエンジンに比して回転角速度変動が大き
くなるが、上記Ｖベルトの張力変動を確実に吸収するこ
とができる。特に、自動変速機付きエンジンの場合、手
動変速機付きエンジンに比して回転変動がより大きくな
るが、Ｖベルトの張力変動を確実に吸収することができ
るので、Ｖベルトの長寿命化という効果を有効に発揮さ
せることができる。
ってＶベルトの張力変動が生じることになるが、上記ド
ライブプーリ及びドリブンプーリのプーリ溝角度θが45
度〜60度に設定されていると共に、上記Ｖベルトのベル
ト角度αがプーリ溝角度θに対してやや小さい範囲（θ
−７≦α＜θ）に設定され、該Ｖベルトの両側面下部
が、上記クランク軸の回転角速度変動に伴うＶベルトの
張力変動に伴ってプーリに対して滑動可能な動力伝達部
を構成しているので、ドリブンプーリにおいてＶベルト
が滑り易くなっており、上記Ｖベルトの張力変動がこの
滑りによって吸収されることになり、Ｖベルトの長寿命
化を図ることができる。そして、ディーゼルエンジンの
場合、ガソリンエンジンに比して回転角速度変動が大き
くなるが、上記Ｖベルトの張力変動を確実に吸収するこ
とができる。特に、自動変速機付きエンジンの場合、手
動変速機付きエンジンに比して回転変動がより大きくな
るが、Ｖベルトの張力変動を確実に吸収することができ
るので、Ｖベルトの長寿命化という効果を有効に発揮さ
せることができる。
また、プーリ溝角度を広角度にし且つＶベルトが滑る
ようにすることのみでもってＶベルトの張力変動が吸収
することができるので、従来のようなオートテンショナ
ーを設ける必要がなく、部品点数を少なくすることがで
きると共に、構造を簡素にすることができることにな
り、コストダウンを図ることができる。その上、装置全
体をコンパクトにすることができることから、自動車の
狭いエンジンルームに設ける場合、レイアウト上極めて
有利なものとすることができる。
ようにすることのみでもってＶベルトの張力変動が吸収
することができるので、従来のようなオートテンショナ
ーを設ける必要がなく、部品点数を少なくすることがで
きると共に、構造を簡素にすることができることにな
り、コストダウンを図ることができる。その上、装置全
体をコンパクトにすることができることから、自動車の
狭いエンジンルームに設ける場合、レイアウト上極めて
有利なものとすることができる。
（実施例） 以下、本考案の実施例を図面に基づいて詳細に説明す
る。
る。
第１図及び第２図に示すように、１はベルト伝動装置
であって、自動車のエンジンルーム内に設けられ、エン
ジン２の回転角速度変動を伴う回転駆動力をエンジン補
機３に伝達して回転慣性を有する該エンジン補機３を回
転駆動するようにしており、ドライブプーリ４と、ドリ
ブンプーリ５と、Ｖベルト６とより構成されている。
であって、自動車のエンジンルーム内に設けられ、エン
ジン２の回転角速度変動を伴う回転駆動力をエンジン補
機３に伝達して回転慣性を有する該エンジン補機３を回
転駆動するようにしており、ドライブプーリ４と、ドリ
ブンプーリ５と、Ｖベルト６とより構成されている。
該エンジン２は、ディーゼルエンジンであって、自動
変速機22を備えている。そして、該エンジン２に設けら
れたクランク軸21には上記ドライブプーリ４が嵌合固定
されており、該ドライブプーリ４がエンジン２の動力に
よってクランク軸21を介して回転するように成ってい
る。
変速機22を備えている。そして、該エンジン２に設けら
れたクランク軸21には上記ドライブプーリ４が嵌合固定
されており、該ドライブプーリ４がエンジン２の動力に
よってクランク軸21を介して回転するように成ってい
る。
一方、上記エンジン補機３は、回転慣性を有するオル
タネータやウォータポンプやエアポンプなどであって、
上記エンジン２の動力によって回転駆動するものであ
り、該エンジン補機３に設けられた駆動軸31には上記ド
リブンプーリ５が嵌合固定されている。
タネータやウォータポンプやエアポンプなどであって、
上記エンジン２の動力によって回転駆動するものであ
り、該エンジン補機３に設けられた駆動軸31には上記ド
リブンプーリ５が嵌合固定されている。
更に、上記ドライブプーリ４及びドリブンプーリ５
は、第３図に示すように、円盤状に形成された一対のシ
ーブ41,41及び51,51が相対面して並設されて成り、該各
シーブ41,41及び51,51の対向面が傾斜したシーブ面41a,
41a及び51a,51aに形成され、該シーブ面41a,41a及び51
a,51a間がプーリ溝42及び52に構成されている。そし
て、該プーリ溝42,52には上記Ｖベルト６が掛入されて
いて、該Ｖベルト６が上記ドライブプーリ４とドリブン
プーリ５との間に巻回されており、上記エンジン２の動
力をエンジン補機３に伝達するようにしている。
は、第３図に示すように、円盤状に形成された一対のシ
ーブ41,41及び51,51が相対面して並設されて成り、該各
シーブ41,41及び51,51の対向面が傾斜したシーブ面41a,
41a及び51a,51aに形成され、該シーブ面41a,41a及び51
a,51a間がプーリ溝42及び52に構成されている。そし
て、該プーリ溝42,52には上記Ｖベルト６が掛入されて
いて、該Ｖベルト６が上記ドライブプーリ４とドリブン
プーリ５との間に巻回されており、上記エンジン２の動
力をエンジン補機３に伝達するようにしている。
また、上記Ｖベルト６は、帯状に形成されたベルト本
体61内に複数本の心体62,62,…が埋設されて成り、上記
プーリ溝42,52に対応して断面逆台形状に形成され、両
側テーパ面が上記シーブ面41a,51aに接する動力伝達面6
1a,61aに成っている。
体61内に複数本の心体62,62,…が埋設されて成り、上記
プーリ溝42,52に対応して断面逆台形状に形成され、両
側テーパ面が上記シーブ面41a,51aに接する動力伝達面6
1a,61aに成っている。
次に、本考案の特徴であるプーリ溝角度θ及びベルト
角度αについて説明する。
角度αについて説明する。
上記ドライブプーリ４及びドリブンプーリ５におい
て、上記各シーブ面41a及び51aの挟角であるプーリ溝角
度θが45度〜60度に設定されているとともに、該プーリ
溝角度θに対して上記Ｖベルト６における動力伝達面61
a,61a間のベルト角度αがやや小さく設定されている。
そして、上記動力伝達面61a,61aの下部は、上記ドライ
ブプーリ４及びドリブンプーリ５の各シーブ面41a,41a
及び51a,51aに接し、該下部がＶベルト６の張力変動に
伴って各シーブ面41a,51aに対して滑動可能な動力伝達
部61b,61bを構成している。
て、上記各シーブ面41a及び51aの挟角であるプーリ溝角
度θが45度〜60度に設定されているとともに、該プーリ
溝角度θに対して上記Ｖベルト６における動力伝達面61
a,61a間のベルト角度αがやや小さく設定されている。
そして、上記動力伝達面61a,61aの下部は、上記ドライ
ブプーリ４及びドリブンプーリ５の各シーブ面41a,41a
及び51a,51aに接し、該下部がＶベルト６の張力変動に
伴って各シーブ面41a,51aに対して滑動可能な動力伝達
部61b,61bを構成している。
そこで、先ず、このプーリ溝角度θを45度〜60度の範
囲に設定した理由について説明する。
囲に設定した理由について説明する。
先ず、上記ドリブンプーリ５を例として説明すると、
該プーリ５にＶベルト６を巻回すると、該Ｖベルト６に
張力Ｔが作用し、該張力ＴによってＶベルト６はドリブ
ンプーリ５に押圧力Ｆでもって押圧されることになる。
そして、この押圧力Ｆに対して、第４図に示すように、
Ｖベルト６の動力伝達面61aにはシーブ面51aより反力Ｎ
が作用し、上記押圧力Ｆと反力Ｎとの関係は次式のとお
りとなる。
該プーリ５にＶベルト６を巻回すると、該Ｖベルト６に
張力Ｔが作用し、該張力ＴによってＶベルト６はドリブ
ンプーリ５に押圧力Ｆでもって押圧されることになる。
そして、この押圧力Ｆに対して、第４図に示すように、
Ｖベルト６の動力伝達面61aにはシーブ面51aより反力Ｎ
が作用し、上記押圧力Ｆと反力Ｎとの関係は次式のとお
りとなる。
Ｎ＝（1/2）・Ｆ・｛1/sin（θ/2）｝ …… この反力Ｎにより動力伝達面61aとシーブ面51aとの間
には、摩擦係数をμとすると、次式に示す摩擦力Faが作
用することになる。
には、摩擦係数をμとすると、次式に示す摩擦力Faが作
用することになる。
Fa＝2N・μ ＝Ｆ・｛1/sin（θ/2）｝・μ …… この摩擦力Faによってエンジン２の動力がＶベルト６
よりドリブンプーリ５に伝達されることになる。
よりドリブンプーリ５に伝達されることになる。
一方、上記Ｖベルト６の張力Ｔと押圧力Ｆとの関係
は、第５図に示すように、Ｖベルト６の巻回角度をφと
すると、次式に示すように、 Ｆ＝▲∫b a▼Ｔ・ｄφ …… となる。そして、上記Ｖベルト６のゆるみ側張力をTs,
張り側張力をTtとすると、張力Ｔは、第５図に示すよう
に、ゆるみ側から張り側に向って大きくなる。
は、第５図に示すように、Ｖベルト６の巻回角度をφと
すると、次式に示すように、 Ｆ＝▲∫b a▼Ｔ・ｄφ …… となる。そして、上記Ｖベルト６のゆるみ側張力をTs,
張り側張力をTtとすると、張力Ｔは、第５図に示すよう
に、ゆるみ側から張り側に向って大きくなる。
そこで、Ｖベルト６の遠心張力をTcとすると、張力比
Ｋは次式で示されることになる。
Ｋは次式で示されることになる。
Ｋ＝（Tt−Tc）／（Ts−Tc） ≦exp［μ・｛1/sin（θ・２）｝・φ］ …… 従って、上記式よりプーリ溝角度θが小さくなる
程、Ｖベルト６は大きな張力比Ｋまで許容することがで
き、伝達力、すなわちベルト伝達能力が上昇することに
なる。
程、Ｖベルト６は大きな張力比Ｋまで許容することがで
き、伝達力、すなわちベルト伝達能力が上昇することに
なる。
次に、上記式の関係を用いて、プーリ溝角度θに対
する各張力Tt,Tsを算出すると表１に示すようになる。
する各張力Tt,Tsを算出すると表１に示すようになる。
である。
この表１より伝達回転力Ｐはプーリ溝角度θが大きく
なるに従って低下することになる。つまり、このプーリ
溝角度θが45度〜60度になると、Ｖベルト６はドリブン
プーリ５に対して滑り易くなることとなる。従って、上
記Ｖベルト６の張力変動TtmaxはＶベルト６がドリブン
プーリ５に対して滑ることによって吸収されることにな
る。
なるに従って低下することになる。つまり、このプーリ
溝角度θが45度〜60度になると、Ｖベルト６はドリブン
プーリ５に対して滑り易くなることとなる。従って、上
記Ｖベルト６の張力変動TtmaxはＶベルト６がドリブン
プーリ５に対して滑ることによって吸収されることにな
る。
次に、上記プーリ溝角度θに対するＶベルト６の寿命
並びに伝達能力についての試験結果を第６図に基づいて
説明する。尚、この試験条件は次のとおりであり、ドラ
イブプーリ４の直径は140mm、ドリブンプーリ５の直径
は75mm、クランク軸21の回転数は700rpm、クランク軸21
の回転角速度変動率は±20％〜±30％である。
並びに伝達能力についての試験結果を第６図に基づいて
説明する。尚、この試験条件は次のとおりであり、ドラ
イブプーリ４の直径は140mm、ドリブンプーリ５の直径
は75mm、クランク軸21の回転数は700rpm、クランク軸21
の回転角速度変動率は±20％〜±30％である。
この第６図より明らかなように、ベルト伝動能率は、
破線Ａに示すように、プーリ溝角度θが大きくなるに従
って徐々に低下することになるが（上記式参照）、ベ
ルト寿命は、実線Ｂに示すように、プーリ溝角度θが45
度付近より急激に上昇し、55度付近で最大となり、以
後、低下することになる。すなわち、上述したように、
プーリ溝角度θが大きくなるに従ってＶベルト６がドリ
ブンプーリ５に対して滑り易くなり（表１参照）、エン
ジン２の回転角速度変動による張力変動が滑りによって
低下し、Ｖベルト６の寿命が長くなることになる。但
し、プーリ溝角度θが60度を越えると、Ｖベルト６の滑
りにより発熱が大きくなり、この発熱によってベルト寿
命が低下することになる。よって、上記プーリ溝角度θ
を45度〜60度の範囲Ｃに設定されている。
破線Ａに示すように、プーリ溝角度θが大きくなるに従
って徐々に低下することになるが（上記式参照）、ベ
ルト寿命は、実線Ｂに示すように、プーリ溝角度θが45
度付近より急激に上昇し、55度付近で最大となり、以
後、低下することになる。すなわち、上述したように、
プーリ溝角度θが大きくなるに従ってＶベルト６がドリ
ブンプーリ５に対して滑り易くなり（表１参照）、エン
ジン２の回転角速度変動による張力変動が滑りによって
低下し、Ｖベルト６の寿命が長くなることになる。但
し、プーリ溝角度θが60度を越えると、Ｖベルト６の滑
りにより発熱が大きくなり、この発熱によってベルト寿
命が低下することになる。よって、上記プーリ溝角度θ
を45度〜60度の範囲Ｃに設定されている。
更に、上記Ｖベルト６のベルト角度αは、次式に示
すように、プーリ溝角度θに対して、 θ−７≦α＜θ …… になるように設定されている。つまり、上記ベルト角度
αはプーリ溝角度θよりやや小さく設定されている。そ
こで、上記ベルト角度αに対するＶベルト６の寿命につ
いての試験結果を第７図に基づいて説明する。尚、この
試験条件は次のとおりである。ドライブプーリ４の直径
は140mm、ドリブンプーリ５の直径は75mm、クランク軸2
1の回転数は700±50rpm、初期張力は140lbsで、４気筒
のディーゼルエンジン２に適用する。
すように、プーリ溝角度θに対して、 θ−７≦α＜θ …… になるように設定されている。つまり、上記ベルト角度
αはプーリ溝角度θよりやや小さく設定されている。そ
こで、上記ベルト角度αに対するＶベルト６の寿命につ
いての試験結果を第７図に基づいて説明する。尚、この
試験条件は次のとおりである。ドライブプーリ４の直径
は140mm、ドリブンプーリ５の直径は75mm、クランク軸2
1の回転数は700±50rpm、初期張力は140lbsで、４気筒
のディーゼルエンジン２に適用する。
この第７図に示すように、ベルト角度αとプーリ溝角
度θとが同一の場合のＶベルト６の寿命化率を1.0とし
て、上記ベルト角度αをプーリ溝角度θに対して変化さ
せる。このベルト角度αをプーリ溝角度θよりやや大き
い状態より小さく変化させると、Ｖベルト６の寿命化率
は徐々に上昇し、ベルト角度αがプーリ溝角度θより約
３度小さくすると（α＝θ−３）、最大となり、その
後、Ｖベルト６の寿命化率は低下することになる。そこ
で、上記式に示したように、上記ベルト角度αはプー
リ溝角度θより７度以内で小さい範囲に設定することが
耐寿命性の点で好ましい。
度θとが同一の場合のＶベルト６の寿命化率を1.0とし
て、上記ベルト角度αをプーリ溝角度θに対して変化さ
せる。このベルト角度αをプーリ溝角度θよりやや大き
い状態より小さく変化させると、Ｖベルト６の寿命化率
は徐々に上昇し、ベルト角度αがプーリ溝角度θより約
３度小さくすると（α＝θ−３）、最大となり、その
後、Ｖベルト６の寿命化率は低下することになる。そこ
で、上記式に示したように、上記ベルト角度αはプー
リ溝角度θより７度以内で小さい範囲に設定することが
耐寿命性の点で好ましい。
次に、そこで、エンジンの回転角速度変動とベルトの
張力変動との関係について説明する。
張力変動との関係について説明する。
第８図は、エンジンの回転角速度変動を示しており、
平均角速度ω１に対して、ディーゼルエンジンの場合、
実線D1に示すように、ガソリンエンジン（実線D2参照）
に比して約３倍の角速度変動Δωが生じることになる。
平均角速度ω１に対して、ディーゼルエンジンの場合、
実線D1に示すように、ガソリンエンジン（実線D2参照）
に比して約３倍の角速度変動Δωが生じることになる。
一方、第10図に示すように、ベルト伝動装置１におい
て、ドリブンプーリ５の駆動軸31に慣性マスＭ（イナー
シャ）が作用する場合、回転慣性負荷が発生することに
なる。この慣性マスＭが作用する状態において、第８図
に示すようなエンジンの回転角速度変動が生じると、第
９図に示すように、Ｖベルト６の張力変動が生起するこ
とになる。
て、ドリブンプーリ５の駆動軸31に慣性マスＭ（イナー
シャ）が作用する場合、回転慣性負荷が発生することに
なる。この慣性マスＭが作用する状態において、第８図
に示すようなエンジンの回転角速度変動が生じると、第
９図に示すように、Ｖベルト６の張力変動が生起するこ
とになる。
この第９図から明らかなように、実線E1で示すディー
ゼルエンジンにおいては、実線E2に示すガソリンエンジ
ンに比して張力変動が約３倍以上になることになる。そ
して、ガソリンエンジンにおいては、通常、Ｖベルト６
の張力変動が許容限界値Tamaxを越えることがないのに
対し、ディーゼルエンジンにおいては、ベルト伝達能力
が高いままでは張力変動（E1参照）がそのまま生じ、最
大の張力変動Tmaxが許容限界値Tamaxを越えることにな
る。つまり、ガソリンエンジンにおいては、単に低張力
でＶベルト６が積極的に滑るようにすると、ベルト伝達
能力がいたずらに低下するのに対し、ディーゼルエンジ
ンにおいては、大きな張力変動が生じるので、上記Ｖベ
ルト６のベルト角度αをプーリ溝角度θより小さくし、
該Ｖベルト６を大きな張力変動を利用して滑らせること
ができる。その結果、第９図破線E3に示すように、張力
変動が許容限界値Tamaxを越えないようになる。
ゼルエンジンにおいては、実線E2に示すガソリンエンジ
ンに比して張力変動が約３倍以上になることになる。そ
して、ガソリンエンジンにおいては、通常、Ｖベルト６
の張力変動が許容限界値Tamaxを越えることがないのに
対し、ディーゼルエンジンにおいては、ベルト伝達能力
が高いままでは張力変動（E1参照）がそのまま生じ、最
大の張力変動Tmaxが許容限界値Tamaxを越えることにな
る。つまり、ガソリンエンジンにおいては、単に低張力
でＶベルト６が積極的に滑るようにすると、ベルト伝達
能力がいたずらに低下するのに対し、ディーゼルエンジ
ンにおいては、大きな張力変動が生じるので、上記Ｖベ
ルト６のベルト角度αをプーリ溝角度θより小さくし、
該Ｖベルト６を大きな張力変動を利用して滑らせること
ができる。その結果、第９図破線E3に示すように、張力
変動が許容限界値Tamaxを越えないようになる。
従って、上記ベルト伝達装置１において、エンジン２
を駆動すると、クランク軸21の回転によりドライブプー
リ４が回転し、Ｖベルト６を介してドリブンプーリ５が
回転することになり、エンジン２の動力がエンジン補機
３に伝達されて該エンジン補機３が回転駆動することに
なる。
を駆動すると、クランク軸21の回転によりドライブプー
リ４が回転し、Ｖベルト６を介してドリブンプーリ５が
回転することになり、エンジン２の動力がエンジン補機
３に伝達されて該エンジン補機３が回転駆動することに
なる。
その際、ディーゼルエンジン２の場合、ガソリンエン
ジンに比してピストンの圧縮比が大きいので、クランク
軸21に大きな捩り振動や回転変位が生じることになり、
特に、自動変速機付きの場合、フライホイールが小さい
ので、大きな回転角速度変動が生じることになる。この
回転角速度変動によってＶベルト６の張力Ｔが変動する
ことになるが、プーリ溝角度θが45度〜60度に設定され
ていると共に、ベルト角度αがプーリ溝角度θに対して
θ−７≦α＜θに設定されているため、ドリブンプーリ
５に対しＶベルト６が積極的に滑ることになり、上記張
力変動が吸収されて、Ｖベルト６には常時ほぼ一定の張
力が作用することになる。
ジンに比してピストンの圧縮比が大きいので、クランク
軸21に大きな捩り振動や回転変位が生じることになり、
特に、自動変速機付きの場合、フライホイールが小さい
ので、大きな回転角速度変動が生じることになる。この
回転角速度変動によってＶベルト６の張力Ｔが変動する
ことになるが、プーリ溝角度θが45度〜60度に設定され
ていると共に、ベルト角度αがプーリ溝角度θに対して
θ−７≦α＜θに設定されているため、ドリブンプーリ
５に対しＶベルト６が積極的に滑ることになり、上記張
力変動が吸収されて、Ｖベルト６には常時ほぼ一定の張
力が作用することになる。
つまり、この滑りによって張力変動を吸収するので、
第６図に示すように、従来に比してベルト伝動能率は若
干低下するものの、ベルト寿命を飛躍的に向上させるこ
とができる。
第６図に示すように、従来に比してベルト伝動能率は若
干低下するものの、ベルト寿命を飛躍的に向上させるこ
とができる。
更に、プーリ溝角度θを広角度にし且つＶベルト６が
滑るようにすることでもってＶベルト６の長命化を図る
ことができるので、従来のようなオートテンショナーを
設ける必要がなく、部品点数を少なくすることができる
と共に、構造を簡素にするこができ、安価なものとする
ことができる。
滑るようにすることでもってＶベルト６の長命化を図る
ことができるので、従来のようなオートテンショナーを
設ける必要がなく、部品点数を少なくすることができる
と共に、構造を簡素にするこができ、安価なものとする
ことができる。
また、装置全体をコンパクトにすることができること
から、自動車の狭いエンジンルームに設ける上で、レイ
アウト上極めて有利なものとすることができる。
から、自動車の狭いエンジンルームに設ける上で、レイ
アウト上極めて有利なものとすることができる。
尚、本実施例は、自動変速機付きディーゼルエンジン
２について説明したが、本考案は、手動変速機付きディ
ーゼルエンジンに適用してもよいことは勿論である。要
するに、本考案は、回転角速度変動が生じる自動車用デ
ィーゼルエンジンに適用することができるものであり、
その際、手動変速機付きディーゼルエンジンより自動変
速機付きディーゼルエンジンの方が回転角速度変動が大
きく、この回転角速度変動が大きい場合に顕著な効果を
発揮することになる。
２について説明したが、本考案は、手動変速機付きディ
ーゼルエンジンに適用してもよいことは勿論である。要
するに、本考案は、回転角速度変動が生じる自動車用デ
ィーゼルエンジンに適用することができるものであり、
その際、手動変速機付きディーゼルエンジンより自動変
速機付きディーゼルエンジンの方が回転角速度変動が大
きく、この回転角速度変動が大きい場合に顕著な効果を
発揮することになる。
（考案の効果） 以上のように、本考案のベルト伝達装置によれば、ド
ライブプーリ及びドリブンプーリのプーリ溝角度を45度
〜60度に設定すると共に、上記Ｖベルトのベルト角度α
をプーリ溝角度θに対してやや小さい範囲（θ−７≦α
＜θ）に設定し、該Ｖベルトの両側面下部を、該Ｖベル
トの張力変動に伴ってプーリに対して滑動可能な動力伝
達部として構成したために、ベルト伝動能率をさほど低
下させることなく、Ｖベルトがドリブンプーリに対して
滑り易くなり、エンジンの回転角速度変動によって生じ
るＶベルトの張力変動を上記滑りにより吸収することに
なるので、Ｖベルトの寿命を従来の比して著しく向上さ
せることができる。特に、ディーゼルエンジンの場合、
ガソリンエンジンに比して上記回転角速度変動が大きく
ても、Ｖベルトの張力変動を確実に吸収することができ
る。特に、自動変速機付きの場合、手動変速機付きに比
してより回転角速度変動が大きいが、Ｖベルトの張力変
動を確実に吸収することができるので、Ｖベルトの長寿
命化という効果を有効に発揮することになる。
ライブプーリ及びドリブンプーリのプーリ溝角度を45度
〜60度に設定すると共に、上記Ｖベルトのベルト角度α
をプーリ溝角度θに対してやや小さい範囲（θ−７≦α
＜θ）に設定し、該Ｖベルトの両側面下部を、該Ｖベル
トの張力変動に伴ってプーリに対して滑動可能な動力伝
達部として構成したために、ベルト伝動能率をさほど低
下させることなく、Ｖベルトがドリブンプーリに対して
滑り易くなり、エンジンの回転角速度変動によって生じ
るＶベルトの張力変動を上記滑りにより吸収することに
なるので、Ｖベルトの寿命を従来の比して著しく向上さ
せることができる。特に、ディーゼルエンジンの場合、
ガソリンエンジンに比して上記回転角速度変動が大きく
ても、Ｖベルトの張力変動を確実に吸収することができ
る。特に、自動変速機付きの場合、手動変速機付きに比
してより回転角速度変動が大きいが、Ｖベルトの張力変
動を確実に吸収することができるので、Ｖベルトの長寿
命化という効果を有効に発揮することになる。
また、プーリ溝角度を広角度にし且つＶベルトが滑る
ようにすることのみでもってＶベルトの張力変動を吸収
することができるので、従来のようなオートテンショナ
ーを設ける必要がなく、部品点数が少なく、構造を簡素
にすることができることになり、コストダウンを図るこ
とができる。その上、装置全体をコンパクトにすること
ができることから、自動車の狭いエンジンルームに設け
る場合、レイアウト上極めて有利なものとすることがで
きる。
ようにすることのみでもってＶベルトの張力変動を吸収
することができるので、従来のようなオートテンショナ
ーを設ける必要がなく、部品点数が少なく、構造を簡素
にすることができることになり、コストダウンを図るこ
とができる。その上、装置全体をコンパクトにすること
ができることから、自動車の狭いエンジンルームに設け
る場合、レイアウト上極めて有利なものとすることがで
きる。
図面は本考案の一実施例を示しており、第１図はベルト
伝動装置の全体概略側面図、第２図は同概略構成図、第
３図は同要部の断面図である。第４図はＶベルトに作用
する力関係を示す力の作用図、第５図はＶベルトに作用
する張力の作用図である。第６図はプーリ溝角度に対す
るベルト伝動能率及びベルト寿命比率の特性図である。
第７図はベルト角度に対するベルト寿命比率の特性図で
ある。第８図は、エンジンの回転角速度変動の特性図、
第９図は、ベルト張力変動の特性図、第10図は、慣性マ
スの作用状態を示すベルト伝動装置の概略図である。 １……ベルト伝動装置、２……エンジン、３……エンジ
ン補機、４……ドライブプーリ、５……ドリブンプー
リ、６……Ｖベルト、21……クランク軸、22……自動変
速機、31……駆動軸、61b……伝達部、θ……プーリ溝
角度、α……ベルト角度。
伝動装置の全体概略側面図、第２図は同概略構成図、第
３図は同要部の断面図である。第４図はＶベルトに作用
する力関係を示す力の作用図、第５図はＶベルトに作用
する張力の作用図である。第６図はプーリ溝角度に対す
るベルト伝動能率及びベルト寿命比率の特性図である。
第７図はベルト角度に対するベルト寿命比率の特性図で
ある。第８図は、エンジンの回転角速度変動の特性図、
第９図は、ベルト張力変動の特性図、第10図は、慣性マ
スの作用状態を示すベルト伝動装置の概略図である。 １……ベルト伝動装置、２……エンジン、３……エンジ
ン補機、４……ドライブプーリ、５……ドリブンプー
リ、６……Ｖベルト、21……クランク軸、22……自動変
速機、31……駆動軸、61b……伝達部、θ……プーリ溝
角度、α……ベルト角度。
Claims (2)
- 【請求項１】自動車用ディーゼルエンジンのクランク軸
に取付けられたドライブプーリと、回転慣性を有するエ
ンジン補機の駆動軸に取付けられたドリブンプーリとの
間にＶベルトが巻回されて、回転角速度変動を伴う上記
クランク軸の回転駆動力を上記Ｖベルトを介して上記エ
ンジン補機の駆動軸に伝達して該エンジン補機を回転駆
動するようにしたベルト伝動装置において、 上記各プーリのプーリ溝角度θが、45〜60度に設定され
ているとともに、 上記Ｖベルトのベルト角度αが、上記各プーリのプーリ
溝角度θに対して、 θ−７≦α＜θ になるように設定されており、 上記Ｖベルトの両側面下部が、上記クランク軸の回転角
速度変動に伴う該Ｖベルトの張力変動に伴ってプーリに
対して滑動可能な動力伝達部を構成していることを特徴
とするベルト伝動装置。 - 【請求項２】自動車用ディーゼルエンジンは、自動変速
機付きディーゼルエンジンであることを特徴とする請求
項（１）記載のベルト伝動装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988074894U JP2515084Y2 (ja) | 1987-09-30 | 1988-06-06 | ベルト伝動装置 |
| DE3832781A DE3832781C2 (de) | 1987-09-30 | 1988-09-27 | Keilriemenantrieb |
| US07/251,092 US4900295A (en) | 1987-09-30 | 1988-09-29 | Belt transmission device for motorcar engines and auxiliary devices |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15075487 | 1987-09-30 | ||
| JP62-150754 | 1987-09-30 | ||
| JP1988074894U JP2515084Y2 (ja) | 1987-09-30 | 1988-06-06 | ベルト伝動装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111861U JPH01111861U (ja) | 1989-07-27 |
| JP2515084Y2 true JP2515084Y2 (ja) | 1996-10-23 |
Family
ID=26416064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1988074894U Expired - Lifetime JP2515084Y2 (ja) | 1987-09-30 | 1988-06-06 | ベルト伝動装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4900295A (ja) |
| JP (1) | JP2515084Y2 (ja) |
| DE (1) | DE3832781C2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4960476A (en) * | 1989-02-21 | 1990-10-02 | Daycon Products, Inc. | Method of making a belt construction and rotatable pulley combination |
| US4981462A (en) * | 1989-02-21 | 1991-01-01 | Dayco Products, Inc. | Belt construction, rotatable pulley and combination thereof and methods making the same |
| JP2941674B2 (ja) * | 1994-12-28 | 1999-08-25 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルトの駆動装置 |
| JP3913849B2 (ja) * | 1997-08-04 | 2007-05-09 | 本田技研工業株式会社 | 金属ｖベルト式無段変速機 |
| US20070060430A1 (en) * | 2005-09-09 | 2007-03-15 | Mitchell Reedy | Multiple ribbed pulley and system |
| JP7215887B2 (ja) * | 2017-12-07 | 2023-01-31 | 株式会社アイシン | 伝達ベルトおよび無段変速機 |
| KR102035138B1 (ko) * | 2018-02-20 | 2019-10-22 | 엘지전자 주식회사 | 청소기 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2060322A (en) * | 1934-03-29 | 1936-11-10 | Allis Chalmers Mfg Co | Power transmission mechanism |
| US2442037A (en) * | 1945-04-19 | 1948-05-25 | Wingfoot Corp | Wedge belt |
| FR994971A (fr) * | 1949-07-01 | 1951-11-26 | Courroie trapézoïdale et son procédé de fabrication | |
| US2884797A (en) * | 1955-08-08 | 1959-05-05 | Franklin C Murray | Transmission belt |
| US3127780A (en) * | 1962-05-18 | 1964-04-07 | Goodyear Tire & Rubber | Belt drive |
| US3453900A (en) * | 1967-12-05 | 1969-07-08 | Goodrich Co B F | Power transmission |
| US3643518A (en) * | 1970-06-08 | 1972-02-22 | Goodyear Tire & Rubber | Belt and belt drive assembly |
| GB1336389A (en) * | 1971-08-17 | 1973-11-07 | Berg W M | Cable v belt |
| JPS5311512U (ja) * | 1976-07-13 | 1978-01-31 | ||
| JPS5828622Y2 (ja) * | 1981-08-11 | 1983-06-22 | ヤマト消火器株式会社 | 蓄圧式消火器 |
| US4465469A (en) * | 1982-05-21 | 1984-08-14 | General Motors Corporation | Drive block for a continuous metal band drive belt |
-
1988
- 1988-06-06 JP JP1988074894U patent/JP2515084Y2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1988-09-27 DE DE3832781A patent/DE3832781C2/de not_active Revoked
- 1988-09-29 US US07/251,092 patent/US4900295A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3832781A1 (de) | 1989-04-13 |
| US4900295A (en) | 1990-02-13 |
| DE3832781C2 (de) | 1994-01-20 |
| JPH01111861U (ja) | 1989-07-27 |
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