JP2512414Y2 - 主機軸駆動発電装置の制御装置 - Google Patents
主機軸駆動発電装置の制御装置Info
- Publication number
- JP2512414Y2 JP2512414Y2 JP330593U JP330593U JP2512414Y2 JP 2512414 Y2 JP2512414 Y2 JP 2512414Y2 JP 330593 U JP330593 U JP 330593U JP 330593 U JP330593 U JP 330593U JP 2512414 Y2 JP2512414 Y2 JP 2512414Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- terminal voltage
- generator
- voltage
- synchronous phase
- shaft generator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は船舶用の主機軸駆動発電
装置で、出力電圧の可変幅が大きい場合でも常に安定し
た高速応答の電流制御・周波数制御が可能な主機軸駆動
発電装置の制御装置に関する。
装置で、出力電圧の可変幅が大きい場合でも常に安定し
た高速応答の電流制御・周波数制御が可能な主機軸駆動
発電装置の制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】主機軸駆動発電装置は船舶の主エンジン
により発電機を駆動し発電するシステムであり、省エネ
・省保守に優れているので多くの船舶で用いられてい
る。
により発電機を駆動し発電するシステムであり、省エネ
・省保守に優れているので多くの船舶で用いられてい
る。
【０００３】図４は従来の主機軸駆動発電装置の構成図
である。同図において、１は軸発電機（Ｓ／Ｇ）、２は
コンバータ、３はインバータ、４は同期調相機（Ｓ／
Ｃ）、５は主エンジン（Ｍ．Ｅ．）、６はプロペラ、７
は負荷、８は遮断器、９は母線、１０は出力周波数指令
設定器、１１は出力周波数検出器、１２は出力周波数指
令と出力周波数検出値の偏差により電流指令値を演算す
る周波数制御器、１３は電流指令値を制限する電流リミ
ッタ、１４は電流検出器、１５は電流指令値と電流検出
値が一致するようにインバータ３およびコンバータ２の
位相を演算する電流制御器、１６はコンバータ２の位相
制御器、１７はインバータ３の位相制御器、１８は軸発
電機１の端子電圧を制御する電圧調整器、１９は同期調
相機４の端子電圧を制御する電圧調整器である。
である。同図において、１は軸発電機（Ｓ／Ｇ）、２は
コンバータ、３はインバータ、４は同期調相機（Ｓ／
Ｃ）、５は主エンジン（Ｍ．Ｅ．）、６はプロペラ、７
は負荷、８は遮断器、９は母線、１０は出力周波数指令
設定器、１１は出力周波数検出器、１２は出力周波数指
令と出力周波数検出値の偏差により電流指令値を演算す
る周波数制御器、１３は電流指令値を制限する電流リミ
ッタ、１４は電流検出器、１５は電流指令値と電流検出
値が一致するようにインバータ３およびコンバータ２の
位相を演算する電流制御器、１６はコンバータ２の位相
制御器、１７はインバータ３の位相制御器、１８は軸発
電機１の端子電圧を制御する電圧調整器、１９は同期調
相機４の端子電圧を制御する電圧調整器である。
【０００４】次に、図４を参照して従来の主機軸駆動発
電装置の動作を説明する。主エンジン５はプロペラ６を
駆動するが、同時に軸発電機１をも駆動する。主エンジ
ン５の回転数は航行状態により変化するため軸発電機１
の交流電力の周波数も変化する。そこで、コンバータ２
により交流を一旦直流に変換しインバータ３により定周
波数の交流電力に変換する。同期調相機４はインバータ
３及び負荷７に無効電力を供給して母線９の電圧を一定
に保つものである。このようにして得られた定周波定電
圧は遮断器８，母線９を通して負荷７に供給される。
電装置の動作を説明する。主エンジン５はプロペラ６を
駆動するが、同時に軸発電機１をも駆動する。主エンジ
ン５の回転数は航行状態により変化するため軸発電機１
の交流電力の周波数も変化する。そこで、コンバータ２
により交流を一旦直流に変換しインバータ３により定周
波数の交流電力に変換する。同期調相機４はインバータ
３及び負荷７に無効電力を供給して母線９の電圧を一定
に保つものである。このようにして得られた定周波定電
圧は遮断器８，母線９を通して負荷７に供給される。
【０００５】ところで、船舶の主エンジン５は、大容量
機であり回転数は低い。したがって、軸発電機１も出力
周波数５〜２０Ｈｚの低速機である。低速機はもともと
大きいのに加え、少しの出力容量の違いで、外形寸法が
随分変化する。そこで、軸発電機の力率を、できるだけ
１に近づけて運転するようにすれば、外形寸法も小さく
できる。そのため通常の発電運転中は、コンバータ２を
制御角α＝０°で運転し、インバータ３の位相制御で電
流を調節するようにしている。こうすると、同期調相機
４の外形寸法は大きくなるが、高速機であり、少しの増
加で対応できる。同期調相機４の端子電圧、軸発電機１
の端子電圧は、各々の電圧調整器１８，１９によりそれ
ぞれ独立に制御されている。
機であり回転数は低い。したがって、軸発電機１も出力
周波数５〜２０Ｈｚの低速機である。低速機はもともと
大きいのに加え、少しの出力容量の違いで、外形寸法が
随分変化する。そこで、軸発電機の力率を、できるだけ
１に近づけて運転するようにすれば、外形寸法も小さく
できる。そのため通常の発電運転中は、コンバータ２を
制御角α＝０°で運転し、インバータ３の位相制御で電
流を調節するようにしている。こうすると、同期調相機
４の外形寸法は大きくなるが、高速機であり、少しの増
加で対応できる。同期調相機４の端子電圧、軸発電機１
の端子電圧は、各々の電圧調整器１８，１９によりそれ
ぞれ独立に制御されている。
【０００６】
【考案が解決しようとする課題】上述したように、従来
の主機軸駆動発電装置によれば、主エンジンのパワーに
より定周波数・定電圧の電源が得られ、省エネ・省保守
に効果がある。しかしながら、従来の発電システムにお
いて、電圧調整器１９により同期調相機４の端子電圧を
低くした場合、制御が安定しない現象があった。軸発電
機の端子電圧ＶS/G とコンバータ側直流電圧ＶD-C 、同
期調相機の端子電圧ＶS/C とインバータ側直流電圧ＶD-
I には、次式の関係がある。 ＶD-C ＝１．３５×ＶS/G ×ＣＯＳα・・・（１） ＶD-I ＝１．３５×ＶS/C ×ＣＯＳβ・・・（２） α：コンバータ位相制御遅れ角、β：インバータ位相制
御進み角通常はα＝０°で固定して運転するのが効率的
であり、電流の制御は（２）式のβを調節して行う。す
なわち、βを大きくしてＶD-C ＞ＶD-I とすれば電流が
流れ、βを小さくしてＶD-C ＜ＶD-I とすれば電流が流
れなくなる。このとき、（１）式と（２）式の比較で分
るように、ＶD-C ＜ＶD-I とするためには、ＶS/G ＜Ｖ
S/C でなければならない。さらに、流れている電流値を
短時間に小さくするためには、ＶD-C ＜＜ＶD-I すなわ
ちＶS/G ＜＜ＶS/C としなければならない。（ＶS/C −
ＶS/G ）の値の大きさが、定電流制御の操作量のフォー
シング分であり、応答を決めるのである。（ＶS/C −Ｖ
S/G ）が小さければ、応答は低下する。運転中に、ＶS/
C が大きく低下した場合、この条件が満足できず、定電
流制御の応答が低下してしまう現象が発生する。定電流
制御をマイナーループに持つ周波数制御では、マイナー
ループの応答は周波数制御の応答より十分高速でなけれ
ばならない。定電流制御の応答が低下すると、周波数制
御と干渉して不安定な制御となる場合が発生する。この
対策として、インバータ３での位相制御を止め、コンバ
ータ２で位相制御する方法が考えられるが、軸発電機１
の周波数が低いため、やはり電流制御の応答は低くなり
改善できない。また、最初から応答を低く見積もって設
計すると、負荷の変化に対し周波数の回復が遅くなって
しまい実用的ではなかった。
の主機軸駆動発電装置によれば、主エンジンのパワーに
より定周波数・定電圧の電源が得られ、省エネ・省保守
に効果がある。しかしながら、従来の発電システムにお
いて、電圧調整器１９により同期調相機４の端子電圧を
低くした場合、制御が安定しない現象があった。軸発電
機の端子電圧ＶS/G とコンバータ側直流電圧ＶD-C 、同
期調相機の端子電圧ＶS/C とインバータ側直流電圧ＶD-
I には、次式の関係がある。 ＶD-C ＝１．３５×ＶS/G ×ＣＯＳα・・・（１） ＶD-I ＝１．３５×ＶS/C ×ＣＯＳβ・・・（２） α：コンバータ位相制御遅れ角、β：インバータ位相制
御進み角通常はα＝０°で固定して運転するのが効率的
であり、電流の制御は（２）式のβを調節して行う。す
なわち、βを大きくしてＶD-C ＞ＶD-I とすれば電流が
流れ、βを小さくしてＶD-C ＜ＶD-I とすれば電流が流
れなくなる。このとき、（１）式と（２）式の比較で分
るように、ＶD-C ＜ＶD-I とするためには、ＶS/G ＜Ｖ
S/C でなければならない。さらに、流れている電流値を
短時間に小さくするためには、ＶD-C ＜＜ＶD-I すなわ
ちＶS/G ＜＜ＶS/C としなければならない。（ＶS/C −
ＶS/G ）の値の大きさが、定電流制御の操作量のフォー
シング分であり、応答を決めるのである。（ＶS/C −Ｖ
S/G ）が小さければ、応答は低下する。運転中に、ＶS/
C が大きく低下した場合、この条件が満足できず、定電
流制御の応答が低下してしまう現象が発生する。定電流
制御をマイナーループに持つ周波数制御では、マイナー
ループの応答は周波数制御の応答より十分高速でなけれ
ばならない。定電流制御の応答が低下すると、周波数制
御と干渉して不安定な制御となる場合が発生する。この
対策として、インバータ３での位相制御を止め、コンバ
ータ２で位相制御する方法が考えられるが、軸発電機１
の周波数が低いため、やはり電流制御の応答は低くなり
改善できない。また、最初から応答を低く見積もって設
計すると、負荷の変化に対し周波数の回復が遅くなって
しまい実用的ではなかった。
【０００７】本考案は上記事情に鑑みてなされたもの
で、その目的は、同期調相機の端子電圧が低くしても安
定した制御が可能な主機軸駆動発電装置の制御装置を提
供することにある。
で、その目的は、同期調相機の端子電圧が低くしても安
定した制御が可能な主機軸駆動発電装置の制御装置を提
供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本考案の請求項１は、船舶の主エンジンによって駆
動される軸発電機と、この軸発電機の端子電圧を制御す
る第１電圧調整器と、前記軸発電機の出力を直流に変換
するコンバータと、このコンバータの直流出力を定周波
数の交流に変換するインバータと、このインバータ及び
負荷に無効電力を供給する同期調相機と、この同期調相
機の端子電圧を制御する第２電圧調整器とからなる主機
軸駆動発電装置の制御装置において、第２電圧調整器の
端子電圧指令値に所定の係数を乗じ，その値を第１電圧
調整器の端子電圧指令値とし，それに比例して前記軸発
電機の端子電圧も変化させるように構成したことを特徴
とする。また、請求項２は、請求項１記載の主機軸駆動
発電装置の制御装置において、同期調相機の端子電圧を
検出する電圧検出器を設け、第１電圧調整器の端子電圧
指令値は、前記同期調相機の端子電圧に所定の係数を乗
じた値とすることで当該同期調相機の端子電圧が変化し
たとき、それに比例して軸発電機の端子電圧も変化させ
るように構成したことを特徴とする。
に、本考案の請求項１は、船舶の主エンジンによって駆
動される軸発電機と、この軸発電機の端子電圧を制御す
る第１電圧調整器と、前記軸発電機の出力を直流に変換
するコンバータと、このコンバータの直流出力を定周波
数の交流に変換するインバータと、このインバータ及び
負荷に無効電力を供給する同期調相機と、この同期調相
機の端子電圧を制御する第２電圧調整器とからなる主機
軸駆動発電装置の制御装置において、第２電圧調整器の
端子電圧指令値に所定の係数を乗じ，その値を第１電圧
調整器の端子電圧指令値とし，それに比例して前記軸発
電機の端子電圧も変化させるように構成したことを特徴
とする。また、請求項２は、請求項１記載の主機軸駆動
発電装置の制御装置において、同期調相機の端子電圧を
検出する電圧検出器を設け、第１電圧調整器の端子電圧
指令値は、前記同期調相機の端子電圧に所定の係数を乗
じた値とすることで当該同期調相機の端子電圧が変化し
たとき、それに比例して軸発電機の端子電圧も変化させ
るように構成したことを特徴とする。
【０００９】
【作用】本考案の主機軸駆動発電装置の制御装置によれ
ば、同期調相機の端子電圧を低くしても常に安定した高
速応答の電流制御・周波数制御が可能となる。
ば、同期調相機の端子電圧を低くしても常に安定した高
速応答の電流制御・周波数制御が可能となる。
【００１０】
【実施例】以下、本考案の実施例を図について説明す
る。図１は本考案の一実施例のブロック構成図である。
本実施例が図４の従来例と相違する点は、同期調相機４
の端子電圧指令値を設定する電圧指令設定器２０と、軸
発電機１の端子電圧指令値を演算する電圧指令演算器２
１と、軸発電機１の回転数を検出する回転数検出器２２
を設けた点のみであり、その他の構成は同一であるの
で、同一構成部分には同一符号を付してその説明は省略
する。
る。図１は本考案の一実施例のブロック構成図である。
本実施例が図４の従来例と相違する点は、同期調相機４
の端子電圧指令値を設定する電圧指令設定器２０と、軸
発電機１の端子電圧指令値を演算する電圧指令演算器２
１と、軸発電機１の回転数を検出する回転数検出器２２
を設けた点のみであり、その他の構成は同一であるの
で、同一構成部分には同一符号を付してその説明は省略
する。
【００１１】次に、本実施例の動作を図１の構成図及び
図２の軸発電機端子電圧指令値のパターン図を参照して
説明する。通常、軸発電機１の回転数は大きく変化す
る。全回転数範囲で定電圧を維持しようとすれば、外径
の大きな機械となってしまう。そこで、従来でも図２の
パターンの実線Ａのように、軸発電機端子電圧指令値を
所定の回転数以下では端子電圧をＶ／ｆ一定で低下させ
ているが、この制御は電圧調整器１８のＶ／ｆ機能によ
り行っている。
図２の軸発電機端子電圧指令値のパターン図を参照して
説明する。通常、軸発電機１の回転数は大きく変化す
る。全回転数範囲で定電圧を維持しようとすれば、外径
の大きな機械となってしまう。そこで、従来でも図２の
パターンの実線Ａのように、軸発電機端子電圧指令値を
所定の回転数以下では端子電圧をＶ／ｆ一定で低下させ
ているが、この制御は電圧調整器１８のＶ／ｆ機能によ
り行っている。
【００１２】ところで、図２に示すように、軸発電機回
転数が低い領域では軸発電機の端子電圧は低下するの
で、同期調相機の端子電圧が低下した場合でも、上述の
ＶS/G＜＜ＶS/C の関係は保たれる。しかし、軸発電機
回転数が高い領域では軸発電機の端子電圧は高く一定に
運転されるので、同期調相機の端子電圧が低下すると、
上述のＶS/G ＜＜ＶS/C の関係は保たれず、インバータ
のβを調整する位相制御では、定電流制御の応答は低下
してしまう。その結果、周波数制御はやはり不安定とな
ってしまう。このようにインバータ３の位相制御が安定
に保てないのは、軸発電機１の端子電圧が同期調相機の
端子電圧に比べて高い端子電圧一定の領域があるので、
同期調相機の端子電圧指令値が小さくなると、軸発電機
端子電圧指令値のパターンを破線Ｂの様に下げて、端子
電圧を下げてやればよい。
転数が低い領域では軸発電機の端子電圧は低下するの
で、同期調相機の端子電圧が低下した場合でも、上述の
ＶS/G＜＜ＶS/C の関係は保たれる。しかし、軸発電機
回転数が高い領域では軸発電機の端子電圧は高く一定に
運転されるので、同期調相機の端子電圧が低下すると、
上述のＶS/G ＜＜ＶS/C の関係は保たれず、インバータ
のβを調整する位相制御では、定電流制御の応答は低下
してしまう。その結果、周波数制御はやはり不安定とな
ってしまう。このようにインバータ３の位相制御が安定
に保てないのは、軸発電機１の端子電圧が同期調相機の
端子電圧に比べて高い端子電圧一定の領域があるので、
同期調相機の端子電圧指令値が小さくなると、軸発電機
端子電圧指令値のパターンを破線Ｂの様に下げて、端子
電圧を下げてやればよい。
【００１３】図１では、軸発電機１の回転数と同期調相
機４の端子電圧指令値から、電圧指令演算器２１でこの
軸発電機端子電圧指令値のパターンを演算している。同
期調相機４の端子電圧が軸発電機１の端子電圧より小さ
くなった場合、同期調相機端子電圧に比例して軸発電機
端子電圧を下げれば、コンバータを制御角α＝０°で運
転しても、インバータ３の位相制御で充分なフォーシン
グ電圧が得られ、制御応答は低下しない。図１では電圧
指令演算器２１によりＶ／ｆ機能を実現しているので、
電圧調整器１８の機能は動作しないようにしている。
機４の端子電圧指令値から、電圧指令演算器２１でこの
軸発電機端子電圧指令値のパターンを演算している。同
期調相機４の端子電圧が軸発電機１の端子電圧より小さ
くなった場合、同期調相機端子電圧に比例して軸発電機
端子電圧を下げれば、コンバータを制御角α＝０°で運
転しても、インバータ３の位相制御で充分なフォーシン
グ電圧が得られ、制御応答は低下しない。図１では電圧
指令演算器２１によりＶ／ｆ機能を実現しているので、
電圧調整器１８の機能は動作しないようにしている。
【００１４】本実施例では、Ｖ／ｆ領域では軸発電機端
子電圧指令値は、従来方式の実線Ａと同一となるように
した。そのために、回転数検出器２２を追加して、破線
Ｂのパターンを作るようにすればよい。そうすると、Ｖ
／ｆ領域で出力容量は従来方式の実線Ａの部分と同一と
なる。Ｖ／ｆ領域で出力容量が低下してもよければ、電
圧調整器１８のＶ／ｆ機能を動作させることで、回転数
検出器２２は不要となる。電圧指令演算器２１は軸発電
機回転数によらず、同期調相機の端子電圧指令値に比例
した一定の指令値を発生すればよい。この場合の軸発電
機端子電圧のＶ／ｆ領域でのパターンは図２の一点鎖線
Ｃとなる。
子電圧指令値は、従来方式の実線Ａと同一となるように
した。そのために、回転数検出器２２を追加して、破線
Ｂのパターンを作るようにすればよい。そうすると、Ｖ
／ｆ領域で出力容量は従来方式の実線Ａの部分と同一と
なる。Ｖ／ｆ領域で出力容量が低下してもよければ、電
圧調整器１８のＶ／ｆ機能を動作させることで、回転数
検出器２２は不要となる。電圧指令演算器２１は軸発電
機回転数によらず、同期調相機の端子電圧指令値に比例
した一定の指令値を発生すればよい。この場合の軸発電
機端子電圧のＶ／ｆ領域でのパターンは図２の一点鎖線
Ｃとなる。
【００１５】図３は本考案の他の実施例のブロック構成
図であり、本実施例が図１の実施例と相違する点は、図
１では、同期調相機４の端子電圧指令値から軸発電機１
の端子電圧指令値を演算したが、本実施例では電圧検出
器２３により実際の端子電圧を検出し、その値によって
軸発電機１の端子電圧指令値を演算する構成としている
点のみであるので、図１と同一構成部分には同一符号を
付してその説明は省略する。
図であり、本実施例が図１の実施例と相違する点は、図
１では、同期調相機４の端子電圧指令値から軸発電機１
の端子電圧指令値を演算したが、本実施例では電圧検出
器２３により実際の端子電圧を検出し、その値によって
軸発電機１の端子電圧指令値を演算する構成としている
点のみであるので、図１と同一構成部分には同一符号を
付してその説明は省略する。
【００１６】なお、上記各実施例では、各制御要素を独
立したブロック図で示したが、本考案はこれに限るもの
ではなく、同様の機能をマイクロコンピュータとソフト
ウエアを用いて実現しても同様の効果が得られることは
明白である。
立したブロック図で示したが、本考案はこれに限るもの
ではなく、同様の機能をマイクロコンピュータとソフト
ウエアを用いて実現しても同様の効果が得られることは
明白である。
【００１７】
【考案の効果】以上説明したように、本考案によれば、
同期調相機の端子電圧すなわちシステムの出力電圧を大
きく変化させても常に安定した高速応答の電流制御・周
波数制御が可能となる主機軸駆動発電装置の制御装置を
提供することができる。
同期調相機の端子電圧すなわちシステムの出力電圧を大
きく変化させても常に安定した高速応答の電流制御・周
波数制御が可能となる主機軸駆動発電装置の制御装置を
提供することができる。
【図１】本考案の一実施例のブロック構成図。
【図２】図１の軸発電端子電圧指令値のパターン図
【図３】本考案の他の実施例のブロック構成図。
【図４】従来の主機軸駆動発電装置の制御装置のブロッ
ク構成図。
ク構成図。
１…軸発電機、２…コンバータ、３…インバータ、４…
同期調相機、５…主エンジン、６…プロペラ、７…負
荷、８…遮断器、９…母線、１０…出力周波数指令設定
器、１１…出力周波数検出器、１２…周波数制御器、１
３…電流リミッタ、１４…電流検出器、１５…電流制御
器、１６，１７…位相制御器、１８，１９…電圧調整
器、２０…電圧指令設定器、２１…電圧指令演算器、２
２…回転数検出器、２３…電圧検出器。
同期調相機、５…主エンジン、６…プロペラ、７…負
荷、８…遮断器、９…母線、１０…出力周波数指令設定
器、１１…出力周波数検出器、１２…周波数制御器、１
３…電流リミッタ、１４…電流検出器、１５…電流制御
器、１６，１７…位相制御器、１８，１９…電圧調整
器、２０…電圧指令設定器、２１…電圧指令演算器、２
２…回転数検出器、２３…電圧検出器。
Claims (2)
- 【請求項１】 船舶の主エンジンによって駆動される軸
発電機と、この軸発電機の端子電圧を制御する第１電圧
調整器と、前記軸発電機の出力を直流に変換するコンバ
ータと、このコンバータの直流出力を定周波数の交流に
変換するインバータと、このインバータ及び負荷に無効
電力を供給する同期調相機と、この同期調相機の端子電
圧を制御する第２電圧調整器とからなる主機軸駆動発電
装置の制御装置において、前記第２電圧調整器の端子電
圧指令値に所定の係数を乗じ，その値を前記第１電圧調
整器の端子電圧指令値とし，それに比例して前記軸発電
機の端子電圧も変化させるように構成したことを特徴と
する主機軸駆動発電装置の制御装置。 - 【請求項２】 同期調相機の端子電圧を検出する電圧検
出器を設け、第１電圧調整器の端子電圧指令値は、前記
同期調相機の端子電圧に所定の係数を乗じた値とするこ
とで当該同期調相機の端子電圧が変化したとき、それに
比例して軸発電機の端子電圧も変化させるように構成し
たことを特徴とする請求項１記載の主機軸駆動発電装置
の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP330593U JP2512414Y2 (ja) | 1993-02-08 | 1993-02-08 | 主機軸駆動発電装置の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP330593U JP2512414Y2 (ja) | 1993-02-08 | 1993-02-08 | 主機軸駆動発電装置の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0662800U JPH0662800U (ja) | 1994-09-02 |
| JP2512414Y2 true JP2512414Y2 (ja) | 1996-10-02 |
Family
ID=11553652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP330593U Expired - Lifetime JP2512414Y2 (ja) | 1993-02-08 | 1993-02-08 | 主機軸駆動発電装置の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2512414Y2 (ja) |
-
1993
- 1993-02-08 JP JP330593U patent/JP2512414Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0662800U (ja) | 1994-09-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20110266799A1 (en) | Wind turbine generator system | |
| JPH041194B2 (ja) | ||
| US4654572A (en) | Load-commutated inverter for operating synchronous motor | |
| JPH09233898A (ja) | 交流電動機の制御装置及びエレベータの制御装置 | |
| JP2004040987A (ja) | ガスタービン発電システム及びその制御方法 | |
| JP2512414Y2 (ja) | 主機軸駆動発電装置の制御装置 | |
| JP4398440B2 (ja) | 風力発電装置 | |
| JP2000069797A (ja) | 風力発電装置 | |
| JPS61173698A (ja) | 可変速水車発電装置 | |
| JP2524545Y2 (ja) | 主機軸駆動発電装置の電圧制御装置 | |
| JPH0937559A (ja) | 電力変換器の制御方法 | |
| JP2544562Y2 (ja) | 主機軸駆動発電装置の電圧制御装置 | |
| JPS61173699A (ja) | 可変速水車発電装置の制御装置 | |
| JPH08208140A (ja) | エレベータの制御装置 | |
| JP2521646Y2 (ja) | 主機軸駆動発電装置の電圧制御装置 | |
| JP3741384B2 (ja) | 同期機のサイリスタ始動制御装置 | |
| JP2889254B2 (ja) | 可変速揚水発電制御装置 | |
| JP2544555Y2 (ja) | 主機軸駆動発電装置の電圧制御装置 | |
| JP2002136167A (ja) | 巻線型誘導電動機のセルビウス方式速度制御装置 | |
| JP4387676B2 (ja) | 風力発電用電力変換装置 | |
| JP2519078Y2 (ja) | 主機軸駆動発電装置の周波数制御装置 | |
| JP3154336B2 (ja) | 太陽光発電用インバータの制御回路 | |
| JPS6055879A (ja) | 巻線形発電電動機の二次則巻線スベリ制御方法 | |
| JPS63133886A (ja) | 交流電動機の制御装置 | |
| JPH0360400A (ja) | 可変速発電電動機の励磁装置 |