JP2505457B2 - ピストンポンプの馬力制御装置 - Google Patents
ピストンポンプの馬力制御装置Info
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- Japan
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- pump
- pressure
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B2201/00—Pump parameters
- F04B2201/12—Parameters of driving or driven means
- F04B2201/1203—Power on the axis
Landscapes
- Reciprocating Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は一定馬力となるように可変吐出ピストンポン
プの吐出量を制御する装置の改良に関する。
プの吐出量を制御する装置の改良に関する。
（従来の技術） ピストンポンプの吐出量を制御するために、斜板の傾
転角をポンプ吐出圧に応動するサーボピストンを介して
調整することは既に公知である。
転角をポンプ吐出圧に応動するサーボピストンを介して
調整することは既に公知である。
ポンプの発生馬力は吐出量と吐出圧との積によって決
まり、ポンプを駆動する原動機との関係にもよるが、ポ
ンプ発生馬力が常に一定値となるように吐出圧との関係
に基づいて吐出量をフィードバック制御している。
まり、ポンプを駆動する原動機との関係にもよるが、ポ
ンプ発生馬力が常に一定値となるように吐出圧との関係
に基づいて吐出量をフィードバック制御している。
従来の定馬力制御は、いわゆる位置フィードバック、
力フィードバックのいずれの方式もフィードバックされ
るポンプ吐出圧に対して、多段に介装したスプリングに
より、吐出量が近似的に双曲線特性となるように設定し
ている。
力フィードバックのいずれの方式もフィードバックされ
るポンプ吐出圧に対して、多段に介装したスプリングに
より、吐出量が近似的に双曲線特性となるように設定し
ている。
第５図に従来の一例として直動型の制御装置を示す。
ポンプ軸１によって回転されるシリンダブロック２に
は、ポンプ軸を中心とする円周上に複数のピストン３が
等間隔に配置される。ピストン３はシュー４を介して斜
板５に摺接し、シリンダブロック２の１回転につき１回
の割合で吸込、吐出作用を行う。
は、ポンプ軸を中心とする円周上に複数のピストン３が
等間隔に配置される。ピストン３はシュー４を介して斜
板５に摺接し、シリンダブロック２の１回転につき１回
の割合で吸込、吐出作用を行う。
ピストン３による吐出量は斜板５の傾転角に比例し、
斜板傾転角がゼロ、すなわちポンプ軸に斜板５が直角に
なっているときは、シリンダブロック２が回転してもピ
ストン３が往復動しないため吐出量はゼロであるが、斜
板５の傾きを増すに従って、ピストンストローク量が大
きくなり、吐出量が比例的に増大していく。
斜板傾転角がゼロ、すなわちポンプ軸に斜板５が直角に
なっているときは、シリンダブロック２が回転してもピ
ストン３が往復動しないため吐出量はゼロであるが、斜
板５の傾きを増すに従って、ピストンストローク量が大
きくなり、吐出量が比例的に増大していく。
この斜板５の傾転角を制御するために、ポンプ吐出圧
に応動するプランジャ６と、これに対抗する制御スプリ
ング７が設けられる。
に応動するプランジャ６と、これに対抗する制御スプリ
ング７が設けられる。
プランジャ６は圧力室８に導入されるポンプ吐出圧が
上昇すると斜板５の傾転角が小さくなるように、制御ス
プリング７に対抗して斜板５を押す。
上昇すると斜板５の傾転角が小さくなるように、制御ス
プリング７に対抗して斜板５を押す。
このため、ポンプ吐出圧Ｐが小さいときはポンプ吐出
量Ｑは大きいが、吐出圧Ｐが上昇するのに従って吐出量
Ｑが減少する。
量Ｑは大きいが、吐出圧Ｐが上昇するのに従って吐出量
Ｑが減少する。
ポンプ発生馬力Ｈは、Ｈ＝Ｐ・Ｑであり、Ｈを常に一
定値とするためには、Ｑ＝H/Pとなるように制御する必
要がある。
定値とするためには、Ｑ＝H/Pとなるように制御する必
要がある。
これは吐出量Ｑと吐出圧Ｐが双曲線の関係で変化する
特性で、プランジャ６に対抗する制御スプリング７を２
段として、最初は第１のスプリング7aのみを効かし、途
中から第２のスプリング7bとの合成力を働かすことによ
り、第６図にも示すように、吐出圧Ｐに対して吐出量Ｑ
を双曲線特性に近似させることができる。
特性で、プランジャ６に対抗する制御スプリング７を２
段として、最初は第１のスプリング7aのみを効かし、途
中から第２のスプリング7bとの合成力を働かすことによ
り、第６図にも示すように、吐出圧Ｐに対して吐出量Ｑ
を双曲線特性に近似させることができる。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、このような制御装置では、ポンプの発
生馬力特性を双曲線に近似させることはできても、厳密
には線形特性のスプリング反力を２段に効かせる折線特
性であり、第６図の斜線領域を使用できず、原動機の定
格出力に対するポンプ効率が低下する。
生馬力特性を双曲線に近似させることはできても、厳密
には線形特性のスプリング反力を２段に効かせる折線特
性であり、第６図の斜線領域を使用できず、原動機の定
格出力に対するポンプ効率が低下する。
本発明はポンプ吐出圧と吐出量の関係を双曲線特性に
近付け、より精度の良い一定馬力制御を実現することを
目的とする。
近付け、より精度の良い一定馬力制御を実現することを
目的とする。
（課題を達成するための手段） そこで、本発明はポンプ軸と共に回転するシリンダブ
ロックに複数のピストンを配設し、ピストンが摺接する
斜板の傾転角に応じて吐出量を変化させるようにしたピ
ストンポンプにおいて、ピストン合力に基づく傾転軸を
中心とするモーメントの腕の長さが斜板の傾転角に応じ
て変化するように、斜板の傾転軸を前記ポンプ軸の軸芯
から偏心させ、かつピストン合力の作用点からポンプ軸
方向に偏心させると共に、斜板を傾転方向へと付勢する
ピストン合力と対抗的に斜板を押圧するプランジャを設
け、ポンプ吐出圧に相関する圧力を発生する圧力制御手
段を設け、この発生圧力をプランジャに伝達するように
した。
ロックに複数のピストンを配設し、ピストンが摺接する
斜板の傾転角に応じて吐出量を変化させるようにしたピ
ストンポンプにおいて、ピストン合力に基づく傾転軸を
中心とするモーメントの腕の長さが斜板の傾転角に応じ
て変化するように、斜板の傾転軸を前記ポンプ軸の軸芯
から偏心させ、かつピストン合力の作用点からポンプ軸
方向に偏心させると共に、斜板を傾転方向へと付勢する
ピストン合力と対抗的に斜板を押圧するプランジャを設
け、ポンプ吐出圧に相関する圧力を発生する圧力制御手
段を設け、この発生圧力をプランジャに伝達するように
した。
（作用） 斜板に作用するピストンの反力に基づくモーメントの
腕の長さが斜板の傾転角に応じて変化するように、斜板
の回転中心をシリンダブロックの回転軸芯と、ピストン
荷重作用点とに対してそれぞれ偏心させた一方で、この
ピストン合力のモーメントに対抗するように、ポンプ吐
出圧に相関する圧力が作用するプランジャの押圧力に基
づくモーメントの腕の長さは略一定であるので、これら
のモーメントのバランスにより決定される斜板の傾転角
（換言すると吐出量）は、吐出圧に対して双曲線的に変
化し、このためポンプ吐出量と吐出圧の関係を発生馬力
が一定となる特性をもって制御することができる。
腕の長さが斜板の傾転角に応じて変化するように、斜板
の回転中心をシリンダブロックの回転軸芯と、ピストン
荷重作用点とに対してそれぞれ偏心させた一方で、この
ピストン合力のモーメントに対抗するように、ポンプ吐
出圧に相関する圧力が作用するプランジャの押圧力に基
づくモーメントの腕の長さは略一定であるので、これら
のモーメントのバランスにより決定される斜板の傾転角
（換言すると吐出量）は、吐出圧に対して双曲線的に変
化し、このためポンプ吐出量と吐出圧の関係を発生馬力
が一定となる特性をもって制御することができる。
（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図，第２図に示す第１の実施例において、ピスト
ン３のシュー４を支持する斜板５は、その傾転中心とな
る傾転軸10が、ポンプ軸１の軸心に対して下方へ所定量
ｅだけ偏心すると共に、ピストン合力の荷重作用点から
ポンプ軸方向に所定量Ｓだけ偏心して設けられる。
ン３のシュー４を支持する斜板５は、その傾転中心とな
る傾転軸10が、ポンプ軸１の軸心に対して下方へ所定量
ｅだけ偏心すると共に、ピストン合力の荷重作用点から
ポンプ軸方向に所定量Ｓだけ偏心して設けられる。
このように傾転軸10を偏心させることにより、各ピス
トン３の吐出反力に基づく合力のモーメントで、斜板５
は最大傾転位置へと押し付けられる。
トン３の吐出反力に基づく合力のモーメントで、斜板５
は最大傾転位置へと押し付けられる。
この斜板５を傾けるピストン合力のモーメントに対抗
するように、斜板５を裏面から押し戻すプランジャ11
は、傾転軸10に関してピストン合力の荷重作用点よりも
半径方向の外側に配置されると共に、プランジャ11の圧
力室12には圧力制御弁13により調整されたポンプ吐出圧
Ｐに相関をもつ制御圧Pcが導かれる。これにより斜板５
の傾転角はピストン合力とプランジャ11の押圧力とのモ
ーメントがバランスする位置に保持される。
するように、斜板５を裏面から押し戻すプランジャ11
は、傾転軸10に関してピストン合力の荷重作用点よりも
半径方向の外側に配置されると共に、プランジャ11の圧
力室12には圧力制御弁13により調整されたポンプ吐出圧
Ｐに相関をもつ制御圧Pcが導かれる。これにより斜板５
の傾転角はピストン合力とプランジャ11の押圧力とのモ
ーメントがバランスする位置に保持される。
圧力制御弁13は受圧面積の異なる２つのピストン部14
a,14bをもつスプール15と、このスプール15をポンプ吐
出圧に対抗するように付勢するスプリング16とを備え、
ピストン部面積比に応じてポンプ吐出圧Ｐを減圧制御し
て前記プランジャ11の圧力室12に導入する。
a,14bをもつスプール15と、このスプール15をポンプ吐
出圧に対抗するように付勢するスプリング16とを備え、
ピストン部面積比に応じてポンプ吐出圧Ｐを減圧制御し
て前記プランジャ11の圧力室12に導入する。
以上のように構成され、次に作用について説明する。
ポンプ軸１の回転により斜板５に摺接する各ピストン
３が吸込、吐出作用を行う。斜板５の傾転軸10は、シリ
ンダブロック２のピストン合力の荷重作用点から図中下
方に変位しているため、斜板５にはピストン合力に基づ
き、傾転軸10を中心にして反時計方向への回転モーメン
トが発生する。プランジャ11を押圧する制御圧力Pcが小
さいときは、ピストン合力により斜板５は所定の最大傾
転角まで預けられる。なお、最大傾転角位置で斜板５は
ストッパ（図示せず）に当接して機械的に保持されるよ
うになっており、この最大傾転角（最大吐出量）はポン
プの仕様により、例えばΦmax＝18°に設定される。
３が吸込、吐出作用を行う。斜板５の傾転軸10は、シリ
ンダブロック２のピストン合力の荷重作用点から図中下
方に変位しているため、斜板５にはピストン合力に基づ
き、傾転軸10を中心にして反時計方向への回転モーメン
トが発生する。プランジャ11を押圧する制御圧力Pcが小
さいときは、ピストン合力により斜板５は所定の最大傾
転角まで預けられる。なお、最大傾転角位置で斜板５は
ストッパ（図示せず）に当接して機械的に保持されるよ
うになっており、この最大傾転角（最大吐出量）はポン
プの仕様により、例えばΦmax＝18°に設定される。
ポンプ吐出圧力は供給回路の負荷に応じて変化し、負
荷が高くなるほど吐出圧Ｐも上昇する。ポンプ吐出圧Ｐ
が上昇すると、圧力制御弁13で減圧制御される制御圧Pc
増加し、プランジャ11を介して斜板５を押し戻す方向、
つまり時計回り方向に作用するモーメントも大きくな
る。
荷が高くなるほど吐出圧Ｐも上昇する。ポンプ吐出圧Ｐ
が上昇すると、圧力制御弁13で減圧制御される制御圧Pc
増加し、プランジャ11を介して斜板５を押し戻す方向、
つまり時計回り方向に作用するモーメントも大きくな
る。
斜板５に働くモーメントを考えると、傾転軸10の軸芯
からの、ピストン合力の荷重作用点よりもプランジャ11
による押圧力の作用点までの距離が大きく、ポンプ吐出
圧Ｐの上昇に伴い、斜板５の傾転角は減少し、吐出量Ｑ
が減少していく。
からの、ピストン合力の荷重作用点よりもプランジャ11
による押圧力の作用点までの距離が大きく、ポンプ吐出
圧Ｐの上昇に伴い、斜板５の傾転角は減少し、吐出量Ｑ
が減少していく。
そして、この場合斜板５に働くピストン合力に基づく
モーメントの腕が傾転角に応じて変化していくため、吐
出圧Ｐと吐出量Ｑの関係は次のようになる。なお、説明
の便宜上、以下の近似条件を採用する。すなわち、斜板
５の傾転角φの小さな範囲（０°＜Φ≦18°）におい
て、 cosΦ＝1,tanΦ＝βΦ（β：定数） とする。ピストン合力γＰの荷重作用点はポンプ軸１の
軸心上にある。斜板傾転角が変化しても、傾転軸中心か
らプランジャ11の接触点までの距離Ｌは変化しないもの
とする。また斜板傾転軸の摩擦力並びに弁板による操作
力は無視する。
モーメントの腕が傾転角に応じて変化していくため、吐
出圧Ｐと吐出量Ｑの関係は次のようになる。なお、説明
の便宜上、以下の近似条件を採用する。すなわち、斜板
５の傾転角φの小さな範囲（０°＜Φ≦18°）におい
て、 cosΦ＝1,tanΦ＝βΦ（β：定数） とする。ピストン合力γＰの荷重作用点はポンプ軸１の
軸心上にある。斜板傾転角が変化しても、傾転軸中心か
らプランジャ11の接触点までの距離Ｌは変化しないもの
とする。また斜板傾転軸の摩擦力並びに弁板による操作
力は無視する。
まず、圧力制御弁13におけるスプール15の圧力バラン
スから、 PA1＝PcA2＋Ｆ…（１） （ただし、P:ポンプ吐出圧,Pc:制御圧，A1，A2：ピスト
ン部14a,14bの受圧面積、Ｆ…スプリング16の作用力） 次に斜板５に作用するピストン吐出反力とプランジャ
11の押圧力とに基づく、傾転軸10を中心としてその回り
のモーメントバランスから、 PcA3Ｌ＝γＰχ…（２） （ただし、A3：プランジャ11の受圧面積,L:斜板傾転軸
心からプランジャ11の荷重作用点までの距離，χ：斜板
傾転軸心からピストン合力の荷重作用点までの距離） なお、γＰは高圧側ピストンの総面積と吐出圧との積
で、シリンダブロック２に配設された複数のピストンに
よる合力である。
スから、 PA1＝PcA2＋Ｆ…（１） （ただし、P:ポンプ吐出圧,Pc:制御圧，A1，A2：ピスト
ン部14a,14bの受圧面積、Ｆ…スプリング16の作用力） 次に斜板５に作用するピストン吐出反力とプランジャ
11の押圧力とに基づく、傾転軸10を中心としてその回り
のモーメントバランスから、 PcA3Ｌ＝γＰχ…（２） （ただし、A3：プランジャ11の受圧面積,L:斜板傾転軸
心からプランジャ11の荷重作用点までの距離，χ：斜板
傾転軸心からピストン合力の荷重作用点までの距離） なお、γＰは高圧側ピストンの総面積と吐出圧との積
で、シリンダブロック２に配設された複数のピストンに
よる合力である。
ピストン合力γＰの作用点から斜板傾転軸までの距離
χは傾転軸10のポンプ軸１の軸心と平行な偏心量をｅ、
斜板傾転軸からピストン３の荷重作用点までの距離をＳ
とすると、斜板５の傾転角をΦとして、 χ＝e/cosΦ−StanΦ＝ｅ−ＳβΦ…（３） 前記（１）式からPcを求めると、 Pc＝A1P/A2−F/A2…（１）′ （１）′，（３）式を（２）式に代入してΦを求める
と、 Φ＝（A3FL/A2Ｓβγ・1/P）＋（A2γｅ−A1Ａ3Ｌ）/A2
Ｓβγ…（４） ここで、 A3FL/A2Ｓβγ＝K1（定数）， A2γｅ−A1A3L/A2Ｓβγ＝K2（定数） とおけば、 Φ＝K1/P＋K2…（５） この（５）式においてK2＝０に設定、つまり A2γｅ−A2A3Ｌ＝０ となるように、これらの諸寸法を決めると、 Φ＝K1/P…（５）′ ここで、ポンプ吐出量Ｑを求めると、吐出量Ｑはピスト
ン本数とポンプ回転数、さらに斜板傾転角に対応したも
のとなり、 Ｑ＝εtanΦ＝εβΦ…（６） なお、定数となるεは次のように求める。
χは傾転軸10のポンプ軸１の軸心と平行な偏心量をｅ、
斜板傾転軸からピストン３の荷重作用点までの距離をＳ
とすると、斜板５の傾転角をΦとして、 χ＝e/cosΦ−StanΦ＝ｅ−ＳβΦ…（３） 前記（１）式からPcを求めると、 Pc＝A1P/A2−F/A2…（１）′ （１）′，（３）式を（２）式に代入してΦを求める
と、 Φ＝（A3FL/A2Ｓβγ・1/P）＋（A2γｅ−A1Ａ3Ｌ）/A2
Ｓβγ…（４） ここで、 A3FL/A2Ｓβγ＝K1（定数）， A2γｅ−A1A3L/A2Ｓβγ＝K2（定数） とおけば、 Φ＝K1/P＋K2…（５） この（５）式においてK2＝０に設定、つまり A2γｅ−A2A3Ｌ＝０ となるように、これらの諸寸法を決めると、 Φ＝K1/P…（５）′ ここで、ポンプ吐出量Ｑを求めると、吐出量Ｑはピスト
ン本数とポンプ回転数、さらに斜板傾転角に対応したも
のとなり、 Ｑ＝εtanΦ＝εβΦ…（６） なお、定数となるεは次のように求める。
ε＝πdp2/4・Ｄ・ｎ・Ｎ （ただし、dp:ピストン直径,D:シリンダブロックのピス
トンピッチ円直径,n:ピストン本数、N:ポンプ回転数） （５）′と（６）式から Ｐ・Q/εβ＝K1…（７） したがって、この（７）式を整理すると、 PQ＝εβＫ1＝Ｋ′…（７）′ よってPQ＝Ｋ′から第３図にも示すように、ポンプ吐
出圧Ｐと吐出量Ｑの関係は双曲線特性をもって変化する
一定馬力特性となるのである。
トンピッチ円直径,n:ピストン本数、N:ポンプ回転数） （５）′と（６）式から Ｐ・Q/εβ＝K1…（７） したがって、この（７）式を整理すると、 PQ＝εβＫ1＝Ｋ′…（７）′ よってPQ＝Ｋ′から第３図にも示すように、ポンプ吐
出圧Ｐと吐出量Ｑの関係は双曲線特性をもって変化する
一定馬力特性となるのである。
なお、最大吐出量Qmaxは、前記したように斜板５の傾
転角をメカニカルなストッパで規制することにより決
め、最大吐出圧Pmaxは供給回路に介装するリリーフ弁に
より設定する。
転角をメカニカルなストッパで規制することにより決
め、最大吐出圧Pmaxは供給回路に介装するリリーフ弁に
より設定する。
また、双曲線の定数の要素として含まれるスプリング
力Ｆを調整することにより、第３図の想像線で示すよう
に、平行移動することができる。
力Ｆを調整することにより、第３図の想像線で示すよう
に、平行移動することができる。
次に第４図の第２実施例を説明する。
この実施例は第１のプランジャ11aと第２のプランジ
ャ11bとの差力により斜板５を駆動するようにしたもの
で、第１のプランジャ11aに直接ポンプ吐出圧Ｐを導く
一方、このプランジャ11aに対抗して第２のプランジャ1
1bを設け、減圧弁20を介して第２のプランジャ11bに圧
力を導くことにより、前記スプリング16の代わりに一定
力Ｆを付与するようにした。
ャ11bとの差力により斜板５を駆動するようにしたもの
で、第１のプランジャ11aに直接ポンプ吐出圧Ｐを導く
一方、このプランジャ11aに対抗して第２のプランジャ1
1bを設け、減圧弁20を介して第２のプランジャ11bに圧
力を導くことにより、前記スプリング16の代わりに一定
力Ｆを付与するようにした。
減圧弁20は第２のプランジャ11bに作用する負荷圧力
が上昇すると流入ポートを絞り、バネ設定荷重に見合う
圧力でバランスすることにより、負荷圧力を一定値に保
持する。したがって、第１のプランジャ11aに作用する
ポンプ圧が所定値を越えるまで第２のプランジャ11bは
後退せず、最大吐出量を保つが、それ以上の圧力になる
と、第２のプランジャ11bが移動を開始し、第１のプラ
ンジャ11aにより斜板５の傾転角が減少する方向に駆動
され、結局吐出圧Ｐの上昇に伴って吐出量Ｑが減少す
る。
が上昇すると流入ポートを絞り、バネ設定荷重に見合う
圧力でバランスすることにより、負荷圧力を一定値に保
持する。したがって、第１のプランジャ11aに作用する
ポンプ圧が所定値を越えるまで第２のプランジャ11bは
後退せず、最大吐出量を保つが、それ以上の圧力になる
と、第２のプランジャ11bが移動を開始し、第１のプラ
ンジャ11aにより斜板５の傾転角が減少する方向に駆動
され、結局吐出圧Ｐの上昇に伴って吐出量Ｑが減少す
る。
（発明の効果） 以上のように本発明によれば、ピストン合力に基づく
モーメントで斜板を傾転させると共に、斜板の傾転軸を
ポンプ軸の軸芯からの偏心させ、かつピストン合力の作
用点からポンプ軸方向へ偏心させることにより、ピスト
ン合力に基づく傾転軸を中心とするモーメントの腕の長
さが傾転角に応じて変化するのに対して、このピストン
合力のモーメントに対抗するようにポンプ吐出圧に相関
する圧力が作用するプランジャの押圧力に基づくモーメ
ントの腕の長さは略一定であるので、斜板はポンプ吐出
圧と吐出量が双曲線特性となるように傾転し、精度のよ
い定馬力制御を行うことができ、また構造は簡単でコン
パクトになるという効果もある。
モーメントで斜板を傾転させると共に、斜板の傾転軸を
ポンプ軸の軸芯からの偏心させ、かつピストン合力の作
用点からポンプ軸方向へ偏心させることにより、ピスト
ン合力に基づく傾転軸を中心とするモーメントの腕の長
さが傾転角に応じて変化するのに対して、このピストン
合力のモーメントに対抗するようにポンプ吐出圧に相関
する圧力が作用するプランジャの押圧力に基づくモーメ
ントの腕の長さは略一定であるので、斜板はポンプ吐出
圧と吐出量が双曲線特性となるように傾転し、精度のよ
い定馬力制御を行うことができ、また構造は簡単でコン
パクトになるという効果もある。
第１図は本発明の実施例を示す構成図、第２図は作動を
解析するための模式図、第３図は本発明のポンプ吐出圧
と吐出量の関係を示す特性図、第４図は他の実施例の概
略構成図、第５図は従来例の構成図、第６図は同じくそ
の特性図である。 １…ポンプ軸、２…シリンダブロック、３…ピストン、
５…斜板、10…傾転軸、11,11a,11b…プランジャ、12…
圧力室、13…圧力制御弁、20…減圧弁。
解析するための模式図、第３図は本発明のポンプ吐出圧
と吐出量の関係を示す特性図、第４図は他の実施例の概
略構成図、第５図は従来例の構成図、第６図は同じくそ
の特性図である。 １…ポンプ軸、２…シリンダブロック、３…ピストン、
５…斜板、10…傾転軸、11,11a,11b…プランジャ、12…
圧力室、13…圧力制御弁、20…減圧弁。
フロントページの続き (72)発明者 近松 聡 相模原市麻溝台1805番地１ カヤバ工業 株式会社相模工場内 (56)参考文献 特開 昭59−79078（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−102587（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】ポンプ軸と共に回転するシリンダブロック
に複数のピストンを配設し、ピストンが摺接する斜板の
傾転角に応じて吐出量を変化させるようにしたピストン
ポンプにおいて、ピストン合力に基づく傾転軸を中心と
するモーメントの腕の長さが斜板の傾転角に応じて変化
するように、斜板の傾転軸を前記ポンプ軸の軸芯から偏
心させ、かつピストン合力の作用点からポンプ軸方向に
偏心させると共に、斜板を傾転方向へと付勢するピスト
ン合力と対抗的に斜板を押圧するプランジャを設け、ポ
ンプ吐出圧に相関する圧力を発生する圧力制御手段を設
け、この発生圧力をプランジャに伝達するようにしたこ
とを特徴とするピストンポンプの馬力制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62108557A JP2505457B2 (ja) | 1987-05-01 | 1987-05-01 | ピストンポンプの馬力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62108557A JP2505457B2 (ja) | 1987-05-01 | 1987-05-01 | ピストンポンプの馬力制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63272974A JPS63272974A (ja) | 1988-11-10 |
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