JP2024512853A - 二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置及び方法 - Google Patents
二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置及び方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2024512853A JP2024512853A JP2023534072A JP2023534072A JP2024512853A JP 2024512853 A JP2024512853 A JP 2024512853A JP 2023534072 A JP2023534072 A JP 2023534072A JP 2023534072 A JP2023534072 A JP 2023534072A JP 2024512853 A JP2024512853 A JP 2024512853A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- discharge
- vertical
- vacuum
- inner cylinder
- binary eutectic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 239000006023 eutectic alloy Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 title claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 62
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 40
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 25
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 53
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 32
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 24
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 24
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 17
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000011449 brick Substances 0.000 claims description 5
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 5
- 229910001152 Bi alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- YVIMHTIMVIIXBQ-UHFFFAOYSA-N [SnH3][Al] Chemical compound [SnH3][Al] YVIMHTIMVIIXBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- JWVAUCBYEDDGAD-UHFFFAOYSA-N bismuth tin Chemical compound [Sn].[Bi] JWVAUCBYEDDGAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 2
- 229910001174 tin-lead alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 abstract description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 238000009853 pyrometallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910002056 binary alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001640 fractional crystallisation Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 2
- LQBJWKCYZGMFEV-UHFFFAOYSA-N lead tin Chemical compound [Sn].[Pb] LQBJWKCYZGMFEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B25/00—Obtaining tin
- C22B25/08—Refining
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B13/00—Obtaining lead
- C22B13/06—Refining
- C22B13/10—Separating metals from lead by crystallising, e.g. by Pattison process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B21/00—Obtaining aluminium
- C22B21/06—Obtaining aluminium refining
- C22B21/068—Obtaining aluminium refining handling in vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B30/00—Obtaining antimony, arsenic or bismuth
- C22B30/06—Obtaining bismuth
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/02—Refining by liquating, filtering, centrifuging, distilling, or supersonic wave action including acoustic waves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/04—Refining by applying a vacuum
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
本発明は二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置及び方法に関し、非鉄金属乾式製錬技術分野に属する。当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含む。本装置と方法の処理対象は、共晶点任意組成を含む二元共晶合金であるため、装置の操作が簡単で、強度が低く、処理プロセスに「3つの廃棄物」がなく、金属の直接回収率が最大限に保証され、作業環境は良好であり、プロセスは安全で制御可能である。【選択図】図1
Description
本発明は二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置及び方法に関し、非鉄金属乾式製錬技術分野に属する。
分別結晶法は、固態の主金属及び液態の主金属における不純物の溶解度の違いを利用して不純物の分離を実現するもので、金属間異相分離に属し、省エネ、低温操作、高純度製品の分離ができるなどのメリットを有する。中国で1970年代に分別結晶法に基づいて発明された電熱連続結晶化装置は、錫製錬工程で最も重要な装置の一つであり、その主な機能は粗錫から鉛の除去を実現することである。しかし、従来の電熱式連続結晶化装置は、自動化の程度が低く、水の消費量が多く、労働者の作業環境が劣悪だった。何十年もの間、中国の科学者と技術者はそれを変え続けてきた。特許文献1では、電気加熱螺旋結晶化装置を開示し、主に各加熱セクションの適切な温度比、単一のマシンの高い生産性、および製造プロセスでの水の消費量が少ない電気加熱螺旋結晶化装置を提供する。特許文献2では、粗錫処理用電熱螺旋結晶化装置を開示し、はんだ付けプロセスでの電熱加熱の使用を改善して、ディーゼル燃焼による環境への汚染を減らし、労働者の作業環境の快適さを改善することを目的とする。
上記の従来技術の問題点および欠陥を考慮して、本発明は、二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置及び方法を提供する。本発明の装置及び方法は、共晶点を有する任意成分を含む二元合金を処理するものであり、装置の操作が簡単で、強度が低く、処理工程中に「三廃」が発生せず、金属の直接回収率(direct recovery rate)が最大となり、操作環境が良好で、工程が安全で制御可能である。本発明は、以下の技術的解決策によって実現される。
二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置であって、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
前記供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が3°~7°の結晶融解領域が設置され(長さ30~50cm、幅15~100cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
前記供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が3°~7°の結晶融解領域が設置され(長さ30~50cm、幅15~100cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
前記縦型真空螺旋結晶化装置の処理量は100~500kg/日である。
前記加熱システムは、発熱体5と断熱層6とを含み、発熱体5は抵抗線であり、断熱層6はアルミナ耐火れんがである。
前記水循環冷却システムは、水循環装置と水循環管7とを含む。
前記内筒8は、各段の加熱システムと水循環冷却システムによって、上から下に向かって、温度勾配が徐々に減少する制御可能な加熱領域が形成され、頂部が高温セグメント、底部が低温セグメントで、高温セグメントの温度は200~800℃、低温セグメントの温度は100~650℃である。
前記モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は15~100cm、高さは2~5mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は5~20mmである。
前記真空ポンプ15は直結型2段ロータリーベーン真空ポンプであり、排気速度は15~25L/sである。
二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶方法であって、その具体的な工程として、二元共晶合金原料は、真空状態でるつぼ2からサイフォンにより連続的に内筒8内に注入され、内筒8には温度勾配があり、モーター14の回転により、結晶は連続的に析出し、内筒8の頂部に輸送され、結晶融解領域に流れ込み、結晶はバッフルを通って再び融解し、吐出スイッチIIから吐出されると同時に、定期的に吐出スイッチIをオンにして、融液を放出する工程が含まれる。
前記二元共晶合金原料には、錫-鉛合金、錫-ビスマス合金、鉛-ビスマス合金または錫-アルミニウム合金が含まれる。
本発明の有益な効果は:
本装置と方法の処理対象は、共晶点任意組成を含む二元共晶合金であるため、原材料の普遍性が高く、装置の操作が簡単で、強度が低く、処理プロセスに「3つの廃棄物」がなく、金属の直接回収率が最大限に保証され、作業環境は良好であり、プロセスは安全で制御可能である。
従来の結晶機槽体の斜め横置きに比較して、本装置は縦型を使用するので、さらに重力を利用して融液の逆流を加速し、結晶の純度を向上させるのに役立つ。同時に、本装置は真空システムを追加し、一方では金属の酸化の問題を回避し、金属の直接回収率を向上させ、他方では、真空システムの下で熱損失が減少し、エネルギー効率が改善された。
本装置と方法の処理対象は、共晶点任意組成を含む二元共晶合金であるため、原材料の普遍性が高く、装置の操作が簡単で、強度が低く、処理プロセスに「3つの廃棄物」がなく、金属の直接回収率が最大限に保証され、作業環境は良好であり、プロセスは安全で制御可能である。
従来の結晶機槽体の斜め横置きに比較して、本装置は縦型を使用するので、さらに重力を利用して融液の逆流を加速し、結晶の純度を向上させるのに役立つ。同時に、本装置は真空システムを追加し、一方では金属の酸化の問題を回避し、金属の直接回収率を向上させ、他方では、真空システムの下で熱損失が減少し、エネルギー効率が改善された。
実施例1
図1、2に示すように、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が3°の結晶融解領域が設置され(長さ30cm、幅15cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
図1、2に示すように、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が3°の結晶融解領域が設置され(長さ30cm、幅15cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
ここで、前記縦型真空螺旋結晶化装置の処理量は100~500kg/日であり、加熱システムは、発熱体5と断熱層6とを含み、発熱体5は抵抗線であり、断熱層6はアルミナ耐火れんがであり、水循環冷却システムは、水循環装置と水循環管7とを含み、内筒8は、各段の加熱システムと水循環冷却システムによって、上から下に向かって、温度勾配が徐々に減少する制御可能な加熱領域が形成され、頂部が高温セグメント、底部が低温セグメントで、高温セグメントの温度は200~800℃、低温セグメントの温度は100~650℃であり、
モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は15cm、高さは2mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は5mmである。
モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は15cm、高さは2mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は5mmである。
真空ポンプ15は直結型2段ロータリーベーン真空ポンプであり、排気速度は15~25L/sである。
当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶方法は、以下の具体的な工程を含む。
(1)錫鉛二元合金(組成:Sn90%、Pb10%)100kgを作業温度500℃のるつぼ2で熔解させ、供給スイッチ4、吐出スイッチI12、吐出スイッチII19をオフにし、真空ポンプ15を起動し、縦型炉体内の圧力を100Pa未満とし、且つ内筒8の頂部温度を232℃、下部温度を183℃とし、加熱システムを起動し、
(2)縦型炉体の温度勾配が安定した後、供給管スイッチ4をオンにし、同時にモーター14を起動して3rpmの速度で運転させ、
(3)観察口16によって結晶の状態を確認し、結晶融解領域の温度を350℃に設定し、不定期に吐出スイッチをオンにして、溶融物と結晶を放出し、最終的に鉛含有量38.4%のはんだと錫含有量99.6%の精製錫製品が得られた。
(1)錫鉛二元合金(組成:Sn90%、Pb10%)100kgを作業温度500℃のるつぼ2で熔解させ、供給スイッチ4、吐出スイッチI12、吐出スイッチII19をオフにし、真空ポンプ15を起動し、縦型炉体内の圧力を100Pa未満とし、且つ内筒8の頂部温度を232℃、下部温度を183℃とし、加熱システムを起動し、
(2)縦型炉体の温度勾配が安定した後、供給管スイッチ4をオンにし、同時にモーター14を起動して3rpmの速度で運転させ、
(3)観察口16によって結晶の状態を確認し、結晶融解領域の温度を350℃に設定し、不定期に吐出スイッチをオンにして、溶融物と結晶を放出し、最終的に鉛含有量38.4%のはんだと錫含有量99.6%の精製錫製品が得られた。
本実施例では、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置が使用され、従来の電熱結晶化装置と比較して、金属錫の直接回収率が5%増加し、エネルギー効率が8%増加した。
実施例2
図1、2に示すように、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が7°の結晶融解領域が設置され(長さ50cm、幅100cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
図1、2に示すように、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が7°の結晶融解領域が設置され(長さ50cm、幅100cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
ここで、前記縦型真空螺旋結晶化装置の処理量は100~500kg/日であり、加熱システムは、発熱体5と断熱層6とを含み、発熱体5は抵抗線であり、断熱層6はアルミナ耐火れんがであり、水循環冷却システムは、水循環装置と水循環管7とを含み、内筒8は、各段の加熱システムと水循環冷却システムによって、上から下に向かって、温度勾配が徐々に減少する制御可能な加熱領域が形成され、頂部が高温セグメント、底部が低温セグメントで、高温セグメントの温度は200~800℃、低温セグメントの温度は100~650℃であり、
モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は100cm、高さは5mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は20mmである。
モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は100cm、高さは5mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は20mmである。
真空ポンプ15は直結型2段ロータリーベーン真空ポンプであり、排気速度は15~25L/sである。
当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶方法は、以下の具体的な工程を含む。
(1)錫鉛二元合金(組成:Sn95%、Pb5%)500kgを操作温度300℃のるつぼ2で熔解させ、供給スイッチ4、吐出スイッチI12、吐出スイッチII19をオフにし、真空ポンプ15を起動し、縦型炉体内の圧力を100Pa未満とし、且つ内筒8の頂部温度を232℃、下部温度を183℃とし、加熱システムを起動し、
(2)縦型炉体の温度勾配が安定した後、供給管スイッチ4をオンにし、同時にモーター14を起動して2rpmの速度で運転し、
(3)観察口16によって結晶の状態を確認し、結晶融解領域の温度を350℃に設定し、不定期に吐出スイッチをオンにして、溶融物と結晶を放出し、最終的に鉛含有量37.8%のはんだと錫含有量99.9%の精製錫製品が得られた。
本実施例では、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置が使用され、従来の電熱結晶化装置と比較して、金属錫の直接回収率が4%増加し、エネルギー効率が15%増加した。
(1)錫鉛二元合金(組成:Sn95%、Pb5%)500kgを操作温度300℃のるつぼ2で熔解させ、供給スイッチ4、吐出スイッチI12、吐出スイッチII19をオフにし、真空ポンプ15を起動し、縦型炉体内の圧力を100Pa未満とし、且つ内筒8の頂部温度を232℃、下部温度を183℃とし、加熱システムを起動し、
(2)縦型炉体の温度勾配が安定した後、供給管スイッチ4をオンにし、同時にモーター14を起動して2rpmの速度で運転し、
(3)観察口16によって結晶の状態を確認し、結晶融解領域の温度を350℃に設定し、不定期に吐出スイッチをオンにして、溶融物と結晶を放出し、最終的に鉛含有量37.8%のはんだと錫含有量99.9%の精製錫製品が得られた。
本実施例では、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置が使用され、従来の電熱結晶化装置と比較して、金属錫の直接回収率が4%増加し、エネルギー効率が15%増加した。
実施例3
図1、2に示すように、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が6°の結晶融解領域が設置され(長さ40cm、幅80cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
図1、2に示すように、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が6°の結晶融解領域が設置され(長さ40cm、幅80cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
ここで、縦型真空螺旋結晶化装置の処理量は100~500kg/日であり、加熱システムは、発熱体5と断熱層6とを含み、発熱体5は抵抗線であり、断熱層6はアルミナ耐火れんがであり、水循環冷却システムは、水循環装置と水循環管7とを含み、内筒8は、各段の加熱システムと水循環冷却システムによって、上から下に向かって、温度勾配が徐々に減少する制御可能な加熱領域が形成され、頂部が高温セグメント、底部が低温セグメントで、高温セグメントの温度は200~800℃、低温セグメントの温度は100~650℃であり、
モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は80cm、高さは4mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は15mmである。
モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は80cm、高さは4mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は15mmである。
真空ポンプ15直結型2段ロータリーベーン真空ポンプであり、排気速度は15~25L/sである。
当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶方法は、以下の具体的な工程を含む。
(1)錫アルミニウム二元合金(組成:Sn20%、Al80%)500kgを作業温度1000℃のるつぼ2で熔解させ、供給スイッチ4、吐出スイッチI12、吐出スイッチII19をオフにし、真空ポンプ15を起動し、縦型炉体内の圧力を100Pa未満とし、且つ内筒8の頂部温度を232℃、下部温度を183℃とし、加熱システムを起動し、
(2)縦型炉体の温度勾配が安定した後、供給管スイッチ4をオンにし、同時にモーター14を起動して2rpmの速度で運転し、
(3)観察口16によって結晶の状態を確認し、結晶融解領域の温度を800℃に設定し、不定期に吐出スイッチをオンにして、溶融物と結晶を放出し、錫を85%含む粗錫と、アルミニウムを99%含む粗アルミニウムが得られた。
(1)錫アルミニウム二元合金(組成:Sn20%、Al80%)500kgを作業温度1000℃のるつぼ2で熔解させ、供給スイッチ4、吐出スイッチI12、吐出スイッチII19をオフにし、真空ポンプ15を起動し、縦型炉体内の圧力を100Pa未満とし、且つ内筒8の頂部温度を232℃、下部温度を183℃とし、加熱システムを起動し、
(2)縦型炉体の温度勾配が安定した後、供給管スイッチ4をオンにし、同時にモーター14を起動して2rpmの速度で運転し、
(3)観察口16によって結晶の状態を確認し、結晶融解領域の温度を800℃に設定し、不定期に吐出スイッチをオンにして、溶融物と結晶を放出し、錫を85%含む粗錫と、アルミニウムを99%含む粗アルミニウムが得られた。
本実施例では、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置が使用され、電気分解法と比較して、金属アルミニウムの直接回収率は21%増加し、エネルギー効率は27%増加した。
実施例4
図1、2に示すように、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が6°の結晶融解領域が設置され(長さ45cm、幅85cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
図1、2に示すように、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置は、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム、観察システムを含み、
供給システムは、るつぼ2、供給管3および供給スイッチ4を含み、回転システムは、回転刃9、回転軸10、モーター14を含み、真空システムは、真空ポンプ15と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I11、吐出スイッチI12、バッフル17、吐出管II18、吐出スイッチII19、メルトポット13およびクリスタルポット20を含み、
供給システムのるつぼ2の作業温度は300~1000℃であり、るつぼ2の内部には、原料1の融液に浸漬する供給管3の入口端が設けられ、供給管3の出口端は、供給スイッチ4によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部にはモーター14が設けられ、モーター14は、縦型炉体の内筒8に密閉挿入された回転軸10に連結され、回転軸10には回転刃9が配置され、縦型炉体の頂部には、縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ15が設けられ、縦型炉体の頂部と内筒8の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が6°の結晶融解領域が設置され(長さ45cm、幅85cm)、結晶融解領域には、ずれるように配置されたバッフル17が設置され、内筒8の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には吐出管II18と吐出スイッチII19が設けられ、吐出管II18の底部にはクリスタルポット20が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、内筒8の底部には吐出管I11が設けられ、吐出管I11は、吐出スイッチI12を介して底部のメルトポット13に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口16が設けられている。
ここで、前記縦型真空螺旋結晶化装置の処理量は100~500kg/日であり、加熱システムは、発熱体5と断熱層6とを含み、発熱体5は抵抗線であり、断熱層6はアルミナ耐火れんがであり、水循環冷却システムは、水循環装置と水循環管7とを含み、内筒8は、各段の加熱システムと水循環冷却システムによって、上から下に向かって、温度勾配が徐々に減少する制御可能な加熱領域が形成され、頂部が高温セグメント、底部が低温セグメントで、高温セグメントの温度は200~800℃、低温セグメントの温度は100~650℃であり、
モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は65cm、高さは4mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は18mmである。
モーター14の回転速度は0~50rpmであり、内筒8の直径は65cm、高さは4mであり、回転刃9の外縁と内筒8との距離は18mmである。
真空ポンプ15は直結型2段ロータリーベーン真空ポンプであり、排気速度は15~25L/sである。
当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶方法は、以下の具体的な工程を含む。
(1)錫ビスマス二元合金(組成:Pb62.5%、Bi37.5%)200kgを作業温度400℃のるつぼ2で熔解させ、供給スイッチ4、吐出スイッチI12、吐出スイッチII19をオフにし、真空ポンプ15を起動し、縦型炉体内の圧力を100Pa未満とし、且つ内筒8の頂部温度を232℃、下部温度を183℃とし、加熱システムを起動し、
(2)縦型炉体の温度勾配が安定した後、供給管スイッチ4をオンにし、同時にモーター14を起動して2rpmの速度で運転し、
(3)観察口16によって結晶の状態を確認し、結晶融解領域の温度を400℃に設定し、不定期に吐出スイッチをオンにして、溶融物と結晶を放出し、ビスマスを77%含む粗ビスマスと、98.7%の鉛を含む粗鉛が得られた。
(1)錫ビスマス二元合金(組成:Pb62.5%、Bi37.5%)200kgを作業温度400℃のるつぼ2で熔解させ、供給スイッチ4、吐出スイッチI12、吐出スイッチII19をオフにし、真空ポンプ15を起動し、縦型炉体内の圧力を100Pa未満とし、且つ内筒8の頂部温度を232℃、下部温度を183℃とし、加熱システムを起動し、
(2)縦型炉体の温度勾配が安定した後、供給管スイッチ4をオンにし、同時にモーター14を起動して2rpmの速度で運転し、
(3)観察口16によって結晶の状態を確認し、結晶融解領域の温度を400℃に設定し、不定期に吐出スイッチをオンにして、溶融物と結晶を放出し、ビスマスを77%含む粗ビスマスと、98.7%の鉛を含む粗鉛が得られた。
本実施例では、当該二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置が使用され、電気分解法と比較して、金属鉛の直接回収率は18%増加し、エネルギー効率は22%増加した。
以上、図面を参照しながら本発明の具体的な実施形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。
1-原料、2-るつぼ、3-供給管、4-供給スイッチ、5-発熱体、6-断熱層、7-水循環管、8-内筒、9-回転刃、11-吐出管I、12-吐出スイッチI、13-メルトポット、14-モーター、15-真空ポンプ、16-観察口、17-バッフル、18-吐出管II19-吐出スイッチII、20-クリスタルポット
Claims (9)
- 二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置であって、縦型炉体、供給システム、加熱システム、水循環冷却システム、回転システム、真空システム、吐出システム及び観察システムを含み、
前記供給システムは、るつぼ(2)、供給管(3)および供給スイッチ(4)を含み、回転システムは、回転刃(9)、回転軸(10)、モーター(14)を含み、真空システムは、真空ポンプ(15)と一連のバルブの構成を含み、吐出システムは、吐出管I(11)、吐出スイッチI(12)、バッフル(17)、吐出管II(18)、吐出スイッチII(19)、メルトポット(13)およびクリスタルポット(20)を含み、
前記供給システムの前記るつぼ(2)の作業温度は300~1000℃であり、前記るつぼ(2)の内部には、原料(1)の融液に浸漬する供給管(3)の入口端が設けられ、前記供給管(3)の出口端は、供給スイッチ(4)によって、縦型炉体の頂部と密閉連通し、縦型炉体の頂部には前記モーター(14)が設けられ、前記モーター(14)は、縦型炉体の内筒(8)に密閉挿入された前記回転軸(10)に連結され、前記回転軸(10)には前記回転刃(9)が配置され、前記縦型炉体の頂部には、前記縦型炉体を1~100Paの真空度まで排気するための真空ポンプ(15)が設けられ、前記縦型炉体の頂部と前記内筒(8)の内側との距離が1~2mmである箇所に、傾斜角が3°~7°の結晶融解領域が設置され、結晶融解領域の長さが30~50cm、幅が15~100cmであり、結晶融解領域には、ずれるように配置された前記バッフル(17)が設置され、前記内筒(8)の外壁に加熱システムと水循環冷却システムが設置され、結晶融解領域の底部には、温度領域が350~800℃である加熱システムが設置され、結晶融解領域は吐出領域と連通し、吐出領域底部には前記吐出管II(18)と吐出スイッチII(19)が設けられ、前記吐出管II(18)の底部には前記クリスタルポット(20)が設けられ、吐出領域には加熱システムが設けられ、前記内筒(8)の底部には前記吐出管I(11)が設けられ、前記吐出管I(11)は、前記吐出スイッチI(12)を介して底部の前記メルトポット(13)に連通し、縦型炉体の頂部には観察システムの観察口(16)が設けられていることを特徴とする二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置。 - 前記縦型真空螺旋結晶化装置の処理量は100~500kg/日であることを特徴とする請求項1に記載の二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置。
- 前記加熱システムは、発熱体(5)と断熱層(6)とを含み、前記発熱体(5)は抵抗線であり、前記断熱層(6)はアルミナ耐火れんがであることを特徴とする請求項1に記載の二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置。
- 前記水循環冷却システムは、水循環装置と水循環管(7)とを含むことを特徴とする請求項1に記載の二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置。
- 前記内筒(8)は、各段の加熱システムと水循環冷却システムによって、上から下に向かって、温度勾配が徐々に減少する制御可能な加熱領域が形成され、頂部が高温セグメント、底部が低温セグメントで、高温セグメントの温度は200~800℃、低温セグメントの温度は100~650℃であることを特徴とする請求項1に記載の二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置。
- 前記モーター(14)の回転速度は0~50rpmであり、前記内筒(8)の直径は15~100cm、高さは2~5mであり、前記回転刃(9)の外縁と前記内筒(8)との距離は5~20mmであることを特徴とする請求項1に記載の二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置。
- 前記真空ポンプ(15)は直結型2段ロータリーベーン真空ポンプであり、排気速度は15~25L/sであることを特徴とする請求項1に記載の二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置。
- 二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶方法であって、具体的な工程として、二元共晶合金原料は、真空状態でるつぼ(2)からサイフォンにより連続的に内筒(8)内に注入され、内筒(8)には温度勾配があり、モーター(14)の回転により、結晶は連続的に析出し、内筒(8)の頂部に輸送され、結晶融解領域に流れ込み、結晶はバッフルを通って再び融解し、吐出スイッチIIから吐出されると同時に、定期的に吐出スイッチIをオンにして、融液を放出する工程が含まれることを特徴とする二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化方法。
- 前記二元共晶合金原料には、錫-鉛合金、錫-ビスマス合金、鉛-ビスマス合金または錫-アルミニウム合金が含まれることを特徴とする請求項8に記載の二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋晶析方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210206692.XA CN114574714B (zh) | 2022-03-04 | 2022-03-04 | 一种连续分离二元共晶合金的竖式真空螺旋结晶设备及方法 |
CN202210206692.X | 2022-03-04 | ||
PCT/CN2023/079160 WO2023165540A1 (zh) | 2022-03-04 | 2023-03-02 | 一种连续分离二元共晶合金的竖式真空螺旋结晶设备及方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2024512853A true JP2024512853A (ja) | 2024-03-21 |
Family
ID=81775559
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2023534072A Pending JP2024512853A (ja) | 2022-03-04 | 2023-03-02 | 二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置及び方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2024512853A (ja) |
CN (1) | CN114574714B (ja) |
WO (1) | WO2023165540A1 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114574714B (zh) * | 2022-03-04 | 2023-05-23 | 昆明理工大学 | 一种连续分离二元共晶合金的竖式真空螺旋结晶设备及方法 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3317537A1 (de) * | 1983-05-11 | 1984-11-15 | Schering AG, 1000 Berlin und 4709 Bergkamen | Kristallisations-trennvorrichtung und verfahren zur trennung von stoffgemischen |
CN85107356A (zh) * | 1985-09-26 | 1986-09-03 | 云南锡业公司 | 粗锡精炼除铅、铋的方法及装置 |
KR100722416B1 (ko) * | 2005-11-08 | 2007-05-29 | 이군희 | 주석 및 주석합금 정제장치 및 그 정제방법 |
CN203609918U (zh) * | 2013-12-03 | 2014-05-28 | 姜向前 | 立式连续冷却结晶机 |
EP3268983A4 (en) * | 2015-03-10 | 2018-07-25 | Honeywell International Inc. | Method of purifying and casting materials |
CN111172394A (zh) * | 2019-09-02 | 2020-05-19 | 昆明理工大学 | 一种真空连续结晶分离提纯回收铝锡合金的设备及方法 |
CN212881137U (zh) * | 2020-07-20 | 2021-04-06 | 烟台盛华液晶材料有限公司 | 一种立式刮壁式连续结晶装置 |
CN113318479A (zh) * | 2021-06-04 | 2021-08-31 | 北京化工大学 | 一种连续多级逆流分离提纯装置 |
CN114574714B (zh) * | 2022-03-04 | 2023-05-23 | 昆明理工大学 | 一种连续分离二元共晶合金的竖式真空螺旋结晶设备及方法 |
-
2022
- 2022-03-04 CN CN202210206692.XA patent/CN114574714B/zh active Active
-
2023
- 2023-03-02 JP JP2023534072A patent/JP2024512853A/ja active Pending
- 2023-03-02 WO PCT/CN2023/079160 patent/WO2023165540A1/zh active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2023165540A1 (zh) | 2023-09-07 |
CN114574714B (zh) | 2023-05-23 |
CN114574714A (zh) | 2022-06-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101199988B (zh) | 一种制备超高纯铜铸锭的方法 | |
JP2024512853A (ja) | 二元共晶合金を連続分離する縦型真空螺旋結晶化装置及び方法 | |
CN115505795A (zh) | 一种免热处理铝合金材料及其成型工艺 | |
CN111206162B (zh) | 一种稀土金属提纯方法及提纯设备 | |
CN102534249A (zh) | 从高银粗锡精炼锡的方法 | |
CN105648236A (zh) | 一种超高纯铝的提纯方法 | |
CN102719682A (zh) | Gh901合金的冶炼方法 | |
CN106927433B (zh) | 一种粗硒渣湿料真空熔炼设备 | |
CN107354321A (zh) | 一种高纯铝的提纯方法 | |
CN113621823B (zh) | 一种高效蒸馏法制备高纯金属或者合金的方法与装置 | |
EP2572010A2 (en) | Method and system for producing an aluminum-silicon alloy | |
CN107254596A (zh) | 一种可实现铝合金精炼除气除杂及机械搅拌的多功能装置 | |
CN101712474A (zh) | 采用析释提纯技术的太阳能级高纯硅的制备方法 | |
CN111334674B (zh) | 制备钛棒的装置、钛棒、钛合金以及钛合金器件 | |
CN1299983C (zh) | 光电级硅的制造方法 | |
CN112624122A (zh) | 一种真空微波精炼工业硅制备6n多晶硅的方法及装置 | |
CN115255372B (zh) | 一种合金粉末的制粉装置及在制备铜基焊料中的应用 | |
CN2225006Y (zh) | 处理高铅低锡合金用的真空蒸馏炉 | |
CN107746999B (zh) | 钛合金制备装置 | |
CN112391545B (zh) | 一种高纯铝稀土中间合金的制备方法 | |
CN111197121A (zh) | 一种感应加热下定向凝固提取超高纯铝的方法 | |
CN1113713C (zh) | 一种连续铸造工艺及连铸机 | |
CN106591946A (zh) | 一种逆向离心提高多晶硅定向凝固提纯得率的设备和方法 | |
JP2016175806A (ja) | 高純度シリコンの製造方法 | |
CN110371983A (zh) | 用真空中频感应炉冶炼高纯工业硅的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20230602 |