JP2024100294A - コンクリート構造物の補強方法及び補強構造 - Google Patents

Abstract

【課題】コンクリート構造物に貼り付けて補強する補強繊維シートの端部剥離の発生を回避し、所期の補強効果を達成することのできる定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造を提供する。【解決手段】連続繊維補強部材をコンクリート構造物の表面に接着し、連続繊維補強部材の端部を定着アンカー１にてコンクリート構造物に定着し、定着アンカー１は、多数本の連続した強化繊維を一方向に収束した連続強化繊維束にて形成される連続繊維ストランドを配列して形成され、軸線方向の一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有しており、取付部は、細長棒状に賦形されており、定着部は、広幅シート状定着部１ｂ１と扇状定着部１ｂ２とを有しており、定着アンカーに樹脂を含浸させ、定着アンカーの一側の取付部を、コンクリート構造物に形成した取付孔に埋め込み、定着アンカーの他側の定着部を、連続繊維補強部材の端部に接着して定着する。【選択図】図１

Description

本発明は、一般には、連続した強化繊維を含むシート状の連続繊維補強部材（以後、単に「補強繊維シート」という。）を使用して、耐震補強のためにコンクリート構造物を補修補強（以後、単に「補強」という。）するコンクリート構造物の補強に関するものである。特に、本発明は、例えば橋梁、高架橋、建築物等の梁、桁、柱、壁等のコンクリート構造物を構成するコンクリー部材に貼付された補強繊維シートの端部をコンクリート部材に定着するための、連続した強化繊維を含む連続繊維ストランドにて作製された定着用の繊維アンカー（以後、単に「定着アンカー」という。）を使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造に関するものである。

従来、例えば、既存或いは新設の鉄筋コンクリート橋脚においては、耐震補強のために、橋脚の躯体の周囲を鋼板により巻き立てて補強を施す鋼板巻立て工法や、既存のコンクリート柱の外周部分に鉄筋を配筋し、その上にモルタル層を形成するコンクリート増厚工法などが行われている。しかしながら、斯かる従来工法は、鋼板等の重量物を運搬し設置する必要があり、これらの工事には多くの施工時間及びコストを余儀なくし、また、これらの工法によると、断面積が増加するなど施工上の制約がある。

このような従来工法が有する補強による構造物の重量増加や工事の煩雑さなどに起因して、近年は、既存或いは新設のコンクリート構造物の梁、桁、柱、壁などのコンクリート部材の補強方法においては、構造物の表面に補強材として炭素繊維シートやアラミド繊維シートなどの補強繊維シートをエポキシ樹脂にて貼り付けたり、巻き付けたりする連続繊維シート接着工法が行われている。

このとき、補強繊維シートをコンクリート構造物に貼り付けて補強する場合、補強繊維シートの端部の剥離を防止することが重要である。例えば、特許文献１、２には、本願添付の図２７（ａ）に示すように、多数本の連続繊維ストランドを一方向に引き揃え、細幅或いは縮径部分２００ａと、該細幅或いは縮径部分２００ａの一端部或いは両端部に扇形状或いはラッパ形状の拡開部分２００ｂとを有する定着アンカー２００を示している。この定着アンカー２００は、図２７（ｂ）に示すように、柱２２０を補強繊維シート５０で補強する場合には、柱２２０に隣接した袖壁２６０の部分に貫通孔１０を形成して、この貫通孔１０に、定着アンカー２００を通し、貫通孔１０内に位置する中央部２００ａの両端部分２００ｂを扇状に成形して拡げ、柱２２０の左側外周面と右側外周面とに分断して貼り付けられた補強繊維シート５０に樹脂を使用して重ねて貼り付け、分断された補強繊維シート５０を連結する方法が記載されている。

一方、袖壁２６０が定着アンカー２００を通すための貫通孔を形成するのが不可能か或いは極めて困難な場合には、障害となる袖壁２６０部分には、図２８（ａ）に示すように、定着アンカー取付孔１０を形成して、この孔１０に定着アンカー２００の一端２００ａを埋め込み、他端２００ｂを補強繊維シート５０に貼り付けて定着することが行われている。同様に、図２８（ｂ）に示すように、袖壁２６０部分を補強繊維シート５０で補強する場合には、隣接する柱２２０に貫通孔を形成するのは不可能であり、通常、柱２２０部分には、定着アンカー取付孔１０を形成して、この孔１０に定着アンカー２００の一端２００ａを埋め込み、他端２００ｂを壁２６０に貼り付けられた補強繊維シート５０の端部に貼り付けて定着することが行われている。

特許第４４６３６５７号公報 特開２０１０－２４６２０号公報

上記特許文献１、２に記載の従来の補強方法では、定着アンカー２００は、補強繊維シート５０の端部のコンクリート部材に対する定着不足を解消するために使用されており、そのため、コンクリート部材に曲げ、せん断等の荷重が掛かった場合に補強繊維シートがコンクリート構造物から端部剥離するのを防止することが重要である。

本発明者らは、特に、上記図２８（ａ）、（ｂ）に示される、所謂、「埋込型」定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強について研究実験を行った。その結果次のことが分かった。

つまり、通常、コンクリート構造物の耐震補強において補強繊維シートの大きな定着強度を得るためには、強化繊維として炭素繊維を使用した図２８（ａ）、（ｂ）に示される形態の「埋込型」定着アンカーが使用される。その際、繊維目付量が大とされた補強繊維シートによる補強を可能とするために、例えば２４０００本の炭素繊維から成る連続繊維ストランドを１４４本まで使用した強度を有した定着アンカーが使用可能であるが、連続繊維ストランドを１４４本を超えて使用した定着アンカーでは、定着アンカーとしての破壊強度が低下し、定着アンカーと補強繊維シートの層間で剥離が生じて使用することができないことが分かった。

一方、近年、例えば、大型の箱桁を有する高架橋のようなコンクリート構造物の補強のように、補強繊維シートによる補強量が大とされる、例えば、繊維目付量が１２００ｇ／ｍ^２を超えるような補強が要求され、その場合、例えば、２４０００本の炭素繊維から成る連続繊維ストランドを１４４本を超えて使用しても破壊することのない定着強度を有した定着アンカーを使用した補強が希求されている。

そこで、本発明の主たる目的は、所謂、「埋込型」定着アンカーであって、定着強度を向上させ、コンクリート構造物に貼り付けて補強する補強繊維シートの端部剥離の発生を回避し、所期の補強効果を達成することのできる定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造を提供することである。

本発明の他の目的は、例えば、大型の箱桁を有する高架橋のようなコンクリート構造物の補強のように、コンクリート構造物に貼り付ける補強繊維シートによる補強量が大とされる補強においても、補強繊維シートと定着アンカーとの層間剥離強度を大とし、定着アンカーの破壊強度を増大させ、補強繊維シートと定着アンカーとの層間剥離を起こすことのない定着強度が大とされる「埋込型」の定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造を提供することである。

本発明の他の目的は、補強繊維シートの端部剥離の発生を回避することができ、曲げ、せん断に対する耐力を増大させ、コンクリート構造物の耐震補強を極めて有効にしかも簡易な方法で達成することができる「埋込型」の定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造を提供することである。

上記目的は、本発明に係るコンクリート構造物の補強方法及び補強構造にて達成される。第１の本発明によると、連続した強化繊維を含むシート状の連続繊維補強部材をコンクリート構造物の表面に接着し、前記連続繊維補強部材の端部を定着アンカーにて前記コンクリート構造物に定着するコンクリート構造物の補強方法であって、
前記定着アンカーは、多数本の連続した強化繊維を一方向に収束した連続強化繊維束にて形成される連続繊維ストランドを２０～２８８本長さ方向に配列して形成され、軸線方向の一側に取付部を他側に定着部を有しており、
前記取付部は、細長棒状に賦形されており、
前記定着部は、広幅シート状定着部と、前記細長棒状取付部と前記広幅シート状定着部との間で前記細長棒状取付部から前記広幅シート状定着部へと扇状に拡開して前記細長棒状取付部と前記広幅シート状定着部とを接続している扇状定着部とを有しており、
前記定着アンカーに樹脂を含浸させ、
前記定着アンカーの一側の前記取付部を、前記連続繊維補強部材の端部に隣接して前記コンクリート構造物に形成した取付孔に埋め込み、
前記定着アンカーの他側の前記定着部を、前記連続繊維補強部材の端部に接着して定着する、
ことを特徴とするコンクリート構造物の補強方法が提供される。

第１の本発明の一実施態様によると、前記連続繊維補強部材は、少なくとも前記定着アンカーが接着される領域は、弾性樹脂層を介して前記コンクリート構造物の表面に接着する。

第１の本発明の他の実施態様によると、前記定着アンカーの前記定着部において、前記連続繊維補強部材に接着されずに前記コンクリート構造物の表面に接着される領域は、弾性樹脂層を介して前記コンクリート構造物の表面に接着する。

第１の本発明の他の実施態様によると、前記連続繊維補強部材は、前記コンクリート構造物の表面に接着する第１の連続繊維補強部材と、前記第１の連続繊維補強部材の外層として接着する第２の連続繊維補強部材とを有しており、前記第２の前記連続繊維補強部材は前記第１の前記連続繊維補強部材より長さを短くして前記第１及び第２の連続繊維補強部材の端部が階段状となるように積層し、
前記定着アンカーの前記広幅シート状定着部は、
前記扇状定着部に連接して形成された第１の繊維目付量とされる第１の広幅シート状定着部と、
前記第１の広幅シート状定着部から前記扇状定着部とは反対側へと軸線方向に延在して形成され、前記第１の広幅シート状定着部の前記第１の繊維目付量より小さい第２の繊維目付量とされる第２の広幅シート状定着部と、
を有し、
前記第１の広幅シート状定着部は前記第１の連続繊維補強部材の端部に接着し、前記第２の広幅シート状定着部は前記第２の連続繊維補強部材の端部に接着して定着する。

第１の本発明の他の実施態様によると、前記定着アンカーは、前記扇状定着部に対して前記定着アンカーの軸線方向に直交する方向に配置した定着アンカー補強部材を接着して前記コンクリート構造物に定着する。

第２の本発明によると、連続した強化繊維を含むシート状の連続繊維補強部材がコンクリート構造物の表面に接着され、前記連続繊維補強部材の端部が定着アンカーにて前記コンクリート構造物に定着されたコンクリート構造物の補強構造であって、
前記定着アンカーは、上記いずれかの構成とされるコンクリート構造物の補強方法によって、前記定着アンカーの一側の取付部は、前記連続繊維補強部材の端部に隣接して前記コンクリート構造物に形成した取付孔に埋め込み、固着されており、前記定着アンカーの他側の定着部は、前記連続繊維補強部材の端部に接着して定着されている、
ことを特徴とするコンクリート構造物の補強構造が提供される。

本発明に従った「埋込型」定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造によると、定着強度を向上させ、コンクリート構造物に貼り付けて補強する補強繊維シートの端部剥離の発生を回避し、所期の補強効果を達成することができる。また、本発明によれば、補強繊維シートと定着アンカーとの層間剥離を起こすことのない定着強度が大とされる「埋込型」の定着アンカーを使用することにより、例えば、大型の箱桁を有する高架橋のようなコンクリート構造物の補強のように、コンクリート構造物に貼り付ける補強繊維シートによる補強量が大とされる補強においても、補強繊維シートと定着アンカーとの層間剥離強度を大とし、定着アンカーの破壊強度を増大させることができる。

更に、本発明によると、補強繊維シートの端部剥離の発生を回避することができ、曲げ、せん断に対する耐力を増大させ、コンクリート構造物の耐震補強を極めて有効にしかも簡易な方法で達成することができる。

図１（ａ）及び図１（ｂ）は、それぞれ、本発明にて使用することのできる定着アンカーの一実施例の構成を説明する斜視図及び平面図であり、図１（ｃ）は、連続繊維ストランドの一実施例を示す斜視図である。 図２（ａ）、（ｂ）は、本発明の補強方法の一実施例を説明するための図であり、図２（ａ）は、コンクリート構造物の一実施例を示す箱桁を有するコンクリート構造物の正面図であり、図２（ｂ）は、箱桁の壁部材が端部定着された補強繊維シートで補強された状態を示す斜視図である。 図３（ａ）、（ｂ）は、本発明に使用する定着アンカーを作製するための強化繊維シートの一実施例を示す概略構成図である。 図４は、本発明に使用する強化繊維シートの編成の一実施例を説明するための説明図である。 図５は、本発明に使用する強化繊維シートを構成する連続繊維ストランドの概略構成図である。 図６（ａ）、（ｂ）は、連続繊維ストランドの他の実施例を説明する概略構成図である。 図７（ａ）～（ｄ）は、本発明に使用する定着アンカーの作製方法の一実施例を説明するための説明図である。 図８（ａ）～（ｄ）は、本発明に使用する定着アンカーの作製方法の他の実施例を説明するための説明図である。 図９（ａ）～（ｃ）は、本発明に使用する定着アンカーを作製するための強化繊維シートの他の実施例と、この強化繊維シートを使用した定着アンカーの作製方法を説明するための説明図である。 図１０は、本発明に使用する定着アンカーを作製するための強化繊維シートの他の実施例を示す概略構成図である。 図１１（ａ）～（ｃ）は、本発明に使用する定着アンカーの作製方法の他の実施例を説明するための説明図である。 図１２（ａ）は、本発明の補強方法の一実施例を説明するためのコンクリート構造物の壁部材と床版の部分断面図であり、図１２（ｂ）は、取付孔の一実施例を説明する図１２（ａ）における矢印Ａ方向に見た部分正面図である。図１２（ｃ）及び図１２（ｄ）は、本発明の補強方法の一実施例を説明するためのコンクリート構造物の壁部材と床版の部分断面図である。図１２（ｅ）は、図１２（ｄ）における矢印Ａ方向に見た部分正面図である。 図１３（ａ）、（ｂ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するためのコンクリート構造物の壁部材と床版の部分断面図である。 図１４（ａ）、（ｂ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するためのコンクリート構造物の壁部材と床版の部分断面図である。 図１５（ａ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するためのコンクリート構造物の壁部材と床版の部分断面図であり、図１５（ｂ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するためのコンクリート構造物の壁部材と床版の部分断面図である。図１５（ｃ）は、図１５（ｂ）における矢印Ａ方向に見た部分正面図である。 図１６は、本発明にて使用することのできる補強繊維シートの一実施例の構成を説明する斜視図である。 図１７（ａ）は、本発明にて使用することのできる補強繊維シートの他の実施例の構成を説明する斜視図であり、図１７（ｂ）、（ｃ）は、補強繊維シートに使用する連続繊維ストランドの断面図である。 図１８（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、それぞれ、本発明にて使用することのできる定着アンカーの一実施例の構成を説明する斜視図、平面図及び側面図であり、図１８（ｄ）は、連続繊維ストランドの一実施例を示す斜視図である。 図１９（ａ）、（ｂ）は、本発明に使用する定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強方法の他の実施例を説明するための説明図であり、図１９（ｃ）、（ｄ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するためのコンクリート構造物の壁部材と床版の部分断面図である。 図２０（ａ）～（ｃ）は、本発明に使用する定着アンカーの作製方法の他の実施例を説明するための説明図である。 図２１（ａ）～（ｄ）は、本発明に使用する定着アンカーの作製方法の他の実施例を説明するための説明図である。 図２２（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するための図である。 図２３（ａ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するためのコンクリート構造物の断面図であり、図２３（ｂ）は、正面図である。 図２４（ａ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するためのコンクリート構造物の断面図であり、図２４（ｂ）は、正面図である。 図２５（ａ）は、本発明の補強方法の他の実施例を説明するためのコンクリート構造物の断面図であり、図２５（ｂ）は、正面図である。 図２６（ａ）～（ｃ）は、本発明の実験例にて使用した試験片及び試験装置を説明するための図である。 図２７（ａ）は、従来のコンクリート構造物の補強の際に使用される定着アンカーを示す平面図であり、図２７（ｂ）は、定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強態様を説明するための斜視図である。 図２８（ａ）、（ｂ）は、従来のコンクリート構造物の補強の際に使用される定着アンカー及びコンクリート構造物の補強態様を説明するための斜視図である。

以下、本発明に係るコンクリート構造物の補強方法及び補強構造を実施例に即して更に詳しく説明する。

実施例１
図１（ａ）～（ｃ）に本発明に使用される定着アンカー１の一実施例を示し、図２（ａ）、（ｂ）に示す箱桁を有する高架橋のコンクリート構造物１００を参照して定着アンカー１が箱桁の壁部材１２０（１２０Ａ、１２０Ｂ）の補強に使用された実施例について説明する。

本発明の補強方法及び補強構造は、曲げ、せん断に対する耐力を向上させ耐震補強を行うコンクリート構造物に広く適用し得るものであり、例えば橋梁、高架橋等のコンクリート構造物を構成する種々のコンクリー部材に施工される。

本実施例では、本発明の定着アンカー１を使用した補強方法及び補強構造は、図２（ａ）、（ｂ）に図示するように、例えば、高架橋等の箱桁を有するコンクリート構造物１００に適用されるものとして説明するが、本発明はこのような構造のコンクリート構造物１００の耐震補強のための補強に限定されるものではない。

図２（ａ）に示すように、箱桁を有する高架橋などのようなコンクリート構造物１００は、一般に、水平方向に延在し、上面に舗装１１１が施される上床版（上フランジ）１１０Ａ、上床版１１０Ａと略平行に水平方向に延在した下床版（下フランジ）１１０Ｂ、及び、上床版１１０Ａと下床版１１０Ｂとを一体に接続する垂直に配置された腹部（ウェブ）１２０（１２０Ａ、１２０Ｂ）を有しており、所謂、断面形状が箱形の中空梁（箱桁）を有したコンクリート構造物とされる。

本実施例では、図２（ａ）に示すような箱桁を有する高架橋のコンクリート構造物１００における、腹部（以下、「壁部材」と呼ぶ場合もある。）１２０の補強を成すものとして説明する。斯かる構造のコンクリート構造物１００は、図示するように、壁部材１２０の上下に上床版１１０Ａと下床版１１０Ｂが位置しており、補強繊維シート５０を貼着した壁部材１２０の端部定着を成すには上床版１１０Ａと下床版１１０Ｂが障害物となる。また、壁部材１２０と、上床版１１０Ａ及び下床版１１０Ｂとが交差して互いに連結された接合部１０１の構造物内面には、傾斜壁、所謂、「ハンチ」１４０が形成される。このような場合には、特に、補強繊維シート５０の端部定着はその施工が困難となる。従って、補強繊維シート５０の端部を定着する定着アンカー１は、上述の従来技術として図２８（ａ）、（ｂ）を参照して説明した「埋込型」にて施工せざるを得ない。

上述にて理解されるように、本実施例にて、箱桁を有するコンクリート構造物１００において、構造物が地震等により水平及び／又は垂直方向への変形荷重を受けた場合には、壁部材１２０には、曲げ及び／又はせん断荷重が負荷されることが考えられる。

そこで、以下に詳しく説明するように、壁部材１２０（１２０Ａ、１２０Ｂ）には、本発明に従って補強繊維シート５０により耐震補強がなされる。

本実施例の説明では、図２（ａ）にて、右側の壁部材１２０Ａの補強について、また、定着アンカー１については、図２（ｂ）に示すように、右側の壁部材１２０Ａの下端の定着に関連して述べるが、上端の定着も同様に行われることを理解されたい。また、左側の壁部材１２０Ｂの下端及び上端の定着も同様に行うことができる。従って、以下の説明では、右側、左側の壁部材１２０Ａ、１２０Ｂを区別することなく単に「壁部材１２０」と総称し、また、上床版１１０Ａ、下床版１１０Ｂを区別することなく単に「床版１１０」と総称して説明する。

（定着アンカー）
本発明に係る定着アンカー１は、図１（ａ）～（ｃ）及び図２（ａ）、（ｂ）に示すように、コンクリート構造物１００の表面に貼着されたシート状の連続繊維補強部材、即ち、補強繊維シート５０の端部定着を行う、所謂、「埋込型」の定着用の繊維アンカーである。

図１（ａ）～（ｃ）を参照すると、本発明の定着アンカー１は、詳しくは後述するように、長さ方向に配向して引き揃えられている２０～２８８本の連続繊維ストランド２にて作製され、一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有しており、取付部１ａは、断面が円形状とされる細長棒状に賦形されており、定着部１ｂは、矩形状の広幅シート状定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している扇状定着部１ｂ２とを有する。

本実施例にて、定着アンカー１は、図１（ｂ）に示すように、軸線方向の全体の長さＬ１が、通常、７０～１８０ｃｍとされる。

つまり、定着アンカー１の細長棒状取付部１ａは、軸線方向の長さＬ１ａが１０～５０ｃｍ、直径Ｄ１が８～６０ｍｍとされる。軸線方向の長さＬ１ａが１０ｃｍ未満で且つ直径Ｄ１が８ｍｍ未満の場合、定着アンカー１のコンクリート構造物への取付固着力が小さく不十分であり、また、軸線方向の長さＬ１ａが５０ｃｍを超え、且つ直径Ｄ１が６０ｍｍを超えると、定着アンカー１のコンクリート構造物への取付固着力が必要以上に大となり、コスト高となる。通常、定着アンカー１の細長棒状取付部１ａは、軸線方向の長さＬ１ａが２０～４０ｃｍ、直径Ｄ１が１０～５０ｍｍとされる。

定着部１ｂの広幅シート状定着部１ｂ１は、軸線方向の長さＬ１ｂ１が１０ｃｍ以上、通常、７５ｃｍ以下とされる。また、軸線方向に直交する幅方向の長さ、即ち、幅Ｗ１が２０～５０ｃｍとされる。軸線方向の長さＬ１ｂ１が１０ｃｍ未満で且つ幅Ｗ１が２０ｃｍ未満の場合、定着アンカー１の定着力の増大が望めない。つまり、上述したように、例えば大型の箱桁を有するコンクリート構造物を補強する際に、炭素繊維シートによる補強量が大きくなり、２４０００本の炭素繊維から成る連続繊維ストランドを１４４本を超えて、例えば２４０本、特に、２８８本といった多数本を使用した「埋込型」定着アンカーでは、端部剥離が生じ、定着アンカーとしての破壊強度が不足する虞がある。また、軸線方向の長さＬ１ｂ１が７５ｃｍを超え、且つ、幅Ｗ１が５０ｃｍを超えると、定着能力は増大するが、定着アンカー１としては必要以上の材料を使用することとなり、コスト高となる。通常、定着部１ｂの広幅シート状定着部１ｂ１の軸線方向の長さＬ１ｂ１は、製造上、取扱い性などの点から２０～４５ｃｍ、幅Ｗ１が３０～４０ｃｍとされる。

定着部１ｂの扇状定着部１ｂ２は、軸線方向の長さＬ１ｂ２が１０～１００ｃｍとされる。軸線方向の長さＬ１ｂ２が４０ｃｍ未満で、且つ、扇形最大幅、即ち、肩幅（広幅シート状定着部１ｂ１の幅）Ｗ１が５０ｃｍを超えると、つまり、連続繊維ストランド２の最大拡開角度αｍａｘが大きくなり過ぎると、連続繊維ストランド２を構成する繊維ｆ、特に高弾性の炭素繊維などを使用した場合には、繊維ｆが折損する場合が生じ問題が発生する。通常、定着部１ｂの扇状定着部１ｂ２は、軸線方向の長さＬ１ｂ２が４０～８０ｃｍとされる。

本発明にて、定着アンカー１は、上述にて理解されるように、コンクリート構造物１００の表面に貼着されたシート状の連続繊維補強部材、即ち、補強繊維シート５０の端部がコンクリート構造物表面から剥離するのを回避するために補強繊維シート５０の端部に定着部１ｂ（１ｂ１、１ｂ２）を重ねて貼着し、取付部１ａを、コンクリート構造物１００に穿設した取付孔１０（図１２（ｄ）参照）に埋め込み固定して定着を行う、「埋込型」の定着用の繊維アンカーである。

本発明に使用する定着アンカー１は、図１（ｃ）に示す樹脂未含浸の多数本の連続繊維ストランド２を使用して、任意の方法にて図１（ａ）、（ｂ）に示す形状に賦形して作製することができるが、次に、本発明の定着アンカー１の製造方法を実施例に則して説明する。

（１－１）第一の製造実施例
本発明に使用する定着アンカー１の第一の製造実施例について説明する。定着アンカー１は、上述した特許文献１（特許第４４６３６５７号公報）に記載される定着アンカーを作製するために使用される連続繊維ストランドから成る連続繊維補強部材を用いて作製することができる。以下に図面に則して説明する。

図３～図７に本発明に係る定着アンカー１の第一の製造実施例を示す。本実施例にて、定着アンカー１は、図３（ａ）、（ｂ）に示されるシート状の連続繊維補強部材、即ち、強化繊維シート１Ａを使用して、例えば図７（ａ）～（ｄ）に示す作製手順にて、図１（ａ）、（ｂ）に示す形状寸法に賦形される。図３（ａ）は、平面状の強化繊維シート１Ａを一側（表）から見た図であり、図３（ｂ）は、強化繊維シート１Ａを他側（裏）から見た図である。

本実施例によると、強化繊維シート１Ａは、図１（ｃ）、図５などに示すように、高強度の定着力をも達成し得るように、柔軟性を有する連続繊維ストランド２を２０本～２８８本の範囲で所定本数だけ長さ方向に沿って一方向に引き揃えることにより作製される。特に、従来の定着アンカーにおいては、通常、２４０００本の炭素繊維から成る連続繊維ストランド２は、定着アンカーと補強繊維シート間の層間剥離を防止するために８０本～１４４本の範囲で使用されているが、本発明の定着アンカー１では、１４４本を超える多数本の、例えば２４０本、更には、２８８本といった多数本の連続繊維ストランド２を使用することができる。なお、連続繊維ストランド２の本数は、好ましくは、１００～２８８本であり、より好ましくは、１４４～２８８本である。連続繊維ストランド２の本数が２０本未満では、補強効果が不十分となり、２８８本を超えると、定着アンカーと補強繊維シートの間での層間剥離を抑えきれなくなる。

更に説明すると、図１（ｃ）に示すように、各連続繊維ストランド２は、一方向に並列に引き揃えられている多数の連続した強化繊維ｆを集束して連続強化繊維束Ｆを形成し、この繊維束Ｆにて連続繊維ストランド２が形成される。例えば、連続繊維ストランド２は、ヤング率（引張弾性率）が７０ＧＰａ以上の弾性を有した強化繊維を使用することができ、強化繊維ｆとしては、炭素繊維、ガラス繊維などの無機繊維、アラミド繊維などの有機繊維を好適に使用し得る。

特に補強繊維シート５０として炭素繊維が使用される大型の箱桁を有する高架橋のようなコンクリート構造物の補強においては、炭素繊維が好適に使用され、好ましくは、特に、ヤング率が２８０～５００ＧＰａとされる中弾性の炭素繊維、及び、ヤング率が５００ＧＰａ以上とされる高弾性の炭素繊維を好適に使用することができる。なお、他の繊維のヤング率について言えば、典型的には、ガラス繊維は７０～９０ＧＰａ、アラミド繊維は７０～１２０ＧＰａとされる。

連続繊維ストランド２は、図１（ｃ）に示すように、通常、略円形断面形状とされるが、必要に応じて、同等面積とされる円形に近似した楕円形、長円形、多角形、その他の種々の断面形状とすることができる。従って、本発明にて断面が円形状とは、このような近似円形断面形状をも含むものとする。

連続繊維ストランド２は、一般に繊維径が５～２０μｍとされる強化繊維ｆを３０００～９６０００本収束して形成される強化繊維束Ｆにて構成される樹脂含浸されていない、所謂、ドライ状態の各連続繊維ストランド２であり、この連続繊維ストランド２は、横断面積Ｓが０．１～５ｍｍ^２（通常、０．６～１．２ｍｍ^２）であるのが、柔軟性の点、樹脂含浸性の点から好適である。ここで、連続繊維ストランド２の「横断面積」とは、空隙を含まない、強化繊維ｆのみの横断面積の総和を意味する。

本製造実施例にて強化繊維シート１Ａは、図３（ａ）、（ｂ）に示すように、拘束糸（即ち、鎖編糸）３がループ状に縦方向に連続して鎖編み目を形成しながら編成されて作製された鎖編み部（編み組織）３０を有する。各連続繊維ストランド２は、詳しくは図４を参照して後述するが、この編み組織３０の鎖編み目３Ａの中に直交させて配置されている。

また、各連続繊維ストランド２を拘束する編み組織３０は、互いに隣接した編み組織３０が互いに挿入糸４により結束される。つまり、挿入糸４は、編み組織３０に対して横方向に挿入され、本実施例では、隣り合った連続繊維ストランド２を囲包して編成された編み組織３０に対して、連続繊維ストランド２の長手方向（即ち、縦方向）に沿って所定間隔にて絡み合い、複数の連続繊維ストランド２を平面状に、即ち、強化繊維シート状態に保形する。

図４を参照して、拘束糸３がループ状に縦方向に連続して編成された編み組織３０の中を、各連続繊維ストランド２が直交して配置されている状態、及び、編み組織３０に対する挿入糸４の編絡状態について説明する。

図４に示すように、拘束糸３は、ループ状に縦方向に連続して編成されて編み組織３０を形成し、複数の縦方向編み組織３０により編み構造３０Ａが形成される。この編み構造３０Ａを構成する各編み組織３０の鎖編み目３Ａを貫通するようにして、連続繊維ストランド２が挿入配置される。

図４は、理解を容易とするために、連続繊維ストランド２が編み組織３０の鎖編み目３Ａを貫通するように屈曲している状態にて示すが、実際には、連続繊維ストランド２が曲がることはなく、図３（ａ）、（ｂ）、図５に示すように、直線状態に配置された連続繊維ストランド２に対して、拘束糸３により編成された編み組織３０の鎖編み目３Ａが編み込まれることとなる。

このような編み組織３０に対して、図４に示すように、横方向に挿入して挿入糸４が編み込まれ、隣り合った編み組織３０が互いに結束される。

つまり、本実施例の強化繊維シート１Ａによれば、拘束糸３が縦方向に連続的に、且つ、平面状に編成して編み構造３０Ａが形成され、この編み構造３０Ａにおける縦方向に連続的に編成された編み組織３０の中に、多数の連続した強化繊維ｆを一方向に束ねて形成した連続繊維ストランド２が挿入される。そして、縦方向編み組織３０の中に挿入された各連続繊維ストランド２は、縦方向の編み組織３０に対して横方向に挿入された挿入糸４で連結することによって保形される。

上記編み構造３０Ａにより拘束され、保形された強化繊維シート１Ａは、当業者には周知の編成機（経編機）を用いて、複数の連続繊維ストランド２、編み組織３０を構成する拘束糸３、及び、編み組織３０を結束する挿入糸４を編み込むことによって生産性良く、高品質にて作製することができる。また、連続繊維ストランド２を拘束糸３及び挿入糸４による編み構造により拘束し、保形しているために、強化繊維を縫製して拘束保形する場合に発生する針によるダメージや繊維束割れなどの問題は発生しない。

つまり、本実施例によれば、強化繊維シート１Ａが編み構造とされるために、伸縮性を有し且つ形態が安定しており、また、編み機による連続生産が可能であり、品質が均一で高品質の製品を製造することができる。また、強化繊維シート１Ａは、挿入糸４によりその形状が横方向に対して伸縮自在に保形されているために、横方向形状の広狭が変形可能とされる。挿入糸４と編み組織３０との結合回数を変更することにより、強化繊維シート１Ａの柔軟性を調整することが可能である。

本製造実施例において、各連続繊維ストランド２は、多数の連続した強化繊維ｆを集束して形成される繊維束Ｆにて構成される。上述のように、本実施例にて、複数の連続繊維ストランド２が一方向に引き揃え並置された平面状の、即ち、シート状の強化繊維シート１Ａでは、各連続繊維ストランド２は、図５に示すように、互いに空隙（ｇ）＝０．１～２０ｍｍだけ近接離間して、挿入糸４にて伸縮性を有して固定され、シート状態に保形される。また、このようにして形成された強化繊維シート１Ａの長さ（Ｌ）及び幅（Ｗ）は、適宜決定されるが、取扱い上の問題から、一般に、全幅（Ｗ）は、１０～５００ｍｍとされる。又、長さ（Ｌ）は、１００ｍ以上のものを製造し得るが、使用時においては、適宜切断して使用される。

連続繊維ストランド２の繊維量を増やしたい場合には、図６（ａ）、（ｂ）に示すように、縦方向或いは横方向に繊維束Ｆを複数、例えば、図示するように２本、或いはそれ以上積層し、つまり、複数本の連続繊維ストランド２ａ、２ｂを一つの連続繊維ストランド２として使用する構成としても良い。積層数は、必要幅内に使用される強化繊維及び連続繊維ストランドの太さと糸本数で決定される。この場合においても、上述したように、本実施例の強化繊維シート１Ａは、拘束糸３及び挿入糸４と共に編み構造とされ、安定した形態にて均一な且つ高品質の製品とし得る。

上述のように、本実施例の強化繊維シート１Ａは、各連続繊維ストランド２が個々に、編み組織３０を形成している拘束糸３により拘束され、且つ、互いに並置された各連続繊維ストランド２は、挿入糸４により所定形状へと変形可能に保形されている。

このように、本実施例にて、拘束糸３は、コンクリート補修補強の施工時に連続繊維ストランド２、即ち、強化繊維ｆに樹脂を含浸する樹脂含浸時において強化繊維が膨潤し、繊維配向に乱れや樹脂含浸不良が発生するのを防止する。又、挿入糸４は、拘束糸３で拘束された連続繊維ストランド２、２間の距離を規定し、各連続繊維ストランド２がずれてストランド間の距離が変わらないように、拘束糸３と絡み合い固定化する機能をなす。

従って、本実施例の定着アンカー１によれば、樹脂含浸時においても繊維の直線性が維持され、従来の他の定着アンカーのように、樹脂含浸時に繊維の配向が乱れ、定着後の強度が低下するようなことはない。

本実施例にて、強化繊維ｆとしては、上述のように、ヤング率（引張弾性率）が７０ＧＰａ以上の弾性を有した強化繊維を使用することができ、強化繊維ｆとしては、好ましくは、中弾性或いは高弾性の高強度の炭素繊維が使用されるが、他には、ガラス繊維などの無機繊維、更には、アラミド繊維などの有機繊維も使用し得る。

前記拘束糸３及び挿入糸４は、１５～１５００ｄ（デニール）のマルチフィラメント糸やモノフィラメント糸とすることができ、例えば、ポリエステル系、ポリアミド系、ポリアクリロニトリル系、ポリビニルアルコール系及びポリオレフィン系の繊維、アラミド繊維、などのような有機繊維、更には、チタン繊維、スチール繊維などの金属繊維、また、炭素繊維、ガラス繊維などの無機繊維を単独で、又は、複数種混入して作製された糸を使用することができる。又、無機繊維に熱可塑性有機繊維を巻き付け或いは撚り合わせた構成の糸を使用することもできる。

上記構成の本実施例の平面状の強化繊維シート１Ａは、強化繊維シート１Ａが有する編み構造、及び、挿入糸４が有する伸縮性により、自由度の高い特性を有しており、図７（ａ）、（ｂ）に示すように、強化繊維シート１Ａの幅方向両端より圧縮することにより、容易に縮むことができ、又、幅方向両端を外方へと引っ張ることにより容易に伸ばすことができる。

図７（ａ）～（ｄ）を参照して、本発明に係る定着アンカー１の製造方法について説明する。先ず、図７（ａ）に示すように、長さＬ、幅Ｗとされる上記長尺の平面状の強化繊維シート１Ａを所定の長さＬ１ｗに切断し、例えば、８０～１５０ｃｍの長さに切断し、この切断された所定長さＬ１ｗの細長帯状の強化繊維シート１Ａの一端部領域においては、図７（ｂ）に示すように、幅方向両端より圧縮することにより縮めて、各ストランド２、２間が密とされた幅Ｗ２、長さ（Ｌ１ａ）の細幅部分１ａｗを形成し、他端領域は、扇形状及び矩形状となるように広げ幅を調整することにより、細幅部分１ａｗの幅Ｗ２から最大幅Ｗ３へと拡開する長さ（Ｌ１ｂ２）の拡開扇形部１ｂ２ｗと、幅Ｗ３、長さ（Ｌ１ｂ１）の矩形状部分１ｂ１ｗとが形成された強化繊維シート１Ａを作製することができる。

次いで、この強化繊維シート１Ａは、図７（ｃ）、（ｄ）に示すように、細幅部分１ａｗは幅Ｗ２より小さくなるように幅方向に折り畳むことにより、或いは、巻き込んだりすることにより、また、拡開扇形部１ｂ２ｗ、矩形部１ｂ１ｗをも幅方向、長さ方向に変形することによって図１（ａ）、（ｂ）に示すように、一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有する構成の定着アンカー１となるように賦形される。つまり、細幅部分１ａｗは、取付部１ａとしての断面が直径Ｄ１の円形状とされる長さＬ１ａの細長棒状に賦形し、他側は、定着部１ｂとして、矩形状の幅Ｗ１、長さＬ１ｂ１の広幅シート状定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している、長さＬ１ｂ２の扇状定着部１ｂ２とに賦形される。

次に、本実施例の定着アンカー１の一製造具体例について更に説明する。

製造具体例１
本製造具体例では、図３～図７を参照して説明した構成の強化繊維シート１Ａを使用して定着アンカー１を次のようにして作製した。

強化繊維シート１Ａにおける連続繊維ストランド２は、繊維ｆとして平均径５μｍ、収束本数２４０００本のＰＡＮ系炭素繊維ストランドを用いた。炭素繊維は、中弾性の炭素繊維であり、ヤング率が４５０ＧＰａであった。拘束糸（鎖編糸）３としては、ポリエステルマルチフィラメント（番手１００ｄ）を使用した。また、挿入糸４としては、フロントにポリエステルモノフィラメント（番手６３ｄ）を使用し、そして、バックにポリエステルモノフィラメント（番手６３ｄ）に低融点ポリアミド繊維（番手１００ｄ）を撚り合わせたものを用いた。

これら、連続繊維ストランド２、拘束糸３及び挿入糸４を使用して、編成機により、連続繊維ストランド２が２４０本とされる強化繊維シート１Ａを作製した。

図７（ａ）にて、挿入糸４は、連続繊維ストランド２の長手方向に対して１０ｍｍの一定の間隔（Ｐ４）にて編み込まれた。

このようにして作製した強化繊維シート１Ａは、幅（Ｗ）が２５０ｍｍ、長さ（Ｌ）が１００ｍであった。各ストランド間の間隙（ｇ）は、３～４ｍｍであった。

次に、上記強化繊維シート１Ａを、長さ（Ｌ１ｗ）１０５ｃｍに切断し、図７（ａ）に示す細長帯状の、即ち、矩形状の強化繊維シート１Ａとした。

この強化繊維シート１Ａは、図７（ｂ）に示すように、その幅方向両端を圧縮することにより、容易に縮むことができ、細幅部分１ａｗを形成することができた。更に細幅部分１ａｗは、図７（ｃ）に示すように、幅方向に折り込むことにより、図１（ａ）、（ｂ）に示すように断面が円形状とされる細長棒状に賦形し、直径（Ｄ１）が略３０ｍｍ、長さ（Ｌ１ａ）４０ｃｍの取付部１ａを形成した。

また、図７（ｂ）に示す強化繊維シート１Ａは、細幅部分１ａｗに連接する扇形部分１ｂ２ｗ及び矩形部分１ｂ１ｗは、それぞれ、長さ方向及び幅方向にその長さを調整することにより、図１（ａ）、（ｂ）にて、軸線方向の長さ（Ｌ１ｂ２）のが４５ｃｍで且つ扇形最大幅（肩幅）（Ｗ１）が２０ｃｍの扇状定着部１ｂ２と、軸線方向の長さ（Ｌ１ｂ１）が２０ｃｍ、幅（Ｗ１）が２０ｃｍとされる広幅シート状定着部１ｂ１とされる定着アンカー１を形成した。

本実施例によれば、強化繊維シート１Ａから図１（ａ）、（ｂ）に示す形態の定着アンカー１を容易に作製することができた。

本実施例によれば、
（１）強化繊維シート１Ａを構成する連続繊維ストランド２の本数が常に一定であるため、当然なこととして、施工現場において連続繊維ストランド数を間違えることはない。
（２）強化繊維シート１Ａを切り分けて使用するための成形作業に際して、幅方向に容易に伸ばしたり、縮めたりすることができ、また、幅方向に巻き込んだり、長手方向に折り畳むこともでき、貼り付ける場所の形状（例えば、定着扇形の幅）に合わせて、施工現場で容易に変形させることができた。また、縮めた部分の近傍が皺になることもなく、作業性が良かった。更には、強度低下を起こすこともなかった。
（３）個々の連続繊維ストランド２は拘束糸３による編み組織３０にて拘束し、挿入糸４にてその形態が保形されているために、樹脂が含浸した際に繊維が揺らいで強度低下を起こすことはなかった。

（１－２）第二の製造実施例
図８（ａ）～（ｄ）に、本実施例の定着アンカー１の他の製造実施例を示す。本製造実施例においても、定着アンカー１は、上記（１－１）第一の製造実施例と同様に図３（ａ）、（ｂ）に示す構成の平面状の強化繊維シート１Ａを使用する。上述したように、強化繊維シート１Ａは、この強化繊維シート１Ａが有する編み構造、及び、挿入糸４が有する伸縮性により、自由度の高い特性を有しており、図７（ａ）、（ｂ）に示すように、強化繊維シート１Ａの幅方向両端より圧縮することにより、容易に縮むことができ、又、幅方向両端を外方へと引っ張ることにより容易に伸ばすことができる。

本実施例では、図８（ａ）に示すように、長尺の平面状の強化繊維シート１Ａを所定の長さ（２×Ｌ１ｗ）に切断し、例えば、２×Ｌ１ｗ＝１６０～３００ｃｍの長さに切断し、この切断された所定長さ（２×Ｌ１ｗ）の細長帯状の強化繊維シート１Ａを中央部にて二つ折りにて折り曲げ、図８（ｂ）、（ｃ）に示すように、一端で折り曲げられて重ね合わされた軸線方向に同じ長さＬ１ｗとされる２層の第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２を作製する。

次いで、図８（ｄ）に示すように、図８（ｃ）にて左側に位置する第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２が接続された折り曲げ側の所定領域を、幅方向両端より圧縮することにより縮めて、各ストランド２、２間が密とされた幅Ｗ２、長さ（Ｌ１ａ）の細幅部分１ａｗを形成し、他端領域は、扇形状及び矩形状となるように広げ幅を調整することにより、細幅部分１ａｗの幅Ｗ２から最大幅Ｗ３へと拡開する長さ（Ｌ１ｂ２）の拡開扇形部１ｂ２ｗと、幅Ｗ３、長さ（Ｌ１ｂ１）の矩形状部分１ｂ１ｗとが形成された強化繊維シート１Ａを作製する。

次いで、この強化繊維シート１Ａは、図７（ｃ）、（ｄ）に示すように、細幅部分１ａｗは幅Ｗ２より小さくなるように幅方向に折り畳むことにより、或いは、巻き込んだりすることにより、また、拡開扇形部１ｂ２ｗ、矩形部１ｂ１ｗをも幅方向、長さ方向に変形することによって図１（ａ）、（ｂ）に示すように、一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有する構成の定着アンカー１となるように賦形する。つまり、細幅部分１ａｗは、取付部１ａとしての断面が直径Ｄ１の円形状とされる長さＬ１ａの細長棒状に賦形し、他側は、定着部１ｂとして、矩形状の幅Ｗ１、長さＬ１ｂ１の広幅シート状定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している長さＬ１ｂ２の扇状定着部１ｂ２とに賦形される。

本実施例では、定着アンカー１の広幅シート状定着部１ｂ１の繊維目付量は、強化繊維シート１Ａの繊維目付量の２倍とされることが理解されるであろう。

もし、所定形状にて固定された定着アンカー１が所望される場合には、挿入糸４及び／又は拘束糸３の素材を熱可塑性繊維を使用し、加熱して、連続繊維ストランド２、即ち、強化繊維ｆと、挿入糸４及び／又は拘束糸３とを融着し、更に、加熱による熱可塑性繊維の伸縮性及び残留伸度を除去することができる。

（１－３）第三の製造実施例
他の実施例によれば、長尺の平面状の連続繊維補強部材１は、図９（ａ）～（ｃ）に示すように、
（i）所定の長さＬ３及び幅Ｗ４を有した細幅部分（１ａｗ）と、
（ii）細幅部分１ａｗ、１ａｗの間に位置し、所定の長さＬ４を有した広幅部分（２×１ｂｗ）であって、その中央部分にて最大幅Ｗ５、長さＬ５となる広幅矩形状部分（２×１ｂ１ｗ）を備え、その両側にそれぞれ扇形状部分（１ｂ２ｗ）を有した広幅部分（２×１ｂＷ）と、
が交互に形成された長尺の平面状の帯状とされる強化繊維シート１Ａとすることができる。

このような図９（ａ）に示す本実施例の強化繊維シート１Ａは、シート製造に使用する経編機におけるテンションの強弱を調整することにより、強化繊維シート１Ａの幅を広く編成したり、幅を狭く編成したりして製造し得る。

また、このような強化繊維シート１Ａは、本発明にて使用する場合には、図９（ａ）、（ｂ）に示すように、先ず、所定長さＬ４を有した一つの広幅部分（２×１ｂＷ）を挟む二つの、所定の長さＬ３及び幅Ｗ４を有した細幅部分１ａｗをそれぞれ長さ方向中央部で切断し、長さＬ６の強化繊維シート１Ａを作製する。次いで、図９（ａ）、（ｂ）に示すように、細幅部分１ａｗ、１ａｗの間に位置し、所定の長さＬ５を有した広幅矩形状部分１ｂ１Ｗの長手方向の中央部分の位置にて切断し、図９（ｃ）に示すように、長さ（Ｌ１）の強化繊維シート１Ａを作製する。

次いで、この強化繊維シート１Ａは、細幅部分１ａｗは、幅（Ｗ２）より小さくなるように巻き込んだり、或いは、幅方向に折り畳むことにより、図１（ａ）、（ｂ）に示すように、一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有する構成の定着アンカー１となるように賦形する。つまり、細幅部分１ａｗは、取付部１ａとしての断面が直径Ｄ１の円形状とされる長さＬ１ａの細長棒状に賦形し、他側は、定着部１ｂとして、幅Ｗ１、長さＬ１ｂ１の広幅シート状定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している扇状定着部１ｂ２とに賦形される。

（１－４）（第四の製造実施例）
図１０に、上記（１－１）第一の製造実施例～（１－３）第三の製造実施例にて使用した平面状とされる強化繊維シート１Ａの他の製造実施例を示す。

本製造実施例の強化繊維シート１Ａでは、第一の製造実施例にて説明したと同様に、各連続繊維ストランド２は、拘束糸３がループ状に縦方向に連続して編成された編み組織３０の鎖編み目３Ａの中に直交させて配置されている。

ただ、本製造実施例によると、縦方向編み組織３０に対して横方向に挿入された挿入糸４が、各連続繊維ストランド２を拘束する編み組織３０に対して、一定のコース毎に振って編み込まれている。

つまり、本製造実施例では、第一の製造実施例と同様に、図４に示すように、拘束糸３は、各連続繊維ストランド２が鎖編み目３Ａを直交して貫通するようにして、各コース毎に鎖編み目３Ａを形成しながら編み組織３０を形成する。これにより、各連続繊維ストランド２は拘束される。

本製造実施例によると、挿入糸４は、横方向への挿入糸であり、本製造実施例では、１ウェールずつ飛んで編み組織３０を構成する拘束糸３に掛けながら蛇行させて挿入される。これにより、編み組織３０に拘束された連続繊維ストランド２を有した強化繊維シート１Ａが作製される。

本製造実施例においても、強化繊維シート１Ａは、第一の製造実施例の場合と同様に、図７（ａ）に示すように、強化繊維シート１Ａの幅方向両端より圧縮することにより、容易に縮むことができ、又、幅方向両端を外方へと引っ張ることにより容易に伸ばすことができる。この作業により、図７（ｂ）及び図１（ａ）、（ｂ）に示すような、一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有しており、取付部１ａは、断面が円形状とされる細長棒状に賦形されており、定着部１ｂは、矩形状の平面定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している扇状定着部１ｂ２とを有した、定着アンカー１を作製することができる。この成形作業において、連続繊維ストランド２の直線性が乱れることはなかった。

本製造実施例の強化繊維シート１Ａも又、第一の製造実施例と同様に、経編機を用いて作製することができ、第一の製造実施例と同様の作用効果を達成することができる。従って、本製造実施例においても、経編機によるテンションの強弱を調整することにより、第三の製造実施例にて図９（ａ）を参照して説明したように、シート１の幅を広く編成したり、幅を狭く編成したりすることもまた可能である。

（１－５）（第五の製造実施例）
図１１（ａ）～（ｃ）に本発明に係る定着アンカー１の他の製造実施例を示す。本実施例にて、定着アンカー１は、図１１（ａ）に示すように、柔軟性を有する連続繊維ストランド２を２０本～２８８本の範囲で所定本数だけ一方向に引き揃えて束ね、柔軟性のある細長棒状の連続繊維補強部材（強化繊維棒状体）１Ａから作製される。

連続繊維ストランド２は、図１１（ｃ）に示すように、一方向に並列に引き揃えられている多数の連続した強化繊維ｆを集束して連続強化繊維束Ｆを形成し、この繊維束Ｆにて連続繊維ストランド２が形成される。

本実施例においても、図１（ｃ）を参照して説明した（１－１）第一の製造実施例にて使用したと同じ連続繊維ストランド２を使用することができる。従って、連続繊維ストランド２に関する説明は、先の（１－１）第一の製造実施例における説明を援用し、ここでの再度の説明は省略する。

本実施例にて、強化繊維棒状体１Ａは、図１１（ｂ）に示すように、図１（ａ）、（ｂ）に示すと同様に、所定の長さ（Ｌ１）とされ、一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有しており、取付部１ａは、断面が直径Ｄ１の円形状とされる長さＬ１ａの細長棒状に賦形されており、定着部１ｂは、矩形状の幅Ｗ１、長さＬ１ｂ１の広幅シート状定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している長さＬ１ｂ２の扇状定着部１ｂ２とを有するように賦形される。必要により、このようにして賦形された定着アンカー１は、取扱い性を向上させるためにするために、例えば上述した連続繊維補強部材１Ａを作成する際に使用した拘束糸３或いは挿入糸４などとされる糸条５にて縫製し、緩く拘束保形しておくことも可能である。

本実施例にて、定着アンカー１の寸法形状は、図１（ｂ）に示す定着アンカー１と同じとされるので、詳しい説明は先の説明を援用し、ここでの再度の説明は省略する。

（補強方法及び補強構造）
・第一の補強方法及び構造実施例
次に、本発明に係る定着アンカー１を使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造を実施例に即して更に具体的に説明する。

本実施例では、図２（ａ）、（ｂ）に示した箱桁を有するコンクリート構造物１００における壁部材１２０の耐震補強（曲げ及び／又はせん断補強）について説明する。

上述したように、従来、既存或いは新設の上記種々のコンクリート構造物の補強方法として、構造物の表面に補強材として炭素繊維シートやアラミド繊維シートなどの補強繊維シートを接着剤にて貼り付けたり、巻き付けたりする連続繊維シート接着工法が行われている。本発明の補強方法は、斯かる連続繊維シート接着工法において上記構成とされる定着アンカー１を使用してコンクリート構造物１００の耐震補強を有効に実施することができる。

つまり、本発明にて、定着アンカー１は、図１（ａ）～（ｃ）、図２（ａ）、（ｂ）、図１２（ａ）～（ｅ）に示すように、定着アンカー１の一側の取付部１ａを、コンクリート構造物に貼着された補強繊維シート５０の端部に近接して形成された取付孔１０に埋め込み、取付孔１０に固着する。一方、定着アンカーの他側の定着部１ｂ（１ｂ１、１ｂ２）は、コンクリート構造物１００の補強対象領域に既に貼着されている補強繊維シート５０の端部に接着する。

次に、図１２（ａ）～（ｅ）、更には、図２（ａ）、（ｂ）をも参照して本発明に従って実施されるコンクリート構造物の連続繊維シート接着工法による補強方法及び補強構造について説明する。

本実施例の説明では、図２（ａ）にて、右側の壁部材１２０Ａの補強について、また、定着アンカー１については、図２（ｂ）に示すように、右側の壁部材１２０Ａの下端の定着について述べるが、上端の定着も同様に行われることを理解されたい。また、左側の壁部材１２０Ｂの下端及び上端の定着も同様に行うことができる。従って、以下の説明では、右側、左側の壁部材１２０Ａ、１２０Ｂを区別することなく単に「壁部材１２０」と総称し、また、上床版１１０Ａ、下床版１１０Ｂを区別することなく単に「床版１１０」と総称して説明する。

（第１工程：取付孔形成）
図１２（ａ）に示すように、必要により、コンクリート構造物１００の被補強面、即ち、本実施例では、補強繊維シート５０が接着される壁部材１２０の被接着面１２０ａの脆弱部を、ディスクサンダー、サンドブラスト、スチールショットブラスト、ウォータージェットなどの研削手段により除去し、コンクリート構造物１００の被接着面１２０ａから表面脆弱層を除去した面となるように下地処理をする。

本発明によると、上記の下地処理後に、或いは、下地処理に先立って、定着アンカー１を取付けるための取付孔１０が穿設される。

図１２（ａ）、図２（ｂ）に示すように、本実施例では、コンクリート構造物１００における壁部材１２０と床版１１０との接続部１０１の隅角部には、構造物内面にハンチ１４０が形成されている。従って、被接着面１２０ａの、ハンチ１４０に隣接した領域或いはハンチ１４０領域に定着アンカー１の取付部１ａを受容するための所定の長さ（Ｌ１０）とされる取付孔１０が形成される。

更に説明すれば、コンクリート構造物１００にて、本実施例に示すように、両コンクリート部材１１０、１２０の接合部１０１の隅角部ＣＲにハンチ１４０が形成されている場合は、取付孔１０は、取付孔中心線１０ＣＬが壁部材１２０の内側表面１２０ａに対して所定の角度（θ）にて、且つ、中心線１０ＣＬがハンチ１４０と壁部材１２０との境界部から△Ｅだけ離間して、ハンチ１４０から接合部１０１へと延在して、又は、床版１１０の方向へと延在して穿孔される。このとき、距離△Ｅは、例えば、△Ｅ＝０～１０ｍｍだけ離間するようにするのが穿孔作業上好ましいが、場合によっては、△Ｅはマイナス、即ち、取付孔中心線１０ＣＬがハンチ１４０と壁部材１２０との境界部から更に壁部材１２０の内側表面１２０ａ側へと位置していても良い。また、取付孔中心線１０ＣＬの角度（θ）は、１３５°以上１８０°未満とすることにより、取付孔１０を接合部１０１の方に延在して穿設することができるが、これに限定されるものではない。もし、取付孔中心線１０ＣＬの角度（θ）を１８０°以上、２２５°程度とすることにより、取付孔１０を、接合部１０１に隣接した床版１１０の方へと延在して穿設することもできる。

このように、本発明によれば、取付孔１０は、接着された補強繊維シート５０の端部に隣接して補強繊維シート被接着面１２０ａに、或いは、ハンチ１４０を貫通して接合部１０１の方へと延在して、更には、接合部１０１に隣接した床版１１０に形成される。

図１２（ｂ）に図示するように、取付孔１０は円形状の孔とされ、定着アンカー１の取付部１０ａを受容し得る寸法、形状とされ、直径（Ｄ１０）は１０～７０ｍｍ、深さ（Ｌ１０）は、１５～６０ｃｍとされる。一例を挙げれば、例えば、直径（Ｄ１０）は２５ｍｍの円形状で、深さ（Ｌ１０）が３０ｃｍとされる。ただ、取付孔１０の断面形状は、円形状孔に限定されるものではなく、例えば、円形状と同等断面積とされる円形状に近似した楕円形状、長円形状、更には、多角形状などの近似円形状とすることもできる。

取付孔１０は、図１２（ｂ）に示すように、壁部材１２０の幅方向に所定のピッチＰで複数の孔が形成される。定着アンカー１の寸法にもよるが、通常、ピッチＰは、５０ｃｍ以下とされ、好ましくは、５～４０ｃｍとされる。本実施例では、後述するように、２０ｃｍとした。

（第２工程：補強繊維シート貼付け）
図１２（ｃ）に示すように、好ましくは、下地処理した面１２０ａにポリウレア樹脂パテ剤又はウレアウレタン樹脂剤などの弾性樹脂４１Ａを、本実施例ではポリウレア樹脂パテ剤を所要の厚さ（Ｔ４１）にて塗布し、反応硬化させて、弾性層４１を形成する。補強繊維シート５０が接着剤４２にて弾性層４１を介してコンクリート構造物の表面１２０ａに貼着される。

なお、弾性層４１は省略して、図１３（ａ）に示すように、補強繊維シート５０は直接コンクリート構造物の表面１２０ａに接着剤４２にて貼着することもできる。しかしながら、詳しくは後述するが、本発明によれば、コンクリート構造物の表面１２０ａに貼着された補強繊維シート５０の端部には、定着アンカー１が定着されるが、図１３（ｂ）に示すように、少なくとも、定着アンカー１が定着される補強繊維シート５０の端部領域Ｌ５０は、弾性層４１を介して接着剤４２にてコンクリート構造物の表面１２０ａに貼着されるのが好ましい。

弾性樹脂４１Ａ（弾性層４１）の塗布厚さ（Ｔ４１）は、被接着面１２０ａの表面の凹凸、補強繊維シート５０の厚さに応じて適宜設定されるが、一般にＴ４１＝０．２～１０ｍｍ程度とされる。また、通常、ポリウレア樹脂パテ剤４１Ａは、被接着面１２０ａの塗布領域の全域に一様に塗布されるが、場合によっては、部分的であっても良い。

上述の下地処理面１２０ａに弾性層４１を形成する前に、下地処理面１２０ａにプライマーを塗布することもできる。プライマーとしては、ウレタン樹脂プライマーなどのウレタン樹脂系、エポキシ樹脂系、及び、ＭＭＡ樹脂系など、弾性層４１と被補強コンクリート構造物１００の材質に合わせて適宜選定される。

本実施例でのポリウレア樹脂パテ剤、即ち、弾性層４１を形成する弾性樹脂材料（弾性層形成材）４１Ａは、主剤、硬化剤、充填剤、添加剤などを含んでおり、その組成の一例を示せば、下記の通りとされる。
（i）主剤：イソシアネート（例えば、４，－４’ジフェニルメタンジイソシアネート）を反応成分とするプレポリマーであり、末端残存イソシアネートがＮＣＯ重量％で１～１６重量部に調整されたものを使用する。
（ii）硬化剤：主成分として芳香族アミン（例えば、アミン価８０～９０）含む硬化剤を使用し、主剤のＮＣＯ：アミン比で、１．０：０．５５～０．９９重量部で計算されたものを使用する。更には、硬化促進剤としてｐ－トルエンスルホン酸塩を含むこともできる。
（iii）充填剤：硅石粉、搖変剤等が含まれ、１～５００重量部で適宜配合される。
（iv）添加剤：着色剤、粘性調整剤、可塑剤等が含まれ、１～５０重量部で適宜配合される。

ここで、弾性樹脂、本実施例で使用したポリウレア樹脂パテ剤は、温度－１０℃～５０℃時において硬化時における、引張伸びが１００％以上、好ましくは４００％以上６００％以下；引張強度が５Ｎ／ｍｍ^２以上、好ましくは８Ｎ／ｍｍ^２以上１０Ｎ／ｍｍ^２以下；引張弾性率が３０Ｎ／ｍｍ^２以上、好ましくは４０Ｎ／ｍｍ^２以上５００Ｎ／ｍｍ^２以下、より好ましくは６０Ｎ／ｍｍ^２以上１００Ｎ／ｍｍ^２以下；０スパン塑性伸びが３ｍｍ以上２５ｍｍ以下とされる。

硬化時における引張伸びが１００％未満、引張強度が５Ｎ／ｍｍ^２未満、引張弾性率が３０Ｎ／ｍｍ^２未満では、必要な補強応力伝達ができず、また逆に、硬化時における引張伸びが６００％を超え、引張強度が１０Ｎ／ｍｍ^２を超え、引張弾性率が１００Ｎ／ｍｍ^２を越えると、特に、５００Ｎ／ｍｍ^２を超えると、伸び性能が不足するといった問題が生じる。

更に、０スパン塑性伸びは、上述のように、温度－１０℃～５０℃において、３ｍｍ以上２５ｍｍ以下とされるが、０スパン塑性伸びが３ｍｍ未満では、コンクリート構造物に発生した場合のひび割れを拘束し、ひび割れ分散性を良くする効果が低減する。０スパン塑性伸びが２５ｍｍ以下とされるのは、引張弾性率が６０Ｎ／ｍｍ^２あるもので２５ｍｍ以上の０スパン塑性伸びの性能を持つものを製造することは技術的に難しいからである。

また、ポリウレア樹脂をパテ剤として使用するためには、２３℃におけるＢＭ型粘度計による２回転での粘度が２００～７００Ｐａ・ｓで、回転数２０回転では６０～１００Ｐａ・ｓの範囲にあり、チクソトロピックインデックス、即ち、回転粘度計による異なる回転数による粘度の測定値の比（回転数２０回転における粘度÷２回転の粘度）が４～７であることが望ましい。

すなわち、粘度が６０Ｐａ・ｓより小さくチクソトロピックインデックスが４未満であれば、塗付後にダレ等が生じ塗付面の平滑性及び天井面、壁面の塗布が困難となり、また逆に、粘度が１００Ｐａ・ｓより大きくチクソトロピックインデックスが７を超えると樹脂が硬く、混合に問題があり、且つ、平滑に塗布することも困難になる。

ポリウレア樹脂パテ剤は、コンクリート構造物補強用弾性層形成材として使用し、剥離防止、補修補強効果を達成することができ、定着強度、曲げ強度（耐力）及び靭性を増大させ、コンクリート構造物の補強工法に極めて好適に使用し得る。

つまり、上記パテ剤４１Ａ（弾性層４１）は、補強繊維シート５０の力をコンクリート構造物に伝達し、良好な補強を達成する。また、本実施例の補強方法によれば、ひび割れの分散性が良好である。

また、上記組成のポリウレア樹脂パテ剤は、冬場においても柔軟性を有し、コンクリート構造物の良好な補強を達成することができ、また、ウレアウレタン樹脂剤も又、ポリウレア樹脂パテ剤と同様の性能を発揮し得る。

図１２（ｃ）に示すように、コンクリート構造物表面１２０ａに弾性樹脂４１Ａを塗布した場合には、弾性樹脂４１Ａが硬化し、弾性層４１が形成されると、この弾性層４１の上に接着剤４２を塗布し、この面に、補強繊維シート５０を押し付けて補強対象コンクリート構造物１００の表面１２０ａに弾性層４１を介して接着する。

本発明においては種々の形態の補強繊維シート５０を使用することができる。補強繊維シート５０の実施例を具体的に具体例１～３として説明するが、本発明で使用する補強繊維シート５０の形態は、これら具体例に示すものに限定されるものではない。

補強繊維シート具体例１
図１６に、本発明にて使用することのできる補強繊維シート５０の一具体例を示す。補強繊維シート５０は、連続した強化繊維ｆを一方向に引き揃えてシート状に構成される樹脂未含浸の繊維シートとされる。

即ち、補強繊維シート５０は、一方向に引き揃えた連続した強化繊維ｆから成る強化繊維シートをメッシュ状の支持体シートなどとされる線材固定材５３にて保持した構成とすることができる。例えば、強化繊維ｆとして炭素繊維を使用した場合には、例えば平均径７μｍの単繊維（炭素繊維モノフィラメント）ｆを６０００～２４０００本収束した樹脂未含浸の単繊維束を複数本、一方向に平行に引き揃えて使用される。炭素繊維シート５０の繊維目付は、通常、３０～１２００ｇ／ｍ^２とされる。本発明の補強方法では、本発明に従った構成の定着アンカー１を使用することによって、特に、繊維目付が１０００ｇ／ｍ^２以上、例えば１２００ｇ／ｍ^２とされる高繊維目付の補強繊維シート５０を使用した場合も、端部剥離を起こすことなく、極めて有効に耐震補強を実現することができる。

線材固定材５３としてのメッシュ状の支持体シートを構成する縦糸５４及び横糸５５の表面に低融点タイプの熱可塑性樹脂を予め含浸させておき、メッシュ状支持体シート５３をシート状に配列した炭素繊維の片面或いは両面に積層して加熱加圧し、メッシュ状支持体シート５３の縦糸５４及び横糸５５の部分を炭素繊維シートに溶着する。

メッシュ状支持体シート５３は、２軸構成のほかに、ガラス繊維を３軸に配向して形成したり、或いは、ガラス繊維を一方向に配列された炭素繊維に対して直交する横糸５５のみを配置した、所謂、１軸に配向して形成して前記シート状に引き揃えた炭素繊維に接着することもできる。

又、上記線材固定材５３の糸条としては、例えばガラス繊維を芯部に有し、低融点の熱融着性ポリエステルをその周囲に配したような二重構造の複合繊維も又好ましく用いられる。

なお、補強繊維シート５０は、強化繊維ｆとしては、炭素繊維に限定されるものではなく、ガラス繊維、バサルト繊維；ボロン繊維、チタン繊維、スチール繊維などの金属繊維；更には、アラミド、ＰＢＯ（ポリパラフェニレンベンズビスオキサゾール）、ポリアミド、ポリアリレート、ポリエステル、高強度ポリエステルなどの有機繊維；が単独で、又は、複数種混入してハイブリッドにて使用することができる。

補強繊維シート具体例２
図１７（ａ）～（ｃ）に補強繊維シート５０の他の具体例を示す。本具体例の補強繊維シート５０は、マトリクス樹脂Ｒが含浸され硬化された細径の連続した繊維強化プラスチック線材５２を複数本、長手方向にスダレ状に引き揃え、各線材５２を互いに線材固定材５３にて固定した繊維シートとされる。

繊維強化プラスチック線材５２は、直径（ｄ）が０．５～３ｍｍの略円形断面形状（図１７（ｂ））であるか、又は、幅（ｗ）が１～１０ｍｍ、厚み（ｔ）が０．１～２ｍｍとされる略矩形断面形状（図１７（ｃ））とし得る。勿論、必要に応じて、その他の種々の断面形状とすることができる。

上述のように、一方向に引き揃えスダレ状とされた繊維シート５０において、各線材５２は、互いに空隙（ｇ）＝０．０５～３．０ｍｍだけ近接離間して、線材固定材５３にて固定される。また、このようにして形成された繊維シート５０の長さ（Ｌ５０）及び幅（Ｗ５０）は、必要に応じて、また、補強される構造物の寸法、形状に応じて適宜決定されるが、取扱い上の問題から、一般に、全幅（Ｗ５０）は、１０～１００ｃｍとされる。又、長さ（Ｌ５０）は、１～５ｍ程度の短冊状のもの、或いは、１００ｍ以上のものを製造し得るが、使用時においては、適宜切断して使用される。

また、繊維シート５０の長さ（Ｌ５０）を１～５ｍ程度として、幅（Ｗ５０）をこれより長く１～１０ｍ程度として製造することも可能である。

本具体例の繊維シート５０の場合においても、強化繊維ｆとしては、炭素繊維、ガラス繊維、バサルト繊維；ボロン繊維、チタン繊維、スチール繊維などの金属繊維；更には、アラミド、ＰＢＯ（ポリパラフェニレンベンズビスオキサゾール）、ポリアミド、ポリアリレート、ポリエステル、高強度ポリエステルなどの有機繊維；が単独で、又は、複数種混入してハイブリッドにて使用することができる。また、繊維強化プラスチック線材５２に含浸されるマトリクス樹脂Ｒは、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を使用することができ、熱硬化性樹脂としては、常温硬化型或は熱硬化型のエポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂、ＭＭＡ樹脂、アクリル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、又はフェノール樹脂などが好適に使用され、又、熱可塑性樹脂としては、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリビニルフォルマール樹脂などが好適に使用可能である。又、繊維体積含有率（Ｖｆ)は、４０～７５％、好ましくは、５０～７０％とされる。

又、各線材５２を線材固定材５３にて固定する方法としては、図１７（ａ）に示すように、例えば、線材固定材５３として横糸を使用し、一方向にスダレ状に配列された複数本の線材５２から成るシート形態とされる線材、即ち、連続した線材シートを、線材に対して直交して一定の間隔（Ｐ）にて打ち込み、編み付ける方法を採用し得る。横糸５３の打ち込み間隔（Ｐ）は、特に制限されないが、作製された繊維シート５０の取り扱い性を考慮して、通常１０～１００ｍｍ間隔の範囲で選定される。

このとき、横糸５３は、例えば直径２～５０μｍのガラス繊維或いは有機繊維を複数本束ねた糸条とされる。又、有機繊維としては、ナイロン、ビニロン、ポリエステルなどが好適に使用される。

各線材５２をスダレ状に固定する他の方法としては、上述した図１６に示すように、線材固定材５３としてメッシュ状支持体シートを使用することができる。つまり、シート形態を成すスダレ状に引き揃えた複数本の線材５２、即ち、線材シートの片側面、又は、両面を、例えば直径２～５０μｍのガラス繊維或いは有機繊維にて作製した、上記具体例１で説明したと同様の構成とされるメッシュ状の支持体シート５３により支持した構成とすることもできる。

更に、各線材５２をスダレ状に固定する他の方法としては、図示していないが、線材固定材５３として、例えば、粘着テープ又は接着テープなどとされる可撓性帯材を使用することができる。可撓性帯材５３は、シート形態を成すスダレ状に引き揃えた各繊維強化プラスチック線材５２の長手方向に対して垂直方向に、複数本の繊維強化プラスチック線材５２の片側面、又は、両面を貼り付けて固定する。つまり、可撓性帯材５３として、幅２～３０ｍｍ程度の、塩化ビニルテープ、紙テープ、布テープ、不織布テープなどの粘着テープ又は接着テープが使用される。これらテープを、通常、１０～１００ｍｍ間隔（Ｐ）で各繊維強化プラスチック線材５２の長手方向に対して垂直方向に貼り付ける。

更に、可撓性帯材５３としては、ナイロン、ＥＶＡ樹脂などの熱可塑性樹脂を帯状に、線材２ａの長手方向に対して垂直方向に片側面、又は、両面に熱融着させることによっても達成される。

補強繊維シート具体例３
本発明にて使用することのできる補強繊維シート５０としては、図１６、図１７に示すような繊維シート５０に樹脂を含浸し、この樹脂が硬化された繊維シート（所謂、ＦＲＰ板）とすることもできる。勿論、この繊維シート５０は、一方向或いは複数方向に繊維が配列した単層或いは複数層から成る板厚０．５～１０ｍｍ程度のＦＲＰ板とすることもできる。

また、本具体例３における繊維シート５０の場合の含浸樹脂としては、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を使用することができ、熱硬化性樹脂としては、常温硬化型或は熱硬化型のエポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂、ＭＭＡ樹脂、アクリル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、又はフェノール樹脂などが好適に使用され、又、熱可塑性樹脂としては、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリビニルフォルマール樹脂などが好適に使用可能である。又、繊維体積含有率（Ｖｆ)は、４０～７５％、好ましくは、５０～７０％とされる。

ここで、再度コンクリート構造物の補強方法に戻って説明すれば、本発明のコンクリート構造物の補強方法によれば、補強繊維シート５０は、図１２（ｃ）に図示するように、コンクリート構造物１００の表面１２０ａに形成された弾性層４１の上に接着剤４２にて接着して一体化する。この時、上記（補強繊維シート）具体例１、２で説明した補強繊維シート５０を使用した場合には、補強繊維シート５０のコンクリート構造物１００への接着と同時に、この接着剤４２による補強繊維シート５０に対する樹脂（マトリクス樹脂）含浸をも行うことができる。

コンクリート構造物１００の補強に際して、曲げモーメント及び軸力を主として受ける部材（構造物）に対しては、曲げモーメントにより生じる引張応力或いは圧縮応力の主応力方向に強化繊維の配向方向を概ね一致させて接着することで、補強繊維シート５０が効果的に応力を負担し、効率的に構造物の耐荷力を向上させることが可能である。

また、直交する２方向に曲げモーメントが作用する場合、補強繊維シート５０の強化繊維ｆの配向方向が曲げモーメントにより生じる主応力に概ね一致するように２層以上の補強繊維シート５０を直交させて積層接着することで効率的に曲げ負荷及びせん断負荷に対する耐荷力の向上が図れる。

接着剤４２として、常温硬化型エポキシ樹脂、エポキシアクリレート樹脂、アクリル樹脂、ＭＭＡ樹脂、ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、光硬化型樹脂等が挙げられ、具体的には、常温硬化型エポキシ樹脂及びＭＭＡ樹脂が好適とされる。

本実施例では、エポキシ樹脂接着剤を使用した。例えば、エポキシ樹脂接着剤は、主剤、硬化剤の２成分型により提供され、その組成の一例を示せば、下記の通りとされる。
（i）主剤：主成分としてエポキシ樹脂を含み、接着増強付与剤として、必要に応じてシランカップリング剤を含むものを使用する。エポキシ樹脂は、例えば、ビスフェノール型エポキシ樹脂、特に、靭性付与のためのゴム変性エポキシ樹脂とすることができ、更に、反応性希釈剤及び搖変剤を用途に応じて添加しても良い。
（ii）硬化剤：主成分としてアミン類を含み、必要に応じて、硬化促進剤を含み、添加剤として着色剤を含むものを使用し、主剤のエピクロルヒドリン：硬化剤のアミン当量比は１：１である。アミン類は、例えば、メタキシレンジアミン及びイソホロンジアミンを含む脂肪族アミンとすることができる。

尚、接着剤４２は、弾性層４１の上に塗布するものとして説明したが、勿論、補強繊維シート５０に塗布することもでき、また、弾性層４１の表面及び繊維シート５０の接着面の両面上に塗布しても良い。

つまり、補強繊維シート５０は、弾性層４１の表面に接着されると共に、上述したように、本実施例で例えば補強繊維シート５０（図１７に示す（補強繊維シート）具体例２として説明した補強繊維シート）を使用した場合には、線材５２、５２間の間隙（ｇ）に樹脂が充填され、また、例えば、（補強繊維シート）具体例１に示す補強繊維シート５０のような場合には、接着剤４２が補強繊維シート５０内の繊維ｆ間に樹脂（マトリクス樹脂）として含浸される。

また、必要補強量が多い場合には、構造物表面に複数層の補強繊維シート５０を接着することが可能である。複数層の補強繊維シート５０を積層して接着すると、高繊維目付量の補強繊維シート５０を接着した場合と同様に、端部に応力集中が生じ、剥離破壊抵抗が低下する。ただ、上述したように、弾性樹脂４１Ａを使用し、補強繊維シート５０とコンクリート構造体１００との間に弾性層４１を形成することにより、複数枚の補強繊維シート５０を積層して使用する場合においても、各補強繊維シート５０の端部が剥離を起こすことを抑制することができる。また、上述のように、補強繊維シート５０は、複数層にて構造物の表面に積層して接着され、構造物と一体化することができるが、積層された補強繊維シート５０の層間に、ポリウレア樹脂等の弾性樹脂４１Ａを塗布して硬化させ弾性層を形成することもできる。

更に、本発明によれば、高繊維目付量の補強繊維シート５０を接着した場合であっても、以下に説明するように、補強繊維シート５０の端部を本発明に従って構成される定着アンカー１にてコンクリート構造物の表面に極めて有効に定着することができ、補強繊維シート５０と定着アンカー１との間の層間の剥離強度を大とし、定着アンカー１の破壊強度が増加し、補強繊維シート５０の端部剥離を回避し、所期の補強効果を達成することができる。

（第３工程：定着アンカーの取付け）
次に、図１２（ｄ）、（ｅ）を参照して、定着アンカー１の取付孔１０への固着、及び、補強繊維シート５０端部への定着について説明する。

本実施例においては、図１２（ｃ）、（ｄ）に示すように、定着アンカー１の一側の取付部１ａを、コンクリート構造体１００に形成した取付孔１０に埋め込み、上述したと同様の接着剤４２などにて取付孔１０に固着する。一方、定着アンカー１の他側の定着部１ｂ（１ｂ１、１ｂ２）は、壁部材１２０の補強対象領域に既に貼着されている補強繊維シート５０の端部に接着剤４２にて接着する。

更に説明すると、定着アンカー１の取付部１ａを、上述のようにして形成された取付孔１０に取付けるに際して、先ず、取付孔１０内にプライマー、例えば、エポキシ樹脂プライマーを塗布する。ただ、プライマーは必ずしも必要とするものではない。

本実施例にて使用される、図１（ａ）～（ｃ）などを参照して説明した構成の樹脂未含浸の連続繊維ストランド２を有した、所謂、ドライの定着アンカー１に樹脂４２を含浸させる。樹脂含浸は、例えば、樹脂が満たされた容器内に定着アンカー１を浸漬することで行うことができるが、これに限定されるものではなく任意の方法を採用し得る。定着アンカー１における樹脂含有量は、２０～７５重量％、好ましくは、４０～６０重量％とされる。

定着アンカー１に含浸される樹脂４２としては、上述したように、上記補強繊維シート５０の接着に使用したと同様の樹脂を使用することができ、常温硬化型エポキシ樹脂、エポキシアクリレート樹脂、アクリル樹脂、ＭＭＡ樹脂、ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、光硬化型樹脂等が挙げられ、具体的には、常温硬化型エポキシ樹脂及びＭＭＡ樹脂が好適とされる。

図１２（ｄ）に示すように、樹脂含浸された定着アンカー１は、可撓性を有した樹脂未硬化の状態で一端の取付部１ａを先端部、即ち、定着部１ｂとは反対側の端部より順次、取付孔１０内に挿入して設置する。

一方、定着アンカー１の他側の定着部１ｂ（１ｂ１、１ｂ２）は、壁部材１２０の補強対象領域に既に貼着されている補強繊維シート５０の上に接着する。本実施例においては、定着アンカー１の定着部１ｂの定着面積を大とするために、図１（ａ）、（ｂ）及び図１２（ｅ）に示すように、定着部１ｂが扇状に拡開した扇状定着部１ｂ２及び矩形広幅シート状定着部１ｂ１とされ、この定着部１ｂにて壁部材１２０に貼付された補強繊維シート５０の端部が定着される。

なお、複数の定着アンカー１にて補強繊維シート５０の端部を定着する場合には、図１２（ｅ）に示すように、隣り合った定着アンカー１の矩形定着部１ｂ１が重なり幅△Ｗ、即ち、△Ｗ＝１～２０ｍｍの間で重なり合うように貼着することもできるが、重ならなくても良い。

本発明によれば、樹脂が含浸され、樹脂が未だ未硬化状態の定着アンカー１は可撓性を有しているために、定着アンカー１は、取付孔１０から壁部材１２０の補強繊維シート５０へと容易に変形することができる。

なお、必要に応じて、取付孔１０に挿入接着された定着アンカー１に対して更に接着剤４２を塗布して空隙を充填することができる。

定着アンカー１を取付孔１０及び補強繊維シート５０に接着した後、定着アンカー１の含浸樹脂４２は、常温にて硬化させるか、又は、熱硬化型液状樹脂を使用し、取付孔１０及び補強繊維シート５０に設置した後、加熱して硬化させることも可能である。これにより、定着アンカー１の含浸樹脂が硬化すると共に、定着アンカー１の取付部１ａが取付孔１０内に固着すると共に定着アンカー１の定着部１ｂ（１ｂ１、１ｂ２）が補強繊維シート５０の上に接着される。本実施例では、定着アンカー１に含浸された樹脂が、連続繊維補強部材１の取付孔１０への固着剤としても機能する。

上記説明では、定着アンカー１の定着部１ｂ（１ｂ１、１ｂ２）は、壁部材１２０の補強対象領域１２０ａに既に貼着されている補強繊維シート５０の上に接着するものとして説明したが、壁部材構造、或いは、施工上の都合などによって、図１４（ａ）、（ｂ）に示すように、定着アンカー１の取付部１ａと補強繊維シート５０の先端部５０ａとが接触しない領域△Ｌが生じることがある。つまり、定着アンカー１の定着部１ｂ（１ｂ１、１ｂ２）の一部が、例えば、図１４（ａ）に示すように定着部１ｂの扇状定着部１ｂ２が、更には、広幅シート状定着部１ｂ１の一部をも含んだ定着部１ｂが補強繊維シート５０と接触しない場合が生じることがある。

この場合は、図１４（ｂ）に示すように、定着アンカー１の取付部１ａと補強繊維シート５０の端部先端部５０ａとの間の領域△Ｌに位置するコンクリート構造物の表面１２０ａには、補強繊維シート５０の貼着作業に使用したと同じポリウレア樹脂パテ剤又はウレアウレタン樹脂剤などの弾性樹脂４１Ａを所要の厚さ（Ｔ４１）にて塗布し、反応硬化させて、弾性層４１を形成し、その後、定着アンカー５０を接着剤４２にてコンクリート構造物表面１２０ａに貼着するのが好ましい。勿論、補強繊維シート５０は、上述したように、弾性層４１を介してコンクリート構造物の表面１２０ａに接着しても良く（図１３（ｂ））、或いは、弾性層４１を介することなく（図１３（ａ）、図１４（ｂ））直接コンクリート構造物の表面１２０ａに貼着しても良い。

定着アンカー１とコンクリート構造物の表面１２０ａとの間に弾性層４１を形成することにより、定着アンカー１の剥離防止、補修補強効果を増大することができる。つまり、定着アンカー１の定着強度を増大させ、定着アンカー１の破壊強度を大とし、コンクリート構造物の所期の補強効果を得ることができる。

つまり、上記パテ剤（弾性層）４１は、定着アンカー１、更には、補強繊維シート５０の力をコンクリート構造物に伝達し、良好な補強を達成することができる。従って、補強繊維シート５０の繊維目付量が１０００ｇ／ｍ^２以上、例えば１２００ｇ／ｍ^２であっても、また、定着アンカー１の連続ストランドの本数を１４４本以上、例えば２８８本とした場合でも、定着アンカー１と補強繊維シート５０との間の層間剥離強度を増大させ、定着アンカーの破壊強度を増加させ、定着アンカー１にて定着された補強繊維シート５０のコンクリート構造物表面からの端部剥離を有効に防止することができる。

上記諸工程にて、壁部材１２０に対して、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）材とされた定着アンカー１にて端部定着された補強繊維シート５０により曲げ及び／又はせん断補強がなされる。本発明は、作業工程が極めて容易であり、熟練作業者を必ずしも必要とせず、作業時間の短縮を図ることができる。

更に、定着アンカー１及び補強繊維シート５０の樹脂が硬化した後、必要に応じて耐候性を向上させるために、壁部材１２０の面に露出している定着アンカー１及び補強繊維シート５０の表面に保護塗装を施すことができる。保護塗装としては、例えば、アクリル系塗料を塗布することができる。

実施例２
図２（ａ）、（ｂ）、図１２（ａ）～（ｅ）に示す上記実施例１の説明では、壁部材１２０と床版１１０とが交差する隅角部ＣＲにはハンチ１４０が形成される構成について説明したが、図１５（ａ）～（ｃ）に図示するように、本発明はハンチ１４０が形成されていない構成においても同様に適用して有効である。

つまり、図１５（ａ）に図示するように、所定の長さ（Ｌ１０）とされる取付孔１０は、取付孔中心線１０ＣＬが壁部材１２０の内側表面１２０ａに対して所定の角度（θ）にて、且つ、中心線１０ＣＬが隅角部ＣＲから△Ｅだけ床版１１０側へと離間して床版１１０から接合部１０１へと穿孔される。このとき、距離△Ｅは、例えば、△Ｅ＝０～１０ｍｍだけ離間するようにするのが穿孔作業上好ましいが、場合によっては、△Ｅはマイナス、即ち、取付孔中心線１０ＣＬが壁部材１２０の内側表面１２０ａ側へと位置していても良い。また、取付孔中心線１０ＣＬの角度（θ）は、１３５°以上１８０°未満とすることにより、取付孔１０を接合部１０１の方に延在して穿設することができるが、これに限定されるものではない。もし、取付孔中心線１０ＣＬの角度（θ）を１８０°以上、２２５°程度とすることにより、取付孔１０を、接合部１０１に隣接した床版１３０の方へと延在して穿設することもできる。

このように、ハンチ１４０が形成されていない本実施例２においても、取付孔１０は、壁部材１２０と床版１１０との接合部１０１、或いは、接合部１０１に隣接した床版１１０の方へと延在して形成される。

図１５（ａ）～（ｃ）に図示するように、本実施例における取付孔１０の形状、構成、更には、本発明に従った補強方法及び補強構造等は、上記実施例１と同様の構成とすることができるので、上記実施例１で説明した部材と同じ部材には同じ参照番号を付して、これ以上詳しい説明は上記説明を援用し、再度の説明は省略する。

実施例３
図１８（ａ）～（ｄ）に本発明に使用する定着アンカー１の他の実施例を示し、図１９（ａ）～（ｄ）に、本実施例３の定着アンカー１が、上記実施例で説明したと同様に、箱桁の壁部材１２０のようなコンクリート構造物１００の補強に使用される場合の実施例について説明する。

コンクリート構造物１００の箱桁の壁部材１２０の耐震補強においては、連続補強繊維部材、即ち、補強繊維シート５０としては、繊維目付量の大きい、例えば、１２００ｇ／ｍ^２を超えるような補強が要求される。その場合には、例えば、２４０００本の炭素繊維から成る連続ストランド１４４本を超えて使用することが必要となる。

従来、コンクリート構造物に対する必要補強量が多い場合には、図１９（ａ）に示すように、構造物表面１２０ａに複数層の補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）を積層して接着することが行われる。なお、複数層の補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）を積層して接着すると、端部に応力集中が生じ、剥離破壊抵抗が低下することが知られている。

そこで、剥離破壊を防止するために、図１９（ｂ）に示すように、各層の補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）のシート長さＬｓ（Ｌｓ１、Ｌｓ２）を変化させ、積層された補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）の端部が階段状となるように積層することが行われている。例えば、複数層積層する補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）の長さＬｓ（Ｌｓ１、Ｌｓ２）は、コンクリート構造物表面１２０ａから離間する外層に行くに従って順に短くして、補強繊維シート５０の端部５０ａ１、５０ｂ１を階段状に積層する。端部５０ａ１、５０ｂ１のずらし長さ（ｈ）は、ｈ＝１０～３０ｃｍ程度とするのが適当である。

つまり、複数層積層する補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）の長さ（Ｌｓ）を外層を２０～６０ｃｍ程度短くして端部５０ａ１、５０ｂを階段状に積層することにより、補強繊維シート端部５０ａ１、５０ｂでの応力集中を低減し、剥離抵抗を向上させることが可能である。なお、上述のように、本発明によれば、補強繊維シート５０は、複数層にて構造物の表面１２０ａに積層して接着され、構造物と一体化することができるが、積層された補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）の層間に、ポリウレア樹脂等の弾性樹脂４１Ａを塗布して硬化させ弾性層４１を形成することもできる。

本実施例では、使用する補強繊維シート５０は、コンクリート構造物の表面に接着する第１の補強繊維シート５０ａと、第１の補強繊維シート５０ａの外層として接着する第２の補強繊維シート５０ｂとを有するものとして説明するが、補強繊維シート５０は、２層に限定されるものではなく、補強繊維シート５０は、３層以上にて積層することも可能である。

次に、図１８（ａ）～（ｄ）を参照して、上述のように補強繊維シート５０が複数層にてコンクリート構造物表面に貼着される場合に使用する定着アンカー１の一実施例について説明する。

（定着アンカー）
図１８（ａ）～（ｄ）を参照して説明する本実施例３の定着アンカー１も、先に図１（ａ）～（ｃ）、図２（ａ）、（ｂ）などを参照して実施例１にて説明した定着アンカー１と同様に、図１９（ｃ）、（ｄ）に示すように、コンクリート構造物表面１２０ａに貼着されたシート状の連続繊維補強部材、即ち、補強繊維シート５０の端部定着を行う、所謂、「埋込型」の定着用の繊維アンカーである。

図１８（ａ）、（ｂ）を参照すると理解されるように、本実施例３にて定着アンカー１は、詳しくは実施例１で上述した定着アンカー１と同様に、長さ方向に配向して引き揃えられている２０～２８８本の連続繊維ストランド２にて作製され、一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有しており、取付部１ａは、断面が円形状とされる細長棒状に賦形されており、定着部１ｂは、矩形状の広幅シート状定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している扇状定着部１ｂ２とを有する。

ただ、本実施例３の定着アンカー１の広幅シート状定着部１ｂ１は、実施例１の定着アンカー１とは異なり、扇状定着部１ｂ２に連接して形成された所定の第１の繊維目付量とされる第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａと、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａから扇状定着部１ｂ２とは反対側へと軸線方向に延在して形成され、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａの第１の繊維目付量より小さい所定の第２の繊維目付量とされる第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂと、を有している。

本実施例にて、定着アンカー１は、図１８（ｂ）に示すように、軸線方向の全体の長さＬ１が、通常、７０～１８０ｃｍとされる。

つまり、定着アンカー１の細長棒状取付部１ａは、軸線方向の長さＬ１ａが１０～５０ｃｍ、直径Ｄ１が８～６０ｍｍとされる。軸線方向の長さＬ１ａが１０ｃｍ未満で且つ直径Ｄ１が８ｍｍ未満の場合、定着アンカー１のコンクリート構造物への取付固着力が小さく不十分であり、また、軸線方向の長さＬ１ａが５０ｃｍを超え、且つ直径Ｄ１が６０ｍｍを超えると、定着アンカー１のコンクリート構造物への取付固着力が必要以上に大となり、コスト高となる。通常、定着アンカー１の細長棒状取付部１ａは、軸線方向の長さＬ１ａが２０～４０ｃｍ、直径Ｄ１が１０～５０ｍｍとされる。

広幅シート状定着部１ｂ１の第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａは、軸線方向の長さＬ１ｂ１ａが１０～３０ｃｍ、幅Ｗ１が２０～５０ｃｍとされる。また、第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂは、軸線方向の長さＬ１ｂ１ｂが１０ｃｍ以上、通常、５０ｃｍ以下とされ、第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂは第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａの幅Ｗ１と同じとされ、２０～５０ｃｍとされる。第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａ及び第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂの軸線方向の長さＬ１ｂ１ａ、Ｌ１ｂ１ｂが１０ｃｍ未満で且つ幅Ｗ１が２０ｃｍ未満の場合、定着アンカー１の定着力の増大が望めない。また、第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂの軸線方向の長さＬ１ｂ１ｂが５０ｃｍを超えると、定着能力は増大するが、定着アンカー１としては必要以上の材料を使用することとなり、コスト高となる。通常、定着アンカー１の広幅シート状定着部１ｂ１の軸線方向の長さＬ１ｂ１は、製造上、取扱い性などの点から２０～４５ｃｍ、幅Ｗ１が３０～４０ｃｍとされる。

定着部１ｂの扇状定着部１ｂ２は、軸線方向の長さＬ１ｂ２が１０～１００ｃｍとされる。軸線方向の長さＬ１ｂ２が４０ｃｍ未満で、且つ、扇形最大幅、即ち、肩幅（広幅シート状定着部１ｂ１の幅）Ｗ１が５０ｃｍを超えると、つまり、連続繊維ストランド２の最大拡開角度αｍａｘが大きくなり過ぎると、連続繊維ストランド２を構成する繊維ｆ、特に高弾性の炭素繊維などを使用した場合には、繊維ｆが折損する場合が生じ問題が発生する。通常、定着部１ｂの扇状定着部１ｂ２は、軸線方向の長さＬ１ｂ２が４０～８０ｃｍとされる。

上記構成とされる本実施例の定着アンカー１は、図１９（ｂ）、（ｃ）に示すように、コンクリート構造物１００の表面に積層して貼着された補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）の端部（５０ａ１、５０ｂ１）がコンクリート構造物表面１２０ａから剥離するのを回避するために補強繊維シート５０の端部に定着部１ｂを重ねて貼着し、取付部１ａを、コンクリート構造物１００に穿設した取付孔に埋め込み固定して定着を行う。

本実施例の定着アンカー１は、図１９（ｂ）、（ｃ）に例示するように、コンクリート構造物表面１２０ａから離間する外層に行くに従って順に短くして積層された２層を成す補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）の端部５０ａ１、５０ｂ１に定着部１ｂ、特に、広幅シート状定着部１ｂ１を重ねて貼着し、取付部１ａを、コンクリート構造物１００に穿設した取付孔１０に埋め込み固定して定着を行うことができる。これにより、補強繊維シート端部（５０ａ１、５０ｂ１）を階段状に積層して貼着された第１及び第２の補強繊維シート５０（５０ａ、５０ｂ）の端部５０ａ１、５０ｂ１がコンクリート構造物表面から剥離するのを有効に回避することができる。

つまり、図１９（ｃ）に示す本実施例を参照して説明すれば、図１８（ａ）、（ｂ）に示す本実施例の定着アンカー１は、広幅シート状定着部１ｂ１の第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａが第１の補強繊維シート５０ａの端部５０ａ１に接着され、第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂが第２の補強繊維シート５０ｂの端部５０ｂ１に接着して定着される。これにより、端部（５０ａ１、５０ｂ１）での応力集中を低減し、剥離抵抗を向上させることができる。

上記説明では、第１の補強繊維シート５０ａの端部５０ａ１は、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａに接着されるものとしたが、図１９（ｄ）に示すように、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａのみならず、更に、扇状定着部１ｂ２にも接着するようにしても良い。

なお、広幅シート状定着部１ｂ１ａの端面と第２の補強繊維シート５０ｂの端部５０ｂ１の端面とは密着接合してもよいが、空隙△Ｇを設けることもできる。即ち、△Ｇ＝０～５ｃｍとされ、特に、例えば△Ｇ＝１～５ｃｍ程度とすることにより、定着アンカー１と補強繊維シートとの間の突合せ部の応力集中を緩和し、継手強度を向上させることができ、本発明では、定着強度の増大を図ることができる。

上記本実施例の説明では、積層される補強繊維シート５０は２層構成であるとしたが、これに限定されるものではなく、３層以上とすることもできる。勿論、この場合には、定着アンカー１は、広幅シート状定着部１ｂ１として、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａ及び第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂの外に、更に他の第３、第４、・・・の複数の広幅シート状定着部１ｂ１３、１ｂ１４、・・・を有する構成とされる。

本実施例の定着アンカーもまた、上述したように、本発明の補強方法及び補強構造は、曲げ、せん断に対する耐力を向上させ耐震補強を行うコンクリート構造物に広く適用し得るものであり、例えば橋梁、高架橋等のコンクリート構造物を構成する種々のコンクリー部材に施工され、上記実施例１で説明したと同様の作用効果を奏することができ、更に、端部が階段状に積層された複数層の補強繊維シートにおける端部での応力集中を低減し、剥離抵抗を向上させることができる。

次に、本実施例３に係る定着アンカー１の製造方法を製造実施例に則して説明する。

（３－１）第一の製造実施例
本実施例３の定着アンカー１の第一の製造実施例について説明する。定着アンカー１は、実施例１にて説明したように、上述した特許文献１（特許第４４６３６５７号公報）に記載される定着アンカーを作製するために使用される連続繊維ストランドから成る連続繊維補強部材を用いて作製することができる。

つまり、本製造実施例では、先の実施例１の（１－１）第一の製造実施例にて説明した製造方法に従って作製された図７（ａ）、（ｂ）に示す構成の平面状の強化繊維シート１Ａを使用する。強化繊維シート１Ａは、この強化繊維シート１Ａが有する編み構造、及び、挿入糸４が有する伸縮性により、自由度の高い特性を有しており、図７（ａ）、（ｂ）に示すように、強化繊維シート１Ａの幅方向両端より圧縮することにより、容易に縮むことができ、又、幅方向両端を外方へと引っ張ることにより容易に伸ばすことができる。

本実施例では、図２０（ａ）に示すように、長尺の平面状の強化繊維シート１Ａを所定の長さＬ１ｗに切断し、例えば、８０～１５０ｃｍの長さに切断し、図２０（ｂ）に示すように第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２を作製する。第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２は、幅Ｗ３の矩形状部分１ｂ１ｗ（Ａ１）、１ｂ１ｗ（Ａ２）の定着アンカー軸線方向の長さＬ１ｂ１ａ、Ｌ１ｂ１（Ｌ１ｂ１ａ＋Ｌ１ｂ１ｂ）が異なるのみで、他の部分は同じ形状、寸法とされる。

次いで、第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２は、長さ方向に細幅部分１ａｗ及び拡開扇形部１ｂ２ｗを合わせて重ね、その後、矩形状部分１ｂ１ｗ（Ａ１）、１ｂ１ｗ（Ａ２）を重ね合わせ、図２０（ｃ）に示す、第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２とが重ね合わされた強化繊維シート１Ａを作製する。

次いで、この強化繊維シート１Ａは、実施例１で図７（ｂ）～（ｄ）を参照して説明したように、細幅部分１ａｗは、幅（Ｗ２）より小さくなるように幅方向に折り畳むことにより、或いは、巻き込んだりすることにより、図１８（ａ）、（ｂ）に示すように、一側に取付部１ａを他側に定着部１ｂを有する構成の定着アンカー１となるように賦形される。つまり、細幅部分１ａｗは、取付部１ａとしての断面が直径Ｄ１の円形状とされる細長棒状に賦形し、他側は、定着部１ｂとして、矩形状の幅Ｗ１の広幅シート状定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している扇状定着部１ｂ２とに賦形される。ただ、本実施例では、定着アンカー１の広幅シート状定着部１ｂ１は、実施例１の定着アンカー１とは異なり、扇状定着部１ｂ２に連接して形成された所定の第１の繊維目付量とされる第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａと、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａから扇状定着部１ｂ２とは反対側へと軸線方向に延在して形成され、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａの第１の繊維目付量より小さい、つまり、本実施例では、第１の繊維目付量の半分とされる繊維目付量の第２の繊維目付量とされる第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂと、を有した構成とされる。

上記実施例では、図２０（ｂ）に示すように、長さの異なる２枚の第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２を作製し、この２枚の強化繊維シート１Ａ１、Ａ２を重ね合わせて作製したが、例えば、長さの異なる３枚、またはそれ以上の強化繊維シート１Ａを作製し、重ね合わせて、広幅シート状定着部１ｂ１が、繊維目付量の異なる第１、第２、第３、・・・の広幅シート状定着部を有した定着アンカー１を作製することも可能である。

（３－２）第二の製造実施例
図２１（ａ）～（ｄ）に、本実施例３の定着アンカー１の他の製造実施例を示す。本製造実施例においても、定着アンカー１は、上記（１－１）第一の製造実施例と同様に図７（ａ）、（ｂ）に示す構成の平面状の強化繊維シート１Ａを使用する。上述したように、強化繊維シート１Ａは、この強化繊維シート１Ａが有する編み構造、及び、挿入糸４が有する伸縮性により、自由度の高い特性を有しており、図７（ａ）、（ｂ）に示すように、強化繊維シート１Ａの幅方向両端より圧縮することにより、容易に縮むことができ、又、幅方向両端を外方へと引っ張ることにより容易に伸ばすことができる。

本実施例では、図２１（ａ）に示すように、長尺の平面状の強化繊維シート１Ａを所定の長さＬ１ｗに切断し、例えば、１６０～３００ｃｍの長さに切断し、この切断された所定長さＬ１ｗの細長帯状の強化繊維シート１Ａを、図２１（ｂ）、（ｃ）に示すように、一側の強化繊維シート１Ａ１の長さＬＡ１ｗが他側の強化繊維シート１Ａ２の長さＬＡ２ｗより短くなるように、二つ折りにて折り曲げ、一端で折り曲げられて重ね合わされた第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２とを有した強化繊維シート１Ａを作製する。

次いで、図２１（ｄ）に示すように、図２１（ｃ）にて左側に位置する第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２が接続された長さ（Ｌ１ａ）の折り曲げ部分１ａｗを、幅（Ｗ２）より小さくなるように幅方向に折り畳むことにより、或いは、巻き込んだりすることにより、図１８（ａ）、（ｂ）に示すように、一側に、断面が直径Ｄ１の円形状とされる長さＬ１ａの細長棒状の取付部１ａに賦形される。

更に、重ね合わされた第１の強化繊維シート１Ａ１と第２の強化繊維シート１Ａ２は、幅方向に圧縮したり、或いは、幅方向両端を外方へと引っ張ることなどにより、図２１（ｄ）、図１８（ａ）～（ｃ）に示すように、取付部１ａの右側部分に、定着部１ｂとして、矩形状の長さＬ１ｂ１、幅Ｗ１の広幅シート状定着部１ｂ１と、細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１との間で細長棒状取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１へと扇状に拡開して細長棒状取付部１ａと広幅シート状定着部１ｂ１とを接続している長さＬ１ｂ２の扇状定着部１ｂ２とに賦形される。本実施例では、定着アンカー１の広幅シート状定着部１ｂ１は、実施例１の定着アンカー１とは異なり、扇状定着部１ｂ２に連接して形成された所定の第１の繊維目付量とされる長さＬ１ｂ１ａ、幅Ｗ１の第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａと、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａから扇状定着部１ｂ２とは反対側へと軸線方向に延在して形成され、第１の広幅シート状定着部１ｂ１ａの第１の繊維目付量より小さい、つまり、本実施例では、第１の繊維目付量の半分とされる繊維目付量の第２の繊維目付量とされる長さＬ１ｂ１ｂ、幅Ｗ１の第２の広幅シート状定着部１ｂ１ｂと、を有した構成とされる。

実施例４
本発明の補強方法及び補強構造を説明する上記実施例１などにおいては、定着アンカー１は、樹脂含浸させた状態にて、取付孔１０内に押し込んで装入配置して固着するものとして説明した。

本発明の曲げ補強方法においては、上記実施例１などに記載するように、定着アンカー１の取付部１ａは樹脂含浸させた状態にて、取付孔１０内に押し込んで挿入配置して固着するが、定着アンカー１に樹脂を含浸させる際に、更には、樹脂を含浸し取付孔１０に挿入する際に、強化繊維に揺らぎが生じたり、更には、取付孔１０内に空気が混入したり、取付孔１０内に空隙が生じたりすることを完全に防止し得ない虞がある。

そこで、定着アンカー１を取付孔１０内に押し込むに先立って、取付孔１０内に予め先込充填樹脂を充填して置き、この樹脂が充填された取付孔１０内に、樹脂が含浸された定着アンカー１の取付部１ａを挿入することができる。これにより、定着アンカー１が取付孔１０内に挿入される際に、取付孔１０の内壁と擦過し繊維に損傷を生じることを防ぎ、繊維の直線性を保持することが可能であり、また、取付孔１０内に空気が混入し残存することで生じる空隙を防ぎ、定着アンカー１の取付部１ａが躯体と強固に接着し硬化することが分かった。従って、斯かる手段をとることによって、樹脂を含浸し取付孔１０に挿入する際に、強化繊維に揺らぎが生じたり、更には、取付孔１０内に空気が混入したり、取付孔１０内に空隙が生じたりすることを防止することができる。

更に、図２２（ａ）～（ｃ）を参照して説明すれば、定着アンカー１を取付孔１０内に挿入する際に、挿入時の定着アンカー１の直線性を保持し、挿入をスムーズに行うために定着アンカー１の取付部１ａの挿入端部に細長形状の挿入棒部材７０を取付け、先込充填樹脂６０が充填された取付孔１０へと棒材７０を押し込みことにより、定着アンカー１の取付部１ａを取付孔１０内へと極めて容易に押し込むことができる。棒材７０は、そのまま取付孔１０内に埋設し、固着することができる。

挿入棒部材７０としては、図２２（ａ）に一例を示すように、直径（Ｄ７０）が４～８ｍｍ、長さ（Ｌ７０）は、取付孔１０と略同じ長さ、或いは、より長くされ、通常、Ｌ７０＝１５～５０ｃｍ程度とされる。挿入棒部材７０は、限定するものではないが、金属製とされ、例えばステンレススチール、鋼材、などで作製することができる。

一例によれば、図２２（ａ）～（ｃ）に図示するように、挿入棒部材７０には、先端から距離（Ｌ７１）だけ離間した位置に直径（Ｄ７１）が２～３ｍｍ程度の貫通孔７１を設け、この貫通孔７１を利用して紐状物７２により定着アンカー１の取付部１ａを結束し、定着アンカー１の樹脂含浸処理した後、充填樹脂６０が充填された取付孔１０内へと挿入棒部材７０を押し込む。これによって、定着アンカー１の取付部１ａを取付孔１０内へと押し込むことができる。

取付孔１０内に充填する先込充填樹脂としては、上述の定着アンカー１に含浸する樹脂と同じ樹脂を使用することができるが、垂れ防止、空気巻き込み防止のために、粘度が２３℃において５０～５０００Ｐａ・ｓ、チクソトロピックインデックス４～７に調整されたものを好適に使用し得る。

実施例５
本発明のコンクリート構造物の補強方法によれば、上記の、例えば図１（ａ）～（ｃ）、図２（ａ）、（ｂ）、図１２（ａ）～（ｅ）などを参照して説明した実施例１にて理解されるように、コンクリート構造物１００の表面に接着された補強繊維シート５０の端部を本発明に従った定着アンカー１にてコンクリート構造物１００に定着することにより、定着強度を向上させ、コンクリート構造物１００に貼り付けて補強する補強繊維シート５０の端部剥離の発生を回避し、所期の補強効果を達成することができる。

更に、補強繊維シート５０の端部に定着された定着アンカー１の補強繊維シート５０からの剥がれ、特に、定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２の浮き上がり、即ち、剥がれを抑制し、更なる定着強度の向上を図ることが好ましい。次に、図２３（ａ）、（ｂ）～図２５（ａ）、（ｂ）を参照して、更に詳しく説明する。

図２３（ａ）、（ｂ）は、本発明に従って、上記実施例１にて説明したように、例えば、図１２（ｅ）に示すと同様に、コンクリート構造物１００の表面１２０ａに接着された補強繊維シート５０の端部を、本発明に従った構成とされる定着アンカー１を２枚一組として複数組使用してコンクリート構造物１００に定着した態様を示している。

本実施例によれば、図２３（ａ）、（ｂ）に示すように、定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２において、定着アンカー１の軸線方向に直交する方向（幅方向、即ち、ｘ－ｘ方向）にシート状の連続繊維補強部材、即ち、定着アンカー補強部材（以後、「定着用補強繊維シート」と言う。）８０を接着剤８２にて貼付する。これにより、定着アンカー１の補強繊維シート５０からの剥がれを抑制することができる。

この時、コンクリート構造物１００の断面構造を模式的に拡大して示す図２３（ａ）に図示するように、定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２においては、扇状定着部１ｂ２の厚さＴｙが取付部１ａから広幅シート状定着部１ｂ１の方へと肉薄になっていることから、定着アンカー１の軸線方向、即ち、図２３（ｂ）にて上下方向（ｙ－ｙ方向）において、補強繊維シート５０の表面から、定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２の表面までの高さ（即ち、扇状定着部１ｂ２の厚さＴｙ）が異なっていることが理解されるであろう。また、定着アンカー１の軸線方向（ｙ－ｙ方向）に直交する幅方向（ｘ－ｘ方向）においては、例えば、図２３（ｂ）にて、扇状定着部１ｂ２の両側領域Ａｘにおいては定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２が存在しておらず、補強繊維シート５０の表面との間に段差が生じている。

従って、本実施例では、好ましくは、図２４（ａ）、（ｂ）、図２５（ａ）、（ｂ）に示すように、定着用補強繊維シート８０を貼付する領域、即ち、定着アンカー１の軸線方向の幅Ｗ９０（略扇状定着部１ｂ２の略軸線方向長さＬ１ｂ２）と、幅方向の長さＬ９０とにて規定される領域に不陸修正材９０を塗布し、補強繊維シート貼着面９０Ｓの凹凸、段差をなくして平滑化する。これによって、補強繊維シート５０の表面から、補強繊維シート貼着面（即ち、不陸修正材９０の上表面）９０Ｓまでの高さＴ９０Ｓが一様となる。不陸修正材９０を塗布するに先立って、不陸修正材９０の塗布領域にプライマーを塗布しても良い。プライマーとしては、エポキシ樹脂プライマーなどのエポキシ樹脂系、ウレタン樹脂プライマーなどのウレタン樹脂系、その他、ＭＭＡ樹脂系などを使用することができる。プライマーの塗布量は、０．１～０．４ｋｇ／ｍ^２とされる。

不陸修正材９０は、例えばパテ状エポキシ樹脂接着剤を所要の厚さに塗布することによって形成される。塗布厚、即ち、不陸修正材層９０ａの層厚（Ｔ９０）は、定着用補強繊維シート８０の貼着面９０Ｓ、即ち、補強繊維シート５０の表面からの不陸修正材層９０ａの上表面までの高さＴ９０Ｓ（Ｔ９０Ｓ≒Ｔ９０＋Ｔｙ）が略一様となり、定着用補強繊維シート貼着面９０Ｓの凹凸、段差が修正されるように、定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２の軸線方向の厚さＴｙの変動に応じて、層厚（Ｔ９０）＝０．１～１００ｍｍの範囲で、通常、８～６０ｍｍの範囲で塗布される。

不陸修正材９０は、パテ状エポキシ樹脂に限定されるものではなく、ＭＭＡ樹脂などアクリル系樹脂、ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリマーセメントモルタル、ポリマーセメントペースト、セメントペーストなどを用いることができる。

図２５（ａ）、（ｂ）に示すように、不陸修正材９０が硬化すると、この不陸修正材層９０ａの上に接着剤８２を塗布し、定着用補強繊維シート８０を接着する。

定着用補強繊維シート８０としては限定されるものではないが、シート状の連続繊維補強部材が好適に使用され、補強繊維シート５０と同様のシート状の連続繊維補強部材を使用することができる。つまり、定着用補強繊維シート８０は、図１６及び図１７（ａ）～（ｃ）を参照して補強繊維シート具体例１、２、３として説明した繊維シートを好適に使用することができる。斯かる繊維シートについては、上記補強繊維シート具体例１～３に記載の説明を参照されたい。ここでの再度の説明は省略する。

定着用補強繊維シート８０は、定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２の浮き上がり、即ち、剥がれを抑制し、更なる定着強度の向上を図ることが主目的であり、そのために、本実施例では、定着用補強繊維シート８０は、図２３（ａ）、（ｂ）、図２５（ａ）、（ｂ）に示すように、定着用補強繊維シート８０の繊維軸線方向に延在した矩形状シートとされ、不陸修正材９０の領域（幅Ｗ９０×長さＬ９０）と同じか、又は、小さい寸法に設定される。すなわち、定着アンカー１の幅方向に延在した、即ち、定着用補強繊維シート８０の繊維軸線方向の長さ（Ｌ８０）は、複数の定着アンカー１を横方向（ｘ－ｘ方向）に覆って延在する長さとされ、また、定着用補強繊維シート８０の繊維軸線方向に直交する横方向の長さ（幅Ｗ８０）は、定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２の軸線方向長さ（Ｌ１ｂ２）と略同じ寸法（Ｗ８０≒Ｌ１ｂ２）とされるが、広幅シート状定着部１ｂ１の方へ延在するように若干大きくても良く、また、広幅シート状定着部１ｂ１の手前で終わるように小さくても良く、適宜選定される。

接着剤８２の塗布量は、定着用補強繊維シート８０の種類にもよるが、６００ｇ／ｍ^２の炭素繊維シートを用いた場合、１１００～１３００ｇ／ｍ^２とされる。

接着剤８２としては、上記実施例にて補強繊維シート５０をコンクリート構造物表面１２０ａに接着する際に、また、定着アンカー１の定着部１ｂを補強繊維シート５０の端部に接着するのに使用した接着剤４２と同様のものを使用することができ、種々の熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を使用し得るが、常温硬化型エポキシ樹脂、ＭＭＡ樹脂などが好適とされる。本実施例においては、接着剤８２としてエポキシ樹脂接着剤を使用し、好結果を得ることができた。

尚、接着剤８２は、不陸修正材層９０ａの上に塗布するものとして説明したが、勿論、定着用補強繊維シート８０に塗布することもでき、また、不陸修正材層９０ａの表面及び定着用補強繊維シート８０接着面の両面上に塗布しても良い。

本実施例で説明した構成の補強方法にて、補強繊維シート５０の端部に定着された定着アンカー１の補強繊維シート５０からの剥がれ、特に、定着アンカー１の扇状定着部１ｂ２の浮き上がり、即ち、剥がれを抑制し、更なる定着強度の向上を図ることができる。

上記本実施例５の説明においては、図２（ａ）、（ｂ）、図１２（ａ）～（ｅ）に示す上記実施例１で説明した補強方法に関連して、壁部材１２０と床版１１０とが交差する隅角部ＣＲにはハンチ１４０が形成される構成について説明したが、図１５（ａ）～（ｃ）を参照して説明した実施例２と同様に、ハンチ１４０が形成されていない構成においても同様に本実施例５を適用して有効である。

更に、上記本実施例５の説明においては、実施例１にて説明した定着アンカー１を使用するものとして説明したが、本実施例５においても、上記実施例３にて図１８（ａ）～（ｄ）を参照して説明した定着アンカー１を使用した図１９（ａ）～（ｄ）に示す補強方法においても同様に適用して有効である。

次に、本発明に係る定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造体の作用効果を実証するために以下の実験を行った。

実験例
定着アンカーの強度試験
図２６に示す定着アンカー試験体１Ｔ及び試験装置３００Ｔにより、定着アンカーの定着強度（耐荷重）を検証した。本実験では、試験装置３００Ｔのコンクリート躯体３００Ａに定着アンカー試験体１Ｔを施工して定着アンカーの広幅シート状定着部を引張る試験を行った。

定着アンカー試験体１Ｔは、（１－１）第一の製造実施例の製造具体例１にて説明した強化繊維シート１Ａを使用して図１に示す構成の定着アンカー１と同様の定着アンカーを作製した。つまり、強化繊維シート１Ａにおける連続繊維ストランド２は、繊維ｆとして平均径５μｍ、収束本数２４０００本のＰＡＮ系炭素繊維ストランドを用いた。炭素繊維は、中弾性の炭素繊維であり、ヤング率が４５０ＧＰａであった。

本実験である定着アンカー試験体１Ｔの強度試験にて、定着アンカー試験体１Ｔは長さＬ１ｂ１＝２０ｃｍとされる広幅シート状定着部１ｂ１（図２６（ａ）にて右側端）をタブ３００Ｂにて挟持した。また、定着アンカー試験体１Ｔの取付部１ａは、コンクリート躯体３００Ａに角度（θ）＝１５０°にて穿設された取付孔１０に埋め込んで接着剤（エポキシ樹脂）４２にて固定し、また、定着アンカー試験体１Ｔの長さＬ１ｂ２とされる扇状定着部１ｂ２をコンクリート躯体３００Ａの被接着面に接着剤４２にて固定した。この状態で、定着アンカー試験体１Ｔを挟持したタブ３００Ｂをジャッキ（図示せず）で引っ張り、引張荷重ＰＷを負荷し、定着アンカー試験体１Ｔとコンクリート躯体３００Ａとの定着強度試験を行い、その時の破壊強度を測定して定着アンカーの定着強度（耐荷重）を検証した。

試験に供した、連続繊維ストランド２の本数及び定着アンカー試験体１Ｔの仕様、並びに、試験結果は下記表１に示す通りである。

上記試験結果より、比較例（既存の設計値）に比べて高目付を有した実験例１に示す本発明によれば、耐荷重が増大することが分かった。また、実験例２は、実験例1において、定着アンカー試験体１Ｔが更にポリウレア樹脂パテ剤とされる弾性層４１（図１２（ｃ）参照）を介して接着剤４２にてコンクリート躯体３００Ａに施工された実験例を示すが、この実験例２によれば、弾性層４１を形成したことにより、耐荷重が更に向上したことが分かる。

このように、本発明の形状、構成に従った定着アンカーは、従来構成の定着アンカーに比較して、大幅な定着アンカーの定着強度（耐荷重）の増大を達成していることが分かった。従って、本発明の定着アンカーを使用したコンクリート構造物の補強方法及び補強構造体によると、コンクリート構造物に対する十分な補強効果を達成することができる。

１ 定着アンカー
１ａ 細長棒状取付部
１ｂ 定着部
１ｂ１ 広幅シート状定着部
１ｂ１ａ 第１の広幅シート状定着部
１ｂ１ｂ 第２の広幅シート状定着部
１ｂ２ 扇状定着部
１Ａ 連続繊維補強部材（強化繊維シート、強化繊維棒状体）
２ 連続繊維ストランド（連続強化繊維束）
３、３ａ、３ｂ 拘束糸
３Ａ 鎖編み目
４ 挿入糸
１０ 取付孔
３０、３０ａ～３０ｄ 編み組織
３０Ａ 編み構造
４１ 弾性層
４２ 接着剤
５０（５０ａ、５０ｂ） 連続繊維補強部材（補強繊維シート）
６０ 先込充填樹脂
７０ 挿入棒部材
８０ 定着アンカー補強部材（定着用補強繊維シート）
８２ 接着剤
９０ 不陸修正材
１００ コンクリート構造物
１０１ 接合部
１１０（１１０Ａ、１１０Ｂ） 床版
１２０（１２０Ａ、１２０Ｂ） 壁部材

Claims (6)

1. 連続した強化繊維を含むシート状の連続繊維補強部材をコンクリート構造物の表面に接着し、前記連続繊維補強部材の端部を定着アンカーにて前記コンクリート構造物に定着するコンクリート構造物の補強方法であって、
   前記定着アンカーは、多数本の連続した強化繊維を一方向に収束した連続強化繊維束にて形成される連続繊維ストランドを２０～２８８本長さ方向に配列して形成され、軸線方向の一側に取付部を他側に定着部を有しており、
   前記取付部は、細長棒状に賦形されており、
   前記定着部は、広幅シート状定着部と、前記細長棒状取付部と前記広幅シート状定着部との間で前記細長棒状取付部から前記広幅シート状定着部へと扇状に拡開して前記細長棒状取付部と前記広幅シート状定着部とを接続している扇状定着部とを有しており、
   前記定着アンカーに樹脂を含浸させ、
   前記定着アンカーの一側の前記取付部を、前記連続繊維補強部材の端部に隣接して前記コンクリート構造物に形成した取付孔に埋め込み、
   前記定着アンカーの他側の前記定着部を、前記連続繊維補強部材の端部に接着して定着する、
   ことを特徴とするコンクリート構造物の補強方法。
2. 前記連続繊維補強部材は、少なくとも前記定着アンカーが接着される領域は、弾性樹脂層を介して前記コンクリート構造物の表面に接着することを特徴とする請求項１に記載のコンクリート構造物の補強方法。
3. 前記定着アンカーの前記定着部において、前記連続繊維補強部材に接着されずに前記コンクリート構造物の表面に接着される領域は、弾性樹脂層を介して前記コンクリート構造物の表面に接着することを特徴とする請求項１に記載のコンクリート構造物の補強方法。
4. 前記連続繊維補強部材は、前記コンクリート構造物の表面に接着する第１の連続繊維補強部材と、前記第１の連続繊維補強部材の外層として接着する第２の連続繊維補強部材とを有しており、前記第２の前記連続繊維補強部材は前記第１の前記連続繊維補強部材より長さを短くして前記第１及び第２の連続繊維補強部材の端部が階段状となるように積層し、
   前記定着アンカーの前記広幅シート状定着部は、
   前記扇状定着部に連接して形成された第１の繊維目付量とされる第１の広幅シート状定着部と、
   前記第１の広幅シート状定着部から前記扇状定着部とは反対側へと軸線方向に延在して形成され、前記第１の広幅シート状定着部の前記第１の繊維目付量より小さい第２の繊維目付量とされる第２の広幅シート状定着部と、
   を有し、
   前記第１の広幅シート状定着部は前記第１の連続繊維補強部材の端部に接着し、前記第２の広幅シート状定着部は前記第２の連続繊維補強部材の端部に接着して定着する、
   ことを特徴とする請求項１に記載のコンクリート構造物の補強方法。
5. 前記定着アンカーは、前記扇状定着部に対して前記定着アンカーの軸線方向に直交する方向に配置した定着アンカー補強部材を接着して前記コンクリート構造物に定着することを特徴とする請求項１に記載のコンクリート構造物の補強方法。
6. 連続した強化繊維を含むシート状の連続繊維補強部材がコンクリート構造物の表面に接着され、前記連続繊維補強部材の端部が定着アンカーにて前記コンクリート構造物に定着されたコンクリート構造物の補強構造であって、
   前記定着アンカーは、請求項１～５のいずれかの項に記載の構成とされるコンクリート構造物の補強方法によって、前記定着アンカーの一側の取付部は、前記連続繊維補強部材の端部に隣接して前記コンクリート構造物に形成した取付孔に埋め込み、固着されており、前記定着アンカーの他側の定着部は、前記連続繊維補強部材の端部に接着して定着されている、
   ことを特徴とするコンクリート構造物の補強構造。

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