JP2024054649A - 光学部材の製造方法および光学部材 - Google Patents
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Abstract
【課題】表面荒れおよびフローマークの発生が抑制された光学部材を得ること。【解決手段】スクリュー２４を用いて、溶融した樹脂組成物をゲート区間３８を介して射出し、キャビティー３６内に充填する工程において、以下（条件１）および（条件２）を満たす、光学部材の製造方法。（条件１）下記式（１）により求められる、溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間３８の入り口から出口までを通過する際の射出率ａに対する、下記式（２）により求められる溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間３８の出口を通過した後の射出率ｂの比ｂ／ａが、３以上１６以下である。（条件２）上記射出率ｂが、４５ｃｍ３／秒以上１００ｃｍ３／秒以下である。ａ＝σ×ｖａ（１）、ｂ＝σ×ｖｂ（２）σ：シリンダー２２内部の断面積ｖａ、ｖｂ：特定条件のスクリューの前進速度【選択図】図１
Description
本発明は、光学部材の製造方法および光学部材に関する。
環状オレフィン系共重合体は光学性能に優れるため、例えば、光学レンズ等の光学部材として用いられている。環状オレフィン系共重合体からなる光学部材の製造方法に関する技術としては、例えば、特許文献１～３に記載のものが挙げられる。
特許文献１には、特定構造の環状オレフィン系重合体からなる環状オレフィン系樹脂を、スクリュー径(ｄ)とシリンダー内径(Ｄ)との寸法差(Ｄ－ｄ)が０．２ｍｍ以上で、スクリューの圧縮比が１．６～２．４であるスクリュー及びシリンダーを用いた成形機により成形することを特徴とする環状オレフィン系樹脂成形体の製造方法が開示されている。当該製造方法によれば、樹脂成形体の黒点発生を抑え、連続運転時における製品歩留まりに優れると記載されている。なお、特許文献１には射出率に関して記載されていない。
特許文献２には、環状ポリオレフィン系の熱可塑性樹脂を、樹脂温度を（Ｔｇ＋１００）℃～４００℃（ここで、Ｔｇは該熱可塑性樹脂のガラス転移温度を示す。以下同じ）、金型温度を（Ｔｇ－１００）℃～（Ｔｇ－５）℃、せん断速度を４×１０４～１×１０６／秒、該熱可塑性樹脂の成形機中の平均滞留時間を５～２００秒として射出成形することを特徴とする光記録媒体の製造方法が開示されている。当該製造方法によれば、シルバーストリークの発生が抑制され、転写性に優れると記載されている。なお、特許文献２には樹脂組成物の射出率を成形機内の場所によって変化させることについて記載されていない。
特許文献３には、シリンダーおよび前記シリンダーに挿入されたスクリューからなる射出ユニットと、光学面を有する光学部材を成形するためのキャビティー、および前記射出ユニットから前記キャビティー内への溶融樹脂組成物の射出口となるゲートを有する金型と、を備える、射出成形装置を用いた光学部材の製造方法であって、前記シリンダー内で、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を溶融する工程と、前記スクリューを用いて、溶融した前記樹脂組成物を前記ゲートを介して射出し、前記キャビティー内に充填する工程と、を含み、前記ゲートを通過する際の前記樹脂組成物の射出率ａ（ｃｍ３／秒）に対する、前記キャビティー内の前記樹脂組成物の射出率ｂ（ｃｍ３／秒）の比ｂ／ａが、１．５～６．５である、光学部材の製造方法が開示されている。当該製造方法によれば、光学面の表面荒れが抑制され表面平滑性に優れると記載されている。なお、特許文献３には射出率の具体的な数値範囲は規定されていない。
しかしながら、特許文献１～３に記載の製造方法においては、得られた樹脂成形品の外観に改善の余地があった。
本発明者らは、検討の結果、射出成型装置内のゲート区間における樹脂組成物の射出率を調整することにより、表面荒れおよびフローマークの発生が抑制されることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、以下に示すことができる。
すなわち、本発明は、以下に示すことができる。
［１］
シリンダーおよび前記シリンダーに挿入されたスクリューからなる射出ユニットと、
光学部材を成形するためのキャビティー、および前記射出ユニットから前記キャビティー内への樹脂組成物の射出通路となるゲート区間を有する金型と、
を備える、射出成形装置を用いた光学部材の製造方法であって、
前記シリンダー内で、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を溶融する工程（１）と、
前記スクリューを用いて、溶融した前記樹脂組成物を前記ゲート区間を介して射出し、前記キャビティー内に充填する工程（２）と、を含み、
前記工程（２）において、以下（条件１）および（条件２）を満たす、光学部材の製造方法。
（条件１）下記式（１）により求められる、溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入り口から出口までを通過する際の射出率ａに対する、下記式（２）により求められる溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後の射出率ｂの比ｂ／ａが、３以上１６以下である。
（条件２）前記射出率ｂが、４５ｃｍ３／秒以上１００ｃｍ３／秒以下である。
ａ＝σ×ｖａ （１）
ｂ＝σ×ｖｂ （２）
σ：前記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖａ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口から出口までを通過する際のスクリューの前進速度
ｖｂ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後のスクリューの前進速度
［２］
前記ｂ／ａが、７以上１６以下である、前記［１］に記載の光学部材の製造方法。
［３］
前記工程（２）において、以下（条件３）および（条件４）をさらに満たす、前記［１］または［２］に記載の光学部材の製造方法。
（条件３）前記射出率ａに対する、下記式（３）により求められる溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口を通過する前の射出率ｘの比ｘ／ａが、１以上６以下である。
（条件４）前記射出率ｘが、６ｃｍ３／秒以上３０ｃｍ３／秒以下である。
ｘ＝σ×ｖｘ （３）
σ：前記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖｘ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口を通過する前のスクリューの前進速度
［４］
前記工程（２）において、下記式（４）により求められる剪断速度γが、３００／秒以上である、前記［１］～［３］のいずれかに記載の光学部材の製造方法。
γ＝πＤＮ/ｈ （４）
Ｄ：スクリュー直径
Ｎ：スクリュー回転数
ｈ：スクリュー溝深さ
［５］
前記金型のキャビティー容量が５ｃｍ３以上１５０ｃｍ３以下である、前記［１］～［４］のいずれかに記載の光学部材の製造方法。
［６］
前記共重合体が、
下記一般式（Ｉ）で表される少なくとも１種のオレフィン由来の繰り返し単位（ａ）と、
下記一般式（ＩＩ）で表される繰り返し単位、下記一般式（ＩＩＩ）で表される繰り返し単位、下記一般式（ＩＶ）で表される繰り返し単位、下記一般式（Ｖ）で表される繰り返し単位および下記一般式（ＶＩ）で表される繰り返し単位からなる群から選ばれる少なくとも１種の環状オレフィン由来の繰り返し単位（ｂ）と、
を有する、前記［１］～［５］のいずれかに記載の光学部材の製造方法。
前記一般式（Ｉ）において、Ｒ３００は水素原子又は炭素原子数１～２９の直鎖状または分岐状の炭化水素基を示す。
前記一般式（ＩＩ）において、ｕは０または１であり、ｖは０または正の整数であり、ｗは０または１であり、Ｒ６１～Ｒ７８ならびにＲａ１およびＲｂ１は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子、ハロゲン原子、炭素原子数１～２０のアルキル基、炭素原子数１～２０のハロゲン化アルキル基、炭素原子数３～１５のシクロアルキル基または炭素原子数６～２０の芳香族炭化水素基であり、Ｒ７５～Ｒ７８は、互いに結合して単環または多環を形成していてもよい。
前記一般式（ＩＩＩ）において、ｘおよびｄは０または１以上の整数であり、ｙおよびｚは０、１または２であり、Ｒ８１～Ｒ９９は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子、ハロゲン原子、炭素原子数１～２０のアルキル基若しくは炭素原子数３～１５のシクロアルキル基である脂肪族炭化水素基、炭素原子数６～２０の芳香族炭化水素基またはアルコキシ基であり、Ｒ８９およびＲ９０が結合している炭素原子と、Ｒ９３が結合している炭素原子またはＲ９１が結合している炭素原子とは、直接あるいは炭素原子数１～３のアルキレン基を介して結合していてもよく、またｙ＝ｚ＝０のとき、Ｒ９５とＲ９２またはＲ９５とＲ９９とは互いに結合して単環または多環の芳香族環を形成していてもよい。
前記一般式（ＩＶ）中、ｎおよびｍはそれぞれ独立に０、１または２であり、ｑは１、２または３であり、Ｒ１８～Ｒ３１はそれぞれ独立に、水素原子、フッ素原子を除くハロゲン原子、またはフッ素原子を除くハロゲン原子で置換されていてもよい炭素原子数１～２０の炭化水素基であり、またｑ＝１のときＲ２８とＲ２９、Ｒ２９とＲ３０、Ｒ３０とＲ３１は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、またｑ＝２または３のときＲ２８とＲ２８、Ｒ２８とＲ２９、Ｒ２９とＲ３０、Ｒ３０とＲ３１、Ｒ３１とＲ３１は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、また前記単環または前記多環が芳香族環であってもよい。
前記一般式（Ｖ）において、Ｒ１００、Ｒ１０１は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子または炭素原子数１～５の炭化水素基を示し、ｆは１≦ｆ≦１８の整数である。
前記一般式（ＶＩ）中、ｑは１、２または３であり、Ｒ３２～Ｒ３９はそれぞれ独立に、水素原子、フッ素原子を除くハロゲン原子、またはフッ素原子を除くハロゲン原子で置換されていてもよい炭素原子数１～２０の炭化水素基であり、またｑ＝１のときＲ３６とＲ３７、Ｒ３７とＲ３８、Ｒ３８とＲ３９は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、またｑ＝２または３のときＲ３６とＲ３６、Ｒ３６とＲ３７、Ｒ３７とＲ３８、Ｒ３８とＲ３９、Ｒ３９とＲ３９は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、前記単環または前記多環が二重結合を有していてもよく、また前記単環または前記多環が芳香族環であってもよい。
［７］
前記共重合体中の前記環状オレフィン由来の繰り返し単位（ｂ）が、ビシクロ［２．２．１］－２－ヘプテン、テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンおよびベンゾノルボルナジエンからなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物に由来する繰り返し単位を含む、前記［６］に記載の光学部材の製造方法。
［８］
前記共重合体中の前記オレフィン由来の繰り返し単位（ａ）が、エチレンに由来する繰り返し単位を含む、前記［６］または［７］に記載の光学部材の製造方法。
［９］
前記［１］～［８］のいずれかに記載の光学部材の製造方法により製造される光学部材。
シリンダーおよび前記シリンダーに挿入されたスクリューからなる射出ユニットと、
光学部材を成形するためのキャビティー、および前記射出ユニットから前記キャビティー内への樹脂組成物の射出通路となるゲート区間を有する金型と、
を備える、射出成形装置を用いた光学部材の製造方法であって、
前記シリンダー内で、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を溶融する工程（１）と、
前記スクリューを用いて、溶融した前記樹脂組成物を前記ゲート区間を介して射出し、前記キャビティー内に充填する工程（２）と、を含み、
前記工程（２）において、以下（条件１）および（条件２）を満たす、光学部材の製造方法。
（条件１）下記式（１）により求められる、溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入り口から出口までを通過する際の射出率ａに対する、下記式（２）により求められる溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後の射出率ｂの比ｂ／ａが、３以上１６以下である。
（条件２）前記射出率ｂが、４５ｃｍ３／秒以上１００ｃｍ３／秒以下である。
ａ＝σ×ｖａ （１）
ｂ＝σ×ｖｂ （２）
σ：前記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖａ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口から出口までを通過する際のスクリューの前進速度
ｖｂ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後のスクリューの前進速度
［２］
前記ｂ／ａが、７以上１６以下である、前記［１］に記載の光学部材の製造方法。
［３］
前記工程（２）において、以下（条件３）および（条件４）をさらに満たす、前記［１］または［２］に記載の光学部材の製造方法。
（条件３）前記射出率ａに対する、下記式（３）により求められる溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口を通過する前の射出率ｘの比ｘ／ａが、１以上６以下である。
（条件４）前記射出率ｘが、６ｃｍ３／秒以上３０ｃｍ３／秒以下である。
ｘ＝σ×ｖｘ （３）
σ：前記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖｘ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口を通過する前のスクリューの前進速度
［４］
前記工程（２）において、下記式（４）により求められる剪断速度γが、３００／秒以上である、前記［１］～［３］のいずれかに記載の光学部材の製造方法。
γ＝πＤＮ/ｈ （４）
Ｄ：スクリュー直径
Ｎ：スクリュー回転数
ｈ：スクリュー溝深さ
［５］
前記金型のキャビティー容量が５ｃｍ３以上１５０ｃｍ３以下である、前記［１］～［４］のいずれかに記載の光学部材の製造方法。
［６］
前記共重合体が、
下記一般式（Ｉ）で表される少なくとも１種のオレフィン由来の繰り返し単位（ａ）と、
下記一般式（ＩＩ）で表される繰り返し単位、下記一般式（ＩＩＩ）で表される繰り返し単位、下記一般式（ＩＶ）で表される繰り返し単位、下記一般式（Ｖ）で表される繰り返し単位および下記一般式（ＶＩ）で表される繰り返し単位からなる群から選ばれる少なくとも１種の環状オレフィン由来の繰り返し単位（ｂ）と、
を有する、前記［１］～［５］のいずれかに記載の光学部材の製造方法。
［７］
前記共重合体中の前記環状オレフィン由来の繰り返し単位（ｂ）が、ビシクロ［２．２．１］－２－ヘプテン、テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンおよびベンゾノルボルナジエンからなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物に由来する繰り返し単位を含む、前記［６］に記載の光学部材の製造方法。
［８］
前記共重合体中の前記オレフィン由来の繰り返し単位（ａ）が、エチレンに由来する繰り返し単位を含む、前記［６］または［７］に記載の光学部材の製造方法。
［９］
前記［１］～［８］のいずれかに記載の光学部材の製造方法により製造される光学部材。
本発明の光学部材の製造方法によれば、表面荒れおよびフローマークの発生が抑制された光学部材を得ることができる。
本発明の実施の形態について説明する。
［光学部材の製造方法］
本実施形態にかかる光学部材の製造方法は、
シリンダーおよび前記シリンダーに挿入されたスクリューからなる射出ユニットと、
光学部材を成形するためのキャビティー、および前記射出ユニットから前記キャビティー内への樹脂組成物の射出通路となるゲート区間を有する金型と、
を備える、射出成形装置を用いた光学部材の製造方法であって、
前記シリンダー内でエチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を溶融する工程（１）と、
前記スクリューを用いて、溶融した前記樹脂組成物を前記ゲート区間を介して射出し、前記キャビティー内に充填する工程（２）と、を含み、
前記工程（２）において、以下（条件１）および（条件２）を満たす。
（条件１）下記式（１）により求められる、溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入り口から出口までを通過する際の射出率ａに対する、下記式（２）により求められる溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後の射出率ｂの比ｂ／ａが、３以上１６以下である。
（条件２）前記射出率ｂが、４５ｃｍ３／秒以上１００ｃｍ３／秒以下である。
ａ＝σ×ｖａ （１）
ｂ＝σ×ｖｂ （２）
σ：前記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖａ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口から出口までを通過する際のスクリューの前進速度
ｖｂ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後のスクリューの前進速度
本実施形態にかかる光学部材の製造方法は、
シリンダーおよび前記シリンダーに挿入されたスクリューからなる射出ユニットと、
光学部材を成形するためのキャビティー、および前記射出ユニットから前記キャビティー内への樹脂組成物の射出通路となるゲート区間を有する金型と、
を備える、射出成形装置を用いた光学部材の製造方法であって、
前記シリンダー内でエチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を溶融する工程（１）と、
前記スクリューを用いて、溶融した前記樹脂組成物を前記ゲート区間を介して射出し、前記キャビティー内に充填する工程（２）と、を含み、
前記工程（２）において、以下（条件１）および（条件２）を満たす。
（条件１）下記式（１）により求められる、溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入り口から出口までを通過する際の射出率ａに対する、下記式（２）により求められる溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後の射出率ｂの比ｂ／ａが、３以上１６以下である。
（条件２）前記射出率ｂが、４５ｃｍ３／秒以上１００ｃｍ３／秒以下である。
ａ＝σ×ｖａ （１）
ｂ＝σ×ｖｂ （２）
σ：前記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖａ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口から出口までを通過する際のスクリューの前進速度
ｖｂ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後のスクリューの前進速度
本実施形態にかかる製造方法によると、表面荒れおよびフローマークの発生が抑制された光学部材を得ることができる。
ここで、フローマークとは、射出成形における外観不良の一種であり、樹脂製品の表面に溶融した樹脂が流れた跡が残ってしまう現象のことである。フローマークは、一般的に、射出成型機内での樹脂の流動が滞った場合に起こると言われている。
本発明者らは、射出成型機の中でも、第１金型３２と第２金型３４との間の幅がもっとも小さな区間、つまり樹脂の流動路がもっとも狭い区間の一つであるゲート区間での樹脂の流動に着目し、上記ｂ／ａの値と、上記ｂの値とを調整することにより、フローマークの発生が抑制できることを見出し、本発明を完成させた。
本発明者らは、射出成型機の中でも、第１金型３２と第２金型３４との間の幅がもっとも小さな区間、つまり樹脂の流動路がもっとも狭い区間の一つであるゲート区間での樹脂の流動に着目し、上記ｂ／ａの値と、上記ｂの値とを調整することにより、フローマークの発生が抑制できることを見出し、本発明を完成させた。
以下、本実施形態にかかる製造方法に用いる射出成型装置、本実施形態にかかる製造方法の各工程、本実施形態にかかる製造方法に用いる原料等について説明する。
＜射出成形装置＞
図１に示すように、本実施形態の射出成形装置１０は、射出ユニット２０と、金型３０と、を備える。
図１に示すように、本実施形態の射出成形装置１０は、射出ユニット２０と、金型３０と、を備える。
射出ユニット２０は、シリンダー２２と、シリンダー２２に挿入されたスクリュー２４とからなり、樹脂組成物を投入するホッパー２６が接続されている。ホッパー２６から投入された樹脂組成物をシリンダー２２で加熱溶融し、スクリュー２４は溶融した当該樹脂組成物を前方に移送するとともに、ピストン運動によりキャビティー３６内に射出することができる。スクリュー２４の前進速度により、溶融樹脂の射出率を変化させることができる。
なお、シリンダー２２、スクリュー２４、ノズルなどの径の好ましい数値範囲は、射出成形装置の仕様や、成形品のサイズによって適宜変化するため特に限定されない。
金型３０は、第１金型３２と第２金型３４とからなり、これらの金型の間には、光学面を有する光学部材を成形するためのキャビティー３６を備える。
金型３０は、第１金型３２と第２金型３４とからなり、これらの金型の間には、光学面を有する光学部材を成形するためのキャビティー３６を備える。
キャビティー３６は、射出ユニット２０からキャビティー３６内に溶融樹脂を射出するための射出通路となるゲート区間３８と連通している。
ゲート区間３８は、ランナー４０およびスプルー４４と連通しており、射出ユニット２０から射出された溶融樹脂をキャビティー３６内に射出充填することができるように構成されている。
ゲート区間３８は、ランナー４０およびスプルー４４と連通しており、射出ユニット２０から射出された溶融樹脂をキャビティー３６内に射出充填することができるように構成されている。
ゲート区間３８における樹脂組成物の流動路は、ランナー４０およびスプルー４４といった他区間における樹脂組成物の流動路と比較して狭い。つまり、ゲート区間３８は射出成型装置において樹脂組成物の流動路がもっとも狭い区間のひとつであると言える。
具体的には、ゲート区間３８における第１金型３２と第２金型３４との間の幅、すなわち、図１の方向から見た際のゲート区間３８の幅は、ランナー４０における第１金型３２と第２金型３４との間の幅の２０％以上９９％以下程度である。
また、ゲート区間３８における第１金型３２（第２金型３４）の幅、すなわち、図１の方向に直交する方向（レンズ面を正面から見た方向）から見た際のゲート区間３８の幅は、ランナー４０における第１金型３２（第２金型３４）の幅の２０％以上９９％以下程度である。
なお、本実施形態に係る射出成型装置の各区間における幅とは、各区間において最も幅が大きな地点の幅のことを指す。
本発明者らは、このように樹脂の流動路がもっとも狭い区間の一つであるゲート区間３８に着目し、当該区間における樹脂の流動を調整することによりフローマークの発生が抑制できることを見出し、本発明を完成させた。
具体的には、ゲート区間３８における第１金型３２と第２金型３４との間の幅、すなわち、図１の方向から見た際のゲート区間３８の幅は、ランナー４０における第１金型３２と第２金型３４との間の幅の２０％以上９９％以下程度である。
また、ゲート区間３８における第１金型３２（第２金型３４）の幅、すなわち、図１の方向に直交する方向（レンズ面を正面から見た方向）から見た際のゲート区間３８の幅は、ランナー４０における第１金型３２（第２金型３４）の幅の２０％以上９９％以下程度である。
なお、本実施形態に係る射出成型装置の各区間における幅とは、各区間において最も幅が大きな地点の幅のことを指す。
本発明者らは、このように樹脂の流動路がもっとも狭い区間の一つであるゲート区間３８に着目し、当該区間における樹脂の流動を調整することによりフローマークの発生が抑制できることを見出し、本発明を完成させた。
ゲート区間３８における第１金型３２と第２金型３４との間の幅は、例えば０．１ｍｍ以上、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上、更に好ましくは１．０ｍｍ以上、更に好ましくは１．２ｍｍ以上であり、そして、例えば１０ｍｍ以下、好ましくは８ｍｍ以下、より好ましくは５ｍｍ以下、更に好ましくは２ｍｍ以下である。
また、ゲート区間３８における第１金型３２（第２金型３４）の幅は、例えば１ｍｍ以上、好ましくは２ｍｍ以上、より好ましくは５ｍｍ以上、更に好ましくは８ｍｍ以上であり、そして、例えば１００ｍｍ以下、好ましくは８０ｍｍ以下、より好ましくは５０ｍｍ以下、更に好ましくは２０ｍｍ以下、さらに好ましくは１５ｍｍ以下である。
なお、ゲート区間３８の断面の形状は任意の形状でよく、例えば円形、楕円形、多角形などであってよい。
ランナー区間４０における第１金型３２と第２金型３４との間の幅は、例えば０．５ｍｍ以上、好ましくは１．０ｍｍ以上、より好ましくは２．０ｍｍ以上、更に好ましくは３．０ｍｍ以上、更に好ましくは５．０ｍｍ以上であり、そして、例えば５０ｍｍ以下、好ましくは３０ｍｍ以下、より好ましくは２０ｍｍ以下、更に好ましくは１０ｍｍ以下、さらに好ましくは８ｍｍ以下である。
また、ランナー区間４０第１金型３２（第２金型３４）の幅は、例えば０．５ｍｍ以上、好ましくは１．０ｍｍ以上、より好ましくは２．０ｍｍ以上、更に好ましくは３．０ｍｍ以上、更に好ましくは５．０ｍｍ以上であり、そして、例えば５０ｍｍ以下、好ましくは３０ｍｍ以下、より好ましくは２０ｍｍ以下、更に好ましくは１０ｍｍ以下、さらに好ましくは８ｍｍ以下である。
なお、ランナー区間４０の断面の形状は任意の形状でよく、例えば円形、楕円形、多角形などであってよい。
キャビティー３６は、所望の光学部材を成形するための領域であり、光学部材は断面形状において、片面凸形状－片面凹形状、両面凸形状、両面凹形状、片面平面－片面凹形状、片面平面－片面凸形状、片面平面－片面平面形状などを有する。光学部材は平面視において円形状、楕円形状等であってもよい。
キャビティー３６における第１金型３２と第２金型３４との間の幅ａは、例えば２ｍｍ以上、好ましくは２．５ｍｍ以上であり、そして、例えば１５ｍｍ以下、好ましくは１２ｍｍ以下、より好ましくは１０ｍｍ以下とすることができる。なお、キャビティー３６の断面形状が凸形状や凹形状である場合、第１金型３２と第２金型３４との距離が最も離れている地点での幅を幅ａとする。
第１金型３２は、キャビティー３６内に、光学部材の光学面を形成するための成形面３２ａを露出している。成形面３２ａの形状は、光学部材の光学面の形状に合わせて設定され、断面形状において凸形状、凹形状、または平面形状であってもよく、平面視において円形状、楕円形状等であってもよい。成形面３２ａの幅（円形状の場合は直径）は図１においてｂで示される。
成形面３２ａの面積は、例えば３１０ｍｍ２以上、好ましくは４１５ｍｍ２以上、より好ましくは４９０ｍｍ２以上であり、そして、例えば２８５０ｍｍ２以下、好ましくは２０００ｍｍ２以下とすることができる。成形面３２ａが平面視において円形状である場合、直径ｂは、例えば２０ｍｍ以上、好ましくは２３ｍｍ以上、より好ましくは２５ｍｍ以上であり、例えば８０ｍｍ以下、好ましくは６０ｍｍ以下、より好ましくは５０ｍｍ以下とすることができる。
第２金型３４は、キャビティー３６内に、光学部材の光学面を形成するための成形面３４ａを露出している。成形面３４ａの形状は、光学部材の光学面の形状に合わせて設定され、断面形状において凸形状、凹形状、または平面形状であってもよく、平面視において円形状、楕円形状等であってもよい。成形面３４ａの幅（円形状の場合は直径）は図１においてｃで示される。
成形面３４ａの面積は、例えば３１０ｍｍ２以上、好ましくは４１５ｍｍ２以上、より好ましくは４９０ｍｍ２以上であり、そして、例えば５０３０ｍｍ２以下、好ましくは２８５０ｍｍ２以下、より好ましくは２０００ｍｍ２以下とすることができる。成形面３４ａが平面視において円形状である場合、直径ｃは、例えば２０ｍｍ以上、好ましくは２３ｍｍ以上、より好ましくは２５ｍｍ以上であり、例えば８０ｍｍ以下、好ましくは６０ｍｍ以下、より好ましくは５０ｍｍ以下とすることができる。
キャビティー３６の容量は、好ましくは５ｃｍ３以上、より好ましくは１５ｃｍ３以上、さら好ましくは２５ｃｍ３以上であり、そして、好ましくは１５０ｃｍ３以下、より好ましくは１２０ｃｍ３以下、さらに好ましくは１００ｃｍ３以下、さらに好ましくは８０ｃｍ３以下、さらに好ましくは６０ｃｍ３以下、さらに好ましく４５ｃｍ３以下である。キャビティー３６の容量の値を上記の通り設定することにより、表面荒れおよびフローマークの発生をより一層抑制することが可能となる。
本実施形態においては、第１金型３２の成形面３２ａを構成する部分が摺動可能に構成されており、当該部分が第２金型の方向に移動することでこれらの金型の間に形成された空間を圧縮して、上記キャビティーが形成されるように構成された、射出圧縮成形装置とすることもできる。
＜光学部材の製造方法＞
本実施形態の光学部材の製造方法は、上述の射出成形装置を用いたものであり、以下の工程を含む。
工程（１）：シリンダー２２内で、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を溶融する。
工程（２）：スクリュー２４を用いて、溶融した樹脂組成物をゲート区間３８を介して射出し、キャビティー内に充填する。
本実施形態の光学部材の製造方法は、上述の射出成形装置を用いたものであり、以下の工程を含む。
工程（１）：シリンダー２２内で、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を溶融する。
工程（２）：スクリュー２４を用いて、溶融した樹脂組成物をゲート区間３８を介して射出し、キャビティー内に充填する。
［工程（１）］
工程（１）においては、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を、ホッパー２６を介してシリンダー２２内に投入し、シリンダー２２内で当該樹脂組成物を加熱し溶融する。さらに、シリンダー２２内のスクリュー２４を回転させることで当該樹脂組成物を押し出す。
工程（１）においては、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を、ホッパー２６を介してシリンダー２２内に投入し、シリンダー２２内で当該樹脂組成物を加熱し溶融する。さらに、シリンダー２２内のスクリュー２４を回転させることで当該樹脂組成物を押し出す。
溶融状態の樹脂組成物の温度（シリンダー設定温度）は、樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）や融点（Ｔｍ）に応じて適宜決定することができるが、例えば「Ｔｇ＋１００℃」以上、好ましくは「Ｔｇ＋１２０℃」以上であり、そして、例えば「Ｔｇ＋１８０℃」以下、好ましくは「Ｔｇ＋１７０℃」以下である。
また、スクリューの回転数は特に限定されないが、例えば１０ｒｐｍ以上であり、そして、例えば３００ｒｐｍ以下であり、当該範囲内で適宜選択される。
また、スクリューの回転数は特に限定されないが、例えば１０ｒｐｍ以上であり、そして、例えば３００ｒｐｍ以下であり、当該範囲内で適宜選択される。
（樹脂組成物）
本実施形態における樹脂組成物について説明する。
本実施形態の樹脂組成物は、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む。
本実施形態における樹脂組成物について説明する。
本実施形態の樹脂組成物は、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む。
本実施形態に係る共重合体は、得られる成形体の透明性および屈折率の性能バランスを良好に保ちつつ耐熱性をさらに向上できたり、成形性を向上できたりする観点から、下記一般式（Ｉ）で表される少なくとも１種のオレフィン由来の繰り返し単位（ａ）と、下記一般式（ＩＩ）で表される繰り返し単位、下記一般式（ＩＩＩ）で表される繰り返し単位、下記一般式（ＩＶ）で表される繰り返し単位、下記一般式（Ｖ）で表される繰り返し単位および下記一般式（ＶＩ）で表される繰り返し単位からなる群から選ばれる少なくとも１種の環状オレフィン由来の繰り返し単位（ｂ）と、を有することが好ましい。
例えば、繰り返し単位（ａ）は、エチレンとプロピレンのように２種類以上を含んでいてもよい。繰り返し単位（ｂ）は、同じ一般式で表わされる繰り返し単位から選択される２種類以上を含んでいてもよく、異なる一般式で表わされる繰り返し単位から選択される２種類以上を含んでいてもよい。
上記一般式（Ｉ）において、Ｒ３００は水素原子または炭素原子数１～２９の直鎖状または分岐状の炭化水素基を示す。
上記一般式（ＩＩ）において、ｕは０または１であり、ｖは０または正の整数、好ましくは０以上２以下の整数、より好ましくは０または１であり、ｗは０または１であり、Ｒ６１～Ｒ７８ならびにＲａ１およびＲｂ１は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子、ハロゲン原子、炭素原子数１～２０のアルキル基、炭素原子数１～２０のハロゲン化アルキル基、炭素原子数３～１５のシクロアルキル基または炭素原子数６～２０の芳香族炭化水素基であり、Ｒ７５～Ｒ７８は互いに結合して単環または多環を形成していてもよい。
上記一般式（ＩＩＩ）において、ｘおよびｄは０または１以上の整数、好ましくは０以上２以下の整数、より好ましくは０または１であり、ｙおよびｚは０、１または２であり、Ｒ８１～Ｒ９９は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子、ハロゲン原子、炭素原子数１～２０のアルキル基若しくは炭素原子数３～１５のシクロアルキル基である脂肪族炭化水素基、炭素原子数６～２０の芳香族炭化水素基またはアルコキシ基であり、Ｒ８９およびＲ９０が結合している炭素原子と、Ｒ９３が結合している炭素原子またはＲ９１が結合している炭素原子とは、直接あるいは炭素原子数１～３のアルキレン基を介して結合していてもよく、またｙ＝ｚ＝０のとき、Ｒ９５とＲ９２またはＲ９５とＲ９９とは互いに結合して単環または多環の芳香族環を形成していてもよい。
上記一般式（ＩＶ）中、ｎおよびｍはそれぞれ独立に０、１または２であり、ｑは１、２または３である。ｍは０または１であることが好ましく、１であることがより好ましい。ｎは０または１であることが好ましく、０であることがより好ましい。ｑは１または２であることが好ましく、１であることがより好ましい。
Ｒ１８～Ｒ３１はそれぞれ独立に、水素原子、フッ素原子を除くハロゲン原子、またはフッ素原子を除くハロゲン原子で置換されていてもよい炭素原子数１～２０の炭化水素基であり、Ｒ１８～Ｒ３１はそれぞれ独立に水素原子または炭素原子数１～２０の炭化水素基であることが好ましく、水素原子であることがより好ましい。
またｑ＝１のときＲ２８とＲ２９、Ｒ２９とＲ３０、Ｒ３０とＲ３１は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、またｑ＝２または３のときＲ２８とＲ２８、Ｒ２８とＲ２９、Ｒ２９とＲ３０、Ｒ３０とＲ３１、Ｒ３１とＲ３１は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、また上記単環または上記多環が芳香族環であってもよい。
上記一般式（Ｖ）において、Ｒ１００、Ｒ１０１は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子または炭素原子数１～５の炭化水素基を示し、ｆは１≦ｆ≦１８の整数である。
上記一般式（ＶＩ）において、ｑは１、２または３であり、Ｒ３２～Ｒ３９はそれぞれ独立に、水素原子、フッ素原子を除くハロゲン原子、またはフッ素原子を除くハロゲン原子で置換されていてもよい炭素原子数１～２０の炭化水素基であり、またｑ＝１のときＲ３６とＲ３７、Ｒ３７とＲ３８、Ｒ３８とＲ３９は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、またｑ＝２または３のときＲ３６とＲ３６、Ｒ３６とＲ３７、Ｒ３７とＲ３８、Ｒ３８とＲ３９、Ｒ３９とＲ３９は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、上記単環または上記多環が二重結合を有していてもよく、また上記単環または上記多環が芳香族環であってもよい。
一般式（ＩＩ）、（ＩＩＩ）、（ＩＶ）、（Ｖ）または（ＶＩ）で表される繰り返し単位（ｂ）の中でも、一般式（ＩＩ）で表される繰り返し単位を有することが好ましい。
また、一般式（ＩＩ）で表される繰り返し単位と、一般式（ＩＩＩ）、（ＩＶ）、（Ｖ）または（ＶＩ）で表される繰り返し単位のいずれかを含むことが好ましい。
さらに、一般式（II）、（VI）で表わされる繰り返し単位を有することがより好ましい。
また、一般式（ＩＩ）で表される繰り返し単位と、一般式（ＩＩＩ）、（ＩＶ）、（Ｖ）または（ＶＩ）で表される繰り返し単位のいずれかを含むことが好ましい。
さらに、一般式（II）、（VI）で表わされる繰り返し単位を有することがより好ましい。
本実施形態に係る共重合体の共重合原料の一つであるオレフィンモノマーは付加共重合して上記一般式（Ｉ）で表される構成単位を形成するものである。具体的には上記一般式（Ｉ）に対応する下記一般式（Ｉａ）で表されたオレフィンモノマーが用いられる。
上記一般式（Ｉａ）において、Ｒ３００は水素原子または炭素原子数１～２９の直鎖状または分岐状の炭化水素基を示す。上記一般式（Ｉａ）で表されるオレフィンモノマーとしては、例えば、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、３－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ペンテン、３－エチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、４－エチル－１－ヘキセン、３－エチル－１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン等が挙げられる。より優れた耐熱性、機械的特性および光学特性を有する成形体を得る観点から、これらのなかでも、エチレンおよびプロピレンからなる群から選択される少なくとも一種が好ましく、エチレンがより好ましい。上記一般式（Ｉａ）で表されるオレフィンモノマーは２種類以上を用いてもよい。
本実施形態に係る環状オレフィン共重合体を構成する構成単位の全体を１００モル％としたとき、オレフィン由来の繰り返し単位（ａ）の割合が、好ましくは５モル％以上９５モル％以下、より好ましくは２０モル％以上９０モル％以下、さらに好ましくは４０モル％以上８５モル％以下、さらに好ましくは５０モル％以上８０モル％以下である。
なお、オレフィン由来の繰り返し単位（ａ）の割合は、１３Ｃ－ＮＭＲによって測定することができる。
なお、オレフィン由来の繰り返し単位（ａ）の割合は、１３Ｃ－ＮＭＲによって測定することができる。
本実施形態に係る共重合体の共重合原料の一つである環状オレフィンモノマーは、付加共重合して上記一般式（ＩＩ）、上記一般式（ＩＩＩ）、上記一般式（ＩＶ）、上記一般式（Ｖ）または上記一般式（ＶＩ）で表される環状オレフィン由来の繰り返し単位（ｂ）を形成するものである。具体的には、上記一般式（ＩＩ）、上記一般式（ＩＩＩ）、上記一般式（ＩＶ）、上記一般式（Ｖ）および上記一般式（ＶＩ）にそれぞれ対応する一般式（ＩＩａ）、（ＩＩＩａ）、（ＩＶａ）、（Ｖａ）および（ＶＩａ）で表される環状オレフィンモノマーが用いられる。
上記一般式（ＩＩａ）において、ｕは０または１であり、ｖは０または正の整数、好ましくは０以上２以下の整数、より好ましくは０または１であり、ｗは０または１であり、Ｒ６１～Ｒ７８ならびにＲａ１およびＲｂ１は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子、ハロゲン原子、炭素原子数１～２０のアルキル基、炭素原子数１～２０のハロゲン化アルキル基、炭素原子数３～１５のシクロアルキル基、または炭素原子数６～２０の芳香族炭化水素基であり、Ｒ７５～Ｒ７８は、互いに結合して単環または多環を形成していてもよい。
上記一般式（ＩＩＩａ）において、ｘおよびｄは０または１以上の整数、好ましくは０以上２以下の整数、より好ましくは０または１であり、ｙおよびｚは０、１または２であり、Ｒ８１～Ｒ９９は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子、ハロゲン原子、炭素原子数１～２０のアルキル基若しくは炭素原子数３～１５のシクロアルキル基である脂肪族炭化水素基、炭素原子数６～２０の芳香族炭化水素基またはアルコキシ基であり、Ｒ８９およびＲ９０が結合している炭素原子と、Ｒ９３が結合している炭素原子またはＲ９１が結合している炭素原子とは、直接あるいは炭素原子数１～３のアルキレン基を介して結合していてもよく、またｙ＝ｚ＝０のとき、Ｒ９５とＲ９２またはＲ９５とＲ９９とは互いに結合して単環または多環の芳香族環を形成していてもよい。
上記一般式（ＩＶａ）中、ｎおよびｍはそれぞれ独立に０、１または２であり、ｑは１、２または３である。ｍは０または１であることが好ましく、１であることがより好ましい。ｎは０または１であることが好ましく、０であることがより好ましい。ｑは１または２であることが好ましく、１であることがより好ましい。
Ｒ１８～Ｒ３１はそれぞれ独立に、水素原子、フッ素原子を除くハロゲン原子、またはフッ素原子を除くハロゲン原子で置換されていてもよい炭素原子数１～２０の炭化水素基であり、Ｒ１８～Ｒ３１はそれぞれ独立に水素原子または炭素原子数１～２０の炭化水素基であることが好ましく、水素原子であることがより好ましい。
またｑ＝１のときＲ２８とＲ２９、Ｒ２９とＲ３０、Ｒ３０とＲ３１は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、またｑ＝２または３のときＲ２８とＲ２８、Ｒ２８とＲ２９、Ｒ２９とＲ３０、Ｒ３０とＲ３１、Ｒ３１とＲ３１は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、また上記単環または上記多環が芳香族環であってもよい。
上記一般式（Ｖａ）において、Ｒ１００、Ｒ１０１は、互いに同一でも異なっていてもよく、水素原子または炭素原子数１～５の炭化水素基を示し、ｆは１≦ｆ≦１８の整数である。
上記一般式（ＶＩａ）において、ｑは１、２または３であり、１または２であることが好ましく、１であることがより好ましい。
Ｒ３２～Ｒ３９はそれぞれ独立に、水素原子、フッ素原子を除くハロゲン原子、またはフッ素原子を除くハロゲン原子で置換されていてもよい炭素原子数１～２０の炭化水素基である。
Ｒ３２～Ｒ３９はそれぞれ独立に水素原子または炭素原子数１～２０の炭化水素基であることが好ましく、水素原子であることがより好ましい。
Ｒ３２～Ｒ３９はそれぞれ独立に水素原子または炭素原子数１～２０の炭化水素基であることが好ましく、水素原子であることがより好ましい。
またｑ＝１のときＲ３６とＲ３７、Ｒ３７とＲ３８、Ｒ３８とＲ３９は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、またｑ＝２または３のときＲ３６とＲ３６、Ｒ３６とＲ３７、Ｒ３７とＲ３８、Ｒ３８とＲ３９、Ｒ３９とＲ３９は互いに結合して単環または多環を形成していてもよく、上記単環または上記多環が二重結合を有していてもよく、また上記単環または上記多環が芳香族環であってもよい。
また、炭素原子数１～２０の炭化水素基としては、それぞれ独立に、例えば炭素原子数１～２０のアルキル基、炭素原子数３～１５のシクロアルキル基、および芳香族炭化水素基等が挙げられる。より具体的には、アルキル基としてはメチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、アミル基、ヘキシル基、オクチル基、デシル基、ドデシル基およびオクタデシル基等が挙げられ、シクロアルキル基としてはシクロヘキシル基等が挙げられ、芳香族炭化水素基としてはフェニル基、トリル基、ナフチル基、ベンジル基およびフェニルエチル基等のアリール基またはアラルキル基等が挙げられる。これらの炭化水素基はフッ素原子を除くハロゲン原子で置換されていてもよい。
共重合成分として、上述した一般式（Ｉａ）で表されるオレフィンモノマー、一般式（ＩＩａ）、（ＩＩＩａ）、（ＩＶａ）、（Ｖａ）または（ＶＩａ）で表される環状オレフィンモノマーを用いることにより、環状オレフィン系重合体の溶媒への溶解性がより向上するため成形性が良好となり、製品の歩留まりが向上する。
一般式（ＩＩａ）、（ＩＩＩａ）または（Ｖａ）で表される環状オレフィンモノマーの具体例としては、国際公開第２００６／１１８２６１号の段落００３７～００６３に記載のオレフィンモノマーを挙げることができる。
具体的には、ビシクロ－２－ヘプテン誘導体（ビシクロヘプト－２－エン誘導体）、トリシクロ－３－デセン誘導体、トリシクロ－３－ウンデセン誘導体、テトラシクロ－３－ドデセン誘導体、ペンタシクロ－４－ペンタデセン誘導体、ペンタシクロペンタデカジエン誘導体、ペンタシクロ－３－ペンタデセン誘導体、ペンタシクロ－４－ヘキサデセン誘導体、ペンタシクロ－３－ヘキサデセン誘導体、ヘキサシクロ－４－ヘプタデセン誘導体、ヘプタシクロ－５－エイコセン誘導体、ヘプタシクロ－４－エイコセン誘導体、ヘプタシクロ－５－ヘンエイコセン誘導体、オクタシクロ－５－ドコセン誘導体、ノナシクロ－５－ペンタコセン誘導体、ノナシクロ－６－ヘキサコセン誘導体、シクロペンタジエン－アセナフチレン付加物、１，４－メタノ－１，４，４ａ，９ａ－テトラヒドロフルオレン誘導体、１，４－メタノ－１，４，４ａ，５，１０，１０ａ－ヘキサヒドロアントラセン誘導体、炭素数３～２０のシクロアルキレン誘導体等が挙げられる。
一般式（ＩＩａ）、（ＩＩＩａ）、（ＩＶａ）、（Ｖａ）または（ＶＩａ）で表される環状オレフィンモノマーの中でも、一般式（ＩＩａ）で表される環状オレフィンが好ましい。
また、一般式（ＩＩａ）で表される環状オレフィンと、一般式（ＩＩＩａ）、（ＩＶａ）、（Ｖａ）または（ＶＩａ）で表される環状オレフィンのいずれかを用いることが好ましい。
上記一般式（ＩＩａ）で表される環状オレフィンモノマーとして、ビシクロ［２．２．１］－２－ヘプテン（ノルボルネンとも呼ぶ。）およびテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセン（テトラシクロドデセンとも呼ぶ。）からなる群から選択される少なくとも一種を用いることが好ましく、テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンを用いることがより好ましい。これらの環状オレフィンは剛直な環構造を有するため共重合体および成形体の弾性率が保持され易くなる利点がある。
上記一般式（ＶＩａ）で表される環状オレフィンモノマーとして、式（ＶＩａ）中のｑ＝１であるモノマーを用いることが好ましい。これらの環状オレフィンは、ベンゼン環を一つ有するため、二つ以上のベンゼン環を有する場合と比べて着色しにくい樹脂組成物が得られやすくなる利点がある。ベンゾノルボルナジエンを用いることが好ましい。ベンゾノルボルナジエンを用いることの利点は、芳香環を有するため、樹脂組成物の屈折率を高くできることである。
上記環状オレフィン由来の繰り返し単位は、ビシクロ［２．２．１］－２－ヘプテン、テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンおよびベンゾノルボルナジエンからなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物に由来する繰り返し単位を含むことが好ましい。
本実施形態に係る共重合体を構成する構成単位の全体を１００モル％としたとき、環状オレフィンモノマー（ｂ）由来の繰り返し単位（ｂ）の割合が、好ましくは５モル％以上９５モル％以下、より好ましくは１０モル％以上８０モル％以下、さらに好ましくは１５モル％以上６０モル％以下、さらに好ましくは２０モル％以上５０モル％以下である。
本実施形態に係る共重合体の共重合タイプは特に限定されないが、例えば、ランダム共重合体、ブロック共重合体等を挙げることができる。本実施形態においては、透明性、屈折率および複屈折率等の光学物性に優れ、高精度の光学部材を得ることができる観点から、本実施形態に係る共重合体としてはランダム共重合体を用いることが好ましい。
本実施形態に係る共重合体は、上述の共重合体を１種または２種以上含むことができる。
本実施形態に係る共重合体は、上述の共重合体を１種または２種以上含むことができる。
本実施形態に係る共重合体としては、エチレンとテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンとのランダム共重合体、エチレンとビシクロ［２．２．１］－２－ヘプテンとのランダム共重合体およびエチレンとテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンとベンゾノルボルナジエンとのランダム共重合体からなる群から選択される少なくとも一種であることが好ましく、エチレンとテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンとのランダム共重合体およびエチレンとテトラシクロ［［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンとベンゾノルボルナジエンとのランダム共重合体からなる群から選択される少なくとも一種がより好ましい。
（その他の成分）
本実施形態における樹脂組成物には、環状オレフィン系共重合体以外に、本実施形態における光学部材の良好な物性を損なわない範囲内で任意成分として公知の添加剤を含有させることができる。
本実施形態における樹脂組成物には、環状オレフィン系共重合体以外に、本実施形態における光学部材の良好な物性を損なわない範囲内で任意成分として公知の添加剤を含有させることができる。
添加剤としては、例えば、親水性安定剤、親水剤、酸化防止剤、二次抗酸化剤、滑剤、離型剤、防曇剤、耐候安定剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、金属不活性化剤等が挙げられる。
上記の中でも、本実施形態における樹脂組成物は、親水性安定剤を含むことが好ましい。親水性安定剤を含むと、高温高湿条件下における光学性能の劣化が抑制でき、より好ましい。
上記の中でも、本実施形態における樹脂組成物は、親水性安定剤を含むことが好ましい。親水性安定剤を含むと、高温高湿条件下における光学性能の劣化が抑制でき、より好ましい。
親水性安定剤は、脂肪酸と多価アルコールとの脂肪酸エステルが好ましい。脂肪酸とエーテル基を１つ以上有する多価アルコールとの脂肪酸エステルがより好ましい。
本実施形態において、樹脂組成物中の共重合体の含有量の下限は、樹脂組成物の全体を１００質量％としたとき、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは９５質量％以上である。樹脂組成物中の共重合体の含有量が上記下限値以上であることにより、光学性能をより一層良好にすることができる。
樹脂組成物中の環状オレフィン系共重合体の含有量の上限は特に限定されないが、例えば１００質量％以下である。
樹脂組成物中の環状オレフィン系共重合体の含有量の上限は特に限定されないが、例えば１００質量％以下である。
本実施形態の樹脂組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）は、好ましくは１２０℃以上、より好ましくは１２５℃以上、さらに好ましくは１３０℃以上であり、そして、好ましくは１６０℃以下、より好ましくは１５５℃以下、さらに好ましくは１５０℃以下である。樹脂組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）が上記範囲であると、後述する本実施形態における射出速比やシリンダーの設定温度と組み合わせることにより、金型転写性により優れ、所望の形状を有するとともに光学面の表面荒れをより抑制することができ、さらに成形体を車載カメラレンズや携帯機器用カメラレンズ等の耐熱性が求められる光学部材として使用する際に、十分な耐熱性を得ることができる。
なお、本実施形態においては、樹脂組成物が上記共重合体を２種類以上含む場合や、ガラス転移温度を有するその他の成分を含む場合のように、ガラス転移温度が複数存在する場合には、高い方のガラス転移温度を採用する。
本実施形態の樹脂組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）は、例えば、ＳＩＩナノテクノロジー社製ＲＤＣ２２０を用いて窒素雰囲気下で常温から１０℃／分の昇温速度で２００℃まで昇温した後に５分間保持し、次いで１０℃／分の降温速度で３０℃まで降温した後に５分保持し、次いで１０℃／分の昇温速度で２００℃まで昇温する際にガラス転移温度を測定することができる。
［工程（２）］
工程（２）においては、スクリュー２４を用いて、工程（１）で得られた溶融した上記樹脂組成物をゲート区間３８を介して射出し、キャビティー３６内に充填する。
具体的には、シリンダー２２の先端が開くとともにスクリュー２４が前進することにより、溶融した上記樹脂組成物が、スプルー４４およびランナー４０を通過し、ゲート区間３８を介して射出される。
工程（２）においては、スクリュー２４を用いて、工程（１）で得られた溶融した上記樹脂組成物をゲート区間３８を介して射出し、キャビティー３６内に充填する。
具体的には、シリンダー２２の先端が開くとともにスクリュー２４が前進することにより、溶融した上記樹脂組成物が、スプルー４４およびランナー４０を通過し、ゲート区間３８を介して射出される。
本実施形態の製造方法は、工程（２）において、以下（条件１）および（条件２）を満たす。
（条件１）下記式（１）により求められる、溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入り口から出口までを通過する際の射出率ａに対する、下記式（２）により求められる溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の出口を通過した後の射出率ｂの比ｂ／ａが、３以上１６以下である。
（条件２）上記射出率ｂが、４５ｃｍ３／秒以上１００ｃｍ３／秒以下である。
ａ＝σ×ｖａ （１）
ｂ＝σ×ｖｂ （２）
σ：上記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖａ：溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入口から出口までを通過する際のスクリューの前進速度
ｖｂ：溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の出口を通過した後のスクリューの前進速度
（条件１）下記式（１）により求められる、溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入り口から出口までを通過する際の射出率ａに対する、下記式（２）により求められる溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の出口を通過した後の射出率ｂの比ｂ／ａが、３以上１６以下である。
（条件２）上記射出率ｂが、４５ｃｍ３／秒以上１００ｃｍ３／秒以下である。
ａ＝σ×ｖａ （１）
ｂ＝σ×ｖｂ （２）
σ：上記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖａ：溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入口から出口までを通過する際のスクリューの前進速度
ｖｂ：溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の出口を通過した後のスクリューの前進速度
上記ｂ／ａは、好ましくは４以上、より好ましくは５以上、さらに好ましくは６以上、さらに好ましくは７以上であり、そして、好ましくは１５以下、より好ましくは１４以下、さらに好ましくは１２以下である。上記ｂ／ａの値を上記の通り設定することにより、表面荒れおよびフローマークの発生をより一層抑制することが可能となる。
上記ａ（溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入り口から出口までを通過する際の射出率）は、好ましくは１ｃｍ３／秒以上、より好ましくは３ｃｍ３／秒以上、さらに好ましくは５ｃｍ３／秒以上、さらに好ましくは７ｃｍ３／秒以上であり、そして、好ましくは２０ｃｍ３／秒以下、より好ましくは１８ｃｍ３／秒以下、さらに好ましくは１６ｃｍ３／秒以下である。上記ａの値を上記の通り設定することにより、表面荒れおよびフローマークの発生をより一層抑制することが可能となる。
上記ｂ（溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の出口を通過した後の射出率）は、好ましくは４０ｃｍ３／秒以上、より好ましくは５０ｃｍ３／秒以上、さらに好ましくは６０ｃｍ３／秒以上であり、そして、好ましくは１００ｃｍ３／秒以下、より好ましくは８０ｃｍ３／秒以下、さらに好ましくは７０ｃｍ３／秒以下である。上記ｂの値を上記の通り設定することにより、表面荒れおよびフローマークの発生をより一層抑制することが可能となる。
本実施形態の製造方法は、工程（２）において、以下（条件３）および（条件４）を満たすことが好ましい。これにより、表面荒れおよびフローマークの発生をより一層抑制することが可能となる。
（条件３）上記射出率ａに対する、下記式（３）により求められる溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入口を通過する前の射出率ｘの比ｘ／ａが、１．０以上６以下である。
（条件４）上記射出率ｘが、６ｃｍ３／秒以上３０ｃｍ３／秒以下である。
ｘ＝σ×ｖｘ （３）
σ：上記射出成形機のシリンダー内部の断面積
ｖｘ：溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入口を通過する前のスクリューの前進速度
（条件３）上記射出率ａに対する、下記式（３）により求められる溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入口を通過する前の射出率ｘの比ｘ／ａが、１．０以上６以下である。
（条件４）上記射出率ｘが、６ｃｍ３／秒以上３０ｃｍ３／秒以下である。
ｘ＝σ×ｖｘ （３）
σ：上記射出成形機のシリンダー内部の断面積
ｖｘ：溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入口を通過する前のスクリューの前進速度
上記ｘ／ａは、好ましくは１以上、より好ましくは１．４以上であり、さらに好ましくは１．８以上であり、そして、好ましくは６以下、より好ましくは５以下、さらに好ましくは４以下である。上記ｘ／ａの値を上記の通り設定することにより、表面荒れおよびフローマークの発生をより一層抑制することが可能となる。
上記ｘ（溶融した上記樹脂組成物の先端部が上記ゲート区間の入口を通過する前の射出率）は、好ましくは６ｃｍ３／秒以上、より好ましくは８ｃｍ３／秒以上、さらに好ましくは１０ｃｍ３／秒以上であり、さらに好ましくは１２ｃｍ３／秒以上であり、さらに好ましくは１４ｃｍ３／秒以上であり、そして、好ましくは３０ｃｍ３／秒以下、より好ましくは２５ｃｍ３／秒以下、さらに好ましくは２０ｃｍ３／秒以下である。上記ｘの値を上記の通り設定することにより、表面荒れおよびフローマークの発生をより一層抑制することが可能となる。
工程（２）においては、下記式（４）により求められる剪断速度γが、好ましくは３００／秒以上、より好ましくは５００／秒以上、さらに好ましくは１０００／秒以上である。剪断速度γの上限に特に制限はないが、例えば５０００／秒以下である。剪断速度γの値を上記の通り設定することにより、表面荒れおよびフローマークの発生をより一層抑制することが可能となる。
γ＝πＤＮ/ｈ （４）
Ｄ：スクリュー直径
Ｎ：スクリュー回転数
ｈ：スクリュー溝深さ
γ＝πＤＮ/ｈ （４）
Ｄ：スクリュー直径
Ｎ：スクリュー回転数
ｈ：スクリュー溝深さ
なお、工程（２）は、射出圧縮成形装置を用いて行うこともできる。
すなわち、図１において、第１金型３２が第２金型３４の方向に移動することでこれらの金型の間に形成された空間を圧縮して、キャビティー３６が形成されるように構成された射出圧縮成形装置を用いることができる。具体的には、第１金型３２の成形面３２ａを構成する部分が摺動可能に構成されており、当該部分が第２金型３４の方向に移動することでこれらの金型の間に形成された空間を圧縮して、キャビティー３６が形成されるように構成される。
すなわち、図１において、第１金型３２が第２金型３４の方向に移動することでこれらの金型の間に形成された空間を圧縮して、キャビティー３６が形成されるように構成された射出圧縮成形装置を用いることができる。具体的には、第１金型３２の成形面３２ａを構成する部分が摺動可能に構成されており、当該部分が第２金型３４の方向に移動することでこれらの金型の間に形成された空間を圧縮して、キャビティー３６が形成されるように構成される。
工程ｂは、射出圧縮成形装置を用いる場合、スクリュー２４を用いて、溶融した樹脂組成物をゲート３８を介して空間内に射出するとともに、第１金型３２の成形面３２ａを構成する部分を第２金型３４の方向に移動させて、上記空間をキャビティー３６形状に圧縮することで溶融樹脂組成物を押圧して、キャビティー３６内に溶融樹脂組成物を充填することができる。
上記空間からキャビティー３６に圧縮する長さ（圧縮代）は、キャビティー３６の大きさにより変化するが、例えば５００μｍ以上、好ましくは１０００μｍ以上、より好ましくは１５００μｍ以上であり、例えば５０００μｍ以下、４０００μｍ以下、より好ましくは３０００μｍ以下とすることができる。
射出率の調整と併せて、圧縮成形による応力を溶融樹脂組成物に印加することにより、金型転写性により優れることとなることから、所望の形状を有するとともに光学面の表面荒れがより抑制された表面が平滑な光学部材を得ることができ、さらに複屈折がより小さい光学部材を得ることができる。
射出率の調整と併せて、圧縮成形による応力を溶融樹脂組成物に印加することにより、金型転写性により優れることとなることから、所望の形状を有するとともに光学面の表面荒れがより抑制された表面が平滑な光学部材を得ることができ、さらに複屈折がより小さい光学部材を得ることができる。
工程ｂの後、常法に従い、金型内の樹脂を冷却固化させ、次いで金型を開けて樹脂成形品（光学部材）を取り出す。冷却時間は、特に限定されないが、通常１～５００秒である。
［光学部材］
本実施形態の製造方法によって得られる樹脂成形体（光学部材）は、円状の有効光学面（直径ｂ）と、その裏面に円状の有効光学面（直径ｃ）を有する。
本実施形態の製造方法は金型転写性に優れており、得られる光学部材の光学面は表面荒れが抑制されている。
本実施形態の製造方法によって得られる樹脂成形体（光学部材）は、円状の有効光学面（直径ｂ）と、その裏面に円状の有効光学面（直径ｃ）を有する。
本実施形態の製造方法は金型転写性に優れており、得られる光学部材の光学面は表面荒れが抑制されている。
本実施形態に係る光学部材は環状オレフィン系共重合体（Ａ）を含むため、光学性能に優れている。そのため像を高精度に識別する必要がある光学系において、光学部材として好適に用いることができる。光学部材とは光学系機器等に使用される部品であり、具体的には、センサーレンズ、ピックアップレンズ、プロジェクタレンズ、プリズム、ｆθレンズ、撮像レンズ、導光板等が挙げられ、本実施形態に係る効果の観点から、ｆθレンズ、撮像レンズ、センサー用レンズ、プリズムまたは導光板に好適に用いることができる。
レンズの形状としては、両面が球面の凸レンズ、両面が球面の凹レンズ、片面が球面かつ凸形状でかつ他の面が非球面のレンズ、片面が球面かつ凹形状でかつ他の面が非球面のレンズ、回折レンズ、フレネル型レンズ、ウエハレンズ、ウエハレンズアレイ、ウエハレンズアレイの積層体を挙げることができる。
特に、本実施形態に係る光学部材は、所望の形状を有するとともに光学面の表面荒れが抑制されているため、上記した従来の光学部材としての用途に用いることができるのはもちろん、車載カメラレンズや携帯機器（携帯電話、スマートフォン、タブレット等）用のカメラレンズ等の光学部材にも用いることができる。車載カメラレンズや携帯機器用カメラレンズとしては、例えば、ビューカメラレンズ、センシングカメラレンズ、ヘッドアップディスプレイの光収束用レンズ、ヘッドアップディスプレイの光拡散用レンズ、また、パソコン用カメラ、携帯電話用カメラ、スマートフォン用カメラ、タブレット端末用カメラ、モバイル装置用カメラ、デジタルカメラ、医療機器用カメラ等の各種光学装置におけるレンズ、等が挙げられる。なお、車載カメラは、可視画像を撮影するものであっても、赤外画像を撮影するものであっても、両方を撮影するものであってもよく、また、可視画像の場合に白黒画像であっても、カラー画像であってもよい。また、上記以外の用途として、自動車内装パネル、自動車ランプレンズ、自動車インナーレンズ、自動車レンズ保護カバー、自動車ライトガイド等が挙げられる。本実施形態に係る光学部材は、特に車載用に好適に用いることができる。
以上、本発明の実施形態について述べたが、これらは本発明の例示であり、本発明の効果を損なわない範囲で、上記以外の様々な構成を採用することができる。
以下に、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
［樹脂組成物の調製］
＜触媒の調製＞
エチルアルミニウムセスキクロリド（Ａｌ（Ｃ２Ｈ５）１．５Ｃｌ１．５）をシクロヘキサンで希釈し、有機アルミニウム化合物触媒溶液を調製した。
＜触媒の調製＞
エチルアルミニウムセスキクロリド（Ａｌ（Ｃ２Ｈ５）１．５Ｃｌ１．５）をシクロヘキサンで希釈し、有機アルミニウム化合物触媒溶液を調製した。
＜重合＞
攪拌式重合器において、上記方法によって調製された有機アルミニウム化合物触媒溶液を触媒として用いてエチレンとテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンの共重合反応を行い、共重合体溶液を得た。ここで、エチレンは水素ガスとともに重合器内に供給した。
攪拌式重合器において、上記方法によって調製された有機アルミニウム化合物触媒溶液を触媒として用いてエチレンとテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンの共重合反応を行い、共重合体溶液を得た。ここで、エチレンは水素ガスとともに重合器内に供給した。
＜脱灰＞
得られた共重合体溶液に水および水酸化ナトリウム水溶液を添加し、重合反応を停止させるとともに、共重合体溶液中に存在する触媒残渣を除去（脱灰）した。脱灰した溶液に安定剤としてペンタエリスリチル－テトラキス［３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を添加し、攪拌槽で１時間混合した。
得られた共重合体溶液に水および水酸化ナトリウム水溶液を添加し、重合反応を停止させるとともに、共重合体溶液中に存在する触媒残渣を除去（脱灰）した。脱灰した溶液に安定剤としてペンタエリスリチル－テトラキス［３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を添加し、攪拌槽で１時間混合した。
＜脱溶媒＞
安定剤を添加して混合した溶液を１８０℃に加熱し、溶媒と未反応モノマーを除去することにより、溶融状態の環状オレフィン系共重合体（エチレンとテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンとのランダム共重合体）を得た。
なお、後述の方法で得られた環状オレフィン系共重合体のガラス転移温度Ｔｇを評価したところ、１５５℃であった。
安定剤を添加して混合した溶液を１８０℃に加熱し、溶媒と未反応モノマーを除去することにより、溶融状態の環状オレフィン系共重合体（エチレンとテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンとのランダム共重合体）を得た。
なお、後述の方法で得られた環状オレフィン系共重合体のガラス転移温度Ｔｇを評価したところ、１５５℃であった。
＜押出＞
得られた環状オレフィン系共重合体１００質量部と脂肪酸エステル（リケマールＤＯ－１００、理研ビタミン社製）０．９質量部を混錬し、ペレット化し、得られたペレットを温度１００℃の熱風で４時間乾燥し、これを樹脂組成物とした。
得られた環状オレフィン系共重合体１００質量部と脂肪酸エステル（リケマールＤＯ－１００、理研ビタミン社製）０．９質量部を混錬し、ペレット化し、得られたペレットを温度１００℃の熱風で４時間乾燥し、これを樹脂組成物とした。
［ガラス転移温度の測定］
島津サイエンス社製、ＤＳＣ－６２２０を用いてＮ２（窒素）雰囲気下にて、得られた樹脂組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）を測定した。
詳細は下記の通りである。
樹脂組成物を常温から１０℃／分の昇温速度で２００℃まで昇温した後に５分間保持し、次いで１０℃／分の降温速度で－２０℃まで降温した後に５分間保持した。そして１０℃／分の昇温速度で２００℃まで昇温する際の吸熱曲線から樹脂組成物のガラス転移点を得た。
樹脂組成物のガラス転移点は１３０℃であった。
島津サイエンス社製、ＤＳＣ－６２２０を用いてＮ２（窒素）雰囲気下にて、得られた樹脂組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）を測定した。
詳細は下記の通りである。
樹脂組成物を常温から１０℃／分の昇温速度で２００℃まで昇温した後に５分間保持し、次いで１０℃／分の降温速度で－２０℃まで降温した後に５分間保持した。そして１０℃／分の昇温速度で２００℃まで昇温する際の吸熱曲線から樹脂組成物のガラス転移点を得た。
樹脂組成物のガラス転移点は１３０℃であった。
［光学部材の作製］
＜実施例１＞
図１に示されるような射出成形装置として、ファナック社製 ＲＯＢＯＳＨＯＴ α－Ｓ１００ｉＢを用いて、得られた樹脂組成物を射出成形し、光学レンズを得た。
用いた射出成形装置の詳細は下記の通りである。
・キャビティー体積：４１ｃｍ３
・ゲート区間３８における第１金型３２と第２金型３４との間の幅（図１の方向から見た際のゲート区間３８の幅）：１．５ｍｍ
・ゲート区間３８における第１金型３２（第２金型３４）の幅（図１の方向に直交する方向から見た際のゲート区間３８の幅）：１０．０ｍｍ
・ランナー区間４０における第１金型３２と第２金型３４との間の幅（図１の方向から見た際のランナー区間４０の幅）：６．０ｍｍ
・ランナー区間４０における第１金型３２（第２金型３４）の幅（図１の方向に直交する方向から見た際のランナー区間４０の幅）：６．０ｍｍ
また、射出成形の詳細は下記の通りである。
まず、シリンダー２２内の計量完了位置からスクリュー２４の前進距離を少しずつ伸ばしていき、スクリュー２４の前進距離と、溶融した樹脂組成物の先端の位置の関係を調べた。このとき、保圧により樹脂が注入されることを防ぐために保圧は掛けなかった。
次いで、シリンダー２２の温度を２６０℃、金型３０の温度１３０℃に設定し、スクリュー２４の前進距離（樹脂組成物の先端の位置）を確認することによりスクリュー２４の前進速度を調整しながら、樹脂組成物を射出成形し、光学レンズを得た。
具体的には、射出率ｘ、ａおよびｂがそれぞれ下記の通りになるようにスクリュー２４の前進速度を調整しながら、樹脂組成物を射出成形した。
溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入口を通過する前の射出率ｘ：１６ｃｍ３／秒
溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入り口から出口までを通過する際の射出率ａ：５ｃｍ３／秒
溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の出口を通過した後の射出率ｂ：６４ｃｍ３／秒
＜実施例１＞
図１に示されるような射出成形装置として、ファナック社製 ＲＯＢＯＳＨＯＴ α－Ｓ１００ｉＢを用いて、得られた樹脂組成物を射出成形し、光学レンズを得た。
用いた射出成形装置の詳細は下記の通りである。
・キャビティー体積：４１ｃｍ３
・ゲート区間３８における第１金型３２と第２金型３４との間の幅（図１の方向から見た際のゲート区間３８の幅）：１．５ｍｍ
・ゲート区間３８における第１金型３２（第２金型３４）の幅（図１の方向に直交する方向から見た際のゲート区間３８の幅）：１０．０ｍｍ
・ランナー区間４０における第１金型３２と第２金型３４との間の幅（図１の方向から見た際のランナー区間４０の幅）：６．０ｍｍ
・ランナー区間４０における第１金型３２（第２金型３４）の幅（図１の方向に直交する方向から見た際のランナー区間４０の幅）：６．０ｍｍ
また、射出成形の詳細は下記の通りである。
まず、シリンダー２２内の計量完了位置からスクリュー２４の前進距離を少しずつ伸ばしていき、スクリュー２４の前進距離と、溶融した樹脂組成物の先端の位置の関係を調べた。このとき、保圧により樹脂が注入されることを防ぐために保圧は掛けなかった。
次いで、シリンダー２２の温度を２６０℃、金型３０の温度１３０℃に設定し、スクリュー２４の前進距離（樹脂組成物の先端の位置）を確認することによりスクリュー２４の前進速度を調整しながら、樹脂組成物を射出成形し、光学レンズを得た。
具体的には、射出率ｘ、ａおよびｂがそれぞれ下記の通りになるようにスクリュー２４の前進速度を調整しながら、樹脂組成物を射出成形した。
溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入口を通過する前の射出率ｘ：１６ｃｍ３／秒
溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入り口から出口までを通過する際の射出率ａ：５ｃｍ３／秒
溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の出口を通過した後の射出率ｂ：６４ｃｍ３／秒
なお、射出率は、シリンダー２２内部の断面積とスクリュー２４の前進速度から、下記の式（１Ａ）により算出された。
射出率＝シリンダー２２内部の断面積（ｃｍ２）×スクリュー２４の前進速度（ｃｍ／秒） （１Ａ）
射出率＝シリンダー２２内部の断面積（ｃｍ２）×スクリュー２４の前進速度（ｃｍ／秒） （１Ａ）
＜実施例２～６、比較例１～９＞
「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入口を通過する前の射出率ｘ」、「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入り口から出口までを通過する際の射出率ａ」および「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の出口を通過した後の射出率ｂ」をそれぞれ表１に記載の条件としたこと以外は、実施例１と同様にして樹脂成形品（光学部材）光学レンズを得た。
「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入口を通過する前の射出率ｘ」、「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入り口から出口までを通過する際の射出率ａ」および「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の出口を通過した後の射出率ｂ」をそれぞれ表１に記載の条件としたこと以外は、実施例１と同様にして樹脂成形品（光学部材）光学レンズを得た。
＜比較例１０～１３＞
射出成形装置として、ファナック社製 ＲＯＢＯＳＨＯＴ α－Ｓ３０ｉＡを用いたこと、そして「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入口を通過する前の射出率ｘ」、「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入り口から出口までを通過する際の射出率ａ」および「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の出口を通過した後の射出率ｂ」をそれぞれ表１に記載の条件としたこと以外は、実施例１と同様にして樹脂成形品（光学部材）光学レンズを得た。
用いた射出成形装置の詳細は下記の通りである。
・キャビティー体積：１２ｃｍ３
・ゲート区間３８における第１金型３２と第２金型３４との間の幅（図１の方向から見た際のゲート区間３８の幅）：１．５ｍｍ
・ゲート区間３８における第１金型３２（第２金型３４）の幅（図１の方向に直交する方向から見た際のゲート区間３８の幅）：１０．０ｍｍ
・ランナー区間４０における第１金型３２と第２金型３４との間の幅（図１の方向から見た際のランナー区間４０の幅）：６．０ｍｍ
・ランナー区間４０における第１金型３２（第２金型３４）の幅（図１の方向に直交する方向から見た際のランナー区間４０の幅）：６．０ｍｍ
射出成形装置として、ファナック社製 ＲＯＢＯＳＨＯＴ α－Ｓ３０ｉＡを用いたこと、そして「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入口を通過する前の射出率ｘ」、「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の入り口から出口までを通過する際の射出率ａ」および「溶融した樹脂組成物の先端部がゲート区間３８の出口を通過した後の射出率ｂ」をそれぞれ表１に記載の条件としたこと以外は、実施例１と同様にして樹脂成形品（光学部材）光学レンズを得た。
用いた射出成形装置の詳細は下記の通りである。
・キャビティー体積：１２ｃｍ３
・ゲート区間３８における第１金型３２と第２金型３４との間の幅（図１の方向から見た際のゲート区間３８の幅）：１．５ｍｍ
・ゲート区間３８における第１金型３２（第２金型３４）の幅（図１の方向に直交する方向から見た際のゲート区間３８の幅）：１０．０ｍｍ
・ランナー区間４０における第１金型３２と第２金型３４との間の幅（図１の方向から見た際のランナー区間４０の幅）：６．０ｍｍ
・ランナー区間４０における第１金型３２（第２金型３４）の幅（図１の方向に直交する方向から見た際のランナー区間４０の幅）：６．０ｍｍ
［表面荒れ］
第１金型３２の成形面３２ａにより成形された光学部材の光学有効面の中央部を倍率１００倍の光学顕微鏡で観察し、以下の＜基準＞で評価した。結果を表１に示す。
＜基準＞
Ａ：表面荒れが０箇所以上５箇所で発生していた
Ｂ：表面荒れ６箇所以上１０箇所で発生していた
Ｃ：表面荒れ１１箇所以上１５箇所で発生していた
Ｄ：表面荒れ１６箇所以上で発生していた
第１金型３２の成形面３２ａにより成形された光学部材の光学有効面の中央部を倍率１００倍の光学顕微鏡で観察し、以下の＜基準＞で評価した。結果を表１に示す。
＜基準＞
Ａ：表面荒れが０箇所以上５箇所で発生していた
Ｂ：表面荒れ６箇所以上１０箇所で発生していた
Ｃ：表面荒れ１１箇所以上１５箇所で発生していた
Ｄ：表面荒れ１６箇所以上で発生していた
図２には、実施例５で得られた光学部材の光学有効面（表面荒れＡ）、図３には実施例２で得られた光学部材の光学有効面（表面荒れＢ）、図４には比較例７で得られた光学部材の光学有効面（表面荒れＣ）、図５には比較例４で得られた光学部材の光学有効面（表面荒れＤ）の光学顕微鏡写真をそれぞれ示した。なお、図２～５においては、表面荒れが発生した箇所を囲うようにマーキングした。
［フローマーク］
第１金型３２の成形面３２ａにより成形された光学部材の光学有効面の中央部を目視観察、以下の＜基準＞で評価した。結果を表１に示す。
以下の基準で評価した。
＜基準＞
可：フローマークが発生していなかった
不可：フローマークが発生していた
第１金型３２の成形面３２ａにより成形された光学部材の光学有効面の中央部を目視観察、以下の＜基準＞で評価した。結果を表１に示す。
以下の基準で評価した。
＜基準＞
可：フローマークが発生していなかった
不可：フローマークが発生していた
実施例の製造方法により製造された光学部材は、表面荒れとフローマークの発生がいずれも抑制されていた。このことから、本実施形態の製造方法によると表面荒れおよびフローマークの発生が抑制された光学部材を製造可能であることがわかる。
１０ 射出成形装置
２０ 射出ユニット
２２ シリンダー
２４ スクリュー
２６ ホッパー
３０ 金型
３２ 第１金型
３２ａ 成形面
３４ 第２金型
３４ａ 成形面
３６ キャビティー
３８ ゲート区間
４０ ランナー
４４ スプルー
２０ 射出ユニット
２２ シリンダー
２４ スクリュー
２６ ホッパー
３０ 金型
３２ 第１金型
３２ａ 成形面
３４ 第２金型
３４ａ 成形面
３６ キャビティー
３８ ゲート区間
４０ ランナー
４４ スプルー
Claims (9)
- シリンダーおよび前記シリンダーに挿入されたスクリューからなる射出ユニットと、
光学部材を成形するためのキャビティー、および前記射出ユニットから前記キャビティー内への樹脂組成物の射出通路となるゲート区間を有する金型と、
を備える、射出成形装置を用いた光学部材の製造方法であって、
前記シリンダー内で、エチレンまたはα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体を含む樹脂組成物を溶融する工程（１）と、
前記スクリューを用いて、溶融した前記樹脂組成物を前記ゲート区間を介して射出し、前記キャビティー内に充填する工程（２）と、を含み、
前記工程（２）において、以下（条件１）および（条件２）を満たす、光学部材の製造方法。
（条件１）下記式（１）により求められる、溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入り口から出口までを通過する際の射出率ａに対する、下記式（２）により求められる溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後の射出率ｂの比ｂ／ａが、３以上１６以下である。
（条件２）前記射出率ｂが、４５ｃｍ３／秒以上１００ｃｍ３／秒以下である。
ａ＝σ×ｖａ （１）
ｂ＝σ×ｖｂ （２）
σ：前記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖａ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口から出口までを通過する際のスクリューの前進速度
ｖｂ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の出口を通過した後のスクリューの前進速度 - 前記ｂ／ａが、７以上１６以下である、請求項１に記載の光学部材の製造方法。
- 前記工程（２）において、以下（条件３）および（条件４）をさらに満たす、請求項１または２に記載の光学部材の製造方法。
（条件３）前記射出率ａに対する、下記式（３）により求められる溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口を通過する前の射出率ｘの比ｘ／ａが、１以上６以下である。
（条件４）前記射出率ｘが、６ｃｍ３／秒以上３０ｃｍ３／秒以下である。
ｘ＝σ×ｖｘ （３）
σ：前記射出成形装置のシリンダー内部の断面積
ｖｘ：溶融した前記樹脂組成物の先端部が前記ゲート区間の入口を通過する前のスクリューの前進速度 - 前記工程（２）において、下記式（４）により求められる剪断速度γが、３００／秒以上である、請求項１または２に記載の光学部材の製造方法。
γ＝πＤＮ/ｈ （４）
Ｄ：スクリュー直径
Ｎ：スクリュー回転数
ｈ：スクリュー溝深さ - 前記金型のキャビティー容量が５ｃｍ３以上１５０ｃｍ３以下である、請求項１または２に記載の光学部材の製造方法。
- 前記共重合体が、
下記一般式（Ｉ）で表される少なくとも１種のオレフィン由来の繰り返し単位（ａ）と、
下記一般式（ＩＩ）で表される繰り返し単位、下記一般式（ＩＩＩ）で表される繰り返し単位、下記一般式（ＩＶ）で表される繰り返し単位、下記一般式（Ｖ）で表される繰り返し単位および下記一般式（ＶＩ）で表される繰り返し単位からなる群から選ばれる少なくとも１種の環状オレフィン由来の繰り返し単位（ｂ）と、
を有する、請求項１または２に記載の光学部材の製造方法。
- 前記共重合体中の前記環状オレフィン由来の繰り返し単位（ｂ）が、ビシクロ［２．２．１］－２－ヘプテン、テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－３－ドデセンおよびベンゾノルボルナジエンからなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物に由来する繰り返し単位を含む、請求項６に記載の光学部材の製造方法。
- 前記共重合体中の前記オレフィン由来の繰り返し単位（ａ）が、エチレンに由来する繰り返し単位を含む、請求項６に記載の光学部材の製造方法。
- 請求項１または２に記載の光学部材の製造方法により製造される光学部材。
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