JP2024028047A - フェライト系ステンレス鋼板 - Google Patents
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Abstract
【課題】製造負荷が小さく、時効硬化能が高いフェライト系ステンレス鋼板を提供する。【解決手段】化学組成が、質量％で、Ｃ：０．００２～０．０３％、Ｓｉ：０．１～１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１７．０～１９．５％、Ｍｏ：０．１０～０．３０％、Ｎｂ：０．０５～０．２％、Ｔｉ：０．６％以下、Ｃｕ：０．８０～１．５％、Ｎ：０．００２～０．０３％、任意元素、残部：Ｆｅおよび不純物であり、[８×（Ｃ＋Ｎ）≦Ｔｉ＋Ｎｂ]および［１．６≦（８×Ｍｏ＋１０×Ｎｂ）／Ｃｕ≦５．０］を満足し、６００℃で１ｈ時効し、空冷した場合のビッカース硬さの増加量ΔＨＶが、５０以上である、フェライト系ステンレス鋼板。【選択図】 なし
Description
本発明は、フェライト系ステンレス鋼板に関する。
フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べ、希少元素に分類され、高価なＮｉの含有量が少なく、省合金での低コスト化が図れる。このため、厨房、家電機器などとともに、従来、主にオーステナイト系ステンレス鋼が使用されてきた自動車排気部材など、幅広く適用されつつある。
一方、フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて、加工硬化が小さいため、調質圧延での高強度化がしにくい。また、高温での拡散が速く、高温強度が低いことから、常温から高温までの強度が必要な用途においては、オーステナイト系ステンレス鋼からの代替が困難な場合がある。
このような点を踏まえ、特許文献１および２には、Ｃｕを含有させたフェライト系ステンレス鋼が開示されている。特許文献１および２に開示されたフェライト系ステンレス鋼は、Ｃｕの析出強化を利用して特性を向上させたものである。
ところで、フェライト系ステンレス鋼には、熱処理等に影響を与える再結晶温度を低下させ、焼鈍、酸洗時における製造時の負荷を低減することも求められている。再結晶温度が高いと、再結晶を完了させるために高い温度で焼鈍しなければならない。これにより、酸化が促進され、酸化スケールが厚く生成する結果、酸化スケールを除去するための、酸洗工程での製造負荷が大きくなるからである。
ここで、特許文献１に開示されたフェライト系ステンレス鋼は、エンジンから排出される高温の排気ガスに曝される排気系部品上流側での使用を想定している。このため、高温特性を重視し、高価なＮｂが多量に含有されている。また、再結晶温度も高く、９００℃超と推定される。加えて、冷延板焼鈍以前に実施される、熱延板焼鈍等においても、高強度である場合、その後、圧延などの加工での製造負荷も大きくなる。従って、特許文献１に開示されたフェライト系ステンレス鋼は、再結晶温度に起因する製造負荷の観点から、改善の余地がある。
特許文献２に開示されたフェライト系ステンレス鋼は、Ｎｂを低減し、微細なＣｕ析出物で析出強化をしているが、例えば、使用環境によっては、Ｃｕ析出物の析出が生じにくくなる場合がある。
Ｃｕを含有したフェライト系ステンレス鋼において、析出強化機構が十分機能した状態である場合、時効処理と呼ばれる熱処理の前と比較し、熱処理の後の方が、硬さが硬くなる。すなわち、時効硬化能が高くなる。しかしながら、特許文献２に開示されたフェライト系ステンレス鋼は、時効硬化能の観点から、さらに改善の余地がある。
以上を踏まえ、本発明は、製造負荷が小さく、時効硬化能が高いフェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、下記のフェライト系ステンレス鋼板を要旨とする。
（１）化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．００２～０．０３％、
Ｓｉ：０．１～１．０％、
Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１７．０～１９．５％、
Ｍｏ：０．１０～０．３０％、
Ｎｂ：０．０５～０．２％、
Ｔｉ：０．６％以下、
Ｃｕ：０．８０～１．５％、
Ｎ：０．００２～０．０３％、
Ｎｉ：０～０．６％、
Ｖ：０～０．５％、
Ｗ：０～０．５％、
Ｃｏ：０～０．５％、
Ｚｒ：０～０．５％、
Ａｌ：０～１．０％、
Ｓｎ：０～０．５％、
Ｂ：０～０．００５％、
Ｃａ：０～０．０１％、
Ｍｇ：０～０．０１％、
ＲＥＭ：０～０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記（ｉ）および（ii）式を満足し、
６００℃で１ｈ時効し、空冷した場合のビッカース硬さの増加量ΔＨＶが、５０以上である、フェライト系ステンレス鋼板。
８×（Ｃ＋Ｎ）≦Ｔｉ＋Ｎｂ ・・・（ｉ）
１．６≦（８×Ｍｏ＋１０×Ｎｂ）／Ｃｕ≦５．０ ・・・（ii）
但し、上記式中の各元素記号はフェライト系ステンレス鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
Ｃ：０．００２～０．０３％、
Ｓｉ：０．１～１．０％、
Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０４％以下、
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Ｃｒ：１７．０～１９．５％、
Ｍｏ：０．１０～０．３０％、
Ｎｂ：０．０５～０．２％、
Ｔｉ：０．６％以下、
Ｃｕ：０．８０～１．５％、
Ｎ：０．００２～０．０３％、
Ｎｉ：０～０．６％、
Ｖ：０～０．５％、
Ｗ：０～０．５％、
Ｃｏ：０～０．５％、
Ｚｒ：０～０．５％、
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Ｓｎ：０～０．５％、
Ｂ：０～０．００５％、
Ｃａ：０～０．０１％、
Ｍｇ：０～０．０１％、
ＲＥＭ：０～０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記（ｉ）および（ii）式を満足し、
６００℃で１ｈ時効し、空冷した場合のビッカース硬さの増加量ΔＨＶが、５０以上である、フェライト系ステンレス鋼板。
８×（Ｃ＋Ｎ）≦Ｔｉ＋Ｎｂ ・・・（ｉ）
１．６≦（８×Ｍｏ＋１０×Ｎｂ）／Ｃｕ≦５．０ ・・・（ii）
但し、上記式中の各元素記号はフェライト系ステンレス鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
（２）前記化学組成が、質量％で、
Ｎｉ：０．０１～０．６％、
Ｖ：０．０１～０．５％、
Ｗ：０．０５～０．５％、
Ｃｏ：０．０１～０．５％、
Ｚｒ：０．０１～０．５％、
Ａｌ：０．０１～１．０％、および
Ｓｎ：０．０１～０．５％、
から選択される一種以上を含有する、上記（１）に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
Ｎｉ：０．０１～０．６％、
Ｖ：０．０１～０．５％、
Ｗ：０．０５～０．５％、
Ｃｏ：０．０１～０．５％、
Ｚｒ：０．０１～０．５％、
Ａｌ：０．０１～１．０％、および
Ｓｎ：０．０１～０．５％、
から選択される一種以上を含有する、上記（１）に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
（３）前記化学組成が、質量％で、
Ｂ：０．０００２～０．００５％、
Ｃａ：０．０００２～０．０１％、
Ｍｇ：０．０００２～０．０１％、および
ＲＥＭ：０．０００２～０．０１％、
から選択される一種以上を含有する、上記（１）または（２）に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
Ｂ：０．０００２～０．００５％、
Ｃａ：０．０００２～０．０１％、
Ｍｇ：０．０００２～０．０１％、および
ＲＥＭ：０．０００２～０．０１％、
から選択される一種以上を含有する、上記（１）または（２）に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
本発明によれば、製造負荷が小さく、時効硬化能が高いフェライト系ステンレス鋼板を得られる。
本発明者らは、フェライト系ステンレス鋼板について検討を行い、以下の（ａ）～（ｃ）の知見を得た。
（ａ）製造負荷、原料コストを低減するためには、ＮｂおよびＭｏ等の元素を極力低減する必要がある。ＮｂおよびＭｏは、高価な元素であるとともに、再結晶温度を上昇させるからである。その一方、ＮｂおよびＭｏは、フェライト系ステンレス鋼を固溶強化し、強度を向上させる元素である。また、Ｎｂは、Ｃｒ炭窒化物の析出を抑制し、Ｃｒ炭窒化物起因の鋭敏化を抑制し、Ｍｏは耐食性を向上させる効果がある。そこで、Ｎｂを低減する一方、Ｔｉを含有させることで耐鋭敏化特性を確保する。これと同時に、上述したＣｕ、およびＭｏを適正な範囲に調整することで、時効硬化能を向上させ、高強度化を達成する。
（ｂ）上述したＣｕによる高強度化は、Ｃｕ析出物を微細析出させる析出強化である。このようなＣｕ析出物による析出強化は、Ｃｕが母相に固溶した状態から適切な時効処理等を行い、Ｃｕ析出物を形成させることで生じる。一方、時効処理等の前に析出してしまったＣｕ析出物は、その後の工程で粗大化するだけで高強度化にはそれほど寄与しない。従って、さらなる高強度化を達成するためには、時効処理の前後で硬さが硬くなるよう、時効硬化能を高める必要がある。時効硬化能が低下する一因として、時効処理の前、例えば、製造時にＣｕ析出物が形成してしまうことが考えられる。
そこで、本発明者らは、製造時におけるＣｕ析出物の形成を抑制できないかを検討した。そして、再結晶温度を上昇させない範囲の微量にＮｂ、Ｍｏを含有させることが有効であることを見出した。このメカニズムは定かではないが、Ｃｕ析出物の形成時に、固溶したＮｂおよびＭｏが、Ｃｕの母相中での拡散を遅延させ、Ｃｕ析出物が析出可能な温度域を狭くしているためと考えられる。
（ｃ）この結果、Ｃｕを含有させ、ＮｂおよびＭｏ含有量を低減したフェライト系ステンレス鋼において、ＮｂおよびＭｏの固溶強化以上の強度向上を、Ｃｕ析出物の析出強化により発現させることができる。
本発明の一実施形態は上記の知見に基づいてなされたものである。以下、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板の各要件について詳しく説明する。
１．化学組成
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。
Ｃ：０．００２～０．０３％
Ｃ（炭素）は、加工性と耐食性とを低下させるため、低減するのが好ましい。このため、Ｃ含有量は、０．０３％以下とする。Ｃ含有量は、０．０２％以下とするのが好ましく、０．０１５％以下とするのがより好ましい。しかしながら、Ｃの過剰な低減は、精錬コストを増加させる。このため、Ｃ含有量は、０．００２％以上とする。Ｃ含有量は、０．００３％以上とするのが好ましい。
Ｃ（炭素）は、加工性と耐食性とを低下させるため、低減するのが好ましい。このため、Ｃ含有量は、０．０３％以下とする。Ｃ含有量は、０．０２％以下とするのが好ましく、０．０１５％以下とするのがより好ましい。しかしながら、Ｃの過剰な低減は、精錬コストを増加させる。このため、Ｃ含有量は、０．００２％以上とする。Ｃ含有量は、０．００３％以上とするのが好ましい。
Ｓｉ：０．１～１．０％
Ｓｉ（ケイ素）は、脱酸剤としても有用な元素であるとともに、耐酸化性を向上させる元素である。このため、Ｓｉ含有量は、０．１％以上とする。Ｓｉ含有量は、０．２％以上とするのが好ましい。しかしながら、Ｓｉを過剰に含有させると、常温の延性が低下し、加工性が低下する。このため、Ｓｉ含有量は、１．０％以下とする。Ｓｉ含有量は、０．６％以下とするのが好ましい。
Ｓｉ（ケイ素）は、脱酸剤としても有用な元素であるとともに、耐酸化性を向上させる元素である。このため、Ｓｉ含有量は、０．１％以上とする。Ｓｉ含有量は、０．２％以上とするのが好ましい。しかしながら、Ｓｉを過剰に含有させると、常温の延性が低下し、加工性が低下する。このため、Ｓｉ含有量は、１．０％以下とする。Ｓｉ含有量は、０．６％以下とするのが好ましい。
Ｍｎ：１．０％以下
Ｍｎ（マンガン）は、過剰に含有させると、高温でオーステナイト相が生成しやすくなるに加え、加工性を低下させる。このため、Ｍｎ含有量は、１．０％以下とする。一方、Ｍｎの過剰な低減は、原料コストを増加させる。このため、Ｍｎ含有量は、０．１％以上とするのが好ましい。Ｍｎ含有量は、０．２～０．８％の範囲とするのが好ましい。
Ｍｎ（マンガン）は、過剰に含有させると、高温でオーステナイト相が生成しやすくなるに加え、加工性を低下させる。このため、Ｍｎ含有量は、１．０％以下とする。一方、Ｍｎの過剰な低減は、原料コストを増加させる。このため、Ｍｎ含有量は、０．１％以上とするのが好ましい。Ｍｎ含有量は、０．２～０．８％の範囲とするのが好ましい。
Ｐ：０．０４％以下
Ｐ（リン）は、鋼中に含有される不純物元素であり、靭性および加工性を低下させる。このため、Ｐ含有量は、０．０４％以下とする。Ｐ含有量は、０．０３％以下とするのが好ましい。Ｐは、可能な限り低減することが好ましいが、Ｐの過剰な低減は、精錬コストを増加させる。そのため、Ｐ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｐ（リン）は、鋼中に含有される不純物元素であり、靭性および加工性を低下させる。このため、Ｐ含有量は、０．０４％以下とする。Ｐ含有量は、０．０３％以下とするのが好ましい。Ｐは、可能な限り低減することが好ましいが、Ｐの過剰な低減は、精錬コストを増加させる。そのため、Ｐ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｓ：０．０３０％以下
Ｓ（硫黄）は、伸びを低下させて、加工性に悪影響を及ぼす。また、Ｓは、耐食性を低下させる。このため、Ｓ含有量は、０．０３０％以下とする。Ｓ含有量は、０．０１０％以下とするのが好ましく、０．００５％以下とするのがより好ましい。Ｓは、可能な限り低減することが好ましいが、Ｓの過剰な低減は、精錬コストを増加させる。そのため、Ｓ含有量は、０．０００３％以上とするのが好ましい。
Ｓ（硫黄）は、伸びを低下させて、加工性に悪影響を及ぼす。また、Ｓは、耐食性を低下させる。このため、Ｓ含有量は、０．０３０％以下とする。Ｓ含有量は、０．０１０％以下とするのが好ましく、０．００５％以下とするのがより好ましい。Ｓは、可能な限り低減することが好ましいが、Ｓの過剰な低減は、精錬コストを増加させる。そのため、Ｓ含有量は、０．０００３％以上とするのが好ましい。
Ｃｒ：１７．０～１９．５％
Ｃｒ（クロム）は、ステンレス鋼の特徴である耐食性、および耐酸化性を向上させるのに有効な元素である。そして、Ｃｒ含有量が、１７．０％未満であると、不働態皮膜中のＣｒ分率が不足し、耐食性が得られない。このため、Ｃｒ含有量は、１７．０％以上とする。しかしながら、Ｃｒを、過剰に含有させると、室温において鋼を固溶強化することで、硬質化および低延性化が生じる。この結果、加工性が低下する。特に、Ｃｒを、１９．５％を超えて含有すると、上記弊害が顕著となるので、Ｃｒ含有量は、１９．５％以下とする。Ｃｒ含有量は、１７．５～１９．０％の範囲とするのが好ましい。
Ｃｒ（クロム）は、ステンレス鋼の特徴である耐食性、および耐酸化性を向上させるのに有効な元素である。そして、Ｃｒ含有量が、１７．０％未満であると、不働態皮膜中のＣｒ分率が不足し、耐食性が得られない。このため、Ｃｒ含有量は、１７．０％以上とする。しかしながら、Ｃｒを、過剰に含有させると、室温において鋼を固溶強化することで、硬質化および低延性化が生じる。この結果、加工性が低下する。特に、Ｃｒを、１９．５％を超えて含有すると、上記弊害が顕著となるので、Ｃｒ含有量は、１９．５％以下とする。Ｃｒ含有量は、１７．５～１９．０％の範囲とするのが好ましい。
Ｍｏ：０．１０～０．３０％
Ｍｏ（モリブデン）は、高温強度、耐酸化性、および耐食性を向上させる効果を有する。また、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板において、Ｍｏは、再結晶後の冷却時に、粒内でのＣｕ析出物の形成を抑制し、Ｃｕを固溶状態にする効果も有する。このため、Ｍｏ含有量は、０．１０％以上とする。しかしながら、Ｍｏは、高価な元素であり、過剰に含有させると、合金コストが増加する。また、Ｍｏは、再結晶温度を上昇させることで、製造時の負荷を増加させる。このため、Ｍｏ含有量は、０．３０％以下とする。
Ｍｏ（モリブデン）は、高温強度、耐酸化性、および耐食性を向上させる効果を有する。また、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板において、Ｍｏは、再結晶後の冷却時に、粒内でのＣｕ析出物の形成を抑制し、Ｃｕを固溶状態にする効果も有する。このため、Ｍｏ含有量は、０．１０％以上とする。しかしながら、Ｍｏは、高価な元素であり、過剰に含有させると、合金コストが増加する。また、Ｍｏは、再結晶温度を上昇させることで、製造時の負荷を増加させる。このため、Ｍｏ含有量は、０．３０％以下とする。
Ｎｂ：０．０５～０．２％
Ｎｂ（ニオブ）は、Ｃｒ炭化物を抑制し耐食性を向上させる効果を有する。特に、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板においては、Ｔｉとの複合添加により、Ｃｒ炭窒化物の形成を抑制し、耐食性を向上させる。この際、Ｔｉは、主に窒化物となり、Ｔｉだけでは、Ｃを十分に固着できないことから、Ｎｂを一定量含有させる必要がある。
Ｎｂ（ニオブ）は、Ｃｒ炭化物を抑制し耐食性を向上させる効果を有する。特に、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板においては、Ｔｉとの複合添加により、Ｃｒ炭窒化物の形成を抑制し、耐食性を向上させる。この際、Ｔｉは、主に窒化物となり、Ｔｉだけでは、Ｃを十分に固着できないことから、Ｎｂを一定量含有させる必要がある。
加えて、Ｍｏ同様、Ｎｂは再結晶後の冷却時において、粒界でのＣｕ析出物の形成を抑制し、Ｃｕを固溶状態にする効果も有する。このため、Ｎｂ含有量は、０．０５％以上とする。しかしながら、Ｎｂは高価な元素であり、過剰に含有させると、合金コストが増加する。また、再結晶温度を上昇させることで、製造時の負荷を増加させる。さらに、Ｎｂを含むＬａｖｅｓ相が形成し、靭性および加工性を低下させる。このため、Ｎｂ含有量は、０．２％以下とする。Ｎｂ含有量は、０．０６～０．１８％の範囲とするのが好ましい。
Ｔｉ：０．６％以下
本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板では、Ｎｂ含有量を低減する。従って、ＣおよびＮを固定する上で、Ｔｉ（チタン）は重要な元素となる。このため、Ｔｉ含有量は、下記（ｉ）式を満足する必要がある。（ｉ）式を満足することで、Ｃ、およびＮを固定して、鋭敏化の発生を抑制し、耐食性、特に、溶接部の粒界腐食性を向上させる効果を有する。
８×（Ｃ＋Ｎ）≦Ｔｉ＋Ｎｂ ・・・（ｉ）
但し、上記式中の各元素記号はフェライト系ステンレス鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板では、Ｎｂ含有量を低減する。従って、ＣおよびＮを固定する上で、Ｔｉ（チタン）は重要な元素となる。このため、Ｔｉ含有量は、下記（ｉ）式を満足する必要がある。（ｉ）式を満足することで、Ｃ、およびＮを固定して、鋭敏化の発生を抑制し、耐食性、特に、溶接部の粒界腐食性を向上させる効果を有する。
８×（Ｃ＋Ｎ）≦Ｔｉ＋Ｎｂ ・・・（ｉ）
但し、上記式中の各元素記号はフェライト系ステンレス鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
しかしながら、Ｔｉを過剰に含有させると、靭性の低下および表面疵の発生を誘発する。このため、Ｔｉ含有量は、０．６％以下とする。ＣおよびＮ含有量にもよるが、Ｔｉ含有量は、０．１５～０．４％の範囲とするのが好ましく、０．２～０．３％の範囲とするのがより好ましい。
Ｃｕ：０．８０～１．５％
Ｃｕ（銅）は、Ｃｕ析出物が微細析出することで、高温強度を向上させる効果を有する。本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板では、再結晶後冷却した際に、固溶状態とし、その後の時効熱処理により、Ｃｕ析出物が微細析出させることが重要である。この点を踏まえ、Ｃｕ含有量は、０．８０％以上とする。Ｃｕ含有量は、１．０％以上とするのが好ましく、１．１％以上とするのがより好ましい。しかしながら、Ｃｕを過剰に含有させると、焼鈍時に固溶することなく、冷却時に粗大なＣｕ析出物が形成する。このため、Ｃｕ含有量は、１．５％以下とする。Ｃｕ含有量は、１．４％以下とするのが好ましい。
Ｃｕ（銅）は、Ｃｕ析出物が微細析出することで、高温強度を向上させる効果を有する。本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板では、再結晶後冷却した際に、固溶状態とし、その後の時効熱処理により、Ｃｕ析出物が微細析出させることが重要である。この点を踏まえ、Ｃｕ含有量は、０．８０％以上とする。Ｃｕ含有量は、１．０％以上とするのが好ましく、１．１％以上とするのがより好ましい。しかしながら、Ｃｕを過剰に含有させると、焼鈍時に固溶することなく、冷却時に粗大なＣｕ析出物が形成する。このため、Ｃｕ含有量は、１．５％以下とする。Ｃｕ含有量は、１．４％以下とするのが好ましい。
ここで、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板では、Ｃｕ析出物を微細に析出させるために、Ｃｕ析出物の形成に寄与する、Ｍｏ、ＮｂおよびＣｕの含有量を制御する。具体的には、Ｍｏ、ＮｂおよびＣｕの含有量が、下記（ii）式を満足する必要がある。
１．６≦（８×Ｍｏ＋１０×Ｎｂ）／Ｃｕ≦５．０ ・・・（ii）
但し、上記式中の各元素記号はフェライト系ステンレス鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
但し、上記式中の各元素記号はフェライト系ステンレス鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
（ii）式中辺値が、１．６未満であると、Ｃｕの量に対し、ＭｏおよびＮｂの量が不足してしまい、Ｃｕ析出物を微細化しにくくなる。この結果、時効硬化能が向上しにくくなる。つまり、後述する６００℃で１ｈ時効し、空冷した場合のビッカース硬さの増加量ΔＨＶが、５０未満になりやすくなる。このため、（ii）式中辺値は、１．６以上とする。（ii）式中辺値は、１．７以上とするのが好ましく、１．８以上とするのがより好ましい。
一方、（ii）式中辺値が、５．０を超えると、再結晶温度が過剰に高くなり、製造性が低下する。また、再結晶組織が得られにくくなり、未再結晶組織が残存することで、熱処理を行っても、時効硬化しにくくなる。これにより、時効硬化能が低下する。このため、（ii）式中辺値は、５．０以下とする。（ii）式中辺値は、４．５以下とするのが好ましい。
Ｎ：０．００２～０．０３％
Ｎ（窒素）は、鋼に含有される不純物であり、加工性と耐食性とを劣化させる。このため、Ｎ含有量は、０．０３％以下とする。Ｎは、可能な限り低減するのが好ましいが、過剰な低減は、精錬コストを増加させる。このため、Ｎ含有量は、０．００２％以上とする。Ｎ含有量は、０．００３～０．０２％の範囲とするのが好ましく、０．００３～０．０１５％の範囲とするのがより好ましい。
Ｎ（窒素）は、鋼に含有される不純物であり、加工性と耐食性とを劣化させる。このため、Ｎ含有量は、０．０３％以下とする。Ｎは、可能な限り低減するのが好ましいが、過剰な低減は、精錬コストを増加させる。このため、Ｎ含有量は、０．００２％以上とする。Ｎ含有量は、０．００３～０．０２％の範囲とするのが好ましく、０．００３～０．０１５％の範囲とするのがより好ましい。
上記の元素に加えて、さらに、Ｎｉ、Ｖ、Ｗ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ａｌ、およびＳｎから選択される一種以上を、以下に示す範囲において含有させてもよい。以下、各元素の限定理由について説明する。
Ｎｉ：０～０．６％
Ｎｉ（ニッケル）は、フェライト系ステンレス鋼の靭性および加工性を向上させる元素である。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｎｉは、強力なオーステナイト相生成元素であることから、過剰に含有させると、高温でオーステナイト相を生成しやすくさせ、高温強度を低下させる。また、高価な元素であるため、合金コストも増加する。このため、Ｎｉ含有量は、０．６％以下とする。Ｎｉ含有量は、０．５％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎｉ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｎｉ（ニッケル）は、フェライト系ステンレス鋼の靭性および加工性を向上させる元素である。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｎｉは、強力なオーステナイト相生成元素であることから、過剰に含有させると、高温でオーステナイト相を生成しやすくさせ、高温強度を低下させる。また、高価な元素であるため、合金コストも増加する。このため、Ｎｉ含有量は、０．６％以下とする。Ｎｉ含有量は、０．５％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎｉ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｖ：０～０．５％
Ｖ（バナジウム）は、ＮｂおよびＴｉ同様、炭窒化物生成元素であり、これらの炭窒化物を微細析出させることで、高温強度を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｖを過剰に含有させると、製造性を低下させる。そのため、Ｖ含有量は、０．５％以下とする。Ｖ含有量は、０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｖ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｖ（バナジウム）は、ＮｂおよびＴｉ同様、炭窒化物生成元素であり、これらの炭窒化物を微細析出させることで、高温強度を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｖを過剰に含有させると、製造性を低下させる。そのため、Ｖ含有量は、０．５％以下とする。Ｖ含有量は、０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｖ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｗ：０～０．５％
Ｗ（タングステン）は、高温強度を高める効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｗを過剰に含有させると、金属間化合物の生成を促進し、鋼の靭性および加工性を低下させる。そのため、Ｗ含有量は、０．５％以下とする。Ｗ含有量は、０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｗ含有量は、０．０５％以上とするのが好ましく、０．１％以上とするのがより好ましい。
Ｗ（タングステン）は、高温強度を高める効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｗを過剰に含有させると、金属間化合物の生成を促進し、鋼の靭性および加工性を低下させる。そのため、Ｗ含有量は、０．５％以下とする。Ｗ含有量は、０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｗ含有量は、０．０５％以上とするのが好ましく、０．１％以上とするのがより好ましい。
Ｃｏ：０～０．５％
Ｃｏ（コバルト）は、高温強度を向上させるとともに、熱膨張係数も低下させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｃｏを過剰に含有させると、固溶強化により鋼を硬質化するため、加工性を低下させてしまう。また、Ｃｏは、高価な元素であるため、合金コストが増加する。そのため、Ｃｏ含有量は、０．５％以下とする。Ｃｏ含有量は、０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃｏ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｃｏ（コバルト）は、高温強度を向上させるとともに、熱膨張係数も低下させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｃｏを過剰に含有させると、固溶強化により鋼を硬質化するため、加工性を低下させてしまう。また、Ｃｏは、高価な元素であるため、合金コストが増加する。そのため、Ｃｏ含有量は、０．５％以下とする。Ｃｏ含有量は、０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃｏ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｚｒ：０～０．５％
Ｚｒ（ジルコニウム）は、耐酸化性を改善する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｚｒを過剰に含有させると、金属間化合物を生成し、鋼の靭性および加工性を低下させる。そのため、Ｚｒ含有量は、０．５％以下とする。Ｚｒ含有量は、０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｚｒ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｚｒ（ジルコニウム）は、耐酸化性を改善する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｚｒを過剰に含有させると、金属間化合物を生成し、鋼の靭性および加工性を低下させる。そのため、Ｚｒ含有量は、０．５％以下とする。Ｚｒ含有量は、０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｚｒ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ａｌ：０～１．０％
Ａｌ（アルミニウム）は、脱酸剤として使用される他、耐酸化性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ａｌを過剰に含有させると、固溶強化により鋼を硬質化し、鋼の靭性および加工性を低下させる。そのため、Ａｌ含有量は、１．０％以下とする。Ａｌ含有量は、０．６％以下とするのが好ましく、０．２％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ａｌ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ａｌ（アルミニウム）は、脱酸剤として使用される他、耐酸化性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ａｌを過剰に含有させると、固溶強化により鋼を硬質化し、鋼の靭性および加工性を低下させる。そのため、Ａｌ含有量は、１．０％以下とする。Ａｌ含有量は、０．６％以下とするのが好ましく、０．２％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ａｌ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｓｎ：０～０．５％
Ｓｎ（スズ）は、常温の機械的特性を大きく低下させずに、耐食性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｓｎを過剰に含有させると、製造性を著しく低下させる。そのため、Ｓｎ含有量は、０．５％以下とする。Ｓｎ含有量は、０．３％以下とするのが好ましく、０．２％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｓｎ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｓｎ（スズ）は、常温の機械的特性を大きく低下させずに、耐食性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｓｎを過剰に含有させると、製造性を著しく低下させる。そのため、Ｓｎ含有量は、０．５％以下とする。Ｓｎ含有量は、０．３％以下とするのが好ましく、０．２％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｓｎ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
上記の元素に加えて、さらに、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ、およびＲＥＭから選択される一種以上を、以下に示す範囲において含有させてもよい。以下、各元素の限定理由について説明する。
Ｂ：０～０．００５％
Ｂ（ホウ素）は、加工性、特に二次加工性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｂを過剰に含有させると、溶接性と靭性とを低下させる。そのため、Ｂ含有量は、０．００５％以下とする。Ｂ含有量は、０．００３％以下とするのが好ましく、０．００１５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｂ含有量は、０．０００２％以上とするのが好ましい。
Ｂ（ホウ素）は、加工性、特に二次加工性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｂを過剰に含有させると、溶接性と靭性とを低下させる。そのため、Ｂ含有量は、０．００５％以下とする。Ｂ含有量は、０．００３％以下とするのが好ましく、０．００１５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｂ含有量は、０．０００２％以上とするのが好ましい。
Ｃａ：０～０．０１％
Ｃａ（カルシウム）は、連続鋳造時に発生しやすいノズル閉塞を防止する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｃａを過剰に含有させると、表面欠陥を発生させやすくする。そのため、Ｃａ含有量は、０．０１％以下とする。Ｃａ含有量は、０．００５％以下とするのが好ましく、０．００３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃａ含有量は、０．０００２％以上とするのが好ましい。
Ｃａ（カルシウム）は、連続鋳造時に発生しやすいノズル閉塞を防止する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｃａを過剰に含有させると、表面欠陥を発生させやすくする。そのため、Ｃａ含有量は、０．０１％以下とする。Ｃａ含有量は、０．００５％以下とするのが好ましく、０．００３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃａ含有量は、０．０００２％以上とするのが好ましい。
Ｍｇ：０～０．０１％
Ｍｇ（マグネシウム）は、スラブの等軸晶率を向上させ、靭性および加工性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｍｇを過剰に含有させると、鋼の靭性を低下させるとともに、表面性状を低下させる。そのため、Ｍｇ含有量は、０．０１％以下とする。Ｍｇ含有量は、０．００５％以下とするのが好ましく、０．００３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｇ含有量は、０．０００２％以上とするのが好ましい。
Ｍｇ（マグネシウム）は、スラブの等軸晶率を向上させ、靭性および加工性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、Ｍｇを過剰に含有させると、鋼の靭性を低下させるとともに、表面性状を低下させる。そのため、Ｍｇ含有量は、０．０１％以下とする。Ｍｇ含有量は、０．００５％以下とするのが好ましく、０．００３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｇ含有量は、０．０００２％以上とするのが好ましい。
ＲＥＭ：０～０．０１％
ＲＥＭ（希土類元素）は、耐酸化性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、ＲＥＭを過剰に含有させると、溶接性と靭性とを低下させる。そのため、ＲＥＭ含有量は、０．０１％以下とする。ＲＥＭ含有量は、０．００８％以下とするのが好ましく、０．００５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、ＲＥＭ含有量は、０．０００２％以上とするのが好ましい。
ＲＥＭ（希土類元素）は、耐酸化性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてよい。しかしながら、ＲＥＭを過剰に含有させると、溶接性と靭性とを低下させる。そのため、ＲＥＭ含有量は、０．０１％以下とする。ＲＥＭ含有量は、０．００８％以下とするのが好ましく、０．００５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、ＲＥＭ含有量は、０．０００２％以上とするのが好ましい。
ＲＥＭは、Ｓｃ、Ｙおよびランタノイドの合計１７元素を指し、上記ＲＥＭ含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。ＲＥＭは、工業的には、ミッシュメタルの形で添加されることが多い。
本実施形態の化学組成において、残部はＦｅおよび不純物である。ここで「不純物」とは、フェライト系ステンレス鋼を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップ等の原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本実施形態に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
２．時効硬化能
本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板は、上記組成とすることで、時効硬化能を高めている。特に、時効硬化能を高めるＣｕについては、含有されているＣｕが固溶状態を維持し、Ｃｕ析出物の形成が極力抑制されている状態であるのが好ましい。これにより、時効処理等をされた場合に、Ｃｕ析出物が微細に析出し、強度が向上する。なお、ここで、Ｃｕ析出物とは、Ｃｕを含む析出物のことであり、ｂｃｃ－Ｃｕ、９Ｒ、ε―ＣｕといったＣｕ粒子のことである。
本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板は、上記組成とすることで、時効硬化能を高めている。特に、時効硬化能を高めるＣｕについては、含有されているＣｕが固溶状態を維持し、Ｃｕ析出物の形成が極力抑制されている状態であるのが好ましい。これにより、時効処理等をされた場合に、Ｃｕ析出物が微細に析出し、強度が向上する。なお、ここで、Ｃｕ析出物とは、Ｃｕを含む析出物のことであり、ｂｃｃ－Ｃｕ、９Ｒ、ε―ＣｕといったＣｕ粒子のことである。
ここで、Ｃｕが固溶状態であるというのは、再結晶させる焼鈍後の冷却時に析出したＣｕ析出物が存在しないことを意味する。その一方、Ｃｕ析出物は、析出初期には母相と同じｂｃｃ構造で析出するため、現実的には、微細なＣｕ析出物の固溶状態および析出状態を組織観察等で、判断することは困難である。
従って、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板は、６００℃で１ｈ時効し、空冷した場合のビッカース硬さの増加量ΔＨＶで、Ｃｕの固溶状態を評価する。具体的には、上記の時効および冷却条件でのビッカース硬さの増加量ΔＨＶは、５０以上とする。上記の時効および冷却条件でのビッカース硬さの増加量ΔＨＶが５０未満であると、製造段階、具体的には焼鈍時の冷却において、Ｃｕ析出物が形成している。これにより、その後の時効処理で、析出物の形成が進行し、かつ析出物が粗大化することで、時効硬化による高強度化が困難になる。このため、上記の時効および冷却条件でのビッカース硬さの増加量ΔＨＶは、５０以上とし、５５以上とするのが好ましい。なお、ΔＨＶの上限は、特に、限定されないが、通常、８０程度となる。
なお、上記ΔＨＶは、以下の手順で測定する。具体的には、冷延焼鈍板から、２０ｍｍＬ×３０ｍｍＷ×２ｍｍｔのサンプルを各鋼２枚づつ切り出し、サンプルＡ、サンプルＢとする。サンプルＡは、６００℃で１時間の時効を行ったのち空冷する。時効したサンプルＡと、冷延焼鈍板であるサンプルＢのＬ断面を試験力１．０ｋｇｆとし、１ｍｍピッチで７点、ビッカース硬さ試験機で測定し、最大値および最小値の２点を除く５点の平均値を算出する。サンプルＡの硬さの平均値からサンプルＢの硬さの平均値を引き、ΔＨＶを算出する。
３．製造方法
本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板は、例えば、以下のような製造方法により、安定して製造することができる。
本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板は、例えば、以下のような製造方法により、安定して製造することができる。
上述した化学組成を有する、ステンレス鋼を溶製し、鋼片（スラブ）を製造する。得られたスラブを熱間圧延し、熱延板とする。熱間圧延の際のスラブの加熱温度は、特に、限定されないが、通常、１１５０～１２５０℃の範囲となる。また、熱間圧延の際の総圧下率についても、特に、限定されない。得られた熱延板については、必要に応じて、熱延板焼鈍および酸洗をしてもよい。なお、この際の焼鈍条件および酸洗条件は、特に、限定されない。適宜、常法に従って、行えばよい。
続いて、上記熱延板に冷間圧延を行い、冷延板とする。冷間圧延の際の条件は、特に、限定されないが、例えば、冷間圧延の際の圧下率は、４０～８０％の範囲とするのが好ましい。得られた冷延板に焼鈍を行い、冷延焼鈍板とする。焼鈍の際の焼鈍温度は、８５０～９２０℃の範囲とするのがよい。
焼鈍温度が８５０℃未満であると、十分な再結晶組織を得ることができない。また、Ｃｕを十分母相に固溶させることができない。このため、焼鈍温度は、８５０℃以上とし、８６０℃以上とするのがより好ましい。一方、焼鈍温度が９２０℃を超えると、製造性の観点から望ましくない。特に、スケールが厚く生成し、その後の酸洗処理の負荷が大きくなる。このため、焼鈍温度は、９２０℃以下とし、９００℃以下とするのがより好ましい。なお、焼鈍時間は、特に、限定されないが、製造性の観点から通常、０．５～３分の範囲内とする。
なお、焼鈍において、Ｃｕ析出物が形成しやすい８００～４００℃の温度域における平均冷却速度は、５℃／ｓ以上とするのがよい。
焼鈍後、冷却した後、酸洗し、フェライト系ステンレス鋼の冷延焼鈍板とする。なお、酸洗の際の条件は、特に、限定されない。常法に従えばよい。
以下、実施例によって本発明に係るフェライト系ステンレス鋼板をより具体的に説明するが、本実施形態はこれらの実施例に限定されるものではない。
表１に示す化学組成を有する鋼を、真空溶解で溶製し、厚さ２００ｍｍの鋳型に鋳造した後、１２３０℃で２時間加熱し、熱間圧延を施し、厚さ５ｍｍの熱延板を得た。続いて得られた熱延板を酸洗した後、厚さ２．０ｍｍに冷間圧延して冷延板を得た。さらに、冷延板を９００℃で２分均熱の焼鈍した後、酸洗を行うことによって冷延焼鈍板を得た。なお、上記例において、８００～４００℃の温度域における平均冷却速度は、全て５℃／ｓとなるように調整した。
得られた冷延焼鈍板について、さらに、６００℃で１ｈ時効し、空冷したサンプルも用意し、ΔＨＶを算出した。具体的には、冷延焼鈍板から、２０ｍｍＬ×３０ｍｍＷ×２ｍｍｔのサンプルを各鋼２枚づつ切り出し、サンプルＡ、サンプルＢとした。サンプルＡは、６００℃で１時間の時効を行ったのち空冷した。時効したサンプルＡと、冷延焼鈍板であるサンプルＢのＬ断面を試験力１．０ｋｇｆとし、１ｍｍピッチで７点、ビッカース硬さ試験機で硬さを測定し、最大値および最小値の２点を除く５点の平均値を算出した。サンプルＡの硬さの平均値からサンプルＢの硬さの平均値を引き、ΔＨＶを算出した。
なお、上記サンプルＢについて、９００℃、２分の条件で、再結晶しているかどうか、評価した。具体的には、サンプルＢのＬ断面を電解研磨後、ＥＢＳＤによって周囲の測定点との局所的な方位の粒内平均値（Ｇｒａｉｎ Ａｖｅｒａｇｅ Ｍｉｓｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ、ＧＡＭ）が１゜以下の領域の面積率を算出し、その面積率が９５％以上あれば再結晶したと判定し、表２に「再」と記載した。一方、上記面積率が９５％未満である場合、再結晶が完了していないと判定し、表２に「未」と記載した。以下、結果を纏めて、表２に示す。
本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板の要件を満足する、Ｎｏ．１～１２は、９００℃、２分の条件の焼鈍条件において、再結晶が完了し、焼鈍、酸洗等の製造負荷が小さかった。また、ΔＨＶの値も大きく、時効硬化能も高かった。その一方、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板の要件を満足しない、Ｎｏ．１３～１９は、９００℃、２分の条件の焼鈍条件において、再結晶が完了しなかった、時効硬化能が低いという点の少なくとも一つに当てはまった。
Ｎｏ．１３または１９は、Ｍｏ含有量またはＮｂ含有量が本実施形態の要件の範囲外で、さらに、(ii)式を満足しなかったため、焼鈍冷却時のＣｕ析出抑制ができず、ΔＨＶが低下した。また、Ｎｏ．１４～１７、１８はＮｂ含有量、Ｍｏ含有量、Ｃｕ含有量のうち、少なくとも一つが本実施形態の要件を満足せず、さらに、(ii)式を満足しなかったため、再結晶が完了せず、ΔＨＶも低下した。また、Ｎｏ．１７は、Ｃｕ含有量が低く、（ii）式を満足しなかったため、ΔＨＶが低下した。
Claims (3)
- 化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．００２～０．０３％、
Ｓｉ：０．１～１．０％、
Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１７．０～１９．５％、
Ｍｏ：０．１０～０．３０％、
Ｎｂ：０．０５～０．２％、
Ｔｉ：０．６％以下、
Ｃｕ：０．８０～１．５％、
Ｎ：０．００２～０．０３％、
Ｎｉ：０～０．６％、
Ｖ：０～０．５％、
Ｗ：０～０．５％、
Ｃｏ：０～０．５％、
Ｚｒ：０～０．５％、
Ａｌ：０～１．０％、
Ｓｎ：０～０．５％、
Ｂ：０～０．００５％、
Ｃａ：０～０．０１％、
Ｍｇ：０～０．０１％、
ＲＥＭ：０～０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記（ｉ）および（ii）式を満足し、
６００℃で１ｈ時効し、空冷した場合のビッカース硬さの増加量ΔＨＶが、５０以上である、フェライト系ステンレス鋼板。
８×（Ｃ＋Ｎ）≦Ｔｉ＋Ｎｂ ・・・（ｉ）
１．６≦（８×Ｍｏ＋１０×Ｎｂ）／Ｃｕ≦５．０ ・・・（ii）
但し、上記式中の各元素記号はフェライト系ステンレス鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 - 前記化学組成が、質量％で、
Ｎｉ：０．０１～０．６％、
Ｖ：０．０１～０．５％、
Ｗ：０．０５～０．５％、
Ｃｏ：０．０１～０．５％、
Ｚｒ：０．０１～０．５％、
Ａｌ：０．０１～１．０％、および
Ｓｎ：０．０１～０．５％、
から選択される一種以上を含有する、請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼板。 - 前記化学組成が、質量％で、
Ｂ：０．０００２～０．００５％、
Ｃａ：０．０００２～０．０１％、
Ｍｇ：０．０００２～０．０１％、および
ＲＥＭ：０．０００２～０．０１％、
から選択される一種以上を含有する、請求項１または２に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
Priority Applications (1)
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| JP2022131374A JP2024028047A (ja) | 2022-08-19 | 2022-08-19 | フェライト系ステンレス鋼板 |
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