JP2023514477A - ハロゲン化アルコキシエタンの調製 - Google Patents

Abstract

一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＦ２ＯＲ（式中、Ｘは－Ｃｌ又は－Ｆであり、ＯＲはＣ１－４アルコキシである）のハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスであって、（ｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ２（式中、Ｘ及びＹの各々は独立して－Ｃｌ又は－Ｆである）の化合物と、（ｉｉ）塩基と、（ｉｉｉ）Ｃ１－４アルカノールとを含む反応成分をフロー反応器に導入する工程を含み、ａ）フロー反応器が、１以上の管状フローラインを含み、このフローラインを通って反応成分が反応混合物として流れ、ｃ）ハロゲン化アルコキシエタンが少なくとも反応成分の混合時に形成され、そのように形成されたハロゲン化アルコキシエタンがフロー反応器から反応器流出液に流出し、ｂ）塩基が、ハロゲン化アルコキシエタンの形成中にアルカノールに可溶な塩を形成するものである、プロセス。

Description

本発明の技術分野

本発明は、概して、ハロゲン化アルコキシエタンの連続調製に関し、特に、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＦ_２ＯＲ（式中、Ｘは－Ｃｌ又は－Ｆであり、ＯＲはＣ_１－４アルコキシである）のハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスに関する。

ハロゲン化アルコキシエタン化合物は、農薬、染料、難燃剤及び造影剤はもちろん、現在の医薬品有効成分のかなりの割合を占めている。

医薬品有効成分として使用されるハロゲン化アルコキシエタン化合物の合成には、再現性の高い医薬品グレードの化合物が必要である。従来、ハロゲン化アルコキシエタン化合物は、バッチ法により製造されており、バッチごとの品質にばらつきがあり、高圧装置の使用が求められる場合がある。現在のバッチ法は、通常試薬の混合が不十分で不均一なため、比較的低い変換収率で長い反応時間を余儀なくさせる。その結果、ハロゲン化アルコキシエタン化合物の従来の合成では、医薬品グレードの化合物を商業的に適切な規模で確実に生産するために、高価な後処理精製法がほぼ必然的に必要となる。

さらに、ハロゲン化アルコキシエタン化合物を形成する反応は発熱が大きいため、従来のバッチ法における熱制御は特に困難である。また、有毒で反応性の高い中間体及び副生成物（例えばハロゲン化物）が形成される可能性もあり、安全性及び廃棄物管理上の大きな課題となっている。

従来のバッチ法とは対照的に、半バッチ又は半連続配置を使用した連続生産では、従来のバッチ法よりも高い収率を得ることができる。しかし、反応副生成物の析出が制御されず、反応器ラインの詰まりを頻繁に取り除き、洗浄する必要があり、プロセスの連続性が損なわれる。また、これらの代替配置は、熱制御、安全性、廃棄物管理、長い反応時間及び低い変換収率の観点から、従来のバッチ法の課題に完全に対処することはできない。

したがって、従来のハロゲン化アルコキシエタン化合物の合成方法の問題点及び制限を改善する機会が残されている。

本発明の第１の態様は、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＦ_２ＯＲ（式中、Ｘは－Ｃｌ又は－Ｆであり、ＯＲはＣ_１－４アルコキシである）のハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスであって、（ｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２（式中、Ｘ及びＹの各々は独立して－Ｃｌ又は－Ｆである）の化合物と、（ｉｉ）塩基と、（ｉｉｉ）Ｃ_１－４アルカノールとを含む反応成分をフロー反応器に導入する工程を含み、
ａ）フロー反応器が、１以上の管状フローラインを含み、このフローラインを通って反応成分が反応混合物として流れ、
ｂ）ハロゲン化アルコキシエタンが少なくとも反応成分の混合時に形成され、そのように形成されたハロゲン化アルコキシエタンがフロー反応器から反応器流出液に流出し、
ｃ）塩基が、ハロゲン化アルコキシエタンの形成中にアルカノールに可溶な塩を形成するものである
プロセスに関する。

本発明により、反応成分はフロー反応器に連続的に導入され、そこで目的のハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液に変換され得る。流出液は反応器から連続的に流出し、必要に応じてさらなる処理及び／又は精製に利用可能である。このプロセスの連続的な性質により、ハロゲン化アルコキシエタンを商業的に大量生産することが可能となる。

本発明の第１の態様によれば、塩基は、ハロゲン化アルコキシエタンの形成中に、アルカノールに可溶な塩を形成するものである。これにより、管状フローラインに沿った不溶性析出物の形成が有利に最小限に抑えられる。その結果、フロー反応器は、ラインを通る流体のフローを長時間中断することなく運転することができる。さらに、従来のシステムに比べて洗浄の頻度及び負担が少ないため、大幅なコスト削減が可能である。

いくつかの実施形態では、１以上の管状フローラインは、１１５ｍｍ^２未満の内部断面積を有する。本発明のフロー反応器は、内部断面積が１１５ｍｍ^２未満の１以上の管状フローラインを含むことにより、管状フローラインの比表面積が高いため、高い熱交換効率を確保することが可能である。また、反応成分を反応混合物として流す１以上の管状フローラインの特定の配置により、反応成分の混合を迅速かつ十分に行うことができ、反応時間及び変換収率の点で従来の方法より大幅に改善される。

上述した利点の観点から、１１５ｍｍ^２未満の内部断面積を有する１以上の管状フローラインを含むフロー反応器を使用するハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスは、それ自体ユニークであると考えられている。

したがって、本発明の第２の態様は、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＦ_２ＯＲ（式中、Ｘは－Ｃｌ又は－Ｆであり、ＯＲはＣ_１－４アルコキシである）のハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスであって、（ｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２（式中、Ｘ及びＹの各々は独立して－Ｃｌ又は－Ｆである）の化合物と、（ｉｉ）塩基と、（ｉｉｉ）Ｃ_１－４アルカノールとを含む反応成分をフロー反応器に導入する工程を含み、ａ）フロー反応器が、１１５ｍｍ^２未満の内部断面積である１以上の管状フローラインを含み、このフローラインを通って反応成分が反応混合物として流れ、ｂ）ハロゲン化アルコキシエタンが少なくとも反応成分の混合時に形成され、そのように形成されたハロゲン化アルコキシエタンがフロー反応器から反応器流出液に流出するプロセスに関する。本発明の第２の態様の文脈において、塩基は、ハロゲン化アルコキシエタンの形成中にアルカノールに可溶な塩を形成するものであってもよいし、そうでなくてもよい。

従来のシステムと比較して、本発明のフロー反応器の管状フローラインは、より制御された反応環境を提供し、フロー反応器を本質的に安全に操作できるようにし、従来の装置と比較してより純粋な生成物の製造を可能にする。その意味で、本発明の反応器では、温度及び圧力の極限状態を容易に実現し、化学反応性を高めつつ、プロセスパラメータを完全に制御することができる。

このため、目的とするハロゲン化アルコキシエタンの形成に関わる非常に高速かつ高発熱の反応においても、高い反応選択性及び安全性を実現することができる。また、小断面管状フローラインによってもたらされる優れた熱性及び物質移動特性と、反応が反応チャネルの長さ方向に沿って分解されるという事実とから、溶液の熱的又は化学的クエンチにより中間体又は生成物の滞留時間を正確に制御することが可能である。

また、小断面管状フローラインによってもたらされる制御された反応環境により、有害化学物質の形成も容易に制御できることが保証される。有毒物質はライン上で容易にクエンチできるため、望ましくない暴露を回避し、プロセスの安全性を大幅に向上させることができる。

いくつかの実施形態では、１以上の管状フローラインは、３０ｍｍ^２未満の内部断面積を有する。例えば、１以上の管状フローラインの内部断面積は、約２８ｍｍ^２であり得る。それらの実施形態は、良好な熱制御及び安全性、短い反応時間、高い変換収率及び高いスケールアップ可能性の間の有利な妥協点を、医薬品グレードのハロゲン化アルコキシエタンの高スループット生産のために提供することができる。

いくつかの実施形態では、１以上の管状フローラインの内部断面積は５ｍｍ^２未満であり、これは反応器成分の混合の程度をさらに改善し、熱制御及び安全性、効率的な廃棄物管理、短い反応時間並びに高い変換収率の点で前述の利点を向上させる。

いくつかの特に有利な配置によれば、１以上の管状フローラインは、円形の内部断面を有する。いくつかの実施形態において、円形の内部断面を有する管状フローラインの直径は、０．１～６ｍｍ、例えば０．１～２ｍｍである。これらの配置は、反応成分の効率的な混合を得るために特に有効であり、反応時間をさらに短縮し、変換収率を向上させることができる。

各管状フローラインの規模は小さいが、複数の管状フローラインで容易に反応器を運転することができるため、大量生産へのスケールアップが比較的容易になる。その結果、反応条件の最適化をほとんど又は全く行うことなくスケールアップを行うことができる。これに関して、同量のハロゲン化アルコキシエタンを製造するために単一のマクロフローラインを開発するよりも、管状フローラインを単に「増大」させて所定量のハロゲン化アルコキシエタンを製造する方がより効果的かつ効率的であり得る。本発明によるプロセスは、１本のフローラインを使用して少量のハロゲン化アルコキシエタン（例えば、１日当たり数グラムの割合）を製造するために行うことができる一方、フローラインは、容易に「増大」されてより商業的に関連する量のハロゲン化アルコキシエタン（例えば、１日当たり数グラム～数キロ）を製造することができ、しかも安全性、生成物の純度、反応時間、反応収率及び安全性に関する同一の基準を維持することができる。

また、本発明のプロセスは、商業的に関連するハロゲン化アルコキシエタン化合物の製造に特に有利である。

例えば、いくつかの実施形態では、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物は、Ｃｌ_２ＨＣ－ＣＦ_３（すなわち、Ｘは－Ｃｌであり、Ｙは－Ｆである）である。それらの場合、本発明のプロセスでは、Ｃ_１－４アルカノールがメタノールである場合に得ることができるメトキシフルラン（Ｃｌ_２ＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３）などのハロゲン化アルコキシエタン化合物を効率的かつスケーラブルに製造することが可能である。反応収率が高いことから、本プロセスは医薬品グレードのメトキシフルランを簡便かつ大量に合成することが可能である。

いくつかの実施形態では、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物は、ＦＣｌＨＣ－ＣＦ_３（すなわち、Ｘ及びＹの両方が－Ｆである）である。それらの場合、本発明のプロセスは、Ｃ_１－４アルカノールがメタノールである場合に得ることができるＣｌＦＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３を効率的かつスケーラブルに製造することが可能である。ＣｌＦＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３は、本明細書に記載の方法による２－クロロ－１，１，２，－トリフルオロエチルジフルオロメチルエーテル（エンフルラン）の合成における既知前駆体であるため、高純度で大量の製造が可能なことは特に有利であると考えられる。

本発明のさらなる態様及び実施形態は、以下でより詳細に説明される。

また、本発明は、以下の非限定的な図面を参照して、本明細書において説明される。
本発明の実施形態に係るハロゲン化アルコキシエタン化合物を連続的に製造するための適切な設定の一例を示す図である。 本発明の一実施形態に係る管状フローラインの配置を示す断面側面図である。 （ａ）本発明の実施形態に係るハロゲン化アルコキシエタン化合物を連続的に製造するための適切な設定と、（ｂ）メトキシフルランを連続的に製造するための対応する実施例の設定を示す概略図である。 酸、乾燥及び蒸留工程後に得られたメトキシフルラン生成物のガスクロマトグラフィースペクトル（主要図）と、実施例１に記載のアミン洗浄直後（すなわち、酸、乾燥及び蒸留工程の前）の対応する流出液／水混合物のガスクロマトグラフィースペクトル（差し込み図）との比較を示す図である。 本発明の実施形態によるフロー反応器流出液から採取され、実施例２に記載の粗メトキシフルラン生成物のガスクロマトグラフィースペクトルを示す図である。 実施例３に記載の実施形態精製手順に従って得られた精製メトキシフルラン生成物のガスクロマトグラフィースペクトルを示す図である。

本発明のプロセスは、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＦ_２ＯＲ（式中、Ｘは－Ｃｌ又は－Ｆであり、ＯＲはＣ_１－４アルコキシである）のハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスである。

本明細書で使用される場合、「Ｃ_１－４アルコキシ」という表現は、１～４個の炭素を有する直鎖又は分岐アルコキシ基を表す。直鎖及び分岐アルコキシの例には、メトキシ、エトキシ、ｎ－プロポキシ、イソプロポキシ、ｎ－ブトキシ、ｓｅｃ－ブトキシ及びｔ－ブトキシが含まれる。

いくつかの実施形態では、Ｘは－Ｃｌであり、ＯＲはメトキシ基であり、この場合、ハロゲン化アルコキシエタンは、式Ｃｌ_２ＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３（メトキシフルラン）を有する。

いくつかの実施形態では、Ｘは－Ｆであり、ＯＲはメトキシ基であり、この場合、ハロゲン化アルコキシエタンは、式ＦＣｌＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３を有する。そのような化合物は、２－クロロ－１，１，２，－トリフルオロエチル－ジフルオロメチルエーテル（エンフルラン）を合成するための既知の前駆体である。

本発明のプロセスは、ハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスであり、連続フロー反応器の使用に基づくものである。調製が「連続的」であるということは、反応器成分が混合され、管状フローラインを流れるにつれてハロゲン化アルコキシエタンが連続的に形成されることを意味する。そのため、そのように形成されたハロゲン化アルコキシエタンは、フロー反応器から連続的に出る流出液から回収することができる。

「フロー反応器」とは、（１）反応成分を１以上の管状フローラインに連続的に導入し、それらを管状フローラインを通して反応混合物として流し、（２）ハロゲン化アルコキシエタンを含む流出液を反応器から連続的に流出させることができるように設計されている反応器を意味する。

本発明のプロセスで使用されるフロー反応器は、１以上の管状フローラインを含む。「管状フローライン」という表現は、その主要な長さに沿って内部流体が流れることを可能にする細長い中空管を意味する。

いくつかの実施形態では、フロー反応器は、１つの管状フローラインを含む。それらの実施形態において、単一の管状フローラインは、フロー反応器の入口と出口とを接続する。

いくつかの実施形態では、フロー反応器は、２以上の管状フローラインを含む。例えば、フロー反応器は、平行フロー配置の２以上の管状フローラインを含み得る。「平行フロー」配置とは、流体が反応器の同じ端部で各管状フローラインに入り、同じ方向に沿って各ライン内を流れ、反応器の同じ端部で各管状フローラインから出ることを意味する。有利には、これらの実施形態は、反応条件を再最適化する必要がなく、管状フローラインの数を単に増加させることによって、反応器出力の直接的なスケールアップを可能にする。それらの実施形態において、フロー反応器は、反応器成分（又は反応混合物）の導入及び反応器流出液の抽出のために、単一の入口及び単一の出口をそれぞれ有し得る。したがって、反応器は、単一の入口から流れる流体が、各単一のフローラインにわたって分配／細分化され、その後、他端で収集されて単一の流出ラインとして反応器から流出することを可能にする内部配置を備え得る。

本発明の第１の態様のいくつかの実施形態、又は本発明の第２の態様において、管状フローライン（又は２以上の管状フローラインの一つ一つ）の内部断面積は、１１５ｍｍ^２未満である。例えば、管状フローラインの内部断面積は、約１００ｍｍ^２未満、約５０ｍｍ^２未満、２５ｍｍ^２未満、１０ｍｍ^２未満又は５ｍｍ^２未満であり得る。誤解を避けるため、本明細書において「内部」断面積とは、管状フローライン内を流体が流れる断面積のことを意味する。

本発明の第１の態様のいくつかの実施形態、又は本発明の第２の態様において、管状フローライン（又は２以上の管状フローラインの一つ一つ）の内部断面積は、約３０ｍｍ^２未満である。例えば、管状フローライン（又は２以上の管状フローラインの一つ一つ）の内部断面積は、約０．２ｍｍ^２～約３０ｍｍ^２であり得る。いくつかの実施形態では、１以上の管状フローラインの内部断面積は、約２８ｍｍ^２である。これらの寸法は、反応混合物の効果的な混合と効果的な熱制御のための比表面積との特に有利な組合せを提供する。例えば、これらのサイズの管状フローラインは、スタティックミキサーを収容するのに十分な大きさでありながら、効果的な熱制御のために十分に大きな比表面積を提供する。したがって、結果として反応器は、スケールアップに有利なプラットフォームとなる。

本明細書で使用される場合、「約」という用語は、値又は質量、重量、時間、体積、濃度、割合などの量に言及する場合、特定の量から、いくつかの実施形態では±２０％、いくつかの実施形態では±１０％、いくつかの実施形態では±５％、いくつかの実施形態では±１％、いくつかの実施形態では±０．５％及びいくつかの実施形態では±０．１％の変動を包含し得る。

有利には、本明細書に記載される種類の１以上の管状フローラインにおけるハロゲン化アルコキシエタンの連続合成は、従来方法に従ってバッチシステムで行われる対応する合成よりも効率的である。その点で、本明細書に記載された種類の流体システムにおける流体挙動は、巨視的環境における流体挙動と大きく異なる。巨視的環境における流体力学は、主に圧力及び重力によって支配されているが、本発明のフロー反応器では、表面張力、エネルギー散逸及び流体抵抗が流体力学を決定し始める。さらに、本明細書に記載された種類の１以上の管状フローラインによってもたらされる混合効率は、従来のプロセスのものよりも優れている。

内部断面積が５ｍｍ未満^２の管状フローラインを使用することは、特に有利である。管状フローラインの内部断面積が５ｍｍ^２未満である場合、フローライン内で達成可能な反応成分の混合効率の向上により、ラインを通って流れる反応混合物の均一性が有利に高くなる。さらに、管状フローラインの断面積が小さいため、表面積対体積比が著しく高いことが特徴である。その結果、熱伝達（したがって熱制御）が容易になる。

１以上の管状フローラインの内部断面積は、任意の形状をとることができる。内部断面積の適切な形状の例としては、円形形状、正方形形状、長方形形状、三角形形状又は当該技術分野で知られている任意の他の形状が挙げられる。これは、当業者に知られているような種類の丸いチューブ及び／又は四角いチューブを使用することによって達成され得る。

いくつかの実施形態では、管状フローラインは、円形の内部断面形状を有する。「円形」形状を有することによって、ラインの内部断面は、平均内径によって特徴付けられる円形形状を有する。例えば、内部断面は、円形状であり得る。

そのようなフロー反応器を形成する管状フローラインの平均内径は、０．１ｍｍ～１２ｍｍの範囲であり得る。反応管直径（内径）は、典型的には、０．２ｍｍ以上１２ｍｍ未満（並びにその間の任意の整数及び／又はその端数、例えば、０．２ｍｍ、０．３ｍｍ、０．４ｍｍ、０．５ｍｍなどを含む）であり得る。一実施形態では、反応管直径は、２ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。いくつかの実施形態では、反応管直径は、２ｍｍ以上８ｍｍ以下である。

いくつかの実施形態では、管状フローラインの平均内径は約６ｍｍである。それらの寸法は、反応混合物の効果的な混合と効果的な熱制御のための比表面積との特に有利な組合せを提供する。例えば、それらのサイズのいずれかの管状フローラインは、本明細書に記載の種類のスタティックミキサーを収容するのに十分に大きく、しかも効果的な熱制御のために十分に大きな比表面積を提供する。その結果、反応器は、ハロゲン化アルコキシエタンを特に高い収率で提供するように操作することができる。したがって、結果として反応器は、医薬品グレードのハロゲン化アルコキシエタンのスケールアップ生産に有利なプラットフォームとなる。

いくつかの実施形態では、フロー反応器は、内径が約２ｍｍ以下、例えば約１ｍｍ以下、約０．５ｍｍ以下又は０．１ｍｍ以下である１以上の管状フローラインを含む。

そのようなフロー反応器が提供する特別な利点は、その高い表面積対体積比であり、その範囲は約１，０００～２０，０００ｍ^２／ｍ^３をはるかに超えることがある。これは、従来のバッチ反応器の表面積対体積比が通常数百ｍ^２／ｍ^３のオーダーであることと著しく対照的である。高い表面積対体積比の結果、そのようなフロー反応器は、フローライン壁面での熱伝達に優れ、発熱反応の効率的かつ迅速な冷却及び擬等温プロセス制御を可能にする。

したがって、１以上の管状フローラインは、１００～４０，０００ｍ^２／ｍ^３、２００～３０，０００ｍ^２／ｍ^３、３００～２０，０００ｍ^２／ｍ^３、５００～１５，０００ｍ^２／ｍ^３又は１２，０００～１０，０００ｍ^２／ｍ^３の範囲の比表面積（ｍ^２／ｍ^３）となるように寸法決めされ得る。いくつかの実施形態では、比表面積は、少なくとも１００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも２００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも３００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも４００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも５００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも７５０ｍ^２／ｍ^３、少なくとも１，０００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも２，０００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも３，０００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも４，０００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも５，０００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも７，５００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも１０，０００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも１２，５００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも１５，０００ｍ^２／ｍ^３、少なくとも１７，５００ｍ^２／ｍ^３又は少なくとも２０，０００ｍ^２／ｍ^３である。比表面積はいくつかの技法で測定でき、工業規模の合成に適したいくつかの構成で組み立てられ得ることが理解されよう。

加えて、管状フローラインの内径が８ｍｍ以下、例えば６ｍｍである場合、管状ラインを流れる反応混合物の混合効率が向上する。それらの場合、フロー反応器は、内径が約０．１ｍｍ～約８ｍｍ又は約１ｍｍ～約６ｍｍの範囲である１以上の管状フローラインを含み得る。さらなる実施形態では、フロー反応器は、内径が約６ｍｍである１以上の管状フローラインを含む。この寸法は、所望のスループット規模に応じて変更することができる。これらの寸法の管状フローラインを用いた効果的な混合は、本明細書に記載される種類のスタティックミキサーの有無にかかわらず達成され得る。いくつかの実施形態では、１以上の管状フローラインは、ライン内に配置されたスタティックミキサーを含む。

いくつかの実施形態において、１以上の管状フローラインは、コイル状配置で提供される。フローラインをコイル状に配置すること（例えば、図２～３に示すように）は、よりコンパクトな反応器を提供し得、同様に、より小さな熱制御システムを通じてラインの熱制御を容易にし得る。さらに、管状フローラインのコイル状配置は、例えば線形配置とは異なる混合動力学を提供することができる。例えば、コイル状配置のフローは、さらなる乱流によって特徴付けられ、これにより混合が促進され得る。その結果、効率的な混合を達成するためにライン内のスタティックミキサーを必要としない場合があり、塩の析出物の蓄積場所をさらに減少させる。さらに、コイル状の配置は、不溶性の反応副生成物及び／又は不純物の形成によるラインの目詰まりを最小限に抑えるのに役立ち得る。

１以上の管状フローラインは、反応成分、ハロゲン化アルコキシエタン及び任意の反応中間体又は副生成物に対して化学的に不活性な材料で作られた内面を有し得る。その点で、管状フローライン自体は、前記材料で作られ得るか、又は前記材料で作られた内部ライニングを有し得る。さらに、管状フローラインが作られる材料又は（若しくは内部に裏打ちされる）材料は、それを通過する流体の流量圧力及び体積に耐えるのに適した強度及び構造的完全性を有するものでなければならない。

ラインを流れる反応成分の性質に応じて、金属、合金及びポリマーが、管状フローラインの内面材料として特に好ましい。管状フローラインに使用するのに適した例示的な材料としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、フルオロカーボン（例えば、テフロン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデン、フッ素化エチレンプロピレン、エチレンクロロトリフルオロエチレン、ポリビニリデンジフルオロライド、パーフルオロアルコキシアルカンなど）、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエチレン、ガラス繊維強化プラスチック、Ｎｉ基合金又はＮｏ－Ｍｏ基合金が挙げられ得る。当業者であれば、本発明における管状フローラインの内面材料として使用するのに適した他の材料を容易に特定することが可能であろう。

上記の議論は、１以上の管状フローラインを作る（又は内部に並べる）ために使用される材料という観点からされるが、同様の考察が、プロセスを実行するために使用され、反応成分、生成物、中間体、副生成物及び／又はそれらの混合物のいずれか１つと接触することが予想されるシステム／装置の任意の構成要素（又はその一部）を作る（又は内部に並べる／被覆する）ために用いられる材料にも当てはまることが理解されよう。すなわち、プロセスを実行するために使用されるシステム／装置の、反応成分、生成物、中間体、副生成物及び／又はそれらの混合物のいずれか１つと接触すると予想される任意の構成要素（又はその一部）は、前記反応成分、生成物、中間体、副生成物（ＨＣｌ又はＨＦなどの強酸を含む場合がある）及び／又はそれらの混合物に対して化学的に不活性の材料から作られていなければならないであろうことが理解されよう。したがって、任意のそのような構成要素は、本明細書に記載される種類の材料によって作られ（又は、適宜、裏打ちされ）得る。

例えば、プロセスを実行するために使用されるシステム／装置の一部である任意のリザーバーは、リザーバーが貯蔵することを意図している化学成分又は混合物に対して化学的に不活性な材料で作られ（若しくは内部に裏打ちされ）得る。同様に、反応成分、生成物、中間体、副生成物及び／又はそれらの混合物をポンプ圧送するために使用され得るポンプの関連部品は、前記反応成分、生成物、中間体、副生成物及び／又はそれらの混合物に対して化学的に不活性な材料から作られ得る。また、反応成分、生成物、中間体、副生成物及び／又はそれらの混合物と接触する可能性がある本明細書に記載の種類の混合ユニットの関連部品は、前記反応成分、生成物、副生成物及び／又はそれらの混合物に対して化学的に不活性な材料から作られ得る。その点で適切な材料の例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、フルオロカーボン（例えば、テフロン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデン、フッ素化エチレンプロピレン、エチレンクロロトリフルオロエチレン、ポリビニリデンジフルオロライド、パーフルオロアルコキシアルカンなど）、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエチレン、ガラス繊維強化プラスチック、Ｎｉ基合金又はＮｏ－Ｍｏ基合金が挙げられる。当業者であれば、本発明に関わる全ての混合物及び化合物の安全な取り扱いを保証するために、反応器の構成要素に使用するのに適した他の材料を容易に特定することが可能であろう。

本発明のプロセスは、（ｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２（式中、Ｘ及びＹの各々は独立して－Ｃｌ又は－Ｆである）の化合物と、（ｉｉ）塩基と、（ｉｉｉ）Ｃ_１－４アルカノールとを含む反応成分をフロー反応器に導入する工程を含む。

一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物は、Ｘ及びＹの各々が独立してクロロ（－Ｃｌ）基又はフルオロ（－Ｆ）基のいずれかであるその式の任意の化合物であり得る。いくつかの実施形態では、Ｘは－Ｃｌであり、Ｙは－Ｆであり、この場合、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物は、Ｃｌ_２ＨＣ－ＣＦ_３である。いくつかの実施形態では、Ｘ及びＹの両方が－Ｆであり、この場合、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物は、ＦＣｌＨＣ－ＣＦ_３である。

Ｃ_１－４アルカノールは、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物の第２炭素へのＣ_１－４アルコキシ基の付加を促進できる任意のＣ_１－４アルカノールであり得る。理論に拘束されることを望むものではないが、そのような付加は、反応中にＣ＝Ｃ中間体が形成され、それがほぼ瞬時にアルカノール付加にさらされることによって可能になると考えられる。特に、第１反応段階において、塩基が一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物の第１炭素と第２炭素の脱水素と脱ハロゲン化をそれぞれ可能にし、一般式ＸＣｌＣ＝ＣＦ_２のＣ＝Ｃ中間体が形成されると考えられている。生成とほぼ同時に、第２反応段階として、Ｃ＝Ｃ中間体に塩基触媒によるアルカノール付加反応が形成される。この結果、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＦ_２ＯＲのハロゲン化アルコキシエタン（式中、Ｒはアルカノール付加により第２炭素に結合したＣ_１－４アルコキシ基である）が形成される。

いくつかの実施形態では、Ｃ_１－４アルカノールは、メタノール（ＣＨ_３ＯＨ）、エタノール（ＣＨ_３ＣＨ_２ＯＨ）、１－プロパノール（ＣＨ_３ＣＨ_２ＣＨ_２ＯＨ）、２－プロパノール（（ＣＨ_３）_２ＣＨＯＨ）、１－ブタノール（ＣＨ_３ＣＨ_２ＣＨ_２ＣＨ_２ＯＨ）、２－ブタノール（ＣＨ_３ＣＨ_２ＣＨＯＨＣＨ_３）、２－メチル－１－プロパノール（（ＣＨ_３）_２ＣＨＣＨ_２ＯＨ）、２－メチル－２－プロパノール（（ＣＨ_３）_３ＣＯＨ）及びこれらの組合せから選択される。いくつかの実施形態では、Ｃ_１－４アルカノールは、メタノールである。

塩基は、本明細書に概説した想定される２段階機構に従って、Ｃ_１－４アルカノールの付加反応を触媒することができる任意の塩基であり得る。例えば、塩基は、（ｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物の第１炭素及び第２炭素の脱水素化及び脱ハロゲン化を促進し、（ｉｉ）第２炭素へのアルカノール付加を触媒することができる任意の塩基であり得る。

いくつかの実施形態では、塩基は、アルカリ金属塩基カチオンを含む。例えば、塩基は、アルカリ金属（例えば、Ｌｉ、Ｎａ及びＫ）、アルカリ金属塩（例えば、炭酸塩、酢酸塩及びシアン化物）、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属アルコキシド（例えば、メチラート、エチラート、フェノラート）及びこれらの組み合わせからなる群より選択され得る。例えば、塩基は、ナトリウムメトキシド及びカリウムメトキシドから選択され得る。いくつかの実施形態では、塩基は、一般式Ｍ－ＯＨのアルカリ金属水酸化物であり、式中Ｍは、Ｌｉ、Ｎａ及びＫからなる群より選択されるアルカリ金属である。いくつかの実施形態では、アルカリ金属水酸化物は、ＮａＯＨ又はＫＯＨである。いくつかの実施形態では、塩基はＫＯＨである。

いくつかの実施形態では、塩基は、アンモニウム又はホスホニウム塩基カチオンを含む。適切なそのような塩基の例には、水酸化テトラブチルアンモニウム、水酸化ベンジル（トリメチル）アンモニウム、Ｎ－メチル－Ｎ，Ｎ，Ｎ－トリオクチルアンモニウムクロリド（アリコート３３６）、水酸化テトラエチルアンモニウム、水酸化テトラメチルアンモニウム及び水酸化テトラメチルホスホニウムを含む。

本発明の第１の態様、又は本発明の第２の態様の実施形態において、塩基は、ハロゲン化アルコキシエタンの形成中にアルカノールに可溶な塩を形成するものである。これにより、管状フローラインに沿った不溶性析出物の形成が有利に最小限に抑えられる。その結果、フロー反応器は、ラインを通る流体のフローを中断することなく、従来方法と比較して著しく長い時間運転することができる。さらに、ライン洗浄の頻度及び負担が少なくなり、大幅なコスト削減が可能となる。

反応中に形成されると予想され得る塩の中間体の例としては、アルカリ金属の塩（例えば、ナトリウム塩、カリウム塩）又はハロゲン化物塩（例えば、塩化物塩、フッ化物塩）が挙げられる。これに関して、中間塩は、塩が反応条件下で結晶化及び析出しない場合、Ｃ_１－４アルカノールに「可溶性」であると見なされる。例えば、中間塩は、Ｃ_１－４アルカノールへの溶解度が反応条件下で少なくとも０．５ｗｔ％である場合、Ｃ_１－４アルカノールに「可溶性」であると見なされ得る。

アルカノールに可溶な塩を形成し得る塩基の適切な例としては、アンモニウム又はホスホニウム塩基カチオンを含む塩基、例えば水酸化テトラブチルアンモニウム、水酸化ベンジル（トリメチル）アンモニウム、塩化Ｎ－メチル－Ｎ，Ｎ，Ｎ－トリオクチルアンモニウム（アリコート３３６）、水酸化テトラエチルアンモニウム、水酸化テトラメチルアンモニウム及び水酸化テトラメチルホスホニウムから選択されるものが挙げられる。

例えば、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物がＣｌ_２ＨＣ－ＣＦ_３（ＨＣＦＣ－１２３）である場合、塩基は水酸化テトラブチルアンモニウム、水酸化ベンジル（トリメチル）アンモニウム、塩化Ｎ－メチル－Ｎ，Ｎ，Ｎ－トリオクチルアンモニウム、水酸化テトラエチルアンモニウム及び水酸化テトラメチルアンモニウムから選択され得る。

特定の実施形態では、反応中に形成される中間塩の溶解を補助するために、水をＣ_１－４アルカノールと混合する。

いくつかの実施形態において、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物はＣｌ_２ＨＣ－ＣＦ_３（ＨＣＦＣ－１２３）であり、Ｃ_１－４アルカノールはメタノールである。それらの実施態様において、本発明のプロセスは、例えば、以下のスキーム１に概略的に示される反応機構に従って、メトキシフルラン（Ｃｌ_２ＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３）などのハロゲン化アルコキシエタン化合物を効率的かつスケーラブルに製造することを可能にする。

上記スキームにおいて、１，１－ジクロロ－２，２－ジフルオロエテンは、２，２－ジクロロ－１，１，１－トリフルオロエタン（ＨＣＦＣ－１２３）と適切な塩基との反応（工程１）から、フッ化水素（ＨＦ）が除去されて生成する合成中間体である。メトキシフルラン（２，２－ジクロロ－１，１－ジフルオロ－１－メトキシエタン）の形成には、中間体１，１－ジクロロ－２，２－ジフルオロエテンへのメタノールの塩基触媒付加が含まれる（工程２）。工程２における塩基の目的は、メタノールを脱プロトン化することにより、平衡濃度のメトキシドアニオンをメタノールから生成させることである。

これは、メトキシフルランが急性外傷性疼痛の初期管理及び創傷包帯などの短時間の痛みを伴う処置に有効な即効性短期鎮痛薬であるペンスロックス（登録商標）の有効成分であるため、特に有利である。ペンスロックスは、医療従事者、国防軍、救急救命士、スポーツクラブ及びサーフライフセーバーが、「グリーンホイッスル」として知られる吸入器を介して緊急鎮痛剤を投与するために使用している鎮痛剤である。

ペンスロックス（登録商標）は、世界の多くの主要な管轄区域で規制当局の承認を受けており、患者（小児を含む）が監督下で薬剤を自己投与できる使い捨ての吸入器として広く使用されることが期待されている。現在、グリーンホイッスルに加えて販売されるペンスロックス（登録商標）を自己投与するための先進的な吸入器の試験が行われている。試験用吸入器は、約３ｍｌのペンスロックス（登録商標）を患者に迅速かつ容易に投与できるよう、完全一体型の鎮痛システムとして開発された。試験用吸入器は、ロックアウトタブ、吸入器を作動させるプランジャー及びユーザーが通常の呼吸で活性ペンスロックス（登録商標）組成物を吸入することができるマウスピースを含む。ロックアウトタブを取り外すと、プランジャーを押し下げることで吸入器を作動させることができる。次いで吸入器は、ユーザーが単に吸入することによって、マウスピースを通して有効成分を放出するように設定される。

ペンスロックス（登録商標）は、（ｉ）応急処置及び救急サービスを提供できる施設（病院救急、救急車サービス、救命クラブなど）、（ｉｉ）移動式で、機敏な、ポイントオブケアの応急処置及び救急サービスを必要とする施設（軍隊など）、及び（ｉｉｉ）ペンスロックス（登録商標）を一般大衆に最適な主流の鎮痛薬として販売できる施設（薬局など）で世界的に利用できることを目的としている。

いくつかの実施形態において、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物はＦＣｌＨＣ－ＣＦ_３であり、Ｃ_１－４アルカノールはメタノールである。それらの例において、本発明のプロセスは、ＣｌＦＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３（２－クロロ－１，１，２－トリフルオロエチルメチルエーテル）の効率的かつスケーラブルな生産を可能にする。高純度で大量のＣｌＦＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３の生産の可能性は、その化合物が吸入麻酔薬であるエンフルラン（２－クロロ－１，１，２，－トリフルオロエチルジフルオロメチルエーテル）の合成における既知前駆体であることから、特に有利になり得る。以下のスキーム２で図式化した反応手順に従い、エンフルラン（ｂ）の合成は、ＣｌＦＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３を光（例えばＵＶ）中で塩素化し、２－クロロ－１，１，２－トリフルオロエチルジクロロメチルエーテル（ａ）を得て、続いてジクロロメチル基の塩素原子をフッ素で置換することによって可能となる。後者は、例えば、塩化アンチモン（ＩＩＩ）の存在下でフッ化水素を用いるか、又は塩化アンチモン（Ｖ）とフッ化アンチモン（ＩＩＩ）を用いることにより達成される。

塩基は、ハロゲン化アルコキシエタンの形成に資する任意の量で使用され得る。いくつかの実施形態では、塩基対ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２のモル比は、１：０．１～１：３の範囲である。例えば、塩基対ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２のモル比は、１：０．１、１：０．２５、１：０．５、１：０．７５及び１：１から選択される。いくつかの実施形態では、塩基対ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２モル比は、約１、約１．１、約１．２、約１．５、約２又は約５であり得る。いくつかの実施形態では、塩基は、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物に対して過剰に使用される。一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物に対して「過剰に」使用されることによって、塩基は、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物のモル量よりも高いモル量で使用される。

いくつかの実施形態において、塩基は、Ｃ_１－４アルカノールとの溶液で使用される。これらの例において、塩基／アルカノール溶液は、塩基及びＣ_１－４アルカノールの総重量に対して１重量％～３０重量％の量の塩基を含み得る。例えば、塩基は、塩基及びＣ_１－４アルカノールの総重量に対して、約１重量％～約１５重量％、約１重量％～約１５重量％又は約１重量％～約５重量％の量で使用され得る。いくつかの実施形態では、塩基は、塩基及びＣ_１－４アルカノールの総重量に対して約２重量％の量で使用される。いくつかの実施形態では、塩基は、塩基及びＣ_１－４アルカノールの総重量に対して約５重量％の量で使用される。いくつかの実施形態では、塩基は、塩基及びＣ_１－４アルカノールの総重量に対して約２５重量％の量で使用される。

本発明のプロセスでは、反応成分は、反応混合物として１以上の管状フローラインを流れる。典型的には、各反応成分は別個の成分として提供され、成分は混合されて反応混合物を形成する。成分の混合は、成分が反応混合物として１以上の管状フローラインを通って流れることを確実にするのに適した任意の順序又は手段に従って達成され得る。例えば、各成分は対応する別々のリザーバーに供給されてもよく、そこから抽出され（例えば、ポンプ圧送され）、他の成分と混合されて反応混合物を形成する。前記混合は、任意の適切な混合順序に従って実行され得る。

いくつかの実施形態では、塩基及びＣ_１－４アルカノールは、第１のリザーバーにおいて本明細書に記載される種類の溶液として提供され、ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、第２のリザーバーにおいて提供される。したがって、それらの例では、反応混合物は、（ｉ）第１のリザーバーから抽出した塩基及びＣ_１－４アルカノールの溶液を、（ｉｉ）第２のリザーバーから抽出した一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物と混合することにより得られる。この混合物は、その後、１以上の管状フローラインに流される（例えば、ポンプ圧送される）。そのような配置の例は、図１及び図３の概略図に、それぞれ反応器（２）及び管状フローラインの上流に示されている。

塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、当業者に知られている任意の手段で混合して反応混合物を形成し得る。

いくつかの実施態様では、塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、例えばＴ－又はＹ－構成で単一のフローラインを形成するように挿入するラインに単に流すことによって混合される。このような場合、結果として生じる単一のフローラインは、フロー反応器の１以上の管状フローラインの供給口となり得る。

他の構成では、塩基／アルカノール溶液ライン及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物ラインの一方は、フロー反応器の１以上の管状フローラインに供給され、塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物の他方は、挿入ラインを通じて管状フローラインに供給される。その結果、塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物が混合し、反応混合物が形成される。そのような構成の一例を図２に示し、さらに詳しく後述する。

さらに別の構成では、塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、１以上の管状フローラインの上流に位置する混合ユニットで混合される。これは、有利には、反応混合物として管状フローラインに入る前に、すべての反応化合物間の高度な混合を確保することができる。その結果、フローライン内にスタティックミキサーがない場合でも、高純度のアロゲン化アルコキシエタンの高速形成が達成され得る。

混合ユニットは、フロー反応器の一体型構成要素である場合とそうでない場合がある。混合ユニットは、外部エネルギーを供給することによって混合が達成される能動的混合ユニットであり得る。本発明のプロセスでの使用に適したそのようなユニットの例には、ポンプエネルギー又は電場の周期的変化による時間パルス流を付与するユニット、音響流体揺動、超音波、エレクトロウェッティングに基づく液滴揺動、マイクロスターラー及び同様のものが含まれる。別の構成では、混合ユニットは、塩基／アルカノール溶液ラインとＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物ラインとを１つの単一ラインに合わせることによって混合を達成する、受動混合ユニットであり得る。本発明のプロセスでの使用に適したそのようなユニットの例には、Ｙ型及びＴ型フロー接合、マルチラミネートミキサー、分割－再結合ミキサー、カオスミキサー、ジェット衝突ミキサー、再循環フローミキサーなどが含まれる。受動混合ユニットの典型的な設計としては、Ｔ字型及びＹ字型フロー構成、インターデジタル及び分岐フロー分配構造、フロー圧縮用集束構造、繰り返しフロー分割及び再結合構造、ライン内のフロー障害、蛇行状又はジグザグチャネル、多孔板、極小ノズルなどがある。１以上の管状フローラインの上流に位置する混合器の使用を含む配置の概略を図３（ａ）及び図３（ｂ）に示す。

いくつかの実施形態では、１以上の管状フローラインは、インラインスタティックミキサーを含む。これは、フローラインの内部断面積が増加する（例えば、５ｍｍ^２を超える）ため、特に有利である。このような場合、成分がラインを流れる際の拡散駆動の相互混合（これは、内部断面積の小さい管状フローラインにおける混合の主要な推進力となり得る）は、密接な混合を促進するには十分でない可能性がある。したがって、管状フローライン内にスタティックミキサーを設置し、流れる流体のマルチラミネート又は流れる流体の体積内での渦の形成を誘導し、それによって混合効率を向上させることが可能である。

適切なスタティックミキサーの例には、バッフル、ヘリカルミキサー、回転ディスク及び回転チューブが含まれる。当業者が理解するように、スタティックミキサーは、反応成分、ハロゲン化アルコキシエタン及び任意の反応副生成物及び／又は中間体に対して化学的に不活性である任意の材料で作られ得る。その点で適切な材料の例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、フルオロカーボン（例えば、テフロン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデン、フッ素化エチレンプロピレン、エチレンクロロトリフルオロエチレン、ポリビニリデンジフルオロライド、パーフルオロアルコキシアルカンなど）、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエチレン、ガラス繊維強化プラスチック、Ｎｉ基合金又はＮｏ－Ｍｏ基合金が挙げられる。当業者であれば、スタティックミキサーに使用するのに適した他の材料、すなわち、反応成分、ハロゲン化アルコキシエタン、及び任意の反応副生成物及び／又は中間体に対して化学的に不活性である材料を容易に特定することが可能であろう。

本発明のプロセスにおいて、反応混合物中の反応成分の相対量は、各成分を他の成分と混合する際の流量を調整することにより調節することができる。例えば、塩基／アルカノール溶液ラインの流量を、ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物ラインの流量に対して調整することにより、反応混合物中の反応成分の相対量を調整することが可能である。一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物の流量に対する塩基／アルカノール溶液の流量の比は、ハロゲン化アルコキシエタンの形成に資する任意の比であり得る。

例えば、反応混合物は、（ｉ）Ｃ_１－４アルカノール及び塩基の溶液と（ｉｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物とを１：１～１０：１の流量比に従って合わせることによって得ることができる。いくつかの実施形態では、前記流量比は、１：１～６：１、２：１～６：１、３：１～６：１又は４：１～５：１である。

そのような状況で、塩基／アルカノール溶液ライン及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物ラインの各々は、塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物との混合時にハロゲン化アルコキシエタンの形成に資する流量で操作され得る。一実施形態では、個々のラインの流量は少なくとも１ｍｌ／分である。例えば、個々のラインの流量は、少なくとも約５ｍｌ／分、少なくとも約２５ｍｌ／分、少なくとも約５０ｍｌ／分、少なくとも約１００ｍｌ／分、少なくとも約２００ｍｌ／分、少なくとも約５００ｍｌ／分、少なくとも約１，０００ｍｌ／分、少なくとも約１，５００ｍｌ／分、少なくとも約２，０００ｍｌ／分であり得る。いくつかの実施形態では、個々のラインの流量は約２５０ｍｌ／分である。

いくつかの実施形態では、塩基／アルカノール溶液は、５ｍｌ／分より大きく２，０００ｍｌ／分未満の流量で、ミキサーユニット若しくは１以上の管状フローラインにポンプ圧送で、又は他の方法で供給され、ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、５ｍｌ／分より大きく２，０００ｍｌ／分未満の流量で、ミキサーユニット若しくは１以上の管状フローラインにポンプ圧送で、又は他の方法で供給される。一実施形態では、塩基／アルカノール溶液は、５０ｍｌ／分以上５００ｍｌ／分以下の流量で、混合器ユニット又は１以上の管状フローライン中にポンプ圧送で、又は他の方法で供給され、ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、５０ｍｌ／分以上５００ｍｌ／分以下の流量で、混合器ユニット又は１以上の管状フローライン中にポンプ圧送で、又は他の方法で供給される。一実施形態では、塩基／アルカノール溶液は、約２５０ｍｌ／分の流量でミキサーユニット又は１以上の管状フローライン内にポンプ圧送で、又は他の方法で供給され、ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、約５０ｍｌ／分の流量で、ミキサーユニット又は１以上の管状フローライン内にポンプ圧送で、又は他の方法で供給される。

本発明のプロセスにおいて、反応混合物は、ハロゲン化アルコキシエタンの形成に資する任意の流量で、１以上の管状フローラインを流れ得る。いくつかの実施形態では、反応混合物は、少なくとも約１ｍｌ／分の流量で１以上の管状フローラインを流れる。例えば、反応混合物は、少なくとも約５ｍｌ／分、少なくとも約２５ｍｌ／分、少なくとも約５０ｍｌ／分、少なくとも約１００ｍｌ／分、少なくとも約２５０ｍｌ／分、少なくとも約５００ｍｌ／分、少なくとも約７５０ｍｌ／分、少なくとも約１Ｌ／分又は少なくとも約２Ｌ／分の流量で１以上の管状フローラインを流れ得る。

１以上の管状フローラインは、ハロゲン化アルコキシエタンの形成に資する任意の内部体積を提供し得る。誤解を避けるために、１以上の管状フローラインの「内部体積」は、反応成分が反応混合物として流れる管状フローラインの内部空洞の体積を意味する。言い換えれば、１以上の管状フローラインの「内部体積」は、反応器が作動しているとき、任意の時点で管状フローラインに存在する流体の総体積に対応する。

一実施形態では、１以上の管状フローラインは、少なくとも１００ｍＬ、少なくとも２５０ｍＬ、少なくとも５００ｍＬ、少なくとも７５０ｍＬ、少なくとも１Ｌ、少なくとも１．５Ｌ、少なくとも２Ｌの総内部体積を有する。例えば、１以上の管状フローラインは、１００ｍＬ～２Ｌの範囲、例えば１Ｌ以下（並びにその間の任意の整数及び／又はその端数、例えば１００ｍＬ、１００．１ｍＬ等を含む）の総内部体積を有し得る。一実施形態では、１以上の管状フローラインは、２００ｍｌ以上６００ｍｌ以下の総内部体積を有する。例えば、１以上の管状フローラインは、２５０ｍｌ以上５００ｍｌ以下の総内部体積を有し得る。一実施形態では、１以上の管状フローラインは、２００ｍｌ以上３５０ｍｌ以下の総内部体積を有する。

１以上の管状フローラインは、ハロゲン化アルコキシエタンを生成することができる任意の長さであり得る。管状フローラインの長さは、内部断面積及び反応に望ましい体積に応じて選択され得る。一実施形態では、管状フローラインは、１メートル以上５０メートル以下（並びにその間の任意の整数及び／又はその端数、例えば、１メートル、１．１メートル、１．１５メートル、１．２メートル、１．２５メートルなどを含む）の長さを有する。一実施形態では、管状フローラインは、５メートル以上２５メートル以下の長さを有する。別の実施形態では、管状フローラインは、１０メートル以上２５メートル以下の長さを有する。いくつかの実施形態では、管状フローラインは、少なくとも０．５メートル、少なくとも１メートル、少なくとも５メートル、少なくとも１０メートル又は少なくとも２５メートルの長さを有する。

１以上の管状フローラインを流れる流体の体積滞留時間は、管状フローラインの総内部体積と管状フローラインを流れる流体の流量の比によって決定され得る。ひいては、後者は、１以上の管状フローラインに収束する全ての試薬成分ラインの流量の合計によって決定され得る。本発明のプロセスにおいて、フロー反応器は、ハロゲン化アルコキシエタンの形成に資する、１以上の管状フローラインを流れる流体の任意の滞留時間を得るように操作され得る。例えば、フロー反応器は、約２５０分未満の滞留時間を提供するように操作され得る。いくつかの実施形態では、フロー反応器は、約２００分未満、約１００分未満、約５０分未満、約２５分未満、約２０分未満、約１５分未満、約１０分未満、約５分未満、約２．５分未満、約２分未満又は約１分未満の滞留時間を提供するように動作される。いくつかの実施形態では、フロー反応器は、約２分の滞留時間を提供するように操作される。

本発明のプロセスにおけるフロー反応器は、ハロゲン化アルコキシエタンの形成に資する任意の圧力で操作され得る。例えば、本発明のプロセスにおいて、反応成分は、少なくとも１５バールの圧力で１以上の管状フローラインを流れ得る。誤解を避けるために、本明細書で使用される圧力の値はゲージ圧を意味する。

その状況において、本発明の方法は、有利には、従来方法よりも有意に低い圧力でハロゲン化アルコキシエタンを製造することを可能にする。例えば、本発明のプロセスでは、反応成分は、３０バール未満の圧力で１以上の管状フローラインを流れ得る。いくつかの実施形態では、反応成分は、２０バール未満、１５バール未満又は１０バール未満の圧力で１以上の管状フローラインを流れる。いくつかの実施形態では、反応成分は、１０～１５バールの圧力で１以上の管状フローラインを流れる。いくつかの実施形態では、反応成分は、約１８バールの圧力で１以上の管状フローラインを流れる。

本発明のプロセスにおいて、ハロゲン化アルコキシエタンは、少なくとも反応成分の混合時に形成される。この反応は発熱性であり、反応熱は当業者に知られている任意の手段で連続的に取り出すことができる。適切な熱制御戦略には、１以上の管状フローラインの少なくとも一部と熱接触する冷却ジャケット、熱交換器又はそれらの組合せを設けることが含まれる。ジャケットは、冷却ラインによってジャケットに供給される冷却媒体を介して、フローライン内を流れる流体の温度を維持することができる。冷却媒体は、当業者に知られている任意の媒体、例えば水、グリコール、又は水／グリコール混合物であり得る。冷却媒体、冷却ジャケット又は熱交換器は、フローラインが配置される外部ケーシングの一部を形成し得る。

いくつかの実施形態では、ハロゲン化アルコキシエタンは、反応混合物を最大１４０℃の温度に加熱することによっても形成される。例えば、反応混合物は、最大約１２０℃、最大約１００℃、最大約７５℃、最大約５０℃又は最大約３０℃の温度まで加熱され得る。いくつかの実施形態では、反応混合物は、約１２０℃の温度まで加熱される。当業者であれば、必要な反応温度を達成するために、１以上の管状フローラインを加熱する方法を知っているであろう。適切な加熱戦略には、１以上の管状フローラインの少なくとも一部と熱接触する加熱ジャケット、熱交換器又はそれらの組合せを設けることが含まれる。

反応混合物の加熱は、一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物が塩基と反応してアルケン中間体を形成する反応機構の第１段階を促進するのに有効である。中間体が形成されると、ほぼ瞬時にアルカノールとの付加反応（発熱）が促進され、ハロゲン化アルコキシエタンが形成される（第２段階）。反応中間体及び／又はハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液を冷却するために、下流冷却を採用することもできる。例えば、反応混合物が加熱される場合、下流冷却が採用され得る。その点に関する適切なセットアップの一例が図３（ｂ）に示されており、この場合、管状フローラインの下流で流出液が冷却される。したがって、いくつかの実施形態において、加熱は管状フローラインの第１セクションに提供され、冷却は、管状フローラインの第１セクションの下流にある第２セクションに提供される。さらなる実施形態において、加熱は、管状フローラインの第１セクションに提供され、冷却は、管状フローラインの下流の流出液に提供される。それらの配置は、ハロゲン化アルコキシエタンにおける一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の化合物の変換の効率的かつ高い変換収率を確保するために、有利に反応条件を最適化することができる。

また、いずれの試薬成分の温度も所望の値に制御され得る。例えば、塩基／アルカノール溶液は、室温で使用され得る。いくつかの実施形態では、塩基／アルカノール溶液は、１０℃未満、例えば５℃未満又は０℃～５℃の温度で使用される。いくつかの実施形態では、ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、室温で使用される。いくつかの実施形態では、ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物は、１０℃未満、例えば５℃未満又は０℃～５℃の温度で使用される。したがって、いくつかの実施形態では、１以上の試薬化合物は、反応混合物が形成されるときに１以上の試薬化合物が液体形態であるように、混合される前に冷却されて、反応混合物を形成する。試薬成分のいずれかを冷却して、それらがフロー反応器において確実に液体形態で使用されるようにする必要がある場合がある。これは、当業者に知られている任意の手段によって達成され得る。例えば、塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物のいずれか又は両方のリザーバーは、温度制御され得る。いくつかの実施形態では、塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物のいずれか又は両方は、対応する温度制御されたリザーバーに提供される。そのような温度制御は、本明細書に記載される種類の冷却戦略（例えば、冷却ジャケット、熱交換器又はそれらの組合せ）によって達成され得る。代替的に、又は同時に、１以上の試薬成分の冷却は、温度制御されたリザーバーポンプ、例えば、本明細書に記載の種類の冷却システム（例えば、冷却ジャケット、熱交換器又はそれらの組み合わせ）を備えるポンプによって達成され得る。

本明細書で使用する「室温」とは、例えば、１０℃～４０℃の間であり得るが、より典型的には１５℃～３０℃の周囲温度のことをいう。例えば、室温は、２０℃～２５℃の温度であり得る。

本発明のプロセスにおいて、ハロゲン化アルコキシエタンは、フロー反応器から反応器流出液に流出する。これは、当業者に知られている任意の手段によって達成され得る。フロー反応器が２以上の管状フローラインを含む場合、ラインは通常収束して単一の出口を形成し、そこから流出液が反応器を出ることになる。流出液は、反応器の操作パラメータに依存する流量で反応器から流出し得る。例えば、ハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液は、少なくとも５ｍｌ／分の流量で反応器から流出し得る。いくつかの実施形態では、ハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液は、少なくとも１０ｍｌ／分、少なくとも２５ｍｌ／分、少なくとも５０ｍｌ／分、少なくとも１００ｍｌ／分、少なくとも２５０ｍｌ／分、少なくとも５００ｍｌ／分、少なくとも７５０ｍｌ／分、少なくとも１Ｌ／分、少なくとも１．５Ｌ／分又は少なくとも２Ｌ／分の流量で反応器から流出する。

流出液は、反応器の操作パラメータに依存する量のハロゲン化アルコキシエタンを含み得る。いくつかの実施形態では、反応器流出液は、少なくとも７０体積％、少なくとも８０体積％、少なくとも９０体積％又は少なくとも９５体積％のハロゲン化アルコキシエタンを含有する。有利なことに、本発明のプロセスは、従来方法よりも高い変換収率をもたらす。したがって、いくつかの実施形態では、反応器流出液は、少なくとも９０体積％のハロゲン化アルコキシエタンを含む。

いくつかの実施形態では、プロセスはまた、反応器流出液を極性溶媒と混合する工程を含む。例えば、プロセスは、反応器流出液を水と混合する工程を含み得る。これにより、本明細書に記載の精製手順の状況で使用できる二相性混合物が提供され得る。極性溶媒（例えば、水）は、本明細書に記載される混合手順のいずれかによって反応器流出液と混合され得る。例えば、リザーバーから極性溶媒（例えば水）を運ぶ１以上のラインを作製して、反応器流出ラインを挿入し、極性溶媒を専用リザーバーから流す（例えばポンプ搬送する）ようにし得る。あるいは、極性溶媒（例えば水）を、本明細書に記載の混合器によって反応器流出液と混合し得る。

極性溶媒（例えば水）は、反応器流出液との二相性混合物を得るのに適した任意の流量に従って提供され得る。いくつかの実施形態では、極性溶媒（例えば水）は、少なくとも５ｍｌ／分、少なくとも２５ｍｌ／分、少なくとも５０ｍｌ／分、少なくとも１００ｍｌ／分、少なくとも２５０ｍｌ／分、少なくとも５００ｍｌ／分、少なくとも７５０ｍｌ／分、少なくとも１，０００ｍｌ／分、少なくとも１，５００ｍｌ／分、少なくとも２，０００ｍｌ／分、少なくとも２，５００ｍｌ／分、少なくとも３，０００ｍｌ／分、少なくとも４，０００ｍｌ／分又は少なくとも５，０００ｍｌ／分の流量に従って供給される。いくつかの実施形態では、極性溶媒（例えば、水）は、５ｍｌ／分以上５，０００ｍｌ／分以下の流量に従って提供される。例えば、極性溶媒（例えば、水）は、５ｍｌ／分～５００ｍｌ／分の範囲の整数、例えば２５ｍｌ／分～２５０ｍｌ／分の範囲の整数から選択される流量に従って提供され得る。いくつかの実施形態では、極性溶媒（例えば、水）は、２５０ｍｌ／分の流量に従って提供される。いくつかの実施形態では、極性溶媒（例えば、水）は、反応器流出液との効果的な混合に適した任意の圧力で提供され得る。例えば、極性溶媒（例えば水）は、＞１５バールの圧力でポンプ圧送され得る。いくつかの実施形態では、極性溶媒（例えば、水）はまた、＜１５バールの圧力でポンプ圧送され得る。いくつかの実施態様では、極性溶媒（例えば、水）は、１０～１５バールの圧力でポンプ圧送され得る。典型的には、極性溶媒（例えば、水）は、室温でポンプ圧送され得る。

反応器流出液はまた、流出液中に不純物として存在する追加の化合物を含み得る。反応器の条件及び／又は反応成分の性質に応じて、前記不純物は、１以上の反応副生成物及び／又は１以上の未反応反応成分を含み得る。不純物の性質は、反応条件及び／又は反応成分の性質による。例えば、本発明のプロセスがメトキシフルランを生成するために行われる場合、不純物は、メタノール、２，２－ジクロロ－１，１，１－トリフルオロエタン、エーテル（例えばメトキシエテン、１，１－ジクロロ－２－フルオロ－２－メトキシエテンなどのビニルエーテル）、ジクロロ酢酸メチル、クロロホルム及び／又はＨＦを含み得る。

反応器の条件及び／又は反応成分の性質に応じて、前記不純物はまた、流出液の５体積％未満～約３０体積％の範囲であり得る量で存在し得る。有利には、本発明のプロセスは、ハロゲン化アルコキシエタンが、従来の合成手順と比較して著しく高い純度（すなわち、流出液の９０体積％超）で生成され得ることを保証し得る。いくつかの実施形態では、反応器流出液は、５体積％未満の不純物を含む。

必要に応じて、本発明のプロセスの一部として、流出液中のフロー反応器を出るハロゲン化アルコキシエタンを精製に付すことができる。これらは、便宜的に、反応器流出液をインライン精製技術にかける（すなわち、精製技術がプロセスに統合される）ことによって達成され得る。

したがって、いくつかの実施形態では、本発明のプロセスは、ａ）反応器流出液と極性溶媒（例えば水）とを混合して、極性相とハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相との相分離を誘導する工程と、ｂ）有機相を極性相から分離する工程と、ｃ）有機相をアミンで処理する工程と、ｄ）有機相を酸溶液で洗浄する工程と、ｅ）有機相を乾燥させる工程と、ｆ）有機相を蒸留してハロゲン化アルコキシエタンを含む精製留分を得る工程とを含む精製手順もさらに含む。

精製手順はインラインであり得る。この場合、反応器流出液は、フロー反応器の下流で精製手順に供される。インライン精製手順を含むことにより、本発明のプロセスは、有利には、精製されたハロゲン化アルコキシエタンの連続生産を提供する。代替的に、精製手順は別個に実施され得、その場合、反応器流出液は、フロー反応器から流出するときに、さらなる処理を行わずに最初に収集され、任意選択で貯蔵され、その後精製される。

精製手順の工程ａ）で使用される極性溶媒は、極性相とハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相との間の流出液の相分離を誘導することができる任意の極性溶媒であり得る。例えば、極性溶媒は水であり得る。当業者であれば、この目的に適した他の極性溶媒を特定することが可能であろう。

極性相からの有機相の分離は、当業者に知られている任意の手段に従って行われ得る。例えば、極性相からの有機相の分離は、重力分離器（例えば、相分離槽）、超疎水性メッシュ、超疎水性メッシュなどの方法によって達成され得る。当業者であれば、この工程の目的のために、極性相から有機相を効果的に分離するための適切な手段及び手順を特定することが可能であろう。

精製手順の工程ｃ）において、ハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相は、アミンで処理される。典型的には、有機相は過剰なアミンで処理されるであろう。不純物の性質に応じて、アミンは第一級アミン又は第二級アミンであり得る。この目的に適したアミンの例としては、エチレンジアミン（１，２－ジアミノエタン）、１，３－ジアミノプロパン、ジエチレントリアミン、ジ－ｎ－プロピルアミン、ｎ－ブチルアミン、エタノールアミン、ピロリジン、２－アミノブタン及びこれらの混合物が含まれる。いくつかの実施形態では、アミンは、エチレンジアミン、１，３－ジアミノプロパン、ジエチレントリアミン及びこれらの混合物から選択される。

工程ｃ）は、バッチ法として又は連続フロー手順として実行され得る。いくつかの実施形態では、工程ｃ）は、連続フロー手順として実行される。

さらに、工程ｃ）は、不純物の効果的な除去に資する任意の温度で実行され得る。例えば、工程ｃ）は、１５℃～１５０℃の間の温度で実行され得る。いくつかの実施形態では、工程ｃ）は室温で実行される。いくつかの実施形態では、工程ｃ）は、最大１２０℃の温度で実行される。

アミンは、不純物の効果的な除去に資する任意の量で使用することができる。典型的には、アミンは、ハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液の体積に少なくとも相当する量で使用されることになる。いくつかの実施形態では、アミンは、ハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液の体積に相当する量で使用される。いくつかの実施形態では、アミンは、ハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液の体積に対して過剰量で使用される。例えば、アミンは、ハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液の体積の１０％までの体積量で使用され得る。

精製手順におけるアミンの使用は、驚くべきことに、医薬品グレードのハロゲン化アルコキシエタン（例えば、９９．９％）を得るのに有効であることが判明している。その点、アミンは、ハロゲン化アルコキシエタンに対して不活性なまま、不純物を効率的に除去するのに特に有効である。例えば、医薬品グレードのメトキシフルランを得るための精製手順において、本明細書に記載の種類のアミンの使用は、メトキシフルランを保持しながら、低成分不純物（例えばジクロロ酢酸メチル）の選択的除去に特に有効である。これは、純度が９９％を超える、例えば純度が９９．９％までのメトキシフルランの合成に特に有利であることが判明している。

したがって、上記に基づき、反応器流出液（又はその有機相）をアミンで処理することは、それ自体が独特で有利であり得ると考えられている。したがって、いくつかの実施形態では、本発明の方法は、反応器流出液又は反応器流出液に由来しハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相をアミンで処理する精製工程をさらに含む。アミンは、本明細書に記載の種類のアミンであり得る。不純物の性質に応じて、アミンは第一級アミン又は第二級アミンであり得る。これらの実施形態の目的に適したアミンの例としては、エチレンジアミン（１，２－ジアミノエタン）、１，３－ジアミノプロパン、ジエチレントリアミン、ジ－ｎ－プロピルアミン、ｎ－ブチルアミン、エタノールアミン、ピロリジン、２－アミノブタン及びこれらの混合物が含まれる。いくつかの実施形態では、アミンは、エチレンジアミン、１，３－ジアミノプロパン、ジエチレントリアミン及びこれらの混合物から選択される。これらの例では、精製工程は、本明細書に記載される精製条件のいずれで実施され得る。例えば、本発明の方法が、反応器流出液又は反応器流出液に由来しハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相をアミンで処理する精製工程をさらに含む場合、アミンは、反応器流出液のハロゲン化アルコキシエタンを含む分の体積に対して１０％まで使用され得る。また、本発明の方法が、反応器流出液又は反応器流出液に由来しハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相をアミンで処理する精製工程をさらに含む場合、アミンによる処理は、不純物の効果的な除去に資する任意の温度で行われ得る。例えば、本発明の方法が、反応器流出液又は反応器流出液に由来しハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相をアミンで処理する精製工程をさらに含む場合、アミンによる処理は、１５℃～１５０℃の間の温度で行われ得る。いくつかの実施形態において、前記アミンによる処理は、室温で行われる。いくつかの実施形態では、前記アミンによる処理は、最大１２０℃の温度で行われる。有利には、本発明の方法が、反応器流出液又は反応器流出液に由来しハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相をアミンで処理する精製工程をさらに含む場合、ハロゲン化アルコキシエタンを、９９％を超える純度、例えば最大で９９．９％の純度で得ることができる。

精製手順の工程ｄ）では、過剰なアミンで処理した後、有機相を酸溶液で洗浄する。これにより、メトキシフルランを製造するためにこのプロセスを使用する場合に通常形成されるであろうビニルエーテルなどの不純物の効果的な除去が保証される。酸溶液は、酸水溶液であり得る。酸溶液に使用される酸は、ビニルエーテルなどの不純物を除去するのに有効な任意の酸であり得る。精製手順で使用するのに適した酸の例としては、塩酸、硫酸、亜硫酸、メタンスルホン酸、トリフルオロメタンスルホン酸、リン酸、酢酸、トリフルオロ酢酸、硝酸、亜硝酸、次亜塩素酸、亜塩素酸、塩素酸、過塩素酸及びこれらの組合せが挙げられる。一実施形態では、酸はメタンスルホン酸（ＭＳＡ）である。いくつかの実施形態では、酸溶液は、少なくとも１０％、少なくとも２０％、少なくとも３０％又は少なくとも４０％の酸溶液である。有機相は、任意の有効量の酸溶液で洗浄され得る。例えば、酸溶液は、０．２５：１、０．５：１、１：１又は２：１の体積比（酸溶液対有機相）に従って有機相に添加され得る。

精製手順の工程ｃ）においてそのように形成された有機相の乾燥は、当業者に知られている任意の手段に従って行われ得る。

精製手順は、乾燥した有機相を蒸留する工程をさらに含む。これは、当業者に知られている任意の手段に従って実施され得る。

いくつかの実施形態では、精製手順は、酸化剤を添加することを含む。前記酸化剤は、ビニル不純物（例えばビニルエーテル）などの不純物の除去に有効であることが判明している。したがって、酸化剤は、酸溶液に加えて、又はその代替物として使用され得る。したがって、いくつかの実施形態では、本発明のプロセスは、ａ）反応器流出液を極性溶媒と混合し、極性相とハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相との間の相分離を誘導する工程と、ｂ）有機相を極性相から分離する工程と、ｃ）有機相をアミンで処理する工程と、ｄ）有機相を酸化剤で洗浄する工程と、ｅ）有機相を乾燥させる工程と、ｆ）有機相を蒸留してハロゲン化アルコキシエタンを含む精製留分を得る工程とを含む精製手順をさらに含む。精製手順では、ビニルエーテルなどの不純物の除去に有効な任意の酸化剤を使用することができる。適切な酸化剤の例としては、酸素、オゾン、オキソン（水を含む、又は含まない）、過酸化物、ヒドロペルオキシド、次亜塩素酸塩（例えば、次亜塩素酸ナトリウム）及びこれらの混合物などが挙げられる。

有機相は、ビニルエーテルなどの不純物がガスクロマトグラフィーによってもはや検出されないことを確実にするのに有効な任意の時間、酸溶液及び／又は酸化剤と反応するように放置され得る。例えば、有機相は、ビニルエーテルなどの純度を０．０１重量％未満に低下させるのに十分な時間の長さ、酸溶液及び／又は酸化剤と反応するように放置され得る。いくつかの実施形態では、有機相は、少なくとも１時間、少なくとも２時間、少なくとも５時間、少なくとも１０時間、少なくとも２４時間、少なくとも４８時間又は少なくとも７２時間、酸溶液及び／又は酸化剤と反応させるために放置される。

例として、９９％を超える純度、例えば最大９９．９％の純度を有するメトキシフルランを得るのに適した精製手順の例示的な実施形態は、以下の通りである。

ある種の酸性条件下では、エタン不純物が対応するクロロ酢酸塩に変換される可能性があり、これが蒸留工程に影響を与え、さらに酸性副生成物不純物が形成される可能性があることが判明した。その結果、最終生成物にクロロ酢酸塩が混入する可能性がある。このような不測の事態を防ぐために、その分留は、形成される可能性のあるあらゆる酸性副生成物を捕捉するための適切な不揮発性の弱塩基性材料の存在下で実施され得る。例えば、そのような材料は、高分子材料（例えば、ポリビニルピリジン）、無機材料（例えば、塩基性アルミナ）及び有機材料（例えば、キノロン）から選択され得る。当業者であれば、その目的に適した材料を容易に特定することができるであろう。

本発明のプロセスを実行するために使用され得る設定例を、図１の概略図に示す。装置（１）は、フロー反応器（２）からなり、その中に１以上の管状フローラインが配置されている（例えば図２を参照）。装置（１）は、塩基／アルカノール溶液（５）を貯蔵することができるリザーバー（７）と、ＸＣｌＣ＝ＣＦ_２化合物（６）を貯蔵することができるリザーバー（８）とを含む。概略図では、リザーバー（８）は逆ガスボンベの形で表されており、必要に応じて、ガス状のＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物を貯蔵するために使用することができる。あるいは、リザーバー（８）は、貯蔵する温度で液体形態であるＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物の液槽であり得る。個々のポンプ（３）及び（４）は、塩基／アルカノール溶液（５）及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物（６）を抽出し、それぞれライン（１４）及び（１５）を介してフロー反応器（２）に送液する。概略図では、冷却ジャケット（９）及び（１０）は、冷却媒体冷却ユニット（１１）からポンプジャケット冷却ライン（１２）を介して供給することができる冷却媒体によって、反応成分を室温未満、例えば約５℃に冷却するために使用される。回路図では、冷却媒体冷却ユニット（１１）がフロー反応器（２）に接続されていることも示されている。背圧システム（１３）を開位置と閉位置との間で操作し、１以上の管状フローライン内に所望の圧力を設定することができる。

運転中、塩基／アルカノール溶液（５）及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物（６）は、それぞれ入口ポート（１９）及び（１８）からフロー反応器（２）に入る。これらは、内部に入ると、それぞれのラインが挿入されることで混合され、反応混合物を形成する（図２の概略図に詳しく示す）。ハロゲン化アルコキシエタンを含む反応器流出液は、出口ポート（２０）を介してフロー反応器（２）から出て、リザーバー（１７）に貯蔵された水と混合され、ライン（２１）を介してポンプ（１６）により圧送され得る。反応器流出液と水の混合物は、その後、スタティックミキサー（２２）を通って流れ、混合物はライン（２３）からさらに精製するために回収され得る。

図２は、本発明のプロセスで使用するのに適した例示的な実施形態のフロー反応器の断面側面図である。塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物の一方は、入口（２５）を通じて管状フローラインの端部に、例えばポンプ圧送で供給される。塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物の他方は、入口（２６）を通じて、混合ポート（ＭＰ）で管状フローラインを挿入するラインに、例えばポンプ圧送で供給される。その結果、塩基／アルカノール溶液及びＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２化合物が混合して反応混合物を形成し、混合ポートの下流にコイル状管状フローライン（２７）を通って流れる。ケーシング（２８）には、ポート（２９）から導入可能な冷却媒体（例えば冷水）が充填され得る。ハロゲン化アルコキシエタンは、混合物がフローラインを流れるときにフローラインに沿って形成され、ハロゲン化アルコキシエタンを含む流出液は、出口（３０）から収集することができる。流出液は、その後、スタティックミキサー（３２）において、ライン（３１）を通じて供給される水と混合され得る。反応器は、１以上の温度プローブ（ＴＰ）、混合ポート（ＭＰ）、圧力変換器（ＰＴ）及び／又は背圧調節器（ＢＰＲ）を含み得る。

有利には、本発明のプロセスは、ハロゲン化アルコキシエタンの商業規模の製造のために効率的にスケールアップすることができる。これは、例えば、フロー反応器内の管状フローラインの数を増加させることによって達成され得る。各フローラインの内部形状が維持され、各フローライン内で反応条件が同一のままであるため、反応条件の再最適化を最小限に抑えながら、より大量のハロゲン化アルコキシエタン製造に対応することができる。これは、有利には、ラボスケール試験から製造への迅速かつシームレスな移行を保証する。当業者であれば、本開示に基づく提案方法を容易にスケールアップすることができるであろう。

次に、本発明の具体的な実施形態について、以下の非限定的な例を参照しながら説明する。

（実施例１）
２，２－ジクロロ－１，１，１－トリフルオロエタン（Ｃｌ_２ＨＣ－ＣＦ_３又はＨＣＦＣ－１２３）及びメタノール中の水酸化テトラメチルアンモニウムの溶液（２５ｗｔ％）を、図３の概略図で示す設定に従い、最小限の時間で完全に混合できるように周囲温度に維持したスタティック（乱流）ミキサーに個別にポンプ圧送した。

混合（均一）溶液は、次にフロー反応器に移動し、そこで反応温度１２０℃に加熱される。反応器は、約１分の滞留時間（ＲＴ）を提供するように操作される。このような条件下では、メトキシフルランの後続反応に由来する副生成物の形成を最小限に抑えることができることが確認された。

フロー反応器を出ると、混合物は周囲温度まで冷却され、水と混合され、別々に収集され得る混合物が提供される。集められた混合物は、水相と有機相に相分離した。その後、相を分離し、水相を廃棄した。次に、有機相（メトキシフルランを含む）を過剰のアミン（試験したアミンは、エチレンジアミン、１，３－ジアミノプロパン及びジエチレントリアミンであった）で処理し、続いてクエン酸水溶液で洗浄し、硫酸マグネシウムで乾燥させた。分留して最終生成物が得られる。

精製前後で得られたガスクロマトグラフィースペクトルを図４に示す。同図は、酸、乾燥及び蒸留工程後に得られたメトキシフルラン生成物のガスクロマトグラフィースペクトル（主要図）と、アミン洗浄直後（すなわち、酸、乾燥及び蒸留工程前）の対応する流出液／水混合物のガスクロマトグラフィースペクトル（挿入図）を比較したものである。

試薬成分（ＨＣＦＣ－１２３及び水酸化テトラメチルアンモニウムのメタノール中２５ｗｔ％溶液）の精密な計量を行った。そのために、塩基／アルカノール溶液は、標準的なＨＰＬＣポンプ（デュアルピストン、容積式ポンプ）を用いて、無理なく計量した。ＨＣＦＣ－１２３（２８℃超で沸騰する）の精密計量は、標準的なＨＰＬＣポンプではロスが大きく、動作が安定しないため、実行することができなかった。ＨＣＦＣ－１２３には、冷却ジャケットを備え、連続モードで動作する精密シリンジポンプ（デュアルポンプアセンブリ）が採用された。これにより、低沸点ＨＣＦＣ－１２３の正確な計量が可能になった。

このプロセスの^１９Ｆ ＮＭＲ試験により、メトキシフルランは２段階機構で形成され、２つの試薬（メタノール中のＨＣＦＣ－１２３＋水酸化テトラメチルアンモニウム）を混合するとすぐに、両方の工程が試験室温（２５℃）で起こることが示された。この２つの工程は、それぞれＨＣＦＣ－１２３のＣ_１及びＣ_２炭素の脱水素化及び脱ハロゲン化により、１，１－ジクロロ－２，２－ジフルオロエテン中間体（下記概略図の通り）を高速に形成して進むと考えられている。Ｃ＝Ｃ中間体は、以下のスキーム３に示すように、ほぼ瞬時に反応生成物（メトキシフルラン）メタノール付加物に変換されることが確認された。

中間体１，１－ジクロロ－２，２－ジフルオロエテンの形成は、^１９Ｆ ＮＭＲでは観察されなかったため，律速工程（すなわち、プロセス全体で最も遅い工程）が最初のＨＦ除去プロセス（工程１）であることが観察された。メトキシフルランは水酸化テトラメチルアンモニウムに対してＨＣＦＣ－１２３よりも反応性が高く、さらなる反応を受けることが知られているため、このプロセス全体の速度は、最適な変換及び純度を確保するためにこのプロセスが実施される必要がある方法に影響を与える。

（実施例２）
実施例１に記載した一般的な手順に従い、以下の表に概説するように、多数のプロセスパラメータを変化させて、いくつかの合成手順を実施した。

メタノール中で水酸化テトラメチルアンモニウムを塩基として使用することに関して、プロセス全体として想定される機構は、以下のスキーム４の概略図によって示される。（水酸化テトラメチルアンモニウムは、以下のいくつかの図で「Ｍｅ_４Ｎ^＋ＯＨ^－」と略記され、同様に、メタノールは以下のいくつかの図で「ＭｅＯＨ」と略記される）。

この機構は、２，２－ジクロロ－１，１，１－トリフルオロエタン（１～３モル当量）及びメタノール溶液中の水酸化テトラメチルアンモニウム（２５～４０ｗｔ％、１モル当量）の使用に基づいており、図３に示す連続フロー処理設定を使用して実施される。反応物である２，２－ジクロロ－１，１，１－トリフルオロエタンとメタノール中の水酸化テトラメチルアンモニウムは別々にポンプ圧送され、次いで適切な混合器（例えばＴ字型混合器）を通って単一流にまとめられ、その後、周囲温度で適切なスタティック（乱流又は層流）ミキサーに通されて均一性（すなわち完全な混合）を確保される。

得られた均一な反応流は、次に加熱フロー反応器（８０～１３０℃）を通過し、メトキシフルランが生成される。加熱フロー反応器に入る前の混合が不完全だと、あまり満足のいく結果が得られないことに注意しなければならない。

フロー反応器を操作して滞留時間（ＲＴ）を１～３０分にし、その間に水酸化テトラメチルアンモニウムの消費が実質的に完了することが観察された。次に、高温の反応流を周囲温度まで冷却し、水又は水性酸性流と合わせ、次いで二相混合物として回収した。次いで、この混合物を分離し（水相は捨てる）、無機乾燥剤、典型的には硫酸マグネシウムを使用して乾燥させ、粗メトキシフルランを得た。図５に表示されるＧＣトレースは、生成された粗メトキシフルランを表している。

このプロセスの^１９Ｆ ＮＭＲ試験（上記概略図に想定されるように）では、２，２－ジクロロ－１，１，１－トリフルオロエタンとメタノール中２５ｗｔ％水酸化テトラメチルアンモニウム溶液を混合すると、周囲温度（２５℃）で両方の工程が進行し得ることが判明した。また、この試験により、律速段階（すなわち、プロセス全体の中で最も遅い段階）は、ＨＦが除去される最初の段階であることが確認された。その点、^１９Ｆ ＮＭＲでは、検出可能な１，１－ジクロロ－２，２－ジフルオロエテン中間体の存在は確認されなかった。

以下のスキーム５では、メトキシフルランの形成に至る主な２段階反応機構で起こると想定され得るさまざまな変換について、より包括的に説明している。

以下のスキーム６は、メトキシフルランのさらなる反応による不純物の形成を伴う想定される機構を示す。

（実施例３）
実施例２で得られた二相混合物を分離及び乾燥する際、粗メトキシフルラン溶液を化学的に処理して不純物を除去した。不純物の性質上、分留による直接除去だけでは十分な効果が得られないことが確認された。

従って、実施例２から得られた粗メトキシフルラン溶液を、第一級又は第二級アミン、例えばエチレンジアミン（１，２－ジアミノエタン）、１，３－ジアミノプロパン、ジエチレントリアミン、ジ－ｎ－プロピルアミン、ｎ－ブチルアミン、エタノールアミン、ピロリジン又は２－アミノブタンで処理した。これらの処理は，バッチ又は連続フロー条件のいずれかを用いて、周囲温度又は高温（最大１２０℃）で実施された。この処理には、通常、当量又は過剰量のアミン（粗メトキシフルラン量の最大１０体積％）が必要である。

アミン処理の進行は、ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）でモニターした。完了したと判断された場合、アミン含有反応混合物は、次に、酸性水溶液、例えばクエン酸水溶液で適切に処理（洗浄）され、続いて適切な無機乾燥剤（硫酸マグネシウム又は同等物など）で乾燥され、それによって分留に適した粗物質が生成される。ＧＣ－ＭＳトレース（図６）は、このような化学処理後に生成したメトキシフルランを表している。

以下のスキーム７の概略図は、本実施例で説明した化学処理プロセスの１，１－ジクロロ－２－フルオロ－２－メトキシエテン（ビニルエーテル）及びジクロロ酢酸メチル不純物を除去する想定される機構経路を提供する。１，１－ジクロロ－２－フルオロ－２－メトキシエテン（ビニルエーテル）と第一級及び第二級アミンとの反応は、Ｎ－メチル化により進行し、１，１－ジクロロ－２－フルオロ－２－メトキシエテンの場合、２，２－ジクロロアセチルフルオリドを提供することが可能である。２，２－ジクロロアセチルフルオリド及びジクロロ酢酸メチルは両方とも、さらに第一級及び第二級アミンと反応（アミド化）して対応するジクロロアセトアミドを生成することができる。

また、特定の酸性条件下では、副生成物の２，２－ジクロロ－１，１，１－トリメトキシエタンは、以下のスキーム８で要約するようにジクロロ酢酸メチルに変換される可能性があることが注目された。

この観察は、蒸留工程で酸性副生成物が生成される際にこの変換が行われ得る分留工程との関連で意味がある。この複雑な特徴のため、最終生成物にジクロロ酢酸メチルが混入する可能性がある。この不測の事態を防ぐために、粗メトキシフルランの分留は、形成される可能性のある酸性副生成物を捕捉するために、適切な不揮発性の弱塩基性物質の存在下で行われる必要がある場合がある。そのような材料が必要とされる場合、又は望ましい場合、そのような材料は以下のクラスから有用に選択され得ることが予想される：高分子材料、例えばポリビニルピリジン又は無機材料、例えば塩基性アルミナ又は有機材料、例えばキノリン及び他の同様の試薬。

（実施例４）
実施例１に記載した種類の装置の設定を用いて、以下の表１に記載するように、異なるプロセスパラメータを用いていくつかの反応を実施した。フロー反応器及びそれぞれの管状フローラインの具体的なパラメータは以下の通りであった。
管状フローラインの総内部体積：１００ｍｌ
個々の管状フローラインの直径（内径）：１／４インチ（６．３５ｍｍ）
管状フローラインの配置：４×３の線形配列
スタティックミキサー（フロー反応器内に設置）：あり
管状フローライン加熱ジャケット：あり、＞１００℃

反応器流出液に対して行われたガスクロマトグラフィーによって決定されたプロセスパラメータ及び反応器流出液の組成は、以下の表１に詳述されている。１１５～１３０℃の範囲の異なる反応温度で、約２．２２分の滞留時間を提供するようにフロー反応器を操作して、いくつかの試験を行った。

表中、ＧＣはガスクロマトグラフィー、ＲＴはコンジットシステムでの滞留時間、ＴＭＡＨは水酸化テトラメチルアンモニウムである。

本明細書及びそれに続く特許請求の範囲を通じて、文脈上別段の定めがない限り、「含む」という単語並びに「含む」及び「含んでいる」などの変形は、記載された整数若しくは工程又は整数若しくは工程の群を含むことを意味するが、他の整数若しくは工程又は整数若しくは工程の群を排除しないものと理解されるであろう。

本明細書における先行出版物（若しくはそこから派生した情報）又は既知の事項への言及は、その先行出版物（若しくはそこから派生した情報）又は既知の事項が本明細書に関連する同種の技術分野における通常の一般知識の一部を形成することの同意又は承認、あるいはいかなる形式の示唆としても解釈されず、また解釈されてはならない。

本発明の範囲を逸脱することなく、多くの改変が当業者には明らかであろう。

Claims (24)

1. 一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＦ_２ＯＲ（式中、Ｘは－Ｃｌ又は－Ｆであり、ＯＲはＣ_１－４アルコキシである）のハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスであって、（ｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２（式中、Ｘ及びＹの各々は独立して－Ｃｌ又は－Ｆである）の化合物と、（ｉｉ）塩基と、（ｉｉｉ）Ｃ_１－４アルカノールとを含む反応成分をフロー反応器に導入する工程を含み、
   ａ）前記フロー反応器が１以上の管状フローラインを含み、当該フローラインを通って前記反応成分が反応混合物として流れ、
   ｂ）前記ハロゲン化アルコキシエタンが少なくとも前記反応成分の混合時に形成され、そのように形成されたハロゲン化アルコキシエタンが前記フロー反応器から反応器流出液に流出し、
   ｃ）前記塩基が、前記ハロゲン化アルコキシエタンの形成中に前記アルカノールに可溶な塩を形成するものである、プロセス。
2. 前記１以上の管状フローラインが、約１１５ｍｍ^２未満の内部断面積を有する、請求項１に記載のプロセス。
3. 一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＦ_２ＯＲ（式中、Ｘは－Ｃｌ又は－Ｆであり、ＯＲはＣ_１－４アルコキシである）のハロゲン化アルコキシエタンの連続調製のためのプロセスであって、（ｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２（式中、Ｘ及びＹの各々は独立して－Ｃｌ又は－Ｆである）の化合物と、（ｉｉ）塩基と、（ｉｉｉ）Ｃ_１－４アルカノールとを含む反応成分をフロー反応器に導入する工程を含み、
   ａ）前記フロー反応器が、１１５ｍｍ^２未満の内部断面積を有する１以上の管状フローラインを含み、当該フローラインを通って前記反応成分が反応混合物として流れ、
   ｂ）前記ハロゲン化アルコキシエタンが少なくとも前記反応成分の混合時に形成され、そのように形成されたハロゲン化アルコキシエタンが前記フロー反応器から反応器流出液に流出する、プロセス。
4. 前記塩基が、前記ハロゲン化アルコキシエタンの形成中に前記アルカノールに可溶な塩を形成するものである、請求項３に記載のプロセス。
5. 前記１以上の管状フローラインが、３０ｍｍ^２未満の内部断面積を有する、請求項１～４のいずれか一項に記載のプロセス。
6. 前記１以上の管状フローラインが円形の内部断面を有する、請求項１～５のいずれか一項に記載のプロセス。
7. 前記管状フローラインが、直径０．１～６ｍｍの円形の内部断面を有する、請求項６に記載のプロセス。
8. 前記１以上の管状フローラインが、１００ｍＬ～１Ｌの範囲の総内部体積を有する、請求項１～７のいずれか一項に記載のプロセス。
9. 前記ハロゲン化アルコキシエタンを含む前記反応器流出液が、少なくとも５０ｍＬ／分の流量で前記反応器から流出する、請求項１～８のいずれか一項に記載のプロセス。
10. 前記反応器流出液が、少なくとも９０体積％の前記ハロゲン化アルコキシエタンを含む、請求項１～９のいずれか一項に記載のプロセス。
11. 前記フロー反応器が、約５分未満の滞留時間を提供する、請求項１～１０のいずれか一項に記載のプロセス。
12. 前記反応混合物が、（ｉ）前記Ｃ_１－４アルカノールと前記塩基との溶液と、（ｉｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の前記化合物とを混合することによって得られる、請求項１～１１のいずれか一項に記載のプロセス。
13. 前記混合が、（ｉ）前記Ｃ_１－４アルカノールと前記塩基との溶液のフローと、（ｉｉ）一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の前記化合物のフローとを１：１～１０：１の流量比に従って合わせることによって行われる、請求項１～１２のいずれか一項に記載のプロセス。
14. 前記塩基が、塩基及びＣ_１－４アルカノールの総重量に対して１重量％～３０重量％の量で使用される、請求項１～１３のいずれか一項に記載のプロセス。
15. 一般式ＸＣｌＨＣ－ＣＹＦ_２の前記化合物が、Ｃｌ_２ＨＣ－ＣＦ_３又はＦＣｌＨＣ－ＣＦ_３である、請求項１～１４のいずれか一項に記載のプロセス。
16. 前記Ｃ_１－４アルカノールが、メタノール（ＣＨ_３ＯＨ）、エタノール（ＣＨ_３ＣＨ_２ＯＨ）、１－プロパノール（ＣＨ_３ＣＨ_２ＣＨ_２ＯＨ）、２－プロパノール（（ＣＨ_３）_２ＣＨＯＨ）、１－ブタノール（ＣＨ_３ＣＨ_２ＣＨ_２ＣＨ_２ＯＨ）、２－ブタノール（ＣＨ_３ＣＨ_２ＣＨＯＨＣＨ_３）、２－メチル－１－プロパノール（（ＣＨ_３）_２ＣＨＣＨ_２ＯＨ）、２－メチル－２－プロパノール（（ＣＨ_３）_３ＣＯＨ）及びこれらの組合せから選択される、請求項１～１５のいずれか一項に記載のプロセス。
17. 前記ハロゲン化アルコキシエタンが、Ｃｌ_２ＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３（メトキシフルラン）又はＣｌＦＨＣ－ＣＦ_２ＯＣＨ_３である、請求項１～１６のいずれか一項に記載のプロセス。
18. 前記塩基が、アルカリ金属塩基カチオン、アンモニウム塩基カチオン又はホスホニウム塩基カチオンを含む、請求項１～１７のいずれか一項に記載のプロセス。
19. 前記塩基が、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、ナトリウムメトキシド、カリウムメトキシド、水酸化テトラブチルアンモニウム、水酸化ベンジル（トリメチル）アンモニウム、Ｎ－メチル－Ｎ，Ｎ，Ｎ－トリオクチルアンモニウムクロリド（アリコート３３６）、水酸化テトラエチルアンモニウム、水酸化テトラメチルアンモニウム及び水酸化テトラメチルホスホニウムから選択される、請求項１～１８のいずれか一項に記載のプロセス。
20. 前記ハロゲン化アルコキシエタンが、前記反応混合物を最大１４０℃の温度に加熱することによっても形成される、請求項１～１９のいずれか一項に記載のプロセス。
21. 前記１以上の管状フローラインが、コイル状配置で提供される、請求項１～２０のいずれか一項に記載のプロセス。
22. 前記反応器流出液又は前記反応器流出液に由来し前記ハロゲン化アルコキシエタンを含む有機相をアミンで処理する精製工程をさらに含む、請求項１～２１のいずれか一項に記載のプロセス。
23. 以下の順序で：
    ａ）前記反応器流出液と極性溶媒とを混合して、極性相と有機相との相分離を誘導する工程、
    ｂ）前記有機相を前記極性相から分離する工程、
    ｃ）分離した有機相をアミンで処理する工程、
    ｄ）ｃ）で得られた前記有機相を酸溶液で洗浄する工程、
    ｅ）ｄ）で得られた前記有機相を乾燥させる工程、および
    ｆ）ｅ）で得られた前記有機相を蒸留して前記ハロゲン化アルコキシエタンを含む精製留分を回収する工程、
    を含む精製手順をさらに含む、請求項１～２１のいずれか一項に記載のプロセス。
24. 前記アミンが、エチレンジアミン（１，２－ジアミノエタン）、１，３－ジアミノプロパン、ジエチレントリアミン、ジ－ｎ－プロピルアミン、ｎ－ブチルアミン、エタノールアミン、ピロリジン、２－アミノブタン及びこれらの混合物から選択される、請求項２２又は２３に記載のプロセス。
    
    

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