JP2023156828A - 接合型金属部品の製造方法 - Google Patents
接合型金属部品の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2023156828A JP2023156828A JP2022066422A JP2022066422A JP2023156828A JP 2023156828 A JP2023156828 A JP 2023156828A JP 2022066422 A JP2022066422 A JP 2022066422A JP 2022066422 A JP2022066422 A JP 2022066422A JP 2023156828 A JP2023156828 A JP 2023156828A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal
- phase
- cemented carbide
- bonding
- hard
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 167
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 167
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 35
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims abstract description 34
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 27
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000005530 etching Methods 0.000 claims description 42
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 25
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 16
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 10
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 10
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 claims description 7
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 26
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 26
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 10
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 10
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 4
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 2
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 2
- 238000002845 discoloration Methods 0.000 description 2
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000003373 anti-fouling effect Effects 0.000 description 1
- QZPSXPBJTPJTSZ-UHFFFAOYSA-N aqua regia Chemical compound Cl.O[N+]([O-])=O QZPSXPBJTPJTSZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 238000003486 chemical etching Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 102200082816 rs34868397 Human genes 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- ing And Chemical Polishing (AREA)
Abstract
【課題】超硬合金によって形成された超硬合金製部材に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を接合して製造された接合型金属部品であっても、超硬合金の金属結合相の腐食を、意図したように行うことを可能とする接合型金属部品の製造方法を提供する。
【解決手段】超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材３を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品に対して、接合部材４を非溶出性素材で被覆した上で、超硬合金製部材３を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行う。
【選択図】図１
【解決手段】超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材３を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品に対して、接合部材４を非溶出性素材で被覆した上で、超硬合金製部材３を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行う。
【選択図】図１
Description
本発明は、超硬合金によって形成された超硬合金製部材に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を接合して製造する接合型金属部品の製造方法に関する。
切断工具として用いられる超硬工具の特性の向上に関して、近年、硬質粒子相と金属結合相からなる超硬合金のうち、金属結合相を工具表面から除去し、硬質粒子相のみをその表面に残して工具として使用することによって、耐摩耗性、耐凝着性等の特性が向上することが、特許文献１において報告されている。
この金属結合相の除去に際して、化学エッチングや物理エッチングがその手段として用いられる。例えば特許文献２では、王水や硝酸溶液での表面金属結合相の除去プロセスが開示されている。
特許文献１、特許文献２に記載されているプロセスを、超硬合金によって形成された超硬合金製部材に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を接合して製造された接合型金属部品に適用しようとすると、イオン化傾向の差により、イオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材のみエッチングが進んで、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の腐食が進まないという事態が発生する。
例えば、金属線の線引きプロセスにおいて、外径保持リングとして用いられる鉄合金と、内径超硬合金製ダイスが篏合されている複合ダイスにおいて、内径の超硬合金をエッチングしようとすると、イオン化傾向の差により、外径の鉄合金製リングのみエッチングが進み、内径の超硬合金中の金属結合相の腐食が進まないこととなる。
このような状況下では、超硬合金の金属結合相の腐食を、意図したように行うことができず、超硬合金製部材を構成要素とする接合型金属部品について、耐摩耗性、耐凝着性等の特性の向上を実現することができない。
本発明は、このような問題点を解決するためになされたもので、超硬合金によって形成された超硬合金製部材に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を接合して製造された接合型金属部品であっても、超硬合金の金属結合相の腐食を、意図したように行うことを可能として、耐摩耗性、耐凝着性等の特性の向上を実現することが可能な接合型金属部品の製造方法を提供することを目的とする。
以上の課題を解決するために、本発明は、超硬合金によって形成された超硬合金製部材に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を接合して製造する接合型金属部品の製造方法であって、前記接合部材を非溶出性素材で被覆した上で、前記超硬合金製部材を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行うことを特徴とする接合型金属部品の製造方法である。
超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を、非溶出性素材で被覆した上で、超硬合金製部材を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行うことにより、イオン化傾向の差により、イオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材のみエッチングが進んで、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の腐食が進まないという事態が発生することを防止できる。そのため、耐摩耗性、耐凝着性等の特性を向上させることができる。
本発明においては、前記超硬合金製部材に対する前記接合部材の接合方法は、材料的接合、化学的接合、または機械的接合によるものとすることができ、様々な接合形態のものに適用できる。そのため、様々な用途、形状の金型や工具等の接合型金属部品に対して適用できる。ここで材料的接合とは溶接、ろう接、摩擦撹拌接合等の金属材料の持つ特性を利用する接合である。化学的接合とは接着剤等を用いる接合である。機械的接合とはネジ、カシメ等による固定や圧入、焼嵌め等の嵌め合いによる接合である。
本発明においては、前記金属結合相のみを選択エッチングする際の金属結合相の欠乏深さは、超硬合金母体の組成と、その超硬合金母体を接合型金属部品に加工して金属結合相を選択腐食した後で上面から特性Ｘ線分析で計測した組成と、選択腐食された金属結合相の欠乏領域で硬質粒子間にわずかに残存する金属結合相の組成と、特性Ｘ線分析で特性Ｘ線が放出されることにより計測される分析深さの４つの情報から算出することができる。
これにより、選択エッチングがなされた後の欠乏層内において、硬質粒子間にわずかに金属結合相が残存することによって、界面でなだらかに変化する金属結合相量を効率的に算出できる。そのため、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を、非溶出性素材で被覆した上で、超硬合金製部材を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行うにあたって、非破壊で腐食深さを正しく算出することが可能となる。なお、選択腐食の深さは、強度保持の観点から、硬質粒子の平均粒径と同程度の深さとすることを前提としている。
本発明によると、超硬合金によって形成された超硬合金製部材に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を接合して製造された接合型金属部品であっても、超硬合金の金属結合相の腐食を、意図したように行うことを可能として、耐摩耗性、耐凝着性等の特性の向上を実現することが可能な接合型金属部品の製造方法を実現することができる。
以下に、本発明の接合型金属部品の製造方法を、その実施形態に基づいて説明する。
図１に基づいて、接合型金属部品の製造方法の第一実施形態について説明する。
図１は、焼嵌めされた粉末成形金型の概略図である。
粉末成形金型は、超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材３を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品の一例であり、超硬合金製部材３として、材種Ｇ３（使用分類記号ＶＭ-４０）を用い、接合部材４として、ＳＫＤ１１を用いている。超硬合金では金属結合相にコバルトやニッケルを用いることが一般であり、超硬合金製部材３の材種Ｇ３の金属結合相の母相にはコバルトを選定している。
図１に基づいて、接合型金属部品の製造方法の第一実施形態について説明する。
図１は、焼嵌めされた粉末成形金型の概略図である。
粉末成形金型は、超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材３を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品の一例であり、超硬合金製部材３として、材種Ｇ３（使用分類記号ＶＭ-４０）を用い、接合部材４として、ＳＫＤ１１を用いている。超硬合金では金属結合相にコバルトやニッケルを用いることが一般であり、超硬合金製部材３の材種Ｇ３の金属結合相の母相にはコバルトを選定している。
この構成を有する粉末成形金型に対して、接合部材４を非溶出性素材で被覆した上で、超硬合金製部材３を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行った。また、これと対比するために、接合部材４を非溶出性素材で被覆しないでエッチング処理を実施した。エッチング処理後に、外観変化の観察と、ＳＥＭ―ＥＤＳによる金属結合相の変化の分析を行った。
表１に、電子顕微鏡ＳＵ３８００による超硬合金製部品のＳＥＭ―ＥＤＳ分析結果を示す。
表１に、電子顕微鏡ＳＵ３８００による超硬合金製部品のＳＥＭ―ＥＤＳ分析結果を示す。
表１に示す結果から、被覆なしエッチングでは、金属結合相であるコバルトの量がエッチング前と比較して変化はなく、反応していないことがわかる。これに対して、被覆ありエッチングでは、金属結合相であるコバルトの量がエッチング前と比較して、明らかに少なくなっており、金属結合相の腐食が進んでいることがわかる。
図２に、粉末成形金型のエッチング前後の変化を示す。図２（a）は、エッチング前の粉末成形金型であり、図２（ｂ）は、非溶出性素材による被覆なしエッチング後の粉末成形金型であり、図２（ｃ）は、非溶出性素材による被覆ありエッチング後の粉末成形金型である。
図２（a）と図２（ｂ）を比較すると、図２（ｂ）では、接合されている金属部品材料である外形部分が黒色に変色しており、エッチング液で腐食されたことがわかる。これに対して、図２（ｃ）では、接合されている金属部品材料である外形部分に変色は見られず、エッチング液で腐食されていないことがわかる。
以上の結果から、超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品において、接合部材４の腐食を抑えて、超硬合金製部材３の超硬合金の金属結合相の腐食を、意図したように行うことが可能であることが実証されている。
図３に基づいて、接合型金属部品の製造方法の第二実施形態について説明する。
図３は、ろう接された接合型金属部品の概略図である。
このろう接された接合型金属部品は、超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材３を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品の一例であり、超硬合金製部材３として、材種Ｇ５Ｃ（使用分類記号ＶＭ-５０）を用い、接合部材４として、鋼材Ｓ４５Ｃを用いている。
図３は、ろう接された接合型金属部品の概略図である。
このろう接された接合型金属部品は、超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材３を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品の一例であり、超硬合金製部材３として、材種Ｇ５Ｃ（使用分類記号ＶＭ-５０）を用い、接合部材４として、鋼材Ｓ４５Ｃを用いている。
この構成を有する接合型金属部品に対して、接合部材４を非溶出性素材で被覆した上で、超硬合金製部材４を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行った。また、これと対比するために、接合部材４を非溶出性素材で被覆しないでエッチング処理を実施した。エッチング処理後に、外観変化の観察と、ＳＥＭ―ＥＤＳによる金属結合相の変化の分析を行った。
表２に、電子顕微鏡ＳＵ３８００による超硬合金製部品のＳＥＭ―ＥＤＳ分析結果を示す。
表２に、電子顕微鏡ＳＵ３８００による超硬合金製部品のＳＥＭ―ＥＤＳ分析結果を示す。
表２に示す結果から、被覆なしエッチングでは、金属結合相であるコバルトの量がエッチング前と比較して変化はなく、反応していないことがわかる。これに対して、被覆ありエッチングでは、金属結合相であるコバルトの量がエッチング前と比較して、明らかに少なくなっており、金属結合相の腐食が進んでいることがわかる。
図４に、接合型金属部品のエッチング前後の変化を示す。図４（a）は、エッチング前の接合型金属部品であり、図４（ｂ）は、非溶出性素材による被覆なしエッチング後の接合型金属部品であり、図４（ｃ）は、非溶出性素材による被覆ありエッチング後の接合型金属部品である。
図４（a）と図４（ｂ）を比較すると、図４（ｂ）では、接合されている金属部品材料が黒色に変色しており、エッチング液で腐食されたことがわかる。これに対して、図４（ｃ）では、接合されている金属部品材料に変色は見られず、エッチング液で腐食されていないことがわかる。
以上の結果から、超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材３を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品において、接合部材４の腐食を抑えて、超硬合金製部材３の超硬合金の金属結合相の腐食を、意図したように行うことが可能であることが実証されている。
上述したように、超硬合金によって形成された超硬合金製部材３に対して、超硬合金製部材３を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材４を接合して製造された接合型金属部品において、接合方法と形状の異なる接合型金属部品においても、その有効性が実証されている。超硬合金製部材３に対する接合部材４の接合方法は、材料的接合、化学的接合、または機械的接合によるものとすることができ、様々な接合形態のものに適用できる。そのため、複合ダイス、複合ポンチ、複合金型等のように、接合方法と形状の異なる接合型金属部品に、広く適用できる。
以下に、本発明の接合型金属部品の製造方法において、超硬合金の金属結合相の腐食を行うにあたって、金属結合相の選択腐食の欠乏深さを算出する方法について説明する。
図５は、超硬合金製部材の表面の金属結合相の選択腐食後の断面と、その際の金属結合相の主成分であるＣＯ量の変化を模式的に示したものである。選択腐食がなされた後の欠乏層内では、硬質粒子１間にわずかに金属結合相２が残存するために、ＣＯ量は完全にゼロとはならない値で変動を持って推移する。金属結合相２が腐食によって除去された領域から、未反応の領域ではなだらかなＣＯ量の遷移が起きており、この領域で欠乏深さを定義する必要がある。
そこで本発明者は、図６に示す直線的な成分変化を仮定し、金属結合相の欠乏深さを定義することとした。母体のＣＯ量をｍ１、硬質粒子間に残る少量のＣＯ量をｍ２とし、ｍ２、ｍ１はそれぞれ一定値、ｍ２からｍ１への遷移は、図６に示すように、直線的な変化が起きるものと仮定する。
この直線的な変化が起きるＣＯ量の遷移位置を、金属結合相の欠乏深さｄと定義する。これらの定義と、特性Ｘ線分析で照射するＸ線が計測する分析深さＤ、実際に特性Ｘ線分析で測定したＣｏ量ｍｘを用いて、Ｃｏ量の質量保存で等式を作ると、以下の式（１）が得られる。
式（１）を欠乏深さｄで解けば、式（２）が得られる。
ここで、硬質粒子間に残る金属結合相の濃度は、あらかじめ、走査型電子顕微鏡に付属する分析方法等でその残分を推定しておく必要がある。また分析深さは、使用する特性Ｘ線分析装置のＸ線強度と、分析される超硬合金の組成で定まる。
特性Ｘ線分析装置とは、エネルギー分散型特性Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）や、波長分散型特性Ｘ線分析装置（ＷＤＳ）などを指す。いずれの装置も、試料表面から放出される特性Ｘ線を検出することにより、試料の化学組成を測定する装置であり、ＥＤＳは、特性Ｘ線のエネルギーを測定するものであり、ＷＤＳは特性Ｘ線の波長を測定するものである。
ＥＤＳは、特性Ｘ線の反応領域が、深さ方向に数μｍと比較的浅い一方、ＷＤＳは１０μｍを超える分析深さを有している。本発明においては、被分析素材が数μｍ程度の硬質粒子径を持つことを考えると、複数粒子分の深さが測定できる波長分散型特性Ｘ線分析装置（ＷＤＳ）の方が、より望ましい分析装置であると言える。
このような単純化された定義の欠乏深さではあるが、この欠乏深さは算術上、一義的に定まるものであり、またＣｏ量の遷移領域と必ず交わるために、取り決めとして仕様書などにうたう場合に、大変扱いやすい定義となる。またこの測定方法は非破壊であるために、直接的に出荷検査に用いることが可能になり、同時に異常時の原因分析に用いることもできる。
上述したように、超硬合金母体の組成ｍ１、これと同一の母体を接合型金属部品に加工し、金属結合相を選択腐食した後で上面から特性Ｘ線分析で計測した組成ｍｘ、選択腐食された金属結合相の欠乏領域で硬質粒子間にわずかに残存する金属結合相の組成ｍ２、および特性Ｘ線分析で特性Ｘ線が放出されることにより計測する分析深さＤの４つの情報から、金属結合相の欠乏深さｄを算出することが可能となる。
図７に、以上説明した、超硬合金中の表面金属結合相の欠乏深さ測定方法のフローチャートを示す。この処理を行うことにより、超硬合金の金属結合相を表面からエッチングで除去していくと、金属結合相は、硬質粒子相を網の目状に残して、トンネル状に選択腐食が進んでいくという状況下であっても、計算された腐食深さは、実際には境界があいまいな腐食前面の深さを非破壊で一義的に定義できる。
上述した欠乏深さの計算値と実測値との対比試験を、粒子径が異なる３つの材種（細粒、中粒、粗粒）を対象として、細粒、中粒、粗粒のそれぞれについてサンプルを製作して実施した。それぞれの平均粒径は、細粒が０．６～１．０μｍ、中粒が２．０～４．０μｍ、粗粒が５．０μｍ以上である。実測値は、波長分散型特性Ｘ線分析装置（ＷＤＳ）とエネルギー分散型特性Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を用いて、数か所について実測を行い、その平均値とした。
試験の結果、欠乏深さの計算値と実測値との差は、細粒、中粒、粗粒のいずれの場合についても、硬質粒子の粒子径の半分よりも極めて小さい値となった。硬質粒子の粒子径の半分という数値は、硬質粒子が脱落するか否かを定める境界値であると認識でき、欠乏深さの計算値と実測値との差が硬質粒子の粒子径の半分を超えると、選択腐食を行うにあたって、超硬合金によって構成された部品の機能に悪影響を与えることになる。しかし、試験結果によると、欠乏深さの計算値が、実測値に対して硬質粒子の粒子径の半分よりも極めて小さい差しか生じないことから、本発明による欠乏深さの計算値の算出手法は極めて有効であることを確認できた。
この手法を用いることにより、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を、非溶出性素材で被覆した上で、超硬合金製部材を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行うにあたって、非破壊で腐食深さを正しく算出することが可能となる。
本発明は、超硬合金によって形成された超硬合金製部材に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を接合して製造された接合型金属部品であっても、超硬合金の金属結合相の腐食を、意図したように行うことが可能であるため、耐摩耗性、耐凝着性等の特性の向上を実現することが可能な接合型金属部品の製造方法として広く利用することができる。
１ 硬質粒子
２ 金属結合相
３ 超硬合金製部材
４ 接合部材
２ 金属結合相
３ 超硬合金製部材
４ 接合部材
Claims (3)
- 超硬合金によって形成された超硬合金製部材に対して、超硬合金製部材を構成する超硬合金の金属結合相の母相よりもイオン化傾向が大きい金属を母相とする合金によって形成された接合部材を接合して製造する接合型金属部品の製造方法であって、前記接合部材を非溶出性素材で被覆した上で、前記超硬合金製部材を構成する超硬合金に含まれる硬質粒子相と金属結合相のうち、金属結合相のみを選択エッチングして表面処理を行うことを特徴とする接合型金属部品の製造方法。
- 前記超硬合金製部材に対する前記接合部材の接合方法は、材料的接合、化学的接合、または機械的接合によるものであることを特徴とする請求項１記載の接合型金属部品の製造方法。
- 前記金属結合相のみを選択エッチングする際の金属結合相の欠乏深さは、超硬合金母体の組成と、その超硬合金母体を接合型金属部品に加工して金属結合相を選択腐食した後で上面から特性Ｘ線分析で計測した組成と、選択腐食された金属結合相の欠乏領域で硬質粒子間にわずかに残存する金属結合相の組成と、特性Ｘ線分析で特性Ｘ線が放出されることにより計測される分析深さの４つの情報から算出することを特徴とする請求項１または２記載の接合型金属部品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022066422A JP2023156828A (ja) | 2022-04-13 | 2022-04-13 | 接合型金属部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022066422A JP2023156828A (ja) | 2022-04-13 | 2022-04-13 | 接合型金属部品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2023156828A true JP2023156828A (ja) | 2023-10-25 |
Family
ID=88468855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2022066422A Pending JP2023156828A (ja) | 2022-04-13 | 2022-04-13 | 接合型金属部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2023156828A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117483739A (zh) * | 2023-11-06 | 2024-02-02 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种出刃高度可控的硬质合金串珠及其制备方法和应用 |
-
2022
- 2022-04-13 JP JP2022066422A patent/JP2023156828A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117483739A (zh) * | 2023-11-06 | 2024-02-02 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种出刃高度可控的硬质合金串珠及其制备方法和应用 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Jayaraman et al. | Optimization of process parameters for friction stir welding of cast aluminium alloy A319 by Taguchi method | |
| JP6444960B2 (ja) | 金属部品を接合するための方法 | |
| Kümmel et al. | Detailed analysis of microstructure of intentionally formed built-up edges for improving wear behaviour in dry metal cutting process of steel | |
| Bridges et al. | Microstructure and mechanical properties of Ni nanoparticle-bonded Inconel 718 | |
| JP2023156828A (ja) | 接合型金属部品の製造方法 | |
| EP2853334A1 (en) | Method of joining a plate heat exchanger using a melting depressant layer | |
| Dussubieux et al. | La–ICP–ms, SEM–eds and EPMA analysis of eastern north american copper‐based artefacts: impact of corrosion and heterogeneity on the reliability of the la–icp–ms compositional results | |
| Sapanathan et al. | Strength changes and bonded interface investigations in a spiral extruded aluminum/copper composite | |
| JP5110812B2 (ja) | オージェ電子分光による化学状態分析法及び装置 | |
| CN107705285A (zh) | 一种钢板表面氧化铁皮结合力的表征方法 | |
| JP2023156827A (ja) | 超硬合金表面の金属結合相の選択腐食方法 | |
| JP2023156825A (ja) | 金属結合相の表面欠乏深さの算出方法 | |
| Kuczmaszewski et al. | Assessment of the accuracy of high-speed machining of thin-walled EN AW-2024 aluminium alloy elements using carbide milling cutter and with PCD blades | |
| EP2204644A1 (en) | Crosscut testing method, and cross-cut testing device | |
| CN114279785B (zh) | 激光熔覆涂层的抗裂性评价方法 | |
| TWI649452B (zh) | 水蒸氣處理製品的品質評價方法 | |
| JP4946652B2 (ja) | 元素測定方法および試料削り取り装置 | |
| Kizaki et al. | Compound growth due to isothermal annealing of Cu-clad Al wire | |
| Ahn et al. | Relationship between shear strength and surface roughness of double-layered pipes by cold drawing | |
| JP5304075B2 (ja) | 鉄基粉末の被覆率の測定方法 | |
| Jazayerli et al. | Effect of welding speed on micro-friction stir lap welding of ultra-thin aluminium and copper sheets | |
| TWI480538B (zh) | 光學鑑定鐵鋅合金界金屬層之金相的方法 | |
| CN114034272B (zh) | 一种测算堆焊熔深的方法 | |
| EP4434745A1 (en) | Sliding member | |
| Masuyama et al. | Evaluation of bending strength of carburized gears based on a quantification of defect size in the surface layer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20240325 |