JP2023151681A - 電気絶縁油組成物 - Google Patents
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Abstract
【課題】流動点が－４０℃以下であり、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する電気絶縁油組成物を提供する。【解決手段】電気絶縁油組成物は、下記要件（１）～（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を含有する。・要件（１）：流動点が－４０．０℃以下である。・要件（２）：アニリン点が６８．５℃以上７７．０℃以下である。・要件（３）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下である。・要件（４）：セイボルト色が＋２０以上である。【選択図】なし
Description
本発明は、電気絶縁油組成物に関する。
電気絶縁油組成物は、油入コンデンサ、油入ケーブル、油入変圧器、及び油入遮断器等の油入電気機器の絶縁材料として使用される。例えば、特許文献１では、電気絶縁油組成物が絶縁材料として使用されることを踏まえ、電気絶縁性により優れる電気絶縁油組成物が提案されている（例えば、特許文献１等を参照）。
近年、寒冷地等においても使用が制限されることのない、汎用性が高い電気絶縁油組成物を提供する観点から、電気絶縁油組成物には、流動点が－４０℃以下であることが要求されている。
また、油入電気機器におけるトラブルの発生を防止すべく、電気絶縁油組成物には徹底した保守管理が求められる。電気絶縁油組成物の保守管理において、電気絶縁油組成物の外観、特に色相によって、電気絶縁油組成物の劣化を判断することは有効な方法の一つである。一般に、電気絶縁油組成物は、劣化が進行すると色相が褐色になる。したがって、電気絶縁油組成物には、劣化の度合いが判断しやすいように、未使用状態及び使用初期の状態で無色透明に近い性能（以下、「初期透明性」ともいう）も要求される。
さらに、電気絶縁油組成物には、油入電気機器に使用される金属（例えば、銅等）を腐食しない性能も要求される。以下、当該性能のことを「非腐食性」ともいう。
加えて、海外向けの電気絶縁油組成物には、ＩＣＥ（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃａｌ Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ）６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足することも要求される。
しかしながら、本発明者が鋭意検討した結果、上記の要求をすべて満たす電気絶縁油組成物を調製することは困難であることがわかった。
本発明は、かかる状況の下でなされたものであって、流動点が－４０℃以下であり、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する、電気絶縁油組成物を提供することを課題とする。
本発明によれば、下記［１］～［２］が提供される。
［１］ 下記要件（１）～（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を含有する、電気絶縁油組成物。
・要件（１）：流動点が－４０．０℃以下である。
・要件（２）：アニリン点が６８．５℃以上７７．０℃以下である。
・要件（３）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下である。
・要件（４）：セイボルト色が＋２０以上である。
［２］ 上記［１］に記載の電気絶縁油組成物を含む、油入電気機器の絶縁材料。
［１］ 下記要件（１）～（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を含有する、電気絶縁油組成物。
・要件（１）：流動点が－４０．０℃以下である。
・要件（２）：アニリン点が６８．５℃以上７７．０℃以下である。
・要件（３）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下である。
・要件（４）：セイボルト色が＋２０以上である。
［２］ 上記［１］に記載の電気絶縁油組成物を含む、油入電気機器の絶縁材料。
本発明によれば、かかる状況の下でなされたものであって、流動点が－４０℃以下であり、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する、電気絶縁油組成物を提供することが可能となる。
本明細書に記載された数値範囲の上限値および下限値は任意に組み合わせることができる。例えば、数値範囲として「Ａ～Ｂ」及び「Ｃ～Ｄ」が記載されている場合、「Ａ～Ｄ」及び「Ｃ～Ｂ」の数値範囲も、本発明の範囲に含まれる。
また、本明細書に記載された数値範囲「下限値～上限値」は、特に断りのない限り、下限値以上、上限値以下であることを意味する。
また、本明細書において、実施例の数値は、上限値又は下限値として用いられ得る数値である。
また、本明細書に記載された数値範囲「下限値～上限値」は、特に断りのない限り、下限値以上、上限値以下であることを意味する。
また、本明細書において、実施例の数値は、上限値又は下限値として用いられ得る数値である。
［電気絶縁油組成物の態様］
本実施形態の電気絶縁油組成物は、下記要件（１）～（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を含有する。
・要件（１）：流動点が－４０．０℃以下である。
・要件（２）：アニリン点が６８．５℃以上７７．０℃以下である。
・要件（３）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下である。
・要件（４）：セイボルト色が＋２０以上である。
本実施形態の電気絶縁油組成物は、下記要件（１）～（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を含有する。
・要件（１）：流動点が－４０．０℃以下である。
・要件（２）：アニリン点が６８．５℃以上７７．０℃以下である。
・要件（３）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下である。
・要件（４）：セイボルト色が＋２０以上である。
本発明者は、上記課題を解決すべく、電気絶縁油組成物を構成する鉱油系基油について、鋭意検討を行った。その結果、要件（１）に規定するように、流動点が－４０℃以下であっても、要件（２）及び（３）を満たすことで、要件（４）に規定するように初期透明性に優れ（セイボルト色が＋２０以上）、非腐食性であり、しかもＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する、鉱油系基油（Ｘ）を提供することが可能であることを見出すに至り、更に種々検討を重ねて、本発明を完成するに至った。
本実施形態の電気絶縁油組成物において、鉱油系基油（Ｘ）の含有量は、例えば、電気絶縁油の国際規格であるＩＥＣ６０２９６により規定される。
ＩＥＣ６０２９６では、電気絶縁油の酸化防止剤の添加量に応じて、無添加油、微量添加油、添加油の区分に分けられている。具体的には、酸化防止剤の添加量は、「無添加油」では組成物全量基準で０質量％、「微量添加油」では組成物全量基準で０質量％超０．０８質量％未満、「添加油」では０．０８質量％以上０．４質量％以下と定められている。
したがって、本実施形態の電気絶縁油組成物が「無添加油」である場合、電気絶縁油組成物中の鉱油系基油（Ｘ）の含有量は、電気絶縁油組成物の全量基準で、１００質量％である。
本実施形態の電気絶縁油組成物が「微量添加油」である場合、電気絶縁油組成物中の鉱油系基油（Ｘ）の含有量は、電気絶縁油組成物の全量基準で、９９．９２質量％超１００質量％未満である。
本実施形態の電気絶縁油組成物が「添加油」である場合、電気絶縁油組成物中の鉱油系基油（Ｘ）の含有量は、電気絶縁油組成物の全量基準で、９９．６質量％以上９９．９２質量％以下である。
ＩＥＣ６０２９６では、電気絶縁油の酸化防止剤の添加量に応じて、無添加油、微量添加油、添加油の区分に分けられている。具体的には、酸化防止剤の添加量は、「無添加油」では組成物全量基準で０質量％、「微量添加油」では組成物全量基準で０質量％超０．０８質量％未満、「添加油」では０．０８質量％以上０．４質量％以下と定められている。
したがって、本実施形態の電気絶縁油組成物が「無添加油」である場合、電気絶縁油組成物中の鉱油系基油（Ｘ）の含有量は、電気絶縁油組成物の全量基準で、１００質量％である。
本実施形態の電気絶縁油組成物が「微量添加油」である場合、電気絶縁油組成物中の鉱油系基油（Ｘ）の含有量は、電気絶縁油組成物の全量基準で、９９．９２質量％超１００質量％未満である。
本実施形態の電気絶縁油組成物が「添加油」である場合、電気絶縁油組成物中の鉱油系基油（Ｘ）の含有量は、電気絶縁油組成物の全量基準で、９９．６質量％以上９９．９２質量％以下である。
以下、本実施形態の電気絶縁油組成物を構成する鉱油系基油（Ｘ）について、詳細に説明する。
［鉱油系基油（Ｘ）：要件（１）～（４）］
本実施形態の電気絶縁油組成物を構成する鉱油系基油（Ｘ）は、以下に説明する要件（１）～（４）をすべて満たす。
本実施形態の電気絶縁油組成物を構成する鉱油系基油（Ｘ）は、以下に説明する要件（１）～（４）をすべて満たす。
＜要件（１）：流動点＞
要件（１）では、鉱油系基油（Ｘ）の流動点が、－４０．０℃以下であることを規定している。
鉱油系基油（Ｘ）の流動点が－４０．０℃以下であることによって、寒冷地等においても使用が制限されることのない、汎用性が高い電気絶縁油組成物を提供することが可能となる。
なお、鉱油系基油（Ｘ）の流動点が－４０．０℃よりも高温である場合、寒冷地等における使用が制限されるとともに、ＩＥＣ６０２９６で規定される流動点の要件（－４０．０℃以下）も満たさず、ＩＥＣ６０２９６で規定される電気絶縁油の品質を満たすことができない。
なお、鉱油系基油の流動点を－４０．０℃以下とする場合、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する鉱油系基油を調製することが非常に難しくなるが、本実施形態では、要件（２）及び（３）を満たすことで、これらを満足する鉱油系基油を調製可能としている。
要件（１）では、鉱油系基油（Ｘ）の流動点が、－４０．０℃以下であることを規定している。
鉱油系基油（Ｘ）の流動点が－４０．０℃以下であることによって、寒冷地等においても使用が制限されることのない、汎用性が高い電気絶縁油組成物を提供することが可能となる。
なお、鉱油系基油（Ｘ）の流動点が－４０．０℃よりも高温である場合、寒冷地等における使用が制限されるとともに、ＩＥＣ６０２９６で規定される流動点の要件（－４０．０℃以下）も満たさず、ＩＥＣ６０２９６で規定される電気絶縁油の品質を満たすことができない。
なお、鉱油系基油の流動点を－４０．０℃以下とする場合、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する鉱油系基油を調製することが非常に難しくなるが、本実施形態では、要件（２）及び（３）を満たすことで、これらを満足する鉱油系基油を調製可能としている。
ここで、本実施形態において、寒冷地での汎用性により優れる電気絶縁油組成物を提供しやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の流動点は、好ましくは－４２．５℃以下、より好ましくは－４５．０℃以下、更に好ましくは－４７．５℃以下、より更に好ましくは－５０．０℃以下である。
但し、本実施形態において、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する電気絶縁油組成物を提供可能な鉱油系基油（Ｘ）の調製のしやすさの観点から、鉱油系基油（Ｘ）の流動点は、好ましくは－８０．０℃以上、より好ましくは－７５．０℃以上、更に好ましくは－７０℃以上である。
但し、本実施形態において、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する電気絶縁油組成物を提供可能な鉱油系基油（Ｘ）の調製のしやすさの観点から、鉱油系基油（Ｘ）の流動点は、好ましくは－８０．０℃以上、より好ましくは－７５．０℃以上、更に好ましくは－７０℃以上である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の流動点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６９：１９８７（原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法）に準拠して測定した値を意味する。
＜要件（２）：アニリン点＞
要件（２）では、鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点が、６８．５℃以上７７．０℃以下であることを規定している。
鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点が６８．５℃未満であると、鉱油系基油（Ｘ）の腐食性が悪化しやすくなる。
また、鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点が７７．０℃超であると、鉱油系基油（Ｘ）の流動点が高くなりやすく、要件（１）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を得ることが困難になる。
要件（２）では、鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点が、６８．５℃以上７７．０℃以下であることを規定している。
鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点が６８．５℃未満であると、鉱油系基油（Ｘ）の腐食性が悪化しやすくなる。
また、鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点が７７．０℃超であると、鉱油系基油（Ｘ）の流動点が高くなりやすく、要件（１）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を得ることが困難になる。
ここで、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）をより非腐食性にしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点は、好ましくは６９．０℃以上、より好ましくは６９．５℃以上、更に好ましくは７０．０℃以上である。
また、本実施形態において、要件（１）に規定する流動点を満たしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点は、好ましくは７６．５℃以下、より好ましくは７６．０℃以下、更に好ましくは７５．５℃以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは６９．０℃以上７６．５℃以下、より好ましくは６９．５℃以上７６．０℃以下、更に好ましくは７０．０℃以上７５．５℃以下である。
また、本実施形態において、要件（１）に規定する流動点を満たしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点は、好ましくは７６．５℃以下、より好ましくは７６．０℃以下、更に好ましくは７５．５℃以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは６９．０℃以上７６．５℃以下、より好ましくは６９．５℃以上７６．０℃以下、更に好ましくは７０．０℃以上７５．５℃以下である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）のアニリン点は、ＪＩＳ Ｋ ２２５６：２０１３に準拠して測定した値を意味する。
＜要件（３）：％ＣＡ＞
要件（３）では、鉱油系基油（Ｘ）の環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下であることを規定している。
鉱油系基油（Ｘ）は、要件（３）で規定するように、芳香族分が少ない基油である。
但し、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＡが３．５未満であると、流動点が上昇しやすくなり、要件（１）に規定する流動点を満足する鉱油系基油（Ｘ）を得ることが困難になる。
また、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＡが６．８超であると、酸化安定性が悪化しやすくなる。
要件（３）では、鉱油系基油（Ｘ）の環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下であることを規定している。
鉱油系基油（Ｘ）は、要件（３）で規定するように、芳香族分が少ない基油である。
但し、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＡが３．５未満であると、流動点が上昇しやすくなり、要件（１）に規定する流動点を満足する鉱油系基油（Ｘ）を得ることが困難になる。
また、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＡが６．８超であると、酸化安定性が悪化しやすくなる。
ここで、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の酸化安定性をより向上させやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＡは、好ましくは４．０以上、より好ましくは４．３以上、更に好ましくは４．５以上である。
また、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）をより非腐食性にしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＡは、好ましくは６．５以下、より好ましくは６．２以下、更に好ましくは６．０以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、４．０以上６．５以下、より好ましくは４．３以上６．２以下、更に好ましくは４．５以上６．０以下である。
また、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）をより非腐食性にしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＡは、好ましくは６．５以下、より好ましくは６．２以下、更に好ましくは６．０以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、４．０以上６．５以下、より好ましくは４．３以上６．２以下、更に好ましくは４．５以上６．０以下である。
なお、本明細書において、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）は、ＡＳＴＭ Ｄ３２３８－９５に準拠して実施される。
＜要件（４）：セイボルト色＞
要件（４）では、鉱油系基油（Ｘ）のセイボルト色が、＋２０以上であることを規定している。
本実施形態では、鉱油系基油（Ｘ）が要件（２）及び要件（３）を満たすため、セイボルト色の高い（例えば＋１０以上である）鉱油系基油が得られやすく、例えば、活性炭、アルミナ、シリカゲル、モレキュラーシーブ、白土等による処理等を施すことで、セイボルト色が＋２０以上であり、要件（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を容易に調製しやすい。
なお、鉱油系基油（Ｘ）のセイボルト色が＋２０未満であると、初期透明性に優れる電気絶縁油組成物を提供することが困難となり、電気絶縁油組成物の保守管理において、外観観察による電気絶縁油組成物の劣化評価が困難となる。
要件（４）では、鉱油系基油（Ｘ）のセイボルト色が、＋２０以上であることを規定している。
本実施形態では、鉱油系基油（Ｘ）が要件（２）及び要件（３）を満たすため、セイボルト色の高い（例えば＋１０以上である）鉱油系基油が得られやすく、例えば、活性炭、アルミナ、シリカゲル、モレキュラーシーブ、白土等による処理等を施すことで、セイボルト色が＋２０以上であり、要件（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を容易に調製しやすい。
なお、鉱油系基油（Ｘ）のセイボルト色が＋２０未満であると、初期透明性に優れる電気絶縁油組成物を提供することが困難となり、電気絶縁油組成物の保守管理において、外観観察による電気絶縁油組成物の劣化評価が困難となる。
ここで、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の初期透明性をより向上させる観点から、鉱油系基油（Ｘ）のセイボルト色は、好ましくは＋２２以上、より好ましくは＋２４以上、更に好ましくは＋２５以上である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）のセイボルト色は、ＪＩＳ Ｋ２５８０：２００３に準拠して測定した値を意味する。
＜その他要件＞
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）は、本発明の効果の向上の観点及び電気絶縁油組成物として求められる性状をより満たしやすくする観点等から、さらに、下記要件から選択される１以上の要件を満たすことが好ましい。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）は、本発明の効果の向上の観点及び電気絶縁油組成物として求められる性状をより満たしやすくする観点等から、さらに、下記要件から選択される１以上の要件を満たすことが好ましい。
（要件（５）：％ＣＮ）
鉱油系基油（Ｘ）は、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、４８．０超であることが好ましい。
鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＮが４８．０超であることで、鉱油系基油（Ｘ）の流動点を、要件（１）を満たす－４０℃以下にしやすい。
鉱油系基油（Ｘ）は、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、４８．０超であることが好ましい。
鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＮが４８．０超であることで、鉱油系基油（Ｘ）の流動点を、要件（１）を満たす－４０℃以下にしやすい。
ここで、本実施形態において、要件（１）に規定する流動点をより満たしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＮは、より好ましくは４８．５以上、更に好ましくは４９．０以上、より更に好ましくは４９．５以上、更になお好ましくは５０．０以上である。
また、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の酸化安定性をより向上させやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＮは、より好ましくは５６．０以下、更に好ましくは５５．５以下、より更に好ましくは５５．０以下、更になお好ましくは５４．５以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、より好ましくは４８．５以上５６．０以下、更に好ましくは４９．０以上５５．５以下、より更に好ましくは４９．５以上５５．０以下、更になお好ましくは５０．０以上５４．５以下である。
また、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の酸化安定性をより向上させやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の％ＣＮは、より好ましくは５６．０以下、更に好ましくは５５．５以下、より更に好ましくは５５．０以下、更になお好ましくは５４．５以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、より好ましくは４８．５以上５６．０以下、更に好ましくは４９．０以上５５．５以下、より更に好ましくは４９．５以上５５．０以下、更になお好ましくは５０．０以上５４．５以下である。
（要件（６）：密度（１５℃））
鉱油系基油（Ｘ）は、密度が、０．８８０ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましい。
鉱油系基油（Ｘ）の密度が０．８８０ｇ／ｃｍ３以上であることで、鉱油系基油（Ｘ）の流動点を、要件（１）を満たす－４０℃以下にしやすい。
鉱油系基油（Ｘ）は、密度が、０．８８０ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましい。
鉱油系基油（Ｘ）の密度が０．８８０ｇ／ｃｍ３以上であることで、鉱油系基油（Ｘ）の流動点を、要件（１）を満たす－４０℃以下にしやすい。
ここで、本実施形態において、要件（１）に規定する流動点をより満たしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の密度は、より好ましくは０．８８２ｇ／ｃｍ３以上、更に好ましくは０．８８４ｇ／ｃｍ３以上、より更に好ましくは、０．８８５ｇ／ｃｍ３以上である。
また、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）をより非腐食性にしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の密度は、より好ましくは０．８９８ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．８９６ｇ／ｃｍ３以下、より更に好ましくは０．８９４ｇ／ｃｍ３以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、より好ましくは０．８８２ｇ／ｃｍ３以上０．８９８ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．８８４ｇ／ｃｍ３以上０．８９６ｇ／ｃｍ３以下、より更に好ましくは、０．８８５ｇ／ｃｍ３以上０．８９４ｇ／ｃｍ３以下である。
また、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）をより非腐食性にしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の密度は、より好ましくは０．８９８ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．８９６ｇ／ｃｍ３以下、より更に好ましくは０．８９４ｇ／ｃｍ３以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、より好ましくは０．８８２ｇ／ｃｍ３以上０．８９８ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．８８４ｇ／ｃｍ３以上０．８９６ｇ／ｃｍ３以下、より更に好ましくは、０．８８５ｇ／ｃｍ３以上０．８９４ｇ／ｃｍ３以下である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の密度（１５℃）は、ＪＩＳ Ｋ２２４９－１：２０１１（原油及び石油製品－密度の求め方－ 第１部：振動法）に準拠して測定した値を意味する。
（要件（７）：硫黄分）
鉱油系基油（Ｘ）は、硫黄分が、鉱油系基油（Ｘ）の全量基準で、１５０質量ｐｐｍ以上３００質量ｐｐｍ以下であることが好ましい。
鉱油系基油（Ｘ）の硫黄分が１５０質量ｐｐｍ以上であると、酸化安定性に優れ、ＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する鉱油系基油（Ｘ）を得やすくなる。
鉱油系基油（Ｘ）の硫黄分が３００質量ｐｐｍ以下であると、鉱油系基油（Ｘ）を非腐食性にしやすい。
鉱油系基油（Ｘ）は、硫黄分が、鉱油系基油（Ｘ）の全量基準で、１５０質量ｐｐｍ以上３００質量ｐｐｍ以下であることが好ましい。
鉱油系基油（Ｘ）の硫黄分が１５０質量ｐｐｍ以上であると、酸化安定性に優れ、ＩＣＥ６０２９６で規定される酸化安定性に関する品質を満足する鉱油系基油（Ｘ）を得やすくなる。
鉱油系基油（Ｘ）の硫黄分が３００質量ｐｐｍ以下であると、鉱油系基油（Ｘ）を非腐食性にしやすい。
ここで、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の酸化安定性をより向上させやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の硫黄分は、より好ましくは１６０質量ｐｐｍ以上、更に好ましくは１７０質量ｐｐｍ以上、より更に好ましくは１８０質量ｐｐｍ以上、更になお好ましくは１９０質量ｐｐｍ以上である。
また、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）をより非腐食性にしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の硫黄分は、より好ましくは２９０質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは２８０質量ｐｐｍ以下、より更に好ましくは２７０質量ｐｐｍ以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、より好ましくは１６０質量ｐｐｍ以上２９０質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは１７０質量ｐｐｍ以上２８０質量ｐｐｍ以下、より更に好ましくは１８０質量ｐｐｍ以上２７０質量ｐｐｍ以下、更になお好ましくは１９０質量ｐｐｍ以上２７０質量ｐｐｍ以下である。
また、本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）をより非腐食性にしやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の硫黄分は、より好ましくは２９０質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは２８０質量ｐｐｍ以下、より更に好ましくは２７０質量ｐｐｍ以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、より好ましくは１６０質量ｐｐｍ以上２９０質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは１７０質量ｐｐｍ以上２８０質量ｐｐｍ以下、より更に好ましくは１８０質量ｐｐｍ以上２７０質量ｐｐｍ以下、更になお好ましくは１９０質量ｐｐｍ以上２７０質量ｐｐｍ以下である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の硫黄分は、ＪＩＳ Ｋ２５４１：２０１３に準拠し、硫黄分に応じて、微量電量滴定式酸化法、燃焼管式空気法、放射線式励起法、ボンベ式質量法、紫外蛍光法、及び波長分散蛍光Ｘ線法から選択して測定した値を意味する。
（要件（８）：フルフラール含有量）
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）のフルフラール含有量は、電気絶縁油組成物としての使用に適したものとする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の全量基準で、好ましくは０．１０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは０．０５質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは０．０１質量ｐｐｍ未満である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）のフルフラール含有量は、石油学会規格ＪＰＩ－５Ｓ－５８－９９ 電気絶縁油－フルフラール定量試験法により測定される値を意味する。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）のフルフラール含有量は、電気絶縁油組成物としての使用に適したものとする観点から、鉱油系基油（Ｘ）の全量基準で、好ましくは０．１０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは０．０５質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは０．０１質量ｐｐｍ未満である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）のフルフラール含有量は、石油学会規格ＪＰＩ－５Ｓ－５８－９９ 電気絶縁油－フルフラール定量試験法により測定される値を意味する。
（要件（９）：４０℃動粘度）
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の４０℃動粘度は、電気絶縁油組成物としての使用に適した動粘度とする観点から、好ましくは８．００ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは８．１０ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは８．２０ｍｍ２／ｓ以上である。また、好ましくは９．００ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは８．８０ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは８．７０ｍｍ２／ｓ以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは８．００ｍｍ２／ｓ～９．００ｍｍ２／ｓ、より好ましくは８．１０ｍｍ２／ｓ～８．８０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは８．２０ｍｍ２／ｓ～８．７０ｍｍ２／ｓである。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の４０℃動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した値を意味する。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の４０℃動粘度は、電気絶縁油組成物としての使用に適した動粘度とする観点から、好ましくは８．００ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは８．１０ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは８．２０ｍｍ２／ｓ以上である。また、好ましくは９．００ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは８．８０ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは８．７０ｍｍ２／ｓ以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは８．００ｍｍ２／ｓ～９．００ｍｍ２／ｓ、より好ましくは８．１０ｍｍ２／ｓ～８．８０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは８．２０ｍｍ２／ｓ～８．７０ｍｍ２／ｓである。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の４０℃動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した値を意味する。
（要件（１０）：１００℃動粘度）
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の１００℃動粘度は、電気絶縁油組成物としての使用に適した動粘度とする観点から、好ましくは２．００ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは２．２０ｍｍ２／ｓ以上である。また、好ましくは２．５０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは２．４０ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは２．３０ｍｍ２／ｓ以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは２．００ｍｍ２／ｓ～２．５０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ～２．４０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．２０ｍｍ２／ｓ～２．３０ｍｍ２／ｓである。
なお、本明細書において、１００℃動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した値を意味する。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の１００℃動粘度は、電気絶縁油組成物としての使用に適した動粘度とする観点から、好ましくは２．００ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは２．２０ｍｍ２／ｓ以上である。また、好ましくは２．５０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは２．４０ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは２．３０ｍｍ２／ｓ以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは２．００ｍｍ２／ｓ～２．５０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ～２．４０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．２０ｍｍ２／ｓ～２．３０ｍｍ２／ｓである。
なお、本明細書において、１００℃動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した値を意味する。
（要件（１１）：粘度指数）
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の粘度指数は、電気絶縁油組成物としての使用に適した粘度指数とする観点から、好ましくは４０以上、より好ましくは４２以上、更に好ましくは４４以上である。また、好ましくは６４以下、より好ましくは６２以下、更に好ましくは６０以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは４０以上６４以下、より好ましくは４２以上６２以下、更に好ましくは４４以上６０以下である。
なお、本明細書において、粘度指数は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠し、４０℃動粘度及び１００℃動粘度の測定値から算出した値を意味する。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の粘度指数は、電気絶縁油組成物としての使用に適した粘度指数とする観点から、好ましくは４０以上、より好ましくは４２以上、更に好ましくは４４以上である。また、好ましくは６４以下、より好ましくは６２以下、更に好ましくは６０以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは４０以上６４以下、より好ましくは４２以上６２以下、更に好ましくは４４以上６０以下である。
なお、本明細書において、粘度指数は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠し、４０℃動粘度及び１００℃動粘度の測定値から算出した値を意味する。
（要件（１２）：％ＣＰ）
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＰは、本発明の効果の向上の観点から、好ましくは３９．０以上、より好ましくは３９．５以上、更に好ましくは４０．０以上である。また、好ましくは４７．０以下、より好ましくは４６．５以下、更に好ましくは４６．０以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは３９．０以上４７．０以下、より好ましくは３９．５以上４６．５以下、更に好ましくは４０．０以上４６．０以下である。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＰは、本発明の効果の向上の観点から、好ましくは３９．０以上、より好ましくは３９．５以上、更に好ましくは４０．０以上である。また、好ましくは４７．０以下、より好ましくは４６．５以下、更に好ましくは４６．０以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは３９．０以上４７．０以下、より好ましくは３９．５以上４６．５以下、更に好ましくは４０．０以上４６．０以下である。
（要件（１３）：酸価）
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の酸価は、電気絶縁油組成物としての使用に適したものとする観点から、好ましくは０．０５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは０．０３ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは０．０１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の酸価は、ＪＩＳ Ｋ ２５０１－７：２００３に準拠して測定した値を意味する。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の酸価は、電気絶縁油組成物としての使用に適したものとする観点から、好ましくは０．０５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは０．０３ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは０．０１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の酸価は、ＪＩＳ Ｋ ２５０１－７：２００３に準拠して測定した値を意味する。
（要件（１４）：引火点）
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）のペルスキーマルテンス密閉法による引火点は、電気絶縁油組成物の安全性の確保の観点から、好ましくは１３５℃以上、より好ましくは１３８℃以上、更に好ましくは１４０℃以上である。また、好ましくは１６０℃以下、より好ましくは１５７℃以下、更に好ましくは１５５℃以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは１３５℃以上１６０℃以下、より好ましくは１３８℃以上１５７℃以下、更に好ましくは１４０℃以上１５５℃以下である。
なお、本明細書において、ペルスキーマルテンス密閉法による引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５－３：２００７に準拠して測定した値を意味する。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）のペルスキーマルテンス密閉法による引火点は、電気絶縁油組成物の安全性の確保の観点から、好ましくは１３５℃以上、より好ましくは１３８℃以上、更に好ましくは１４０℃以上である。また、好ましくは１６０℃以下、より好ましくは１５７℃以下、更に好ましくは１５５℃以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは１３５℃以上１６０℃以下、より好ましくは１３８℃以上１５７℃以下、更に好ましくは１４０℃以上１５５℃以下である。
なお、本明細書において、ペルスキーマルテンス密閉法による引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５－３：２００７に準拠して測定した値を意味する。
（要件（１５）：誘電正接（９０℃））
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の誘電正接（９０℃）は、好ましくは０．０１０％以下、より好ましくは０．００９％以下、更に好ましくは０．００８％以下である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の誘電正接は、ＪＩＳ Ｃ２１０１：２０１０に準拠して測定した値を意味する。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の誘電正接（９０℃）は、好ましくは０．０１０％以下、より好ましくは０．００９％以下、更に好ましくは０．００８％以下である。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の誘電正接は、ＪＩＳ Ｃ２１０１：２０１０に準拠して測定した値を意味する。
（要件（１６）：銅板腐食試験評点）
銅板腐食試験評点は、耐腐食性の指標となる値であり、小さいほど耐腐食性に優れる。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の銅板腐食試験評点は、鉱油系基油（Ｘ）を非腐食性とする観点から、「１ａ、１ｂ、２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、３ａ、３ｂ」のいずれかであることが好ましい。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の銅板腐食試験評点は、腐食性硫黄試験（ＡＳＴＭ Ｄ１２７５ Ｂ法）を実施し、ＪＩＳ Ｋ２５１３：２０００に準拠して測定される値を意味する。
銅板腐食試験評点は、耐腐食性の指標となる値であり、小さいほど耐腐食性に優れる。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）の銅板腐食試験評点は、鉱油系基油（Ｘ）を非腐食性とする観点から、「１ａ、１ｂ、２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、３ａ、３ｂ」のいずれかであることが好ましい。
なお、本明細書において、鉱油系基油（Ｘ）の銅板腐食試験評点は、腐食性硫黄試験（ＡＳＴＭ Ｄ１２７５ Ｂ法）を実施し、ＪＩＳ Ｋ２５１３：２０００に準拠して測定される値を意味する。
［鉱油系基油（Ｘ）の調製方法］
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）は、上記要件を満たす限り、組成は特に限定されないが、上記要件を満たす鉱油系基油（Ｘ）を調製しやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）と、下記要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）とを含むことが好ましい。
・要件（α１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（α２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％Ｃｐが、４５．０以上である。
・要件（α３）：硫黄分が、前記低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、３０質量ｐｐｍ以下である。
・要件（β１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（β２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、５０．０以上である。
・要件（β３）：硫黄分が、前記高硫黄型鉱油（β）の全量基準で、２００質量ｐｐｍ以上４００質量ｐｐｍ以下である。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）は、上記要件を満たす限り、組成は特に限定されないが、上記要件を満たす鉱油系基油（Ｘ）を調製しやすくする観点から、鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）と、下記要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）とを含むことが好ましい。
・要件（α１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（α２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％Ｃｐが、４５．０以上である。
・要件（α３）：硫黄分が、前記低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、３０質量ｐｐｍ以下である。
・要件（β１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（β２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、５０．０以上である。
・要件（β３）：硫黄分が、前記高硫黄型鉱油（β）の全量基準で、２００質量ｐｐｍ以上４００質量ｐｐｍ以下である。
また、本実施形態において、低硫黄型鉱油（α）及び高硫黄型鉱油（β）の合計含有量［（α）＋（β）］は、鉱油系基油（Ｘ）の全量基準で、好ましくは９０質量％～１００質量％、より好ましくは９５質量％～１００質量％、更に好ましくは９８質量％～１００質量％、より更に好ましくは９９質量％～１００質量％である。
以下、低硫黄型鉱油（α）及び高硫黄型鉱油（β）について、鉱油系基油（Ｘ）の調製方法を踏まえつつ、詳細に説明する。
＜低硫黄型鉱油（α）＞
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）を含むことが好ましい。
・要件（α１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（α２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％Ｃｐが、４５．０以上である。
・要件（α３）：硫黄分が、前記低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、３０質量ｐｐｍ以下である。
鉱油系基油（Ｘ）が、要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）を含むことで、高硫黄型鉱油（β）との組み合わせにより、要件（１）～（４）、更には要件（５）～（１６）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を調製しやすい。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）を含むことが好ましい。
・要件（α１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（α２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％Ｃｐが、４５．０以上である。
・要件（α３）：硫黄分が、前記低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、３０質量ｐｐｍ以下である。
鉱油系基油（Ｘ）が、要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）を含むことで、高硫黄型鉱油（β）との組み合わせにより、要件（１）～（４）、更には要件（５）～（１６）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を調製しやすい。
ここで、低硫黄型鉱油（α）の流動点を低く調整しやすくする観点から、低硫黄型鉱油（α）は、硫黄分が３質量ｐｐｍ未満である超低硫黄鉱油（αＶＬ）を含むことが好ましい。
なお、超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、好ましくは３．４～６．４、より好ましくは３．８～５．９、更に好ましくは４．０～５．４である。
本実施形態において、超低硫黄鉱油（αＶＬ）の含有量は、特に要件（１）及び要件（３）を満たしやすくする観点から、低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、好ましくは３０質量％～７０質量％、より好ましくは３５質量％～６５質量％、更に好ましくは４０質量％～６０質量％である。
なお、超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、好ましくは３．４～６．４、より好ましくは３．８～５．９、更に好ましくは４．０～５．４である。
本実施形態において、超低硫黄鉱油（αＶＬ）の含有量は、特に要件（１）及び要件（３）を満たしやすくする観点から、低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、好ましくは３０質量％～７０質量％、より好ましくは３５質量％～６５質量％、更に好ましくは４０質量％～６０質量％である。
ここで、低硫黄型鉱油（α）は、要件（α１）～（α３）を満たしやすくする観点から、超低硫黄鉱油（αＶＬ）以外の他の低硫黄鉱油を含むことが好ましい。他の低硫黄鉱油としては、例えば、硫黄分が３質量ｐｐｍ超２０質量ｐｐｍ以下（好ましくは３質量ｐｐｍ超１５質量ｐｐｍ以下、より好ましくは３質量ｐｐｍ超１０質量ｐｐｍ以下）である低硫黄鉱油（αＬ）が挙げられる。
なお、低硫黄鉱油（αＬ）は、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、好ましくは６．０～９．０、より好ましくは６．０～８．５、更に好ましくは６．０～８．０である。
本実施形態において、低硫黄鉱油（αＬ）の含有量は、超低硫黄鉱油（αＶＬ）との組み合わせにより、特に要件（１）及び要件（３）を満たしやすくする観点から、低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、好ましくは３０質量％～７０質量％、より好ましくは３５質量％～６５質量％、更に好ましくは４０質量％～６０質量％である。
なお、低硫黄鉱油（αＬ）は、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、好ましくは６．０～９．０、より好ましくは６．０～８．５、更に好ましくは６．０～８．０である。
本実施形態において、低硫黄鉱油（αＬ）の含有量は、超低硫黄鉱油（αＶＬ）との組み合わせにより、特に要件（１）及び要件（３）を満たしやすくする観点から、低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、好ましくは３０質量％～７０質量％、より好ましくは３５質量％～６５質量％、更に好ましくは４０質量％～６０質量％である。
また、超低硫黄鉱油（αＶＬ）及び低硫黄鉱油（αＬ）の合計含有量は、低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、好ましくは９０質量％～１００質量％、より好ましくは９５質量％～１００質量％、更に好ましくは９８質量％～１００質量％、より更に好ましくは９９質量％～１００質量％である。
以下、超低硫黄鉱油（αＶＬ）及び低硫黄鉱油（αＬ）の調製方法について説明する。
（超低硫黄鉱油（αＶＬ））
超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、例えば、パラフィン系原油又は中間基原油等の原油の常圧蒸留残油を減圧蒸留して得られる減圧留出油に対し、水素化分解処理及び水素化改質処理等から選択される１種以上の処理を行い、次いで水素化異性化脱蝋処理を行うことで得られる。
超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、例えば、パラフィン系原油又は中間基原油等の原油の常圧蒸留残油を減圧蒸留して得られる減圧留出油に対し、水素化分解処理及び水素化改質処理等から選択される１種以上の処理を行い、次いで水素化異性化脱蝋処理を行うことで得られる。
超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、水素化分解処理及び水素化改質処理等から選択される１種以上の処理により、上記減圧留出油に由来する硫黄化合物（さらには窒素化合物）などの不純物が高度に除去される。また、ナフテン分の開環、芳香族分の水素化及び開環が進行する。そのため、硫黄分が極めて少なく、芳香族分も少ないが、低硫黄鉱油（αＬ）と組み合わせることによって、硫黄分の少なさと芳香族分の少なさが補完される。
そして、超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、水素化異性化脱蝋処理により、直鎖パラフィンが分岐鎖状のイソパラフィンに異性化されている。そのため、流動点が低く、要件（１）を満たすように鉱油系基油（Ｘ）の流動点を低温に調整しやすくできる。
そして、超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、水素化異性化脱蝋処理により、直鎖パラフィンが分岐鎖状のイソパラフィンに異性化されている。そのため、流動点が低く、要件（１）を満たすように鉱油系基油（Ｘ）の流動点を低温に調整しやすくできる。
ここで、超低硫黄鉱油（αＶＬ）は、以下の物性値を有することが好ましい。
・流動点
好ましくは－５０℃未満である。
・アニリン点
好ましくは７５．０℃～９５．０℃、より好ましくは７８．０℃～９０．０℃、更に好ましくは８０．０℃～８８．０℃である。
・％ＣＡ
好ましくは３．４～６．４、より好ましくは３．８～５．９、更に好ましくは４．０～５．４である。
・％ＣＮ
好ましくは３５．０～５０．０、より好ましくは３８．０～４８．０、更に好ましくは４０．０～４６．０である。
・％Ｃｐ
好ましくは４３．６～６１．６、より好ましくは４６．０～５８．０、更に好ましくは４８．０～５６．０である。
・４０℃動粘度
好ましくは７．８０ｍｍ２／ｓ～９．１０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは７．９０ｍｍ２／ｓ～８．６０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは８．００ｍｍ２／ｓ～８．４０ｍｍ２／ｓである。
・１００℃動粘度
好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ～２．６０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．１５ｍｍ２／ｓ～２．５０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．２０ｍｍ２／ｓ～２．４０ｍｍ２／ｓである。
・粘度指数
好ましくは６０～８５、より好ましくは６５～８２、更に好ましくは７０～８０である。
・密度（１５℃）
好ましくは０．８６００ｇ／ｃｍ３～０．８７２０ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．８６１０ｇ／ｃｍ３～０．８７１０ｇ／ｃｍ３、更に好ましくは０．８６２０ｇ／ｃｍ３～０．８７００ｇ／ｃｍ３である。
・引火点
好ましくは１３０℃～１６０℃、より好ましくは１３５℃～１５５℃、更に好ましくは１４０℃～１５０℃である。
・フルフラール含有量
好ましくは０．０１質量ｐｐｍ未満である。
・流動点
好ましくは－５０℃未満である。
・アニリン点
好ましくは７５．０℃～９５．０℃、より好ましくは７８．０℃～９０．０℃、更に好ましくは８０．０℃～８８．０℃である。
・％ＣＡ
好ましくは３．４～６．４、より好ましくは３．８～５．９、更に好ましくは４．０～５．４である。
・％ＣＮ
好ましくは３５．０～５０．０、より好ましくは３８．０～４８．０、更に好ましくは４０．０～４６．０である。
・％Ｃｐ
好ましくは４３．６～６１．６、より好ましくは４６．０～５８．０、更に好ましくは４８．０～５６．０である。
・４０℃動粘度
好ましくは７．８０ｍｍ２／ｓ～９．１０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは７．９０ｍｍ２／ｓ～８．６０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは８．００ｍｍ２／ｓ～８．４０ｍｍ２／ｓである。
・１００℃動粘度
好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ～２．６０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．１５ｍｍ２／ｓ～２．５０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．２０ｍｍ２／ｓ～２．４０ｍｍ２／ｓである。
・粘度指数
好ましくは６０～８５、より好ましくは６５～８２、更に好ましくは７０～８０である。
・密度（１５℃）
好ましくは０．８６００ｇ／ｃｍ３～０．８７２０ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．８６１０ｇ／ｃｍ３～０．８７１０ｇ／ｃｍ３、更に好ましくは０．８６２０ｇ／ｃｍ３～０．８７００ｇ／ｃｍ３である。
・引火点
好ましくは１３０℃～１６０℃、より好ましくは１３５℃～１５５℃、更に好ましくは１４０℃～１５０℃である。
・フルフラール含有量
好ましくは０．０１質量ｐｐｍ未満である。
（低硫黄鉱油（αＬ））
低硫黄鉱油（αＬ）は、例えば、パラフィン系原油又は中間基原油等の原油の常圧蒸留残油を減圧蒸留して得られる減圧留出油に対し、水素化分解処理及び水素化改質処理から選択される１種以上の処理を行い、次いで溶剤脱蝋処理を行うことで得られる。
低硫黄鉱油（αＬ）は、例えば、パラフィン系原油又は中間基原油等の原油の常圧蒸留残油を減圧蒸留して得られる減圧留出油に対し、水素化分解処理及び水素化改質処理から選択される１種以上の処理を行い、次いで溶剤脱蝋処理を行うことで得られる。
低硫黄鉱油（αＬ）は、水素化分解処理及び水素化改質処理から選択される１種以上の処理が行われた後、溶剤脱蝋処理により、低温環境下で直鎖パラフィンを析出させ分離除去している。低硫黄鉱油（αＬ）の流動点は、溶剤脱蝋処理の際の直鎖パラフィンの析出温度に依存し、析出温度を低温に設定する程、流動点は低下する一方、処理にかかるコストが上昇する。なお、本実施形態では、低硫黄鉱油（αＬ）の流動点が－２５℃程度であっても、超低硫黄鉱油（αＶＬ）及び高硫黄型鉱油（β）との組み合わせにより、鉱油系基油（Ｘ）の流動点を－４０．０℃以下に調整し得る。したがって、低硫黄鉱油（αＬ）の流動点を－２５℃程度に設定して低硫黄鉱油（αＬ）の製造コストを低減することで、低硫黄型鉱油（α）にかかるコストを全体的に低減することができる。
ここで、低硫黄鉱油（αＬ）は、以下の物性値を有することが好ましい。
・流動点
好ましくは－３０℃～－２０℃である。
・アニリン点
好ましくは６８．０℃～９０．０℃、より好ましくは７３．０℃～８８．０℃、更に好ましくは７５．０℃～８６．０℃である。
・％ＣＡ
好ましくは６．０～９．０、より好ましくは６．５～８．５、更に好ましくは７．０～８．０である。
・％ＣＮ
好ましくは３０．０～４５．０、より好ましくは３５．０～４４．０、更に好ましくは３７．０～４３．０である。
・％Ｃｐ
好ましくは４６．０～６４．０、より好ましくは４８．０～６０．０、更に好ましくは４８．０～５５．０である。
・４０℃動粘度
好ましくは７．９０ｍｍ２／ｓ～８．９０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは８．００ｍｍ２／ｓ～８．８０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは８．１０ｍｍ２／ｓ～８．７０ｍｍ２／ｓである。
・１００℃動粘度
好ましくは２．００ｍｍ２／ｓ～２．５０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．０５ｍｍ２／ｓ～２．４５ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ～２．４０ｍｍ２／ｓである。
・粘度指数
好ましくは６０～９０、より好ましくは６５～８５、更に好ましくは６５～８０である。
・密度（１５℃）
好ましくは０．８６００ｇ／ｃｍ３～０．８７６０ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．８６４０ｇ／ｃｍ３～０．８７５０ｇ／ｃｍ３、更に好ましくは０．８６６０ｇ／ｃｍ３～０．８７４０ｇ／ｃｍ３である。
・引火点
好ましくは１４０℃～１７５℃、より好ましくは１４５℃～１７０℃、更に好ましくは１４５℃～１６５℃である。
・フルフラール含有量
好ましくは０．０１質量ｐｐｍ未満である。
・流動点
好ましくは－３０℃～－２０℃である。
・アニリン点
好ましくは６８．０℃～９０．０℃、より好ましくは７３．０℃～８８．０℃、更に好ましくは７５．０℃～８６．０℃である。
・％ＣＡ
好ましくは６．０～９．０、より好ましくは６．５～８．５、更に好ましくは７．０～８．０である。
・％ＣＮ
好ましくは３０．０～４５．０、より好ましくは３５．０～４４．０、更に好ましくは３７．０～４３．０である。
・％Ｃｐ
好ましくは４６．０～６４．０、より好ましくは４８．０～６０．０、更に好ましくは４８．０～５５．０である。
・４０℃動粘度
好ましくは７．９０ｍｍ２／ｓ～８．９０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは８．００ｍｍ２／ｓ～８．８０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは８．１０ｍｍ２／ｓ～８．７０ｍｍ２／ｓである。
・１００℃動粘度
好ましくは２．００ｍｍ２／ｓ～２．５０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．０５ｍｍ２／ｓ～２．４５ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ～２．４０ｍｍ２／ｓである。
・粘度指数
好ましくは６０～９０、より好ましくは６５～８５、更に好ましくは６５～８０である。
・密度（１５℃）
好ましくは０．８６００ｇ／ｃｍ３～０．８７６０ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．８６４０ｇ／ｃｍ３～０．８７５０ｇ／ｃｍ３、更に好ましくは０．８６６０ｇ／ｃｍ３～０．８７４０ｇ／ｃｍ３である。
・引火点
好ましくは１４０℃～１７５℃、より好ましくは１４５℃～１７０℃、更に好ましくは１４５℃～１６５℃である。
・フルフラール含有量
好ましくは０．０１質量ｐｐｍ未満である。
（高硫黄型鉱油（β））
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）を含むことが好ましい。
・要件（β１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（β２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、５０．０以上である。
・要件（β３）：硫黄分が、前記高硫黄型鉱油（β）の全量基準で、２００質量ｐｐｍ以上４００質量ｐｐｍ以下である。
鉱油系基油（Ｘ）が、要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）を含むことで、低硫黄型鉱油（α）との組み合わせにより、要件（１）～（４）、更には上記要件（５）～（１６）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を調製しやすい。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）を含むことが好ましい。
・要件（β１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（β２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、５０．０以上である。
・要件（β３）：硫黄分が、前記高硫黄型鉱油（β）の全量基準で、２００質量ｐｐｍ以上４００質量ｐｐｍ以下である。
鉱油系基油（Ｘ）が、要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）を含むことで、低硫黄型鉱油（α）との組み合わせにより、要件（１）～（４）、更には上記要件（５）～（１６）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を調製しやすい。
高硫黄型鉱油（β）は、例えば、ナフテン基系原油を常減圧蒸留して得られる留出油に対し、溶剤抽出処理することで得られる。また、高硫黄型鉱油（β）は、溶剤抽出処理の他に、脱蝋処理、脱れき処理、水素化仕上げ、アルカリ処理、白土処理等の従来公知の精製プロセスを適宜組み合わせて製造してもよい。
高硫黄型鉱油（β）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
高硫黄型鉱油（β）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
高硫黄型鉱油（β）は、溶剤抽出処理により、上記留出油に由来する過剰の芳香族分及び硫黄化合物（さらには窒素化合物）等を除去しつつも、酸化防止剤として機能し得る硫黄化合物は適度に残留させることができる。そのため、適切な量の硫黄分が残留し、要件（７）を満たすように電気絶縁油組成物の硫黄分を所定の範囲に調整しやすくできる。
また、溶剤抽出処理を行う際の、フルフラール（Ｓ）とラフィネート（Ｒ、原料基油）との投入比率［（Ｓ）／（Ｒ）］は、過剰な硫黄分等を除去しやすくする観点から、体積比で、好ましくは１．００以上、より好ましくは１．５０以上、更に好ましくは１．７５以上である。また、硫黄分及び芳香族分を過剰に除去しすぎないようにする観点から、好ましくは２．５０未満、より好ましくは２．３０以下、更に好ましくは２．２５以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは１．００以上２．５０未満、より好ましくは１．５０以上２．３０以下、更に好ましくは１．７０以上２．２５以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは１．００以上２．５０未満、より好ましくは１．５０以上２．３０以下、更に好ましくは１．７０以上２．２５以下である。
ここで、高硫黄型鉱油（β）は、以下の物性値を有することが好ましい。
・流動点
好ましくは－５０℃未満、より好ましくは－５５℃未満、更に好ましくは－６０℃未満である。
・アニリン点
好ましくは６５．０℃～７１．０℃、より好ましくは６５．５℃～７０．５℃、更に好ましくは６６．０℃～７０．０℃である。
・％ＣＡ
好ましくは４．０～７．５、より好ましくは４．５～７．０、更に好ましくは４．７～６．８である。
・％ＣＮ
好ましくは５２．０～６２．０、より好ましくは５４．０～６１．０、更に好ましくは５５．０～６０．０である。
・％Ｃｐ
好ましくは３０．０～４５．０、より好ましくは３１．０～４２．０、更に好ましくは３２．０～４０．０である。
・４０℃動粘度
好ましくは８．４０ｍｍ２／ｓ～９．００ｍｍ２／ｓ、より好ましくは８．４５ｍｍ２／ｓ～８．９５ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは８．５０ｍｍ２／ｓ～８．９０ｍｍ２／ｓである。
・１００℃動粘度
好ましくは２．００ｍｍ２／ｓ～２．４０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．０５ｍｍ２／ｓ～２．３５ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ～２．３０ｍｍ２／ｓである。
・粘度指数
好ましくは３１～３７、より好ましくは３２～３６、更に好ましくは３３～３５である。
・密度（１５℃）
好ましくは０．８９６０ｇ／ｃｍ３～０．９０２０ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．８９７０ｇ／ｃｍ３～０．９０１０ｇ／ｃｍ３である。
・引火点
好ましくは１４０℃～１６０℃、より好ましくは１４３℃～１５５℃、更に好ましくは１４５℃～１５０℃である。
・フルフラール含有量
好ましくは０．３０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは０．２０質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは０．１０質量ｐｐｍ以下、より更に好ましくは０．０５質量ｐｐｍ以下、更になお好ましくは０．０３質量ｐｐｍ以下である。
・流動点
好ましくは－５０℃未満、より好ましくは－５５℃未満、更に好ましくは－６０℃未満である。
・アニリン点
好ましくは６５．０℃～７１．０℃、より好ましくは６５．５℃～７０．５℃、更に好ましくは６６．０℃～７０．０℃である。
・％ＣＡ
好ましくは４．０～７．５、より好ましくは４．５～７．０、更に好ましくは４．７～６．８である。
・％ＣＮ
好ましくは５２．０～６２．０、より好ましくは５４．０～６１．０、更に好ましくは５５．０～６０．０である。
・％Ｃｐ
好ましくは３０．０～４５．０、より好ましくは３１．０～４２．０、更に好ましくは３２．０～４０．０である。
・４０℃動粘度
好ましくは８．４０ｍｍ２／ｓ～９．００ｍｍ２／ｓ、より好ましくは８．４５ｍｍ２／ｓ～８．９５ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは８．５０ｍｍ２／ｓ～８．９０ｍｍ２／ｓである。
・１００℃動粘度
好ましくは２．００ｍｍ２／ｓ～２．４０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．０５ｍｍ２／ｓ～２．３５ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．１０ｍｍ２／ｓ～２．３０ｍｍ２／ｓである。
・粘度指数
好ましくは３１～３７、より好ましくは３２～３６、更に好ましくは３３～３５である。
・密度（１５℃）
好ましくは０．８９６０ｇ／ｃｍ３～０．９０２０ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．８９７０ｇ／ｃｍ３～０．９０１０ｇ／ｃｍ３である。
・引火点
好ましくは１４０℃～１６０℃、より好ましくは１４３℃～１５５℃、更に好ましくは１４５℃～１５０℃である。
・フルフラール含有量
好ましくは０．３０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは０．２０質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは０．１０質量ｐｐｍ以下、より更に好ましくは０．０５質量ｐｐｍ以下、更になお好ましくは０．０３質量ｐｐｍ以下である。
（低硫黄型鉱油（α）と高硫黄型鉱油（β）の配合比率の調整）
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）が、低硫黄型鉱油（α）及び高硫黄型鉱油（β）を含有する場合、低硫黄型鉱油（α）及び高硫黄型鉱油（β）の配合比率（含有比率）［（α）／（β）］は、上記要件を満たす鉱油系基油（Ｘ）を調製しやすくする観点から、好ましくは２０／８０以上６０／４０未満、より好ましくは２５／７５～５５／４５、更に好ましくは３０／７０～５０／５０である。
本実施形態において、鉱油系基油（Ｘ）が、低硫黄型鉱油（α）及び高硫黄型鉱油（β）を含有する場合、低硫黄型鉱油（α）及び高硫黄型鉱油（β）の配合比率（含有比率）［（α）／（β）］は、上記要件を満たす鉱油系基油（Ｘ）を調製しやすくする観点から、好ましくは２０／８０以上６０／４０未満、より好ましくは２５／７５～５５／４５、更に好ましくは３０／７０～５０／５０である。
（他の処理）
なお、低硫黄型鉱油（α）、超低硫黄鉱油（αＶＬ）、低硫黄鉱油（αＬ）、及び高硫黄鉱油（β）には、上記以外の他の処理、例えば、活性炭、アルミナ、シリカゲル、モレキュラーシーブ、白土等による処理が施されていてもよい。
なお、これらの処理は、低硫黄型鉱油（α）、超低硫黄鉱油（αＶＬ）、低硫黄鉱油（αＬ）、及び高硫黄鉱油（β）のそれぞれに対して施されてもよいし、これらを混合した後に施されてもよい。
なお、低硫黄型鉱油（α）、超低硫黄鉱油（αＶＬ）、低硫黄鉱油（αＬ）、及び高硫黄鉱油（β）には、上記以外の他の処理、例えば、活性炭、アルミナ、シリカゲル、モレキュラーシーブ、白土等による処理が施されていてもよい。
なお、これらの処理は、低硫黄型鉱油（α）、超低硫黄鉱油（αＶＬ）、低硫黄鉱油（αＬ）、及び高硫黄鉱油（β）のそれぞれに対して施されてもよいし、これらを混合した後に施されてもよい。
＜添加剤＞
本実施形態の電気絶縁油組成物は、電気絶縁油の規格に応じて、酸化防止剤を含有していてもよい。具体的には、フェノール系酸化防止剤（例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール等）、アミン系酸化防止剤、モリブデンアミン系酸化防止剤、及び硫黄系酸化防止剤からなる群から選択される１種以上の酸化防止剤を含んでいてもよい。
また、電気絶縁油の規格に応じて、他の添加剤として、金属不活性化剤、流動点降下剤、並びに、防錆剤及び流動帯電防止剤（例えば、防錆剤と流動帯電防止剤とを兼ねるベンゾトリアゾール系化合物）等から選択される１種以上を更に含んでいてもよい。
本実施形態の電気絶縁油組成物は、電気絶縁油の規格に応じて、酸化防止剤を含有していてもよい。具体的には、フェノール系酸化防止剤（例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール等）、アミン系酸化防止剤、モリブデンアミン系酸化防止剤、及び硫黄系酸化防止剤からなる群から選択される１種以上の酸化防止剤を含んでいてもよい。
また、電気絶縁油の規格に応じて、他の添加剤として、金属不活性化剤、流動点降下剤、並びに、防錆剤及び流動帯電防止剤（例えば、防錆剤と流動帯電防止剤とを兼ねるベンゾトリアゾール系化合物）等から選択される１種以上を更に含んでいてもよい。
［電気絶縁油組成物の調製］
本実施形態の電気絶縁油組成物は、鉱油系基油（Ｘ）のみからなる場合には、鉱油系基油（Ｘ）を調製することによって、電気絶縁油組成物（電気絶縁油）が得られる。
また、本実施形態の電気絶縁油組成物が、上記添加剤を含む場合には、鉱油系基油（Ｘ）と当該添加剤とを混合することによって、電気絶縁油組成物が得られる。
添加剤の含有量は、上述した電気絶縁油組成物の区分（微量添加油、添加油）に応じて設定される。
本実施形態の電気絶縁油組成物は、鉱油系基油（Ｘ）のみからなる場合には、鉱油系基油（Ｘ）を調製することによって、電気絶縁油組成物（電気絶縁油）が得られる。
また、本実施形態の電気絶縁油組成物が、上記添加剤を含む場合には、鉱油系基油（Ｘ）と当該添加剤とを混合することによって、電気絶縁油組成物が得られる。
添加剤の含有量は、上述した電気絶縁油組成物の区分（微量添加油、添加油）に応じて設定される。
［電気絶縁油組成物の性状］
＜酸化安定性試験後の酸価＞
本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される無添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後の酸価が、好ましくは１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは１．０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より更に好ましくは０．７０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更になお好ましくは０．６０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
また、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される微量添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（３３２時間）を実施した後の酸価が、好ましくは１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは１．０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より更に好ましくは０．７０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更になお好ましくは０．６０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
さらに、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後の酸価が、好ましくは１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは１．０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より更に好ましくは０．７０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更になお好ましくは０．６０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
＜酸化安定性試験後の酸価＞
本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される無添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後の酸価が、好ましくは１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは１．０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より更に好ましくは０．７０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更になお好ましくは０．６０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
また、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される微量添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（３３２時間）を実施した後の酸価が、好ましくは１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは１．０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より更に好ましくは０．７０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更になお好ましくは０．６０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
さらに、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後の酸価が、好ましくは１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは１．０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より更に好ましくは０．７０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更になお好ましくは０．６０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
＜酸化安定性試験後のスラッジ量＞
本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される無添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後のスラッジ量が、好ましくは０．８０％以下、より好ましくは０．７０％以下、更に好ましくは０．６０％以下、より更に好ましくは０．５０％以下、更になお好ましく０．４５％以下、一層好ましくは０．４０％以下である。
また、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される微量添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（３３２時間）を実施した後のスラッジ量が、好ましくは０．８０％以下、より好ましくは０．７０％以下、更に好ましくは０．６０％以下、より更に好ましくは０．５０％以下、更になお好ましく０．４５％以下、一層好ましくは０．４０％以下である。
さらに、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後のスラッジ量が、好ましくは０．８０％以下、より好ましくは０．７０％以下、更に好ましくは０．６０％以下、より更に好ましくは０．５０％以下、更になお好ましく０．４５％以下、一層好ましくは０．４０％以下である。
本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される無添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後のスラッジ量が、好ましくは０．８０％以下、より好ましくは０．７０％以下、更に好ましくは０．６０％以下、より更に好ましくは０．５０％以下、更になお好ましく０．４５％以下、一層好ましくは０．４０％以下である。
また、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される微量添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（３３２時間）を実施した後のスラッジ量が、好ましくは０．８０％以下、より好ましくは０．７０％以下、更に好ましくは０．６０％以下、より更に好ましくは０．５０％以下、更になお好ましく０．４５％以下、一層好ましくは０．４０％以下である。
さらに、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後のスラッジ量が、好ましくは０．８０％以下、より好ましくは０．７０％以下、更に好ましくは０．６０％以下、より更に好ましくは０．５０％以下、更になお好ましく０．４５％以下、一層好ましくは０．４０％以下である。
＜酸化安定性試験後の誘電正接＞
本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される無添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後の誘電正接（９０℃）が、好ましくは５０％以下、より好ましくは４０％以下、更に好ましくは３０％以下、より更に好ましくは２０％以下である。
また、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される微量添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（３３２時間）を実施した後の誘電正接（９０℃）が、好ましくは５０％以下、より好ましくは４０％以下、更に好ましくは３０％以下、より更に好ましくは２０％以下である。
さらに、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後の誘電正接（９０℃）が、好ましくは５０％以下、より好ましくは４０％以下、更に好ましくは３０％以下、より更に好ましくは２０％以下である。
本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される無添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後の誘電正接（９０℃）が、好ましくは５０％以下、より好ましくは４０％以下、更に好ましくは３０％以下、より更に好ましくは２０％以下である。
また、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される微量添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（３３２時間）を実施した後の誘電正接（９０℃）が、好ましくは５０％以下、より好ましくは４０％以下、更に好ましくは３０％以下、より更に好ましくは２０％以下である。
さらに、本実施形態の電気絶縁油組成物が、ＩＥＣ６０２９６により規定される添加油である場合、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後の誘電正接（９０℃）が、好ましくは５０％以下、より好ましくは４０％以下、更に好ましくは３０％以下、より更に好ましくは２０％以下である。
［電気絶縁油組成物の用途］
本実施形態の電気絶縁油組成物は、油入コンデンサ、油入ケーブル、油入変圧器、及び油入遮断器等の油入電気機器の絶縁材料として使用することができる。
したがって、本発明によれば、本実施形態の電気絶縁油組成物を、油入コンデンサ、油入ケーブル、油入変圧器、及び油入遮断器等の油入電気機器の絶縁材料として使用する方法が提供される。
また、本発明によれば、本実施形態の電気絶縁油組成物を含む、油入コンデンサ、油入ケーブル、油入変圧器、及び油入遮断器等の油入電気機器の絶縁材料が提供される。
本実施形態の電気絶縁油組成物は、油入コンデンサ、油入ケーブル、油入変圧器、及び油入遮断器等の油入電気機器の絶縁材料として使用することができる。
したがって、本発明によれば、本実施形態の電気絶縁油組成物を、油入コンデンサ、油入ケーブル、油入変圧器、及び油入遮断器等の油入電気機器の絶縁材料として使用する方法が提供される。
また、本発明によれば、本実施形態の電気絶縁油組成物を含む、油入コンデンサ、油入ケーブル、油入変圧器、及び油入遮断器等の油入電気機器の絶縁材料が提供される。
［提供される本発明の一態様］
本発明の一態様によれば、下記［１］～［１０］が提供される。
［１］ 下記要件（１）～（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を含有する、電気絶縁油組成物。
・要件（１）：流動点が－４０．０℃以下である。
・要件（２）：アニリン点が６８．５℃以上７７．０℃以下である。
・要件（３）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下である。
・要件（４）：セイボルト色が＋２０以上である。
［２］ 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（５）を満たす、上記［１］に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（５）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、４８．０超である。
［３］ 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（６）を満たす、上記［１］又は［２］に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（６）：密度（１５℃）が、０．８８０ｇ／ｃｍ３以上である。
［４］ 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（７）を満たす、上記［１］～［３］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
・要件（７）：硫黄分が、前記鉱油系基油（Ｘ）の全量基準で、１５０質量ｐｐｍ以上３００質量ｐｐｍ以下である。
［５］ 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（８）を満たす、上記［１］～［４］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
・要件（８）：フルフラール量が０．１０質量ｐｐｍ以下である。
［６］ 前記鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）と、下記要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）とを含む、上記［１］～［５］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
・要件（α１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（α２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％Ｃｐが、４５．０以上である。
・要件（α３）：硫黄分が、前記低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、３０質量ｐｐｍ以下である。
・要件（β１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（β２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、５０．０以上である。
・要件（β３）：硫黄分が、前記高硫黄型鉱油（β）の全量基準で、２００質量ｐｐｍ以上４００質量ｐｐｍ以下である。
［７］ 前記低硫黄型鉱油（α）及び前記高硫黄型鉱油（β）の含有比率［（α）／（β）］が、質量比で、２０／８０以上６０／４０未満である、上記［６］に記載の電気絶縁油組成物。
［８］ さらに、酸化防止剤を含有する、上記［１］～［７］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
［９］ ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後の酸価が、０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である、上記［１］～［７］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
［１０］ ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後の酸価が、０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である、上記［８］に記載の電気絶縁油組成物。
［１１］ 上記［１］～［１０］のいずれかにのいずれか１項に記載の電気絶縁油組成物を含む、油入電気機器の絶縁材料。
本発明の一態様によれば、下記［１］～［１０］が提供される。
［１］ 下記要件（１）～（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を含有する、電気絶縁油組成物。
・要件（１）：流動点が－４０．０℃以下である。
・要件（２）：アニリン点が６８．５℃以上７７．０℃以下である。
・要件（３）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下である。
・要件（４）：セイボルト色が＋２０以上である。
［２］ 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（５）を満たす、上記［１］に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（５）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、４８．０超である。
［３］ 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（６）を満たす、上記［１］又は［２］に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（６）：密度（１５℃）が、０．８８０ｇ／ｃｍ３以上である。
［４］ 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（７）を満たす、上記［１］～［３］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
・要件（７）：硫黄分が、前記鉱油系基油（Ｘ）の全量基準で、１５０質量ｐｐｍ以上３００質量ｐｐｍ以下である。
［５］ 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（８）を満たす、上記［１］～［４］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
・要件（８）：フルフラール量が０．１０質量ｐｐｍ以下である。
［６］ 前記鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）と、下記要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）とを含む、上記［１］～［５］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
・要件（α１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（α２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％Ｃｐが、４５．０以上である。
・要件（α３）：硫黄分が、前記低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、３０質量ｐｐｍ以下である。
・要件（β１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（β２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、５０．０以上である。
・要件（β３）：硫黄分が、前記高硫黄型鉱油（β）の全量基準で、２００質量ｐｐｍ以上４００質量ｐｐｍ以下である。
［７］ 前記低硫黄型鉱油（α）及び前記高硫黄型鉱油（β）の含有比率［（α）／（β）］が、質量比で、２０／８０以上６０／４０未満である、上記［６］に記載の電気絶縁油組成物。
［８］ さらに、酸化防止剤を含有する、上記［１］～［７］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
［９］ ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後の酸価が、０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である、上記［１］～［７］のいずれかに記載の電気絶縁油組成物。
［１０］ ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後の酸価が、０．８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である、上記［８］に記載の電気絶縁油組成物。
［１１］ 上記［１］～［１０］のいずれかにのいずれか１項に記載の電気絶縁油組成物を含む、油入電気機器の絶縁材料。
本発明について、以下の実施例により具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
［各種物性値の測定方法］
各実施例及び各比較例で用いた基油及び電気絶縁油組成物の各種物性値の測定は、以下に示す要領に従って行ったものである。
（１）動粘度及び粘度指数
４０℃動粘度、１００℃動粘度、及び粘度指数は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定及び算出した。
（２）密度（１５℃）
ＪＩＳ Ｋ ２２４９－１：２０１１（原油及び石油製品－密度の求め方－ 第１部：振動法）に準拠して測定した。
（３）硫黄分
ＪＩＳ Ｋ ２５４１－２：２０１３の「原油及び石油製品－硫黄分試験方法－微量電量滴定式酸化法」に準拠して測定した。
（４）酸価
ＪＩＳ Ｋ ２５０１－７：２００３に準拠して測定した。
（５）芳香族分（％ＣＡ）、ナフテン分（％ＣＮ）、及びパラフィン分（％ＣＰ）、分子量
ＡＳＴＭ Ｄ３２３８：１９９５に準拠し、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）により算出した。
（６）セイボルト色
ＪＩＳ Ｋ２５８０：２００３に準拠して測定した。
（７）アニリン点
ＪＩＳ Ｋ ２２５６：２０１３に準拠して測定した。
（８）引火点
ＪＩＳ Ｋ２２６５－３：２００７に準拠し、ペンスキーマルテンス密閉法（ＰＭ）法により測定した。
（９）流動点
ＪＩＳ Ｋ ２２６９：１９８７（原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法）に準拠して測定した。
（１０）誘電正接
ＩＥＣ６０２４７に準拠して測定した。
（１１）塩基性窒素分
ＵＯＰ試験法２６９－７０に準拠して測定した。
（１２）フルフラール含有量
石油学会規格ＪＰＩ－５Ｓ－５８－９９ 電気絶縁油－フルフラール定量試験法に基づき測定した。
（１３）腐食性
ＡＳＴＭ Ｄ１２７５Ｂに準拠して、硫黄腐食試験を実施し、銅に対する腐食性を評価した。銅板腐食試験評点は、ＪＩＳ Ｋ２５１３：２０００に準拠して測定した。
本実施例では、銅板腐食試験評点が３以下のものを合格とした。
各実施例及び各比較例で用いた基油及び電気絶縁油組成物の各種物性値の測定は、以下に示す要領に従って行ったものである。
（１）動粘度及び粘度指数
４０℃動粘度、１００℃動粘度、及び粘度指数は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定及び算出した。
（２）密度（１５℃）
ＪＩＳ Ｋ ２２４９－１：２０１１（原油及び石油製品－密度の求め方－ 第１部：振動法）に準拠して測定した。
（３）硫黄分
ＪＩＳ Ｋ ２５４１－２：２０１３の「原油及び石油製品－硫黄分試験方法－微量電量滴定式酸化法」に準拠して測定した。
（４）酸価
ＪＩＳ Ｋ ２５０１－７：２００３に準拠して測定した。
（５）芳香族分（％ＣＡ）、ナフテン分（％ＣＮ）、及びパラフィン分（％ＣＰ）、分子量
ＡＳＴＭ Ｄ３２３８：１９９５に準拠し、環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）により算出した。
（６）セイボルト色
ＪＩＳ Ｋ２５８０：２００３に準拠して測定した。
（７）アニリン点
ＪＩＳ Ｋ ２２５６：２０１３に準拠して測定した。
（８）引火点
ＪＩＳ Ｋ２２６５－３：２００７に準拠し、ペンスキーマルテンス密閉法（ＰＭ）法により測定した。
（９）流動点
ＪＩＳ Ｋ ２２６９：１９８７（原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法）に準拠して測定した。
（１０）誘電正接
ＩＥＣ６０２４７に準拠して測定した。
（１１）塩基性窒素分
ＵＯＰ試験法２６９－７０に準拠して測定した。
（１２）フルフラール含有量
石油学会規格ＪＰＩ－５Ｓ－５８－９９ 電気絶縁油－フルフラール定量試験法に基づき測定した。
（１３）腐食性
ＡＳＴＭ Ｄ１２７５Ｂに準拠して、硫黄腐食試験を実施し、銅に対する腐食性を評価した。銅板腐食試験評点は、ＪＩＳ Ｋ２５１３：２０００に準拠して測定した。
本実施例では、銅板腐食試験評点が３以下のものを合格とした。
［鉱油系基油（Ｘ）の準備］
まず、表１に示す鉱油を準備した。
まず、表１に示す鉱油を準備した。
表１に示す鉱油の製造方法を以下に示す。
＜製造例１：低硫黄型鉱油（α）－１の製造＞
中間基原油の常圧蒸留残油を減圧蒸留して得られる減圧留出油に対し、水素化改質処理を行い、次いで水素化異性化脱蝋を行うことにより、超低硫黄鉱油（αＶＬ）を得た。
また、中間基原油の常圧蒸留残油を減圧蒸留して得られる減圧留出油に対し、水素化改質処理を行い、次いで溶剤脱蝋を行うことにより低硫黄鉱油（αＬ）を得た。
そして、超低硫黄鉱油（αＶＬ）と低硫黄鉱油（αＬ）とを、質量比で、５０：５０の割合で混合し、低硫黄型鉱油（α）－１を得た。
中間基原油の常圧蒸留残油を減圧蒸留して得られる減圧留出油に対し、水素化改質処理を行い、次いで水素化異性化脱蝋を行うことにより、超低硫黄鉱油（αＶＬ）を得た。
また、中間基原油の常圧蒸留残油を減圧蒸留して得られる減圧留出油に対し、水素化改質処理を行い、次いで溶剤脱蝋を行うことにより低硫黄鉱油（αＬ）を得た。
そして、超低硫黄鉱油（αＶＬ）と低硫黄鉱油（αＬ）とを、質量比で、５０：５０の割合で混合し、低硫黄型鉱油（α）－１を得た。
＜製造例２：高硫黄型鉱油（β）－１の製造＞
ナフテン基原油を常減圧蒸留して得られる留出油に対し、溶剤抽出処理し、更にアルカリ処理することで、高硫黄型鉱油（β）－１を得た。
溶剤抽出工程において、留出油（Ｒ）に対するフルフラール（Ｓ）の投入比率［（Ｓ）／（Ｒ）］は、体積比で、２．０とした。
ナフテン基原油を常減圧蒸留して得られる留出油に対し、溶剤抽出処理し、更にアルカリ処理することで、高硫黄型鉱油（β）－１を得た。
溶剤抽出工程において、留出油（Ｒ）に対するフルフラール（Ｓ）の投入比率［（Ｓ）／（Ｒ）］は、体積比で、２．０とした。
＜製造例３：高硫黄型鉱油（β）－２の製造＞
高硫黄型鉱油（β）－１に対し、前工程で混入したフルフラールを除去するための吸着処理を行って、高硫黄型鉱油（β）－２を得た。
高硫黄型鉱油（β）－１に対し、前工程で混入したフルフラールを除去するための吸着処理を行って、高硫黄型鉱油（β）－２を得た。
＜製造例４：高硫黄型鉱油（β）－３の製造＞
高硫黄型鉱油（β）－１に対し、前工程で混入したフルフラールを除去するための吸着処理を行って、高硫黄型鉱油（β）－３を得た。
高硫黄型鉱油（β）－１に対し、前工程で混入したフルフラールを除去するための吸着処理を行って、高硫黄型鉱油（β）－３を得た。
＜比較製造例１：高硫黄型鉱油（β’）－１の製造＞
［（Ｓ）／（Ｒ）］を０．８に調整し、製造例２と同様の方法で、高硫黄型鉱油（β’）－１を得た。
［（Ｓ）／（Ｒ）］を０．８に調整し、製造例２と同様の方法で、高硫黄型鉱油（β’）－１を得た。
［実施例１～７及び比較例１～７］
＜鉱油系基油（Ｘ）の調製及び測定＞
表２及び表３に示す配合で、各種鉱油を混合した後、表２及び表３に示す白土量にて白土処理を行って、鉱油系基油（Ｘ）を調製した。そして、当該鉱油系基油（Ｘ）について、上記（１）～（１２）の測定を実施した。
＜鉱油系基油（Ｘ）の調製及び測定＞
表２及び表３に示す配合で、各種鉱油を混合した後、表２及び表３に示す白土量にて白土処理を行って、鉱油系基油（Ｘ）を調製した。そして、当該鉱油系基油（Ｘ）について、上記（１）～（１２）の測定を実施した。
＜電気絶縁油組成物の調製＞
実施例１～４及び比較例１～６では、電気絶縁油組成物がＩＥＣ６０２９６の無添加油である場合について検討した。
実施例５～７及び比較例７では、酸化防止剤としてフェノール系酸化防止剤である２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールを、電気絶縁油組成物の全量基準で０．３５質量％配合し、電気絶縁油組成物がＩＥＣ６０２９６の添加油である場合について検討した。
実施例１～４及び比較例１～６では、電気絶縁油組成物がＩＥＣ６０２９６の無添加油である場合について検討した。
実施例５～７及び比較例７では、酸化防止剤としてフェノール系酸化防止剤である２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールを、電気絶縁油組成物の全量基準で０．３５質量％配合し、電気絶縁油組成物がＩＥＣ６０２９６の添加油である場合について検討した。
＜評価方法＞
実施例１～４及び比較例１～６の電気絶縁油組成物（無添加油）は、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施し、酸価、スラッジ量、及び誘電正接（９０℃）を測定した。
実施例５～７及び比較例７の電気絶縁油組成物（添加油）は、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施し、酸価、スラッジ量、及び誘電正接（９０℃）を測定した。
実施例１～４及び比較例１～６の電気絶縁油組成物（無添加油）は、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施し、酸価、スラッジ量、及び誘電正接（９０℃）を測定した。
実施例５～７及び比較例７の電気絶縁油組成物（添加油）は、ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施し、酸価、スラッジ量、及び誘電正接（９０℃）を測定した。
酸化安定性試験後の酸価は、ＩＥＣ６２０２１－１に準拠して測定した。
酸化安定性試験後の酸価が小さいほど、酸化安定性に優れる電気絶縁油組成物であるといえる。
本実施例では、酸化安定性試験後の酸価が１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である電気絶縁油組成物を合格とした。
酸化安定性試験後の酸価が小さいほど、酸化安定性に優れる電気絶縁油組成物であるといえる。
本実施例では、酸化安定性試験後の酸価が１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である電気絶縁油組成物を合格とした。
酸化安定性試験後のスラッジ量は、ＪＩＳ Ｃ２１０１：２０１０に準拠して測定した。
酸化安定性試験後のスラッジ量が少ないほど、酸化安定性に優れる電気絶縁油組成物であるといえる。
本実施例では、酸化安定性試験後のスラッジ量が０．６０％以下である電気絶縁油組成物を合格とした。
酸化安定性試験後のスラッジ量が少ないほど、酸化安定性に優れる電気絶縁油組成物であるといえる。
本実施例では、酸化安定性試験後のスラッジ量が０．６０％以下である電気絶縁油組成物を合格とした。
酸化安定性試験後の誘電正接（９０℃）は、ＩＥＣ６０２４７に準拠して測定した。
酸化安定性試験後の誘電正接（９０℃）が小さいほど、電気特性に優れる電気絶縁油組成物であるといえる。
本実施例では、酸化安定性試験後の誘電正接（９０℃）が４０％以下である電気絶縁油組成物を合格とした。
酸化安定性試験後の誘電正接（９０℃）が小さいほど、電気特性に優れる電気絶縁油組成物であるといえる。
本実施例では、酸化安定性試験後の誘電正接（９０℃）が４０％以下である電気絶縁油組成物を合格とした。
結果を表２及び表３に示す。
表２及び表３に示す結果から、以下のことがわかる。
実施例１～７の電気絶縁油組成物は、流動点が－４０℃以下であり、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ規格で規定される酸化安定性に関する品質を満足することがわかる。
これに対し、比較例１～７の電気絶縁油組成物は、流動点、初期透明性、非腐食性、及びＩＣＥ規格で規定される酸化安定性の少なくともいずれかを満たさないことがわかる。
なお、比較例６と実施例４とを比較すると、白土処理を行うことで、電気絶縁油組成物のフルフラール含有量を低減できていることがわかる。また、実施例１～３及び実施例５～７のいずれの電気絶縁油組成物についても、白土処理を行うことで、電気絶縁油組成物のフルフラール含有量を低減できていることがわかる。
実施例１～７の電気絶縁油組成物は、流動点が－４０℃以下であり、初期透明性に優れ、非腐食性であり、しかもＩＣＥ規格で規定される酸化安定性に関する品質を満足することがわかる。
これに対し、比較例１～７の電気絶縁油組成物は、流動点、初期透明性、非腐食性、及びＩＣＥ規格で規定される酸化安定性の少なくともいずれかを満たさないことがわかる。
なお、比較例６と実施例４とを比較すると、白土処理を行うことで、電気絶縁油組成物のフルフラール含有量を低減できていることがわかる。また、実施例１～３及び実施例５～７のいずれの電気絶縁油組成物についても、白土処理を行うことで、電気絶縁油組成物のフルフラール含有量を低減できていることがわかる。
Claims (11)
- 下記要件（１）～（４）を満たす鉱油系基油（Ｘ）を含有する、電気絶縁油組成物。
・要件（１）：流動点が－４０．０℃以下である。
・要件（２）：アニリン点が６８．５℃以上７７．０℃以下である。
・要件（３）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上６．８以下である。
・要件（４）：セイボルト色が＋２０以上である。 - 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（５）を満たす、請求項１に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（５）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、４８．０超である。 - 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（６）を満たす、請求項１又は２に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（６）：密度（１５℃）が、０．８８０ｇ／ｃｍ３以上である。 - 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（７）を満たす、請求項１～３のいずれか１項に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（７）：硫黄分が、前記鉱油系基油（Ｘ）の全量基準で、１５０質量ｐｐｍ以上３００質量ｐｐｍ以下である。 - 前記鉱油系基油（Ｘ）が、さらに下記要件（８）を満たす、請求項１～４のいずれか１項に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（８）：フルフラール量が０．１０質量ｐｐｍ以下である。 - 前記鉱油系基油（Ｘ）は、下記要件（α１）～（α３）を満たす低硫黄型鉱油（α）と、下記要件（β１）～（β３）を満たす高硫黄型鉱油（β）とを含む、請求項１～５のいずれか１項に記載の電気絶縁油組成物。
・要件（α１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（α２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％Ｃｐが、４５．０以上である。
・要件（α３）：硫黄分が、前記低硫黄型鉱油（α）の全量基準で、３０質量ｐｐｍ以下である。
・要件（β１）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＡが、３．５以上である。
・要件（β２）：環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）による％ＣＮが、５０．０以上である。
・要件（β３）：硫黄分が、前記高硫黄型鉱油（β）の全量基準で、２００質量ｐｐｍ以上４００質量ｐｐｍ以下である。 - 前記低硫黄型鉱油（α）及び前記高硫黄型鉱油（β）の含有比率［（α）／（β）］が、質量比で、２０／８０以上６０／４０未満である、請求項６に記載の電気絶縁油組成物。
- さらに、酸化防止剤を含有する、請求項１～７のいずれか１項に記載の電気絶縁油組成物。
- ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（１６４時間）を実施した後の酸価が、１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である、請求項１～７のいずれか１項に記載の電気絶縁油組成物。
- ＩＥＣ６１１２５：２０１８に基づく酸化安定性試験（５００時間）を実施した後の酸価が、１．２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である、請求項８に記載の電気絶縁油組成物。
- 請求項１～１０のいずれか１項に記載の電気絶縁油組成物を含む、油入電気機器の絶縁材料。
Priority Applications (2)
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|---|---|---|---|
| JP2022061429A JP2023151681A (ja) | 2022-03-31 | 2022-03-31 | 電気絶縁油組成物 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022061429A JP2023151681A (ja) | 2022-03-31 | 2022-03-31 | 電気絶縁油組成物 |
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Family Applications (1)
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| WO2023190828A1 (ja) | 2023-10-05 |
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