JP2023149921A - 嵌合具及び嵌合具付き袋体 - Google Patents

Abstract

【課題】層間剥離が生じにくく、カールの発生が抑制された嵌合具、及び前記嵌合具を用いた嵌合具付き袋体を提供することを目的とする。【解決手段】帯状の第１基材に雄側嵌合部が設けられた雄側嵌合部材と、帯状の第２基材に雌側嵌合部が設けられた雌側嵌合部材とを備えた嵌合具において、前記第１基材及び前記第２基材は、それぞれ嵌合部側からメイン層、中間層及びシール層が積層され、（１）前記メイン層、前記中間層及び前記シール層は少なくとも１種の同種の樹脂を含有すること、（２）前記メイン層の融点ＴＡ（℃）、前記中間層の融点ＴＢ（℃）及び前記シール層の融点ＴＣ（℃）がＴＢ＞ＴＡ＞ＴＣの関係を満たすこと、及び（３）前記メイン層の厚さｔＡ（μｍ）、前記中間層の厚さｔＢ（μｍ）及び前記シール層の厚さｔＣ（μｍ）がｔＢ＞ｔＡ＞ｔＣの関係を満たすことを満たす。【選択図】図２

Description

本発明は、嵌合具、とりわけ層間剥離が生じにくく、成形後にカールが発生しにくい嵌合具、及びそれを用いた嵌合具付き袋体に関する。

食品、薬品、雑貨等の様々な分野において、袋本体の開口部近傍の内面に、開口部を開閉自在に封じる嵌合具が取り付けられた嵌合具付き袋体が広く用いられている。
嵌合具には、製袋時に袋体の外観を損ねないように接着できることが求められる。従来の嵌合具においては、硬度が高い樹脂層を含む基材を用いることにより、製袋時にしわが発生して外観が悪くなることを抑制している。
特許文献１には、ポリエチレン又はポリプロピレン樹脂フィルムからなる表面層及び裏面層と、ナイロン又はポリエステル樹脂フィルムからなる中間層とを含む３層構成の基材を備えた嵌合具が開示されている。

特開平０６－１２２４６０号公報

多層構造を有する嵌合具は、層間剥離の発生を充分に抑制することが重要である。また、成形後の嵌合具にカールが発生すると袋本体に接着することが困難になる。しかし、特許文献１では、層間剥離を抑制しつつ、カールの発生を抑制することについて検討されていない。

本発明は、層間剥離が生じにくく、カールの発生が抑制された嵌合具、及び前記嵌合具を用いた嵌合具付き袋体を提供することを目的とする。

本発明は、以下の態様を含む。
［１］帯状の第１基材の表面に長手方向に沿って雄側嵌合部が設けられた雄側嵌合部材と、帯状の第２基材の表面に長手方向に沿って雌側嵌合部が設けられた雌側嵌合部材とを備え、前記雄側嵌合部と前記雌側嵌合部が着脱自在に嵌合する嵌合具であって、
前記第１基材及び前記第２基材はそれぞれ、メイン層と、前記メイン層の前記雄側嵌合部及び前記雌側嵌合部とは反対側に設けられたシール層と、前記メイン層と前記シール層の間に設けられた中間層と、を備え、
前記第１基材及び前記第２基材のそれぞれにおいて以下の（１）～（３）の条件を満たす、嵌合具。
（１）前記メイン層、前記中間層及び前記シール層は少なくとも１種の同種の樹脂を含有する。
（２）前記メイン層の融点Ｔ_Ａ（℃）、前記中間層の融点Ｔ_Ｂ（℃）及び前記シール層の融点Ｔ_Ｃ（℃）がＴ_Ｂ＞Ｔ_Ａ＞Ｔ_Ｃの関係を満たす（ただし、前記メイン層を構成する樹脂が複数である場合の前記融点Ｔ_Ａは、それらの樹脂の融点のうち最も低い融点であり、前記融点Ｔ_Ｂ及び前記融点Ｔ_Ｃについても同様である。）。
（３）前記メイン層の厚さｔ_Ａ（μｍ）、前記中間層の厚さｔ_Ｂ（μｍ）及び前記シール層の厚さｔ_Ｃ（μｍ）がｔ_Ｂ＞ｔ_Ａ＞ｔ_Ｃの関係を満たす。
［２］前記中間層が、密度９３０ｋｇ／ｍ^３以上の樹脂を含有する、［１］に記載の嵌合具。
［３］嵌合状態の前記嵌合具を長手方向と垂直に切断した切断面において、下記方法（１）により求められる前記雄側嵌合部材のカール角度θ_１と、下記方法（２）により求められる前記雌側嵌合部材のカール角度θ_２が、いずれも０．５°以上２０°以下であり、下記方法（３）により求められる前記雄側嵌合部材の末端の位置Ｄ_３と、下記方法（４）により求められる前記雌側嵌合部材の末端の位置Ｄ_５が、いずれも－１．５ｍｍ以上＋０．７５ｍｍ以下である、［１］又は［２］に記載の嵌合具。
方法（１）：
前記雄側嵌合部の幅方向の中心線を直線ｋ１とし、前記第１基材の前記雄側嵌合部が設けられた表面の反対面と前記直線ｋ１との交点を点Ｏ１とし、前記点Ｏ１を通る前記直線ｋ１に直交する直線を基準線ｋ２とする。
前記第１基材の前記直線ｋ１の一方の端部側における、前記第１基材の面上で前記基準線ｋ２との距離が最大となる位置を点Ａ１とする。前記第１基材を前記基準線ｋ２に沿って直線状に延ばした状態の前記第１基材における、前記基準線ｋ２上の前記一方の端部側の端の位置を点Ｃ１とする。前記点Ａ１と前記点Ｏ１を通る直線と、前記基準線ｋ２がなす角度θ_Ａ１（基準線からカールしている方向への角度）を測定する。
前記第１基材の前記直線ｋ１の他方の端部側における、前記第１基材の面上で前記基準線ｋ２との距離が最大となる位置を点Ｂ１とする。前記第１基材を前記基準線ｋ２に沿って直線状に延ばした状態の前記第１基材における、前記基準線ｋ２上の前記他方の端部側の端の位置を点Ｄ１とする。前記点Ｂ１と前記点Ｏ１を通る直線と、前記基準線ｋ２がなす角度θ_Ｂ１（基準線からカールしている方向への角度）を測定する。
角度θ_Ａ１と角度θ_Ｂ１の平均をカール角度θ_１とする。
方法（２）：
前記雌側嵌合部の幅方向の中心線を直線ｋ３とし、前記第２基材の前記雌側嵌合部が設けられた表面の反対面と前記直線ｋ３との交点を点Ｏ２とし、前記点Ｏ２を通る前記直線ｋ３に直交する直線を基準線ｋ４とする。
前記第２基材の前記直線ｋ３の一方の端部側における、前記第２基材の面上で前記基準線ｋ４との距離が最大となる位置を点Ａ２とする。前記第２基材を前記基準線ｋ４に沿って直線状に延ばした状態の前記第２基材における、前記基準線ｋ４上の前記一方の端部側の端の位置を点Ｃ２とする。前記点Ａ２と前記点Ｏ２を通る直線と、前記基準線ｋ４がなす角度θ_Ａ２（基準線からカールしている方向への角度）を測定する。
前記第２基材の前記直線ｋ３の他方の端部側における、前記第２基材の面上で前記基準線ｋ４との距離が最大となる位置を点Ｂ２とする。前記第２基材を前記基準線ｋ４に沿って直線状に延ばした状態の前記第２基材における、前記基準線ｋ４上の前記他方の端部側の端の位置を点Ｄ２とする。前記点Ｂ２と前記点Ｏ２を通る直線と、前記基準線ｋ４がなす角度θ_Ｂ２（基準線からカールしている方向への角度）を測定する。
角度θ_Ａ２と角度θ_Ｂ２の平均をカール角度θ_２とする。
方法（３）：
前記雄側嵌合部の幅方向の中心線を直線ｋ１とし、前記第１基材の前記雄側嵌合部が設けられた表面の反対面と前記直線ｋ１との交点を点Ｏ１とし、前記点Ｏ１を通る前記直線ｋ１に直交する直線を基準線ｋ２とする。
前記第１基材の前記直線ｋ１の一方の端部側で、前記雄側嵌合部材の末端における前記基準線ｋ２から最も離れた位置を点Ａ３とする。前記点Ａ３と前記基準線ｋ２との距離Ｄ_Ａ３（ｍｍ）を測定する（ただし、前記基準線ｋ２に対し、前記雄側嵌合部が位置する領域を＋（プラス）とし、前記基準線ｋ２に対し、前記雄側嵌合部の位置する領域の反対側の領域を－（マイナス）とする。）。
前記第１基材の前記直線ｋ１の他方の端部側で、前記雄側嵌合部材の末端における前記基準線ｋ２から最も離れた位置を点Ｂ３とする。前記点Ｂ３と前記基準線ｋ２との距離Ｄ_Ｂ３（ｍｍ）を測定する（ただし、プラス、マイナスは前記距離Ｄ_Ａ３と同様である。）。
前記距離Ｄ_Ａ３と前記距離Ｄ_Ｂ３の平均を求め、その平均値を前記基準線ｋ２に対する前記雄側嵌合部材の末端の位置Ｄ_３とする。
方法（４）：
前記雌側嵌合部の幅方向の中心線を直線ｋ３とし、前記第２基材の前記雌側嵌合部が設けられた表面の反対面と前記直線ｋ３との交点を点Ｏ２とし、前記点Ｏ２を通る前記直線ｋ３に直交する直線を基準線ｋ４とする。
前記第２基材の前記直線ｋ３の一方の端部側で、前記雌側嵌合部材の末端における前記基準線ｋ４から最も離れた位置を点Ａ５とする。前記点Ａ５と前記基準線ｋ４との距離Ｄ_Ａ５（ｍｍ）を測定する（ただし、前記基準線ｋ４に対し、前記雌側嵌合部が位置する領域を＋（プラス）とし、前記基準線ｋ４に対し、前記雌側嵌合部の位置する領域の反対側の領域を－（マイナス）とする。）。
前記第２基材の前記直線ｋ３の他方の端部側で、前記雌側嵌合部材の末端における前記基準線ｋ４から最も離れた位置を点Ｂ５とする。前記点Ｂ５と前記基準線ｋ４との距離Ｄ_Ｂ５（ｍｍ）を測定する（ただし、プラス、マイナスは前記距離Ｄ_Ａ５と同様である。）。
前記距離Ｄ_Ａ５と前記距離Ｄ_Ｂ５の平均を求め、その平均値を前記基準線ｋ４に対する前記雌側嵌合部材の末端の位置Ｄ_５とする。
［４］下記引張応力測定により求められる引張応力が５Ｎ／ｍｍ以上３０Ｎ／ｍｍ以下である、［１］～［３］のいずれかに記載の嵌合具。
（引張応力測定）
前記雄側嵌合部材からその長手方向の長さが１２０ｍｍの試験片を切り出し、引張試験機にて前記試験片の長手方向の両端を把持し、チャック間距離５０ｍｍ、試験速度１ｍｍ／分の条件にて引張試験を行い、２％伸長時の試験力（Ｎ）を伸長量（ｍｍ）で除した引張応力（Ｎ／ｍｍ）を求める。
［５］前記第１基材及び前記第２基材のそれぞれにおいて、基材の総厚に対する各層の厚さの比率は、前記メイン層が１０～４７％、前記中間層が３８～８５％、前記シール層が５～２５％である、［１］～［４］のいずれかに記載の嵌合具。
［６］［１］～［５］のいずれかに記載の嵌合具と、内容物を収容する袋本体と、を備え、
前記嵌合具が前記袋本体の内面に取り付けられている嵌合具付き袋体。

本発明によれば、層間剥離が生じにくく、カールの発生が抑制された嵌合具、及び前記嵌合具を用いた嵌合具付き袋体を提供できる。

図１は、実施形態の一例の嵌合具を示す概略斜視図である。 図２は、図１の嵌合具を長手方向に垂直な面で切断した断面図である。 図３は、雄側嵌合部材のカール角度θ_１を求める方法（１）を説明する断面図である。 図４は、雌側嵌合部材のカール角度θ_２を求める方法（２）を説明する断面図である。 図５は、雄側嵌合部材の末端の位置Ｄ_３を求める方法（３）を説明する断面図である。 図６は、雌側嵌合部材の末端の位置Ｄ_５を求める方法（４）を説明する断面図である。 図７は、実施形態の一例の嵌合具付き袋体を示す概略正面図である。 図８は、図７の嵌合具付き袋体の上部を開封した様子を示した斜視図である。

［嵌合具］
以下、本発明の嵌合具について、一例を示し、図面に基づいて説明する。なお、以下の説明において例示される図の寸法等は一例であって、本発明はそれらに必ずしも限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することが可能である。

図１に示すように、実施形態の一例の嵌合具１は、帯状の第１基材１１の表面１１ａに長手方向に沿って雄側嵌合部１２が設けられた雄側嵌合部材１０と、帯状の第２基材２１の表面２１ａに長手方向に沿って雌側嵌合部２２が設けられた雌側嵌合部材２０とを備えている。

図２に示す一例の雄側嵌合部１２は、第１基材１１の第２基材２１との対向面である表面１１ａから立ち上がる幹部１２ａと、幹部１２ａの先端部に設けられ、幹部１２ａよりも大きい断面略半円形状の頭部１２ｂとを備えている。雌側嵌合部２２は、第２基材２１の第１基材１１との対向面である表面２１ａから断面円弧状に立ち上がる一対のアーム部２２ａ，２２ｂを備え、それらアーム部２２ａ，２２ｂの内側に凹部２２ｃが形成されている。
雄側嵌合部１２と雌側嵌合部２２は、雄側嵌合部１２の頭部１２ｂが雌側嵌合部２２の凹部２２ｃに嵌まることにより、着脱自在に嵌合する。なお、雄側嵌合部１２及び雌側嵌合部２２の態様は、着脱自在に嵌合するものであればよく、図２の態様には限定されない。

図２に示すように、第１基材１１は、メイン層１３と、メイン層１３の雄側嵌合部１２とは反対側に設けられたシール層１４と、メイン層１３とシール層１４の間に設けられた中間層１５と、を備えている。すなわち、第１基材１１は、雄側嵌合部１２側からメイン層１３、中間層１５、シール層１４がこの順に積層された３層構成である。

第１基材１１は、以下の（１）～（３）の要件を満たす。第１基材１１が要件（１）～（３）を満たすことにより、第１基材１１において層間剥離が生じにくくなり、また雄側嵌合部材１０にカールが発生することが抑制される。
（１）メイン層１３、中間層１５及びシール層１４は少なくとも１種の同種の樹脂（以下、「同種樹脂Ａ」とも称する。）を含有する。
（２）メイン層１３の融点Ｔ_Ａ（℃）、中間層１５の融点Ｔ_Ｂ（℃）及びシール層１４の融点Ｔ_Ｃ（℃）がＴ_Ｂ＞Ｔ_Ａ＞Ｔ_Ｃの関係を満たす。
（３）メイン層１３の厚さｔ_Ａ（μｍ）、中間層１５の厚さｔ_Ｂ（μｍ）及びシール層１４の厚さｔ_Ｃ（μｍ）がｔ_Ｂ＞ｔ_Ａ＞ｔ_Ｃの関係を満たす。

（要件（１））
「メイン層、中間層及びシール層が同種の樹脂を含有する」とは、メイン層、中間層及びシール層の各層が同一の樹脂を含有する態様だけでなく、主成分の構成単位が同じ単量体由来である樹脂を各層が含有する態様も含まれるものとする。
また、「主成分の構成単位」とは、樹脂を構成するすべての構成単位１００質量％に対して５０質量％超を占める構成単位を意味する。
例えば、高密度ポリエチレンを含有する層と、低密度ポリエチレンを含有する層と、直鎖状低密度ポリエチレンを含有する層は、同種樹脂Ａを含有する層である。

メイン層１３、中間層１５及びシール層１４に含まれ得る同種樹脂Ａとしては、特に限定されず、公知の嵌合具の基材に使用されるものが使用できる。例えば、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリアミド樹脂（ナイロン等）等を例示できる。なかでも、剛性や柔軟性のバランスを調整しやすいことから、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂が好ましい。
メイン層１３、中間層１５及びシール層１４に含まれ得る同種樹脂Ａは、１種であってもよく、２種以上であってもよい。

メイン層１３を形成する樹脂の具体例としては、特に限定されず、公知の嵌合具の基材に使用されるものが使用できる。例えば、ポリプロピレン、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、エチレン－αオレフィン共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリアミド樹脂（ナイロン等）等を例示できる。なかでも、剛性と柔軟性のバランスを調整しやすいことから、ポリプロピレン、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥが好ましい。メイン層を形成する樹脂としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

中間層１５を形成する樹脂の具体例としては、特に限定されず、公知の嵌合具の基材に使用されるものが使用できる。例えば、ポリプロピレン、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、エチレン－αオレフィン共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリアミド樹脂（ナイロン等）等を例示できる。中間層１５を形成する材料としては、密度が９３０ｋｇ／ｍ^３以上の樹脂が好ましく、ＨＤＰＥが特に好ましい。中間層を形成する樹脂としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

シール層１４を形成する樹脂の具体例としては、特に限定されず、公知の嵌合具の基材に使用されるものが使用できる。例えば、ＬＬＤＰＥ、ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、アイオノマー、ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリアミド樹脂（ナイロン等）等を例示できる。なかでも、低温シール性の点から、軟質ポリプロピレン、ＬＬＤＰＥが好ましい。シール層を形成する材料としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

同種樹脂Ａを含有する各層の組み合わせとしては、例えば、以下の組み合わせを例示できる。
（Ａ－１）ＬＤＰＥ及びＬＬＤＰＥの少なくとも一方を含有するメイン層１３と、ＨＤＰＥを含有する中間層１５と、ＬＬＤＰＥを含有するシール層１４との組み合わせ。
（Ａ－２）結晶性ポリプロピレンを含有するメイン層１３及び中間層１５と、軟質ポリプロピレンを含有するシール層１４との組み合わせ。
（Ａ－３）ＬＤＰＥを含有するメイン層１３と、ＬＤＰＥ及びＬＬＤＰＥの少なくとも一方を含有する中間層１５と、ＬＬＤＰＥを含有するシール層１４との組み合わせ。

各層の間の層間剥離を抑制する点から、メイン層１３中の同種樹脂Ａの含有量は、メイン層１３の総質量に対して、７０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がより好ましく、９０質量％以上がさらに好ましい。

同様の理由から、中間層１５中の同種樹脂Ａの含有量は、中間層１５の総質量に対して、７０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がより好ましく、９０質量％以上がさらに好ましい。

同様の理由から、シール層１４中の同種樹脂Ａの含有量は、シール層１４の総質量に対して、４０質量％以上が好ましく、５０質量％以上がより好ましく、６０質量％以上がさらに好ましい。

メイン層１３、シール層１４及び中間層１５には、必要に応じて安定剤、酸化防止剤、滑剤、帯電防止剤、成形助剤、着色剤等の公知の添加剤が含まれ得る。

（要件（２））
「メイン層の融点」とは、メイン層を構成する樹脂の融点を意味し、メイン層を構成する樹脂が複数である場合には、それらの樹脂の融点のうち最も低い融点を意味する。「中間層の融点」及び「シール層の融点」についても同様の意味とする。
樹脂の融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１：２０１２に従って測定される値を意味する。

メイン層１３の融点Ｔ_Ａ（℃）、中間層１５の融点Ｔ_Ｂ（℃）及びシール層１４の融点Ｔ_Ｃ（℃）は、Ｔ_Ｂ＞Ｔ_Ａ＞Ｔ_Ｃの関係を満たす。
カール抑制の点から、融点Ｔ_Ｂと融点Ｔ_Ａとの差（Ｔ_Ｂ－Ｔ_Ａ）は、２℃以上が好ましく、３℃以上がより好ましく、５℃以上がさらに好ましい。良好なポイントシール性の点から、差（Ｔ_Ｂ－Ｔ_Ａ）は、３０℃以下が好ましく、２５℃以下がより好ましく、２０℃以下がさらに好ましい。前記差（Ｔ_Ｂ－Ｔ_Ａ）の下限と上限は任意に組み合わせることができる。

袋体に融着する際の、熱による嵌合部の変形防止の点から、融点Ｔ_Ａと融点Ｔ_Ｃとの差（Ｔ_Ａ－Ｔ_Ｃ）は、２０℃以上が好ましく、２５℃以上がより好ましく、３０℃以上がさらに好ましい。良好なポイントシール性の点から、差（Ｔ_Ａ－Ｔ_Ｃ）は、７０℃以下が好ましく、６０℃以下がより好ましく、５０℃以下がさらに好ましい。前記差（Ｔ_Ａ－Ｔ_Ｃ）の下限と上限は任意に組み合わせることができる。

剛性の点から、メイン層１３の融点Ｔ_Ａは、８０℃以上が好ましく、９０℃以上がより好ましく、１００℃以上がさらに好ましい。柔軟性の点から、メイン層１３の融点Ｔ_Ａは、１７０℃以下が好ましく、１６０℃以下がより好ましく、１４０℃以下がさらに好ましい。前記メイン層１３の融点Ｔ_Ａの下限と上限は任意に組み合わせることができる。

剛性及びカール抑制の点から、中間層１５の融点Ｔ_Ｂは、１００℃以上が好ましく、１２０℃以上がより好ましく、１２５℃以上がさらに好ましい。柔軟性及び靭性の点から、中間層１５の融点Ｔ_Ｂは、１７０℃以下が好ましく、１６０℃以下がより好ましく、１５０℃以下がさらに好ましい。前記中間層１５の融点Ｔ_Ｂの下限と上限は任意に組み合わせることができる。

剛性や成形性の点から、シール層１４の融点Ｔ_Ｃは、４０℃以上が好ましく、５０℃以上がより好ましく、６０℃以上がさらに好ましい。低温シール性の点から、シール層１４の融点Ｔ_Ｃは、１４０℃以下が好ましく、１３０℃以下がより好ましく、１２０℃以下がさらに好ましい。前記シール層１４の融点Ｔ_Ｃの下限と上限は任意に組み合わせることができる。

（要件（３））
「メイン層の厚さ」とは、メイン層における任意の３箇所について測定した厚さの平均値を意味する。「中間層の厚さ」、「シール層の厚さ」及び「基材の総厚」についても同様である。
メイン層１３の厚さｔ_Ａ（μｍ）、中間層１５の厚さｔ_Ｂ（μｍ）及びシール層１４の厚さｔ_Ｃ（μｍ）は、ｔ_Ｂ＞ｔ_Ａ＞ｔ_Ｃの関係を満たす。

カール抑制の点から、厚さｔ_Ｂと厚さｔ_Ａとの差（ｔ_Ｂ－ｔ_Ａ）は、１μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましく、２０μｍ以上がさらに好ましい。柔軟性の点から、差（ｔ_Ｂ－ｔ_Ａ）は、３００μｍ以下が好ましく、２００μｍ以下がより好ましく、１５０μｍ以下がさらに好ましい。前記差（ｔ_Ｂ－ｔ_Ａ）の下限と上限は任意に組み合わせることができる。

剛性及び成形性の点から、厚さｔ_Ａと厚さｔ_Ｃとの差（ｔ_Ａ－ｔ_Ｃ）は、５μｍ以上が好ましく、７μｍ以上がより好ましく、１０μｍ以上がさらに好ましい。充分なシール強度の点から、差（ｔ_Ａ－ｔ_Ｃ）は、１７０μｍ以下が好ましく、１５０μｍ以下がより好ましく、８０μｍ以下がさらに好ましい。前記差（ｔ_Ａ－ｔ_Ｃ）の下限と上限は任意に組み合わせることができる。

剛性と柔軟性のバランスの点から、メイン層１３の厚さｔ_Ａは、５μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましく、２０μｍ以上がさらに好ましい。柔軟性の点から、メイン層１３の厚さｔ_Ａは、２００μｍ以下が好ましく、１５０μｍ以下がより好ましく、１２０μｍ以下がさらに好ましい。前記メイン層１３の厚さｔ_Ａの下限と上限は任意に組み合わせることができる。

カールの抑制の点から、中間層１５の厚さｔ_Ｂは、２０μｍ以上が好ましく、３０μｍ以上がより好ましく、５０μｍ以上がさらに好ましい。柔軟性の点から、中間層１５の厚さｔ_Ｂは、４００μｍ以下が好ましく、３００μｍ以下がより好ましく、２５０μｍ以下がさらに好ましい。前記中間層１５の厚さｔ_Ｂの下限と上限は任意に組み合わせることができる。

充分なシール強度の点から、シール層１４の厚さｔ_Ｃは、３μｍ以上が好ましく、８μｍ以上がより好ましく、１０μｍ以上がさらに好ましい。柔軟性の点から、シール層１４の厚さｔ_Ｃは、１２０μｍ以下が好ましく、１００μｍ以下がより好ましく、８０μｍ以下がさらに好ましい。前記シール層１４の厚さｔ_Ｃの下限と上限は任意に組み合わせることができる。

剛性と充分なシール強度が得られやすい点から、第１基材１１の総厚は、１００μｍ以上が好ましく、１２０μｍ以上がより好ましい。柔軟性に優れ、取り扱いやすい点から、第１基材１１の総厚は、４００μｍ以下が好ましく、３００μｍ以下がより好ましい。第１基材１１の総厚の下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば１２０μｍ以上３００μｍ以下が好ましい。

第１基材１１の総厚に対する各層の厚さの比率は、メイン層１３が１０～４７％、中間層１５が３８～８５％、シール層１４が５～２５％（合計１００％）であることが好ましく、メイン層１３が２０～４３％、中間層１５が４０～７０％、シール層１４が１０～２５％（合計１００％）であることがより好ましい。第１基材１１の総厚に対する各層の厚さの比率が前記範囲であれば、層間剥離を抑制しつつ、雄側嵌合部材１０にカールが発生することを抑制する効果が得られやすくなる。

第１基材１１の幅は、袋本体に熱溶着したときに充分なシール強度が得られやすいことから、２ｍｍ以上が好ましく、３ｍｍ以上がより好ましい。第１基材１１の幅は、柔軟性に優れ、かつ取り扱いやすく、流通及び保管時の嵌合具の変形が起こりづらいことから、６０ｍｍ以下が好ましく、４０ｍｍ以下がより好ましい。第１基材１１の幅の下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば３ｍｍ以上４０ｍｍ以下が好ましい。

第２基材２１は、メイン層２３と、メイン層２３の雌側嵌合部２２とは反対側に設けられたシール層２４と、メイン層２３とシール層２４の間に設けられた中間層２５と、を備えている。すなわち、第２基材２１は、雌側嵌合部２２側からメイン層２３、中間層２５、シール層２４がこの順に積層された３層構成である。

第２基材２１は、以下の（１）～（３）の要件を満たす。第２基材２１が要件（１）～（３）を満たすことにより、第２基材２１において層間剥離が生じにくくなり、また雌側嵌合部材２０にカールが発生することが抑制される。
（１）メイン層２３、中間層２５及びシール層２４は少なくとも１種の同種の樹脂（以下、「同種樹脂Ｂ」とも称する。）を含有する。
（２）メイン層２３の融点Ｔ_Ａ（℃）、中間層２５の融点Ｔ_Ｂ（℃）及びシール層２４の融点Ｔ_Ｃ（℃）がＴ_Ｂ＞Ｔ_Ａ＞Ｔ_Ｃの関係を満たす。
（３）メイン層２３の厚さｔ_Ａ（μｍ）、中間層２５の厚さｔ_Ｂ（μｍ）及びシール層２４の厚さｔ_Ｃ（μｍ）がｔ_Ｂ＞ｔ_Ａ＞ｔ_Ｃの関係を満たす。

第１基材１１について説明した事項は、要件（１）～（３）を含めて、すべて第２基材２１にも該当し、好ましい態様も同じである。第１基材１１と第２基材２１は、同じ構成であり得る。

メイン層１３、中間層１５及びシール層１４に含有される同種樹脂Ａと、メイン層２３、中間層２５及びシール層２４に含有される同種樹脂Ｂは、同じであってもよく、異なっていてもよい。
メイン層１３を形成する樹脂とメイン層２３を形成する樹脂とは、それぞれ同じであってもよく、異なっていてもよい。中間層１５を形成する樹脂と中間層２５を形成する樹脂との関係、シール層１４を形成する樹脂とシール層２４を形成する樹脂との関係についても同様である。

メイン層２３、シール層２４及び中間層２５には、必要に応じて成形助剤、安定剤、酸化防止剤、滑剤、帯電防止剤、着色剤等の公知の添加剤が含まれ得る。

メイン層１３の融点とメイン層２３の融点は、同じであってもよく、異なっていてもよい。中間層１５の融点と中間層２５の融点との関係、シール層１４の融点とシール層２４の融点との関係についても同様である。
メイン層１３の厚さとメイン層２３の厚さは、同じであってもよく、異なっていてもよい。中間層１５の厚さと中間層２５の厚さとの関係、シール層１４の厚さとシール層２４の厚さとの関係についても同様である。
第１基材１１の総厚と第２基材２１の総厚は、同じであってもよく、異なっていてもよい。
第１基材１１の幅と第２基材２１の幅は、同じであってもよく、異なっていてもよい。

嵌合具１は、嵌合状態の嵌合具１を長手方向と垂直に切断した切断面において、後述の方法（１）により求められる雄側嵌合部材１０のカール角度θ_１と、後述の方法（２）により求められる雌側嵌合部材２０のカール角度θ_２が、いずれも０．５°以上２０°以下であることが好ましい。また、後述の方法（１）及び方法（２）により求められる角度θ_１ｍａｘ（ｍｍ）、θ_１ｍｉｎ（ｍｍ）、θ_２ｍａｘ（ｍｍ）及びθ_２ｍｉｎ（ｍｍ）についても同様の範囲が好ましい。

柔軟性の点から、カール角度θ_１は、１°以上が好ましく、２°以上がより好ましい。一方、製袋時に嵌合具のシール層と袋本体のシーラント層とが安定して装着可能であり、袋体にしわが発生しないことから、カール角度θ_１は、１５°以下が好ましく、７°以下がより好ましい。前記カール角度θ_１の下限と上限は任意に組み合わせることができる。また、θ_１ｍａｘ（ｍｍ）及びθ_１ｍｉｎ（ｍｍ）についても同様の範囲が好ましい。

カール角度θ_２は、カール角度θ_１と同様の理由から、１°以上が好ましく、２°以上がより好ましく、一方、１５°以下が好ましく、７°以下がより好ましい。前記カール角度θ_２の下限と上限は任意に組み合わせることができる。また、θ_２ｍａｘ（ｍｍ）及びθ_２ｍｉｎ（ｍｍ）についても同様の範囲が好ましい。

（方法（１））
以下、カール角度θ_１を求める方法（１）について、一例を示して説明する。図３に示すように、雄側嵌合部材１０が上側に配置され、雌側嵌合部材２０が下側に配置された嵌合状態の嵌合具１を長手方向と垂直に切断し、その切断面において以下の手順（i）～（viii）を行う。
（i）雄側嵌合部１２の幅方向の中心線を直線ｋ１とし、第１基材１１の雄側嵌合部１２が設けられた表面１１ａの反対面１１ｂと直線ｋ１との交点を点Ｏ１とし、点Ｏ１を通る直線ｋ１に直交する直線を基準線ｋ２とする。
（ii）第１基材１１の直線ｋ１の一方の端部側（図３における直線ｋ１の右側）における、第１基材１１の面（図３に示す例では反対面１１ｂ）上で直線ｋ２との距離が最大となる位置を点Ａ１とする。なお、図３に示す例とは反対に、第１基材１１の一方の端部側が嵌合部側にカールしている場合には、点Ａ１は第１基材１１の表面１１ａ上に位置する。
（iii）第１基材１１を直線ｋ２に沿って直線状に延ばした状態の第１基材１１における、直線ｋ２上の一方の端部側の端の位置（第１基材１１にカールが発生せず直線状であった場合の端の位置）を点Ｃ１とする。
（iv）点Ａ１と点Ｏ１を通る直線ａ１と、基準線ｋ２がなす角度θ_Ａ１（基準線ｋ２からカールしている方向への角度）を測定する。
（v）第１基材１１の直線ｋ１の他方の端部側（図３における直線ｋ１の左側）における、第１基材１１の面（図３に示す例では反対面１１ｂ）上で直線ｋ２との距離が最大となる位置を点Ｂ１とする。なお、図３に示す例とは反対に、第１基材１１の他方の端部側が嵌合部側にカールしている場合には、点Ｂ１は第１基材１１の表面１１ａ上に位置する。
（vi）第１基材１１を直線ｋ２に沿って直線状に延ばした状態の第１基材１１における、直線ｋ２上の他方の端部側の端の位置（第１基材１１にカールが発生せず直線状であった場合の端の位置）を点Ｄ１とする。
（vii）点Ｂ１と点Ｏ１を通る直線ｂ１と、基準線ｋ２がなす角度θ_Ｂ１（基準線ｋ２からカールしている方向への角度）を測定する。
（viii）角度θ_Ａ１と角度θ_Ｂ１の平均をカール角度θ_１とする。また、角度θ_Ａ１と角度θ_Ｂ１のうち、数値が大きい方を最大角度θ_１ｍａｘ、数値が小さい方を最小角度θ_１ｍｉｎとする。

（方法（２））
以下、カール角度θ_２を求める方法（２）について、一例を示して説明する。図４に示すように、雄側嵌合部材１０が上側に配置され、雌側嵌合部材２０が下側に配置された嵌合状態の嵌合具１を長手方向と垂直に切断し、その切断面において以下の手順（i）～（viii）を行う。
（i）雌側嵌合部２２の幅方向の中心線を直線ｋ３とし、第２基材２１の雌側嵌合部２２が設けられた表面２１ａの反対面２１ｂと直線ｋ３との交点を点Ｏ２とし、点Ｏ２を通る直線ｋ３に直交する直線を基準線ｋ４とする。
（ii）第２基材２１の直線ｋ３の一方の端部側（図４における直線ｋ３の右側）における、第２基材２１の面（図４に示す例では反対面２１ｂ）上で直線ｋ４との距離が最大となる位置を点Ａ２とする。なお、図４に示す例とは反対に、第２基材２１の一方の端部側が嵌合部側にカールしている場合には、点Ａ２は第２基材２１の表面２１ａ上に位置する。
（iii）第２基材２１を直線ｋ４に沿って直線状に延ばした状態の第２基材２１における、直線ｋ４上の一方の端部側の端の位置（第２基材２１にカールが発生せず直線状であった場合の端の位置）を点Ｃ２とする。
（iv）点Ａ２と点Ｏ２を通る直線ａ２と、基準線ｋ４がなす角度θ_Ａ２（基準線ｋ４からカールしている方向への角度）を測定する。
（v）第２基材２１の直線ｋ３の他方の端部側（図４における直線ｋ３の左側）における、第２基材２１の面（図４に示す例では反対面２１ｂ）上で直線ｋ４との距離が最大となる位置を点Ｂ２とする。なお、図４に示す例とは反対に、第２基材２１の他方の端部側が嵌合部側にカールしている場合には、点Ｂ２は第２基材２１の表面２１ａ上に位置する。
（vi）第２基材２１を直線ｋ４に沿って直線状に延ばした状態の第２基材２１における、直線ｋ４上の他方の端部側の端の位置（第２基材２１にカールが発生せず直線状であった場合の端の位置）を点Ｄ２とする。
（vii）点Ｂ２と点Ｏ２を通る直線ｂ２と、基準線ｋ４がなす角度θ_Ｂ２（基準線ｋ４からカールしている方向への角度）を測定する。
（viii）角度θ_Ａ２と角度θ_Ｂ２の平均をカール角度θ_２とする。また、角度θ_Ａ２と角度θ_Ｂ２のうち、数値が大きい方を最大角度θ_２ｍａｘ、数値が小さい方を最小角度θ_２ｍｉｎとする。

嵌合具１は、嵌合状態の嵌合具１を長手方向と垂直に切断した切断面において、後述の方法（３）により求められる雄側嵌合部材１０の末端の位置Ｄ_３と、後述の方法（４）により求められる雌側嵌合部材２０末端の位置Ｄ_５が、いずれも－１．５ｍｍ以上＋０．７５ｍｍ以下であることが好ましい。また、後述の方法（３）及び方法（４）により求められる位置Ｄ_３ｍａｘ（ｍｍ）、Ｄ_３ｍｉｎ（ｍｍ）、Ｄ_５ｍａｘ（ｍｍ）及びＤ_５ｍｉｎ（ｍｍ）についても同様の範囲が好ましい。

カールが大き過ぎると袋体への装着が安定せず、うまく接着できない、また接着時にしわが発生することから、雄側嵌合部材１０の末端の位置Ｄ_３は、－１．０ｍｍ以上＋０．７３ｍｍ以下が好ましく、－０．８ｍｍ以上＋０．６８ｍｍ以下がより好ましく、さらに－０．８ｍｍ以上＋０．５ｍｍ以下が好ましい。特に嵌合部が設けられている側と反対側に大きくカールし過ぎると袋体にうまく接着できない。また、Ｄ_３ｍａｘ（ｍｍ）及びＤ_３ｍｉｎ（ｍｍ）についても同様の範囲が好ましい。

雌側嵌合部材２０の末端の位置Ｄ_５は、雄側嵌合部材１０の末端の位置Ｄ_３と同様の理由から、－１．０ｍｍ以上＋０．７３ｍｍ以下が好ましく、－０．８ｍｍ以上＋０．６８ｍｍ以下がより好ましく、さらに－０．８ｍｍ以上＋０．５ｍｍ以下が好ましい。また、Ｄ_５ｍａｘ（ｍｍ）及びＤ_５ｍｉｎ（ｍｍ）についても同様の範囲が好ましい。

（方法（３））
以下、雄側嵌合部材の末端の位置Ｄ_３を求める方法（３）について、一例を示して説明する。図５に示すように、雄側嵌合部材１０が上側に配置され、雌側嵌合部材２０が下側に配置された嵌合状態の嵌合具１を長手方向と垂直に切断し、その切断面において以下の手順（i）～（vi）を行う。
（i）雄側嵌合部１２の幅方向の中心線を直線ｋ１とし、第１基材１１の雄側嵌合部１２が設けられた表面１１ａの反対面１１ｂと直線ｋ１との交点を点Ｏ１とし、点Ｏ１を通る直線ｋ１に直交する直線を基準線ｋ２とする。
（ii）第１基材１１の直線ｋ１の一方の端部側（図５における直線ｋ１の右側）で、雄側嵌合部材１０の末端における基準線ｋ２から最も離れた位置を点Ａ３とする。
（iii）前記点Ａ３と前記基準線ｋ２との距離Ｄ_Ａ３（ｍｍ）を測定する。ただし、基準線ｋ２に対し、雄側嵌合部１２が位置する領域を＋（プラス）とし、基準線ｋ２に対し、雄側嵌合部１２の位置する領域の反対側の領域を－（マイナス）とする。すなわち、距離Ｄ_Ａ３は、第１基材１１の一方の端部側が雄側嵌合部１２側とは反対側にカールしている場合は－（マイナス）、雄側嵌合部１２側にカールしている場合は＋（プラス）の値である。
（iv）第１基材１１の直線ｋ１の他方の端部側（図５における直線ｋ１の左側）で、雄側嵌合部材１０の末端における基準線ｋ２から最も離れた位置を点Ｂ３とする。
（v）点Ｂ３と基準線ｋ２との距離Ｄ_Ｂ３（ｍｍ）を測定する。ただし、距離Ｄ_Ｂ３のプラス、マイナスは前記距離Ｄ_Ａ３と同様である。
（vi）距離Ｄ_Ａ３と距離Ｄ_Ｂ３の平均を求め、その平均値を基準線ｋ２に対する雄側嵌合部材１０の末端の位置Ｄ_３（ｍｍ）とする。また、距離Ｄ_Ａ３と距離Ｄ_Ｂ３のうち、基準線ｋ２からの距離が遠い方をＤ_３ｍａｘ（ｍｍ）_、基準線ｋ２からの距離が近い方をＤ_３ｍｉｎ（ｍｍ）とする。

（方法（４））
以下、雌側嵌合部材の末端の位置Ｄ_５を求める方法（４）について、一例を示して説明する。図６に示すように、雄側嵌合部材１０が上側に配置され、雌側嵌合部材２０が下側に配置された嵌合状態の嵌合具１を長手方向と垂直に切断し、その切断面において以下の手順（i）～（vi）を行う。
（i）雌側嵌合部２２の幅方向の中心線を直線ｋ３とし、第２基材２１の雌側嵌合部２２が設けられた表面２１ａの反対面２１ｂと直線ｋ３との交点を点Ｏ２とし、点Ｏ２を通る前記直線ｋ３に直交する直線を基準線ｋ４とする。
（ii）第２基材２１の直線ｋ３の一方の端部側（図６における直線ｋ３の右側）で、雌側嵌合部材２０の末端における基準線ｋ４から最も離れた位置を点Ａ５とする。
（iii）点Ａ５と基準線ｋ４との距離Ｄ_Ａ５（ｍｍ）を測定する。ただし、基準線ｋ４に対し、雌側嵌合部２２が位置する領域を＋（プラス）とし、基準線ｋ４に対し、雌側嵌合部２２の位置する領域の反対側の領域を－（マイナス）とする。すなわち、距離Ｄ_Ａ５は、第２基材２１の一方の端部側が雌側嵌合部２２側とは反対側にカールしている場合は－（マイナス）、雌側嵌合部２２側にカールしている場合は＋（プラス）の値である。
（iv）第２基材２１の直線ｋ３の他方の端部側（図６における直線ｋ３の左側）で、雌側嵌合部材２０の末端における基準線ｋ４から最も離れた位置を点Ｂ５とする。
（v）点Ｂ５と基準線ｋ４との距離Ｄ_Ｂ５（ｍｍ）を測定する。ただし、距離Ｄ_Ｂ５のプラス、マイナスは前記距離Ｄ_Ａ５と同様である。
（vi）距離Ｄ_Ａ５と距離Ｄ_Ｂ５の平均を求め、その平均値を基準線ｋ４に対する雌側嵌合部材２０の末端の位置Ｄ_５（ｍｍ）とする。また、距離Ｄ_Ａ５と距離Ｄ_Ｂ５のうち、基準線ｋ４からの距離が遠い方をＤ_５ｍａｘ（ｍｍ）_、基準線ｋ４からの距離が近い方をＤ_５ｍｉｎ（ｍｍ）とする。

嵌合具１は、後述の引張応力測定により求められる引張応力が５Ｎ／ｍｍ以上３０Ｎ／ｍｍ以下であることが好ましい。これにより、充分な剛性と柔軟性を有する嵌合具が得られる。
充分な剛性を有する点から、前記引張応力は、５Ｎ／ｍｍ以上が好ましく、６．５Ｎ／ｍｍ以上がより好ましく、８Ｎ／ｍｍ以上がさらに好ましい。充分な柔軟性の点から、前記引張応力は、３０Ｎ／ｍｍ以下が好ましく、２５Ｎ／ｍｍ以下がより好ましく、２０Ｎ／ｍｍ以下がさらに好ましい。前記引張応力の下限と上限は任意に組み合わせることができる。

（引張応力測定）
雄側嵌合部材からその長手方向の長さが１２０ｍｍの試験片を切り出し、引張試験機にて前記試験片の長手方向の両端を把持し、チャック間距離５０ｍｍ、試験速度１ｍｍ／分の条件にて引張試験を行い、２％伸長時の試験力（Ｎ）を伸長量（ｍｍ）で除した引張応力（Ｎ／ｍｍ）を求める。

（製造方法）
嵌合具１の製造方法としては、第１基材及び第２基材に用いる材料と、各層の厚さを調整することによって要件（１）～（３）を満たすようにする以外は、特に限定されず、公知の方法を利用できる。
例えば、メイン層、中間層、シール層を形成するための樹脂材料を溶融混練等によってそれぞれ調製し、３層構成の基材を含む雄側嵌合部材又は雌側嵌合部材を形成するための複合異形ダイを備えた押出機を用いて共押出しする方法を例示できる。

材料の混合方法としては、スーパーミキサ、ヘンシェルミキサ等で乾式混合する方法が挙げられる。
溶融混練方法としては、原料を単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサ、ニーダ、ミキシングロール等の溶融混練機に供給して溶融混練する方法が挙げられる。
成形方法としては、押出成形法、射出成形法、インフレーション成形法、真空成形法等が挙げられる。

なお、本発明の嵌合具は、前記した嵌合具１には限定されない。
例えば、雄側嵌合部及び雌側嵌合部の形態は、図１及び図２に例示した形態には限定されず、公知の形態を制限なく採用できる。
第１基材と第２基材の構成は、それぞれが要件（１）～（３）を満たしていれば異なっていてもよい。

［嵌合具付き袋体］
本発明の嵌合具付き袋体は、本発明の嵌合具を備える嵌合具付き袋体である。本発明の嵌合具付き袋体は、本発明の嵌合具を備える以外は、公知の態様を採用できる。
以下、実施形態の一例の嵌合具付き袋体について説明する。

図７に示す例の嵌合具付き袋体１００（以下、単に「袋体１００」ともいう。）は、内容物を収容する袋本体５０と、袋本体５０内の上部の内面に取り付けられた嵌合具１とを具備している。

袋本体５０は、正面からの視野において矩形を呈する。嵌合具１は、袋本体５０の上部側の内面において、袋本体５０の短手方向に伸びて設けられている。なお、袋本体５０の形状は矩形には限定されない。

袋本体５０は、不図示の内容物を封入した状態で密封されている。袋本体５０は、第１のフィルム材５２と第２のフィルム材５４を重ね合わせ、四方の周縁部５６を全てヒートシールすることで得られる。周縁部５６においては、第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４と共に、嵌合具１の両端がヒートシールされている。

第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４は、ヒートシールにより嵌合具１を溶着できるものであればよく、内面側からシーラント層と基材層を少なくとも有する積層フィルムが好ましい。

積層フィルムが有する基材層としては、直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリエステル、二軸延伸ナイロン、二軸延伸ポリプロピレン等が挙げられる。
積層フィルムが有するシーラント層としては、直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、無延伸ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、アイオノマー等が挙げられる。 積層フィルムには、バリア層等の機能層を設けてもよい。
また、第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４は、シーラント層のみからなる単層フィルムであってもよい。

袋本体５０は、嵌合具１よりも上部の側に、嵌合具１に沿って切断補助線５８が設けられている。
切断補助線５８は、袋本体５０の切断を補助するための加工が線状に施された部分である。切断補助線５８としては、例えば、第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４における切断補助線５８の部分に設けられた弱化線が挙げられる。弱化線は、フィルム材に周囲と比べて薄肉化した部分を設けることで形成することができる。その他、弱化線は、ミシン目や、列状に形成された細孔によっても形成することができる。
また、切断補助線５８は、弱化線には限定されず、ハサミやカッター等で切断する位置を示す、印刷等で形成した線であってもよい。

周縁部５６における切断補助線５８の端部には、ノッチ６０が形成されている。ノッチ６０の形状は、特に限定されず、三角状又は半円形状の切り欠きを採用することができる。また、ノッチ６０は、周縁部５６に設けられた切込みであってもよい。

図８は、袋体１００を開口した様子を示す概略斜視図である。袋体１００は、ノッチ６０から切断補助線５８に沿って袋本体５０の上部を切断して除去することにより、上部に開口部６２を形成して開封することができる。
袋体１００に形成した開口部６２は、嵌合具１の雄側嵌合部材１０と雌側嵌合部材２０とを着脱することで、繰り返し開閉できる。

以上、添付図面を参照しながら本発明に係る好適な実施の形態例について説明したが、本発明は係る例に限定されない。上述した例において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。

以下、実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の記載によっては限定されない。

［原料］
本実施例で使用した原料を以下に示す。ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準拠して、温度：１９０℃、荷重：２．１６ｋｇの条件で測定される値である。
ＰＰ１：ポリプロピレン、ＭＦＲ＝６．０ｇ／１０分、密度８９０ｋｇ／ｃｍ^３、融点１２９℃。
ＰＰ２：ポリプロピレン、ＭＦＲ＝７．５ｇ／１０分、密度９００ｋｇ／ｃｍ^３、融点１４８℃。
ＰＰ３：プロピレン－ブテン－１共重合体、ＭＦＲ＝７．０ｇ／１０分、密度８９０ｋｇ／ｃｍ^３、融点８３℃。
ＬＤＰＥ１：低密度ポリエチレン、ＭＦＲ＝４．０ｇ／１０分、密度９２４ｋｇ／ｃｍ^３、融点１１３℃。
ＬＬＤＰＥ１：直鎖状低密度ポリエチレン、ＭＦＲ＝１５．０ｇ／１０分、密度９１０ｋｇ／ｃｍ^３、融点１２４℃。
ＬＬＤＰＥ２：直鎖状低密度ポリエチレン、ＭＦＲ＝３．５ｇ／１０分、密度９１５ｋｇ／ｃｍ^３、融点１２６℃。
ＬＬＤＰＥ３：直鎖状低密度ポリエチレン、ＭＦＲ＝１２．１ｇ／１０分、密度８８４ｋｇ／ｃｍ^３、融点７１℃。
ＬＬＤＰＥ４：直鎖状低密度ポリエチレン、ＭＦＲ＝３．５ｇ／１０分、密度８９８ｋｇ／ｃｍ^３、融点９０℃。
ＨＤＰＥ１：高密度ポリエチレン、ＭＦＲ＝８．０ｇ／１０分、密度９６４ｋｇ／ｃｍ^３、融点１３１℃。

［評価方法］
（層間剥離）
各例で作製した嵌合具について、嵌合具を袋本体へ装着させ、嵌合具を手で着脱させる繰り返し開閉試験を１００回行った。その後、顕微鏡による観察を行い、層間剥離の有無を確認し、以下の評価基準に従って評価した。
○：層間剥離が発生していない。
×：層間剥離が発生した。

（剛性）
各例で得た嵌合具の雄側嵌合部材から、その長手方向の長さが１２０ｍｍとなる試験片を切り出した。東洋精機製作所製引張試験機にて前記試験片の長手方向の両端を把持し、チャック間距離５０ｍｍ、試験速度１ｍｍ／分の条件にて引張試験を行った。２％伸長時の試験力（Ｎ）を伸長量（ｍｍ）で除した引張応力（Ｎ／ｍｍ）を求め、以下の評価基準に従って剛性を評価した。
〇：適度な剛性と柔軟性を有し、取り扱いが良好である。
×：剛性が低く、嵌合部材として不向きである。

（カールの発生）
各例で作製した嵌合具のカールの有無を目視で確認し、製袋時の袋本体への接着について、以下の評価基準に従って評価した。
〇：カールが小さく、製袋時の外観がきれい。
△：カールが発生しているが袋本体へ接着は可能である。
×：カールが大きく袋本体に接着できない。

（カール角度）
各例で作製した嵌合具について、前述の方法（１）及び（２）により雄側嵌合部材のカール角度θ_１と雌側嵌合部材のカール角度θ_２を求めた。

（嵌合部材の末端の位置）
各例で作製した嵌合具について、前述の方法（３）及び（４）により雄側嵌合部材の末端の位置Ｄ_３と雌側嵌合部材の末端の位置Ｄ_５を求めた。また、基準線ｋ２からの距離が最大である位置Ｄ_{３ｍａｘ、}Ｄ_５ｍａｘ及び基準線ｋ４からの距離が最小である位置Ｄ_３ｍｉｎ（ｍｍ）、Ｄ_５ｍｉｎ（ｍｍ）を求めた。

［実施例１］
図１及び図２に例示した嵌合具１と同じ３層構成の雄側嵌合部材及び雌側嵌合部材を形成するための複合異形ダイを用意した。
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘ－１として、ＬＤＰＥ１の４０質量部、ＬＬＤＰＥ１の４０質量部、ＬＬＤＰＥ２の２０質量部を、口径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１７０℃の条件で溶融混錬した。
シール層を形成するための樹脂材料Ｙ－１としてＬＤＰＥ４を、口径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１７０℃の条件で溶融混錬した。
中間層を形成するための樹脂材料Ｚ－１としてＨＤＰＥ１を、口径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１９０℃の条件で溶融混錬した。
樹脂材料Ｘ－１、Ｙ－１、及びＺ－１を複合異形ダイに導き、押出成形した。その後、冷却水槽に導いて冷却固化させることで、テープ幅が１３ｍｍ、第１基材及び第２基材のそれぞれの総厚が０．１５ｍｍの嵌合具を得た。
第１基材及び第２基材のそれぞれにおいて、メイン層の厚さを４３．５μｍ、中間層の厚さを８１．０μｍ、シール層の厚さを２５．５μｍとし、各層の厚さの比率をメイン層／中間層／シール層＝２９／５４／１７とした。

［実施例２］
各層を形成する樹脂材料を表１に示すとおりに変更し、メイン層の成形温度を１９０℃、メイン層の厚さを５５．５μｍ、中間層の厚さを６４．５μｍ、シール層の厚さを３０μｍとし、各層の厚さの比率をメイン層／中間層／シール層＝３７／４３／２０とした以外は、実施例１と同様にして嵌合具を作製した。

［比較例１］
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘと、シール層を形成するための樹脂材料Ｙを表１に示すとおりに変更し、中間層を設けず、メイン層の厚さを１１７μｍ、シール層の厚さを３３μｍとし、各層の厚さの比率をメイン層／シール層＝７８／２２とした以外は、実施例１と同様にして嵌合具を作製した。

各例のメイン層、中間層、シール層の組成、及び、評価結果を表１に示す。

表１に示すように、要件（１）～（３）を満たす実施例１、２の嵌合具は、層間剥離が生じないうえ、カール角度が小さく、カールの発生が抑制されていた。
一方、中間層を設けておらず、要件（１）～（３）を満たさない比較例１の嵌合具は、層間剥離が生じないものの、カール角度が大きく、カールの発生を充分に抑制することができなかった。

１…嵌合具、１０…雄側嵌合部材、１１…第１基材、１１ａ…表面、１１ｂ…反対面、１２…雄側嵌合部、１３…メイン層、１４…シール層、１５…中間層、２０…雌側嵌合部材、２１…第２基材、２１ａ…表面、２１ｂ…反対面、２２…雌側嵌合部、２３…メイン層、２４…シール層、２５…中間層、５０…袋本体、１００…嵌合具付き袋体。

Claims (6)

1. 帯状の第１基材の表面に長手方向に沿って雄側嵌合部が設けられた雄側嵌合部材と、帯状の第２基材の表面に長手方向に沿って雌側嵌合部が設けられた雌側嵌合部材とを備え、前記雄側嵌合部と前記雌側嵌合部が着脱自在に嵌合する嵌合具であって、
   前記第１基材及び前記第２基材はそれぞれ、メイン層と、前記メイン層の前記雄側嵌合部及び前記雌側嵌合部とは反対側に設けられたシール層と、前記メイン層と前記シール層の間に設けられた中間層と、を備え、
   前記第１基材及び前記第２基材のそれぞれにおいて以下の（１）～（３）の条件を満たす、嵌合具。
   （１）前記メイン層、前記中間層及び前記シール層は少なくとも１種の同種の樹脂を含有する。
   （２）前記メイン層の融点Ｔ_Ａ（℃）、前記中間層の融点Ｔ_Ｂ（℃）及び前記シール層の融点Ｔ_Ｃ（℃）がＴ_Ｂ＞Ｔ_Ａ＞Ｔ_Ｃの関係を満たす（ただし、前記メイン層を構成する樹脂が複数である場合の前記融点Ｔ_Ａは、それらの樹脂の融点のうち最も低い融点であり、前記融点Ｔ_Ｂ及び前記融点Ｔ_Ｃについても同様である。）。
   （３）前記メイン層の厚さｔ_Ａ（μｍ）、前記中間層の厚さｔ_Ｂ（μｍ）及び前記シール層の厚さｔ_Ｃ（μｍ）がｔ_Ｂ＞ｔ_Ａ＞ｔ_Ｃの関係を満たす。
2. 前記中間層が、密度９３０ｋｇ／ｍ^３以上の樹脂を含有する、請求項１に記載の嵌合具。
3. 嵌合状態の前記嵌合具を長手方向と垂直に切断した切断面において、下記方法（１）により求められる前記雄側嵌合部材のカール角度θ_１と、下記方法（２）により求められる前記雌側嵌合部材のカール角度θ_２が、いずれも０．５°以上２０°以下であり、下記方法（３）により求められる前記雄側嵌合部材の末端の位置Ｄ_３と、下記方法（４）により求められる前記雌側嵌合部材の末端の位置Ｄ_５が、いずれも－１．５ｍｍ以上＋０．７５ｍｍ以下である、請求項１又は２に記載の嵌合具。
   方法（１）：
   前記雄側嵌合部の幅方向の中心線を直線ｋ１とし、前記第１基材の前記雄側嵌合部が設けられた表面の反対面と前記直線ｋ１との交点を点Ｏ１とし、前記点Ｏ１を通る前記直線ｋ１に直交する直線を基準線ｋ２とする。
   前記第１基材の前記直線ｋ１の一方の端部側における、前記第１基材の面上で前記基準線ｋ２との距離が最大となる位置を点Ａ１とする。前記第１基材を前記基準線ｋ２に沿って直線状に延ばした状態の前記第１基材における、前記基準線ｋ２上の前記一方の端部側の端の位置を点Ｃ１とする。前記点Ａ１と前記点Ｏ１を通る直線と、前記基準線ｋ２がなす角度θ_Ａ１（基準線からカールしている方向への角度）を測定する。
   前記第１基材の前記直線ｋ１の他方の端部側における、前記第１基材の面上で前記基準線ｋ２との距離が最大となる位置を点Ｂ１とする。前記第１基材を前記基準線ｋ２に沿って直線状に延ばした状態の前記第１基材における、前記基準線ｋ２上の前記他方の端部側の端の位置を点Ｄ１とする。前記点Ｂ１と前記点Ｏ１を通る直線と、前記基準線ｋ２がなす角度θ_Ｂ１（基準線からカールしている方向への角度）を測定する。
   角度θ_Ａ１と角度θ_Ｂ１の平均をカール角度θ_１とする。
   方法（２）：
   前記雌側嵌合部の幅方向の中心線を直線ｋ３とし、前記第２基材の前記雌側嵌合部が設けられた表面の反対面と前記直線ｋ３との交点を点Ｏ２とし、前記点Ｏ２を通る前記直線ｋ３に直交する直線を基準線ｋ４とする。
   前記第２基材の前記直線ｋ３の一方の端部側における、前記第２基材の面上で前記基準線ｋ４との距離が最大となる位置を点Ａ２とする。前記第２基材を前記基準線ｋ４に沿って直線状に延ばした状態の前記第２基材における、前記基準線ｋ４上の前記一方の端部側の端の位置を点Ｃ２とする。前記点Ａ２と前記点Ｏ２を通る直線と、前記基準線ｋ４がなす角度θ_Ａ２（基準線からカールしている方向への角度）を測定する。
   前記第２基材の前記直線ｋ３の他方の端部側における、前記第２基材の面上で前記基準線ｋ４との距離が最大となる位置を点Ｂ２とする。前記第２基材を前記基準線ｋ４に沿って直線状に延ばした状態の前記第２基材における、前記基準線ｋ４上の前記他方の端部側の端の位置を点Ｄ２とする。前記点Ｂ２と前記点Ｏ２を通る直線と、前記基準線ｋ４がなす角度θ_Ｂ２（基準線からカールしている方向への角度）を測定する。
   角度θ_Ａ２と角度θ_Ｂ２の平均をカール角度θ_２とする。
   方法（３）：
   前記雄側嵌合部の幅方向の中心線を直線ｋ１とし、前記第１基材の前記雄側嵌合部が設けられた表面の反対面と前記直線ｋ１との交点を点Ｏ１とし、前記点Ｏ１を通る前記直線ｋ１に直交する直線を基準線ｋ２とする。
   前記第１基材の前記直線ｋ１の一方の端部側で、前記雄側嵌合部材の末端における前記基準線ｋ２から最も離れた位置を点Ａ３とする。前記点Ａ３と前記基準線ｋ２との距離Ｄ_Ａ３（ｍｍ）を測定する（ただし、前記基準線ｋ２に対し、前記雄側嵌合部が位置する領域を＋（プラス）とし、前記基準線ｋ２に対し、前記雄側嵌合部の位置する領域の反対側の領域を－（マイナス）とする。）。
   前記第１基材の前記直線ｋ１の他方の端部側で、前記雄側嵌合部材の末端における前記基準線ｋ２から最も離れた位置を点Ｂ３とする。前記点Ｂ３と前記基準線ｋ２との距離Ｄ_Ｂ３（ｍｍ）を測定する（ただし、プラス、マイナスは前記距離Ｄ_Ａ３と同様である。）。
   前記距離Ｄ_Ａ３と前記距離Ｄ_Ｂ３の平均を求め、その平均値を前記基準線ｋ２に対する前記雄側嵌合部材の末端の位置Ｄ_３とする。
   方法（４）：
   前記雌側嵌合部の幅方向の中心線を直線ｋ３とし、前記第２基材の前記雌側嵌合部が設けられた表面の反対面と前記直線ｋ３との交点を点Ｏ２とし、前記点Ｏ２を通る前記直線ｋ３に直交する直線を基準線ｋ４とする。
   前記第２基材の前記直線ｋ３の一方の端部側で、前記雌側嵌合部材の末端における前記基準線ｋ４から最も離れた位置を点Ａ５とする。前記点Ａ５と前記基準線ｋ４との距離Ｄ_Ａ５（ｍｍ）を測定する（ただし、前記基準線ｋ４に対し、前記雌側嵌合部が位置する領域を＋（プラス）とし、前記基準線ｋ４に対し、前記雌側嵌合部の位置する領域の反対側の領域を－（マイナス）とする。）。
   前記第２基材の前記直線ｋ３の他方の端部側で、前記雌側嵌合部材の末端における前記基準線ｋ４から最も離れた位置を点Ｂ５とする。前記点Ｂ５と前記基準線ｋ４との距離Ｄ_Ｂ５（ｍｍ）を測定する（ただし、プラス、マイナスは前記距離Ｄ_Ａ５と同様である。）。
   前記距離Ｄ_Ａ５と前記距離Ｄ_Ｂ５の平均を求め、その平均値を前記基準線ｋ４に対する前記雌側嵌合部材の末端の位置Ｄ_５とする。
4. 下記引張応力測定により求められる引張応力が５Ｎ／ｍｍ以上３０Ｎ／ｍｍ以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載の嵌合具。
   （引張応力測定）
   前記雄側嵌合部材からその長手方向の長さが１２０ｍｍの試験片を切り出し、引張試験機にて前記試験片の長手方向の両端を把持し、チャック間距離５０ｍｍ、試験速度１ｍｍ／分の条件にて引張試験を行い、２％伸長時の試験力（Ｎ）を伸長量（ｍｍ）で除した引張応力（Ｎ／ｍｍ）を求める。
5. 前記第１基材及び前記第２基材のそれぞれにおいて、基材の総厚に対する各層の厚さの比率は、前記メイン層が１０～４７％、前記中間層が３８～８５％、前記シール層が５～２５％である、請求項１～４のいずれか一項に記載の嵌合具。
6. 請求項１～５のいずれか一項に記載の嵌合具と、内容物を収容する袋本体と、を備え、
   前記嵌合具が前記袋本体の内面に取り付けられている嵌合具付き袋体。

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