JP2023054784A - 定着部材及びその製造方法、定着装置並びに電子写真画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】長期に亘るトナー離型性と耐傷付き性とを高いレベルで両立させ得る定着部材の提供。【解決手段】エンドレスベルト形状又はローラ形状を有する定着部材であって、基層と表面層とを有し、該表面層は、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体を含み、その外表面の開口につながる空孔を有し、パーフルオロポリエーテルが該空孔の少なくとも一部に含まれており、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値Ｅ”（１）と、該空孔に含まれるパーフルオロポリエーテルを除去した後、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値Ｅ”（２）との比（Ｅ”（１）／Ｅ”（２））が０．６０以上１．００未満である。【選択図】図２

Description

本開示は、定着部材及びその製造方法、定着装置並びに電子写真画像形成装置に関する。

電子写真画像形成装置（以下、「画像形成装置」とも称する）に用いられる定着装置では、一対の加熱されたローラとローラ、フィルムとローラ、ベルトとローラ、ベルトとベルト、といった回転体が圧接されている。これら回転体は定着部材と呼ばれる。そして、この回転体間に形成された圧接部位（以下、「定着ニップ部」と称する）に、未定着トナーによって形成された画像を保持した記録媒体を導入し、未定着トナーを加熱し、溶融させることにより、記録媒体に画像を定着させる。記録媒体上の未定着トナー画像が接する定着用回転体は、その形態に応じて定着ローラ、定着フィルム、定着ベルトと呼称される。
近年、電子写真画像の形成に用いられる紙媒体の多様化が進んでおり、例えば、坪量が５２ｇ／ｍ^２などの薄紙への対応が求められている。しかしながら、このような薄紙は剛性が低いため、従来の定着部材では、熱定着の際に溶融トナーが定着部材（回転体）の表面に付着し、薄紙が定着部材に巻きつくことがあった。薄紙に安定して電子写真画像を形成するためには、定着部材の表面に、より高いトナー離型性を持たせることが有効である。特許文献１には、表面層がフッ素樹脂とパーフルオロポリエーテル（以下、「ＰＦＰＥ」とも称する）構造を有するフッ素オイルとを含む定着部材が開示されている。

特開２０２０－１４０１８５号公報

本発明者らは、長期に亘る優れたトナー離型性を定着部材に付与するべく、特許文献１に係る定着部材について鋭意検討を行った。その過程で、本発明者らは、特許文献１に係る表面層を設けた定着部材によっては、依然解決することのできない新たな課題を見出すに至った。すなわち、特許文献１に係る定着部材は、長期の使用によって、表面層の外表面の、紙の端部が接する部分に傷が発生することがあった。

本開示の一態様は、長期に亘るトナー離型性と耐傷付き性とを高いレベルで両立させ得る定着部材の提供に向けたものである。また、本開示の他の態様は、高品位な電子写真画像を長期に亘って安定に形成することができる定着装置及び電子写真画像形成装置の提供に向けたものである。

本開示の一態様によれば、エンドレスベルト形状又はローラ形状を有する定着部材であって、基層と、表面層とを有し、該表面層は、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体を含み、その外表面の開口につながる空孔を有し、パーフルオロポリエーテルが該空孔の少なくとも一部に含まれており、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値をＥ”（１）とし、該空孔に含まれるパーフルオロポリエーテルを除去した後、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値をＥ”（２）としたとき、Ｅ”（１）／Ｅ”（２）が０．６０以上、１．００未満である定着部材が提供される。

また、本開示の一態様によれば、上記の定着部材の製造方法であって、下記の工程（ｉ）～工程（ｖ）を含む定着部材の製造方法が提供される：
工程（ｉ）：基層と、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を含む樹脂層と、を有する積層体を用意する工程、
工程（ｉｉ）：該ＰＦＡの融点近傍の温度まで加熱した第１のパーフルオロポリエーテルを、該樹脂層の外表面を構成する第１の表面と接触させて、該第１のパーフルオロポリエーテルを該樹脂層中に含浸させる工程、
工程（ｉｉｉ）：該工程（ｉｉ）で得られた、第１のパーフルオロポリエーテルが樹脂層中に含浸した該積層体を、室温まで冷却する工程、
工程（ｉｖ）：フッ素系溶剤を用いて、該樹脂層中に含浸した該第１のパーフルオロポリエーテルの少なくとも一部を該樹脂層の該第１の表面側から除去して、該樹脂層に、該樹脂層の該第１の表面に開口した空孔を形成する工程、及び
工程（ｖ）：該空孔の少なくとも一部に、第２のパーフルオロポリエーテルとフルオロポリマー形成用混合物とを含む混合物を含有させて、該フルオロポリマー形成用混合物を硬化させる工程。

また、本開示の他の態様によれば、上記の定着部材と、該定着部材を加熱する加熱手段と、を具備している定着装置が提供される。

さらに、本開示の他の態様によれば、上記の定着装置を具備している電子写真画像形成装置が提供される。

本開示の一態様によれば、長期に亘るトナー離型性と耐傷付き性とを高いレベルで両立させ得る定着部材を得ることができる。また、本開示の他の態様によれば、高品位な電子写真画像を長期に亘って安定に形成することができる定着装置及び電子写真画像形成装置を得ることができる。

本開示の一態様に係る定着ベルトの断面模式図である。 実施例１に係る定着ベルトの樹脂層の表面観察画像（Ａ）、ベルト周方向に沿う方向の断面を観察した、樹脂層の断面画像（Ｂ）及び表面層の断面画像（Ｃ）である。 本開示の一態様に係る定着ベルトの模式的斜視図である。 定着ベルトを用いた定着装置の断面模式図である。 本開示の一態様に係る電子写真画像形成装置を示す概略断面模式図である。

本開示において、数値範囲を表す「ＸＸ以上ＹＹ以下」や「ＸＸ～ＹＹ」の記載は、特に断りのない限り、端点である下限及び上限を含む数値範囲を意味する。また、数値範囲が段階的に記載されている場合、各数値範囲の上限及び下限は任意に組み合わせることができる。

本発明者らは、特許文献１に係る定着部材を長期に亘って使用したときに、表面層の外表面の、紙の端部が頻繁に接触する部位に傷が生じる原因について検討した。ここで、特許文献１に係る定着部材の表面層中において、フッ素オイルはフッ素樹脂と相分離することなく存在している（特許文献１の段落［００１９］参照）。フッ素オイルとフッ素樹脂が相溶している場合、フッ素樹脂のポリマー鎖とフッ素オイルとが相互作用し、表面層中のフッ素樹脂の粘性が低下していると考えられる。このような表面層に紙が接触したとき、表面層の外表面の、紙の端部が接する部分においては、表面層が、紙の厚み分だけ瞬時に変形し、定着部材の表面層の外表面に、紙端部のバリに起因する傷（紙コバ傷）が発生するものと考えられる。表面層を構成するフッ素樹脂の粘性の低下は、表面層に含有させるフッ素オイルの量を減じれば抑制し得る。しかし、その場合には、当該表面層の外表面に優れたトナー離形性を与えるフッ素オイルが早期に枯渇し、より長期に亘る安定的なトナー離形性の維持が困難となる。なお、表面層の外表面とは、表面層と大気との界面をなす面であり、また、トナー又は紙と接触する面である。

そこで、本発明者らは、長期に亘るトナー離型性と表面層の耐傷付き性とを高いレベルで両立させ得る定着部材を得るために検討を重ねた。その結果、エンドレスベルト形状又はローラ形状を有する定着部材であって、基層と表面層とを備え、該表面層が、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）含有樹脂層（以降、「多孔質ＰＦＡ層」ともいう）を有し、その外表面の開口につながる空孔を有し、パーフルオロポリエーテル（ＰＦＰＥ）が該空孔の少なくとも一部に含有されており、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値をＥ”（１）とし、該空孔に含まれるＰＦＰＥを除去した後、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値をＥ”（２）としたとき、Ｅ”（１）／Ｅ”（２）が０．６０以上、１．００未満である定着部材によって、上記目的を達成し得ることを見出した。

まず、本開示に係る表面層は、その外表面の開口につながる空孔を有し、該空孔の少なくとも一部にＰＦＰＥを含む。そのため、特許文献１に係る表面層のようにフッ素オイルがフッ素樹脂に相溶した状態で含まれている場合と比較して、より多くの量のＰＦＰＥを表面層中に存在させ得る。その結果として、本開示に係る定着部材は長期に亘って優れたトナー離型性を維持し得ると考えられる。
次に、損失弾性率Ｅ”は、粘弾性体の粘性成分の大きさを示す指標である。実使用温度領域（例えば１００℃～１５０℃）におけるＥ”が小さい、つまり粘性が低いと、定着部材の表面層が紙端部の形状に瞬時に追従し、紙端部のバリに起因する傷が発生し易いと考えられる。一方、実使用温度領域におけるＥ”が大きい場合、すなわち、粘性が高い場合、紙端部の形状への定着部材の表面層の追従が遅延し、紙端部のバリに起因する傷が発生し難くなると考えられる。Ｅ”（１）は、該空孔内にＰＦＰＥを含有している状態の表面層の損失弾性率の平均値であり、Ｅ”（２）は、表面層の該空孔内のＰＦＰＥを除去した後の表面層の損失弾性率の平均値である。
そして、本開示に係る、空孔にＰＦＰＥを含む表面層は、ＰＦＰＥを含有するにも関わらず、その損失弾性率Ｅ”（１）が、該表面層からＰＦＰＥを除去後の表面層の損失弾性率Ｅ”（２）に対して０．６０倍以上、１．００倍未満である。すなわち、Ｅ”（１）／Ｅ”（２）が０．６０以上、１．００未満である。このことは、本開示に係る、空孔にＰＦＰＥを含む表面層は、ＰＦＰＥを含有しつつ、その損失弾性率が、多孔質ＰＦＡ層の損失弾性率に近い状態を維持し得ていることを意味する。このことにより、本開示に係る表面層を備えた定着部材は、長期に亘るトナー離形性の維持と、表面層の外表面の耐傷付き性の向上とを高いレベルで両立し得る。
以下、本開示の一態様に係る定着部材について詳述する。

１．定着部材
本開示に係る定着部材は、エンドレスベルト形状又はローラ形状を有する。また、定着部材は、少なくとも基層、及び表面層を有する。図１は、本開示の一態様に係るエンドレスベルト形状を有する定着部材（以下、「定着ベルト」とも称する）１１の断面模式図である。定着ベルト１１は、基層１２と、その外表面を被覆してなる表面層１３とを有する。

（１）基層
基層１２の材質は特に制限されず、定着部材の基層として用いられる公知の材料を採用し得る。例えば、アルミニウム、鉄、ステンレス、ニッケルのような金属及び合金、並びに、ポリイミドのような耐熱性樹脂が用いられる。
定着ベルト１１においては、基層１２として、エンドレスベルト形状を有する基材を用いてもよい。この場合の基層１２の材質としては、例えば、ニッケル、ステンレス、ポリイミドのような耐熱性に優れるものが挙げられる。基層１２の厚さとしては、特に限定されるものではないが、例えば、強度、柔軟性、熱容量の観点から、２０μｍ以上１００μｍ以下とすることが好ましい。

基層１２の外表面には、表面層１３との接着性を付与するために表面処理を施してもよい。表面処理には、ブラスト処理、ラップ処理、研磨のような物理的処理、酸化処理、カップリング剤処理、プライマー処理のような化学的処理を、一つ又は複数組み合わせて用いることが可能である。これらの処理の中でも、プライマー処理が好ましい。プライマー処理に用いるプライマーとしては、例えば、有機溶剤中に、シランカップリング剤、シリコーンポリマー、水素化メチルシロキサン、アルコキシシラン、反応促進触媒、ベンガラのような着色剤が適宜配合分散された塗料が挙げられる。これらプライマーから構成されるプライマー層の厚さは特に限定されるものではないが、例えば、１μｍ以上、５０μｍ以下とすることができる。

（２）表面層
表面層１３は、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を含む。また、表面層１３は、図２（Ｂ）に示すように、定着部材の外表面を構成する第１の表面１０１に開口している空孔３を有する。なお、定着部材の外表面とは、定着時に記録媒体上の未定着トナーと接する表面と定義される。ここで、空孔３は、シェルを有していないことが好ましい。すなわち、空孔３の壁は、表面層の中実部分、具体的にはＰＦＡを含む樹脂部１で構成されていることが好ましい。そして、空孔３の少なくとも一部は、パーフルオロポリエーテル（ＰＦＰＥ）を含有する。

表面層１３はさらに、定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定されるＥ”（１）／Ｅ”（２）が０．６０以上、１．００未満である。ここで、定着部材の周方向とは、図３に示す定着ベルト１１の斜視図における方向Ｂであり、周方向に直交する方向とは、図３における方向Ａである。
表面層のＥ”（１）／Ｅ”（２）を０．６０以上、１．００未満に制御する方法の一例としては、空孔３に、ＰＦＰＥをゲル化した状態で存在させる方法が挙げられる。そして、当該状態は、ＰＦＰＥと共通するパーフルオロエーテル構造を分子内に有し、かつ、３次元的な架橋構造を形成することによりゲル化したフルオロポリマー（以降、単に「フルオロポリマー」ともいう）を、ＰＦＰＥと共に空孔中に存在させることによって達成し得る。

すなわち、前記空孔は、ＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物を含有することが好ましい。Ｅ”（２）は、空孔にＰＦＰＥとフルオロポリマーを含む表面層から、該空孔に含まれるＰＦＰＥを除去した表面層の、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される損失弾性率Ｅ”の平均値を意味する。ここで、Ｅ”（２）の値が測定される、ＰＦＰＥを空孔から除去した表面層の該空孔には、ゲル化したフルオロポリマーが含まれている。そのため、Ｅ”（２）は、厳密には、多孔質ＰＦＡ層の損失弾性率を測定していることにはならない。しかしながら、空孔中のフルオロポリマーは、Ｅ”（２）の値には実質的な影響を与えないと考えられる。すなわち、空孔中のフルオロポリマーは、３次元架橋しているものの、ゲルとして空孔内に存在している。表面層の損失弾性率の測定においては、まず、表面層の主骨格を構成するＰＦＡが変形し、その後、空孔内の充填物に応力が加わることにより当該充填物が変形する。このとき、充填物がＰＦＡよりも剛直な場合には、当該充填物が表面層の損失弾性率に影響を与え得る。しかしながら、当該充填物がゲルである場合には、当該充填物は、表面層の物性には実質的な影響は与えないと考えられる。したがって、ＰＦＰＥとフルオロポリマーとを空孔に含む表面層からＰＦＰＥを除去した後の当該表面層の損失弾性率Ｅ”（２）は、多孔質ＰＦＡ層の損失弾性率と同視し得ると考えられる。

表面層の第１の表面における開口率をＰ１としたとき、Ｐ１は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは１．５％以上、さらに好ましくは、３．０％以上である。また、Ｐ１は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％以下である。Ｐ１が１．０％以上であれば、空孔内のＰＦＰＥの、表面層の第１の表面への移行が阻害されにくく、より安定したトナー離型性を第１の表面に付与し得る。また、Ｐ１が１５．０％以下であれば、空孔内のＰＦＰＥの第１の表面への過度な移行を抑制でき、より長期に亘る安定的なトナー離型性の維持に資する。

表面層の、定着部材の周方向に沿う方向の断面における、該表面層の面積（空孔部分を含む）Ｐ２１に対する空孔が占める面積Ｐ２２の比率（％）（＝（Ｐ２２／Ｐ２１）×１００）、以降、「空孔率」ともいう）をＰ２としたき、Ｐ２は、好ましくは２５．０％以上、より好ましくは３０．０％以上である。また、Ｐ２の上限は特に限定されないが、好ましくは６０．０％以下、より好ましくは５０．０％以下である。Ｐ２が２５．０％以上であることで、表面層により多くのＰＦＰＥを保持させ得る。その結果、より長期に亘る安定的なトナー離型性を第１の表面に付与し得る。一方、Ｐ２が６０．０％以下であることで、表面層中の空孔が多くなりすぎることによる摩耗の進行をより良く防止し得る。なお、前記空孔率は、本開示に係る定着部材の表面層の空孔に含まれる第２のＰＦＰＥを除去した表面層の定着部材の周方向に沿った断面から算出することができる。また、前記空孔率は、後述する表面層の形成工程における空孔形成工程の後に得られる、第１のＰＦＰＥを除去したＰＦＡ樹脂層（多孔質ＰＦＡ層）の定着部材の周方向に沿った断面からも算出することができる。

表面層の第１の表面における開口の平均開口径は、好ましくは１ｎｍ以上、５μｍ以下であり、より好ましくは５０ｎｍ以上１μｍ以下である。平均開口径が１ｎｍ以上であることによって、空孔内に存在するＰＦＰＥを表面層の第１の表面により確実に移行させることができ、定着部材の外表面に優れたトナー離型性をより確実に付与し得る。一方、平均開口径が５μｍ以下であることにより、定着部材の外表面に付着したトナー粒子の空孔への入り込みを防止することができ、ＰＦＰＥの第１の表面への供給が阻害されることをより確実に防止し得る。

表面層の厚さは、１０μｍ以上、１００μｍ以下が好ましく、１５μｍ以上、８５μｍ以下がより好ましい。

＜ＰＦＡ＞
表面層が含むＰＦＡについて詳述する。
ＰＦＡは、パーフルオロアルキルビニルエーテル（以下、「ＰＡＶＥ」と称する）とテトラフルオロエチレン（以下、「ＴＦＥ」と称する）の共重合体である。ＰＡＶＥにおけるパーフルオロアルキル鎖の炭素数は、好ましくは１～６であり、より好ましくは１～４であり、さらに好ましくは１～３である。ＰＡＶＥは、好ましくはパーフルオロメチルビニルエーテル（ＣＦ_２＝ＣＦ－Ｏ－ＣＦ_３）、パーフルオロエチルビニルエーテル（ＣＦ_２＝ＣＦ－Ｏ－ＣＦ_２ＣＦ_３）及びパーフルオロプロピルビニルエーテル（ＣＦ_２＝ＣＦ－Ｏ－ＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３）から選択される。
ＰＦＡの融点は、好ましくは２８０℃～３２０℃であり、より好ましくは２９０℃～３１０℃である。ＰＦＡとしては、市販のものを用いることができ、以下に具体例を挙げる。
・「４５１ＨＰ－Ｊ」、「９５９ＨＰ－Ｐｌｕｓ」、「３５０－Ｊ」、「９５０ＨＰ－Ｐｌｕｓ」（いずれも商品名、三井・ケマーズ フロロプロダクツ社製）；
・「Ｐ－６６Ｐ」、「Ｐ－６６ＰＴ」、「Ｐ－８０２ＵＰ」（いずれも商品名、ＡＧＣ社製）；
・「ＡＰ－２３０」、「ＡＰ－２３１ＳＨ」等（いずれも商品名、ダイキン工業社製）；
・「６５０２Ｎ」（商品名、スリーエム社製）。

＜パーフルオロポリエーテル（ＰＦＰＥ）＞
前記空孔の少なくとも一部が含むＰＦＰＥについて詳述する。なお、空孔に含まれるＰＦＰＥを、後述する空孔を有する表面層の形成に用いるＰＦＰＥ（第１のＰＦＰＥ）と区別するため、「第２のＰＦＰＥ」と称する場合がある。
前記空孔が含む第２のＰＦＰＥは特に制限されず、公知のものを採用し得る。第２のＰＦＰＥは、後述するように、フルオロポリマーが有する下記構造式（１）で示される繰り返し単位と共通する構造を有することが好ましい。具体的に、第２のＰＦＰＥとしては、下記構造式（２）で示される構造を有するＰＦＰＥが好ましい。また、第２のＰＦＰＥとしては、前記表面層が含むＰＦＡの融点でオイル状となるＰＦＰＥが好ましい。

構造式（２）中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、及びｆは、それぞれ独立に０又は正の整数を表し、１≦ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ≦６００を満たし、ａ、ｂ、ｃ、及びｄの少なくとも１つは正の整数である。また、構造式（２）中の各繰り返し単位の存在順序は、上記順序に限定されるものではない。さらに、構造式（２）中の各繰り返し単位は、ＰＦＰＥ中の複数箇所に複数個存在してもよい。すなわち、構造式（２）で示される構造を有するＰＦＰＥは、共重合体の場合にはブロックコポリマーであってもよく、ランダムコポリマーであってもよい。

市販されている第２のＰＦＰＥの例としては、以下のものが挙げられる。下記構造式（３）で示される構造を有するＰＦＰＥ（例えば、デムナム（Ｄｅｍｎｕｍ）Ｓ－２００、デムナムＳ－６５（いずれも商品名）、ダイキン工業社製）；下記構造式（４）で示される構造を有するＰＦＰＥ（例えば、クライトックス（Ｋｒｙｔｏｘ）ＸＨＴ－１０００、クライトックスＶＰＦ－１６２５６、クライトックスＧＰＬ－１０７、クライトックスＧＰＬ－１０６、クライトックスＧＰＬ－１０５、クライトックスＧＰＬ－１０４、クライトックスＧＰＬ－１０３、クライトックスＧＰＬ－１０２、クライトックスＧＰＬ－１０１（いずれも商品名）、ケマーズ社製）；下記構造式（５）で示される構造を有するＰＦＰＥ（例えば、フォンブリン（Ｆｏｍｂｌｉｎ）Ｍ６０、フォンブリンＭ１００、フォンブリンＺ２５（いずれも商品名）、ソルベイスペシャリティポリマーズジャパン社製）；下記構造式（６）で示される構造を有するＰＦＰＥ（例えば、フォンブリンＹ４５、フォンブリンＹ２５（いずれも商品名）、ソルベイスペシャリティポリマーズジャパン社製）。

（構造式（３）中、ｎは正の整数を表し、ｎは、このＰＦＰＥの温度４０℃における粘度を３０ｍＰａ・ｓ～５００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）

（構造式（４）中、ｎ’は正の整数を表し、ｎ’は、このＰＦＰＥの温度４０℃における粘度を１０ｍＰａ・ｓ～２５００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）

（構造式（５）中、ｍ及びｎ’’は、それぞれ独立に正の整数を表し、ｍ／ｎ’’は、０．５以上２以下となる数であり、かつ、ｍ＋ｎ’’は、このＰＦＰＥの温度４０℃における粘度を２０ｍＰａ・ｓ～１４００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）

（構造式（６）中、ｍ’及びｎ’’’は、それぞれ独立に正の整数を表し、ｍ’／ｎ’’’は、２０以上１０００以下となる数であり、かつ、ｍ’＋ｎ’’’は、このＰＦＰＥの温度４０℃における粘度を２０ｍＰａ・ｓ～１２００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）

第２のＰＦＰＥは、上記構造式（３）～（６）からなる群より選択される少なくとも一つの構造を有することがより好ましい。中でも、後述するフルオロポリマーとの相溶性の観点から、第２のＰＦＰＥは、上記構造式（４）で示される構造を有することがさらに好ましい。

空孔に含有させる第２のＰＦＰＥの温度４０℃における粘度は、好ましくは５００ｍＰａ・ｓ～２５００ｍＰａ・ｓであり、より好ましくは１０００ｍＰａ・ｓ～２０００ｍＰａ・ｓである。このような粘度範囲を有するＰＦＰＥは、空孔からの表面層の第１の表面への安定的な移行に資する。
ここでいう粘度とは、コーン角度１度、コーン半径２０ｍｍのコーンプレート型の動的粘弾性測定装置（レオメータ）によって、測定温度４０℃、せん断速度１００ｓ^－１で６０秒間回転させたときに測定される値である。

第２のＰＦＰＥとして用いることができる市販のＰＦＰＥとしては、例えば、「クライトックスＧＰＬ－１０５」（粘度３０１ｍＰａ・ｓ）、「クライトックスＧＰＬ－１０６」（粘度４５９ｍＰａ・ｓ）、「クライトックスＧＰＬ－１０７」（粘度８５２ｍＰａ・ｓ）、「クライトックスＶＰＦ－１６２５６」（粘度１４０３ｍＰａ・ｓ）、「クライトックスＸＨＴ－１０００」（粘度１９４１ｍＰａ・ｓ）（いずれも商品名、ケマーズ社製）；「フォンブリンＭ６０」（粘度５８６ｍＰａ・ｓ）、「フォンブリンＭ１００」（粘度１３２７ｍＰａ・ｓ）（いずれも商品名、ソルベイスペシャリティポリマーズジャパン社製）が挙げられる。

表面層中の第２のＰＦＰＥの含有比率は、空孔中の第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の質量をも含めた表面層の総質量を基準として、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１５質量％以上である。また、該含有比率の上限は、好ましくは、５５質量％以下であり、より好ましくは３０質量％以下である。該含有比率が５質量％以上であれば、より一層長期に亘ってトナー離型性が良好に維持される。また、該含有比率が５５質量％以下であれば、表面層の使用による摩耗をより確実に防止し得る。
なお、表面層の空孔内に第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物を含有する場合、表面層中の第２のＰＦＰＥの含有比率は、後述する表面層中の第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の含有比率と、該組成物中の第２のＰＦＰＥの含有比率とから算出することができる。

＜フルオロポリマー＞
前述したように、表面層のＥ”（１）／Ｅ”（２）を０．６０以上、１．００未満に制御する一つの方法として、例えば、空孔の少なくとも一部に、第２のＰＦＰＥと共にフルオロポリマーを含有させる方法が挙げられる。本発明者らは、ＰＦＰＥを、フルオロポリマーと共にゲル状組成物として空孔内に存在させることで、表面層がＰＦＰＥを含んでいるにも関わらず、ＰＦＰＥによるＰＦＡの粘性の低下を制御することができることを見出した。空孔中において、ＰＦＰＥをフルオロポリマーと共にゲル状組成物として存在させることによって、表面層中に多量のＰＦＰＥを含有させた場合であっても、ＰＦＰＥが、表面層を構成するＰＦＡのポリマー鎖と相互作用することを防止し得る。そのため、ＰＦＰＥによるＰＦＡの粘性の低下を抑制できる。その結果として、表面層のＥ”（１）の低下を抑制することができ、Ｅ”（１）／Ｅ”（２）を０．６０以上、１．００未満の範囲に制御することが容易となる。

本開示に係るフルオロポリマーは、下記構造式（１）で示される繰り返し単位と、シロキサンのＴ単位及びＱ単位のうち少なくとも一方の構造とを有することが好ましい。構造式（１）で示される構造は、ＰＦＰＥが有するパーフルオロアルキルエーテル構造と共通する。そのため、構造式（１）で示される構造を有するフルオロポリマーは、ＰＦＰＥとの親和性が高い。また、シロキサンのＴ単位とは、ケイ素原子に１つの有機置換基Ｒが結合している３官能の基本単位（ＲＳｉＯ_３／２）を表し、シロキサンのＱ単位とは、ケイ素原子に有機置換基Ｒが１つも結合していない４官能の基本単位（ＳｉＯ_４／２）を表す。有機置換基Ｒとしては、メチル基等のアルキル基；フェニル基等のアリール基；メトキシ基等のアルコキシ基；ビニル基、アリル基等のアルケニル基が挙げられる。そして、シロキサンのＴ単位及びＱ単位の少なくとも一方を有するフルオロポリマーは、ポリシロキサンの３次元構造を有することによって、安定的にゲルの形態を有し得る。そのため、当該フルオロポリマーは、構造式（１）で示される構造部分によるＰＦＰＥとの高い親和性により、ＰＦＰＥをゲル状組成物として空孔内に存在させ得る。
なお、空孔内においてゲル状組成物として存在するＰＦＰＥ自体は３次元構造を有しない。そのため、後述する、Ｅ”（２）の測定のための表面層からのＰＦＰＥの除去工程によれば、空孔内にフルオロポリマーと共にゲル状組成物として存在するＰＦＰＥは、空孔内から除去することができる。

構造式（１）中、ｎは正の整数を表す。

シロキサンのＴ単位及びＱ単位の少なくとも一方、及び、構造式（１）で示される構造を有するフルオロポリマーは、例えば、構造式（１）で示される構造を有し、かつ、ケイ素原子に結合した不飽和脂肪族基（－Ｓｉ－ＣＨ_２＝ＣＨ_２）を有する化合物と、ヒドロシリル基（－Ｓｉ－Ｈ）を有する架橋剤と、白金の如き触媒とを含むフルオロポリマー形成用混合物を用いて、該不飽和脂肪族基とヒドロシリル基とを付加反応（ヒドロシリル化反応）させることによって得ることができる。また、該フルオロポリマーは、構造式（１）で示される構造を有し、かつ、アルコキシシリル基を有する化合物の該アルコキシシリル基を脱水縮合させることによっても得ることができる。本開示においては、副生成物の生成抑制及び反応制御の容易性の観点から、上記ヒドロシリル化反応によってフルオロポリマーを形成することが好ましい。

ヒドロシリル化反応による、本開示に係るフルオロポリマーの形成に用いることができる上記フルオロポリマー形成用混合物について詳述する。該フルオロポリマー形成用混合物が含む、構造式（１）で示される構造を有し、かつ、ケイ素原子に結合した不飽和脂肪族基を有する化合物としては、例えば下記構造式（７）で示される化合物が挙げられる。この化合物の粘度としては、特に制限はない。ただし、該フルオロポリマー形成用混合物と第２のＰＦＰＥとの混合物を表面層の空孔に充填する際に当該混合物の良好な流動性を確保する観点から、例えば、温度２３℃における粘度が、０．５０Ｐａ・ｓ～４０．０Ｐａ・ｓであることが好ましい。ここでいう粘度は、コーン角度１度、コーン半径２０ｍｍのコーンプレート型の動的粘弾性測定装置（レオメータ）によって、測定温度２３℃、せん断速度１００ｓ^－１で６０秒間回転させたときに測定される値である。

上記構造式（７）中、Ｒ_１～Ｒ_４はそれぞれ独立に、－Ｈ、－ＣＨ_３、－ＣＨ＝ＣＨ_２のいずれかを表し、Ｌ_１及びＬ_２はそれぞれ独立に、炭素数１～４のアルキレン基、又は－Ｙ－ＮＲ_５－ＣＯ－（ここで、Ｙは炭素数１～４のアルキレン基、又は下記構造式（ｉ）で示されるｏ－、ｍ－若しくはｐ－フェニレン基のいずれかであり、Ｒ_５は、－Ｈ、－ＣＨ_３、－Ｃ_６Ｈ_５のいずれかを表す）を表す。また、ａ及びｂはそれぞれ独立に、０又は１を表す。Ｒｆ_１は、下記構造式（ｉｉ）で示される構造を示す。

構造式（ｉｉ）中、ｍ及びｑはそれぞれ独立に、０又は１～１５０の整数を表し、ｍ＋ｑは２～２００である。ｎ及びｐはそれぞれ独立に、１～３の整数を表し、ｏは０又は１～６の整数を表し、ｒは２又は３を表す。

次に、上記フルオロポリマー形成用混合物が含む架橋剤としては、例えば、シロキサンのＴ単位の構造を形成し得る下記構造式（８）で示される含フッ素有機ケイ素化合物、及び、シロキサンのＱ単位の構造を形成し得る下記構造式（９）で示される有機ケイ素化合物が挙げられる。構造式（８）で示される含フッ素有機ケイ素化合物が上記構造式（７）で示される化合物にヒドロシリル化反応により付加することで、シロキサンのＴ単位の構造を有するフルオロポリマーが形成される。また、構造式（９）で示される有機ケイ素化合物が上記構造式（７）で示される化合物にヒドロシリル化反応により付加することで、シロキサンのＱ単位の構造を有するフルオロポリマーが形成される。そして、Ｔ単位やＱ単位のポリシロキサン構造を有することで、本開示に係るフルオロポリマーは、３次元的な架橋構造を有することとなる。そのため、液状のＰＦＰＥと、当該フルオロポリマー形成用混合物との混合（溶解）物中の、構造式（７）で示される化合物と架橋剤とを反応させることで、液状のＰＦＰＥは、Ｔ単位やＱ単位のポリシロキサン構造中に取り込まれ、ゲル状となると考えられる。

上記構造式（８）中、Ｌ_３及びＬ_４はそれぞれ独立に、炭素数１～４のアルキレン基、又は－Ｙ－ＮＲ_５－ＣＯ－（ここで、Ｙは炭素数１～４のアルキレン基、又は上記構造式（ｉ）で示されるｏ－、ｍ－若しくはｐ－フェニレン基のいずれかであり、Ｒ_５は、－Ｈ、－ＣＨ_３、－Ｃ_６Ｈ_５のいずれかを表す）を表す。また、ｃ及びｄはそれぞれ独立に、０又は１を表す。Ｒｆ_２は、上記構造式（ｉｉ）で示される構造、又は炭素数１～２０のパーフルオロアルキレン基を表す。

さらに、当該フルオロポリマー形成用混合物が含む触媒としては、ヒドロシリル化反応において用いられる公知の触媒を用いることができる。具体的には、塩化白金酸、アルコール変性塩化白金酸、塩化白金酸とオレフィンの錯体等の白金触媒を挙げることができる。

当該フルオロポリマー形成用混合物の硬化（ヒドロシリル化）における加熱温度及び加熱時間は、所望の反応率に応じて選択することができる。例えば、加熱温度は１００℃～２５０℃、特に１５０℃～２００℃の範囲が好ましく、また、加熱時間は６０秒間～４時間の範囲とすることが好ましい。

上記フルオロポリマー形成用混合物は、市販のものを用いることもできる。例えば、下記構造式（７－１）で示される、ケイ素原子に結合したビニル基を有する化合物と上記構造式（８）で示される架橋剤と白金触媒とを含むフルオロポリマー形成用混合物の市販品の例を以下に挙げる。
・液状フッ素エラストマー「ＳＩＦＥＬ Ｘ－７１－３５９」、「ＳＩＦＥＬ ８０７０Ａ／Ｂ」（いずれも商品名、信越化学工業社製）
・「ＳＦ５０００」、「ＳＦ７０００」（いずれも商品名、藤倉コンポジット社製）

なお、本開示に係るフルオロポリマー形成用混合物の市販品としては、一液タイプ、二液タイプのいずれも用いることができる。また、本開示に係るフルオロポリマー形成用混合物には、第２のＰＦＰＥと共に表面層の空孔に導入することができる範囲において、フィラーを添加してもよい。フィラーの例としては、シリカ、カーボン粉末、金属酸化物（例えば、酸化チタン、酸化アルミニウム等）が挙げられる。

表面層中のフルオロポリマーの含有比率は、空孔中の第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の質量をも含めた表面層の総質量に対して、好ましくは５質量％以上、５５質量％以下であり、より好ましくは１５質量％以上、３０質量％以下である。該含有比率が５質量％以上であれば、より一層の長期の使用においてトナー離型性が良好に維持される。また、該含有比率が５５質量％以下であれば、使用による表面層の摩耗をより確実に防止し得る。

本開示の一態様に係る定着部材は、表面層中の空孔の少なくとも一部に、上記第２のＰＦＰＥと上記フルオロポリマーとの組成物を含む。
ＰＦＰＥのみが空孔に含有されている場合、表面層中のＰＦＰＥの、表面層の第１の表面への移行が比較的早く進む。一方、本開示の一態様に係る定着部材においては、第２のＰＦＰＥが、フルオロポリマーのＴ単位やＱ単位からなるポリシロキサンの３次元的な架橋構造内に取り込まれることで、ゲル化した状態で空孔中に存在していると考えられる。そのため、定着工程における定着部材の表面層の変形によってもＰＦＰＥが表面層の第１の表面に過度に移行することが抑制される。その結果、表面層に含まれる第２のＰＦＰＥは、早期に枯渇しにくく、より長期に亘って安定的なトナー離型性を表面層の第１の表面に付与し続けることができる。
上記のように、表面層の空孔中の第２のＰＦＰＥは、フルオロポリマーの３次元架橋によって形成されてなる網目構造の中に保持され、ゲル状組成物として存在していると考えられる。第２のＰＦＰＥを、フルオロポリマーの３次元架橋構造内に安定的に保持させるうえで、第２のＰＦＰＥとしては、フルオロポリマーと共通の化学構造を有するものが好ましい。この点からも、第２のＰＦＰＥとしては、フルオロポリマーが有する前記構造式（１）で示される構造と同じ構造を有する、前記構造式（４）で示される構造を有するＰＦＰＥが特に好ましいものである。

該組成物中の第２のＰＦＰＥの含有比率（質量比）、すなわち、第２のＰＦＰＥの質量／（第２のＰＦＰＥ及びフルオロポリマーの総質量）は０．２０以上、０．８０以下が好ましく、０．４０以上、０．６０以下がより好ましい。前記含有比率が０．２０以上であることによって、フルオロポリマーによる保持性が過度に強くなることがなく、ＰＦＰＥの第１の表面への移行が、より円滑に行われる。また、前記含有比率が０．８０以下であれば、フルオロポリマーの架橋反応が阻害されることなく、フルオロポリマーによる保持性を維持しつつ、ＰＦＰＥの過度な表面移行を抑制することができる。
前記含有比率は以下のように算出する。後述するように、熱重量測定により表面層の総質量に対する上記組成物の含有比率（質量％）を算出する。また、表面層をフッ素系溶剤に浸漬することにより、第２のＰＦＰＥのみを抽出し、表面層中の第２のＰＦＰＥの含有比率（質量％）を測定することができる。そして、第２のＰＦＰＥの含有比率（質量％）／上記組成物の含有比率（質量％）から、上記組成物中の第２のＰＦＰＥの含有比率を算出することができる。

空孔中の第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の質量をも含めた表面層の総質量に対する、空孔中の該組成物の含有比率は２０質量％以上、６０質量％以下であることが好ましく、３０質量％以上、５０質量％以下であることがより好ましい。上記組成物の含有比率が２０質量％以上であれば、ＰＦＰＥの表面層の第１の表面への移行が阻害されにくく、より安定したトナー離型性を第１の表面に付与し得る。また、上記組成物の含有比率が６０質量％以下であれば、表面層の摩耗をより良く防止し得る。

＜定着部材の製造方法＞
上記本開示の一態様に係る定着部材の非限定的な製造方法として、例えば、下記工程（ｉ）～工程（ｖ）を含む方法が挙げられる。
工程（ｉ）：エンドレスベルト形状又はローラ形状を有する基層と、基層の外周面上のＰＦＡを含む樹脂層と、を有する積層体を用意する工程、
工程（ｉｉ）：ＰＦＡの融点近傍の温度まで加熱した第１のＰＦＰＥを、該樹脂層の外表面を構成する第１の表面と接触させて、該第１のＰＦＰＥを該樹脂層中に含浸させる工程、
工程（ｉｉｉ）：該工程（ｉｉ）で得られた、第１のＰＦＰＥが樹脂層中に含浸した該積層体を、室温まで冷却する工程、
工程（ｉｖ）：フッ素系溶剤を用いて、該樹脂層中に含浸した該第１のＰＦＰＥの少なくとも一部を該樹脂層の第１の表面側から除去して、該樹脂層に、該樹脂層の該第１の表面に開口した空孔を形成する工程、及び
工程（ｖ）：該空孔の少なくとも一部に、第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー形成用混合物とを含む混合物を含有させて、該フルオロポリマー形成用混合物を硬化させる工程。
これにより、該樹脂層を本開示に係る表面層とし、空孔の少なくとも一部に、該第２のＰＦＰＥを含有する、好ましくは、該第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含むゲル状組成物を含有する表面層を有する定着部材が得られる。

上記の方法によって本開示の一態様に係る定着部材が形成されるメカニズムについて、本発明者らは以下のように推測している。
工程（ｉｉ）において、樹脂層が含むＰＦＡの融点近傍の温度（３００℃±５０℃、好ましくは２９０℃～３２５℃）で、該樹脂層の第１の表面を第１のＰＦＰＥと接触させることにより、第１のＰＦＰＥが樹脂層中に含浸される。

次いで、工程（ｉｉｉ）において、樹脂層を室温（例えば、２０℃～３５℃、好ましくは２５℃）まで冷却する。なお、工程（ｉｉｉ）は、樹脂層がＰＦＰＥに接している状態、例えば、ＰＦＰＥ浴中で行ってもよく、また、樹脂層をＰＦＰＥ浴から取り出した後に行ってもよい。ただし、樹脂層の冷却を、当該樹脂層を高温のＰＦＰＥ浴から取り出した後に行う場合、樹脂層の第１の表面側が冷却に伴って収縮し、樹脂層の第１の表面側の近傍に含浸された第１のＰＦＰＥが外部に放出されることがある。樹脂層の収縮に伴う第１のＰＦＰＥの樹脂層の外への放出は、第１のＰＦＰＥの粘度が低い場合に特に発生しやすい。その結果、樹脂層に含浸した第１のＰＦＰＥが占める領域が減少し、後述する工程（ｉｖ）で、樹脂層中の第１のＰＦＰＥを除去したことにより形成される空孔の体積が相対的に減少する。そのため、第１のＰＦＰＥ浴からの該樹脂層の取り出しは、ＰＦＰＥ浴の温度を、少なくともＰＦＡの融点（具体的には、例えば２９６℃）以下、好ましくは２５０℃以下、より好ましくは、室温にまで冷却後に行うことが好ましい。これにより、第１のＰＦＰＥとして低粘度のＰＦＰＥを用いた場合であっても、ＰＦＰＥ浴から取り出したときの樹脂層の収縮を防止し得る。

次に、工程（ｉｖ）において、フッ素系溶剤を用いて樹脂層から第１のＰＦＰＥを除去することにより、樹脂層中の第１のＰＦＰＥが存在していた部位に、樹脂層の第１の表面に開口した空孔が形成される。すなわち、工程（ｉｖ）は、多孔質ＰＦＡ層の形成工程と位置付けられる。なお、工程（ｉｖ）においては、含浸されていた第１のＰＦＰＥのほぼすべてを樹脂層から溶出させることができる。樹脂層中への第１のＰＦＰＥの含浸量を増やすことで、樹脂層の内部に形成される空孔を増やすことができる。

工程（ｉｉ）においては、第１のＰＦＰＥを含浸した樹脂層の総質量に対する第１のＰＦＰＥの含有比率が、好ましくは、２５質量％以上、６０質量％以下、より好ましくは３０質量％以上、５５質量％以下となるように第１のＰＦＰＥを含浸させる。第１のＰＦＰＥの含有比率が２５質量％以上であれば、ＰＦＰＥ同士が凝集されやすく空孔の形成が容易となる。また、第１のＰＦＰＥの含有比率が６０質量％以下であれば、空孔率の増大による機械強度の低下を抑制し得る。
ここで、第１のＰＦＰＥの含有比率は、第１のＰＦＰＥを含浸させる前の樹脂層自体の質量と樹脂層に含浸された第１のＰＦＰＥの質量との和に対する、樹脂層中に含浸された第１のＰＦＰＥの質量の割合（質量％）と定義する。具体的には、第１のＰＦＰＥを含浸した樹脂層の総質量をＸとし、第１のＰＦＰＥを含浸する前の樹脂層の総質量Ｙとしたとき、樹脂層の総質量に対する第１のＰＦＰＥの含有比率（含浸比率）Ｚは、下式より算出される：
Ｚ（質量％）＝｛（Ｘ－Ｙ）／Ｘ｝×１００。
なお、第１のＰＦＰＥの含有比率は、実施例に記載するように、熱重量分析装置を用いて算出することができる。

樹脂層への第１のＰＦＰＥの含浸量は、例えば、含浸時の第１のＰＦＰＥの温度、第１のＰＦＰＥの粘度、樹脂層と第１のＰＦＰＥとの接触時間によって調整することができる。具体的には、ＰＦＡの融点近傍の温度範囲（２５０℃～３５０℃）内で温度が高いほど、第１のＰＦＰＥの粘度が低いほど、また、樹脂層との接触時間が長いほど、樹脂層への第１のＰＦＰＥの含浸量を増加させることができる。なお、前記したように、工程（ｉｉｉ）における樹脂層の収縮を避けるために、工程（ｉｉｉ）をＰＦＰＥ浴中で行うことが好ましい。

第１のＰＦＰＥの温度４０℃における粘度は、好ましくは１０ｍＰａ・ｓ～４００ｍＰａ・ｓ、より好ましくは３０ｍＰａ・ｓ～３５０ｍＰａ・ｓである。
このような粘度範囲を有する市販のＰＦＰＥとしては、「クライトックスＧＰＬ－１０１」（粘度１２ｍＰａ・ｓ）、「クライトックスＧＰＬ－１０２」（粘度２６ｍＰａ・ｓ）、「クライトックスＧＰＬ－１０３」（粘度５４ｍＰａ・ｓ）、「クライトックスＧＰＬ－１０４」（粘度１１１ｍＰａ・ｓ）、「フォンブリンＭ０３」（粘度３０ｍＰａ・ｓ）、「クライトックスＧＰＬ－１０５」（粘度３０１ｍＰａ・ｓ）（いずれも商品名、ケマーズ社製）が挙げられる。

そして、例えば、第１のＰＦＰＥの粘度（４０℃、以下同様）が３０１ｍＰａ・ｓ、ＰＦＡを含む樹脂層の厚さが２０μｍ、該樹脂層の融点が２９６℃、該樹脂層と第１のＰＦＰＥの接触時の温度が３１０℃である場合においては、接触時間１分間で、第１のＰＦＰＥの含有比率が３０質量％であるＰＦＰＥ含浸樹脂層を作製することができる。
また、第１のＰＦＰＥとして粘度が１１１ｍＰａ・ｓであるＰＦＰＥを用いて、他の条件が上記と同一である場合、第１のＰＦＰＥの含有比率が４１質量％であるＰＦＰＥ含浸樹脂層を作製することができる。さらに、第１のＰＦＰＥとして粘度が１１１ｍＰａ・ｓであるＰＦＰＥを用いて、樹脂層との接触時の温度を３００℃とし、他の条件が上記と同一である場合、第１のＰＦＰＥの含有比率が２６質量％であるＰＦＰＥ含浸樹脂層を作製することができる。
また、第１のＰＦＰＥとして粘度が５４ｍＰａ・ｓであるＰＦＰＥを用いて、他の条件が上記と同一である場合、第１のＰＦＰＥの含有比率が３３質量％であるＰＦＰＥ含浸樹脂層を作製することができる。さらに、上記第１のＰＦＰＥの粘度が５４ｍＰａ・ｓであるＰＦＰＥを用いた樹脂層を、温度３１０℃の第１のＰＦＰＥの浴中に浸漬し、樹脂層と第１のＰＦＰＥとを１分間接触させる。次いで、ＰＦＰＥ浴の温度を２５０℃まで冷却してから樹脂層をＰＦＰＥ浴から取り出すことで、第１のＰＦＰＥの含有比率が５８質量％であるＰＦＰＥ含浸樹脂層を得ることができる。また、樹脂層のＰＦＰＥ浴からの取り出しを、ＰＦＰＥ浴の温度を２５℃まで冷却してから行った場合、他の条件が上記と同一であることを前提として、第１のＰＦＰＥの含有比率が６０質量％であるＰＦＰＥ含浸樹脂層を得ることができる。
なお、上記したように、樹脂層のＰＦＰＥ浴からの取り出しを、ＰＦＰＥ浴の温度を２５０℃に冷却後に行った場合よりも、２５℃に冷却してから行った場合の方が、樹脂層中の第１のＰＦＰＥの含有比率が２質量％多い。その理由としては、ＰＦＰＥ浴の温度を２５℃まで冷却後に樹脂層をＰＦＰＥ浴から取り出したときには、樹脂層からの第１のＰＦＰＥの揮発が抑制されているためであると考えられる。なお、樹脂層の収縮がない限り、樹脂層のＰＦＰＥ浴からの取り出し後の第１のＰＦＰＥの揮発は、工程（ｉｖ）を経て形成される樹脂層中の空孔の体積には影響を与えることはない。

一方、特許文献１の実施例で用いられているＰＦＰＥ（商品名：クライトックスＧＰＬ－１０６、ケマーズ社製）は、粘度が４５９ｍＰａ・ｓである。このようなＰＦＰＥを、温度３４５℃でＰＦＡを含む樹脂層と５分間接触させた場合、ＰＦＰＥの含有比率が２４質量％であるＰＦＰＥ含浸樹脂層が得られた。しかしながら、ＰＦＰＥの含有比率がこの程度であると、樹脂層中ではＰＦＰＥ同士が凝集しない。そのため、その後にフッ素系溶剤を用いてＰＦＰＥの溶出操作を行っても、樹脂層には空孔が形成されなかった。

定着部材の作製における樹脂層と第１のＰＦＰＥの接触方法としては、第１のＰＦＰＥを、樹脂層に含まれるＰＦＡの融点近傍の温度で樹脂層と接触させ得る限り、いかなる方法も用いることができる。また、第１のＰＦＰＥと接触させる樹脂層は、事前に基層及び樹脂層を積層した積層体における樹脂層であってもよいし、樹脂層用のＰＦＡシート又はＰＦＡチューブを用意し、基層と接着させる側の表面をマスキングした状態のものを用いてもよい。また、接触方法としては、例えばディッピング法が挙げられる。特に、チューブ状のＰＦＡを、プライマー（例えば、付加硬化型シリコーンゴム）処理した基層に挿入し、余剰のプライマーを除去して硬化させて積層体とした後、加熱した第１のＰＦＰＥを含む含浸装置内に該積層体を浸漬する方法が好ましい。なお、チューブ状のＰＦＡは、公知の方法、例えば押し出し成形、トランスファー成形、ブロー成形等により所望の厚み、径、長さのチューブとして製造することができる。チューブ状のＰＦＡは、継ぎ目がなく、比較的膜厚が均一であることから、エンドレスベルト形状の厚みの均一性に優れた樹脂層を容易に形成できる。

工程（ｉｖ）において、樹脂層に含浸させた第１のＰＦＰＥの除去に用いるフッ素系溶剤としては、第１のＰＦＰＥを溶解可能であり、ＰＦＡを溶解しない溶剤を用いる。そして、該フッ素系溶剤中に、樹脂層を、第１の表面が浸るように浸漬する。ここで、「第１のＰＦＰＥを溶解可能な溶剤」とは、例えば、２５℃において、溶剤１００ｇに対する第１のＰＦＰＥの溶解量が１０ｇ以上である溶剤が挙げられる。一方、「ＰＦＡを溶解しない溶剤」とは、２５℃において、溶剤１００ｇに対するＰＦＡの溶解量が１ｇ以下である溶剤が挙げられる。第１のＰＦＰＥを溶解可能であり、ＰＦＡを溶解しないフッ素系溶剤としては、例えば、ハイドロフルオロエーテル（商品名：Ｎｏｖｅｃ７３００、スリーエム社製）等が挙げられる。また、工程（ｉｖ）において、樹脂層から第１のＰＦＰＥを除去する際に、樹脂層に超音波を印加することは、樹脂層からの第１のＰＦＰＥの除去を促進するうえで好ましい。

本開示の一態様に係る定着部材の製造方法について、より具体的に述べる。
工程（ｉ）：基層と、ＰＦＡを含む樹脂層と、がこの順で積層された積層体をディッピング装置に取り付ける。
工程（ｉｉ）：ＰＦＡの融点近傍（３００℃±５０℃、好ましくは２９０℃～３２５℃）に加熱した第１のＰＦＰＥの浴に該積層体を浸漬し、好ましくは２０秒間～５分間、より好ましくは３０秒間～２分間（例えば１分間）放置する（含浸工程－１）。
含浸工程－１において、樹脂層と第１のＰＦＰＥとの接触温度が高いほど、また第１のＰＦＰＥの粘度が低いほど、第１のＰＦＰＥの含浸量が増加することを見出した。上記特定の空孔が形成され得る一定量以上の第１のＰＦＰＥの含浸量が達成される限りにおいて、接触温度及び第１のＰＦＰＥの粘度は適宜選択することができる。含浸工程－１における、第１のＰＦＰＥの加熱温度をＡ℃とし、ＰＦＡの融点をＢ℃としたとき、Ａ－Ｂ（℃）は、好ましくは０℃～４０℃であり、より好ましくは３℃～２０℃である。
工程（ｉｉｉ）：積層体を第１のＰＦＰＥの浴から取り出し、室温まで冷却する。なお、前記したように、工程（ｉｉｉ）における第１のＰＦＰＥの揮発や樹脂層の収縮に伴う樹脂層中のＰＦＰＥ量の減少を避けるために、工程（ｉｉｉ）をＰＦＰＥ浴中で行うことが好ましい。
工程（ｉｖ）：冷却後、積層体を、第１のＰＦＰＥを溶解可能であり、ＰＦＡを溶解しないフッ素系溶剤中に浸漬し、樹脂層中に含浸した第１のＰＦＰＥを、該樹脂層の第１の表面の開口から溶出させる（空孔形成工程）。この工程により、樹脂層には、第１の表面に開口した空孔が形成される。すなわち、多孔質ＰＦＡ層が形成される。

工程（ｖ－１）：上記工程を経て得られた、空孔を有する樹脂層（多孔質ＰＦＡ層）を備えた積層体を、第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー形成用混合物との混合物中に、好ましくは５分間～３０分間、より好ましくは１０分間～３０分間（例えば１５分間）浸漬する。これにより、樹脂層中の空孔に第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー形成用混合物とを含む混合物（以降、「第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー形成用混合物とを含む混合物」を「混合物Ａ」という場合がある）を含浸させる（含浸工程－２）。
このときの該混合物Ａの温度としては、含浸時において該混合物Ａ中のフルオロポリマー形成用混合物の硬化が進行しにくい温度が好ましい。非限定的な例として、本工程における該混合物Ａの温度は、好ましくは０℃以上であり、また、好ましくは１００℃以下である。該混合物Ａの温度は、より好ましくは、５０℃以下である。

第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー形成用混合物との混合物Ａは、流動性を有しているため、樹脂層（多孔質ＰＦＡ層）の空孔内に容易に導入することができる。本開示においては、該樹脂として、フルオロポリマーやＰＦＰＥとの化学的親和性が高いＰＦＡを用いているため、ＰＦＡの膜厚方向全域に亘って上記混合物Ａを導入することが容易である。

第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー形成用混合物とを含む混合物Ａと、表面層を構成するＰＦＡとの溶解度パラメータ差（ΔＨＳＰ）は、１０．０（ＭＰａ）^０．５以下であることが好ましく、７．０（ＭＰａ）^０．５以下であることがより好ましい。溶解度パラメータ差が１０．０（ＭＰａ）^０．５以下であれば、該混合物Ａの空孔内への導入を、より円滑に行うことができる。
溶解度パラメータ（ＳＰ値）は、分子凝集エネルギーの平方根で表されるパラメータであり、２種以上の物質の親和性の目安となる。本開示において、ＳＰ値は、ハンセン（Ｈａｎｓｅｎ）の手法を用いて導出する。ここでハンセンの手法とは、一つの物質のエネルギーを、分散エネルギー項（δＤ）、分極エネルギー項（δＰ）、水素結合エネルギー項（δＨ）の３成分で表し、３次元空間にベクトルとして表すものである。例えば、２種類の物質のＳＰ値の差（ΔＨＳＰ）が小さい（２種の物質間の距離が短い）場合は、当該２種類の物質は溶解性が高い、即ち、混和しやすいことを示す。一方、２種類の物質のＳＰ値の差が大きい（２種の物質間の距離が長い）場合は、当該２種類の物質は溶解性が低い、即ち、混和しにくいことを示す。
δＤ、δＰ、δＨは、ハンセングループが開発、販売しているデータベース付き計算ソフト「ＨＳＰｉＰ（商品名）」の３ｒｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ ３．１．１４を使用して、算出することができる。このとき、各成分のＳＰ値は、それぞれ下記式（ａ）に基づいて算出する。
ＳＰ値＝（δＤ^２＋δＰ^２＋δＨ^２）^０．５ （ａ）
また、２種類の成分における溶解度パラメータの差（ΔＨＳＰ）は、上記３次元空間における距離で定義するものとし、下記式（ｂ）に基づいて値を算出する。なお、δＤ１及びδＤ２は各成分の分散エネルギー項を表し、δＰ１及びδＰ２は各成分の分極エネルギー項を表し、δＨ１及びδＨ２は各成分の水素結合エネルギー項を表す。
ΔＨＳＰ＝｛４（δＤ１－δＤ２）^２＋（δＰ１－δＰ２）^２＋（δＨ１－δＨ２）^２｝^０．５ （ｂ）

ここで、フルオロポリマー形成用混合物が、前記構造式（７）で示される構造を有する化合物を含む場合、当該化合物と、第２のＰＦＰＥとの構造上の実質的な差は、当該化合物の両末端に不飽和脂肪族基が結合している点に過ぎない。そのため、当該化合物と第２のＰＦＰＥとは、上記の方法で求まるＳＰ値がほぼ同一となる。また、フルオロポリマー形成用混合物中において、当該化合物は主成分であるため、フルオロポリマー形成用混合物と第２のＰＦＰＥとを含む混合物ＡのＳＰ値としては、当該化合物のＳＰ値又は第２のＰＦＰＥのＳＰ値を用いることができる。

工程（ｖ－２）：上記工程（ｖ－１）を経て得られた積層体を該混合物Ａ中から取り出し、外表面に付着した該混合物Ａを除去する。次いで、空孔中に導入した該混合物Ａ中のフルオロポリマー形成用混合物を硬化させ、フルオロポリマーとする。これにより、該空孔の少なくとも一部に、第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物を含有する本開示の一態様に係る定着部材を得る。
本工程において、外表面に付着した過剰量の該混合物Ａを除去する方法は特に制限されないが、例えば、フッ素系溶剤で洗浄する、エアで除去する、不織布で拭き取る、といった方法が挙げられる。フッ素系溶剤で洗浄する方法としては、例えば、フッ素系溶剤を染み込ませた不織布などの繊維を用いて除去する方法が挙げられる。フッ素系溶剤としては、ハイドロフルオロエーテル（商品名：Ｎｏｖｅｃ７３００、スリーエム社製）等が挙げられる。
硬化における加熱温度及び加熱時間は、フルオロポリマー形成用混合物中の反応成分の反応率を所望の状態にするよう選択することができる。加熱温度は１００℃～２５０℃の範囲が好ましく、１５０℃～２００℃の範囲がより好ましい。加熱時間は６０秒間～４時間の範囲が好ましい。

＜Ｅ”（１）及びＥ”（２）の測定方法＞
上記のようにして得られる本開示の一態様に係る定着部材の表面層のＥ”（１）及びＥ”（２）の測定方法の一例を説明する。

＜Ｅ”（１）の測定＞
まず、定着部材から表面層のみを取り出す。例えば、定着部材が、エンドレス形状の基層と、その外周面上に付加硬化型シリコーンゴム接着剤の硬化物からなるプライマー層を介して固定されてなるフッ素樹脂チューブからなる表面層とを有する場合、基層とプライマー層との界面を、ナイフ等を用いて剥離し、プライマー層と表面層との積層サンプル（１）を得る。この積層サンプル（１）を、シリコーン樹脂の溶解剤、例えば、「ｅソルブ２１ＲＳ」（商品名、カネコ化学社製）に浸漬して、プライマー層中のシリコーンゴムを溶解させる。これにより、該積層サンプル（１）からプライマー層を除去し、表面層のみから構成されるサンプルを得る。このサンプルから、定着部材の周方向の長さが５ｍｍ、定着部材の周方向に直交する方向の長さが２０ｍｍとなるように切り出し、測定サンプルとする。この測定サンプルについて、動的粘弾性測定装置、例えば、「Ｒｈｅｏｇｅｌ Ｅ４０００」（商品名、ユービーエム（ＵＢＭ）社製）を用いて、以下の方法によって、Ｅ”（１）を測定する。
すなわち、引張用治具に上記で調製した測定サンプルを装着する。装着する際、測定方向、すなわち引張治具のチャック間方向が定着部材の周方向に直交する方向となるように測定サンプルを装着する。チャック間距離を１０ｍｍとし、印加周波数１０Ｈｚ、振幅０．０３ｍｍの正弦波を用いて、測定温度５０℃～２５０℃、昇温速度５．０℃／分の条件で昇温させ、測定温度－損失弾性率Ｅ”プロファイルを取得する。こうして得られたＥ”のうち、１００℃～１５０℃におけるＥ”値を抽出し、その平均値をＥ”（１）とする。

＜Ｅ”（２）の測定＞
定着部材から、基層とプライマー層と表面層との積層サンプル（２－１）を得る。次いで、表面層の空孔中に存在しているＰＦＰＥを除去する。その方法は特に限定されるものではないが、例えば、空孔中に、ＰＦＰＥが、フルオロポリマーと共にゲル状組成物として存在している場合には、以下の方法によってＰＦＰＥをより確実に除去し得る。すなわち、該積層サンプル（２－１）を、フッ素系溶剤、例えば、「Ｎｏｖｅｃ７３００」（商品名、スリーエム社製）を入れた容器に、表面層のプライマー層に対向する側とは反対側の表面が完全に浸るように浸漬させる。このとき、フッ素系溶剤の温度としては、例えば、２０℃～６０℃とすることが好ましい。次いで、該容器を超音波印加装置、例えば、「ブランソニック（型式２５１０Ｊ－ＤＴＨ）」（商品名、日本エマソン社製）の水槽に入れ、超音波を印加する。超音波の印加時間は、空孔からＰＦＰＥを除去できれば特に限定されるものではないが、例えば、６０分間～１５０分間とすることが好ましい。その後、容器から該積層サンプル（２－１）を取り出す。この過程を経ることで、表面層中のＰＦＰＥが除去される。なお、空孔中において、ＰＦＰＥがフルオロポリマーと共にゲル状組成物として存在している場合であっても、ＰＦＰＥ自体は架橋していない。そのため、適切に調整された温度のフッ素系溶剤への浸漬と超音波印加とによって、空孔中のＰＦＰＥは除去可能である。
次いで、該積層サンプル（２－１）の、基層とプライマー層との界面を、ナイフ等を用いて剥離し、プライマー層と表面層との積層サンプル（２－２）を得る。次いで、表面層中のＰＦＰＥが除去された該積層サンプル（２－２）を、シリコーン樹脂の溶解剤、例えば、「ｅソルブ２１ＲＳ」（商品名、カネコ化学社製）に浸漬して、プライマー層中のシリコーンゴムを溶解させる。これにより、該積層サンプル（２－２）からプライマー層を除去し、表面層のみから構成されるサンプルを得る。このサンプルから、定着部材の周方向の長さが５ｍｍ、定着部材の周方向に直交する方向の長さが２０ｍｍとなるように切り出し、測定サンプルとする。この測定サンプルについて、動的粘弾性測定装置、例えば、「Ｒｈｅｏｇｅｌ Ｅ４０００」（商品名、ユービーエム（ＵＢＭ）社製）を用いて、以下の方法によって、Ｅ”（２）を測定する。
すなわち、引張用治具に上記で調製した測定サンプルを装着する。装着する際、測定方向、すなわち引張治具のチャック間方向が定着部材の周方向に直交する方向となるように測定サンプルを装着する。チャック間距離を１０ｍｍとし、印加周波数１０Ｈｚ、振幅０．０３ｍｍの正弦波を用いて、測定温度５０℃～２５０℃、昇温速度５．０℃／分の条件で昇温させ、測定温度－損失弾性率Ｅ”プロファイルを取得する。こうして得られたＥ”のうち、１００℃～１５０℃におけるＥ”値を抽出し、その平均値をＥ”（２）とする。

２．定着装置
定着装置は、定着部材と、該定着部材を加熱する加熱手段と、を具備する。定着装置は、例えば、加熱用の回転体と、該加熱用の回転体と定着ニップ部を形成するように配置されてなる加圧用の回転体とを具備する。加熱用の回転体と加圧用の回転体との組み合わせの例としては、例えば、加熱ローラと該加熱ローラに対向配置されてなる弾性加圧ローラ、加熱フィルムと該加熱フィルムに当接配置された弾性加圧ローラを挙げることができる。加熱用の回転体と加圧用の回転体との組み合わせの他の例としては、加熱ベルトと該加熱ベルトに当接配置された弾性加圧ローラ、加熱ベルトと該加熱ベルトに当接配置された弾性加圧ベルト等を挙げることができる。

図４は、加熱用の定着ベルト１１及び弾性加圧ローラ１７を具備する定着装置における、定着ベルトの周方向に沿った断面図である。
定着ベルト１１は、本開示の一態様に係る定着ベルトである。定着ベルト１１は、ベルトガイド部材１４にルーズに外嵌させてある。加圧用剛性ステイ１６は、ベルトガイド部材１４の内側に挿通してある。ベルトガイド部材１４は、例えば、耐熱性や断熱性を有する樹脂によって形成されている。
加熱手段は、例えば、定着ベルトの内周面に接して配置されているヒータである。ベルトガイド部材１４と定着ベルト１１の内面とが接触する位置に熱源としてのセラミックヒータ１５を具備する。セラミックヒータ１５は、ベルトガイド部材１４の長手方向に沿って設けられている溝部に嵌入され、固定されている。セラミックヒータ１５は、不図示の手段によって通電され発熱する。
弾性加圧ローラ１７は、例えば、ステンレス製の芯金１７ａの周面に、硬化シリコーンゴムを含む弾性層１７ｂが設けられている。また、弾性層１７ｂの周面上に、フッ素樹脂を含む表層１７ｃが設けられている。表層１７ｃの厚さは、例えば、５０μｍである。
加圧用剛性ステイ１６の両端部と装置シャーシ側のバネ受け部材（不図示）との間にそれぞれ加圧バネ（不図示）を縮設することで、加圧用剛性ステイ１６に押し下げ力を付与している。これによって、ベルトガイド部材１４の下面に配設したセラミックヒータ１５の下面と弾性加圧ローラ１７の上面とが定着ベルト１１を挟んで圧接して、所定の定着ニップ部Ｎが形成される。すなわち、セラミックヒータ１５の下面は、定着ベルト１１の内周面に接して配置されている。
この定着ニップ部Ｎに、未定着トナーＧによって画像が形成された、被加熱体となる記録媒体Ｐを搬送速度Ｖで挟持搬送させる。これにより、トナー像を加熱、加圧する。その結果、トナー像は、溶融・混色、その後、冷却されることによって記録媒体Ｐ上に定着される。

３．電子写真画像形成装置
電子写真画像形成装置としては、公知の構成を採用し得る。例えば、電子写真方式を用いた複合機、コピー、ファックス、プリンタなどがある。ここでは、カラーレーザープリンタを例に用いて、電子写真画像形成装置の全体構成について概略を説明する。
図５は、本開示の一態様に係るレーザープリンタ４０の概略断面図である。図５に示すレーザープリンタ４０は、イエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）、ブラック（Ｋ）の色毎に、一定速度で回転する電子写真感光体ドラム（以下、「感光体ドラム」と称する）３９を備える画像形成部を有する。また、レーザープリンタ４０は、画像形成部で現像され、多重転写されたカラー画像を保持し、給送部から給送された記録媒体Ｐにさらに転写する中間転写体３８を有する。
感光体ドラム３９（３９Ｙ、３９Ｍ、３９Ｃ、３９Ｋ）は、駆動手段（不図示）によって、図５に示すように反時計回りに回転駆動される。感光体ドラム３９の周囲には、その回転方向に従って、順に、感光体ドラム３９表面を均一に帯電する帯電装置２１（２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃ、２１Ｋ）、画像情報に基づいてレーザービームを照射し、感光体ドラム３９上に静電潜像を形成するスキャナユニット２２（２２Ｙ、２２Ｍ、２２Ｃ、２２Ｋ）、静電潜像にトナーを付着させてトナー像として現像する現像ユニット２３（２３Ｙ、２３Ｍ、２３Ｃ、２３Ｋ）、感光体ドラム３９上のトナー像を一次転写部Ｔ１で中間転写体３８に転写させる一次転写ローラ２４（２４Ｙ、２４Ｍ、２４Ｃ、２４Ｋ）、転写後の感光体ドラム３９表面に残った転写残トナーを除去するクリーニングブレードを有するクリーニングユニット２５（２５Ｙ、２５Ｍ、２５Ｃ、２５Ｋ）が配置されている。

画像形成に際しては、ローラ２６、２７及び２８に張架されたベルト状の中間転写体３８が回転すると共に、各感光体ドラム３９に形成された各色トナー像が前記中間転写体３８に重畳して一次転写されることでカラー画像が形成される。
前記中間転写体３８への一次転写と同期するように、搬送手段によって記録媒体Ｐが二次転写部Ｔ２へ搬送される。搬送手段は、複数枚の記録媒体Ｐを収納した給送カセット２９、給送ローラ３０、分離パッド３１、レジストローラ対３２を有する。画像形成時には、給送ローラ３０が画像形成動作に応じて駆動回転し、給送カセット２９内の記録媒体Ｐを一枚ずつ分離し、該レジストローラ対３２によって画像形成動作とタイミングを合わせて二次転写部Ｔ２へ搬送する。
二次転写部Ｔ２には、移動可能な二次転写ローラ３３が配置されている。二次転写ローラ３３は、略上下方向に移動可能である。そして、像転写に際して、二次転写ローラ３３は、記録媒体Ｐを介して中間転写体３８に所定の圧で押しつけられる。この時、同時に二次転写ローラ３３にはバイアスが印加され、中間転写体３８上のトナー像は記録媒体Ｐに転写される。中間転写体３８と二次転写ローラ３３とはそれぞれ駆動されているため、両者に挟まれた状態の記録媒体Ｐは、図５に示す左矢印方向に所定の搬送速度Ｖで搬送され、さらに搬送ベルト３４により次工程である定着部３５に搬送される。定着部３５において熱及び圧力が印加されて、転写トナー像が記録媒体Ｐに定着される。その記録媒体Ｐは、排出ローラ対３６によって装置上面の排出トレイ３７上へ排出される。
そして、図４に例示した定着装置を、図５に例示した電子写真画像形成装置の定着部３５に適用することにより、画像の均一性に優れた高品位な画像を提供可能な画像形成装置を得ることができる。

以下に、実施例を用いて本開示を具体的に説明する。なお、本開示は以下の実施例に限定されるものではない。本実施例では、以下のＰＦＡ、パーフルオロポリエーテル、及びフルオロポリマー形成用混合物を用いて定着部材を作製した。

（ＰＦＡ）
ＰＦＡ－１：「９５９ＨＰ－Ｐｌｕｓ」（商品名、三井・ケマーズ フロロプロダクツ社製、融点＝２９６℃）
（パーフルオロポリエーテル）
ＰＦＰＥ－１：「Ｋｒｙｔｏｘ ＧＰＬ－１０４」（商品名、ケマーズ社製、粘度：１１１ｍＰａ・ｓ（４０℃））
ＰＦＰＥ－２：「Ｋｒｙｔｏｘ ＶＰＦ－１６２５６」（商品名、ケマーズ社製、粘度：１４０３ｍＰａ・ｓ（４０℃））
ＰＦＰＥ－３：「Ｋｒｙｔｏｘ ＧＰＬ－１０３」（商品名、ケマーズ社製、粘度：５４ｍＰａ・ｓ（４０℃））
（フルオロポリマー形成用混合物）
ＦＰ－１：「ＳＩＦＥＬ Ｘ－７１－３５９」（商品名、信越化学工業社製、粘度：８６００ｍＰａ・ｓ（２３℃））

［実施例１］
＜定着ベルトの作製＞
［基層及びＰＦＡを含む樹脂層を有する積層体の作製］
基層として、内径３０ｍｍ、幅４００ｍｍ、厚さ４０μｍのニッケル電鋳製のエンドレスベルト形状を有する基材を用意した。この基材の外周面に、プライマーとして、付加硬化型シリコーンゴム接着剤（商品名：ＳＥ１８１９ＣＶ、東レ・ダウコーニング社製の「Ａ液」及び「Ｂ液」を等量混合）を、厚さが２０μｍになるように略均一に塗布した。以下、基層上に塗布したプライマーからなる層を「プライマー層」と称する。
次に、プライマー層を形成した基層に、内面を親水処理したフッ素樹脂チューブ（ＰＦＡ－１、融点２９６℃、厚さ２０μｍ）を被せ、該フッ素樹脂チューブの上からベルト表面を均一に扱いた。これにより、過剰の接着剤を基層とフッ素樹脂チューブの間から扱き出した。そして、温度２００℃に設定した電気炉に、フッ素樹脂チューブで被覆された基層を入れ、１時間加熱して、付加硬化型シリコーンゴムを硬化させて、フッ素樹脂チューブ（樹脂層）を基層上に接着した。そして、両端を切断して、幅が３４３ｍｍの定着ベルト用の積層体を得た。

［ＰＦＰＥの接触含浸］
（含浸工程－１）
第１のＰＦＰＥ（ＰＦＰＥ－１）を硼珪酸ガラス製メスシリンダに入れた。メスシリンダ全体に、断熱材でカバーされた電熱線を巻き、第１のＰＦＰＥの温度が３１０℃になるように加熱した。作製した該積層体をディッピング装置に取り付け、加熱した第１のＰＦＰＥ中に１分間浸漬し、該積層体を取り出した。

＜評価Ａ－１：第１のＰＦＰＥが含浸された樹脂層中の第１のＰＦＰＥの含有比率の測定＞
得られた第１のＰＦＰＥが含浸された樹脂層中の第１のＰＦＰＥの含有比率を、以下の方法で測定した。すなわち、積層体から、プライマー層と樹脂層との積層サンプルを切り出した。次いで、該積層サンプルを、シリコーン樹脂の溶解剤（商品名：ｅソルブ２１ＲＳ、カネコ化学社製）に浸漬してプライマー層中のシリコーンゴムを溶解させることにより、該積層サンプルからプライマー層を除去した。このようにして、樹脂層の全厚さ部分のみから構成された測定サンプルを調製した。この測定サンプルについて、熱重量分析装置（ＴＧＡ）を用いて以下の条件で測定を行い、第１のＰＦＰＥを含有する樹脂層中の第１のＰＦＰＥの含有比率（質量％）を算出した。
装置：ＴＧＡ８５１（商品名、メトラー・トレド（ＭＥＴＴＬＥＲ ＴＯＬＥＤＯ）社製）
雰囲気：空気中
温度：４２５℃
上記熱重量分析によって得られた、測定時間－重量減少率のプロファイルにおいて、傾きが一定となり、ＰＦＡのみが減少している領域から線形最小二乗近似式を求めた。そして、該線形最小二乗近似式の切片を、ＰＦＡ含有比率（質量％）とし、第１のＰＦＰＥ含有比率（質量％）＝１００－ＰＦＡ含有比率として算出した。

（空孔形成工程）
含浸工程－１で得られた積層体を室温まで冷却した後、別途用意したフッ素系溶剤（商品名：Ｎｏｖｅｃ７３００、スリーエム社製）を入れたメスシリンダに該積層体を１０分間浸漬した。次いで、該メスシリンダを超音波洗浄装置（商品名：ブランソニック（型式２５１０Ｊ－ＤＴＨ）、日本エマソン社製）の水槽内に入れ、６０分間超音波を印加した。処理後、メスシリンダから該積層体を取り出し、温度２５℃の環境下に６０分間放置し、乾燥させた。こうして、樹脂層の表面及び内部に存在する第１のＰＦＰＥが除去された積層体を得た。なお、得られた積層体は、目視で外観が白くなっており、樹脂層中に空孔が形成されていることが確認できた。
得られた積層体の樹脂層の第１の表面及び該積層体の周方向に沿う方向の断面の走査型電子顕微鏡による観察画像の模式図を、図２（Ａ）及び図２（Ｂ）に示す。
図２（Ａ）は、第１の表面のＳＥＭ画像の模式図である。得られた積層体の第１の表面１０１において、ＰＦＡを含む樹脂部１と、開口２とが観察された。また、図２（Ｂ）は、該積層体の周方向に沿う方向の樹脂層の断面のＳＥＭ画像の模式図である。得られた積層体において、ＰＦＡを含む樹脂部１と、空孔３が観察された。また、空孔３が、第１の表面１０１につながる開口２を有することが観察された。すなわち、基層上に多孔質ＰＦＡ層が形成されたことが確認できた。

＜評価Ａ－２：表面層（樹脂層）の第１の表面における開口率Ｐ１、平均開口径及び空孔率Ｐ２の算出＞
表面層（樹脂層）の第１の表面における開口率Ｐ１及び平均開口径は、以下のように算出した。
上記空孔形成工程において得られた、第１のＰＦＰＥを除去した積層体の表面、すなわち、樹脂層の基層と対向する側とは反対側の表面を走査型電子顕微鏡で観察し、縦８μｍ×横１１μｍの長方形の観察領域のＳＥＭ画像（倍率１００００倍）を取得した。解像度は、開口を認識できるように、縦７１７ピクセル、横９８６ピクセルとした。取得したＳＥＭ画像について、画像処理ソフトウェア（商品名：Ｉｍａｇｅ－Ｊ、米国国立衛生研究所（ＮＩＨ）製）を用いて８ビットのグレースケール画像に変換した。得られたグレースケール画像にメジアンフィルタを適用した後、さらに、上記画像処理ソフトウェアを用いて２値化処理を行い、２値化画像を得た。２値化処理は、ＳＥＭ画像内の開口に相当する部分とＰＦＡに相当する部分とを判別するためにＹＥＮの方法を用いた。そして、得られた２値化画像内における、開口に相当する部分のピクセル数の画像全体のピクセル数に対する比率を算出した。ここで、観察領域は、樹脂層の開口を有する表面の任意の１０箇所におき、各観察領域から算出される当該比率の算術平均値を、開口率Ｐ１とした。なお、各観察領域は、互いが重ならない位置とした。
また、平均開口径は、各２値化画像内の開口に相当する部分の面積を同面積の真円で近似し、該真円の径（以降、円相当径）の算術平均値とした。

また、空孔率Ｐ２は、以下のように算出した。
前記第１のＰＦＰＥを除去した積層体の樹脂層から、クライオウルトラミクロトーム（ライカマイクロシステムズ社製）を用いて、該積層体の周方向に沿う方向の樹脂層の断面が表れるように断面サンプルを切り出した。当該断面は、樹脂層の全厚さ部分を含むものとした。次いで、当該断面を走査型電子顕微鏡により観察し、縦８μｍ×横１１μｍの長方形の観察領域のＳＥＭ画像を取得した。解像度は、断面に現れる空孔を認識できるように、縦７１７ピクセル、横９８６ピクセルとした。得られたＳＥＭ画像を、数値計算ソフト（商品名：ＭＡＴＬＡＢ（登録商標）、ＭａｔｈＷｏｒｋ社製）を用いて２値化処理し、２値化画像を得た。２値化処理は、ＳＥＭ画像内の空孔に相当する部分とＰＦＡに相当する部分とを判別するために大津の方法を用いた。そして、該２値化画像における空孔に相当する部分のピクセル数の画像全体のピクセル数に対する比率を算出した。断面サンプルの当該断面の厚さ方向におけるＳＥＭ画像の取得位置は、下記（ｉ）～（ｉｉｉ）で規定される３箇所とした。
（ｉ）断面サンプルの当該断面において、該樹脂層の一方の側の表面（以下、「第１の表面」ともいう）から他方の側の表面（以下、「第２の表面」ともいう）に向かって１μｍが観察領域の上端となり、かつ、該観察領域の長辺が該第１の表面と平行となる位置。
（ｉｉ）該断面サンプルの当該断面において、該樹脂層の第１の表面と第２の表面との中点と観察領域の重心とが一致し、かつ、該観察領域の長辺が該第１の表面と平行となる位置。
（ｉｉｉ）該断面サンプルの当該断面において、該樹脂層の該第２の表面から該第１の表面に向かって１μｍが観察領域の下端となり、かつ、該観察領域の長辺が該第２の表面と平行となる位置。

また、断面サンプルは、積層体の周方向の１２０°毎の３箇所から切り出した。
したがって、上記の操作によって、合計９枚のＳＥＭ画像を得て、各ＳＥＭ画像から作成した２値化画像に基づき９個の比率を算出した。これら９個の比率の算術平均値を、空孔率Ｐ２とした。

（含浸工程－２）
次に、上記の空孔形成工程を経て得られた、空孔を有する樹脂層を備えた積層体を以下の操作に供した。すなわち、第２のＰＦＰＥ（ＰＦＰＥ－２）とフルオロポリマー形成用混合物（ＦＰ－１）との混合物Ａを調製した。混合物Ａの質量に対する第２のＰＦＰＥの含有比率（質量比）は、０．１９とした。該混合物Ａを、硼珪酸ガラス製メスシリンダに入れた。第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー形成用混合物（ＦＰ－１）とは相溶し、該混合物Ａは透明な液体であった。樹脂層に空孔が形成された前記積層体をディッピング装置に取り付け、該混合物Ａ中に、該積層体全体を３０分間浸漬し、取り出した。浸漬は室温（２５℃）で実施した。
次いで、フッ素系溶剤（商品名：Ｎｏｖｅｃ７３００、スリーエム社製）を染込ませた不織布を用いて、該混合物Ａから取り出した該積層体の外表面に付着した該混合物Ａを除去した。次に、該積層体をオーブンに入れ、温度２００℃で１時間加熱してフルオロポリマー形成用混合物の硬化を行った。こうして、空孔中にＦＰ－１の硬化物であるフルオロポリマーとＰＦＰＥ－２とを含む組成物を含む表面層を有する、本実施例に係る定着ベルトＮｏ．１を得た。得られた定着ベルトの周方向に沿う方向の表面層の断面の走査型電子顕微鏡による観察画像の模式図を図２（Ｃ）に示す。図２（Ｂ）で観察された空孔３には、含浸工程－２により、第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物４が充填されていることが確認できた。

＜評価Ａ－３：表面層中の第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の含有比率＞
得られた第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物を含有する定着ベルトに対し、前述した方法と同様にして、表面層の全厚さ部分のみからなる測定サンプルを得た。この測定サンプルについて、熱重量分析装置（ＴＧＡ）を用いて以下の条件で測定を行い、空孔中の第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の質量をも含めた表面層の総質量に対する該組成物の含有比率（質量％）を算出した。
装置：ＴＧＡ８５１（商品名、メトラー・トレド（ＭＥＴＴＬＥＲ ＴＯＬＥＤＯ）社製）
雰囲気：空気中
温度：４２５℃
上記熱重量分析によって得られた、測定時間－重量減少率のプロファイルにおいて、傾きが一定となり、ＰＦＡのみが減少している領域から線形最小二乗近似式を求めた。そして、該線形最小二乗近似式の切片を、ＰＦＡ含有比率（質量％）とし、第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の含有比率（質量％）＝１００－ＰＦＡ含有比率として算出した。

＜評価Ａ－４：第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物中の第２のＰＦＰＥの含有比率＞
第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物で空孔が充填された表面層を有する定着ベルトに対し、前述の方法と同様にして表面層の全厚さ部分のみからなる測定サンプルを得た。まず、該測定サンプルの質量Ｃを測定した。次いで、該測定サンプルを、別途用意したフッ素系溶剤（商品名：Ｎｏｖｅｃ７３００、スリーエム社製）を入れたビーカーに、フッ素系溶剤に完全に浸るようにして浸漬させた。次いで、該ビーカーを超音波洗浄装置（商品名：ブランソニック（型式２５１０Ｊ－ＤＴＨ）、日本エマソン社製）の水槽内に入れ、１２０分間超音波を印加し、空孔中の第２のＰＦＰＥを溶出させた。なお、この操作によっても空孔中のフルオロポリマーは溶出していないことを確認した。次に、ビーカーから該測定サンプルを取り出し、温度２５℃の環境下に６０分間放置し、乾燥させた。乾燥後の該測定サンプルの質量Ｄを測定し、｛（Ｃ－Ｄ）／Ｃ｝×１００より、表面層中の第２のＰＦＰＥの含有比率（質量％）を求めた。得られた表面層中の第２のＰＦＰＥの含有比率と、前述の方法で算出した、表面層中の第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の含有比率とから、第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物中の第２のＰＦＰＥの含有比率（第２のＰＦＰＥの含有比率（質量％）／第２のＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物の含有比率（質量％））を算出した。

＜評価Ａ－５：Ｅ”（１）／Ｅ”（２）の測定＞
表面層の損失弾性率Ｅ”（１）は、以下の方法で測定した。前記積層体から、プライマー層と樹脂層（表面層）との積層サンプル（１）を切り出した。次いで、該積層サンプル（１）を、シリコーン樹脂の溶解剤（商品名：ｅソルブ２１ＲＳ、カネコ化学社製）に浸漬して、プライマー層中のシリコーンゴムを溶解させた。これにより、該積層サンプルからプライマー層を除去し、樹脂層の全厚さ部分のみから構成されたサンプルを調製した。
このサンプルを、定着部材の周方向の長さが５ｍｍ、定着部材の周方向に直交する方向の長さが２０ｍｍとなるように切り出し、測定サンプルとした。この測定サンプルについて、動的粘弾性測定装置（商品名：Ｒｈｅｏｇｅｌ Ｅ４０００、ユービーエム（ＵＢＭ）社製）を用いて、以下の条件でＥ”（１）の測定を行った。
まず、引張用治具に測定サンプルを装着した。装着する際、測定方向、すなわち引張治具のチャック間方向が定着部材の周方向に直交する方向となるように測定サンプルを装着した。チャック間距離を１０ｍｍとし、印加周波数１０Ｈｚ、振幅０．０３ｍｍの正弦波を用いて、測定温度５０℃～２５０℃、昇温速度５．０℃／分の条件で昇温させ、測定温度－損失弾性率Ｅ”プロファイルを取得した。得られたＥ”のうち、１００℃～１５０℃におけるＥ”値を抽出し、その平均値をＥ”（１）とした。

表面層の損失弾性率Ｅ”（２）は、以下の方法で測定した。前記積層体から、基層とプライマー層と樹脂層（表面層）とからなる積層サンプル（２－１）を切り出した。次いで、ＰＦＰＥを除去するため、別途用意したフッ素系溶剤（商品名：Ｎｏｖｅｃ７３００、スリーエム社製）を入れたビーカーに、該積層サンプル（２－１）がフッ素系溶剤に完全に浸るようにして浸漬させた。該フッ素系溶剤の温度は、２５℃に調整した。次いで、該ビーカーを超音波洗浄装置（商品名：ブランソニック（型式２５１０Ｊ－ＤＴＨ）、日本エマソン社製）の水槽内に入れ、１２０分間超音波を印加し、該積層サンプル（２－１）からＰＦＰＥを除去した。超音波印加中も、フッ素系溶剤は、２５℃～６０℃の温度を維持した。超音波の印加処理後、ビーカーから該積層サンプル（２－１）を取り出し、温度２５℃の環境下に６０分間放置し、乾燥させた。
次いで、該積層サンプル（２－１）から、プライマー層と樹脂層との積層サンプル（２－２）を切り出した。次いで、該積層サンプル（２－２）を、シリコーン樹脂の溶解剤（商品名：ｅソルブ２１ＲＳ、カネコ化学社製）に浸漬してプライマー層中のシリコーンゴムを溶解させた。これにより、該積層サンプル（２－２）からプライマー層を除去し、樹脂層の全厚さ部分のみから構成されたサンプルを調製した。得られたサンプルの損失弾性率を、Ｅ”（１）の測定と同じ方法で測定し、得られたＥ”のうち、１００℃～１５０℃におけるＥ”値を抽出し、その平均値をＥ”（２）とした。

なお、上記の操作によって得られたサンプルにおいてＰＦＰＥが除去されていることは、以下のように確認した。まず、該サンプルの質量Ｅを測定した。次いで、該サンプルを、別途用意したフッ素系溶剤（商品名：Ｎｏｖｅｃ７３００、スリーエム社製）２００ｍｌを入れたビーカーに、フッ素系溶剤に完全に浸るようにして浸漬させた。次いで、該ビーカーを超音波洗浄装置（商品名：ブランソニック（型式２５１０Ｊ－ＤＴＨ）、日本エマソン社製）の水槽内に入れ、３０分間超音波を印加した。処理後、ビーカーから該サンプルを取り出し、温度２５℃の環境下に６０分間放置し、乾燥させた。乾燥後の該サンプルの質量Ｆを測定した。このとき、（Ｅ－Ｆ）／Ｅが０．０５以下であることにより、該サンプルにおいて、ＰＦＰＥが除去されていることを確認した。

＜溶解度パラメータ差＞
実施例１において用いたＰＦＡ（ＰＦＡ－１）と、フルオロポリマー形成用混合物（ＦＰ－１）中の、前記構造式（７）で示される構造を有する、両末端にビニル基を有する化合物との溶解度パラメータ差（ΔＨＳＰ）は、２．８（ＭＰａ）^０．５であった。なお、ΔＨＳＰは、前述の方法に基づき算出した。

＜定着ベルトの評価＞
得られた定着ベルトを用いて、下記評価を実施した。
（評価Ｂ－１：トナーオフセットと普通紙薄紙の分離性の評価）
定着ベルトを、紙の分離爪の角度を調整した電子写真画像形成装置（商品名：ｉｍａｇｅＲＵＮＮＥＲ－ＡＤＶＡＮＣＥ Ｃ５５００、キヤノン社製）に装着した。そして、Ａ４サイズの紙（商品名：ＣＨＡＭＥＸ、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｐａｐｅｒ社製、坪量７５ｇ／ｍ^２）上に１００ｍｍ×１００ｍｍのシアン色のベタ画像を形成する画像形成プロセスを実施した。なお、定着温度は１８０℃、紙の搬送速度は３００ｍｍ／秒とした。
そして、シアン色のベタ画像の形成枚数が１枚、１０，０００枚、６００，０００枚に達した各時点で、評価用ベタ画像の形成プロセスを実施した。すなわち、Ａ４サイズの普通紙薄紙（坪量４６ｇ／ｍ^２）を１枚通紙し、当該普通紙薄紙の長手方向の先端から後端に向けて余白が４ｍｍとなる位置に１００ｍｍ×１００ｍｍのシアン色のベタ画像領域を有する評価用ベタ画像を形成する操作を実施した。ここで、普通紙薄紙への該ベタ画像の定着の際に、トナーオフセットによって定着ベルトの表面層にトナーが付着した場合、表面層に付着した当該トナーは、定着ベルトが１周した後に該普通紙薄紙の白地部に転写される。また、定着ベルトの離型性が特に低い場合、評価用ベタ画像の定着工程において、普通紙薄紙が定着ベルトに貼りつき、評価用ベタ画像を形成することができない。
そこで、本評価においては、評価用ベタ画像が形成できた場合には、当該評価用ベタ画像を、５名の評価者が目視にて観察し、該評価用ベタ画像の、オフセットしたトナーが付着する位置と、トナーが付着していない白地部との濃度の差の有無を以下の基準で評価した。また、定着工程で普通紙薄紙が定着フィルムに貼りつき、評価用ベタ画像が形成できなかった場合は、ランクＤと評価した。
（評価基準）
ランクＡ：５名の評価者の全員が、濃度差がない、と判断した。
ランクＢ：５名の評価者のうちの３～４名が、濃度差がない、と判断した。
ランクＣ：５名の評価者のうちの３名以上が、濃度差がある、と判断した。
ランクＤ：普通紙薄紙が定着ベルトに貼りついたため、濃度差の評価を行わなかった。

（評価Ｂ－２：耐傷付き性の評価）
搬送される紙が定着部材と接する際、紙端部のバリに起因する傷（紙コバ傷）が発生しやすい。そして、紙コバ傷が発生した定着部材を用いて、定着領域が当該定着部材の傷発生位置が当接する領域を含む未定着トナー像を定着した場合、得られる定着画像の、傷発生位置に対応する部位とそれ以外の部位との間で光沢度に差が生じることがある。そこで、定着ベルトの耐傷付き性を以下の実験により評価した。
作製した定着ベルトを電子写真画像形成装置（商品名：ｉｍａｇｅＲＵＮＮＥＲ－ＡＤＶＡＮＣＥ Ｃ５５００、キヤノン社製）に搭載し、第１の紙（商品名：ＣＨＡＭＥＸ、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｐａｐｅｒ社製、坪量７５ｇ／ｍ^２、Ａ４サイズ）を、その長辺が搬送方向と平行になるように搬送した。そして、搬送枚数が、１枚、１０，０００枚、及び、６００，０００枚に達した各時点で、高グロス紙である第２の紙（商品名：ＯＫトップコート紙、王子製紙社製、坪量１５７ｇ／ｍ^２、Ａ４サイズ）を、その短辺が搬送方向と平行になるように搬送して、第２の紙上に黒ベタ画像を形成した。得られた３枚の黒ベタ画像の各々を、５名の評価者に目視で観察させ、第１の紙の長辺に相当する部分と、それ以外の部分との光沢の差の有無を評価し、以下の基準でランク付けした。
（評価基準）
ランクＡ：５名の評価者の全員が、光沢の差がない、と判断した。
ランクＢ：５名の評価者のうちの３～４名が、光沢の差がない、と判断した。
ランクＣ：５名の評価者のうちの３名以上が、光沢の差がある、と判断した。

［実施例２～８］
含浸工程－２において用いる第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー形成用混合物とを含む混合物Ａにおける、第２のＰＦＰＥの含有比率（質量比）を表１に示すように変更した。それ以外は、実施例１と同様にして各実施例に係る定着ベルトＮｏ．２～８を作製した。なお、表１中、「組成物」とは、空孔が含む、第２のＰＦＰＥとフルオロポリマー（架橋物）とを含む組成物を意味する。得られた定着ベルトＮｏ．２～８について、評価Ａ－１～Ａ－５及びＢ－１～Ｂ－２の結果を表１及び表２に示す。

［実施例９］
含浸工程－１における処理温度を表１に示す温度とした以外は、実施例１と同様にして空孔を有する樹脂層を有する積層体を作製した。また、含浸工程－２以降は、実施例４と同様にして定着ベルトＮｏ．９を作製した。得られた定着ベルトＮｏ．９について、評価Ａ－１～Ａ－５及びＢ－１～Ｂ－２の結果を表１及び表２に示す。

［実施例１０］
含浸工程－１において、第１のＰＦＰＥとしてＰＦＰＥ－３を使用し、３１０℃になるように加熱した該第１のＰＦＰＥ中に積層体を１分間浸漬した。次いで、毎分６℃の割合で該第１のＰＦＰＥの温度を低下させ、該第１のＰＦＰＥの温度が２５０℃になったときに該積層体を取り出した。それ以外は、実施例１と同様にして空孔を有する樹脂層を有する積層体を作製した。含浸工程－２以降は、実施例４と同様にして定着ベルトＮｏ．１０を作製した。得られた定着ベルトＮｏ．１０について、評価Ａ－１～Ａ－５及びＢ－１～Ｂ－２の結果を表１及び表２に示す。

［実施例１１］
含浸工程－１において、第１のＰＦＰＥの温度が２５℃になったときに該積層体を取り出した以外は、実施例１０と同様にして定着ベルトＮｏ．１１を作製した。得られた定着ベルトＮｏ．１１について、評価Ａ－１～Ａ－５及びＢ－１～Ｂ－２の結果を表１及び表２に示す。実施例１０と比較して、樹脂層中の第１のＰＦＰＥの含有比率は多いが、Ｐ２及び第２のＰＦＰＥの含有比率が同等となっているのは、実施例１０と比べて第１のＰＦＰＥの揮発が抑制されているためである。

［比較例１］
含浸工程－２において、第２のＰＦＰＥのみを空孔中に導入した。まず、ＰＦＰＥ－２をフッ素系溶剤（商品名：Ｎｏｖｅｃ７３００、スリーエム社製）と混合して、ＰＦＰＥ－２の３８質量％の溶液を調製した。含浸工程－２において、この溶液を用いた以外は実施例１と同様にして樹脂層中の空孔に当該溶液を導入した。次いで、当該溶液を空孔に導入した樹脂層を備えた積層体を温度６０℃の環境に６０分間放置し、空孔中に導入した当該溶液中のフッ素系溶剤を蒸発させた。こうして得られた、空孔中にＰＦＰＥ－２のみが導入されてなる積層体を、本比較例に係る定着ベルトＮｏ．Ｃ－１とした。この定着ベルトＮｏ．Ｃ－１について、評価Ａ－１、Ａ－２、Ａ－３、Ａ－５及びＢ－１～Ｂ－２の結果を表１及び表２に示す。なお、空孔中にはフルオロポリマーが導入されていないため、評価Ａ－４は行わなかった。

［参考例１］
含浸工程－２において、フルオロポリマー形成用混合物のみを空孔中に導入した。すなわち、第２のＰＦＰＥを空孔中に導入しなかった。それ以外は、実施例１と同様にして定着ベルトＮｏ．Ｒ－１を作製した。得られた定着ベルトＮｏ．Ｒ－１について、評価Ａ－１、Ａ－２、Ａ－３、Ａ－５及びＢ－１～Ｂ－２の結果を表１及び表２に示す。なお、空孔中にはＰＦＰＥが導入されていないため、評価Ａ－４は行わなかった。

表２に、実施例１～１１、比較例１及び参考例１で作製した定着ベルトの評価結果を示す。

表２に示すように、実施例に係る定着部材によれば、長期に亘るトナー離型性と、耐傷付き性とを高いレベルで両立することができ、その結果、高品位な電子写真画像を形成できることが分かった。一方、比較例１に係る定着ベルトは、Ｅ”（１）／Ｅ”（２）が０．５２と小さかった。これは、比較例１に係る定着ベルトＮｏ．Ｃ－１においては、第２のＰＦＰＥがフルオロポリマーによってゲル化されることなく空孔中に充填されたため、第２のＰＦＰＥがＰＦＡの分子と相互作用し、ＰＦＡの粘性が低下した結果であると考えられる。そして、表面層を構成するメインバインダーとしてのＰＦＡの粘性が低下したことにより、定着ベルトＮｏ．Ｃ－１においては、長期に亘る画像形成によって、表面層の外表面に紙コバ傷が生じたものと考えられる。

本開示には、以下の構成が含まれる。

［構成１］
エンドレスベルト形状又はローラ形状を有する定着部材であって、
基層と、表面層とを有し、
該表面層は、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体を含み、その外表面の開口につながる空孔を有し、
パーフルオロポリエーテルが該空孔の少なくとも一部に含まれており、
該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値をＥ”（１）とし、
該空孔に含まれるパーフルオロポリエーテルを除去した後、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値をＥ”（２）としたとき、
Ｅ”（１）／Ｅ”（２）が０．６０以上、１．００未満である定着部材。

［構成２］
前記パーフルオロポリエーテルが、下記構造式（２）で示される構造を有する、構成１に記載の定着部材：

（構造式（２）中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、及びｆは、それぞれ独立に０又は正の整数を表し、１≦ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ≦６００を満たし、ａ、ｂ、ｃ、及びｄの少なくとも１つは正の整数である。）。

［構成３］
前記パーフルオロポリエーテルが、下記構造式（３）～（６）で示される構造から選択される少なくとも１つの構造を有する、構成２に記載の定着部材：

（構造式（３）中、ｎは正の整数を表し、ｎは、このパーフルオロポリエーテルの温度４０℃における粘度を３０ｍＰａ・ｓ～５００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）

（構造式（４）中、ｎ’は正の整数を表し、ｎ’は、このパーフルオロポリエーテルの温度４０℃における粘度を１０ｍＰａ・ｓ～２５００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）

（構造式（５）中、ｍ及びｎ’’は、それぞれ独立に正の整数を表し、ｍ／ｎ’’は、０．５以上２以下となる数であり、かつ、ｍ＋ｎ’’は、このパーフルオロポリエーテルの温度４０℃における粘度を２０ｍＰａ・ｓ～１４００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）

（構造式（６）中、ｍ’及びｎ’’’は、それぞれ独立に正の整数を表し、ｍ’／ｎ’’’は、２０以上１０００以下となる数であり、かつ、ｍ’＋ｎ’’’は、このパーフルオロポリエーテルの温度４０℃における粘度を２０ｍＰａ・ｓ～１２００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）。

［構成４］
前記パーフルオロポリエーテルとフルオロポリマーとを含む組成物が、前記空孔の少なくとも一部に含まれており、該フルオロポリマーが、シロキサンのＴ単位及びＱ単位のうち少なくとも一方の構造と、下記構造式（１）で示される繰り返し単位と、を有する、構成１～３のいずれかに記載の定着部材：

（構造式（１）中、ｎは正の整数を表す。）。

［構成５］
前記組成物中の前記パーフルオロポリエーテルの含有比率（質量比）が、０．２０以上、０．８０以下である、構成４に記載の定着部材。
［構成６］
前記組成物の質量をも含めた前記表面層の総質量に対する前記組成物の含有比率が、２０質量％以上、６０質量％以下である、構成４又は５に記載の定着部材。
［構成７］
前記表面層の前記定着部材の周方向に沿う方向の断面における、該表面層の面積（空孔部分を含む）に対する前記空孔が占める面積の比率（空孔率）Ｐ２が、２５．０％以上、６０．０％以下である、構成１～６のいずれかに記載の定着部材。
［構成８］
前記表面層の前記外表面を構成する第１の表面における前記開口の平均開口径が、１ｎｍ以上、５μｍ以下である、構成１～７のいずれかに記載の定着部材。
［構成９］
前記表面層の前記外表面を構成する第１の表面における開口率Ｐ１が１．０％以上、１５．０％以下である、構成１～８のいずれかに記載の定着部材。
［構成１０］
前記表面層の厚さが１０μｍ以上、１００μｍ以下である、構成１～９のいずれかに記載の定着部材。

［構成１１］
構成１～１０のいずれかに記載の定着部材の製造方法であって、
下記の工程（ｉ）～工程（ｖ）を含む定着部材の製造方法：
工程（ｉ）：基層と、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を含む樹脂層と、を有する積層体を用意する工程、
工程（ｉｉ）：該ＰＦＡの融点近傍の温度まで加熱した第１のパーフルオロポリエーテルを、該樹脂層の外表面を構成する第１の表面と接触させて、該第１のパーフルオロポリエーテルを該樹脂層中に含浸させる工程、
工程（ｉｉｉ）：該工程（ｉｉ）で得られた、第１のパーフルオロポリエーテルが樹脂層中に含浸した該積層体を、室温まで冷却する工程、
工程（ｉｖ）：フッ素系溶剤を用いて、該樹脂層中に含浸した該第１のパーフルオロポリエーテルの少なくとも一部を該樹脂層の該第１の表面側から除去して、該樹脂層に、該樹脂層の該第１の表面に開口した空孔を形成する工程、及び
工程（ｖ）：該空孔の少なくとも一部に、第２のパーフルオロポリエーテルとフルオロポリマー形成用混合物とを含む混合物を含有させて、該フルオロポリマー形成用混合物を硬化させる工程。

［構成１２］
構成１～１０のいずれかに記載の定着部材と、該定着部材を加熱する加熱手段と、を具備している定着装置。
［構成１３］
前記加熱手段が、前記定着部材の内周面に接して配置されているヒータである、構成１２に記載の定着装置。
［構成１４］
構成１２又は１３に記載の定着装置を具備している電子写真画像形成装置。

１：ＰＦＡを含む樹脂部
２：開口
３：空孔
４：ＰＦＰＥとフルオロポリマーとを含む組成物
１０１：外表面

Claims (14)

1. エンドレスベルト形状又はローラ形状を有する定着部材であって、
   基層と、表面層とを有し、
   該表面層は、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体を含み、その外表面の開口につながる空孔を有し、
   パーフルオロポリエーテルが該空孔の少なくとも一部に含まれており、
   該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値をＥ”（１）とし、
   該空孔に含まれるパーフルオロポリエーテルを除去した後、該定着部材の周方向に直交する方向の、温度１００℃～１５０℃において周波数１０Ｈｚで測定される該表面層の損失弾性率Ｅ”の平均値をＥ”（２）としたとき、
   Ｅ”（１）／Ｅ”（２）が０．６０以上、１．００未満であることを特徴とする定着部材。
2. 前記パーフルオロポリエーテルが、下記構造式（２）で示される構造を有する、請求項１に記載の定着部材：
   

   

   （構造式（２）中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、及びｆは、それぞれ独立に０又は正の整数を表し、１≦ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ≦６００を満たし、ａ、ｂ、ｃ、及びｄの少なくとも１つは正の整数である。）。
3. 前記パーフルオロポリエーテルが、下記構造式（３）～（６）で示される構造から選択される少なくとも１つの構造を有する、請求項２に記載の定着部材：
   

   

   （構造式（３）中、ｎは正の整数を表し、ｎは、このパーフルオロポリエーテルの温度４０℃における粘度を３０ｍＰａ・ｓ～５００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）
   

   

   （構造式（４）中、ｎ’は正の整数を表し、ｎ’は、このパーフルオロポリエーテルの温度４０℃における粘度を１０ｍＰａ・ｓ～２５００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）
   

   

   （構造式（５）中、ｍ及びｎ’’は、それぞれ独立に正の整数を表し、ｍ／ｎ’’は、０．５以上２以下となる数であり、かつ、ｍ＋ｎ’’は、このパーフルオロポリエーテルの温度４０℃における粘度を２０ｍＰａ・ｓ～１４００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）
   

   

   （構造式（６）中、ｍ’及びｎ’’’は、それぞれ独立に正の整数を表し、ｍ’／ｎ’’’は、２０以上１０００以下となる数であり、かつ、ｍ’＋ｎ’’’は、このパーフルオロポリエーテルの温度４０℃における粘度を２０ｍＰａ・ｓ～１２００ｍＰａ・ｓの範囲となす範囲の数である。）。
4. 前記パーフルオロポリエーテルとフルオロポリマーとを含む組成物が、前記空孔の少なくとも一部に含まれており、該フルオロポリマーが、シロキサンのＴ単位及びＱ単位のうち少なくとも一方の構造と、下記構造式（１）で示される繰り返し単位と、を有する、請求項１に記載の定着部材：
   

   

   （構造式（１）中、ｎは正の整数を表す。）。
5. 前記組成物中の前記パーフルオロポリエーテルの含有比率（質量比）が、０．２０以上、０．８０以下である、請求項４に記載の定着部材。
6. 前記組成物の質量をも含めた前記表面層の総質量に対する前記組成物の含有比率が、２０質量％以上、６０質量％以下である、請求項４に記載の定着部材。
7. 前記表面層の前記定着部材の周方向に沿う方向の断面における、該表面層の面積（空孔部分を含む）に対する前記空孔が占める面積の比率（空孔率）Ｐ２が、２５．０％以上、６０．０％以下である、請求項１に記載の定着部材。
8. 前記表面層の前記外表面を構成する第１の表面における前記開口の平均開口径が、１ｎｍ以上、５μｍ以下である、請求項１に記載の定着部材。
9. 前記表面層の前記外表面を構成する第１の表面における開口率Ｐ１が１．０％以上、１５．０％以下である、請求項１に記載の定着部材。
10. 前記表面層の厚さが１０μｍ以上、１００μｍ以下である、請求項１に記載の定着部材。
11. 請求項１～１０のいずれか一項に記載の定着部材の製造方法であって、
    下記の工程（ｉ）～工程（ｖ）を含むことを特徴とする定着部材の製造方法：
    工程（ｉ）：基層と、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を含む樹脂層と、を有する積層体を用意する工程、
    工程（ｉｉ）：該ＰＦＡの融点近傍の温度まで加熱した第１のパーフルオロポリエーテルを、該樹脂層の外表面を構成する第１の表面と接触させて、該第１のパーフルオロポリエーテルを該樹脂層中に含浸させる工程、
    工程（ｉｉｉ）：該工程（ｉｉ）で得られた、第１のパーフルオロポリエーテルが樹脂層中に含浸した該積層体を、室温まで冷却する工程、
    工程（ｉｖ）：フッ素系溶剤を用いて、該樹脂層中に含浸した該第１のパーフルオロポリエーテルの少なくとも一部を該樹脂層の該第１の表面側から除去して、該樹脂層に、該樹脂層の該第１の表面に開口した空孔を形成する工程、及び
    工程（ｖ）：該空孔の少なくとも一部に、第２のパーフルオロポリエーテルとフルオロポリマー形成用混合物とを含む混合物を含有させて、該フルオロポリマー形成用混合物を硬化させる工程。
12. 請求項１～１０のいずれか一項に記載の定着部材と、該定着部材を加熱する加熱手段と、を具備していることを特徴とする定着装置。
13. 前記加熱手段が、前記定着部材の内周面に接して配置されているヒータである、請求項１２に記載の定着装置。
14. 請求項１２に記載の定着装置を具備していることを特徴とする電子写真画像形成装置。

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