JP2023015836A - タイヤ - Google Patents
タイヤ Download PDFInfo
- Publication number
- JP2023015836A JP2023015836A JP2021119858A JP2021119858A JP2023015836A JP 2023015836 A JP2023015836 A JP 2023015836A JP 2021119858 A JP2021119858 A JP 2021119858A JP 2021119858 A JP2021119858 A JP 2021119858A JP 2023015836 A JP2023015836 A JP 2023015836A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tire
- rim
- opening distance
- relationship
- rim flange
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 45
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 40
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 230000001012 protector Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 2
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 2
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004760 aramid Substances 0.000 description 1
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 238000002513 implantation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C3/00—Tyres characterised by the transverse section
- B60C3/04—Tyres characterised by the transverse section characterised by the relative dimensions of the section, e.g. low profile
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
Abstract
【課題】 タイヤの撓みに起因する故障やタイヤとリムフランジとの擦れに起因する故障を効果的に抑制し、耐久性を改善することを可能にしたタイヤを提供する。【解決手段】 断面高さSHが50mm~150mmの範囲にあるタイヤ10において、タイヤ10を規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジ22の径方向最外側点Trからタイヤ10の外表面に対して引いた垂線上でのタイヤ10とリムフランジ22との開口距離をAとしたとき、開口距離Aが断面高さSHに対して0.01≦A/SH≦0.16の関係を満足し、タイヤ10の総幅TWと規定リム21のリム幅DWとの差の1/2に相当する突き出し量をWとしたとき、開口距離Aが突き出し量Wに対して0.03≦A/W≦1.60の関係を満足する。【選択図】 図2
Description
本発明は、高い負荷能力が要求される場合に好適なタイヤに関し、更に詳しくは、タイヤの撓みに起因する故障やタイヤとリムフランジとの擦れに起因する故障を効果的に抑制し、耐久性を改善することを可能にしたタイヤに関する。
自動車の電動化等に起因する車重の増加に伴い、高い負荷能力を有するタイヤが求められている。ところが、負荷の増大により、タイヤ転動時にサイドウォール部からビード部にかけて繰り返し生じる変形が大きくなると、タイヤの耐久性が悪化するという問題がある。
これに対して、重荷重用タイヤにおいて、リムフランジの形状に対してビード部の形状を規定することにより、耐久性を改善することが提案されている(例えば、特許文献1参照)。しかしながら、リムフランジの形状に対してビード部の形状を規定するだけでは耐久性の改善効果が不十分であり、依然としてタイヤの撓みに起因する故障やタイヤとフランジとの擦れに起因する故障が生じることが懸念されている。
本発明の目的は、タイヤの撓みに起因する故障やタイヤとリムフランジとの擦れに起因する故障を効果的に抑制し、耐久性を改善することを可能にしたタイヤを提供することにある。
上記目的を達成するための本発明のタイヤは、断面高さSHが50mm~150mmの範囲にあるタイヤにおいて、
前記タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジの径方向最外側点から前記タイヤの外表面に対して引いた垂線上での前記タイヤと前記リムフランジとの開口距離をAとしたとき、前記開口距離Aが前記断面高さSHに対して0.01≦A/SH≦0.16の関係を満足し、前記タイヤの総幅TWと前記規定リムのリム幅DWとの差の1/2に相当する突き出し量をWとしたとき、前記開口距離Aが前記突き出し量Wに対して0.03≦A/W≦1.60の関係を満足することを特徴とするものである。
前記タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジの径方向最外側点から前記タイヤの外表面に対して引いた垂線上での前記タイヤと前記リムフランジとの開口距離をAとしたとき、前記開口距離Aが前記断面高さSHに対して0.01≦A/SH≦0.16の関係を満足し、前記タイヤの総幅TWと前記規定リムのリム幅DWとの差の1/2に相当する突き出し量をWとしたとき、前記開口距離Aが前記突き出し量Wに対して0.03≦A/W≦1.60の関係を満足することを特徴とするものである。
本発明者は、断面高さSHが50mm~150mmの範囲にある乗用車用のタイヤにおけるビード部の挙動について鋭意研究した結果、タイヤの断面高さSH及びタイヤの総幅TWと規定リムのリム幅DWとの差の1/2に相当する突き出し量Wはタイヤの撓みに大きく影響するため、タイヤとリムフランジとの開口距離Aを断面高さSH及び突き出し量Wに対して適切に規定することにより、タイヤの撓みに起因する故障やタイヤとフランジとの擦れに起因する故障が効果的に抑制されることを知見し、本発明に至ったのである。
即ち、本発明では、タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジの径方向最外側点からタイヤの外表面に対して引いた垂線上でのタイヤとリムフランジとの開口距離をAとしたとき、開口距離Aが断面高さSHに対して0.01≦A/SH≦0.16の関係を満足し、タイヤの総幅TWと規定リムのリム幅DWとの差の1/2に相当する突き出し量をWとしたとき、開口距離Aが突き出し量Wに対して0.03≦A/W≦1.60の関係を満足することにより、タイヤの撓みに起因する故障やタイヤとフランジとの擦れに起因する故障を効果的に抑制し、その結果、タイヤの耐久性を改善することができる。
本発明において、タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填しつつ規定負荷能力の100%荷重を負荷した状態において、リムフランジの径方向最外側点からタイヤの外表面に対して引いた垂線上でのタイヤとリムフランジとの開口距離をA100としたとき、開口距離A100が断面高さSHに対して0.003≦A100/SH≦0.100の関係を満足することが好ましい。特に、開口距離A100は突き出し量Wに対して0.010≦A100/W≦1.000の関係を満足することが好ましい。また、開口距離Aと開口距離A100とは0.20≦A100/A≦0.80の関係を満足することが好ましい。これにより、耐久性の改善効果を高めることができる。
開口距離Aは1.5mm≦A≦8.0mmの範囲にあることが好ましい。また、開口距離Aはタイヤの最大幅位置までのタイヤ径方向の高さSDHに対して0.01≦A/SDH≦0.50の関係を満足することが好ましい。これにより、耐久性の改善効果を高めることができる。
また、タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジの径方向最外側点と該リムフランジがタイヤから離れる開口開始点との中間点から前記タイヤの外表面に対して引いた垂線上でのタイヤとリムフランジとの開口距離をA'としたとき、開口距離A'が断面高さSHに対して0.006≦A'/SH≦0.150の関係を満足することが好ましい。また、開口距離Aと前記開口距離A'とは0.50≦A'/A≦0.96の関係を満足することが好ましい。そして、開口距離A'は1.0mm≦A'≦7.5mmの範囲にあることが好ましい。これにより、耐久性の改善効果を高めることができる。
本発明において、無負荷状態で測定される寸法は、タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態で測定される。一方、荷重負荷状態で測定される寸法は、タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填し、タイヤを平面上に垂直に置いて規定負荷能力の100%荷重を負荷した状態で測定される。各寸法は、タイヤ周上の4箇所で測定された測定値の平均値である。「規定リム」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めるリムであり、例えば、JATMAであれば標準リム、TRAであれば“Design Rim”、或いはETRTOであれば“Measuring Rim”とする。「規定内圧」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている最大負荷能力に対応する空気圧である。「規定負荷能力」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている最大負荷能力である。
以下、本発明の構成について添付の図面を参照しながら詳細に説明する。図1~図12は本発明の実施形態からなる空気入りタイヤを示すものである。図1は空気入りタイヤのタイヤ赤道CLを境とする片側を描写しているが、この空気入りタイヤはタイヤ赤道CLの両側で対称又は非対称の構造を有している。
図1に示すように、本実施形態の空気入りタイヤ10は、タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部1と、該トレッド部1の両側に配置された一対のサイドウォール部2,2と、これらサイドウォール部2のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部3,3とを備えている。
一対のビード部3,3間にはカーカス層4が装架されている。このカーカス層4は、タイヤ径方向に延びる複数本の補強コードを含み、各ビード部3に配置されたビードコア5の廻りにタイヤ内側から外側へ折り返されている。ビードコア5の外周上には断面三角形状のゴム組成物からなるビードフィラー6が配置されている。カーカス層4はビードコア5を境とする本体部4Aと巻き上げ部4Bとを有している。
一方、トレッド部1におけるカーカス層4の外周側には複数層のベルト層7が埋設されている。これらベルト層7はタイヤ周方向に対して傾斜する複数本の補強コードを含み、かつ層間で補強コードが互いに交差するように配置されている。ベルト層7において、補強コードのタイヤ周方向に対する傾斜角度は例えば10°~40°の範囲に設定されている。ベルト層7の補強コードとしては、スチールコードが好ましく使用される。ベルト層7の外周側には、高速耐久性の向上を目的として、補強コードをタイヤ周方向に対して例えば5°以下の角度で配列してなる少なくとも1層のベルトカバー層8が配置されている。ベルトカバー層8の補強コードとしては、ナイロンやアラミド等の有機繊維コードが好ましく使用される。
なお、上述したタイヤ内部構造は空気入りタイヤ10における代表的な例を示すものであるが、これに限定されるものではない。図1において、トレッド部1にはトレッドゴム層11が配置され、サイドウォール部2にはサイドウォールゴム層12が配置され、ビード部3にはリムクッションゴム層13が配置され、タイヤ10の内面にはカーカス層4に沿ってインナーライナーゴム層14が配置されている。また、サイドウォール部2には、リムフランジ22を保護するためのリムプロテクター15がタイヤ幅方向外側に突出するように形成されている。
上述したタイヤ10は、断面高さSHが50mm~150mmの範囲にあり、主として乗用車用のタイヤである。このようなタイヤ10について、以下の構成が適用されている。即ち、図1及び図2に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジ22の径方向最外側点Trからタイヤ10の外表面に対して引いた垂線上でのタイヤ10とリムフランジ22との開口距離をA(mm)としたとき、開口距離Aが断面高さSH(mm)に対して0.01≦A/SH≦0.16の関係を満足し、タイヤ10の総幅TWと規定リム21のリム幅DWとの差の1/2に相当する突き出し量をW(mm)としたとき、開口距離Aが突き出し量Wに対して0.03≦A/W≦1.60の関係を満足している。なお、リムフランジ22が径方向最外側の位置においてタイヤ幅方向と平行に延在する部分を有している場合、リムフランジ22の径方向最外側点Trは、リムフランジ22の径方向最外側の位置においてリムフランジ22の幅方向最内側となる点である。タイヤ10の総幅TWは、カーカス層4がタイヤ幅方向外側に最も膨らんだ位置におけるタイヤ10の総幅である。つまり、リムフランジ22を保護するためのリムプロテクター15は総幅TWから除外される。
上述したタイヤ10では、無負荷状態におけるタイヤ10とリムフランジ22との開口距離Aが断面高さSHに対して0.01≦A/SH≦0.16の関係を満足すると共に、開口距離Aがタイヤ10の総幅TWと規定リム21のリム幅DWとの差の1/2に相当する突き出し量Wに対して0.03≦A/W≦1.60の関係を満足することにより、タイヤ10の撓み変形量に対して開口距離Aを適正化し、タイヤ10の撓みに起因する故障やタイヤ10とフランジ22との擦れに起因する故障を効果的に抑制することができる。これにより、ビード部3付近における故障を抑制し、タイヤ10の耐久性を改善することができる。特に、タイヤ10の偏平率が55%以下である場合、優れた耐久性が求められているが、そのような場合に耐久性の改善効果を最大限に享受することができる。
ここで、比A/SHが0.01未満であると、開口距離Aが不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に0.16超であると、開口距離Aが大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、更には、小石などが入り込み易くなり、それに起因して耐久性が大幅に悪化する恐れがある。特に、0.015≦A/SH≦0.14の関係を満足し、更には、0.02≦A/SH≦0.12の関係を満足することが望ましい。
同様に、比A/Wが0.03未満であると、開口距離Aが不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に1.60超であると、開口距離Aが大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、更には、小石などが入り込み易くなり、それに起因して耐久性が大幅に悪化する恐れがある。特に、0.035≦A/W≦1.5の関係を満足し、更には、0.04≦A/W≦1.4の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図3に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填しつつ規定負荷能力の100%荷重を負荷した状態において、リムフランジ22の径方向最外側点Trからタイヤ10の外表面に対して引いた垂線上でのタイヤ10とリムフランジ22との開口距離をA100(mm)としたとき、開口距離A100が断面高さSH(mm)に対して0.003≦A100/SH≦0.100の関係を満足すると良い。なお、開口距離A100の測定位置は開口距離Aの測定位置と同じである。このようにタイヤ10が変形した際の開口距離A100を最適化することにより、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比A100/SHが0.003未満であると、開口距離A100が不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ12付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に0.100超であると、開口距離A100が大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、0.005≦A100/SH≦0.070の関係を満足し、更には、0.007≦A100/SH≦0.065の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、開口距離A100(mm)は突き出し量W(mm)に対して0.010≦A100/W≦1.000の関係を満足すると良い。これにより、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比A100/Wが0.010未満であると、開口距離A100が不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に1.000超であると、開口距離A100が大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、0.015≦A100/W≦0.800の関係を満足し、更には、0.020≦A100/W≦0.800の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、開口距離A(mm)と開口距離A100(mm)とは0.20≦A100/A≦0.80の関係を満足すると良い。これにより、繰り返し変形により生じる応力を抑制し、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比A100/Aが0.20未満であると、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近の変形が著しく大きくなるため耐久性の改善効果が低下する恐れがあり、逆に0.80超であると、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22から外れた位置での変形が著しく大きくなるため耐久性の改善効果が低下する恐れがある。特に、0.23≦A100/A≦0.75の関係を満足し、更には、0.25≦A100/A≦0.70の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、開口距離Aは1.5mm≦A≦8.0mmの範囲にあると良い。これにより、繰り返し変形により生じる応力を抑制し、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、開口距離Aが1.5mm未満であると、開口距離Aが不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ12付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に8.0mm超であると、開口距離Aが大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、開口距離Aは1.8mm≦A≦7.5mmの範囲にあり、更には、2.0mm≦A≦7.0mmの範囲にあることが望ましい。
上記タイヤ10において、開口距離A(mm)はタイヤ10の最大幅位置(総幅TWの測定位置)までのタイヤ径方向の高さSDH(mm)に対して0.01≦A/SDH≦0.50の関係を満足すると良い。ビード部3の変形に対する影響が大きい高さSDHに対して開口距離Aを規定することにより、繰り返し変形により生じる応力を抑制し、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比A/SDHが0.01未満であると、開口距離Aが不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ12付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に0.50超であると、開口距離Aが大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、0.02≦A/SDH≦0.45の関係を満足し、更には、0.03≦A/SDH≦0.40の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図2に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジ22の径方向最外側点Trと該リムフランジ22がタイヤ10から離れる開口開始点Sとの中間点Urからタイヤ10の外表面に対して引いた垂線上でのタイヤ10とリムフランジ22との開口距離をA' (mm)としたとき、開口距離A'が断面高さSH(mm)に対して0.006≦A'/SH≦0.150の関係を満足すると良い。これにより、繰り返し変形により生じる応力を抑制し、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比A'/SHが0.006未満であると、開口距離A'が不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ12付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に0.150超であると、開口距離A'が大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、0.010≦A'/SH≦0.130の関係を満足し、更には、0.014≦A'/SH≦0.110の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、開口距離A(mm)と開口距離A' (mm)とは0.50≦A'/A≦0.96の関係を満足すると良い。これにより、繰り返し変形により生じる応力を抑制し、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比A'/Aが0.50未満であると、開口距離A'が不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ12付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に0.96超であると、開口距離A'が大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、0.53≦A'/A≦0.94の関係を満足し、更には、0.56≦A'/A≦0.92の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、開口距離A'は1.0mm≦A'≦7.5mmの範囲にあることが好ましい。これにより、繰り返し変形により生じる応力を抑制し、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、開口距離A'が1.0mm未満であると、開口距離A'が不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ12付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に7.5mm超であると、開口距離A'が大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、開口距離A'は1.2mm≦A'≦7.0mmの範囲にあり、更には、1.4mm≦A'≦6.5mmの範囲にあることが望ましい。
上記タイヤ10において、図4に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジ22の径方向最外側点Trを通るタイヤ幅方向の水平線とタイヤ10の外表面とが交わる点をPとし、規定リム21のリム幅DW及びリム径DOを規定する点をQとしたとき、点Pと点Qとを結ぶ直線がタイヤ幅方向の水平線に対してなす角度αが50°≦α≦80°の範囲にあると良い。
このようにビード部3の傾斜角度に相当する角度αが50°≦α≦80°の範囲にあることにより、タイヤ10の撓み変形量に対して開口距離Aを適正化し、タイヤ10の撓みに起因する故障やタイヤ10とフランジ22との擦れに起因する故障を効果的に抑制することができる。これにより、ビード部3付近における故障を抑制し、タイヤ10の耐久性を改善する効果を更に高めることができる。
ここで、角度αが50°未満であると、開口距離Aが不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に80°超であると、開口距離Aが大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、更には、小石などが入り込み易くなり、それに起因して耐久性が大幅に悪化する恐れがある。特に、55°≦α≦75°の範囲を満足し、更には、60°≦α≦70°の範囲を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図1及び図5に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、タイヤ10の総幅TWを規定する点をLとしたとき、点Pと点Qとを結ぶ直線が点Lと点Qとを結ぶ直線に対してなす角度θは2°≦θ≦30°の範囲にあると良い。これにより、開口距離Aを撓み変形量に対して適正化し、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、角度θが2°未満であると、開口距離Aが不十分となり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ12付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に30°超であると、開口距離Aが大き過ぎるため、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、4°≦θ≦25°の範囲を満足し、更には、6°≦θ≦20°を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図6に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジ22がタイヤ10から離れる開口開始点をSとし、リムフランジ22の径方向最外側点をTrとし、該点Trからタイヤ10の外表面に対して引いた垂線とタイヤの外表面とが交わる点をTとしたとき、点Sと点Tとを結ぶ直線が点Sと点Trとを結ぶ直線に対してなす角度βは15°≦β≦65°の範囲にあると良い。これにより、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、角度βが15°未満であると、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、逆に65°超であると、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなる。特に、20°≦β≦60°の範囲を満足し、更には、25°≦β≦55°の範囲を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図7に示すように、点Qと点Sとの間のタイヤ幅方向の水平距離B(mm)は断面高さSH(mm)に対して0.02≦B/SH≦0.18の関係を満足すると良い。これにより、繰り返し変形による応力が適正な範囲となり、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比B/SHが0.02未満であると、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、逆に0.18超であると、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、0.03≦B/SH≦0.15の関係を満足し、更には、0.04≦B/SH≦0.13の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、水平距離Bは3.0mm≦B≦9.0mmの範囲にあると良い。これにより、繰り返し変形による応力が適正な範囲となり、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、水平距離Bが3.0mm未満であると、タイヤ10とリムフランジ22との擦れによる故障が生じ易くなり、逆に9.0mm超であると、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ12付近の応力が大きくなるため故障に繋がり、いずれの場合も耐久性の改善効果が低下する。特に、水平距離Bは3.2mm≦B≦8.5mmの範囲にあり、更には、3.4mm≦B≦8.0mmの範囲にあることが望ましい。
上記タイヤ10において、図8に示すように、リムフランジ22の径方向最外側点Trからタイヤ10の外表面に対して引いた垂線とタイヤ10の外表面とが交わる点をTとしたとき、点Sと点Pと点Tを通るタイヤ10の円弧(曲率半径Rb)がタイヤ幅方向外側に中心を有すると良い。これにより、タイヤ10のリムフランジ22と接触する部分に圧縮応力が掛かり難くなるため、耐久性の改善効果を高めることができる。
特に、図8に示すように、点Pから引いたタイヤ10の外表面に対する垂線がリムフランジ22の外表面と交わる点をPrとしたとき、点Sと点Prと点Trを通るリムフランジ22の円弧の曲率半径Rr(mm)に対して点Sと点Pと点Tを通るタイヤ10の円弧の曲率半径Rb(mm)が1.2≦Rb/Rr≦14.5の関係を満足すると良い。これにより、タイヤ10のリムフランジ22と接触する部分に圧縮応力が掛かり難くなるため、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比Rb/Rrが上記範囲から外れると、タイヤ10のリムフランジ22と接触する部分に圧縮応力が掛かり易くなるため、耐久性の改善効果が低下する。特に、1.5≦Rb/Rr≦12.2の関係を満足し、更には、2.0≦Rb/Rr≦10.0の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図9に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、複数層のベルト層7のうちタイヤ径方向最内側に位置するベルト層7のエッジ部を通るタイヤ幅方向の水平線がタイヤ10の外表面と交わる点をVとし、タイヤ10の総幅TWを規定する点をLとしたとき、点Lと点Vとを結ぶ直線がタイヤ幅方向の水平線に対してなす角度γは45°≦γ≦80°の範囲にあると良い。これにより、繰り返し変形による応力が適正な範囲となり、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、角度γが上記範囲から外れると、繰り返し変形による応力が適正な範囲から外れるため耐久性の改善効果が低下する。特に、50°≦γ≦75°の範囲を満足し、更には、55°≦γ≦70°の範囲を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図9に示すように、点Lと点Vとの間のタイヤ径方向の中央位置でタイヤ10の外表面上にある点をWとしたとき、点Vと点Wと点Lを通るタイヤ10の円弧の曲率半径Rsは断面高さSHに対して0.3≦Rs/SH≦2.5の関係を満足すると良い。これにより、繰り返し変形による応力が適正な範囲となり、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比Rs/SHが上記範囲から外れると、繰り返し変形による応力が適正な範囲から外れるため耐久性の改善効果が低下する。特に、0.4≦Rs/SH≦2.3の関係を満足し、更には、0.5≦Rs/SH≦2.0の関係を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図10に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジ22がタイヤ10から離れる開口開始点をSとし、リムフランジ22の径方向最外側点Trからタイヤ10の外表面に対して引いた垂線とタイヤ10の外表面とが交わる点をTとし、点S及び点Tからカーカス層4の巻き上げ部4Bに対して2本の垂線を引いたとき、これら2本の垂線とカーカス層4の巻き上げ部4Bにより囲まれた領域に含まれるゴム部分R(斜線部)の断面積Srが12mm2≦Sr≦101mm2の範囲にあると良い。なお、ゴム部分Rの断面積Srはカーカス層4を構成するカーカスコードよりも外側部分の断面積である。
このようにリムフランジ22に対する緩衝作用を担持するゴム部分Rの断面積Srが12mm2≦Sr≦101mm2の範囲にあることにより、タイヤ10の撓み変形量に対して開口距離Aを適正化し、タイヤ10の撓みに起因する故障やタイヤ10とフランジ22との擦れに起因する故障を効果的に抑制することができる。これにより、ビード部3付近における故障を抑制し、タイヤ10の耐久性を改善する効果を更に高めることができる。
ここで、ゴム部分Rの断面積Srが12mm2未満であると、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近においてカーカス層4に圧縮応力が掛かり易くなるため故障に繋がり、逆に101mm2超であると、開口距離Aを十分に確保することが困難になり、タイヤ10が撓んだ際にリムフランジ22付近の応力が大きくなるため故障に繋がる。特に、14mm2≦Sr≦98mm2の範囲を満足し、更には、16mm2≦Sr≦93mm2の範囲を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図11に示すように、点Sからカーカス層4の巻き上げ部4Bに対して引いた垂線上におけるゴム部分Rの厚さをGl(mm)とし、点Tからカーカス層4の巻き上げ部4Bに対して引いた垂線上におけるゴム部分Rの厚さをGu(mm)としたとき、厚さGl,Guが0.40≦Gl/Gu≦0.90の関係を満足すると良い。これにより、良好な緩衝作用を確保し、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比Gl/Guが上記範囲から外れると、緩衝作用が低下し、耐久性の改善効果が低下する。特に、0.45≦Gl/Gu≦0.85の関係を満足し、更には、0.50≦Gl/Gu≦0.80の関係を満足することが望ましい。また、ゴム部分Rの厚さGlは、0.5mm≦Gl≦4.0mmの範囲を満足し、更には、1.5mm≦Gl≦3.0mmの範囲を満足することが望ましい。ゴム部分Rの厚さGl,Guはタイヤ10のカットサンプルにおいても測定可能である。
上記タイヤ10において、図11に示すように、タイヤ10を規定リム21に組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、点Sからカーカス層4の巻き上げ部4Bに対して引いた垂線がカーカス層4の巻き上げ部4Bと交わる点をScとし、点Tからカーカス層4の巻き上げ部4Bに対して引いた垂線がカーカス層4の巻き上げ部4Bと交わる点をTcとし、点Scと点Tcとの中間点をUcとしたとき、点Scと点Tcと点Ucを通るカーカス層4の円弧(曲率半径Rc)がタイヤ幅方向外側に中心を有すると良い。これにより、タイヤ変形時にカーカス層4に圧縮応力が掛かり難くなるため、耐久性の改善効果を高めることができる。なお、点Scと点Tcと点Ucを通るカーカス層4の円弧は、タイヤ10がリム組されていない単体の状態や100%荷重が負荷された状態においても、タイヤ幅方向外側に中心を有することが望ましい。
特に、図11に示すように、点Sと点Trとの中間点をUrとしたとき、点Sと点Trと点Urを通るリムフランジ22の円弧の曲率半径Rr(mm)に対して点Scと点Tc点Ucを通るカーカス層4の円弧の曲率半径Rc(mm)が1≦Rc/Rr≦55の関係を満足すると良い。これにより、タイヤ変形時にカーカス層4に圧縮応力が掛かり難くなるため、耐久性の改善効果を高めることができる。
ここで、比Rc/Rrが上記範囲から外れると、タイヤ変形時にカーカス層4に圧縮応力が掛かり易くなるため、耐久性の改善効果が低下する。特に、2≦Rc/Rr≦50の関係を満足し、更には、3≦Rc/Rr≦45の関係を満足することが望ましい。
図12はビード部の変形例を示すものである。図12において、カーカス層4の本体部4Aと巻き上げ部4Bはビードフィラーを介さずに互いに接触することでビードコア5を内包する閉鎖領域を形成している。つまり、カーカス層4はビードコア5の廻りにタイヤ内側から外側に巻き上げられてビードコア5の上端位置において本体部4Aと巻き上げ部4Bとが互いに密着するように配置されている。このようなカーカス層4の巻き上げ構造を採用することにより、リムフランジ22との接触部においてカーカス層4をリムフランジ22から遠ざけることが可能となるので、カーカス層4に掛かる圧縮応力を大幅に低減し、耐久性の改善効果を高めることができる。なお、カーカス層4により形成される閉鎖領域のゴム占有率は15%以下であることが好ましく、10%以下であることがより好ましく、5%以下であることが更に好ましい。ここで言うゴム占有率とは、タイヤ子午線断面において、カーカス層4により形成される閉鎖領域に占めるゴム部分(例えば、ビードワイヤのインシュレーションゴムや小型のビードフィラー)の百分率である。
また、図12の構造において、カーカス層4の巻き上げ部4Bのタイヤ幅方向外側には、2次的なビードフィラー9を配置したり、リムクッションゴム層13を厚肉化したりすることで耐久性の改善を図ることができる。この場合、ゴム部分Rの断面積Srは36mm2≦Sr≦101mm2の範囲に設定することができる。特に、42mm2≦Sr≦98mm2の範囲を満足し、更には、48mm2≦Sr≦93mm2の範囲を満足することが望ましい。
上記タイヤ10において、図10に示すように、リムフランジ22と接触する領域に配置されたリムクッションゴム層13と該リムクッションゴム層13よりもタイヤ径方向外側に配置されたサイドウォールゴム層12とを有する場合、タイヤ10を規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、タイヤ10の外表面におけるリムクッションゴム層13とサイドウォールゴム層12との境界点Xが点Tよりもタイヤ径方向外側に位置すると良い。つまり、リムクッションゴム層13はビードコア5の下側からタイヤ径方向外側に向かって少なくとも点Tの位置まで延在していることが望ましい。これにより、タイヤ変形時にカーカス層4に圧縮応力が掛かり難くなるため、耐久性の改善効果を高めることができる。
リムクッションゴム層13の20℃における硬度は55以上80以下であると良い。これにより、リムクッションゴム層13の耐久性を改善することができる。ここで、リムクッションゴム層13の硬度が上記範囲から外れると、耐久性の改善効果が低下する。硬度は、JIS-K6253に準拠して、Aタイプのデュロメータを用いて温度20℃の条件にて測定されるデュロメータ硬さである。
リムクッションゴム層13の20℃における100%モジュラスは2.0MPa以上9.5MPa以下であると良い。これにより、リムクッションゴム層13の耐久性を改善することができる。ここで、リムクッションゴム層13の100%モジュラスが上記範囲から外れると、耐久性の改善効果が低下する。100%モジュラスは、JIS-K6251に準拠して、温度20℃の条件にて測定される所定伸び引張応力である。
リムクッションゴム層13の20℃における損失正接(tanδ)は0.05以上0.35以下であると良い。これにより、リムクッションゴム層13の厚さ(耐久性)を確保した上で転がり抵抗の増大を抑制することができる。ここで、リムクッションゴム層13の損失正接が0.35超であると、転がり抵抗が増大することになる。損失正接(tanδ)は、JIS-K6394に準拠して、粘弾性スペクトロメーター(東洋精機製作所製)を用い、周波数20Hz、初期歪み10%、動歪み±2%、温度60℃の条件にて測定されるものである。
カーカス層4を構成するカーカスコードの1.5cN/dtex負荷時の中間伸度は3.3%以上6.2%以下であると良い。これにより、耐久性の改善効果を高めることができる。ここで、カーカス層4を構成するカーカスコードの1.5cN/dtex負荷時の中間伸度が上記範囲から外れると、耐久性の改善効果が低下する。特に、カーカスコードの1.5cN/dtex負荷時の中間伸度は3.8%以上5.9%以下であることが望ましい。中間伸度は、タイヤ10のサイドウォール部から取り出されたカーカスコードについて、JIS-L1017準拠し、つかみ間隔250mm、引張速度300±20mm/分の条件にて引張試験を実施して測定されるものである。
カーカス層4を構成するカーカスコードは、有機繊維コードであると良い。カーカスコードとして、例えば高モジュラスのレーヨンコードを採用した場合、耐久性が良化する。カーカス層4の総厚さは0.8mm以上1.5mm以下であると良い。レーヨンコードの場合、コード径は0.6mm以上1.1mm以下であり、コード打ち込み密度は43本/50mm以上59本/50mm以下であると良い。また、カーカスコードとして、耐疲労性に優れたポリエステルコードも好適である。ポリエステルコードの場合、コード径は0.7mm以上1.2mm以下であり、コード打ち込み密度は44本/50mm以上60本/50mm以下であると良い。
また、カーカス層4を構成するカーカスコードのタイヤ周方向に対する角度は75°以上90°以下の範囲に設定することができる。特に、カーカスコードの角度を88°未満に設定した場合、タイヤ剛性が高くなるため耐久性が向上する。また、カーカス層4の巻き上げ部4Bはタイヤ最大幅位置を超えてベルト層7のエッジ部と重なる位置まで延在することが好ましい。このような巻き上げ構造を採用することにより、タイヤ剛性が高くなるため耐久性が向上する。
タイヤサイズ285/35R20のタイヤ(SH=95mm)において、高さSDH、総幅TW、規定リムのリム幅DW、突き出し量W、A/SH、A/W、A100/SH、A100/W、A100/A、開口距離A、開口距離A100、A/SDH、A'/SH、A'/A、開口距離A'を表1のように設定した比較例1~4及び実施例1~8の空気入りタイヤを製作した。
これら試験タイヤについて、下記試験方法により、耐ひずみ性能、耐擦れ性能を評価し、その結果を表1に併せて示した。
耐ひずみ性能:
各試験タイヤをリムサイズ20×10Jのホイールに組み付けてドラム径1707mmの試験機に装着し、空気圧を290kPaとし、速度を81km/hとし、初期荷重を最大負荷能力の88%とし、2時間毎に13%ずつ荷重を増加させ、タイヤに故障が生じるまでの走行距離を計測した。評価結果は、比較例2を100とする指数にて示した。この指数値が大きいほど耐ひずみ性能が優れていることを意味する。
各試験タイヤをリムサイズ20×10Jのホイールに組み付けてドラム径1707mmの試験機に装着し、空気圧を290kPaとし、速度を81km/hとし、初期荷重を最大負荷能力の88%とし、2時間毎に13%ずつ荷重を増加させ、タイヤに故障が生じるまでの走行距離を計測した。評価結果は、比較例2を100とする指数にて示した。この指数値が大きいほど耐ひずみ性能が優れていることを意味する。
耐擦れ性能:
各試験タイヤをリムサイズ20×10Jのホイールに組み付けてドラム径1707mmの試験機に装着し、空気圧を290kPaとし、速度を81km/hとし、初期荷重を最大負荷能力の88%とし、2時間毎に13%ずつ荷重を増加させ、2500kmの走行試験を実施した。リムフランジの径方向最外側点に対応する位置におけるタイヤ外表面からカーカス層までのゴム厚さを試験前後に測定し、そのゴム厚さの変化量を求めた。評価結果は、ゴム厚さの変化量の逆数を用い、比較例1を100とする指数にて示した。この指数値が大きいほど耐擦れ性能が優れていることを意味する。
各試験タイヤをリムサイズ20×10Jのホイールに組み付けてドラム径1707mmの試験機に装着し、空気圧を290kPaとし、速度を81km/hとし、初期荷重を最大負荷能力の88%とし、2時間毎に13%ずつ荷重を増加させ、2500kmの走行試験を実施した。リムフランジの径方向最外側点に対応する位置におけるタイヤ外表面からカーカス層までのゴム厚さを試験前後に測定し、そのゴム厚さの変化量を求めた。評価結果は、ゴム厚さの変化量の逆数を用い、比較例1を100とする指数にて示した。この指数値が大きいほど耐擦れ性能が優れていることを意味する。
この表1から判るように、実施例1~8タイヤは、比較例1~4との対比において、耐ひずみ性能と耐擦れ性能が共に改善されており、優れた耐久性を有するものであった。
1 トレッド部
2 サイドウォール部
3 ビード部
4 カーカス層
5 ビードコア
6 ビードフィラー
7 ベルト層
8 ベルトカバー層
10 タイヤ
11 トレッドゴム層
12 サイドウォールゴム層
13 リムクッションゴム層
14 インナーライナー層
15 リムプロテクター
21 規定リム
22 リムフランジ
2 サイドウォール部
3 ビード部
4 カーカス層
5 ビードコア
6 ビードフィラー
7 ベルト層
8 ベルトカバー層
10 タイヤ
11 トレッドゴム層
12 サイドウォールゴム層
13 リムクッションゴム層
14 インナーライナー層
15 リムプロテクター
21 規定リム
22 リムフランジ
Claims (9)
- 断面高さSHが50mm~150mmの範囲にあるタイヤにおいて、
前記タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、リムフランジの径方向最外側点から前記タイヤの外表面に対して引いた垂線上での前記タイヤと前記リムフランジとの開口距離をAとしたとき、前記開口距離Aが前記断面高さSHに対して0.01≦A/SH≦0.16の関係を満足し、前記タイヤの総幅TWと前記規定リムのリム幅DWとの差の1/2に相当する突き出し量をWとしたとき、前記開口距離Aが前記突き出し量Wに対して0.03≦A/W≦1.60の関係を満足することを特徴とするタイヤ。 - 前記タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填しつつ規定負荷能力の100%荷重を負荷した状態において、前記リムフランジの径方向最外側点から前記タイヤの外表面に対して引いた垂線上での前記タイヤと前記リムフランジとの開口距離をA100としたとき、前記開口距離A100が前記断面高さSHに対して0.003≦A100/SH≦0.100の関係を満足することを特徴とする請求項1に記載のタイヤ。
- 前記開口距離A100が前記突き出し量Wに対して0.010≦A100/W≦1.000の関係を満足することを特徴とする請求項2に記載のタイヤ。
- 前記開口距離Aと前記開口距離A100とが0.20≦A100/A≦0.80の関係を満足することを特徴とする請求項2又は3に記載のタイヤ。
- 前記開口距離Aが1.5mm≦A≦8.0mmの範囲にあることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載のタイヤ。
- 前記開口距離Aが前記タイヤの最大幅位置までのタイヤ径方向の高さSDHに対して0.01≦A/SDH≦0.50の関係を満足することを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載のタイヤ。
- 前記タイヤを規定リムに組み付けて規定内圧を充填した無負荷状態において、前記リムフランジの径方向最外側点と該リムフランジが前記タイヤから離れる開口開始点との中間点から前記タイヤの外表面に対して引いた垂線上での前記タイヤと前記リムフランジとの開口距離をA'としたとき、前記開口距離A'が前記断面高さSHに対して0.006≦A'/SH≦0.150の関係を満足することを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載のタイヤ。
- 前記開口距離Aと前記開口距離A'とが0.50≦A'/A≦0.96の関係を満足することを特徴とする請求項7に記載のタイヤ。
- 前記開口距離A'が1.0mm≦A'≦7.5mmの範囲にあることを特徴とする請求項7又は8に記載のタイヤ。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2021119858A JP2023015836A (ja) | 2021-07-20 | 2021-07-20 | タイヤ |
CN202280048319.4A CN117615921A (zh) | 2021-07-20 | 2022-03-22 | 轮胎 |
PCT/JP2022/013152 WO2023002701A1 (ja) | 2021-07-20 | 2022-03-22 | タイヤ |
DE112022002229.9T DE112022002229T5 (de) | 2021-07-20 | 2022-03-22 | Reifen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2021119858A JP2023015836A (ja) | 2021-07-20 | 2021-07-20 | タイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2023015836A true JP2023015836A (ja) | 2023-02-01 |
Family
ID=84979894
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021119858A Pending JP2023015836A (ja) | 2021-07-20 | 2021-07-20 | タイヤ |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2023015836A (ja) |
CN (1) | CN117615921A (ja) |
DE (1) | DE112022002229T5 (ja) |
WO (1) | WO2023002701A1 (ja) |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3180058B2 (ja) | 1997-07-15 | 2001-06-25 | 住友ゴム工業株式会社 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
JP2005238916A (ja) * | 2004-02-25 | 2005-09-08 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ・ホイール組立体 |
JP2007118903A (ja) * | 2005-10-31 | 2007-05-17 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
CN110712478B (zh) * | 2018-07-12 | 2022-11-04 | 住友橡胶工业株式会社 | 充气轮胎 |
JP7415404B2 (ja) * | 2019-09-30 | 2024-01-17 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤ・リム組立体 |
-
2021
- 2021-07-20 JP JP2021119858A patent/JP2023015836A/ja active Pending
-
2022
- 2022-03-22 DE DE112022002229.9T patent/DE112022002229T5/de active Pending
- 2022-03-22 CN CN202280048319.4A patent/CN117615921A/zh active Pending
- 2022-03-22 WO PCT/JP2022/013152 patent/WO2023002701A1/ja active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2023002701A1 (ja) | 2023-01-26 |
DE112022002229T5 (de) | 2024-03-14 |
CN117615921A (zh) | 2024-02-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2467883C2 (ru) | Пневматическая шина | |
JP4880990B2 (ja) | ランフラットタイヤ | |
JP7151217B2 (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
US20220258536A1 (en) | Tire | |
JP6059429B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
KR20220038779A (ko) | 공기입 타이어 | |
JP2009023552A (ja) | ランフラットタイヤ | |
WO2023002701A1 (ja) | タイヤ | |
WO2023002703A1 (ja) | タイヤ | |
WO2023002702A1 (ja) | タイヤ | |
JP4586344B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
US20230241922A1 (en) | Pneumatic tire | |
JP7200680B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP6450111B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP7271951B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP7047703B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP6773014B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP5309731B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP5221945B2 (ja) | ランフラットタイヤ | |
JP7311779B2 (ja) | ランフラットタイヤ | |
US11691463B2 (en) | Pneumatic tire | |
JPH09193609A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
JP2010030477A (ja) | ランフラットタイヤ | |
JP2009137447A (ja) | ランフラットタイヤ | |
JP2009137448A (ja) | ランフラットタイヤ |