JP2023014755A

JP2023014755A - 乾燥装置

Info

Publication number: JP2023014755A
Application number: JP2021118900A
Authority: JP
Inventors: 誠二石津; Seiji Ishizu; 智之三平; Tomoyuki Sampei
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2021-07-19
Filing date: 2021-07-19
Publication date: 2023-01-31

Abstract

【課題】搬送物の乾燥ムラを抑制可能な乾燥装置を提供する。【解決手段】内部に複数の搬送ローラを有した搬送路を備えた乾燥装置であって、搬送路に対向し、かつ、前記搬送路に沿って複数配置され、搬送路に対して熱風を供給する熱風供給部と、隣り合う熱風供給部間に配置され、熱風を搬送方向に沿って案内する整流板と、を備え、整流板は熱風を排気する熱風排気部を有しており、搬送路の搬送方向に直交する方向を幅方向としたとき、熱風排気部の形状は、幅方向の中央部における搬送方向の長さが幅方向の端部における搬送方向の長さよりも長い、乾燥装置である。【選択図】図３

Description

本願は乾燥装置に関する。

リチウムイオン電池や燃料電池等の電極の製造において、電極材料と溶剤とを混合したペーストを基材に塗工して乾燥させる工程が含まれる場合がある。このような乾燥を行う装置について、例えば特許文献１に開示されている。

特許文献１は、基材の上に形成された塗布膜の乾燥処理を行う乾燥装置であって、塗布膜の予熱を行う予熱部と、塗布膜を加熱して溶剤を蒸発させる乾燥部と、予熱部から乾燥部に向けて基材を搬送する搬送手段と、を備え、予熱部は、搬送手段によって基材が搬送される搬送経路の下側に設けられ、基材の下方より熱風を吹き付ける第１熱風噴出部と、搬送経路の上側に設けられ、気体が通過可能な通気部を備えた通気ボックスと、通気部に熱風を送給して通気ボックスを加熱する熱風送給手段と、を備え、乾燥部は、搬送経路の下側に設けられ、基材の下方より熱風を吹き付ける第２熱風噴出部と、搬送経路の上側に設けられ、基材の上方より熱風を吹き付ける第３熱風噴出部と、を備え、熱風送給手段から送給されて通気部を通過した熱風を第３熱風噴出部に導く導風部を備えるとともに、第３熱風噴出部は通気部から排出された熱風を基材に吹き付けることを特徴とする乾燥装置を開示している。また、特許文献１において、第３熱風噴出部は、搬送路と平行に設けられた整流板と、導出部から導かれた熱風を整流板の一部から基材に向けて噴出する噴出ヘッドとを備えており、隣り合う第３熱風噴出部の間に排気ボックスが設けられていることが開示されている。

特開２０１２－１７２９６０号公報

このように、特許文献１の技術は第３熱風噴出部から基材に向けて吹き付けられた熱風を整流板に沿って移動させ、排気ボックスから排気するものである。これにより、熱風を効率よく排気することができる。

しかしながら、隣り合う熱風供給部から供給される熱風は、熱風供給部間の所定の領域において干渉する場合がある。このような場合、搬送路の幅方向の端部は開放されているため、熱風は淀みなく流れるが、幅方向の中央部は熱風が淀み、周囲と比べて熱風の風速が小さくなる。熱風の風速が周囲に比べて小さくなると、その領域の乾燥効率が低下するため、搬送物に乾燥ムラが生じる虞がある。

そこで、本開示の主な目的は、搬送物の乾燥ムラを抑制可能な乾燥装置を提供することである。

本開示は、上記課題を解決するための一つの手段として、内部に複数の搬送ローラを有した搬送路を備えた乾燥装置であって、搬送路に対向し、かつ、前記搬送路に沿って複数配置され、搬送路に対して熱風を供給する熱風供給部と、隣り合う熱風供給部間に配置され、熱風を搬送方向に沿って案内する整流板と、を備え、整流板は熱風を排気する熱風排気部を有しており、搬送路の搬送方向に直交する方向を幅方向としたとき、熱風排気部の形状は、幅方向の中央部における搬送方向の長さが幅方向の端部における搬送方向の長さよりも長い、乾燥装置を提供する。

本開示の熱風排気部の形状は、幅方向の中央部における搬送方向の長さが幅方向の端部における搬送方向の長さよりも長いため、熱風の淀みが生じやすい幅方向の中央部の排気効率を向上することができる。従って、本開示によれば、熱風の干渉による淀みを抑制し、乾燥ムラを抑制することができる。

乾燥装置１０の構成を概念的に表した図である。乾燥装置１０の構成を概念的に表した図である。図１の一部を拡大した図である。図２の一部を拡大した図である。図１の一部を拡大した図である。図２の一部を拡大した図である。熱風供給部２３の斜視図である。整流板２４に熱風排気部２５を設けない場合の熱風の流れを示したものである。熱風停滞領域Ｒを説明するためのシミュレーション結果の一例である。整流板２４に熱風排気部２５を設けない場合の整流板２４の模式図と搬送路における熱風の風速のシミュレーション結果である。整流板２４に矩形の熱風排気部２５を設けた場合の整流板２４の模式図と搬送路における熱風の風速のシミュレーション結果である。整流板２４に円弧状の熱風排気部２５を設けた場合の整流板２４の模式図と搬送路における熱風の風速のシミュレーション結果である。図１０、図１１（Ｃ）、図１２（Ｂ）のシミュレーション結果の幅方向の中央部（ａ）における風速、幅方向の端部（ｂ）における風速をそれぞれグラフ化したものである。

１．乾燥装置の構成
図１、図２に本開示の１つ形態にかかる乾燥装置１０の構造を模式的に表した。図１は搬送路の長手方向（搬送物Ｗが搬送される方向：搬送方向）に沿った方向における乾燥装置１０の各構成部材の配置を表した図で、図２のＩ－Ｉ矢視断面図に相当する図である。図２は搬送路の幅方向（搬送方向に直交する方向）における乾燥装置１０の各構成部材の配置を表した図で、図１のＩＩ－ＩＩ矢視断面図に相当する図である。

本形態の乾燥装置１０は、搬送ローラ２２により搬送路を帯状の搬送物Ｗが搬送されつつ搬送物Ｗを乾燥させる装置である。搬送物Ｗの具体的な態様は特に限定されることはないが、電池の電極を挙げることができる。リチウムイオン二次電池用電極を搬送物Ｗの一例とすれば、後で説明する図３～図６に表れているように、帯状の金属箔Ｗ１の両面に塗工材Ｗ２を塗工したものである（ただし図３～図６ではまだ金属箔Ｗ１の一方の面に塗工材Ｗ２を積層した状態である。）。塗工材Ｗ２は、該塗工材Ｗ２を乾燥装置１０で乾燥させることにより金属箔Ｗ１に結着されてできる活物質の層となる。
金属箔Ｗ１としては正極及び負極を構成する金属材料を挙げることができ、具体的には、アルミニウム、銅等を挙げることができる。
一方、塗工材Ｗ２としても正極及び負極を構成する材料を挙げることができるが、例えば、ニッケル酸リチウム（ＬｉＮｉＯ_２）、マンガン酸リチウム（ＬｉＭｎＯ_２）、コバルト酸リチウム（ＬｉＣｏＯ_２）等のリチウム複合酸化物などの正極活物質や、非晶質炭素、難黒鉛化炭素、易黒鉛化炭素、黒鉛等の炭素系物質などの負極活物質を挙げることができる。なお、正極及び負極には固体電解質や導電助剤、バインダ等の任意成分が含まれていてもよい。

図１、図２からわかるように乾燥装置１０は、給気部１１、乾燥部２１、及び、排気部３１を有して構成されている。以下に各構成について説明する。

１．１．給気部１１
給気部１１は乾燥部２１に送風する部位であり、加熱部１２、及び、送風部１３を有している。

１．１ａ．加熱部１２
加熱部１２は取り入れた乾燥用気体を加熱して乾燥するために適する温度とする部位である。従って加熱部１２は、外部からの乾燥用気体を取り入れる給気口１２ａを有し、乾燥用気体の温度を調整するヒータ等の加熱手段を具備している。
本形態では乾燥用気体として空気を用いる例を説明する。ただし、本開示で用いる乾燥用気体は空気に限定されることはない。例えば乾燥時に酸化が問題となるような場合には窒素やその他の不活性ガスを乾燥用気体としてもよい。

１．１ｂ．送風部１３
送風部１３は加熱部１２で加熱された空気を乾燥部２１に送風する部位である。従って送風部１３にはブロワ等の送風手段が配置されるとともに、乾燥部２１に連通して送風手段からの空気が通る送風口１３ａが設けられている。
図１からわかるように本形態で送風部１３は２つ設けられており搬送路の搬送方向の両端のそれぞれに配置され、搬送路の搬送方向で半分ずつ送風する役割を有している。

１．２．乾燥部２１
乾燥部２１は内部に複数の搬送ローラ２２を有した搬送路を備えており、搬送物Ｗをその内側に導入して搬送路を搬送しつつ送風部１３からの空気を搬送物Ｗに当てて搬送物Ｗを乾燥させる部位である。本形態の例では上記のように金属箔Ｗ１に積層された塗工材Ｗ２を乾燥させる。
本形態では図１からわかるように、搬送物Ｗが途中で向きを変えるように、鉛直方向に折り返して搬送される搬送路を構成するように配置され、本形態では折り返しが２回行われ、３段とされている。
乾燥部２１は、搬送ローラ２２、熱風供給部２３、整流板２４、熱風排気部２５、及び、配管２６を有している。

１．２ａ．搬送ローラ２２
搬送ローラ２２は、搬送物Ｗが搬送路を搬送されるように、搬送物Ｗに接触して回転するローラであり、乾燥部２１の内側に搬送路に沿って所定の間隔で複数配置されている。搬送ローラ２２及びその配置の具体的態様は特に限定されることはなく、公知の通りである。

図３には図１にＩＩＩで示した部位の拡大図、図４には図２にＩＶで示した部位の拡大図、図５には図１にＶで示した部位の拡大図、図６には図２にＶＩで示した部位の拡大図をそれぞれ表した。
本形態では上記のように３段となるように搬送路が設けられ、搬送物Ｗが向きを変えて折り返されるので、最も上となる１段目及び最も下となる３段目では図３、図４のように搬送ローラ２２の上に金属箔Ｗ１が接触するように乗り、その上に塗工材Ｗ２が配置される。一方、２段目では図５、図６のように搬送ローラ２２の下から金属箔Ｗ１が接触する

１．２ｂ．熱風供給部２３
熱風供給部２３は、搬送路（搬送物Ｗ）に対向し、かつ、搬送路に沿って複数配置され、搬送物Ｗ（搬送路）に対して給気部１１からの熱風を供給するノズルである。図７に熱風供給部２３の外観斜視図を示した。図７は搬送路（搬送物Ｗ）に対向する側が見える視点による図である。図７では、整流板２４を省略している。また、図３、図５には搬送路に沿った（搬送物Ｗの搬送方向に平行な方向に沿った）熱風供給部２３の断面が表れている。
図７からわかるように熱風供給部２３は直方体の箱状の部材であり、配管２６から内側に導入した空気を吹き出す吹き出し口２３ａを有している。本形態で吹き出し口２３ａは搬送路の幅方向（搬送物Ｗの幅方向）に延びるスリットである。
また、本形態では図３、図５からわかるように吹き出し口２３ａは搬送方向上流側に傾くように搬送物Ｗに熱風が噴射される。これにより噴射された空気が搬送方向に対して対向流を形成して効率よい乾燥が可能となる。

また、本形態で熱風供給部２３は、搬送路（搬送物Ｗ）を挟んで搬送ローラ２２とは反対となる位置に配置されている。これによりノズル２３からの熱風の噴射で搬送物Ｗを搬送ローラ２２に押し当てて搬送物Ｗの搬送の姿勢維持、及び、搬送安定性を高めることができる。好ましくは、搬送ローラ２２に対して熱風を噴射し、搬送物Ｗを搬送ローラ２２に押し当てることである。
本形態では上記のように乾燥部２１内で上下方向に３段となるように折り返して搬送物Ｗが搬送されるため、１段目と３段目では図３に示したように、熱風供給部２３から下方に熱風を噴射して搬送物Ｗを搬送ローラ２２に押し当てる。一方、２段目では図５に示したように、熱風供給部２３から上方に熱風を噴射して搬送物Ｗを搬送ローラ２２に押し当てる。

１．２ｃ．整流板２４
整流板２４は、熱風を搬送方向に沿って案内する板状の部材である。整流板２４は、隣り合う熱風供給部２３間に亘り、搬送路に平行に配置されている。図３、図５に示した通り、整流板２４は熱風供給部２３の吹き出し口２３ａと同じ高さ位置に配置されている。整流板２４を設けることにより、熱風供給部２３から搬送物Ｗに供給された熱風を発散させることを抑制し、搬送方向に沿って案内することで、熱風を搬送物Ｗに接触させる時間を長くできるため、乾燥効率を向上させることができる。

しかしながら、図８（Ａ）、（Ｂ）に示したように、整流板２４に熱風排気部２５が設けられていないと、隣り合う熱風供給部２３から供給される熱風が熱風供給部２３間で衝突、干渉し、熱風が停滞する領域（熱風停滞領域Ｒ）が発生し得る。熱風停滞領域Ｒの発生により、幅方向において熱風の風速に隔たりが生じ、乾燥ムラが生じる問題がある。また、図８（Ａ）の場合（熱風を下方に向けて噴射する場合）、熱風停滞領域Ｒにおいて搬送物Ｗが大きく撓む問題がある。また、図８（Ｂ）の場合（熱風を上方に向けて噴射する場合）、熱風停滞領域Ｒにおいて搬送物Ｗの浮上量が小さくなる問題がある。本形態では、このような熱風停滞領域Ｒを抑制するために、整流板２４に次のような熱風排気部２５（切り欠き）を設けることとしている。

１．２ｄ．熱風排気部２５
熱風排気部２５は整流板２４に設けられた切り欠きであり、熱風を排気する役割を有する。図３、図５に示した通り、熱風供給部２３から噴射された熱風は、搬送物Ｗに衝突した後、搬送路に沿って案内される。そして、整流版２４に設けられた熱風排気部２５から熱風が排出される。これにより、搬送物Ｗに衝突し、溶剤を含んだ熱風を効率よく排出することができるため、熱風停滞領域Ｒを抑制することができる。また、搬送物Ｗに対し乾燥した熱風を常に接触できるようになり、乾燥効率を向上することができる。さらに、搬送物Ｗの撓み及び浮上量の低下を抑制することができる。

熱風排気部２５の形状は、幅方向の中央部における搬送方向の長さが幅方向の端部における搬送方向の長さよりも長いものである。言い換えると、熱風排気部２５の形状は、幅方向の端部から中央部に向かって、搬送方向の長さが搬送方向の下流側に向かって長くなるものである。例えば、半円の円形状若しくは楕円形状等の円弧状又は三角形状等の多角形状が挙げられる。好ましくは、円弧状である。
上記したように、整流板２４を設けることにより、熱風停滞領域Ｒが生じる場合がある。熱風停滞領域Ｒは搬送路の幅方向の中央部に発生しやすい。搬送路の幅方向の端部は開放されているため、熱風は淀みなく流れるためである。そこで、熱風排気部２５の形状を幅方向の中央部が端部よりも長くなるように設定することにより、中央部に生じやすい熱風停滞領域Ｒを抑制し、搬送物Ｗの乾燥ムラを抑制するものである。

熱風排気部２５の大きさは特に限定されず、熱風供給部２３の吹き出し口２３ａの大きさや熱風供給部２３から供給される熱風の風速に応じて適宜設定される。例えば、熱風排気部２５の幅方向の中央部における搬送方向の長さを６０ｍｍ以上２１０ｍｍ以下に設定してもよく、１０５ｍｍ以上２１０ｍｍ以下の範囲に設定してもよい。熱風排気部２５の幅方向の長さは、搬送物Ｗの乾燥ムラを低減する観点から、搬送物Ｗの幅方向の長さの５０％以上としてもよく、８０％以上としてもよく、９０％以上としてもよく、１００％以上としてもよく、２００％以下としてもよく、１５０％以下としてもよい。このとき、熱風排気部２５の幅方向の中央部と、搬送物Ｗ（搬送路）の幅方向の中央部とが一致するように配置する。

熱風排気部２５の位置は特に限定されない。熱風排気部２５が整流板２４のいずれの位置に設けられていても、熱風が熱風排気部２５から排気されることで、熱風停滞領域Ｒが抑制されるためである。
熱風排気部２５は、熱風排気部２５の搬送方向下流側の外縁（例えば、幅方向の中央部における搬送方向下流側の端部）が熱風停滞領域Ｒの中心Ｐに接するように配置されていてもよい。あるいは、熱風排気部２５の内部に熱風停滞領域Ｒの中心Ｐを含むように配置されていてもよい。熱風停滞領域Ｒの中心Ｐ付近は最も熱風が停滞している領域であるので、このような位置に熱風排気部２５を配置することにより、熱風の排気を促進し、熱風停滞領域Ｒの発生を抑制することができる。
熱風排気部２５は、上流側の熱風供給部２３に隣接して配置されていてもよい。熱風供給部２３は搬送方向の上流側に向かって熱風を供給しているため、隣接する熱風供給部２３から供給される熱風が干渉して生じる熱風停滞領域Ｒは、上流側の熱風供給部２３に近接する位置に発生しやすいからである。隣接する位置とは、例えば熱風供給部２３の熱風供給部２３の吹き出し口２３ａの下流側の端部から熱風排気部２５の搬送方向の上流側の端部までの距離が５０ｍｍ以下の範囲である。

ここで熱風停滞領域Ｒについてさらに説明する。「熱風停滞領域Ｒ」とは、上記に説明した通り、整流板２４に熱風排気部２５を設けない場合に発生し得る領域であり、周囲に比べて風速が低い領域である。このような領域は熱風供給部２３から供給される熱風の風速に応じて適宜設定することができるが、例えば熱風の風速が５ｍ／ｓ以下の領域としてもよく、３ｍ／ｓ以下の領域としてもよく、２ｍ／ｓ以下の領域としてもよい。熱風停滞領域は、整流板２４に熱風排気部２５を設けない乾燥装置を用いて、隣接する熱風供給部間の領域の風速を実際に測定することや、シミュレーションによって計算することにより得ることができる。シミュレーションソフトは公知のものを使用できる。「熱風停滞領域Ｒの中心Ｐ」とは熱風停滞領域Ｒを円形に近似したときの中心である。

図９に、熱風停滞領域Ｒを説明するためのシミュレーション結果の一例を示した。
図９（Ａ）は整流板２４に熱風排気部２５を設けない場合の搬送路における熱風の風速のシミュレーション結果である。後述の図１０と同様のものである。図９（Ａ）示した通り、搬送方向の上流側（左側）の熱風供給部２３の近接する位置に熱風停滞領域Ｒが発生していることがわかる。図９（Ａ）の点線は、熱風停滞領域Ｒを円形に近似した領域を示したものである。そして、当該円形領域の中心が熱風停滞領域Ｒの中心Ｐである。
図９（Ｂ）は、整流板２４に円弧状の熱風排気部２５を設けた場合の搬送路における熱風の風速のシミュレーション結果である。後述の図１２（Ｂ）と同様のものである。図９（Ｂ）の点線は、熱風排気部２５の外縁形状を投影している。熱風排気部２５の搬送方向の長さＸは１０５ｍｍであり、幅方向の中央部における搬送方向の下流側の端部が頂点Ｐに接している。熱風排気部２５の幅方向の長さＹは２１０ｍｍであり、搬送物Ｗの幅方向の長さ（吹き込み口２３ａの幅方向の長さ）と同じである。図９（Ｂ）に示した通り、熱風停滞領域Ｒが発生していないことがわかる。

熱風排気部２５の効果について、図１０～図１３を用いてさらに説明する。
図１０は整流板２４に熱風排気部２５を設けない場合の整流板２４の模式図と搬送路における熱風の風速のシミュレーション結果である。このように整流板２４に熱風排気部２５を設けない場合、搬送方向の上流側（左側）の熱風供給部２３の近接する位置であって、幅方向の中央部に熱風停滞領域Ｒが発生する。一方で、熱風停滞領域Ｒ以外の領域では、整流板２４により熱風が整流され、整流板２４を設けていないときよりも風速が増加している。このように、整流板２４に熱風排気部２５を設けない場合、熱風停滞領域が発生するため、搬送路の幅方向において風速の偏りが発生し、搬送物Ｗに乾燥ムラが生じることとなる。

図１１は整流板２４に矩形の熱風排気部２５を設けた場合の整流板２４の模式図と搬送路における熱風の風速のシミュレーション結果である。図１１（Ａ）は幅方向の長さが２０ｍｍ、搬送方向の長さが１００ｍｍである熱風排気部２５が設けられた整流板２４の例である。図１１（Ｂ）は幅方向の長さが２０ｍｍ、搬送方向の長さが２１０ｍｍ（＝吹き込み口２３ａの幅方向の長さ）である熱風排気部２５が設けられた整流板２４の例である。図１１（Ｃ）は幅方向の長さが３０ｍｍ、搬送方向の長さが２１０ｍｍ（＝吹き込み口２３ａの幅方向の長さ）である熱風排気部２５が設けられた整流板２４の例である。
図１１（Ａ）より、図１０の結果よりも熱風停滞領域Ｒが抑制されていた。このことから、整流板２４に熱風排気部２５を設けることにより熱風停滞領域Ｒを抑制できることが分かった。図１１（Ａ）、（Ｂ）より、熱風排気部２５の幅方向の長さを長くしても、熱風停滞領域Ｒの状態にあまり変化がなかった。一方、図１１（Ｂ）、（Ｃ）より、熱風停滞領域の搬送方向の長さを長くすることにより熱風停滞領域Ｒがさらに抑制されていた。図１１（Ｃ）の通り、熱風停滞領域Ｒはほぼ消失していた。これは、熱風排気部２５の搬送方向の長さを長くすることにより、熱風を排気可能な量が増加し、熱風停滞領域Ｒから熱風が排気されやすくなったためと考えられる。また、図１１（Ｃ）は幅方向における風速の偏りが少なく、全体的な風速も高い状態であった。

図１２は整流板２４に円弧状の熱風排気部２５を設けた場合の整流板２４の模式図と搬送路における熱風の風速のシミュレーション結果である。図１２（Ａ）は幅方向の長さが６０ｍｍ、搬送方向の長さが２１０ｍｍである熱風排気部２５が設けられた整流板２４の例である。図１２（Ｂ）は幅方向の長さが１０５ｍｍ（幅方向の中央部における搬送方向の下流側の端部が熱風停滞領域Ｒの中心Ｐに接する距離）、搬送方向の長さが２１０ｍｍ（＝吹き込み口２３ａの幅方向の長さ）である熱風排気部２５が設けられた整流板２４の例である。図１２（Ｃ）は幅方向の長さが２１０ｍｍ（熱風排気部２５の内部に熱風停滞領域Ｒの中心Ｐが含まれる長さ）、搬送方向の長さが２１０ｍｍ（＝吹き込み口２３ａの幅方向の長さ）である熱風排気部２５が設けられた整流板２４の例である。
図１２（Ａ）より、図１０の結果よりも熱風停滞領域Ｒが抑制されていた。図１２（Ｂ）より、熱風停滞領域Ｒが消失した。なお風速が遅い円弧状の領域が現れているが、これは熱風排気部２５の外縁形状と一致しており、熱風停滞領域Ｒではない。また、図１１（Ｃ）よりも幅方向における風速の偏りが少なく、全体的な風速も高い状態であった。図１２（Ｂ）、（Ｃ）より、熱風排気部２５の搬送方向の長さを長くしても、熱風停滞領域Ｒの状態にあまり変化がなかった。

図１３（Ａ）～（Ｃ）は図１０、図１１（Ｃ）、図１２（Ｂ）のシミュレーション結果の幅方向の中央部（ａ）における風速、幅方向の端部（ｂ）における風速をグラフ化したものである。中央部（ａ）及び端部（ｂ）の間の長さは９０ｍｍである。またグラフ中の領域Ａ、Ｂは、隣接する熱風供給部２３間の範囲における中央部（ａ）、端部（ｂ）の領域を示すものである。
図１３（Ａ）より、整流板２４に熱風排気部２５を設けない場合、熱風供給部２３間において、幅方向において流れる熱風の風速の差が大きい。そのため、幅方向の端部に比べて中央部の乾きが遅くなり、搬送物Ｗに乾燥ムラが生じやすい。図１３（Ｂ）より、整流板２４に矩形の熱風排気部２５を設けた場合、熱風供給部２３間において、風速の差が図１３（Ａ）の結果に比べて小さくなっているが、若干端部側の風速が大きくなっている。この結果から、図１３（Ｂ）の結果は、図１３（Ａ）に比べて乾燥ムラが抑制できているといえる。図１３（Ｃ）より、整流板２４に円弧状の熱風排気部２５を設けた場合、熱風供給部２３間において、風速の差がほとんどなくなっている。従って、図１３（Ａ）～（Ｃ）のうち、図１３（Ｃ）の結果が最も乾燥ムラが小さくなっている。

以上の通り、整流板２４に熱風排気部２５を設けることにより、熱風停滞領域が抑制される。また、熱風排気部２５の形状を円弧状にすることにより、矩形に比べて幅方向における熱風の風速の差が小さくなり、搬送物Ｗに乾燥ムラが生じ難くなる。

なお、本発明者は、特許文献１のように負圧をかけて熱風を排気する排気ボックスを設けたとき、搬送物Ｗが排気ノズルに吸い込まれ、塗工材に傷がつくことを確認している。本形態の熱風排気部２５は単なる切り欠きであり、負圧をかけて熱風を排気するものではないため、搬送物Ｗが熱風排気部２５に吸い込まれ、塗工材Ｗ２に傷がつくことはないと考えられる。少なくとも、本発明者らはそのような事象を確認していない。

１．２ｅ．配管２６
配管２６は供給部１１の送風部１３に設けられた送風口１３ａと熱風供給部２３とを連結して、供給部１１から熱風供給部２３に熱風を送る配管である。図１、図２では見易さのため配管２６は点線で表している。
配管２６の具体的態様は特に限定されることはなく公知の配管を用いることができる。

１．２ｆ．乾燥部の態様
本形態は図１に表れているように、乾燥部２１内で上下方向に３段となるように折り返す搬送路とされ、ここを搬送物Ｗが搬送される。本形態では図２に表れているように、搬送路の幅方向に第１及び第２の３段折り返しの搬送路が並べられている。第１の３段折り返し搬送路は金属箔Ｗ１の一方の面に配置された塗工材Ｗ２を乾燥する搬送路であり、第２の３段折り返し搬送路は金属箔Ｗ１の一方の面に塗工材Ｗ２が積層された搬送物の金属箔Ｗ１の他方の面に配置された塗工材Ｗ２を乾燥する搬送路である。従って、第１の３段折り返し搬送路を出た搬送物Ｗは第２の３段折り返し搬送路に入る前に反転及び塗工材の塗工が行われる。当該反転及び塗工は公知の装置及び方法により行われる。
これにより金属箔Ｗ１の両面に塗工材Ｗ２が積層された搬送物Ｗとなる。
第１の３段折り返し搬送路及び第２の３段折り返し搬送路の基本的考え方は同じであり上記の通りである。

１．３．排気部３１
排気部３１は乾燥部２１からの排気を外部に排気する部位である。排気部３１の具体的態様は特に限定されることはなく公知の態様を適用することができる。

２．乾燥用気体（熱風）の流れ
以上のような乾燥装置１０は次のように作動する。給気部１１の送風部１３に設けられたブロアが作動して給気口１２ａから空気が流入する。給気口１２ａから流入した空気は加熱部１２に加熱されて送風部１３に入り送風口１３ａから流出し、乾燥部２１の配管２６に流入する。

一方、配管２６により各熱風供給部２３に熱風が配分されて各熱風供給部２３から搬送物Ｗの塗工材Ｗ２に向けて熱風を噴射し、塗工材Ｗ２を乾燥する。上記したように本形態では、１段目と３段目では図３に示したように、熱風供給部２３から下方に熱風を噴射して搬送物Ｗを搬送ローラ２２に押し当てる。一方、２段目では図５に示したように、熱風供給部２３から上方に熱風を噴射して搬送物Ｗを搬送ローラ２２に押し当てる。これにより熱風供給部２３からの熱風の噴射で搬送物Ｗを搬送ローラ２２に押し当てて搬送物Ｗの搬送の姿勢維持、及び、搬送安定性を高めることができる。

熱風供給部２３から噴射して搬送物Ｗを乾燥させた熱風は、図２～図６からわかるように、搬送物Ｗの幅方向（搬送路の幅方向）の両側及び整流板２４の熱風排気部２５から流れ出し、排気部３１に向かって流れて排気部３１に達し、排気される。

１０乾燥装置
１１給気部
１２加熱部
１３送風部
２１乾燥部
２２搬送ローラ
２３熱風供給部
２４整流板
２５熱風排気部
２６配管
３１排気部

Claims

内部に複数の搬送ローラを有した搬送路を備えた乾燥装置であって、
前記搬送路に対向し、かつ、前記搬送路に沿って複数配置され、前記搬送路に対して熱風を供給する熱風供給部と、
隣り合う前記熱風供給部間に配置され、前記熱風を搬送方向に沿って案内する整流板と、
を備え、
前記整流板は熱風を排気する熱風排気部を有しており、
前記搬送路の搬送方向に直交する方向を幅方向としたとき、前記熱風排気部の形状は、幅方向の中央部における搬送方向の長さが幅方向の端部における搬送方向の長さよりも長い、
乾燥装置。