JP2022165442A - 流体動圧軸受潤滑油基油、流体動圧軸受潤滑油、流体動圧軸受、モータ、ファンモータ - Google Patents
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Abstract
【課題】粘度指数と耐蒸発性、及び低温流動性に優れる流体動圧軸受潤滑油基油の提供。【解決手段】一般式（１）TIFF2022165442000007.tif66153［Ｒ１～Ｒ３は、それぞれ独立に炭素数６～１０の直鎖状アルキル基を示す。］で表されるトリメリット酸トリエステル化合物を含有する流体動圧軸受潤滑油基油とする。【選択図】なし
Description
本発明は、流体動圧軸受潤滑油、流体動圧軸受潤滑油、流体動圧軸受、モータ、ファンモータに関する。
流体動圧軸受装置は、高回転精度及び低騒音等の特長を有する。流体動圧軸受装置は、高速化及び小型化、並びに高寿命化への要求が強い情報機器をはじめとする種々の電気機器に搭載されるモータ用の軸受装置として、具体的には、ハードディスクドライブ等のディスク駆動装置に組み込まれるスピンドルモータ用、これらディスク駆動装置やＰＣ等に組み込まれるファンモータ用、あるいはレーザビームプリンタに組み込まれるポリゴンスキャナモータ用の軸受装置として、流体動圧軸受が実用化されている。
また、最近では、ノートパソコンなどに代表されるＩＴ機器は薄型化の一途を辿っており、薄型化とともにモータに使用される流体動圧軸受装置にも上記薄型化への対応が求められ、流体動圧軸受装置のスピンドルとなる軸部材やこの軸部材を支持する軸受スリーブの軸方向寸法を縮小することで、上記薄型化への対応が可能となる。しかしながら、流体動圧軸受装置の軸方向寸法の縮小では、従来のモータに対して、軸受剛性が低下してしまう。さらに更なる静粛性の向上を図るべく、従来モータよりも、より低速域での使用頻度が増えている。流体動圧軸受において、低速域で駆動させる場合、高速域で駆動させる場合と比べて流体動圧が低くなる。すなわち、さらに回転剛性が低下する。よって、上記薄型化へ対応するために、軸受スリーブの軸方向寸法を短くすると、軸受剛性を得ることが難しいことから、軸受剛性を確保するために軸方向寸法を短くすることができない。
このように、軸受剛性を確保するために、使用する流体動圧軸受油基油にも軸受剛性の向上が求められている。流体動圧軸受油基油の動粘度が高いほど流体動圧軸受の軸受剛性が高くなるが、動粘度が高くなるにつれて流体動圧軸受の粘性抵抗が上がり、エネルギー損失が大きくなり問題となる。
また、流体動圧軸受装置を備えたモータは、第５世代移動通信システム（５Ｇ）通信機器や自動車に搭載されるＥＣＵ（電子制御装置）への適用が期待されており、使用環境温度が高まることから、使用するモータ用流体動圧軸受油基油には更なる耐熱性（耐蒸発性）が求められている。
近年、流体動圧軸受の小型化、薄型化、及び更なる静粛性の向上への要求が強く、並びに高寿命化を狙って、ポリ－α－オレフィンなどの合成炭化水素系潤滑油基油、脂肪族二塩基酸ジエステル、ネオペンチル型ポリオールエステル、脂肪酸モノエステルなどのエステル系潤滑油基油などを用いた流体動圧軸受用潤滑油基油が提案されている(特許文献１～８)。
それらの中でも、流体動圧軸受用潤滑油基油として、粘度特性、低温流動性等に優れているエステル系潤滑油基油が多く使用されているが、粘度指数と耐熱性（耐蒸発性）、及び低温流動性に優れ、かつ、省エネルギー化と高軸受剛性の両立を可能とする、全ての条件を満足する流体動圧軸受潤滑油基油が求められている。
以上の実情に鑑み、本発明では、粘度指数と耐熱性（耐蒸発性）、及び低温流動性に優れ、かつ、省エネルギー化と高軸受剛性の両立を可能とする流体動圧軸受潤滑油基油、特にファンモータ用流体動圧軸受潤滑油基油を提供することを目的にするものである。
本発明者らは、上記課題を達成すべく鋭意検討の結果、特定の構造と、４０℃及び１００℃動粘度範囲を有する芳香族トリカルボン酸トリエステル化合物を主体とする潤滑油基油が、粘度指数と耐熱性（耐蒸発性）、及び低温流動性に優れ、かつ、省エネルギー化と高軸受剛性の両立が可能な適度な４０℃及び１００℃動粘度範囲に収まり、特に流体動圧軸受潤滑油基油、特にファンモータ用流体動圧軸受潤滑油基油に適合し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、以下の項目の流体動圧軸受潤滑油基油を提供するものである。
［項１］
一般式（１）
［式中、Ｒ１～Ｒ３は、同一又は異なって、それぞれ炭素数６～１０の直鎖状アルキル基を示す。］
で表されるトリメリット酸トリエステル化合物を含有する流体動圧軸受潤滑油基油。
一般式（１）
で表されるトリメリット酸トリエステル化合物を含有する流体動圧軸受潤滑油基油。
［項２］
一般式（１）で表されるＲ１～Ｒ３が、同一又は異なって、それぞれ炭素数８～１０の直鎖状アルキル基である［項１］に記載のトリメリット酸トリエステル化合物を含有する流体動圧軸受潤滑油基油。
一般式（１）で表されるＲ１～Ｒ３が、同一又は異なって、それぞれ炭素数８～１０の直鎖状アルキル基である［項１］に記載のトリメリット酸トリエステル化合物を含有する流体動圧軸受潤滑油基油。
［項３］
トリメリット酸トリエステル化合物が、トリメリット酸トリｎ－オクチル又は、トリメリット酸トリｎ－ノニルである、［項１］に記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
トリメリット酸トリエステル化合物が、トリメリット酸トリｎ－オクチル又は、トリメリット酸トリｎ－ノニルである、［項１］に記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
［項４］
トリメリット酸トリエステル化合物が、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物又は、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物である、［項１］に記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
トリメリット酸トリエステル化合物が、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物又は、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物である、［項１］に記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
［項５］
一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物の含有量が、流体動圧軸受潤滑油基油中、７０質量％以上である、［項１］～［項４］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物の含有量が、流体動圧軸受潤滑油基油中、７０質量％以上である、［項１］～［項４］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
［項６］
一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物の含有量が、流体動圧軸受潤滑油基油中、９０質量％以上である、［項１］～［項４］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物の含有量が、流体動圧軸受潤滑油基油中、９０質量％以上である、［項１］～［項４］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
［項７］
４０℃の動粘度が３０～５５ｍｍ２／ｓである、［項１］～［項６］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
４０℃の動粘度が３０～５５ｍｍ２／ｓである、［項１］～［項６］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
［項８］
流動点が－２５℃以下である、［項１］～［項７］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
流動点が－２５℃以下である、［項１］～［項７］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
［項９］
［項１］～［項８］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油を含有する流体動圧軸受潤滑油。
［項１］～［項８］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油を含有する流体動圧軸受潤滑油。
［項１０］
［項９］に記載の流体動圧軸受潤滑油がファンモータ用である流体動圧軸受潤滑油。
［項９］に記載の流体動圧軸受潤滑油がファンモータ用である流体動圧軸受潤滑油。
［項１１］
［項１］～［項９］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油及び酸化防止剤を含有する流体動圧軸受潤滑油。
［項１］～［項９］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油及び酸化防止剤を含有する流体動圧軸受潤滑油。
［項１２］
酸化防止剤が、フェノール系酸化防止剤及び／又はアミン系酸化防止剤である、［項１１］に記載の流体動圧軸受潤滑油。
酸化防止剤が、フェノール系酸化防止剤及び／又はアミン系酸化防止剤である、［項１１］に記載の流体動圧軸受潤滑油。
［項１３］
［項９］～［項１２］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油を有する流体動圧軸受。
［項９］～［項１２］のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油を有する流体動圧軸受。
［項１４］
［項１３］に記載の流体動圧軸受を有するモータ。
［項１３］に記載の流体動圧軸受を有するモータ。
［項１５］
［項１４］に記載のモータを有するファンモータ。
［項１４］に記載のモータを有するファンモータ。
本発明の流体動圧軸受潤滑油基油は、省エネルギー化と高軸受剛性の両立が可能な適度な４０℃及び１００℃動粘度範囲に収まり、かつ、粘度指数と耐熱性（耐蒸発性）、及び低温流動性に優れ、特にファンモータ用流体動圧軸受潤滑油基油として優れている。
以下、本発明の例示的な実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。本明細書では、モータの中心軸方向における上側を「上側」とし、下側を「下側」とする。なお、上下方向は、実際の機器に組み込まれたときの位置関係や方向を示すものではない。また、中心軸に平行な方向または略平行な方向を「軸方向」と呼び、中心軸を中心とする径方向を単に「径方向」とし、中心軸を中心とする周方向を「周方向」とする。
＜流体動圧軸受の構成＞
図１は、流体動圧軸受の断面図である。モータ部１１は、静止部２１と、回転部２２と、を備える。静止部２１は、軸受部２３と、ベース部１２と、ステータ２１０と、回路基板２５と、を有する。
図１は、流体動圧軸受の断面図である。モータ部１１は、静止部２１と、回転部２２と、を備える。静止部２１は、軸受部２３と、ベース部１２と、ステータ２１０と、回路基板２５と、を有する。
軸受部２３は、ステータ２１０よりも径方向内側に配置される。軸受部２３は、スリーブ２３１と、軸受ハウジング２３２と、を有する。スリーブ２３１は、中心軸Ｊ１を中心とする略円筒状である。スリーブ２３１は、金属の焼結体である。スリーブ２３１には、潤滑油が含浸されている。スリーブ２３１の外周面には軸方向に延び、潤滑油が循環する複数の循環溝２７５が設けられる。複数の循環溝２７５は、周方向に等間隔で配置される。軸受ハウジング２３２は、有底略円筒状であり、ハウジング円筒部２４１とキャップ２４２とにより構成される。ハウジング円筒部２４１は、中心軸Ｊ１を中心とする略円筒状であり、スリーブ２３１の外周面を覆う。スリーブ２３１は、接着剤によりハウジング円筒部２４１の内周面に固定される。軸受ハウジング２３２は、金属にて形成される。キャップ２４２ は、ハウジング円筒部２４１の下端部に固定される。キャップ２４２は、ハウジング円筒部２４１の下部を閉塞する。スリーブ２３１は、接着剤以外で固定されてもよく、例えば、圧入によりハウジング円筒部２４１の内周面に固定されてもよい。スリーブ２３１ 、軸受ハウジング２３２ およびキャップ２４２は、金属以外の熱伝導性の優れた材料により形成されてもよい。例えば、熱伝導性樹脂または黄銅により形成されてもよい。
ベース部１２は、径方向内方に立ち上がり部１２１を有する。立ち上がり部１２１は略環状の部材である。ハウジング円筒部２４１の外周面の下方領域、すなわち、軸受ハウジング２３２の外周面の下方領域は、立ち上がり部１２１の内周面に接着または圧入にて固定される。なお、軸受ハウジング２３２と立ち上がり部１２１との固定は、接着および圧入の両方が用いられてもよい。
ステータ２１０は、中心軸Ｊ１を中心とする略環状の部材である。ステータ２１０は、ステータコア２１１と、ステータコア２１１上に構成された複数のコイル２１２と、を有する。ステータコア２１１は、薄板状の珪素鋼板が積層されて形成される。ステータコア２１１は、略円環状のコアバック２１１ａと、コアバック２１１ａから径方向外方に向けて突出した複数のティース２１１ｂと、を有する。複数のコイル２１２は、複数のティース２１１ｂのそれぞれに導線が巻回されることで構成される。ステータ２１０の下方には、回路基板２５が配置される。コイル２１２の引出線が、回路基板２５に電気的に接続される。回路基板２５は、ＦＰＣ（ＦｌｅｘｉｂｌｅＰｒｉｎｔｅｄＣｉｒｃｕｉｔｂｏａｄ）である。
回転部２２は、シャフト２２１と、スラストプレート２２４と、ロータハブ２２２と、マグネット２２３と、を有する。シャフト２２１は、中心軸Ｊ１を中心として配置される。
ロータハブ２２２は、中心軸Ｊ１を中心とする有蓋略円筒状である。ロータハブ２２２は、筒部であるマグネット保持円筒部２２２ａと、蓋部２２２ｃと、第１スラスト部２２２ｄと、を有する。マグネット保持円筒部２２２ａ、蓋部２２２ｃおよび第１スラスト部２２２ｄは、一繋がりの部材である。第１スラスト部２２２ｄは、シャフト２２１の上端部から径方向外方に広がる。蓋部２２２ｃは、第１スラスト部２２２ｄから径方向外方に広がる。蓋部２２２ｃの下面は、シャフト２２１を囲む略環状の面である。第１スラスト部２２２ｄは、スリーブ２３１の上面２３１ｂおよびハウジング円筒部２４１の上面と軸方向に対向する。
スラストプレート２２４は、径方向外方に広がる略円盤状の部位を有する。スラストプレート２２４は、シャフト２２１の下端部に固定され、下端部から径方向外方に広がる。スラストプレート２２４は、スリーブ２３１の下面２３１ｃ、キャップ２４２の上面およびハウジング円筒部２４１の内周面の下部により構成されるプレート収容部２３９に収容される。スラストプレート２２４の上面は、シャフト２２１を囲む略環状の面である。スラストプレート２２４の上面は、スリーブ２３１の下面２３１ｃ、すなわち、プレート収容部２３９において下方を向く面と軸方向に対向する。以下、スラストプレート２２４を「第２スラスト部２２４」という。また、第２スラスト部２２４の下面は、軸受ハウジング２３２のキャップ２４２の上面と対向する。シャフト２２１は、スリーブ２３１に挿入される。スラストプレート２２４ は、シャフト２２１と一繋がりの部材として構成されてもよい。スラストプレート２２４は、例えば、ステンレス等の金属により形成される。
シャフト２２１は、ロータハブ２２２と一繋がりの部材として構成される。シャフト２２１およびロータハブ２２２は、金属部材を切削加工することにより形成される。すなわち、蓋部２２２ｃとシャフト２２１とは連続している。シャフト２２１は、ロータハブ２２２と別部材により構成されてもよい。その場合、ロータハブ２２２の蓋部２２２ｃには、シャフト２２１の上端部が固定される。また、ロータハブ２２２の蓋部２２２ｃの径方向外側の端部から軸方向下側に延びるマグネット保持円筒部２２２ａの内周面には、マグネット２２３が固定され、マグネット２２３は、ステータ２１０の径方向外側に配置される。シャフト２２１は、例えば、ステンレス等の金属により形成される。
ロータハブ２２２は、第１スラスト部２２２ｄの外縁部から下方に延びる略環状の環状筒部２２２ｂを、さらに有する。以下、環状筒部２２２ｂを「ロータハブ円筒部２２２ｂ」という。ロータハブ２２２において、ロータハブ円筒部２２２ｂはステータ２１０よりも径方向内側に位置する。ロータハブ円筒部２２２ｂは、軸受ハウジング２３２の径方向外側に位置し、ロータハブ円筒部２２２ｂの内周面が、ハウジング円筒部２４１の上部の外周面と径方向に対向する。ロータハブ円筒部２２２ｂの内周面と、ハウジング円筒部２４１の外周面との間にシール間隙３５が構成される。シール間隙３５には潤滑油の界面が位置するシール部３５ａが構成される。
立ち上がり部１２１は、上端から上方に向かって延びる立ち上がり上筒部１２１ａを有する。ロータ円筒部２２２ｂの外周面は、径方向間隙（以下、微小隙間２３１ｄという）を介して立ち上がり上筒部１２１ａの内周面と対向する。これにより、当該微小隙間２３１ｄにおける気体の出入りが、抑制される。その結果、シール部３５ａからの潤滑油の蒸発が抑制される。微小隙間２３１ｄの径方向の幅は０．１５ｍｍまたは、０．１５ｍｍより小さい。より好ましくは、微小隙間２３１ｄの径方向の幅は０．１０ｍｍまたは０．１０ｍｍよりも小さい。
図２は、スリーブ２３１の断面図である。スリーブ２３１の内周面２３１ａの上部および下部には、複数のヘリングボーン形状の溝で構成される第１ラジアル動圧溝列２７１および第２ラジアル動圧溝列２７２が設けられる。また、図３は、スリーブ２３１の平面図である。スリーブ２３１の上面２３１ｂには複数のスパイラル形状の溝で構成される第１スラスト動圧溝列２７３が設けられる。また、図４は、スリーブ２３１の底面図である。スリーブ２３１の下面２３１ｃにはスパイラル形状の第２スラスト動圧溝列２７４が設けられる。
図５は、軸受部２３近傍の断面図である。シャフト２２１の外周面と、スリーブ２３１の内周面２３１ａとの間に、ラジアル間隙３１が構成される。ラジアル間隙３１は、第１ラジアル間隙３１１と、第１ラジアル間隙３１１よりも下方に位置する第２ラジアル間隙３１２と、を有する。第１ラジアル間隙３１１は、シャフト２２１の外周面と、スリーブ２３１の内周面２３１ａのうち、図２の第１ラジアル動圧溝列２７１が設けられる部位との間に構成される。第１ラジアル間隙３１１には潤滑油が介在する。また、第２ラジアル間隙３１２は、シャフト２２１の外周面と、スリーブ２３１の内周面２３１ａのうち、図２の第２ ラジアル動圧溝列２７２が設けられる部位との間に構成される。第２ラジアル間隙３１２には潤滑油が介在する。第１ラジアル間隙３１１および第２ラジアル間隙３１２は、潤滑油の流体動圧を発生させるラジアル動圧軸受部３１ａを構成する。ラジアル動圧軸受部３１ａにより、シャフト２２１がラジアル方向に支持される。ラジアル間隙３１の径方向の幅は、５μｍまたは、５μｍよりも小さい。より、好ましくは、ラジアル間隙３１の径方向の幅は、３μｍまたは３μｍよりも小さい。
スラスト部（不図示）は、上側のスラスト部である第１スラスト部２２２ｄと下側のスラスト部である第２スラスト部２２４とを有する。スリーブ２３１の上面２３１ｂの第１スラスト動圧溝列２７３が設けられる部位と、第１スラスト部２２２ｄの下面との間に、第１スラスト間隙３４が構成される。第１スラスト間隙３４には潤滑油が介在する。第１スラスト間隙３４は、潤滑油に流体動圧を発生させる上スラスト動圧軸受部３４ａを構成する。上スラスト動圧軸受部３４ａにより、第１スラスト部２２２ｄがアキシャル方向に支持される。第１スラスト間隙３４の軸方向の幅は、７０μｍまたは７０μｍよりも小さい。より好ましくは、第１スラスト間隙３４の軸方向の幅は、４５μｍまたは４５μｍよりも小さい。
スリーブ２３１の下面２３１ｃの第２スラスト動圧溝列２７４が設けられる部位と、第２スラスト部２２４の上面との間に、第２スラスト間隙３２が構成される。第２スラスト間隙３２には潤滑油が介在する。第２スラスト間隙３２は、潤滑油の流体動圧を発生させる下スラスト動圧軸受部３２ａを構成する。下スラスト動圧軸受部３２ａにより、第２スラスト部２２４がアキシャル方向に支持される。上スラスト動圧軸受部３４ａと下スラスト動圧軸受部３２ａ とは、循環溝２７５により連通している。
軸受ハウジング２３２のキャップ２４２の上面と、第２スラスト部２２４の下面との間に、第３スラスト間隙３３が構成される。第３スラスト間隙３３はキャップ２４２の上面と、第２スラスト部２２４の下面との間に位置する潤滑油に流体動圧を発生させてもよい。
モータ部１１ではシール間隙３５、第１スラスト間隙３４、ラジアル間隙３１、第２スラスト間隙３２および第３スラスト間隙３３が互いに繋がった１つの袋構造をなし、袋構造に潤滑油が連続して存在する。袋構造では、シール間隙３５のみに潤滑油の界面が形成される。
モータ部１１では、図１に示すシャフト２２１、第１スラスト部２２２ｄ、第１スラスト部２２２ｄの外縁部から下方に向かって延びるロータハブ円筒部２２２ｂ、第２スラスト部２２４、軸受部２３、立ち上がり部１２１および潤滑油により、軸受装置である軸受機構１が構成される。以下、シャフト２２１、第１スラスト部２２２ｄ、ロータハブ円筒部２２２ｂ、第２スラスト部２２４、軸受部２３および立ち上がり部１２１を軸受機構１の一部として説明する。軸受機構１では、シャフト２２１、第１スラスト部２２２ｄおよび第２スラスト部２２４が、潤滑油を介して軸受部２３に対して相対回転する。
＜流体動圧軸受潤滑油基油＞
本発明の流体動圧軸受潤滑油基油は、下記一般式（１）で表される化合物を含有することを特徴とする。
本発明の流体動圧軸受潤滑油基油は、下記一般式（１）で表される化合物を含有することを特徴とする。
（一般式（１）で表される化合物）
本発明に係る化合物は、下記一般式（１）
［式中、Ｒ１～Ｒ３は、同一又は異なって、それぞれ炭素数６～１０の直鎖状のアルキル基を示す。］
で表されるトリメリット酸トリエステル化合物である。
本発明に係る化合物は、下記一般式（１）
で表されるトリメリット酸トリエステル化合物である。
一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物において、Ｒ１～Ｒ３は、同一又は異なって、それぞれ炭素数８、炭素数９又は、炭素数１０の直鎖状アルキル基が特に好ましい。
一般式（１）で表される化合物において、Ｒ１～Ｒ３が、同一又は異なって、それぞれ炭素数１～５の直鎖状アルキル基の場合は、流体動圧軸受潤滑油基油の４０℃及び１００℃動粘度が低くなり、軸受剛性が低下し、さらに耐熱性（耐蒸発性）が悪くなるので好ましくない。
また、Ｒ１～Ｒ３が、同一又は異なって、それぞれ炭素数１１以上の直鎖状アルキル基の場合は、流体動圧軸受潤滑油基油の４０℃及び１００℃動粘度が高くなり、ファンモータのエネルギー損失が大きくなることに加えて、低温流動性が悪くなり好ましくない。
一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物において、Ｒ１～Ｒ３が、同一又は異なって、それぞれ分岐鎖状アルキル基の場合は、同一炭素数の直鎖状アルキル基と比較すると、流体動圧軸受潤滑油基油の４０℃及び１００℃動粘度が高くなり、さらに、粘度指数及び耐熱性（耐蒸発性）が悪くなり好ましくない。
本発明に係るトリメリット酸トリエステル化合物は、潤滑油基油としての性能を満たすものであれば、特にその製造方法により限定されるものではないが、例えば、トリメリット酸又は無水トリメリット酸と、炭素数６～１０の直鎖状アルコールを１種類以上加えてエステル化反応することにより、容易に得られる。更に、上記直鎖状アルコールの種類によっては、予めトリメリット酸と炭素数１～４程度の低級アルコールとエステル化後、上記直鎖状アルコールを１種類以上加えて、エステル交換反応により得る方法もある。簡便性等、実用性の観点から、無水トリメリット酸と、上記直鎖状アルコールを１種類以上加えて、エステル化反応により得る方法が最も好ましい。
一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物において、Ｒ１～Ｒ３が２種類以上のアルキル基からなる混基エステルは、潤滑油基油としての性能を満たすものであれば、特にその製造方法により限定されるものではないが、例えば、無水トリメリット酸と、炭素数６～１０の直鎖状アルコールから選ばれる２～５種類のアルコールとのエステル化反応によって得られるエステル混合物中に含まれる成分として得ることができる。簡便性等、実用性の観点から、無水トリメリット酸と、炭素数６～１０の直鎖状アルコールから選ばれる２種類のアルコールを、２種類のアルコールのモル比１：１０～１０：１で用いてエステル化反応することで得られるエステル混合物が好ましく、より好ましくは２種類のアルコールのモル比が１：５～５：１で得られるエステル混合物であり、さらに好ましくは２種類のアルコールのモル比が１：３～３：１で得られるエステル混合物である。
さらに、得られたエステル混合物から蒸留等の方法によってトリメリット酸トリエステル化合物を分離又は除去しても良く、例えば蒸留によって、得られたエステル混合物中の低沸点、及び／又は高沸点トリメリット酸トリエステル化合物を除去しても良く、Ｒ１～Ｒ３が２種類以上のアルキル基からなる混基エステルのみを分離しても良い。
炭素数６～１０の直鎖状アルコールの具体例としては、ｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールが挙げられる。その中でも、ｎ－ヘキサノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールが好ましく、特に、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールが好ましい。
一般式（１）で表される化合物の具体例としては、
トリメリット酸トリｎ－ヘキシル、トリメリット酸トリｎ－ヘプチル、トリメリット酸トリｎ－オクチル、トリメリット酸トリｎ－ノニル、トリメリット酸トリｎ－デシル、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－ヘプタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物（ここで、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－ヘプタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物とは、トリメリット酸トリｎ－ヘキシル、トリメリット酸トリｎ－ヘプチル、トリメリット酸（ジｎ－ヘキシル）（ｎ－ヘプチル）、及びトリメリット酸（ｎ－ヘキシル）（ジｎ－ヘプチル）を含むトリメリット酸トリエステル混合物を示す。以下、同様の意味である。）、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－オクタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール及びｎ－オクタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール及びｎ－オクタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール、ｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、が挙げられる。その中でも、トリメリット酸トリｎ－ヘキシル、トリメリット酸トリｎ－オクチル、トリメリット酸トリｎ－ノニル、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物が好ましく、特に、トリメリット酸トリｎ－オクチル、トリメリット酸トリｎ－ノニル、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物が好ましい。
トリメリット酸トリｎ－ヘキシル、トリメリット酸トリｎ－ヘプチル、トリメリット酸トリｎ－オクチル、トリメリット酸トリｎ－ノニル、トリメリット酸トリｎ－デシル、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－ヘプタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物（ここで、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－ヘプタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物とは、トリメリット酸トリｎ－ヘキシル、トリメリット酸トリｎ－ヘプチル、トリメリット酸（ジｎ－ヘキシル）（ｎ－ヘプチル）、及びトリメリット酸（ｎ－ヘキシル）（ジｎ－ヘプチル）を含むトリメリット酸トリエステル混合物を示す。以下、同様の意味である。）、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－オクタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール及びｎ－オクタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール及びｎ－オクタノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール、ｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ヘキサノール、ｎ－ヘプタノール、ｎ－オクタノール、ｎ－ノナノール、ｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、が挙げられる。その中でも、トリメリット酸トリｎ－ヘキシル、トリメリット酸トリｎ－オクチル、トリメリット酸トリｎ－ノニル、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－ノナノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物が好ましく、特に、トリメリット酸トリｎ－オクチル、トリメリット酸トリｎ－ノニル、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－ノナノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物、トリメリット酸とｎ－オクタノール及びｎ－デカノールとのエステル化反応で得られるトリメリット酸トリエステル混合物が好ましい。
上記のトリメリット酸トリエステル化合物又は、トリメリット酸トリエステル混合物を２種以上混合して流体動圧軸受潤滑油基油として用いることもできる。
流体動圧軸受潤滑油基油中において、一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物の含有量は、７０質量％以上が好ましく、９０質量％以上がより好ましく、９８質量％以上が特に好ましい。
流体動圧軸受の軸受剛性は、流体動圧軸受潤滑油基油の４０℃及び１００℃動粘度によって評価でき、４０℃及び１００℃動粘度が高いほど、流体動圧軸受の軸受剛性が高くなる。しかし、４０℃及び１００℃動粘度が高すぎると、軸受剛性は高くなるが、 流体動圧軸受の粘性抵抗が上がり、エネルギー損失が大きくなるため好ましくない。そのため、流体動圧軸受潤滑油基油の４０℃動粘度は、３０ｍｍ２／ｓ以上５５ｍｍ２／ｓ未満が好ましく、４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満が特に好ましい。また、１００℃動粘度は、５．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満が好ましく、６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満が特に好ましい。４０℃動粘度が３０ｍｍ２／ｓ以上であると流体潤滑膜の剛性が良好であり、５５ｍｍ２／ｓ未満であるとエネルギー損失が小さい。また、１００℃動粘度が５．０ｍｍ２／ｓ以上であると流体潤滑膜の剛性が良好であり、９．０ｍｍ２／ｓ未満であるとエネルギー損失が小さい。なお、上記動粘度は、後記実施例に記載した方法にて得られる値である。
流体動圧軸受潤滑油基油の粘度指数は、８５以上の粘度指数が好ましく、１００以上の粘度指数が特に好ましい。粘度指数が高いものほど粘度－温度特性に優れる。なお、上記粘度指数は、後記実施例に記載した方法にて得られる値である。
流体動圧軸受潤滑油基油の耐熱性は耐蒸発性で評価でき、耐蒸発性は、例えば、ＴＧ－ＤＴＡ装置を用いた５％質量減少した時の温度を指標として評価することができる。流体動圧軸受潤滑油基油の５％質量減の温度は、２５０℃以上が好ましく、２６０℃以上が特に好ましい。５％質量減の温度が高いものほど耐蒸発性に優れる。なお、上記５％質量減の温度は、後記実施例に記載した耐蒸発性試験にて得られる値である。
流体動圧軸受潤滑油基油の低温流動性は、例えば、流動点によって評価することができる。流体動圧軸受潤滑油基油の流動点は、－２５℃以下が好ましく、－４０℃以下が特に好ましい。流動点が低いものほど低温流動性に優れる。なお、上記流動点は、後記実施例に記載した方法にて得られる値である。
流体動圧軸受潤滑油基油としては、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２５０℃以上、流動点－２５℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数８５以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－２５℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度５．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－２５℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度３０ｍｍ２／ｓ以上５５ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－２５℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数８５以上、５％質量減の温度２５０℃以上、流動点－４０℃以下のファンモータ用流体軸受油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度５．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２５０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度３０ｍｍ２／ｓ以上５５ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２５０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度５．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数８５以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度３０ｍｍ２／ｓ以上５５ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数８５以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度３０ｍｍ２／ｓ以上５５ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度５．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油であり、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－２５℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２５０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数８５以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度５．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油、４０℃動粘度３０ｍｍ２／ｓ以上５５ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度３．５ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数８５以上、５％質量減の温度２５０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油が好ましく、特に、４０℃動粘度４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満、１００℃動粘度６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満、粘度指数１００以上、５％質量減の温度２６０℃以上、流動点－４０℃以下の流体動圧軸受潤滑油基油が好ましい。
本発明の流体動圧軸受潤滑油基油は、低温流動性に優れ、粘度指数が高く、且つ、耐熱性（耐蒸発性）が良好なことから、流体動圧軸受潤滑油基油として好適に用いられ、さらにファンモータ用流体動圧軸受油基油として好適に用いられる。
流体動圧軸受潤滑油基油は、本発明に係るトリメリット酸トリエステル化合物以外の基油（併用基油）を含んでいてもよい。当該基油としては、例えば、鉱物油（石油の精製によって得られる炭化水素油）、ポリ－α－オレフィン、ポリブテン、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン、脂環式炭化水素油、動植物油、有機酸エステル（本発明に係るトリメリット酸トリステル化合物を除く）、ポリアルキレングリコール、ポリビニルエーテル、ポリフェニルエーテル、アルキルフェニルエーテル、シリコーン油などの基油が挙げられる。これらの少なくとも１種を適宜併用することができる。
鉱物油としては、例えば、溶剤精製鉱油、水素化精製鉱油、ワックス異性化油が挙げられるが、通常、１００℃における動粘度が１～２５ｍｍ２／ｓ、好ましくは２～２０ｍｍ２／ｓの範囲にあるものが用いられる。
ポリ－α－オレフィンとしては、例えば、炭素数２～１６のα－オレフィン（例えばエチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン等）の重合体又は共重合体であって、１００℃における動粘度が１～２５ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１００以上のものが例示され、特に１００℃における動粘度が２～２０ｍｍ２／ｓで、粘度指数が１２０以上のものが好ましい。
ポリブテンとしては、例えば、イソブチレンを重合したもの、イソブチレンをノルマルブチレンと共重合したものがあり、一般に１００℃の動粘度が２～３０ｍｍ２／ｓの広範囲のものが挙げられる。
アルキルベンゼンとしては、例えば、炭素数１～４０の直鎖又は分岐のアルキル基で置換されたベンゼンが挙げられ、例えば、分子量が２００～４５０であるモノアルキルベンゼン、ジアルキルベンゼン、トリアルキルベンゼン、テトラアルキルベンゼン等が例示される。
アルキルナフタレンとしては、例えば、炭素数１～３０の直鎖又は分岐のアルキル基で置換されたナフタレンが挙げられ、例えば、モノアルキルナフタレン、ジアルキルナフタレン等が例示される。
脂環式炭化水素油としては、ナフテン系炭化水素油等があり、一般に１００℃の動粘度が１～４０ｍｍ２／ｓの広範囲のものが例示される。
動植物油としては、例えば、牛脂、豚脂、パーム油、ヤシ油、ナタネ油、ヒマシ油、ヒマワリ油等が例示される。
有機酸エステルとしては、例えば、脂肪酸モノエステル、脂肪族二塩基酸ジエステル、ポリオールエステル、及びその他のエステルが例示される。
脂肪酸モノエステルとしては、例えば、炭素数５～２２の脂肪族直鎖状又は分岐鎖状モノカルボン酸と炭素数３～２２の直鎖状又は分岐鎖状の飽和若しくは不飽和の脂肪族アルコールとのエステル化合物が挙げられる。
脂肪族二塩基酸ジエステルとしては、例えば、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、１，９－ノナメチレンジカルボン酸、１，１０－デカメチレンジカルボン酸等脂肪族二塩基酸若しくはその無水物と炭素数３～２２の直鎖状又は分岐鎖状の飽和若しくは不飽和の脂肪族アルコールとのジエステルが挙げられる。
ポリオールエステルとしては、例えば、ネオペンチルグリコール、２，２－ジエチルプロパンジオール、２－ブチル２－エチルプロパンジオール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジトリメチロールプロパン、ジペンタエリスリトール等のネオペンチル型構造のポリオール、１，３－プロパンジオール、１，４－ブタンジオール、１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，７－ヘプタンジオール、１，８－オクタンジオール、１，９－ノナンジオール、１，１０－デカンジオール、１，２－プロパンジオール、２－メチル－１，３－プロパンジオール、１，３－ブタンジオール、２－メチル－１，４－ブタンジオール、１，４－ペンタンジオール、２－メチル－１，５－ペンタンジオール、３－メチル－１，５－ペンタンジオール、１，５－ヘキサンジオール、２－メチル－１，６－ヘキサンジオール、３－メチル－１，６－ヘキサンジオール、１，６－ヘプタンジオール、２－メチル－１，７－ヘプタンジオール、３－メチル－１，７－ヘプタンジオール、４－メチル－１，７－ヘプタンジオール、１，７－オクタンジオール、２－メチル－１，８－オクタンジオール、３－メチル－１，８－オクタンジオール、４－メチル－１，８－オクタンジオール、１，８－ノナンジオール、２－メチル－１，９－ノナンジオール、３－メチル－１，９－ノナンジオール、４－メチル－１，９－ノナンジオール、５－メチル－１，９－ノナンジオール、２－エチル－１，３－ヘキサンジオール、グリセリン、ポリグリセリン、ソルビトール等の非ネオペンチル型構造のポリオールと炭素数３～２２の直鎖状及び／又は分岐鎖状の飽和又は不飽和の脂肪族モノカルボン酸とのフルエステルを使用することが可能である。
その他のエステルとしては、芳香族ジカルボン酸エステル、芳香族ポリカルボン酸エステル（本発明に係るトリメリット酸トリエステル化合物を除く）、ダイマー酸、水添ダイマー酸などの重合脂肪酸、或いは、縮合ヒマシ油脂肪酸、水添縮合ヒマシ油脂肪酸などのヒドロキシ脂肪酸と炭素数３～２２の直鎖状若しくは分岐鎖状の飽和又は不飽和の脂肪族アルコールとのエステル化合物が挙げられる。
ポリアルキレングリコールとしては、例えば、アルコールと炭素数２～４の直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキレンオキシドの開環重合体が例示される。アルキレンオキシドとしてはエチレンオキシド、プロピレンオキシド、ブチレンオキシドが挙げられ、これらの１種を用いた重合体、若しくは２種以上の混合物を用いた共重合体が使用可能である。又、片端又は両端の水酸基部分がエーテル化若しくはエステル化した化合物も使用可能である。重合体の動粘度としては、５～５０ｍｍ２／ｓ（４０℃）、好ましくは１０～４０ｍｍ２／ｓ（４０℃）である。
ポリビニルエーテルとしては、ビニルエーテルモノマーの重合によって得られる化合物であり、モノマーとしてはメチルビニルエーテル、エチルビニルエーテル、イソプロピルビニルエーテル、ｎ－ブチルビニルエーテル、イソブチルビニルエーテル、ｓｅｃ－ブチルビニルエーテル、ｔｅｒｔ－ブチルビニルエーテル、ｎ－ペンチルビニルエーテル、ｎ－ヘキシルビニルエーテル、２－メトキシエチルビニルエーテル、２－エトキシエチルビニルエーテル等が挙げられる。重合体の動粘度としては、５～５０ｍｍ２／ｓ（４０℃）、好ましくは１０～４０ｍｍ２／ｓ（４０℃）である。
ポリフェニルエーテルとしては、例えば、２個以上の芳香環のメタ位をエーテル結合又はチオエーテル結合でつないだ構造を有する化合物が挙げられ、具体的には、ビス（ｍ－フェノキシフェニル）エーテル、ｍ－ビス（ｍ－フェノキシフェノキシ）ベンゼン、及びそれらの酸素の１個若しくは２個以上を硫黄に置換したチオエーテル類等が例示される。
アルキルフェニルエーテルとしては、例えば、ポリフェニルエーテルを炭素数６～１８の直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキル基で置換した化合物が挙げられ、特に１個以上のアルキル基で置換したアルキルジフェニルエーテルが好ましい。
シリコーン油としては、例えば、ジメチルシリコーン、メチルフェニルシリコーンのほか、長鎖アルキルシリコーン、フルオロシリコーン等の変性シリコーンが挙げられる。
流体動圧軸受潤滑油基油中における併用基油の含有量としては、１０質量％以下が推奨されるが、物性のバランスを良くする為には５質量％以下であることがより好ましい。流体動圧軸受潤滑油基油は、一般式（１）で表される化合物のみからなることが特に好ましい。
＜流体動圧軸受潤滑油＞
本発明の流体動圧軸受潤滑油は、上記流体動圧軸受潤滑油基油を含む。当該流体動圧軸受潤滑油には、上記流体動圧軸受潤滑油基油の性能を向上させるために、上記流体動圧軸受潤滑油基油に加えて、添加剤（例えば、酸化防止剤等）を配合することができる。
本発明の流体動圧軸受潤滑油は、上記流体動圧軸受潤滑油基油を含む。当該流体動圧軸受潤滑油には、上記流体動圧軸受潤滑油基油の性能を向上させるために、上記流体動圧軸受潤滑油基油に加えて、添加剤（例えば、酸化防止剤等）を配合することができる。
酸化防止剤としては、例えば、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤等が挙げられる。その中でも、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤が推奨される。
フェノール系酸化防止剤としては、この分野で使用されている公知のものが特に制限されることなく使用できる。これらフェノール系酸化防止剤のうちでも、好ましくは総炭素数６～１００、より好ましくは２０～８０のものが推奨される。
具体的には、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、４，４’－ブチリデンビス（３－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、２，２’－メチレンビス（４－エチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、２，２’－メチレンビス（４－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、４，４’－イソプロピリデンビスフェノール、２，４－ジメチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、１，１，３－トリス（２－メチル－４－ヒドロキシ－５－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ブタン、１，３，５－トリメチル－２，４，６－トリス（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）ベンゼン、２，２’－ジヒドロキシ－３，３’－ジ（α－メチルシクロヘキシル）－５，５’－ジメチル－ジフェニルメタン、２，２’－イソブチリデンビス（４，６－ジメチルフェノール）、２，６－ビス（２’－ヒドロキシ－３’－ｔｅｒｔ－ブチル－５’－メチルベンジル）－４－メチルフェノール、１，１’－ビス（４－ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、２，５－ジ－ｔｅｒｔ－アミルヒドロキノン、２，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルヒドロキノン、１，４－ジヒドロキシアントラキノン、３－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシアニソール、２－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシアニソール、２，４－ジベンゾイルレゾルシノール、４－ｔｅｒｔ－ブチルカテコール、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノール、２－ヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン、２，４－ジヒドロキシベンゾフェノン、２，２’－ジヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン、２，４，５－トリヒドロキシベンゾフェノン、α－トコフェロール、ビス［２－（２－ヒドロキシ－５－メチル－３－ｔｅｒｔ－ブチルベンジル）－４－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル］テレフタレート、トリエチレングリコール－ビス［３－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－５－メチル－４－ヒドロキシフェニルプロピオネート］、１，６－ヘキサンジオール－ビス［３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］等が例示される。この中でも、特に、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、４，４’－ブチリデンビス（３－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、２，２’－メチレンビス（４－エチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、２，２’－メチレンビス（４－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、４，４’－イソプロピリデンビスフェノール、２，４－ジメチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、１，１，３－トリス（２－メチル－４－ヒドロキシ－５－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ブタン、１，３，５－トリメチル－２，４，６－トリス（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）ベンゼン、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノール、ビス［２－（２－ヒドロキシ－５－メチル－３－ｔｅｒｔ－ブチルベンジル）－４－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル］テレフタレート、トリエチレングリコール－ビス［３－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－５－メチル－４－ヒドロキシフェニルプロピオネート］、１，６－ヘキサンジオール－ビス［３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が好ましく、更には、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノールが最も好ましい。
フェノール系酸化防止剤は１種単独で若しくは２種以上を適宜組み合わせて用いることができ、その添加量は、通常、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０１～５質量部であり、好ましくは０．１～２質量部である。
アミン系酸化防止剤としては、この分野で使用されている公知のものが特に制限されることなく使用できる。これらアミン系酸化防止剤のうちでも、好ましくは総炭素数６～６０、より好ましくは２０～４０のものが推奨される。
具体的には、ジフェニルアミン、モノブチルジフェニルアミン、モノペンチルジフェニルアミン、モノヘキシルジフェニルアミン、モノヘプチルジフェニルアミン、モノオクチルジフェニルアミン等のモノアルキルジフェニルアミン、特にモノ（Ｃ４－Ｃ９アルキル）ジフェニルアミン（即ち、ジフェニルアミンの二つのベンゼン環の一方が、アルキル基、特にＣ４－Ｃ９アルキル基でモノ置換されているジフェニルアミン）、ジブチルジフェニルアミン、ジペンチルジフェニルアミン、ジヘキシルジフェニルアミン、ジヘプチルジフェニルアミン、ジオクチルジフェニルアミン、ジノニルジフェニルアミン等のジ（アルキルフェニル）アミン、特に、ジ（Ｃ４－Ｃ９アルキルフェニル）アミン（即ち、ジフェニルアミンの二つのベンゼン環の各々が、アルキル基、特にＣ４－Ｃ９アルキル基でモノ置換されているジフェニルアミンであって、二つのアルキル基が同一であるもの）、ジ（モノＣ４－Ｃ９アルキルフェニル）アミンであって、一方のベンゼン環上のアルキル基が他方のベンゼン環上のアルキル基と異なるもの、ジ（ジ－Ｃ４－Ｃ９アルキルフェニル）アミンであって、二つのベンゼン環上の４つのアルキル基のうちの少なくとも１つが残りのアルキル基と異なるもの、Ｎ－フェニル－１－ナフチルアミン、Ｎ－フェニル－２－ナフチルアミン、４－オクチルフェニル－１－ナフチルアミン、４－オクチルフェニル－２－ナフチルアミン等のナフチルアミン類；ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－フェニル－Ｎ’－イソプロピル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－フェニル－Ｎ’－（１，３－ジメチルブチル）－ｐ－フェニレンジアミン等のフェニレンジアミン類等が例示される。この中でも、特に、ジオクチルジフェニルアミン、ジノニルジフェニルアミン、Ｎ－フェニル－１－ナフチルアミンが好ましい。
なお、本明細書及び特許請求の範囲において、上記添加剤のアルキルとしては、例えば、炭素数１～２０の直鎖又は分岐鎖のアルキルが挙げられ、好ましくは炭素数１～１２の直鎖又は分岐鎖のアルキルが挙げられる。同一分子内に複数のアルキルを有する場合、当該複数のアルキルは同一又は異なっていてもよい。また、同一分子内に複数の同じ炭素数のアルキルを有する場合、当該複数のアルキルは、直鎖又は分岐鎖のいずれであってもよい。
アミン系酸化防止剤は１種で若しくは２種以上を適宜組み合わせて用いることができ、その添加量は、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０１～５質量部であり、好ましくは０．１～２質量部である。
フェノール系酸化防止剤とアミン系酸化防止剤とを組み合わせた場合、それらの添加量の合計は、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０１～５質量部であり、好ましくは０．１～２質量部である。また、当該フェノール系酸化防止剤とアミン系酸化防止剤の比率（質量比）としては、特に制限されず広い範囲から適宜選択できるが、好ましくはフェノール系酸化防止剤（Ｉ）とアミン系酸化防止剤（ＩＩ）との質量比が（Ｉ）：（ＩＩ）＝１：０．０５～２０、より好ましくは１：０．２～５となる範囲が推奨される。
好ましいフェノール系酸化防止剤とアミン系酸化防止剤の組み合わせとしては、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）及び２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノールからなる群から選ばれる１種若しくは２種以上と、ジオクチルジフェニルアミン、ジノニルジフェニルアミン、及びＮ－フェニル－１－ナフチルアミンからなる群から選ばれる１種若しくは２種以上との組み合わせが例示される。
具体的には、以下の組み合わせが好ましい。２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールとジオクチルジフェニルアミンとの組み合わせ、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールとジノニルジフェニルアミンとの組み合わせ、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールとＮ－フェニル－１－ナフチルアミンとの組み合わせ、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）とジオクチルジフェニルアミンとの組み合わせ、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）とジノニルジフェニルアミンとの組み合わせ、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）とＮ－フェニル－１－ナフチルアミンとの組み合わせ、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノールとジオクチルジフェニルアミンとの組み合わせ、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノールとジノニルジフェニルアミンとの組み合わせ、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノールとＮ－フェニル－１－ナフチルアミンとの組み合わせ等が例示される。この中でも耐熱性に優れる点で、より効果的な組み合わせとして、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）とジオクチルジフェニルアミンとの組み合わせ、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）とジノニルジフェニルアミンとの組み合わせ、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）とＮ－フェニル－１－ナフチルアミンとの組み合わせ等が推奨される。
上記記載の酸化防止剤を流体動圧軸受潤滑油基油に配合することにより、空気存在下での当該流体動圧軸受潤滑油基油の分解等が抑えられることにより、流体動圧軸受潤滑油の耐熱性が向上する。
上記の流体動圧軸受潤滑油の性能をさらに向上させるために、金属清浄剤、無灰分散剤、油性剤、摩耗防止剤、極圧剤、金属不活性剤、防錆剤、粘度指数向上剤、流動点降下剤、加水分解抑制剤等の添加剤の少なくとも１種を適宜配合することも可能である。これらの配合量は、本発明の効果を奏する限り特に限定されるものではないが、その具体的な例を以下に示す。
金属清浄剤としては、Ｃａ－石油スルフォネート、過塩基性Ｃａ－石油スルフォネート、Ｃａ－アルキルベンゼンスルフォネート、過塩基性Ｃａ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｂａ－アルキルベンゼンスルフォネート、過塩基性Ｂａ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｍｇ－アルキルベンゼンスルフォネート、過塩基性Ｍｇ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｎａ－アルキルベンゼンスルフォネート、過塩基性Ｎａ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｃａ－アルキルナフタレンスルフォネート、過塩基性Ｃａ－アルキルナフタレンスルフォネート等の金属スルフォネート、Ｃａ－フェネート、過塩基性Ｃａ－フェネート、Ｂａ－フェネート、過塩基性Ｂａ－フェネート等の金属フェネート、Ｃａ－サリシレート、過塩基性Ｃａ－サリシレート等の金属サリシレート、Ｃａ－フォスフォネート、過塩基性Ｃａ－フォスフォネート、Ｂａ－フォスフォネート、過塩基性Ｂａ－フォスフォネート等の金属フォスフォネート、過塩基性Ｃａ－カルボキシレート等が使用可能である。これらの金属清浄剤は、使用する場合、ファンモータ用流体軸受油基油１００質量部に対して、通常、１～１０質量部、好ましくは２～７質量部添加することができる。
無灰分散剤としては、ポリアルケニルコハク酸イミド、ポリアルケニルコハク酸アミド、ポリアルケニルベンジルアミン、ポリアルケニルコハク酸エステル等が例示される。これらの無灰分散剤は、単独で又は組み合わせて用いてもよく、これを使用する場合、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、１～１０質量部、好ましくは２～７質量部添加することができる。
油性剤としては、ステアリン酸、オレイン酸などの脂肪族飽和及び不飽和モノカルボン酸、ダイマー酸、水添ダイマー酸などの重合脂肪酸、リシノレイン酸、１２－ヒドロキシステアリン酸などのヒドロキシ脂肪酸、ラウリルアルコール、オレイルアルコールなどの脂肪族飽和及び不飽和モノアルコール、ステアリルアミン、オレイルアミンなどの脂肪族飽和及び不飽和モノアミン、ラウリン酸アミド、オレイン酸アミドなどの脂肪族飽和及び不飽和モノカルボン酸アミド、バチルアルコール、キミルアルコール、セラキルアルコールなどのグリセリンエーテル、ラウリルポリグリセリンエーテル、オレイルポリグリセリルエーテルなどのアルキル若しくはアルケニルポリグリセリルエーテル、ジ（２－エチルヘキシル）モノエタノールアミン、ジイソトリデシルモノエタノールアミンなどのアルキル若しくはアルケニルアミンのポリ（アルキレンオキサイド）付加物等が例示される。これらの油性剤は、単独で又は組み合わせて用いてもよく、これを使用する場合、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０１～５質量部、好ましくは０．１～３質量部添加することができる。
摩耗防止剤及び／又は極圧剤としては、トリクレジルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、アルキルフェニルホスフェート類、トリブチルホスフェート、ジブチルホスフェート等のリン酸エステル類、トリブチルホスファイト、ジブチルホスファイト、トリイソプロピルホスファイト等の亜リン酸エステル類及びこれらのアミン塩等のリン系、硫化油脂、硫化オレイン酸などの硫化脂肪酸、ジベンジルジスルフィド、硫化オレフィン、ジアルキルジスルフィドなどの硫黄系、Ｚｎ－ジアルキルジチオフォスフェート、Ｚｎ－ジアルキルジチオフォスフェート、Ｍｏ－ジアルキルジチオフォスフェート、Ｍｏ－ジアルキルジチオカルバメートなどの有機金属系化合物等が例示される。これらの摩耗防止剤は、単独で又は組み合わせて用いてもよく、これを使用する場合、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０１～１０質量部、好ましくは０．１～５質量部添加することができる。
金属不活性剤としては、ベンゾトリアゾール系、チアジアゾール系、没食子酸エステル系の化合物等が例示される。これらの金属不活性剤は、単独で又は組み合わせて用いてもよく、これを使用する場合、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０１～０．４質量部、好ましくは０．０１～０．２質量部添加することができる。
防錆剤としては、ドデセニルコハク酸ハーフエステル、オクタデセニルコハク酸無水物、ドデセニルコハク酸アミドなどのアルキル又はアルケニルコハク酸誘導体、ソルビタンモノオレエート、グリセリンモノオレエート、ペンタエリスリトールモノオレエートなどの多価アルコール部分エステル、Ｃａ－石油スルフォネート、Ｃａ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｂａ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｍｇ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｎａ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｚｎ－アルキルベンゼンスルフォネート、Ｃａ－アルキルナフタレンスルフォネートなどの金属スルフォネート、ロジンアミン、Ｎ－オレイルザルコシンなどのアミン類、ジアルキルホスファイトアミン塩等が例示される。これらの防錆剤は、単独で又は組み合わせて用いてもよく、これを使用する場合、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０１～５質量部、好ましくは０．０５～２質量部添加することができる。
粘度指数向上剤としては、ポリアルキルメタクリレート、ポリアルキルスチレン、ポリブテン、エチレン－プロピレン共重合体、スチレン－ジエン共重合体、スチレン－無水マレイン酸エステル共重合体などのオレフィン共重合体が例示される。これらの粘度指数向上剤は、単独で又は組み合わせて用いてもよく、これを使用する場合、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．１～１５質量部、好ましくは０．５～７質量部添加することができる。
流動点降下剤としては、塩素化パラフィンとアルキルナフタレンの縮合物、塩素化パラフィンとフェノールの縮合物、既述の粘度指数向上剤であるポリアルキルメタクリレート、ポリアルキルスチレン、ポリブテン等が例示される。これらの流動点降下剤は、単独で又は組み合わせて用いてもよく、これを使用する場合、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０１～５質量部、好ましくは０．１～３質量部添加することができる。
加水分解抑制剤としては、アルキルグリシジルエーテル類、アルキルグリシジルエステル類、アルキレングリコールグリシジルエーテル類、脂環式エポキシ類、フェニルグリシジルエーテルなどのエポキシ化合物、ジ－ｔｅｒｔ－ブチルカルボジイミド、１，３－ジ－ｐ－トリルカルボジイミドなどのカルボジイミド化合物が使用可能であり、流体動圧軸受潤滑油基油１００質量部に対して、通常、０．０５～２質量部添加することができる。
以下に実施例を掲げて本発明を詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。また、各例における流体動圧軸受潤滑油基油及び流体動圧軸受潤滑油の物理特性及び化学特性は以下の方法により評価した。特に言及していない化合物は試薬を使用した。
＜化合物＞
原料
・無水トリメリット酸：東京化成工業株式会社製
・１－ペンタノール：東京化成工業株式会社製
・１－ヘキサノール：東京化成工業株式会社製
・１－オクタノール：東京化成工業株式会社製
・１－ノナノール：東京化成工業株式会社製
・１－デカノール：東京化成工業株式会社製
・１－ドデカノール：東京化成工業株式会社製
・２－エチル－１－ヘキサノール：ＫＨネオケム株式会社製 製品名「オクタノール」
・３，５，５－トリメチル－１－ヘキサノール：ＫＨネオケム株式会社製 製品名「ノナノール」
・セバシン酸ジ（２－エチルヘキシル）：新日本理化株式会社製 製品名「サンソサイザーＤＯＳ」
触媒
・テトラ－ｎ－ブトキシチタン：日本曹達株式会社製 製品名「Ｂ－１」
酸化防止剤
・アミン系酸化防止剤
ジオクチル（直鎖及び分岐鎖を含む）ジフェニルアミン：川口化学工業株式会社製 製品名「ＡＮＴＡＧＥ ＬＤＡ」
・フェノール系酸化防止剤
４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）（東京化成工業株式会社製）以下「ＭＢＤＢＰ」と略す。
原料
・無水トリメリット酸：東京化成工業株式会社製
・１－ペンタノール：東京化成工業株式会社製
・１－ヘキサノール：東京化成工業株式会社製
・１－オクタノール：東京化成工業株式会社製
・１－ノナノール：東京化成工業株式会社製
・１－デカノール：東京化成工業株式会社製
・１－ドデカノール：東京化成工業株式会社製
・２－エチル－１－ヘキサノール：ＫＨネオケム株式会社製 製品名「オクタノール」
・３，５，５－トリメチル－１－ヘキサノール：ＫＨネオケム株式会社製 製品名「ノナノール」
・セバシン酸ジ（２－エチルヘキシル）：新日本理化株式会社製 製品名「サンソサイザーＤＯＳ」
触媒
・テトラ－ｎ－ブトキシチタン：日本曹達株式会社製 製品名「Ｂ－１」
酸化防止剤
・アミン系酸化防止剤
ジオクチル（直鎖及び分岐鎖を含む）ジフェニルアミン：川口化学工業株式会社製 製品名「ＡＮＴＡＧＥ ＬＤＡ」
・フェノール系酸化防止剤
４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）（東京化成工業株式会社製）以下「ＭＢＤＢＰ」と略す。
（ａ）酸価
ＪＩＳ－Ｋ－２５０１（２００３）に準拠して測定した。なお検出限界は０.０１ＫＯＨｍｇ／ｇである。
ＪＩＳ－Ｋ－２５０１（２００３）に準拠して測定した。なお検出限界は０.０１ＫＯＨｍｇ／ｇである。
（ｂ）動粘度
ＪＩＳ－Ｋ－２２８３（２０００）に準拠して、４０℃、１００℃における動粘度を測定した。
＜４０℃動粘度の評価＞
Ａ：４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満
Ｂ：３０ｍｍ２／ｓ以上４０ｍｍ２／ｓ未満又は、５０ｍｍ２／ｓ以上５５ｍｍ２／ｓ未満
Ｃ：３０ｍｍ２／ｓ未満又は、５５ｍｍ２／ｓ以上
＜１００℃動粘度の評価＞
Ａ：６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満
Ｂ：５．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満又は、９．０ｍｍ２／ｓ以上１０．０ｍｍ２／ｓ未満
Ｃ：５．０ｍｍ２／ｓ未満又は、１０．０ｍｍ２／ｓ以上
ＪＩＳ－Ｋ－２２８３（２０００）に準拠して、４０℃、１００℃における動粘度を測定した。
＜４０℃動粘度の評価＞
Ａ：４０ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ未満
Ｂ：３０ｍｍ２／ｓ以上４０ｍｍ２／ｓ未満又は、５０ｍｍ２／ｓ以上５５ｍｍ２／ｓ未満
Ｃ：３０ｍｍ２／ｓ未満又は、５５ｍｍ２／ｓ以上
＜１００℃動粘度の評価＞
Ａ：６．０ｍｍ２／ｓ以上９．０ｍｍ２／ｓ未満
Ｂ：５．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満又は、９．０ｍｍ２／ｓ以上１０．０ｍｍ２／ｓ未満
Ｃ：５．０ｍｍ２／ｓ未満又は、１０．０ｍｍ２／ｓ以上
（ｃ）粘度指数
ＪＩＳ－Ｋ－２２８３（２０００）に準拠して算出した。
＜粘度指数の評価＞
Ａ：１００以上
Ｂ：８５以上１００未満
Ｃ：８５未満
ＪＩＳ－Ｋ－２２８３（２０００）に準拠して算出した。
＜粘度指数の評価＞
Ａ：１００以上
Ｂ：８５以上１００未満
Ｃ：８５未満
（ｄ）低温流動性試験（流動点）
ＪＩＳ－Ｋ－２２６９（１９８７）に準拠して流動点を測定した。
＜低温流動性試験（流動点）の評価＞
Ａ：－４０℃以下
Ｂ：－４０℃を越え－２５℃以下
Ｃ：－２５℃を越える
ＪＩＳ－Ｋ－２２６９（１９８７）に準拠して流動点を測定した。
＜低温流動性試験（流動点）の評価＞
Ａ：－４０℃以下
Ｂ：－４０℃を越え－２５℃以下
Ｃ：－２５℃を越える
（ｅ）耐蒸発性
流体軸受用潤滑油基油約１０ｍｇを精秤し（小数点以下第３位まで）、ＴＧ－ＤＴＡ装置（エスアイアイ・ナノテクノロジー社製 装置名；ＥＸＳＴＡＲ ６０００シリーズ、ＴＧ／ＤＴＡ６２００）にセットし、下記の測定条件下で、初期の質量から５％の質量が減少した時の温度（５％質量減の温度）を耐蒸発性の指標とした。
［測定条件］
昇温速度：１０℃／分
流通空気量：５０ｍｌ／分
測定開始温度：５０℃
＜耐蒸発性の評価＞
Ａ：２６０℃以上
Ｂ：２５０℃以上２６０℃未満
Ｃ：２５０℃未満
流体軸受用潤滑油基油約１０ｍｇを精秤し（小数点以下第３位まで）、ＴＧ－ＤＴＡ装置（エスアイアイ・ナノテクノロジー社製 装置名；ＥＸＳＴＡＲ ６０００シリーズ、ＴＧ／ＤＴＡ６２００）にセットし、下記の測定条件下で、初期の質量から５％の質量が減少した時の温度（５％質量減の温度）を耐蒸発性の指標とした。
［測定条件］
昇温速度：１０℃／分
流通空気量：５０ｍｌ／分
測定開始温度：５０℃
＜耐蒸発性の評価＞
Ａ：２６０℃以上
Ｂ：２５０℃以上２６０℃未満
Ｃ：２５０℃未満
（ｆ）流体動圧軸受潤滑油基油の評価
流体動圧軸受潤滑油基油の評価としては、動粘度及び粘度指数の評価、低温流動性の評価及び耐蒸発性の評価の結果において、Ｃが１以上あれば不適と、Ｂが２以下（他の評価はＡ）であれば良好と、Ｂが１以下（他の評価はＡ）であれば特に良好と評価される。
流体動圧軸受潤滑油基油の評価としては、動粘度及び粘度指数の評価、低温流動性の評価及び耐蒸発性の評価の結果において、Ｃが１以上あれば不適と、Ｂが２以下（他の評価はＡ）であれば良好と、Ｂが１以下（他の評価はＡ）であれば特に良好と評価される。
［実施例１］
撹拌器、温度計、冷却管付き水分分留受器を備えた１リットルの四ツ口フラスコに１－ヘキサノール４０４．６ｇ（３．９６モル）、無水トリメリット酸２３０．５ｇ（１．２モル）、触媒としてテトラ－ｎ－ブトキシチタン（原料の総量に対し０．１質量％）を仕込み、窒素置換した後、徐々に２００℃まで昇温した。理論生成水量（４３．２ｇ）を目処にして留出してくる生成水を除去しつつエステル化反応を行った。反応終了後、残存する原料の１－ヘキサノールを蒸留により除去してエステル化粗物を得た。次いで、得られたエステル化粗物の酸価に対して５当量の苛性ソーダ水溶液で中和した後、水洗水が中性になるまで繰り返し水洗した。更に、得られたエステル化粗物を活性炭で吸着処理した後、濾過により活性炭を除去して、本発明に係るトリメリット酸トリｎ－ヘキシルを４４４．１ｇ得た。酸価は、０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満であった。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ａ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
撹拌器、温度計、冷却管付き水分分留受器を備えた１リットルの四ツ口フラスコに１－ヘキサノール４０４．６ｇ（３．９６モル）、無水トリメリット酸２３０．５ｇ（１．２モル）、触媒としてテトラ－ｎ－ブトキシチタン（原料の総量に対し０．１質量％）を仕込み、窒素置換した後、徐々に２００℃まで昇温した。理論生成水量（４３．２ｇ）を目処にして留出してくる生成水を除去しつつエステル化反応を行った。反応終了後、残存する原料の１－ヘキサノールを蒸留により除去してエステル化粗物を得た。次いで、得られたエステル化粗物の酸価に対して５当量の苛性ソーダ水溶液で中和した後、水洗水が中性になるまで繰り返し水洗した。更に、得られたエステル化粗物を活性炭で吸着処理した後、濾過により活性炭を除去して、本発明に係るトリメリット酸トリｎ－ヘキシルを４４４．１ｇ得た。酸価は、０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満であった。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ａ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
［実施例２］
１－ヘキサノールの代わりに１－オクタノール５１５．７ｇ（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリｎ－オクチルを５３１．５ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｂ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
１－ヘキサノールの代わりに１－オクタノール５１５．７ｇ（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリｎ－オクチルを５３１．５ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｂ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
［実施例３］
１－ヘキサノールの代わりに１－ノナノール５７１．２ｇ（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリｎ－ノニルを５５８．２ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｃ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
１－ヘキサノールの代わりに１－ノナノール５７１．２ｇ（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリｎ－ノニルを５５８．２ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｃ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
［実施例４］
１－ヘキサノールの代わりに１－ヘキサノール２０２．３ｇ（１．９８モル）および１－オクタノール２５７．８ｇ（１．９８モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリエステルのエステル混合物を４６６．４ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｄ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
１－ヘキサノールの代わりに１－ヘキサノール２０２．３ｇ（１．９８モル）および１－オクタノール２５７．８ｇ（１．９８モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリエステルのエステル混合物を４６６．４ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｄ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
［実施例５］
１－ヘキサノールの代わりに１－オクタノール２５７．８ｇ（１．９８モル）および１－デカノール３１３．４ｇ（１．９８モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリエステルのエステル混合物を５６４．１ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｅ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
１－ヘキサノールの代わりに１－オクタノール２５７．８ｇ（１．９８モル）および１－デカノール３１３．４ｇ（１．９８モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリエステルのエステル混合物を５６４．１ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｅ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
［実施例６］
１－ヘキサノールの代わりに１－オクタノール２５７．８ｇ（１．９８モル）および１－ノナノール２８５．６ｇ（１．９８モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリエステルのエステル混合物を４９４．６ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｆ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
１－ヘキサノールの代わりに１－オクタノール２５７．８ｇ（１．９８モル）および１－ノナノール２８５．６ｇ（１．９８モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満の本発明に係るトリメリット酸トリエステルのエステル混合物を４９４．６ｇ得た。当該化合物を流体動圧軸受潤滑油基油（Ｆ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表１に示した。
［比較例１］
セバシン酸ジ（２－エチルヘキシル）（ＤＯＳ）を本発明外の流体動圧軸受潤滑油基油として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表２に示した。
セバシン酸ジ（２－エチルヘキシル）（ＤＯＳ）を本発明外の流体動圧軸受潤滑油基油として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表２に示した。
［比較例２］
１－ヘキサノールの代わりに１－ペンタノール３９４．９ｇ（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満のトリメリット酸トリｎ－ペンチルを３７８．５ｇ得た。当該化合物を本発明外の流体動圧軸受潤滑油基油（ａ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表２に示した。
１－ヘキサノールの代わりに１－ペンタノール３９４．９ｇ（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満のトリメリット酸トリｎ－ペンチルを３７８．５ｇ得た。当該化合物を本発明外の流体動圧軸受潤滑油基油（ａ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表２に示した。
［比較例３］
反応容器を１リットルの四ツ口フラスコから２リットルの四ツ口フラスコに変更し、１－ヘキサノールの代わりに１－ドデカノール７３７．９ｇ（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法によりトリメリット酸トリｎ－ドデシルを得たが、室温で固化したため、当該化合物を本発明の流体動圧軸受潤滑油基油として不適と判断した。
反応容器を１リットルの四ツ口フラスコから２リットルの四ツ口フラスコに変更し、１－ヘキサノールの代わりに１－ドデカノール７３７．９ｇ（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法によりトリメリット酸トリｎ－ドデシルを得たが、室温で固化したため、当該化合物を本発明の流体動圧軸受潤滑油基油として不適と判断した。
［比較例４］
１－ヘキサノールの代わりに２－エチルヘキサノール５１５．７（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満のトリメリット酸トリ（２－エチルヘキシル）を５３８．１ｇ得た。当該化合物を本発明外の流体動圧軸受潤滑油基油（ｃ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表２に示した。
１－ヘキサノールの代わりに２－エチルヘキサノール５１５．７（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満のトリメリット酸トリ（２－エチルヘキシル）を５３８．１ｇ得た。当該化合物を本発明外の流体動圧軸受潤滑油基油（ｃ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表２に示した。
［比較例５］
１－ヘキサノールの代わりに３，５，５－トリメチル－１－ヘキサノール５７１．２（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満のトリメリット酸トリ（３，５，５－トリメチルヘキサノール）を５３７．０ｇ得た。当該化合物を本発明外の流体動圧軸受潤滑油基油（ｄ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表２に示した。
１－ヘキサノールの代わりに３，５，５－トリメチル－１－ヘキサノール５７１．２（３．９６モル）を使用した以外は実施例１と同様の方法により、酸価が０．０１ＫＯＨｍｇ／ｇ未満のトリメリット酸トリ（３，５，５－トリメチルヘキサノール）を５３７．０ｇ得た。当該化合物を本発明外の流体動圧軸受潤滑油基油（ｄ）として動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表２に示した。
［実施例７～９］
実施例２の流体軸受用潤滑油基油１００質量部に対して、酸化防止剤を１質量部添加して本発明の流体動圧軸受潤滑油を調製した。調製したそれぞれの流体動圧軸受潤滑油は、流体動圧軸受潤滑油基油と同様の方法で動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表３に示した。
実施例２の流体軸受用潤滑油基油１００質量部に対して、酸化防止剤を１質量部添加して本発明の流体動圧軸受潤滑油を調製した。調製したそれぞれの流体動圧軸受潤滑油は、流体動圧軸受潤滑油基油と同様の方法で動粘度及び粘度指数の測定、低温流動性試験（流動点）、耐蒸発性試験を行い、それらの結果を表３に示した。
表１から、本発明の流体動圧軸受潤滑油基油は、省エネルギー及び高軸受剛性の点から適切な４０℃及び１００℃動粘度範囲にあり、粘度指数が高く、且つ、低温流動性及び耐熱性（耐蒸発性）が良好な優れた潤滑油基油であることがわかる。また、表３から、本発明の流体動圧軸受潤滑油も、適切な４０℃及び１００℃動粘度範囲にあり、粘度指数が高く、且つ、低温流動性及び耐熱性（耐蒸発性）が良好な優れた流体動圧軸受潤滑油であることがわかる。
本発明の流体動圧軸受潤滑油基油は、省エネルギー及び高軸受剛性の点から適切な４０℃及び１００℃動粘度範囲にあり、粘度指数が高く、且つ、低温流動性及び耐熱性（耐蒸発性）が良好な優れた潤滑油基油であることから、流体動圧軸受潤滑油基油として好適に用いられ、例えば、流体動圧軸受を用いるＨＤＤ用スピンドルモータ、ファンモータなどに利用することができる。
Ｊ１ 中心軸
１ 軸受機構
１１ モータ部
１２ ベース部
１２１ 立ち上がり部
１２１ａ 立ち上がり上筒部
２１ 静止部
２１０ ステータ
２１１ ステータコア
２１２ コイル
２２ 回転部
２２１ シャフト
２２２ ロータハブ
２２３ マグネット
２２４ スラストプレート
２３ 軸受部
２３１ スリーブ
２３２ 軸受ハウジング
２４１ ハウジング円筒部
２４２ キャップ
２５ 回路基板
２７１ 第１ラジアル動圧溝列
２７２ 第２ラジアル動圧溝列
２７３ 第１スラスト動圧溝列
２７４ 第２スラスト動圧溝列
２７５ 循環孔
１ 軸受機構
１１ モータ部
１２ ベース部
１２１ 立ち上がり部
１２１ａ 立ち上がり上筒部
２１ 静止部
２１０ ステータ
２１１ ステータコア
２１２ コイル
２２ 回転部
２２１ シャフト
２２２ ロータハブ
２２３ マグネット
２２４ スラストプレート
２３ 軸受部
２３１ スリーブ
２３２ 軸受ハウジング
２４１ ハウジング円筒部
２４２ キャップ
２５ 回路基板
２７１ 第１ラジアル動圧溝列
２７２ 第２ラジアル動圧溝列
２７３ 第１スラスト動圧溝列
２７４ 第２スラスト動圧溝列
２７５ 循環孔
Claims (8)
- 一般式（１）
で表されるトリメリット酸トリエステル化合物を含有する流体動圧軸受潤滑油基油。 - 一般式（１）で表されるトリメリット酸トリエステル化合物の含有量が、流体動圧軸受潤滑油基油中、７０重量％以上である、請求項１に記載の流体動圧軸受潤滑油基油。
- 請求項１又は請求項２に記載の流体動圧軸受潤滑油基油がファンモータ用である流体動圧軸受潤滑油基油。
- 請求項１又は請求項２のいずれかに記載の流体動圧軸受潤滑油基油を含有する流体動圧軸受潤滑油。
- 請求項４に記載の流体動圧軸受潤滑油がファンモータ用である流体動圧軸受潤滑油。
- 請求項４又は請求項５に記載の流体動圧軸受潤滑油を有する流体動圧軸受。
- 請求項６に記載の流体動圧軸受を有するモータ。
- 請求項７に記載のモータを有するファンモータ。
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| CN202210388022.4A CN115216355A (zh) | 2021-04-20 | 2022-04-14 | 流体动压轴承润滑油基础油、流体动压轴承润滑油、流体动压轴承、马达、风扇马达 |
| US17/723,470 US20220333030A1 (en) | 2021-04-20 | 2022-04-19 | Fluid dynamic bearing lubricating oil base oil, fluid dynamic bearing lubricating oil, fluid dynamic bearing, motor, and fan motor |
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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-
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-
2022
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