JP2022146724A - ガラス板保持構造、建物用ドア、建物用窓、自動車用ドアおよび自動車用窓 - Google Patents

Abstract

【課題】乗物や建物の開口部に取り付けられたガラス板からの騒音の侵入を抑制できるガラス板保持構造を提供する。
【解決手段】乗物または建物の開口部に取り付けられるガラス板２を保持するガラス板保持構造が、１対の粘弾性体層３ａと、１対の粘弾性体層３ａの間に介在する金属層３ｂと、を有する積層構造であり、ガラス板２の一部に当接する制振部材３を有する。金属層３ｂの厚さは制振部材３の総厚さの５０％以下である。粘弾性体層３ａは、２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０以上５.００以下であり、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率Ｇ’が１.０×１０⁶以下である。
【選択図】図１

Description

本発明は、ガラス板保持構造、建物用ドア、建物用窓、自動車用ドアおよび自動車用窓に関する。

乗物や建物等において外部から室内への騒音の侵入が問題になる場合がある。特に、乗物や建物のドアや窓などの開口部に取り付けられているガラス板を通って騒音が室内へ伝わり易い。そこで、ガラス板保持構造を工夫することによって、ガラス板を介した騒音の侵入を抑制することが考えられている。例えば特許文献１は、ドアガラスの下辺部を挟持して振動を抑制する制振部材を有するドアガラス保持構造を開示している。

特許文献２には、ブチルゴム組成物からなる高温用制振材料が開示されている。特許文献３には、塩素化ポリエチレンやニトリルブタジエンゴム等のベースポリマー材料に塩素化パラフィン、スルフェンアミド系誘電体物質、液状ゴム等を配合した制振樹脂組成物からなる制振樹脂層が開示されている。

特開２０１７－１６６１６４号公報 特開平０９－１３６９９８号公報 特開２００６－１２５１５０号公報

特許文献１に開示されているドアガラス保持構造の制振部材を用いると、ガラス板を介した騒音の侵入をある程度抑制できるが、十分な効果があるとは言えず、騒音侵入をさらに抑制することが望まれている。特に耳障りな高周波数（例えば約２０００Ｈｚ～約１６０００Ｈｚ）の音が外部から室内に侵入するのを抑制する機構の実現が求められている。

特許文献２，３には高温用制振材料や拘束型制振材が開示されているが、ガラス板の保持に適した具体的な構成は示されていない。

そこで、本発明の目的は、乗物や建物の開口部に取り付けられたガラス板からの騒音の侵入を抑制できるガラス板保持構造、建物用ドア、建物用窓、自動車用ドアおよび自動車用窓を提供することにある。

本発明の乗物または建物の開口部に取り付けられるガラス板を保持するガラス板保持構造は、１対の粘弾性体層と、１対の前記粘弾性体層の間に介在する金属層と、を有する積層構造であり、前記ガラス板の一部に当接する制振部材を有し、前記金属層の厚さは前記制振部材の総厚さの５０％以下であり、前記粘弾性体層は、２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０以上５.００以下であり、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率Ｇ’が１.０×１０⁶以下であることを特徴とする。
前記粘弾性体層は、２５℃で周波数１００～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）の最大値が１．００以上であることが好ましい。
前記粘弾性体層は、ブチルゴム組成物、塩素化ポリエチレン組成物、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体を含む組成物、またはスチレン系エラストマーを含む組成物からなることが好ましい。
前記制振部材は前記ガラス板の周縁部の少なくとも３辺のそれぞれの少なくとも一部を挟持することが好ましい。
前記制振部材は前記ガラス板の周縁部の、外周の全長の７０％以上の長さの領域を挟持することが好ましい。
前記制振部材は、前記ガラス板の表面に接触し、かつ前記ガラス板の前記制振部材にする相対的な摺動を許容するものであってもよい。
本発明の建物用ドアは、前述したガラス板保持構造と、前記ガラス板保持構造によって保持されている前記ガラス板とを含むことを特徴とする。
本発明の建物用窓は、前述したガラス板保持構造と、前記ガラス板保持構造によって保持されている前記ガラス板とを含むことを特徴とする。
本発明の自動車用ドアは、前述したガラス板保持構造と、前記ガラス板保持構造によって保持されている前記ガラス板とを含むことを特徴とする。
本発明の自動車用窓は、前述したガラス板保持構造と、前記ガラス板保持構造によって保持されている前記ガラス板とを含むことを特徴とする。

本発明のガラス板保持構造、建物用ドア、建物用窓、自動車用ドアおよび自動車用窓によると、乗物や建物の開口部に取り付けられたガラス板からの騒音の侵入を抑制できる。

本発明のガラス板保持構造を含む建物用窓を示す分解斜視図である。 図１に示すガラス板保持構造のガラス板と制振部材を示す斜視図である。 図１に示す建物用窓の要部を示す断面図である。 図１に示す建物用窓の変形例の要部を示す断面図である。 本発明のガラス板保持構造を含む自動車用ドアを示す正面図である。 本発明の実施例と比較例のガラス板保持構造の遮音性を測定するための音響特性測定システムの一例を示す模式図である。

以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
図１～３は、本発明の一実施形態のガラス板保持構造を含む窓を示している。具体的には、例えば建物の筐体１の一部に設けられている開口部である窓穴１ａを覆うようにガラス板２が取り付けられている。本実施形態では、四角形状のガラス板２は、全周縁部（４辺）が、本発明のガラス板保持構造を構成する１対の四角形の枠状のガラス板保持部材である制振部材３によって挟み込まれている。さらに、ガラス板の筐体１側の面と反対側の面に接する制振部材３が、制振部材３よりも一回り大きい四角形の枠状の固定フレーム４によって外側から覆われ、図示しないねじ等によって固定フレーム４が筐体１に固定されている。このように、１対の制振部材３に周縁部が挟み込まれたガラス板２が固定フレーム４によって筐体１に固定されて、嵌め殺しの窓が構成されている。この窓においては、制振部材３がガラス板２の振動を効果的に抑制するため、ガラス板２の遮音特性が良好である。その結果、この窓を介して外部から室内へ騒音が侵入することが軽減される。このように制振部材３はガラス板２の周縁部の全周を挟持してもよいが、周縁部の一部のみを挟持してもよい。制振部材３の十分な制振効果を得るためには、制振部材３はガラス板２の周縁部の少なくとも３辺のそれぞれの少なくとも一部を挟持することが好ましく、また、ガラス板２の周縁部の、外周の全長の７０％以上の長さの領域を挟持することが好ましい。

このようにガラス板２の振動を抑制して騒音の侵入の軽減を図ることができる本実施形態の制振部材３は、１対の粘弾性体層３ａと、１対の粘弾性体層３ａの間に介在する金属層３ｂと、を含む積層構造を有している。金属層３ｂはアルミニウム等の金属からなり、金属層３ｂの厚さは制振部材３の総厚さの２％以上５０％以下、好ましくは５％以上４５％以下、さらに好ましくは１０％以上４０％以下である。金属層３ｂの厚さが制振部材３の総厚さの２％以上５０％以下であることによって、制振部材の重量が大きくなりすぎることなく、ガラス板２に音波が入射した際のガラス板２の振動抑制による遮音特性が十分に向上する。

本実施形態の制振部材３の粘弾性体層３ａは、２５℃で周波数１００～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０～５．００、好ましくは０．６０～４．５０、さらに好ましくは０．７５～４．００である重合体組成物からなる。このように粘弾性体層３ａの２５℃で周波数１００～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０以上、好ましくは０．６０以上、さらに好ましくは０．７５以上であることによって、ガラス板２に音波が入射した際のガラス板２の振動抑制による遮音特性が十分に向上する。一方、粘弾性体層３ａの２５℃で周波数１００～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が５．００以下、好ましくは４．５０以下、さらに好ましくは４．００以下であることによって、ガラス板保持部材としての永久ひずみが大きくなりすぎない。そのため、この制振部材３をガラス板保持部材として長期間使用しても、粘弾性体層３ａの変形が抑制され、ガラス板２と制振部材３とが適切に密着して遮音特性が維持される。

また、この粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物は、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁴以上であり、１．０×１０⁶以下、好ましくは５．０×１０⁵以下、さらに好ましくは２．０×１０⁵以下である。このように２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁶以下、好ましくは５．０×１０⁵以下、さらに好ましくは２．０×１０⁵以下であることによって、ガラス板２と粘弾性体層３ａとの密着性、および粘弾性体層３ａと金属層３ｂとの密着性に優れ、ガラス板２に音波が入射した際のガラス板２の振動抑制による遮音特性が十分に向上する。一方、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁴以上であることによって、ガラス板保持部材としての永久ひずみが大きくなりすぎない。そのため、この制振部材３をガラス板保持部材として長期間使用しても、粘弾性体層３ａの変形が抑制され、ガラス板２と制振部材３とが適切に密着して遮音特性が維持される。この粘弾性体層３ａの損失正接（ｔａｎδ）および貯蔵弾性率（Ｇ’）は動的粘弾性によって測定される。粘弾性体層３ａの損失正接（ｔａｎδ）および貯蔵弾性率（Ｇ’）は、粘弾性体層３ａである重合体組成物の分子骨格（構成単位、分子量、分子量分布、分岐構造等）や、各種添加材（補強材、充填剤、軟化剤等）の種類や量を変更することや、必要に応じて架橋剤（加硫剤）等を添加して架橋（加硫）させることによって調整することができる。

粘弾性体層３ａである重合体組成物を構成する重合体は特に限定されないが、原料ゴム、α－オレフィン類の共重合体（オレフィン系熱可塑性エラストマーであってもよい）、各種のスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニルなどが挙げられ、またこれらを複数種類混合して使用してもよい。

粘弾性体層３ａの材料として用いられる原料ゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）およびエチレン－ブテン－ジエンゴム（ＥＢＤＭ）等のエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、塩素化ポリエチレン（ＣＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、エチレン－アクリルゴム（ＡＥＭ）、エチレン－酢酸ビニルゴム（ＥＶＡ）、エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ，ＥＣＯ）、多硫化ゴム（Ｔ）、メチルビニルシリコーンゴム（ＶＭＱ）およびフッ化シリコーンゴム（ＦＶＭＱ）などのシリコーンゴム（Ｑ）、ウレタンゴム（Ｕ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ）等が挙げられる。

粘弾性体層３ａの材料として用いられるα－オレフィン類の共重合体は、１種または２種以上のα－オレフィン類の共重合体であり、非晶性または低結晶性のものでもよく、オレフィン系熱可塑性エラストマーであってもよい。α－オレフィンの例としては、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン、ノネン、デセン、ウンデセン、ドデセン、４－メチルペンテン－１等が挙げられる。

前述した様々な材料の中でも、本発明の効果がより顕著になるという点から、粘弾性体層３ａの材料として用いられる重合体としては、α－オレフィン類の共重合体である４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ポリエチレン（ＣＭ）、スチレン系熱可塑性エラストマーが特に好ましい。

粘弾性体層３ａの材料として４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体を用いる場合は、損失正接（ｔａｎδ）および貯蔵弾性率（Ｇ’）を前述した範囲に制御して十分な遮音性を発現させるという観点から、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体とゴム成分とを含有する組成物が特に好ましい。それらの配合量は、ゴム成分１００質量部に対し、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体が通常１０質量部～５００質量部であることが好ましく、２５質量部～４００質量部であることがより好ましく、５０質量部～３００質量部であることがさらに好ましい。４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体が１０質量部以上であり、より好ましくは２５質量部以上であり、さらに好ましくは５０質量部以上であることによって、損失正接（ｔａｎδ）が適切な値になり、遮音特性の向上が十分に得られる。また、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体が５００質量部以下であり、より好ましくは４００質量部以下であり、さらに好ましくは３００質量部以下であることによって、ガラス板保持部材としての永久ひずみが抑制されるため好ましい。

また、粘弾性体層３ａである重合体組成物が４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体とともに含有するゴム成分は、重合体組成物の損失正接（ｔａｎδ）および貯蔵弾性率（Ｇ’）を前述した範囲に制御する観点から、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）およびエチレン－ブテン－ジエンゴム（ＥＢＤＭ）等のエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体であることが特に好ましい。

＜４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体＞
前述した４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体について説明する。４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体のα－オレフィンは、通常、４－メチル－１－ペンテンを除く炭素原子数２～２０のα－オレフィンであり、直鎖状または分岐状のα－オレフィン、環状オレフィン、芳香族ビニル化合物、共役ジエン、官能基化ビニル化合物、水酸基含有オレフィン、ハロゲン化オレフィン等であってよい。

直鎖状のα－オレフィンとしては、炭素原子数が２～２０、好ましくは２～１５、より好ましくは２～１０である、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン等が挙げられる。好ましくはエチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテンである。

分岐状のα－オレフィンとしては、炭素原子数が５～２０、好ましくは５～１５である、３－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ペンテン、３－エチル－１－ペンテン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ヘキセン、４－エチル－１－ヘキセン、３－エチル－１－ヘキセンなどが挙げられる。

環状オレフィンとしては、炭素原子数が３～２０、好ましくは５～１５である、シクロペンテン、シクロヘキセン、シクロへプテン、ノルボルネン、５－メチル－２－ノルボルネン、テトラシクロドデセン、ビニルシクロヘキサンなどが挙げられる。

芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、ｏ，ｐ－ジメチルスチレン、ｏ－エチルスチレン、ｍ－エチルスチレン、ｐ－エチルスチレン等のモノまたはポリアルキルスチレンなどが挙げられる。

共役ジエンとしては、炭素原子数が４～２０、好ましくは４～１０である、１，３－ブタジエン、イソプレン、クロロプレン、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチルブタジエン、４－メチル－１，３－ペンタジエン、１，３－ヘキサジエン、１，３－オクタジエンなどが挙げられる。

官能基化ビニル化合物としては、水酸基含有オレフィン、ハロゲン化オレフィン、（メタ）アクリル酸、プロピオン酸、３－ブテン酸、４－ペンテン酸、５－ヘキセン酸、６－ヘプテン酸、７－オクテン酸、８－ノネン酸、９－デセン酸、１０－ウンデセン酸などの不飽和カルボン酸、アリルアミン、５－ヘキセンアミン、６－ヘプテンアミンなどの不飽和アミン、（２，７－オクタジエニル）コハク酸無水物、ペンタプロペニルコハク酸無水物、不飽和カルボン酸から得られた無水物などの不飽和カルボン酸無水物、不飽和カルボン酸から得られたハロゲン化物などの不飽和カルボン酸ハライド、４－エポキシ－１－ブテン、５－エポキシ－１－ペンテン、６－エポキシ－１－ヘキセン、７－エポキシ－１－ヘプテン、８－エポキシ－１－オクテン、９－エポキシ－１－ノネン、１０－エポキシ－１－デセン、１１－エポキシ－１－ウンデセン等の不飽和エポキシ化合物、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、３－アクロキシプロピルトリメトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリピルトリメトキシシラン、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、γ－メタクリロキシプロピルトリメトキシシランなどのエチレン性不飽和シラン化合物等が挙げられる。

水酸基含有オレフィンとしては、水酸基含有のオレフィン系化合物であれば特に制限されないが、例えば末端水酸基化オレフィン系化合物が挙げられる。末端水酸基化オレフィン系化合物としては、ビニルアルコール、アリルアルコール、水酸化－１－ブテン、水酸化－１－ペンテン、水酸化－１－ヘキセン、水酸化－１－オクテン、水酸化－１－デセン、水酸化－１－ウンデセン、水酸化－１－ドデセン、水酸化－１－テトラデセン、水酸化－１－ヘキサデセン、水酸化－１－オクタデセン、水酸化－１－エイコセン等の、炭素原子数２～２０、好ましくは２～１５の直鎖状の水酸化－α－オレフィン、水酸化－３－メチル－１－ブテン、水酸化－３－メチル－１－ペンテン、水酸化－４－メチル－１－ペンテン、水酸化－３－エチル－１－ペンテン、水酸化－４，４－ジメチル－１－ペンテン、水酸化－４－メチル－１－ヘキセン、水酸化－４，４－ジメチル－１－ヘキセン、水酸化－４－エチル－１－ヘキセン、水酸化－３－エチル－１－ヘキセンなどの、好ましくは炭素数が５～２０、より好ましくは５～１５の分岐状の水酸化－α－オレフィンが挙げられる。

ハロゲン化オレフィンとしては、塩素、臭素、ヨウ素等の周期表第１７族原子を有するハロゲン化－α－オレフィンが挙げられる。具体的には、ハロゲン化ビニル、ハロゲン化－１－ブテン、ハロゲン化－１－ペンテン、ハロゲン化－１－ヘキセン、ハロゲン化－１－オクテン、ハロゲン化－１－デセン、ハロゲン化－１－ドデセン、ハロゲン化－１－ウンデセン、ハロゲン化－１－テトラデセン、ハロゲン化－１－ヘキサデセン、ハロゲン化－１－オクタデセン、ハロゲン化－１－エイコセン等の、炭素原子数が２～２０、好ましくは２～１５の直鎖状のハロゲン化－α－オレフィン、ハロゲン化－３－メチル－１－ブテン、ハロゲン化－４－メチル－１－ペンテン、ハロゲン化－３－メチル－１－ペンテン、ハロゲン化－３－エチル－１－ペンテン、ハロゲン化－４，４－ジメチル－１－ペンテン、ハロゲン化－４－メチル－１－ヘキセン、ハロゲン化－４，４－ジメチル－１－ヘキセン、ハロゲン化－４－エチル－１－ヘキセン、ハロゲン化－３－エチル－１－ヘキセンなどの、好ましくは炭素原子数が５～２０、より好ましくは５～１５の分岐状のハロゲン化－α－オレフィンが挙げられる。

以上説明した４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体のα－オレフィンとして用いられる物質のうち、特に好適なのは、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、３－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン、ノルボルネン、５－メチル－２－ノルボルネン、テトラシクロドデセン、水酸化－１－ウンデセンである。さらに、柔軟性、軽量性、制振性などの点から、炭素原子数が２～１０の直鎖状のα－オレフィンが好適であり、特にエチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセンおよび１－オクテンが好ましく、中でもエチレンおよびプロピレンがより好ましく、さらにプロピレンが特に好ましい。そして、この４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体のα－オレフィンは、例示した物質のうちの１種類のみであってもよく、例示した物質のうちの２種類以上の組み合せであってもよい。

この４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体は、本発明の目的を損なわない範囲で、その他の共重合成分を含んでいてもよい。この４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体は、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）と、４－メチル－１－ペンテンを除く炭素原子数２～２０のα－オレフィンから選ばれる少なくとも１種以上のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉ）と、任意に非共役ポリエンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）とを有することが好ましい。これらの構成単位（ｉ）と構成単位（ｉｉ）と構成単位（ｉｉｉ）の含有比率は、構成単位（ｉ）、（ｉｉ）、（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とすると、好ましくは構成単位（ｉ）が１６モル％～９５モル％、構成単位（ｉｉ）が５モル％～８４モル％、構成単位（ｉｉｉ）が０モル％～１０モル％である。より好ましくは、構成単位（ｉ）が２６モル％～９０モル％、構成単位（ｉｉ）が１０モル％～７４モル％、構成単位（ｉｉｉ）が０モル％～７モル％であり、さらに好ましくは、構成単位（ｉ）が６１モル％～８５モル％、構成単位（ｉｉ）が１５モル％～３９モル％、構成単位（ｉｉｉ）が０モル％～５モル％である。

構成単位（ｉｉｉ）に関する非共役ポリエンとしては、たとえば、炭素原子数が５～２０、好ましくは５～１０である、１，４－ペンタジエン、１，４－ヘキサジエン、１，５－ヘキサジエン、１，４－オクタジエン、１，５－オクタジエン、１，６－オクタジエン、１，７－オクタジエン、２－メチル－１，５－ヘキサジエン、６－メチル－１，５－ヘプタジエン、７－メチル－１，６－オクタジエン、４－エチリデン－８－メチル－１，７－ノナジエン、４，８－ジメチル－１，４，８－デカトリエン、ジシクロペンタジエン、シクロヘキサジエン、ジシクロオクタジエン、メチレンノルボルネン、５－ビニルノルボルネン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、５－メチレン－２－ノルボルネン、５－ビニリデン－２－ノルボルネン、５－イソプロピリデン－２－ノルボルネン、６－クロロメチル－５－イソプロペニル－２－ノルボルネン、２，３－ジイソプロピリデン－５－ノルボルネン、２－エチリデン－３－イソプロピリデン－５－ノルボルネン、２－プロペニル－２，２－ノルボルナジエン等を挙げることができる。

また、この４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体の極限粘度［η］は、加工性の観点から０．５ｄＬ／ｇ～５．０ｄＬ／ｇの範囲にあることが好ましく、より好ましくは０．６ｄＬ／ｇ～４．０ｄＬ／ｇ、さらに好ましくは０．７ｄＬ／ｇ～３．５ｄＬ／ｇである。極限粘度［η］の調整方法は特に制限されないが、重合中に水素分子を併用し重合体の分子量を調整することで、極限粘度［η］を調整することができる。

そして、この４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体は、制振部材３の機械特性や加工性の観点から、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．０～３．５、より好ましくは１．２～３．０、さらに好ましくは１．５～２．５である。

また、粘弾性体層３ａである重合体組成物が４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体とともに含有するゴム成分は、重合体組成物の損失正接（ｔａｎδ）および貯蔵弾性率（Ｇ’）を前述した範囲に制御する観点から、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）およびエチレン－ブテン－ジエンゴム（ＥＢＤＭ）等のエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体であることが特に好ましい。

＜ゴム成分＞
本実施形態の制振部材３を構成する重合体組成物に含まれる前述したゴム成分としては、具体的には、例えばエチレン・α―オレフィン共重合体、特にエチレン・プロピレン共重合体（ＥＰＭ）およびエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体、特にエチレン・プロピレン・非共役ポリエン共重合体（ＥＰＤＭ）等のエチレン系ゴム；イソプレンゴム（ＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）等のジエン系ゴム；クロロプレンゴム（ＣＲ）；アクリルゴム（ＡＣＭ）；エチレンアクリルゴム（ＡＥＭ）；シリコーンゴム（Ｑ）；エピクロロヒドリンゴム（ＣＯ、ＥＣＯ）；ウレタンゴム（Ｑ）；クロロスルフォン化ポリエチレン（ＣＳＭ）等の一般的に原料ゴムと称されている重合体を挙げることができる。このゴム成分は、例示した物質のうちの１種類のみであってもよく、例示した物質のうちの２種類以上の組み合せであってもよい。

エチレン・α－オレフィン共重合体としては、エチレンと炭素原子数が３～２０のα－オレフィンとの共重合体を挙げることができる。α－オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１－ブテン，４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－トリデセン、１－テトラデセン、１－ペンタデセン、１－ヘキサデセン、１－ヘプタデセン、１－ノナデセン、１－エイコセン－１、９－メチル－１－デセン、１１－メチル－１－ドデセン、１２－エチル－１－テトラデセンなどが挙げられる。これらのα－オレフィンは、単独で用いることもでき、または２種類以上の組み合わせで用いることもできる。

ゴム成分は、耐熱老化性、耐候性、耐オゾン性の点で、エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体を含むことが特に好ましい。ゴム成分におけるエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体の含有量は、好ましくは５０質量％～１００質量％、より好ましくは７０質量％～１００質量％である。そして、柔軟性の観点から、エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体において、エチレンから導かれる構成単位の含有量は、好ましくは４０質量％～７２質量％、より好ましくは４２質量％～６６質量％、さらに好ましくは４４質量％～６２質量％である。一方、エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体において、非共役ポリエンから導かれる構成単位の含有量は、好ましくは２質量％～１５質量％、より好ましくは５質量％～１４質量％、さらに好ましくは７質量％～１２質量％である。

エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体のα－オレフィンは、前述したエチレン・α－オレフィン共重合体のα－オレフィンと同様であってよく、炭素原子数が３～１０のα－オレフィンが好ましく、特にプロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－オクテン等が特に好ましい。

このエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体の非共役ポリエンとしては、例えば、炭素原子数が５～２０、好ましくは５～１０である、１，４－ペンタジエン、１，４－ヘキサジエン、１，５－ヘキサジエン、１，４－オクタジエン、１，５－オクタジエン、１，６－オクタジエン、１，７－オクタジエン、２－メチル－１，５－ヘキサジエン、６－メチル－１，５－ヘプタジエン、７－メチル－１，６－オクタジエン、４－エチリデン－８－メチル－１，７－ノナジエン、４，８－ジメチル－１，４，８－デカトリエン、ジシクロペンタジエン、シクロヘキサジエン、ジシクロオクタジエン、メチレンノルボルネン、５－ビニルノルボルネン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、５－メチレン－２－ノルボルネン、５－ビニリデン－２－ノルボルネン、５－イソプロピリデン－２－ノルボルネン、６－クロロメチル－５－イソプロペニル－２－ノルボルネン、２，３－ジイソプロピリデン－５－ノルボルネン、２－エチリデン－３－イソプロピリデン－５－ノルボルネン、２－プロペニル－２，２－ノルボルナジエン等を挙げることができる。このうち、ジシクロペンタジエン、５－ビニリデン－２－ノルボルネン、５－エチリデン－２－ノルボルネン等が特に好ましい。

＜軟化材＞
本実施形態の制振部材３を構成する重合体組成物は、前述した４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体およびゴム成分に加え、軟化材を含有することが好ましい。軟化材の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して５質量部～３００質量部、好ましくは１０質量部～２５０質量部、より好ましくは１５質量部～２００質量部である。軟化材が少なすぎると、遮音特性の向上が十分に得られない可能性があり、軟化材が多すぎると、制振部材としての永久ひずみが大きくなる可能性がある。

軟化材の具体例としては、パラフィンオイル等のプロセスオイル（例えば出光興産株式会社製ダイアナプロセスオイルＰＳ－４３０（商品名）など）、潤滑油、流動パラフィン、石油アスファルト、およびワセリン等の石油系軟化材；コールタール、およびコールタールピッチ等のコールタール系軟化材；ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、大豆油、およびヤシ油等の脂肪油系軟化材；蜜ロウ、カルナウバロウ、およびラノリン等のロウ類；リシノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸カルシウム、およびラウリン酸亜鉛等の脂肪酸またはその塩；ナフテン酸、パイン油、およびロジンまたはその誘導体；テルペン樹脂、石油樹脂、アタクチックポリプロピレン、およびクマロンインデン樹脂等の合成高分子物質；ジオクチルフタレート、ジオクチルアジペート、およびジオクチルセバケート等のエステル系軟化材；その他、マイクロクリスタリンワックス、液状ポリブタジエン、変性液状ポリブタジエン、液状チオコール、炭化水素系合成潤滑油、トール油、およびサブ（ファクチス）などが挙げられる。なかでも、石油系軟化材が好ましく、特にプロセスオイル、その中でもパラフィンオイルが好ましい。軟化材は、例示した物質のうちの１種類のみであってもよく、例示した物質のうちの２種類以上の組み合せであってもよい。

＜結晶性ポリオレフィン樹脂＞
本実施形態の制振部材３を構成する重合体組成物は、前述した４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体およびゴム成分に加え、結晶性ポリオレフィン樹脂を含んでいてもよい。結晶性ポリオレフィン樹脂は、耐熱性や成形加工性の観点から、融点が７０℃以上２００℃以下であることが好ましく、８０℃以上１７０℃以下であることがより好ましい。

この結晶性ポリオレフィン樹脂は、α－オレフィンの単独重合体またはα－オレフィンの共重合体である。結晶性ポリオレフィン樹脂がα－オレフィンの共重合体である場合には、最も含有モル比率が多いα－オレフィンが９０モル％以上含有されていることが好ましい。結晶性ポリオレフィン樹脂のα－オレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、および１－デセンなどが挙げられる。特に耐熱性や成形加工性の観点から、この結晶性ポリオレフィン樹脂はプロピレン系重合体であることが好ましい。ただし、結晶性ポリオレフィン樹脂がプロピレン系以外のポリオレフィン樹脂を含有していてもよい。プロピレン系重合体はアイソタクチック構造を有するものでもよいし、シンジオタクチック構造を有するものでもよいし、これらの構造の混ざったものでもよいし、これらに加えて一部アタクチック構造を含むものでもよい。プロピレン系重合体は、プロピレンの単独重合体、プロピレンとα－オレフィンとのランダム共重合体、またはプロピレンの単独重合体と非晶性もしくは低結晶性のプロピレン・エチレンランダム共重合体とのブロック共重合体である。他のα－オレフィンの例としては、エチレン、１－ブテン、１－ペンテンが挙げられ、プロピレン系重合体における他のα－オレフィンの量は、１０モル％以下であることが好ましい。

＜架橋剤＞
本実施形態の制振部材３を構成する重合体組成物がエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体など架橋可能な成分を含む場合には、これらの成分が架橋されてもよい。その場合、重合体組成物に架橋剤を含有させて架橋する。架橋剤としては、イオウ系化合物、有機過酸化物架橋剤、フェノール樹脂を含むフェノール系架橋剤等を用いることができる。イオウ系化合物を用いる場合には、各種の加硫促進剤を併用してもよい。有機過酸化物架橋剤を用いる場合には、各種の架橋助剤を併用してもよい。架橋を行う方法としては、ゴム成分など架橋可能な成分と架橋剤とを含む重合体組成物を加熱処理して架橋を行う方法や、ゴム成分など架橋可能な成分と結晶性樹脂性ポリオレフィン樹脂とを含む混合物を、前述した架橋剤が存在する条件の下で動的架橋させる方法などが挙げられる。

＜その他の配合剤＞
本実施形態の制振部材３を構成する重合体組成物は、前述したように４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体、ゴム成分、軟化材、結晶性ポリオレフィン樹脂、架橋剤、架橋促進剤、架橋助剤等を含むことに加えて、本発明の効果を阻害しない範囲で、必要に応じて、補強剤、充填剤、加工助剤、活性剤、架橋剤、架橋遅延剤、吸湿剤、酸化防止剤、粘着付与剤、防カビ剤、潤滑剤、難燃剤、受酸剤、シランカップリング剤、帯電防止剤、発泡剤、磁性紛などが配合されていてもよい。これらの配合剤は、配合目的に応じた量だけ適宜に混入される。この重合体組成物は、前述した成分を混合することにより得ることができ、その調整方法は特に限定されないが、バンバリーミキサ、インターミキサ、ニーダーなどの密閉式混練機、一軸押出機や二軸押出機などの押出機、オープンロールなどで混練することで調整できる。この混練は単一の装置を用いて行っても、複数種類の装置を併用して行ってもよい。また、制振部材の成形方法は特に限定されず、公知の様々な方法により制振部材を成形することができる。成形方法としては、プレス成形、押出成形、射出成形、カレンダー成形等が挙げられる。また、これらの成形方法で得られた成形体を裁断したり、接着したりして、制振部材を形成することもできる。

＜他の実施形態＞
図１～３に示すガラス板保持構造は、嵌め殺しの建物用窓において、１対の制振部材３によってガラス板２の周縁部を挟み込む構成であるが、この構成に限定されるわけではない。例えば、図４に示すように、ガラス板２の周縁部を包み込む断面コ字状の制振部材３を用いることもできる。また、図示しないが、本実施形態のガラス板保持構造は、嵌め殺しの窓ではなく開閉可能な窓に取り付けられるガラス板２を保持する構成であってもよく、建物用ドア（例えば開き戸や引き戸）に取り付けられるガラス板２を保持する構成であってもよい。さらに、本実施形態のガラス板保持構造は、図５に示すような自動車用ドアに取り付けられるガラス板２を保持する構成であってもよく、図示しないが自動車用窓に取り付けられるガラス板２（例えばフロントガラスやリアウィンドウなど）を保持する構成であってもよい。いずれの構成においても、ガラス板保持構造の制振部材３が、ガラス板２の一部（例えば周縁部）を両面から挟み込むか、断面コ字状の形状でガラス板２の周縁部を包み込むか、またはガラス板２の片面の一部に接するように配置されている。そして、ガラス板２が移動可能な構成においては、制振部材３とガラス板２とが互いに固定されて制振部材３がガラス板２と一緒に移動可能であってもよい。または、制振部材３がガラス板２に接するだけで固定されておらず、ガラス板２が制振部材３に対して相対的に摺動するのを許容する形態であってもよい。

これらの様々な構成のガラス板保持構造の制振部材３も、前述したように、１対の粘弾性体層３ａと、１対の粘弾性体層３ａの間に介在する金属層３ｂと、を有する積層構造であり、金属層３ｂの厚さは制振部材３の総厚さの２％以上５０％以下、好ましくは５％以上４５％以下、さらに好ましくは１０％以上４０％以下であることが好ましい。そして、粘弾性体層３ａは重合体組成物であり、２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）は０．５０～５．００、好ましくは０．６０～４．５０、さらに好ましくは０．７５～４．００である。粘弾性体層３ａである重合体組成物の２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）は、１．０×１０⁴以上であり、１．０×１０⁶以下、好ましくは５．０×１０⁵以下、さらに好ましくは２．０×１０⁵以下である。

本発明のガラス板保持構造は、建物用ドアや建物用窓、または自動車用ドアや自動車用窓等に採用可能であり、様々な環境温度の下で使用されることが想定される。そこで、重合体組成物に含まれる前述した様々な材料、例えばゴム成分等の具体的な材料の選択や、それらの材料の配合割合や、混入されるオイル（例えば軟化剤）の配合割合等を調整することによって、特定の温度範囲における損失正接（ｔａｎδ）をより精緻に調整することができる。すなわち、本発明のガラス板およびガラス板保持構造が使用される環境温度に応じて、損失正接（ｔａｎδ）が０．５０～５．００の範囲内で特に適切な値になるように調整することができる。特に、制振部材３が４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体とゴム成分とを含有する重合体組成物から構成されていると、前述したように材料の種類や配合割合を調整することで、それぞれの使用環境（温度）に応じた損失正接（ｔａｎδ）を有するようにすることが容易に可能である。

次に、本発明のより具体的な実施例について説明する。ただし、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

（測定方法および評価方法）
まず、以下に示す実施例および比較例において実施する測定および評価について説明する。
［遮音性評価］
本発明の各実施例および各比較例では、ガラス板保持構造を含む窓の遮音性を測定して評価している。この遮音性評価は、例えば図６に示す音響特性測定システムにより測定可能である。この音響特性測定システムは、２つの室、すなわち第１の室である残響室９と、第２の室である半無響室１０または無響室とを有する。残響室９と半無響室１０は隣接しており、壁の一部（隔壁部１１）を共有している。残響室９は内壁が金属板等の反響板から構成されている。半無響室１０は、床面を除く内壁が吸音構造（図示しない吸音部材が内壁のほぼ全体に設けられた構造）である。床面を含めてすべての内壁が吸音構造である室は無響室と呼ばれる。本発明の第２の室は半無響室１０であっても無響室であってもよい。隔壁部１１には、残響室９と半無響室１０とを連通させる開口部が設けられており、この開口部が図１に示す窓穴１ａに相当する。この開口部１ａに対向して、図１～３に示すようなガラス板２を含むガラス板保持構造１３が設けられている。

具体的には、長さ２６ｃｍ×幅２６ｃｍ×厚さ５ｍｍのガラス板２を、外形寸法の長さ２６ｃｍ×幅２６ｃｍ、内形寸法の長さ２０ｃｍ×幅２０ｃｍ、厚さ５ｍｍの１対の枠状のガラス板保持部材である制振部材３で挟み込んだ上で、制振部材３全体の厚さを５％圧縮させた状態で、ガラス板２が開口部１ａを覆うように、固定フレーム４によって１対の制振部材３およびガラス板２を隔壁部１１に固定する。こうして、ガラス板２を開口部１ａに対向する位置に保持したまま、残響室９内のスピーカー１４から発音する。発生する音の一例は、４００Ｈｚ以上のほぼすべての周波数にわたって一定の音圧レベル（約１００ｄＢ）を有する。そして半無響室２のマイクロフォン１５によって収録した音の音圧レベルＳＰＬ１と、ガラス板２およびガラス板保持構造を開口部１ａに対向する位置に保持せず、それ以外は前記したのと同じ条件の下で収録した音の音圧レベルＳＰＬ０とに基づいて、以下の式から遮音量を算出する。
遮音量［ｄＢ］＝ＳＰＬ０［ｄＢ］－ＳＰＬ１［ｄＢ］
こうして得られた１／３オクターブバンド中心周波数ごとの遮音量から、１０００Ｈｚ～４０００Ｈｚ、および５０００Ｈｚ～１０００Ｈｚの遮音量のデシベル平均を求めた。

［オレフィン系共重合体の組成］
本発明のガラス板保持構造のガラス板保持部材である制振部材３の粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物のうち、特にオレフィン系共重合体中の４－メチル－１－ペンテン及びα－オレフィンの含有率（モル％）を、１３Ｃ－ＮＭＲによる測定値から求めた。具体的には、日本電子株式会社製ＥＣＰ５００型核磁気共鳴装置（商品名）を用いて、測定温度：１２０℃、測定溶媒：オルトジクロロベンゼン、積算回数：１万回以上にて、共重合体の１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルを測定した。重合体組成物のゴム成分であるエチレン・プロピレン・非共役ジエンランダム共重合体の、各構成単位の重量分率（重量％）は、１３Ｃ－ＮＭＲによる測定値から求めた。日本電子株式会社製ＥＣＸ４００Ｐ型核磁気共鳴装置（商品名）を用いて、測定温度：１２０℃、測定溶媒：オルトジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン＝４／１、積算回数：８０００回にて、共重合体の１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルを測定した。

［極限粘度］
オレフィン系共重合体の極限粘度［η］は、測定装置としてウベローデ粘度計を用い、デカリン溶媒中、１３５℃で測定した。具体的には、約２０ｍｇの粉末状の共重合体をデカリン２５ｍｌに溶解させた後、ウベローデ粘度計を用い、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηＳＰを測定した。このデカリン溶液に５ｍｌを加えて希釈した後、上記と同様にして比粘度ηＳＰを測定した。この希釈操作を２回繰り返し、濃度（Ｃ）を０に外挿した時のηＳＰ／Ｃの値を極限粘度［η］（単位：ｄｌ／ｇ）として求めた（式１参照）。
［η］＝ｌｉｍ（ηＳＰ／Ｃ） （Ｃ→０） ・・・式１

［重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）］
オレフィン系共重合体の極限重量平均分子量（Ｍｗ）、及び重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表わされる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用い、標準ポリスチレン換算法により算出した。測定条件は、下記の通りである。
・測定装置：ウォーターズ コーポレーション（Waters Corporation）製ＧＰＣ（ＡＬＣ／ＧＰＣ １５０－Ｃ plus型、示差屈折計検出器一体型、商品名）
・カラム：東ソー株式会社製ＧＭＨ６－ＨＴ（商品名）２本と東ソー株式会社製ＧＭＨ－ＨＴＬ（商品名）２本とを直列に接続した構成
・溶離液：ｏ－ジクロロベンゼン
・カラム温度：１４０℃
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ

［動的粘弾性］
本発明のガラス板保持構造の制振部材３の粘弾性体層３ａに対して、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン株式会社（TA Instruments Japan Inc.）製粘弾性測定装置ＡＲＥＳ－Ｇ２（商品名）を用いて、以下の条件で、粘弾性体層３ａの動的粘弾性の周波数依存性を各温度で測定した。この測定で得られた結果について、測定装置に付属の解析ソフトＴＲＩＯＳを用い、基準温度２５℃で、時間－温度換算則に従い、マスターカーブを作成し、貯蔵弾性率Ｇ’および損失正接ｔａｎδの周波数依存性データを得た。
・変形モード：せん断
・周波数：０．１Ｈｚ～１０Ｈｚ
・温度：－２０℃、－１５℃、－１０℃、－５℃、０℃、５℃、１０℃、１５℃、２０℃、２５℃
・歪み：０．１％

［合成方法］
十分に窒素置換した容量１．５リットルの攪拌翼付ステンレス製オートクレーブに、２３℃でノルマルヘキサン３００ｍｌ（乾燥窒素雰囲気、活性アルミナ上で乾燥したもの）と、４－メチル－１－ペンテン４５０ｍｌを装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入し、攪拌機を回した。

次に、オートクレーブを内温６０℃まで加熱し、全圧が０．４０ＭＰａ（ゲージ圧）となるようにプロピレンで加圧した。続いて、予め調製しておいたメチルアルミノキサンをＡｌ換算で１ｍｍｏｌと、ジフェニルメチレン（１－エチル－３－ｔ－ブチル－シクロペンタジエニル）（２，７－ジ－ｔ－ブチル－フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを０．０１ｍｍｏｌ含むトルエン溶液０．３４ｍｌとを、窒素を用いてオートクレーブに圧入し、重合を開始した。重合反応中、オートクレーブ内温が６０℃になるように温度調整した。重合開始から６０分後、オートクレーブにメタノール５ｍｌを窒素で圧入して重合を停止し、オートクレーブを大気圧まで脱圧した。反応溶液にアセトンを攪拌しながら注いだ。

こうして得られた溶媒を含む重合体を、１００℃、減圧下で１２時間乾燥することでオレフィン系共重合体（Ａ１）を得た。このオレフィン系共重合体（Ａ１）中の４－メチル－１－ペンテンから導かれる構造単位の含量は７２ｍｏｌ％、プロピレンから導かれる構造単位の含量は２８ｍｏｌ％であった。また、このオレフィン系共重合体（Ａ１）の極限粘度［η］は１．５であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は３３７，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．１であった。

［実施例１］
本発明の実施例１では、二軸バッチ式混練機を用いて、オレフィン系共重合体（Ａ１）を１００質量部、パラフィンオイル（出光興産株式会社製ダイアナプロセオイルＰＷ９０（商品名））３０質量部、液状ポリブテン（ＪＸＴＧエネルギー株式会社製ＨＶ－３００（商品名））３０質量部を１５０℃で混練し、重合体組成物（Ｂ１）を得た。プレス成形によって、重合体組成物（Ｂ１）からなる厚さ２ｍｍの１対の粘弾性体層３ａと、１対の粘弾性体層３ａの間に挟まれる厚さ１ｍｍのアルミニウム板である金属層３ｂと、からなる３層構造の制振部材３（総厚さ５ｍｍ）を形成した。こうして形成した１対の制振部材３をガラス板保持部材として用いてガラス板２の一部を挟み込んで、前述したように固定フレーム４によって１対の制振部材３およびガラス板２を隔壁部１１に固定して、遮音性の評価を行った。また、重合体組成物（Ｂ１）の動的粘弾性の評価を行った。それらの結果を表１に示す。

［実施例２］
本発明の実施例２では、粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物中の液状ポリブテン（ＪＸＴＧエネルギー株式会社製ＨＶ－３００（商品名））の含有量を３０質量部から５０質量部に変更し、それ以外は実施例１と同様にして、重合体組成物（Ｂ２）を得た。プレス成形によって、重合体組成物（Ｂ２）からなる厚さ２ｍｍの１対の粘弾性体層３ａと、１対の粘弾性体層３ａの間に挟まれる厚さ１ｍｍのアルミニウム板である金属層３ｂと、からなる３層構造の制振部材３（総厚さ５ｍｍ）を形成した。こうして形成した１対の制振部材３をガラス板保持部材として用いてガラス板２の一部を挟み込んで、前述したように固定フレーム４によって１対の制振部材３およびガラス板２を隔壁部１１に固定して、遮音性の評価を行った。また、重合体組成物（Ｂ２）の動的粘弾性の評価を行った。それらの結果を表１に示す。

［実施例３］
本発明の実施例３では、特許文献２の実施例１として記載された方法で形成されたブチルゴム組成物を、粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物（Ｂ３）として用いた。プレス成形によって、重合体組成物（Ｂ３）からなる厚さ２ｍｍの１対の粘弾性体層３ａと、１対の粘弾性体層３ａの間に挟まれる厚さ１ｍｍのアルミニウム板である金属層３ｂと、からなる３層構造の制振部材３（総厚さ５ｍｍ）を形成した。こうして形成した１対の制振部材３をガラス板保持部材として用いてガラス板２の一部を挟み込んで、前述したように固定フレーム４によって１対の制振部材３およびガラス板２を隔壁部１１に固定して、遮音性の評価を行った。また、重合体組成物（Ｂ３）の動的粘弾性の評価を行った。それらの結果を表１に示す。

［実施例４］
本発明の実施例４では、特許文献３の実施例１として記載された方法で形成された塩素化ポリエチレン組成物を、粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物（Ｂ４）として用いた。プレス成形によって、重合体組成物（Ｂ４）からなる厚さ２ｍｍの１対の粘弾性体層３ａと、１対の粘弾性体層３ａの間に挟まれる厚さ１ｍｍのアルミニウム板である金属層３ｂと、からなる３層構造の制振部材３（総厚さ５ｍｍ）を形成した。こうして形成した１対の制振部材３をガラス板保持部材として用いてガラス板２の一部を挟み込んで、前述したように固定フレーム４によって１対の制振部材３およびガラス板２を隔壁部１１に固定して、遮音性の評価を行った。また、重合体組成物（Ｂ４）の動的粘弾性の評価を行った。それらの結果を表１に示す。

［比較例１］
比較例１では、バンバリー型ミキサーを用いて以下の物質を混練して、配合物を排出した。
・エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体（ＥＰＤＭ）
（三井化学株式会社製三井ＥＰＴ３１１０Ｍ（商品名））：１００質量部（エチレンから導かれる構造単位の含有量：５６重量％、５－エチリデン－２－ノルボルネン（ＥＮＢ）から導かれる構造単位の含有量：５．０重量％）、ムーニー粘度［ＭＬ１+４（１２５℃）］：７８）
・前述した合成方法によって得られたオレフィン系共重合体（Ａ１）：２５０質量部
・パラフィンオイル（出光興産株式会社製ダイアナプロセスオイルＰＷ－９０（商品名））：１１０質量部
・カーボンブラック（旭カーボン株式会社製旭＃６０Ｇ（商品名））：２５０質量部
・炭酸カルシウム（白石カルシウム株式会社製Ｓｉｌｖｅｒ－Ｗ（商品名））：２０質量部
・ステアリン酸（日油株式会社製粉末ステアリン酸さくら（商品名））：２質量部
・脂肪酸エステル（エスアンドエスジャパン株式会社製ストラクトールＷＢ２１２（商品名））：２質量部
・活性亜鉛華（井上石灰工業株式会社製ＭＥＴＡ－Ｚ１０２（商品名））：５質量部
・ポリエチレングリコール（ライオン株式会社製ＰＥＧ＃４０００（商品名））：１質量部
次いで、オープンロールを用いて、前述した配合物に以下の物質を混練して、シート状に分出しした。
・硫黄（株式会社東知製アルファグランＳ－５０ＥＮ（商品名）：１．５質量部
・スルフェンアミド系加硫促進剤：Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド（三新化学工業株式会社製サンセラーＣＭ（商品名））：０．５質量部
・チアゾール系加硫促進剤：ジベンゾチアジルジスルフィド（三新化学工業株式会社製サンセラーＣＭ（商品名））：１質量部
・ジチオカルバメート系加硫促進剤：ジブチルジチオカルバミン酸亜鉛（三新化学工業株式会社製サンセラーＢＺ（商品名））：１．５質量部
・ジチオカルバメート系加硫促進剤：ジエチルジチオカルバミン酸テルル（三新化学工業株式会社製サンセラーＴＥ－Ｇ（商品名））：０．２質量部
・チウラム系加硫促進剤：ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド（三新化学工業株式会社製サンセラーＴＲＡ（商品名））：０．７質量部
こうして分出しされたシート状の混練物を、加熱プレスを用いて１８０℃で１０分間プレス加硫することで、厚さ５ｍｍと厚さ２ｍｍの２種類の重合体組成物（Ｂ５）のシートを得た。重合体組成物（Ｂ５）からなる厚さ５ｍｍの１対のシートをガラス板保持部材として用いてガラス板２の一部を挟み込んで、前述したように固定フレーム４によって１対のシート（ガラス板保持部材）およびガラス板２を隔壁部１１に固定して、遮音性の評価を行った。また、重合体組成物（Ｂ５）からなる厚さ２ｍｍのシートの動的粘弾性評価を行った。それらの結果を表２に示す。

［比較例２］
実施例１と同様な重合体組成物（Ｂ１）をプレス成形することで厚さ５ｍｍのシートを形成した。この重合体組成物（Ｂ１）からなる厚さ５ｍｍの１対のシートをガラス板保持部材として用いてガラス板２の一部を挟み込んで、前述したように固定フレーム４によって１対のシート（ガラス板保持部材）およびガラス板２を隔壁部１１に固定して、遮音性の評価を行うとともに、重合体組成物（Ｂ１）の動的粘弾性評価を行った。それらの結果を表２に示す。

［比較例３］
比較例１と同様な重合体組成物（Ｂ５）を形成し、この重合体組成物（Ｂ５）からなる厚さ２ｍｍの１対のシートと、この１対のシートの間に挟まれる厚さ１ｍｍのアルミニウム板である金属層と、からなる３層構造のガラス板保持部材（総厚さ５ｍｍ）を形成した。こうして形成した１対のガラス板保持部材によってガラス板２の一部を挟み込んで、前述したように固定フレーム４によって１対のガラス板保持部材およびガラス板２を隔壁部１１に固定して、遮音性の評価を行うとともに、重合体組成物（Ｂ５）の動的粘弾性評価を行った。それらの結果を表２に示す。

［比較例４］
比較例１と同様にバンバリー型ミキサーを用いて混練物を排出し、その後にオープンロールにおいて配合物を添加することなく混練物の分出しのみを行い、シート状の重合体組成物（Ｂ６）を得た。この重合体組成物（Ｂ６）からなる厚さ２ｍｍの１対のシートと、この１対のシートの間に挟まれる厚さ１ｍｍのアルミニウム板である金属層と、からなる３層構造のガラス板保持部材（総厚さ５ｍｍ）を形成した。こうして形成した１対のガラス板保持部材によってガラス板２の一部を挟み込んで、前述したように固定フレーム４によって１対のガラス板保持部材およびガラス板２を隔壁部１１に固定して、遮音性の評価を行うとともに、重合体組成物（Ｂ６）の動的粘弾性評価を行った。それらの結果を表２に示す。

［評価］
実施例１～４では、ガラス板保持部材として用いられる制振部材３の粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物（Ｂ１）～（Ｂ４）の、２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０～５．００の範囲内であってその最大値が１．００以上であるとともに、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁶未満である。また、制振部材３が、アルミニウム製の金属層３ｂを１対の粘弾性体層３ａで挟み込んだ積層構造であるため、特に耳障りな騒音である高周波数の音に対する遮音性に優れている。

これに対し、比較例１では、重合体組成物（Ｂ５）の２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）は０．５０～５．００の範囲内であるが、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁶以上である。また、ガラス板保持部材が金属層を含まず、耳障りな騒音である高周波数の音に対する遮音性が劣る。

比較例２では、重合体組成物（Ｂ１）の２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）は０．５０～５．００の範囲内であり、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁶以下である。しかし、ガラス板保持部材が金属層を含まず、耳障りな騒音である高周波数の音に対する遮音性が劣る。

比較例３では、重合体組成物（Ｂ５）の２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）は０．５０～５．００の範囲内であるが、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁶以上であり、耳障りな騒音である高周波数の音に対する遮音性が劣る。

比較例４では、重合体組成物（Ｂ６）の２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁶以下であるが、２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）は０．５０～５．００の範囲外であり、耳障りな騒音である高周波数の音に対する遮音性が劣る。

このように、ガラス保持部材である制振部材３の粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物の、２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０～５．００の範囲内であってその最大値が１．００以上であるとともに、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁶以下であることと、制振部材３が１対の粘弾性体層３ａと金属層３ｂとを含むことにより、特に耳障りな騒音である高周波数の音に対して高い遮音性が得られる。実施例１～４では、比較例１～４に比べて、特に５０００Ｈｚ以上の高周波数の音に対する遮音量のデシベル平均が４ｄＢ以上向上している。こうして、本発明によるとガラス板２を介した騒音の侵入を大幅に低減できることが判る。具体的には、粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物の２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０～５．００の範囲内であってその最大値が１．００以上であることで、ガラス板２に音波が入射した際の振動に対する、粘弾性体層３ａによって発現する制振効果が優れ、騒音を低減できる。また、粘弾性体層３ａを構成する重合体組成物の貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０⁶以下であることで、制振部材３の圧縮時に粘弾性体層３ａが変形しやすく、結果としてガラス板２に音波が入射した際の振動に対する、粘弾性体層３ａによって発現する制振効果が優れ、騒音を低減できる。

１ 筐体
１ａ 窓穴（開口部）
２ ガラス板
３ 制振部材
４ 固定フレーム
９ 残響室
１０ 半無響室
１１ 隔壁部
１３ ガラス板保持構造
１４ スピーカー
１５ マイクロフォン

Claims (10)

1. 乗物または建物の開口部に取り付けられるガラス板を保持するガラス板保持構造であって、
   １対の粘弾性体層と、１対の前記粘弾性体層の間に介在する金属層と、を有する積層構造であり、前記ガラス板の一部に当接する制振部材を有し、
   前記金属層の厚さは前記制振部材の総厚さの５０％以下であり、
   前記粘弾性体層は、２５℃で周波数１００Ｈｚ～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０以上５.００以下であり、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率Ｇ’が１.０×１０⁶以下であることを特徴とする、ガラス板保持構造。
2. 前記粘弾性体層は、２５℃で周波数１００～１００００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）の最大値が１．００以上である、請求項１に記載のガラス板保持構造。
3. 前記粘弾性体層は、ブチルゴム組成物、塩素化ポリエチレン組成物、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体を含む組成物、またはスチレン系エラストマーを含む組成物からなる、請求項１または２に記載のガラス板保持構造。
4. 前記制振部材は前記ガラス板の周縁部の少なくとも３辺のそれぞれの少なくとも一部を挟持する、請求項１から３のいずれか１項に記載のガラス板保持構造。
5. 前記制振部材は前記ガラス板の周縁部の、外周の全長の７０％以上の長さの領域を挟持する、請求項１から４のいずれか１項に記載のガラス板保持構造。
6. 前記制振部材は、前記ガラス板の表面に接触し、かつ前記ガラス板の前記制振部材にする相対的な摺動を許容することを特徴とする、請求項１から５のいずれか１項に記載のガラス板保持構造。
7. 請求項１から６のいずれか１項に記載のガラス板保持構造と、前記ガラス板保持構造によって保持されている前記ガラス板とを含むことを特徴とする、建物用ドア。
8. 請求項１から６のいずれか１項に記載のガラス板保持構造と、前記ガラス板保持構造によって保持されている前記ガラス板とを含むことを特徴とする、建物用窓。
9. 請求項１から６のいずれか１項に記載のガラス板保持構造と、前記ガラス板保持構造によって保持されている前記ガラス板とを含むことを特徴とする、自動車用ドア。
10. 請求項１から６のいずれか１項に記載のガラス板保持構造と、前記ガラス板保持構造によって保持されている前記ガラス板とを含むことを特徴とする、自動車用窓。

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