JP2022143665A - 加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明は、触媒を使用せずに水のみを用いて加水分解性樹脂組成物の加水分解を行うことができるとともに、反応容器の小型化を達成することができる加水分解連続処理装置を提供する。【解決手段】本発明の加水分解連続処理装置１は、繊維強化樹脂Ｒの導入部（ホッパ１３）と水の導入部（水投入口１４）とを有する加熱筒８と、前記加熱筒８に挿通されて前記繊維強化樹脂Ｒと前記水とを混合しつつ前記加熱筒８内を下流側へと搬送するスクリュ９と、を有する加水分解反応容器２と、前記加水分解反応容器２の下流側に設けられ、前記加水分解反応容器２の圧力を、加水分解反応を進行させる所定圧に設定しつつ加水分解生成物と繊維とを下流側へと通流させる背圧バルブ３と、を備えることを特徴とする。【選択図】図１
Description
本発明は、加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法に関する。
従来、リン酸、イオン液体などの触媒の存在下にナイロン６の解重合によりε－カプロラクタムを得る回分式の解重合装置が知られている。
例えば、特許文献１に開示された解重合装置においては、ポリカプロラクタム含有廃棄物のリサイクリングにあたり、廃棄物の溶融及び圧縮の両処理が溶融装置としての慣用の押出機中にて同時に行なわれ、次いで過熱水蒸気と溶融装置で圧縮された溶融体とが、加水分解反応器中において接触せしめられる。加水分解反応器から排出される混合物は、減圧装置に給送された後に分離装置に給送される。分離装置では、非溶解性のグラスファイバ、顔料、他の重合体などの添加剤が除去される。この分離装置は、ベルトフィルタ、逆洗可能筒状フィルタ、その他連続的若しくは周期的に排出可能の濾過装置のような慣用のフィルタ装置にて構成されている。
例えば、特許文献１に開示された解重合装置においては、ポリカプロラクタム含有廃棄物のリサイクリングにあたり、廃棄物の溶融及び圧縮の両処理が溶融装置としての慣用の押出機中にて同時に行なわれ、次いで過熱水蒸気と溶融装置で圧縮された溶融体とが、加水分解反応器中において接触せしめられる。加水分解反応器から排出される混合物は、減圧装置に給送された後に分離装置に給送される。分離装置では、非溶解性のグラスファイバ、顔料、他の重合体などの添加剤が除去される。この分離装置は、ベルトフィルタ、逆洗可能筒状フィルタ、その他連続的若しくは周期的に排出可能の濾過装置のような慣用のフィルタ装置にて構成されている。
しかしながら、従来の解重合装置（例えば、特許文献１参照）においては、解重合は解重合反応器によるバッチ処理となることから、大量処理が望まれる。また、反応容器内に未反応物が滞留することを抑制することが望まれる。
また、触媒下に解重合反応を行う場合には、得られたε－カプロラクタムを含む解重合物から、使用した触媒の分離除去を行う必要がある。また、触媒の存在下に常圧にて解重合反応を行う従来の回分式の解重合装置では、１回当たりのナイロン６の分解処理量を増大させてε－カプロラクタムの収量を増加させようとすると、反応容器が大型化する問題がある。
また、触媒下に解重合反応を行う場合には、得られたε－カプロラクタムを含む解重合物から、使用した触媒の分離除去を行う必要がある。また、触媒の存在下に常圧にて解重合反応を行う従来の回分式の解重合装置では、１回当たりのナイロン６の分解処理量を増大させてε－カプロラクタムの収量を増加させようとすると、反応容器が大型化する問題がある。
本発明の課題は、触媒を使用せずに水のみを用いて加水分解性樹脂組成物の加水分解を行うことができるとともに、反応容器の小型化を達成することができる加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法を提供することにある。
前記課題を解決した加水分解連続処理装置は、繊維含有の加水分解性樹脂組成物の導入部と水の導入部とを有する加熱筒と、前記加熱筒に挿通されて前記加水分解性樹脂組成物と前記水とを混合しつつ前記加熱筒内を下流側へと搬送するスクリュと、を有する加水分解反応容器と、前記加水分解反応容器の下流側に設けられ、前記加水分解反応容器の圧力を、加水分解反応を進行させる所定圧に設定しつつ加水分解生成物と繊維とを下流側へと通流させる背圧バルブと、を備えることを特徴とする。
また、前記課題を解決した加水分解連続処理方法は、加熱筒内に挿通されたスクリュにて繊維含有の加水分解性樹脂組成物と水とを前記加熱筒の上流側から下流側に向けて搬送しつつ加熱加圧下に混練することによって前記加水分解性樹脂組成物を加水分解することを特徴とする。
本発明によれば、触媒を使用せずに水のみを用いて加水分解性樹脂組成物の加水分解を行うことができるとともに、反応容器の小型化を達成することができる加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法を提供することができる。
次に、本発明を実施する形態（本実施形態）の加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法について詳細に説明する。
本実施形態では、ナイロン６とガラス繊維とを含む繊維強化樹脂（加水分解性樹脂組成物）を加水分解する加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法を例にとって本発明を具体的に説明する。ただし、本発明の加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法は、これに限定されるものではなく、後に説明する他の加水分解性樹脂組成物に適用することもできる。
本実施形態では、ナイロン６とガラス繊維とを含む繊維強化樹脂（加水分解性樹脂組成物）を加水分解する加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法を例にとって本発明を具体的に説明する。ただし、本発明の加水分解連続処理装置及び加水分解連続処理方法は、これに限定されるものではなく、後に説明する他の加水分解性樹脂組成物に適用することもできる。
＜加水分解連続処理装置＞
図１に示すように、本実施形態の加水分解連続処理装置１は、加水分解反応容器２と、背圧バルブ３と、フラッシュタンク４と、凝縮器５と、第１乾燥機６と、第２乾燥機７と、を主に備えて構成されている。
図１に示すように、本実施形態の加水分解連続処理装置１は、加水分解反応容器２と、背圧バルブ３と、フラッシュタンク４と、凝縮器５と、第１乾燥機６と、第２乾燥機７と、を主に備えて構成されている。
本実施形態での加水分解反応容器２は、加熱筒８と、一対のスクリュ９とを備える二軸押出機からなるものを想定している。ただし、本発明の加水分解反応容器２は、これに限定されずに単軸のスクリュ３を備える構成とすることもできる。
加熱筒８は、複数のシリンダブロック（図示を省略）が一方向に連ねられて形成されるシリンダ１２と、シリンダ１２の外周に配置されたバンドヒータ（図示を省略）と、を備えている。
加熱筒８の上流側となる後端には、ホッパ１３を介してナイロン６（ＰＡ６）とガラス繊維（ＧＦ）とを含む廃材である繊維強化樹脂Ｒ（廃プラ粉砕材）が投入されるようになっている。
また、加熱筒８におけるホッパ１３の下流側には、水投入口１４が設けられている。
この水投入口１４には、給水ポンプ１４ａからヒータ１４ｂを介して水が供給されるようになっている。なお、水投入口１４から加熱筒８に投入される水は、後記するように高温高圧となっている。
加熱筒８は、複数のシリンダブロック（図示を省略）が一方向に連ねられて形成されるシリンダ１２と、シリンダ１２の外周に配置されたバンドヒータ（図示を省略）と、を備えている。
加熱筒８の上流側となる後端には、ホッパ１３を介してナイロン６（ＰＡ６）とガラス繊維（ＧＦ）とを含む廃材である繊維強化樹脂Ｒ（廃プラ粉砕材）が投入されるようになっている。
また、加熱筒８におけるホッパ１３の下流側には、水投入口１４が設けられている。
この水投入口１４には、給水ポンプ１４ａからヒータ１４ｂを介して水が供給されるようになっている。なお、水投入口１４から加熱筒８に投入される水は、後記するように高温高圧となっている。
加熱筒８の下流側となる前端には、ヒータ（図示を省略）を有する保温ブロック１５が配置されている。この保温ブロック１５には、加熱筒８内に連通する流路１６が形成されるとともに、この流路１６の下流側で分岐した流路にはそれぞれ反応液用バルブ１６ａと溶融樹脂用バルブ１６ｂとが配置されている。
そして、反応液用バルブ１６ａには配管２０ａが接続されている。この配管２０ａの下流側は、後記する背圧バルブ３に接続されている。
溶融樹脂用バルブ１６ｂには配管２０ｂが接続されている。この配管２０ｂの下流側は、図示しない溶融樹脂回収槽に接続されている。
なお、反応液用バルブ１６ａと溶融樹脂用バルブ１６ｂとは、特許請求の範囲にいう「切替えバルブ」に相当し、配管２０ｂは、特許請求の範囲にいう「排出流路」に相当する。
そして、反応液用バルブ１６ａには配管２０ａが接続されている。この配管２０ａの下流側は、後記する背圧バルブ３に接続されている。
溶融樹脂用バルブ１６ｂには配管２０ｂが接続されている。この配管２０ｂの下流側は、図示しない溶融樹脂回収槽に接続されている。
なお、反応液用バルブ１６ａと溶融樹脂用バルブ１６ｂとは、特許請求の範囲にいう「切替えバルブ」に相当し、配管２０ｂは、特許請求の範囲にいう「排出流路」に相当する。
スクリュ９は、加熱筒８の長手方向に沿うように加熱筒８内に挿通されている。
スクリュ９は、図示しないスクリュ駆動機構によって、シリンダ１２内の繊維強化樹脂Ｒを前側に向けて搬送するように軸回りに回転する。
このようなスクリュ９を加熱筒８内に配置した加水分解反応容器２は、加熱筒８の上流側から下流側に向けて、樹脂加熱混練部２１と、樹脂・水混合部２２と、樹脂・水反応部２３とを備えている。
スクリュ９は、図示しないスクリュ駆動機構によって、シリンダ１２内の繊維強化樹脂Ｒを前側に向けて搬送するように軸回りに回転する。
このようなスクリュ９を加熱筒８内に配置した加水分解反応容器２は、加熱筒８の上流側から下流側に向けて、樹脂加熱混練部２１と、樹脂・水混合部２２と、樹脂・水反応部２３とを備えている。
樹脂加熱混練部２１は、図示は省略するが、ホッパ１３からの繊維強化樹脂Ｒを加熱して溶融混合させつつ上流側に供給するフィード部と、フィード部からの溶融した繊維強化樹脂Ｒを圧縮して上流側に供給する圧縮部と、圧縮部からの溶融した繊維強化樹脂Ｒにせん断力を加えながら混練する混練部と、を備えている。
このような樹脂加熱混練部２１は、溶融した繊維強化樹脂Ｒからなる後記のシール部Ｓ（図４参照）を形成する。
そして、本実施形態での水投入口１４は、樹脂加熱混練部２１の直ぐ下流側に形成されている。
このような樹脂加熱混練部２１は、溶融した繊維強化樹脂Ｒからなる後記のシール部Ｓ（図４参照）を形成する。
そして、本実施形態での水投入口１４は、樹脂加熱混練部２１の直ぐ下流側に形成されている。
樹脂・水混合部２２は、溶融した繊維強化樹脂Ｒと高温高圧の水とを混合しつつ、この混合物を加熱筒８の上流側へと搬送する。
樹脂・水混合部２２は、図示は省略するが、樹脂加熱混練部２１からの溶融した繊維強化樹脂Ｒと水とを加熱下に混合して上流側に供給するフィード部と、フィード部からの溶融した繊維強化樹脂Ｒと水との混合物を圧縮して上流側に供給する圧縮部と、圧縮部からの混合物にせん断力を加えながら混練する混練部と、を備えている。
樹脂・水混合部２２は、図示は省略するが、樹脂加熱混練部２１からの溶融した繊維強化樹脂Ｒと水とを加熱下に混合して上流側に供給するフィード部と、フィード部からの溶融した繊維強化樹脂Ｒと水との混合物を圧縮して上流側に供給する圧縮部と、圧縮部からの混合物にせん断力を加えながら混練する混練部と、を備えている。
樹脂・水反応部２３は、樹脂・水混合部２２からの溶融した繊維強化樹脂Ｒと水との混合物を上流側へと搬送しつつ、所定圧の下に繊維強化樹脂Ｒと水とを反応させる。
本実施形態の加水分解反応容器２においては、繊維強化樹脂Ｒを構成するナイロン６のアミド結合が加水分解される解重合反応が生じる。具体的には、繊維強化樹脂Ｒと水とは、カプロラクタムモノマを含む加水分解生成物とガラス繊維とからなる反応液となる。さらに加水分解生成物によっては分子内の脱水反応を伴う解重合物にもなりうる。
本実施形態の加水分解反応容器２においては、繊維強化樹脂Ｒを構成するナイロン６のアミド結合が加水分解される解重合反応が生じる。具体的には、繊維強化樹脂Ｒと水とは、カプロラクタムモノマを含む加水分解生成物とガラス繊維とからなる反応液となる。さらに加水分解生成物によっては分子内の脱水反応を伴う解重合物にもなりうる。
次に、背圧バルブ３について説明する。本実施形態での背圧バルブ３は、前記のように、配管２０ａの下流側に接続されている。また、背圧バルブ３は、背圧バルブ３の下流側に配置されるフラッシュタンク４と配管２０ｃを介して接続されている。
つまり、背圧バルブ３は、配管２０ａ側に加水分解反応容器２から送り出される反応液の入口３５ａが設定され、配管２０ｃ側にフラッシュタンク４へと反応液を送り出す出口３５ｂが設定されている。
なお、図１中、符号３４ａは、背圧バルブ３の後記する指示圧力ポートであり、符号３７は、この指示圧力ポート３４ａに所定の指示圧力を掛けるコンプレッサなどの圧力発生手段である。
つまり、背圧バルブ３は、配管２０ａ側に加水分解反応容器２から送り出される反応液の入口３５ａが設定され、配管２０ｃ側にフラッシュタンク４へと反応液を送り出す出口３５ｂが設定されている。
なお、図１中、符号３４ａは、背圧バルブ３の後記する指示圧力ポートであり、符号３７は、この指示圧力ポート３４ａに所定の指示圧力を掛けるコンプレッサなどの圧力発生手段である。
図２は、背圧バルブ３の分解斜視図である。図３は、背圧バルブ３の模式断面図である。
図２に示すように、背圧バルブ３は、加水分解反応容器２（図１参照）の樹脂・水反応部２３（図１参照）での加水分解反応を進行させる所定圧以上にて開弁状態を維持する圧力調整弁となるダイヤフラム３２を有している。
具体的には、背圧バルブ３は、ケーシング３１と、ケーシング３１内に配置されるダイヤフラム３２とを備えている。
図２に示すように、背圧バルブ３は、加水分解反応容器２（図１参照）の樹脂・水反応部２３（図１参照）での加水分解反応を進行させる所定圧以上にて開弁状態を維持する圧力調整弁となるダイヤフラム３２を有している。
具体的には、背圧バルブ３は、ケーシング３１と、ケーシング３１内に配置されるダイヤフラム３２とを備えている。
ケーシング３１は、ケーシング本体３３と蓋体３４とを有している。
ダイヤフラム３２は、ケーシング本体３３と蓋体３４との間にОリング３７を介して配置されることによって、ケーシング本体３３側に形成される液室３８（図３参照）と、蓋体３４側に形成される指示圧力室３９（図３参照）とを隔てている。
図２中、符号３６は、ケーシング本体３３と蓋体３４とを締結するボルトであり、符号３４ｃ及び符号３４ｄは、次に説明する反応液流路である。
ダイヤフラム３２は、ケーシング本体３３と蓋体３４との間にОリング３７を介して配置されることによって、ケーシング本体３３側に形成される液室３８（図３参照）と、蓋体３４側に形成される指示圧力室３９（図３参照）とを隔てている。
図２中、符号３６は、ケーシング本体３３と蓋体３４とを締結するボルトであり、符号３４ｃ及び符号３４ｄは、次に説明する反応液流路である。
図３に示すように、ケーシング本体３３には、液室３８と反応液の入口３５ａとに連通する第１の反応液流路３５ｃと、液室３８と反応液の出口３５ｂとに連通する第２の反応液流路３５ｄとが形成されている。
ちなみに、この第２の反応液流路３５ｄがダイヤフラム３２の弁部３２ａにて閉じられることで、背圧バルブ３は、図３に示した閉状態となる。
蓋体３４には、指示圧力室３９に連通する指示圧力ポート３４ａが形成されている。
ちなみに、この第２の反応液流路３５ｄがダイヤフラム３２の弁部３２ａにて閉じられることで、背圧バルブ３は、図３に示した閉状態となる。
蓋体３４には、指示圧力室３９に連通する指示圧力ポート３４ａが形成されている。
このような背圧バルブ３においては、指示圧力ポート３４ａには圧力発生手段３７（図１参照）によって、指示圧力が掛けられる。この指示圧力は、加水分解反応容器２（図１参照）の樹脂・水反応部２３（図１参照）での加水分解反応を進行させる圧力（所定圧）に設定することができる。
つまり、背圧バルブ３は、前記のように、背圧バルブ３の上流側が加水分解反応を進行させる所定圧以上となることで、ダイヤフラム３２の弁部３２ａが第２の反応液流路３５ｄを開放して開弁状態（不図示）を維持することとなる。
つまり、背圧バルブ３は、前記のように、背圧バルブ３の上流側が加水分解反応を進行させる所定圧以上となることで、ダイヤフラム３２の弁部３２ａが第２の反応液流路３５ｄを開放して開弁状態（不図示）を維持することとなる。
また、背圧バルブ３は、配管２０ａに設けられた圧力センサ２０ａ１の検出信号に基づいて制御部Ｃがその開度を調節するようになっている。なお、制御部Ｃ（図１参照）による制御手順ついては、後記する加水分解連続処理方法とともに説明する。
図１に戻って、フラッシュタンク４は、背圧バルブ３から配管２０ｃを介して送り出される高温高圧の反応液を受け入れて減圧する。反応液は、このフラッシュタンク４にて、加水分解生成物であるカプロラクタムの蒸気と水蒸気などを含む気相と、カプロラクタムの水溶液とガラス繊維などの非気相とに分かれる。
カプロラクタムの蒸気と水蒸気などを含む蒸気は、配管２０ｄを介して凝縮器５に向けて送り出される。
その一方で、カプロラクタムの水溶液を含む液体と、ガラス繊維を含む固体とは、スラリーポンプ２０ｅ１を有する配管２０ｅを介して第１乾燥機６に向けて送り出される。
カプロラクタムの蒸気と水蒸気などを含む蒸気は、配管２０ｄを介して凝縮器５に向けて送り出される。
その一方で、カプロラクタムの水溶液を含む液体と、ガラス繊維を含む固体とは、スラリーポンプ２０ｅ１を有する配管２０ｅを介して第１乾燥機６に向けて送り出される。
凝縮器５は、フラッシュタンク４から配管２０ｄを介して送り出されたカプロラクタムの蒸気と水蒸気などを含む蒸気の凝縮液であるカプロラクタムの水溶液を、配管２０ｆを介して図示しないカプロラクタム精製システムに送り出す。このカプロラクタム精製システムにて精製されたカプロラクタムは、ナイロン６の原料として再利用される。
なお、凝縮器５にて分離された気体成分は、排気ポンプ２０ｇ１を有する配管２０ｇを介して凝縮器５から排出される。
なお、凝縮器５にて分離された気体成分は、排気ポンプ２０ｇ１を有する配管２０ｇを介して凝縮器５から排出される。
本実施形態での第１乾燥機６と第２乾燥機７は、ロータリキルンなどの回転式加熱ドラムを有する乾燥機を想定している。
第１乾燥機６は、フラッシュタンク４から配管２０ｅを介して送り出されたカプロラクタムの水溶液とガラス繊維との混合物を大気圧下で少なくともカプロラクタムの沸点以上の第１の温度にて加熱する。第１乾燥機６は、配管２０ｄの途中に合流する配管２０ｈを介してカプロラクタムの蒸気と水蒸気などを含む蒸気を送り出す。この蒸気は、凝縮器５を経ることで、排出される気体成分と、精製に付されるカプロラクタムの水溶液とに分離される。
第１乾燥機６は、第１の温度で乾燥した後の湿潤したガラス繊維からなる固形成分を、ベルトコンベヤなどの搬送手段２０ｊにて第２乾燥機７に向けて送り出す。
第１乾燥機６は、フラッシュタンク４から配管２０ｅを介して送り出されたカプロラクタムの水溶液とガラス繊維との混合物を大気圧下で少なくともカプロラクタムの沸点以上の第１の温度にて加熱する。第１乾燥機６は、配管２０ｄの途中に合流する配管２０ｈを介してカプロラクタムの蒸気と水蒸気などを含む蒸気を送り出す。この蒸気は、凝縮器５を経ることで、排出される気体成分と、精製に付されるカプロラクタムの水溶液とに分離される。
第１乾燥機６は、第１の温度で乾燥した後の湿潤したガラス繊維からなる固形成分を、ベルトコンベヤなどの搬送手段２０ｊにて第２乾燥機７に向けて送り出す。
第２乾燥機７は、第１乾燥機６から送り出された固形成分を、第１の温度よりも高い第２の温度にて加熱する。第２乾燥機７は、湿潤した固形成分を乾燥させてガラス繊維を分離する。分離されたガラス繊維は、リサイクル繊維として再利用される。
第２乾燥機７にて分離されたガス成分は、必要に応じてバブリング洗浄などが施された後に大気中に排気される。
第２乾燥機７にて分離されたガス成分は、必要に応じてバブリング洗浄などが施された後に大気中に排気される。
＜加水分解連続処理方法＞
次に、加水分解連続処理装置１（図１参照）の具体的な運転条件を説明しながら、本実施形態の加水分解連続処理方法について説明する。
図４は、図１の加水分解連続処理装置１における加水分解反応容器２の動作を説明する模式図である。以下では、図１から図４を参照ながら加水分解連続処理方法について説明する。
次に、加水分解連続処理装置１（図１参照）の具体的な運転条件を説明しながら、本実施形態の加水分解連続処理方法について説明する。
図４は、図１の加水分解連続処理装置１における加水分解反応容器２の動作を説明する模式図である。以下では、図１から図４を参照ながら加水分解連続処理方法について説明する。
本実施形態の加水分解連続処理方法は、加熱筒８内に挿通されたスクリュ９にて繊維強化樹脂Ｒ（繊維含有の加水分解性樹脂組成物）と水とを加熱筒８の上流側から下流側に向けて搬送しつつ加熱加圧下に混練することによって繊維強化樹脂Ｒを連続的に加水分解することを主な特徴とする。
具体的には、この加水分解連続処理方法は、加熱筒８内に、原料である繊維強化樹脂Ｒを投入する工程と、加熱筒８内で加熱下に溶融した繊維強化樹脂Ｒにて加熱筒８とスクリュ９との間に形成される隙間を封止するシール部Ｓ（図４参照）を前記加熱筒８の長手方向の所定位置に形成する工程と、加熱筒８におけるシール部Ｓの下流側に水を投入することによって繊維強化樹脂Ｒと水とを反応させる工程と、を有する。
具体的には、この加水分解連続処理方法は、加熱筒８内に、原料である繊維強化樹脂Ｒを投入する工程と、加熱筒８内で加熱下に溶融した繊維強化樹脂Ｒにて加熱筒８とスクリュ９との間に形成される隙間を封止するシール部Ｓ（図４参照）を前記加熱筒８の長手方向の所定位置に形成する工程と、加熱筒８におけるシール部Ｓの下流側に水を投入することによって繊維強化樹脂Ｒと水とを反応させる工程と、を有する。
本実施形態での原料である繊維強化樹脂Ｒは、前記のように、マトリックス樹脂としてのナイロン６にガラス繊維を含むものを想定している。ただし、本発明に適用できる繊維強化樹脂Ｒは、加水分解性を有するものであれば特に制限はない。
繊維強化樹脂Ｒを構成する他のマトリックス樹脂としては、例えばナイロン６６（ＰＡ６６）、ナイロン１２（ＰＡ１２）、ナイロン６Ｔ（ＰＡ６Ｔ）、ナイロン６／１２（ＰＡ６／１２）、ナイロン６／１０（ＰＡ６／１０）などのポリアミド；ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）などのポリエステル；加水分解性の結合部を有する熱可塑性エラストマ（ＴＰＣ）などが挙げられる。
また、繊維としては、例えば、炭素繊維、バサルト繊維、金属繊維、炭化ケイ素繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維などが挙げられる。
本実施形態の加水分解連続処理方法においては、まず、加水分解反応容器２の樹脂・水反応部２３における目標温度と、背圧バルブ３の指示圧力とが設定される。
ナイロン６の加水分解を想定した本実施形態での目標温度（反応温度）は、３２０℃以上、３７０℃以下が好ましく、３５０℃程度が最も好ましい。樹脂・水反応部２３をこのような反応温度に設定することで、加水分解連続処理装置１の小型化を達成しながらも、ナイロン６の加熱分解物の生産性を向上させることができる。
ナイロン６の加水分解を想定した本実施形態での目標温度（反応温度）は、３２０℃以上、３７０℃以下が好ましく、３５０℃程度が最も好ましい。樹脂・水反応部２３をこのような反応温度に設定することで、加水分解連続処理装置１の小型化を達成しながらも、ナイロン６の加熱分解物の生産性を向上させることができる。
背圧バルブ３の指示圧力は、加水分解連続処理装置１の定常運転時における樹脂・水反応部２３での反応圧力を決定する。
樹脂・水反応部２３での反応圧力は、目標温度（反応温度）における飽和圧力の４％増以上に設定することが望まれる。具体的には、目標温度（反応温度）が前記の範囲に設定された場合には、反応圧力は、１６ＭＰａ以上、２０ＭＰａ以下が好ましく、１８ＭＰａ程度が最も好ましい。このような反応圧力となるように背圧バルブ３の指示圧力を設定することで、目標温度（反応温度）が変動した場合であっても、加水分解反応容器２での沸騰を回避しつつ加水分解連続処理装置１の安定した運転を行うことができる。また、このような反応圧力に設定することよって、後記するシール部Ｓ（図４参照）を安定して維持することができる。
樹脂・水反応部２３での反応圧力は、目標温度（反応温度）における飽和圧力の４％増以上に設定することが望まれる。具体的には、目標温度（反応温度）が前記の範囲に設定された場合には、反応圧力は、１６ＭＰａ以上、２０ＭＰａ以下が好ましく、１８ＭＰａ程度が最も好ましい。このような反応圧力となるように背圧バルブ３の指示圧力を設定することで、目標温度（反応温度）が変動した場合であっても、加水分解反応容器２での沸騰を回避しつつ加水分解連続処理装置１の安定した運転を行うことができる。また、このような反応圧力に設定することよって、後記するシール部Ｓ（図４参照）を安定して維持することができる。
次に、この加水分解連続処理方法においては、加水分解連続処理装置１の保温ブロック１５（図１参照）の温度を前記の目標温度（反応温度）と同程度の温度に設定する。
そして、ホッパ１３（図１参照）を介して加水分解の原料となる繊維強化樹脂Ｒの所定量が、加熱筒８内に投入される。なお、原料のナイロン６繊維強化物を送るブロックから給水位置までのブロックの温度はナイロン６の溶融温度約２２０℃以下として、ナイロン６の溶融によるマテリアルシール部の粘度を高くしてシール性を向上させておくことが望ましい。
そして、ホッパ１３（図１参照）を介して加水分解の原料となる繊維強化樹脂Ｒの所定量が、加熱筒８内に投入される。なお、原料のナイロン６繊維強化物を送るブロックから給水位置までのブロックの温度はナイロン６の溶融温度約２２０℃以下として、ナイロン６の溶融によるマテリアルシール部の粘度を高くしてシール性を向上させておくことが望ましい。
図４に示すモータＭ（スクリュ駆動機構）にて回転するスクリュ９の回転数は、特に制限はないが、好ましくは１００～４００ｒｐｍ程度とすることができる。加水分解連続処理装置１は、加水分解反応容器２にスクリュ９を備えることによって、原料に含まれる平均繊維長０．３ｍｍ程度のガラス繊維を、平均繊維長０．１ｍｍ程度にまで粉砕することができる。
この粉砕により後工程での背圧バルブ３（図１参照）の内部での繊維の絡まりや、スラリーポンプ２０ｅ１（図１参照）での繊維の絡まりを防止することができる。
この粉砕により後工程での背圧バルブ３（図１参照）の内部での繊維の絡まりや、スラリーポンプ２０ｅ１（図１参照）での繊維の絡まりを防止することができる。
そして、ホッパ１３から投入した原料をスクリュ９にて搬送すると、図４に示すように、溶融した原料（繊維強化樹脂Ｒ（図１参照））によってスクリュ９と加熱筒８との隙間がシール部Ｓにて封止される。なお、スクリュの形状に関しては材料を搬送するフルフライト、混錬を強化するニーディングディスク等を適宜配置することが望ましい。
次に、この加水分解連続処理方法においては、図４に示すように、シール部Ｓの下流側に高温高圧の水が投入（給水）される。なお、投入される水は、１８ＭＰａ程度の加圧下にヒータ１４ｂ（図１参照）にて３５０℃程度にまで加熱されている。
加水分解反応容器２の出口を絞ると加熱筒８とスクリュ９との間に充填されている溶融樹脂と水の混合溶液の圧力は、高く保持される。
加水分解反応容器２の容積は、加熱筒８とスクリュ９との隙間である。溶融樹脂と水の混合溶液の加水分解反応容器２における滞留時間ｔ（ｈ）は、加水分解反応容器２の容積Ｖ、樹脂原料の溶融体積流量Ｑ１／ｈ、及び水の体積流量Ｑ２／ｈとすれば、下記関係式を満たす。
滞留時間ｔ（ｈ）＝Ｖ／（Ｑ１＋Ｑ２）
加水分解反応容器２の出口を絞ると加熱筒８とスクリュ９との間に充填されている溶融樹脂と水の混合溶液の圧力は、高く保持される。
加水分解反応容器２の容積は、加熱筒８とスクリュ９との隙間である。溶融樹脂と水の混合溶液の加水分解反応容器２における滞留時間ｔ（ｈ）は、加水分解反応容器２の容積Ｖ、樹脂原料の溶融体積流量Ｑ１／ｈ、及び水の体積流量Ｑ２／ｈとすれば、下記関係式を満たす。
滞留時間ｔ（ｈ）＝Ｖ／（Ｑ１＋Ｑ２）
次に、加水分解反応容器２に設定される温度範囲について説明する。
加水分解反応は、低温にすると反応時間が長く、高温にするほど反応時間が短くなる。
加水分解反応容器２においては、前記の滞留時間ｔ（ｈ）を長くしたい場合には供給原料流量を減少させたり、加水分解反応容器２の容積Ｖを増加させたりすることが考えられる。しかしながら、実用上、大きな容積であり加水分解反応容器２で処理量が少ない加水分解連続処理装置１は、初期投資コストが増大する。また、供給する原料の速度を遅くすると、加水分解連続処理装置１における加水分解物の生産性が悪くなる。したがって、加水分解反応容器２における反応温度は、３２０℃以上が望ましい。
加水分解反応は、低温にすると反応時間が長く、高温にするほど反応時間が短くなる。
加水分解反応容器２においては、前記の滞留時間ｔ（ｈ）を長くしたい場合には供給原料流量を減少させたり、加水分解反応容器２の容積Ｖを増加させたりすることが考えられる。しかしながら、実用上、大きな容積であり加水分解反応容器２で処理量が少ない加水分解連続処理装置１は、初期投資コストが増大する。また、供給する原料の速度を遅くすると、加水分解連続処理装置１における加水分解物の生産性が悪くなる。したがって、加水分解反応容器２における反応温度は、３２０℃以上が望ましい。
また、高い反応温度にて加水分解反応容器２での加水分解反応を進行させたいところ、加水分解反応容器２における反応温度を高く設定すると、蒸気の飽和圧力が上昇する。これにより加水分解反応容器２内での蒸気圧が相対的に前記の飽和圧力より低くなると、内部体積が急激に増大する。そこで、加水分解反応容器２は、運転が不安定にならないように飽和圧力よりも高い圧力で運転する必要がある。したがって、加水分解反応容器２における反応圧力としては約２０ＭＰａ以下が望ましく、反応温度としては３７０℃以下が望ましい。このような反応温度に設定することによって、カプロラクタムからナイロン６を重合するときの重合度を高めることができる高品質のカプロラクタムを得ることができる。
次に、加水分解反応容器２に設定される圧力範囲についてさらに具体的に説明する。
前記したように、加水分解反応容器２の圧力は、設定した反応温度における蒸気飽和圧力よりも高い圧力に設定される。
表１は、加水分解反応容器２の設定温度（℃）と、この設定温度（℃）から所定幅で振れた温度における蒸気飽和圧力とを示したものである。
前記したように、加水分解反応容器２の圧力は、設定した反応温度における蒸気飽和圧力よりも高い圧力に設定される。
表１は、加水分解反応容器２の設定温度（℃）と、この設定温度（℃）から所定幅で振れた温度における蒸気飽和圧力とを示したものである。
表１には、設定温度（℃）としての３００℃、３２５℃、及び３５０℃に対して振れ幅±３℃の温度幅（℃）における蒸気飽和圧力（ＭＰａ）を記した。なお、振れ幅±３℃は、一般の温度制御において２～３℃の温度幅があることを考慮したものである。
そして、加水分解反応容器２の設定圧力（ＭＰａ）は、温度＋３℃での運転状態を考慮したものである。つまり、本実施形態での加水分解反応容器２の設定圧力（ＭＰａ）は、少なくとも設定温度における蒸気飽和圧力の４％以上の圧力を望ましい圧力範囲としている。具体的には、加水分解反応容器２の設定圧力（ＭＰａ）は、その一例として表１に示すように、３５０℃の温度設定（℃）における蒸気飽和圧力１７．１５４ＭＰａ（飽和圧力１とした場合の４％増）に対して余裕をもった１８ＭＰａとすることができる。
そして、加水分解反応容器２の設定圧力（ＭＰａ）は、温度＋３℃での運転状態を考慮したものである。つまり、本実施形態での加水分解反応容器２の設定圧力（ＭＰａ）は、少なくとも設定温度における蒸気飽和圧力の４％以上の圧力を望ましい圧力範囲としている。具体的には、加水分解反応容器２の設定圧力（ＭＰａ）は、その一例として表１に示すように、３５０℃の温度設定（℃）における蒸気飽和圧力１７．１５４ＭＰａ（飽和圧力１とした場合の４％増）に対して余裕をもった１８ＭＰａとすることができる。
加水分解反応容器２における反応時間（滞留時間）は、例えば設定温度が３２０℃である場合には、少なくとも２０分程度、３７０℃である場合には少なくとも１０分程度、３５０℃である場合には少なくとも１５分程度とすることができる。
加水濃度は、１０～８０％とすることができる。加水濃度は、下記式にて示される。
加水濃度Ｘ（％）＝１００・Ｗ２／（Ｗ１＋Ｗ２）
［ただし、前記式中、Ｗ１は、原料の供給量（ｋｇ／ｈ）であり、Ｗ２は、給水量（ｋｇ／ｈ）である］
なお、加水濃度を１０％以上とすることによって、原料と水とのより均一な接触混合を行うことができ、カプロラクタムの収率を向上させることができる。また、加水濃度を８０％以下とすることによって、後工程において生成したカプロラクタム溶液中のカプロラクタムの濃度を比較的高く維持することができ、精製時のカプロラクタムの濃縮エネルギーを低減することができる。ちなみに、本実施形態での加水分解連続処理方法においては、加水濃度５０％程度を想定している。
加水濃度Ｘ（％）＝１００・Ｗ２／（Ｗ１＋Ｗ２）
［ただし、前記式中、Ｗ１は、原料の供給量（ｋｇ／ｈ）であり、Ｗ２は、給水量（ｋｇ／ｈ）である］
なお、加水濃度を１０％以上とすることによって、原料と水とのより均一な接触混合を行うことができ、カプロラクタムの収率を向上させることができる。また、加水濃度を８０％以下とすることによって、後工程において生成したカプロラクタム溶液中のカプロラクタムの濃度を比較的高く維持することができ、精製時のカプロラクタムの濃縮エネルギーを低減することができる。ちなみに、本実施形態での加水分解連続処理方法においては、加水濃度５０％程度を想定している。
一方、起動直後の加水分解連続処理装置１においては、加熱筒８の上流側に配置された保温ブロック１５（図１参照）に到達した溶融樹脂の温度が低く、その粘度も高い。
そのため、本実施形態での加水分解連続処理方法は、定常運転に移行するまでの間、溶融樹脂を別途回収する排出流路としての配管２０ｂ（図１参照）を有している。
そして、加水分解連続処理装置１を定常運転に移行させるまでの間は、反応液用バルブ１６ａが閉じられているとともに、溶融樹脂用バルブ１６ｂは開かれている。
これにより粘度の高い溶融樹脂は、配管２０ｂを通じて回収される。
そのため、本実施形態での加水分解連続処理方法は、定常運転に移行するまでの間、溶融樹脂を別途回収する排出流路としての配管２０ｂ（図１参照）を有している。
そして、加水分解連続処理装置１を定常運転に移行させるまでの間は、反応液用バルブ１６ａが閉じられているとともに、溶融樹脂用バルブ１６ｂは開かれている。
これにより粘度の高い溶融樹脂は、配管２０ｂを通じて回収される。
そして、この加水分解連続処理方法では、溶融樹脂用バルブ１６ｂが徐々に閉じられていく。これにより加水分解反応容器２の樹脂・水反応部２３（図１参照）での圧力は、溶融した繊維強化樹脂Ｒをスクリュ９が上流側に向けて搬送することで徐々に高まっていく。樹脂・水反応部２３の温度及び圧力が前記した所定圧及び目標温度（反応温度）に達することで、加水分解連続処理装置１は、定常運転に移行する。
そして、加水分解連続処理装置１が定常運転に移行する際には、反応液用バルブ１６が開かれる。加水分解生成物を含む反応液は、背圧バルブ３を有する配管２０ａ及び配管２０ｃを介してフラッシュタンク４に送り出される。
この際、背圧バルブ３は、予め設定した指示圧力によって、樹脂・水反応部２３の所定圧を維持する。
また、背圧バルブ３は、加水分解反応容器２と背圧バルブ３との間の圧力（配管２０ａの圧力）が、加水分解反応容器２での加水分解反応を進行させる所定圧（第１の圧力）よりも高い予め設定した第２の圧力（圧力閾値）に達した際に、背圧バルブ３が、開度を増大させるようになっている。
また、背圧バルブ３は、加水分解反応容器２と背圧バルブ３との間の圧力（配管２０ａの圧力）が、加水分解反応容器２での加水分解反応を進行させる所定圧（第１の圧力）よりも高い予め設定した第２の圧力（圧力閾値）に達した際に、背圧バルブ３が、開度を増大させるようになっている。
具体的には、制御部Ｃが、配管２０ａに配置した圧力センサ２０ａ１からの検出信号に基づいて、所定圧（第１の圧力）よりも高い予め設定した第２の圧力（圧力閾値）に達した際に、背圧バルブ３が、開度を増大させるようになっている。
ちなみに、第２の圧力（圧力閾値）は、ガラス繊維が不用意に背圧バルブ３に詰まった場合を想定したものである。制御部Ｃは、第２の圧力（圧力閾値）をきっかけに背圧バルブ３の開度を増大させることで背圧バルブ３の詰まりを解消する。また、制御部Ｃは、圧力センサ２０ａ１の検出信号によって配管２０ａの圧力が第２の圧力（圧力閾値）を下回ったと判断した場合には、背圧バルブ３への指令を中止する。これにより背圧バルブ３は、初期の指示圧力に従った開弁状態となる。
ちなみに、第２の圧力（圧力閾値）は、ガラス繊維が不用意に背圧バルブ３に詰まった場合を想定したものである。制御部Ｃは、第２の圧力（圧力閾値）をきっかけに背圧バルブ３の開度を増大させることで背圧バルブ３の詰まりを解消する。また、制御部Ｃは、圧力センサ２０ａ１の検出信号によって配管２０ａの圧力が第２の圧力（圧力閾値）を下回ったと判断した場合には、背圧バルブ３への指令を中止する。これにより背圧バルブ３は、初期の指示圧力に従った開弁状態となる。
そして、この加水分解連続処理方法では、前記のようにフラッシュタンク４で気相に含まれるカプロラクタムは、凝縮器５にて回収される。また、フラッシュタンク４で非気相（水相）に含まれるカプロラクタムは、前記のように第１乾燥機６及び凝縮器５を経て回収される。
また、フラッシュタンク４で非気相（水相）に含まれるガラス繊維は、第１乾燥機６及び第２乾燥機７を経て回収される。
また、フラッシュタンク４で非気相（水相）に含まれるガラス繊維は、第１乾燥機６及び第２乾燥機７を経て回収される。
＜作用効果＞
次に、本実施形態に係る樹脂成形品製造装置１及び樹脂成形品の製造方法の奏する作用効果について説明する。
本実施形態の加水分解連続処理装置１においては、従来のバッチ処理による加水分解装置（例えば、特許文献１参照）と異なって、加水分解は、加熱加圧下に、加水分解反応容器２内にて連続的に行われる。これにより加水分解連続処理装置１は、繊維強化樹脂Ｒ（加水分解性樹脂組成物）の連続処理による大量処理が可能となる。
また、加水分解連続処理装置１によれば、従来のバッチ処理による加水分解装置と異なって、触媒を使用せずに水のみを用いて加水分解性樹脂組成物の加水分解を行うこともできる。また、加水分解連続処理装置１は、加水分解性樹脂組成物によっては加水分解後の脱水反応も併せて行うこともできる。
次に、本実施形態に係る樹脂成形品製造装置１及び樹脂成形品の製造方法の奏する作用効果について説明する。
本実施形態の加水分解連続処理装置１においては、従来のバッチ処理による加水分解装置（例えば、特許文献１参照）と異なって、加水分解は、加熱加圧下に、加水分解反応容器２内にて連続的に行われる。これにより加水分解連続処理装置１は、繊維強化樹脂Ｒ（加水分解性樹脂組成物）の連続処理による大量処理が可能となる。
また、加水分解連続処理装置１によれば、従来のバッチ処理による加水分解装置と異なって、触媒を使用せずに水のみを用いて加水分解性樹脂組成物の加水分解を行うこともできる。また、加水分解連続処理装置１は、加水分解性樹脂組成物によっては加水分解後の脱水反応も併せて行うこともできる。
また、本実施形態の加水分解連続処理装置１によれば、従来のバッチ処理による加水分解装置と異なって、単位時間あたりの処理量確保のために、容器の容量、肉厚を大きくする必要がない。これにより加水分解連続処理装置１は、従来よりも装置の小型化を達成することができる。
また、本実施形態の加水分解連続処理装置１によれば、加水分解反応容器２のスクリュ９によって、繊維強化樹脂Ｒ（加水分解性樹脂組成物）に含まれる繊維を粉砕することができる。これにより下流側での繊維による詰まりを効果的に防止することができる。
また、本実施形態の加水分解連続処理装置１によれば、開度の調節が可能な背圧バルブ３によって背圧を開放することができ、加水分解反応容器２内や背圧バルブ３内にガラス繊維などの固形物の滞留を抑制することができる。
また、本実施形態の加水分解連続処理装置１によれば、加水分解反応容器２のスクリュ９によって、繊維強化樹脂Ｒ（加水分解性樹脂組成物）に含まれる繊維を粉砕することができる。これにより下流側での繊維による詰まりを効果的に防止することができる。
また、本実施形態の加水分解連続処理装置１によれば、開度の調節が可能な背圧バルブ３によって背圧を開放することができ、加水分解反応容器２内や背圧バルブ３内にガラス繊維などの固形物の滞留を抑制することができる。
また、本実施形態の加水分解連続処理装置１は、ダイヤフラム３２（圧力調整弁）を有する背圧バルブ３によって、指示圧力に応じて開度を調節することができる。具体的には、ダイヤフラム３２（圧力調整弁）は、指示圧力に応じて流路断面積を調整し、断面積が大きくなったときにガラス繊維などの固形物を排出する。これにより加水分解連続処理装置１は、加水分解反応容器２内や背圧バルブ３内でのガラス繊維などの固形物の滞留をより確実に抑制することができる。
また、本実施形態の加水分解連続処理装置１は、加水分解反応容器２と背圧バルブ３との間の圧力が、加水分解反応容器２での加水分解反応を進行させる第１の圧力よりも高い予め設定した第２の圧力に達した際に、背圧バルブ３が、開度を増大させるようになっている。
このような加水分解連続処理装置１によれば、さらに確実にガラス繊維などの固形物の滞留を抑制することができる。
このような加水分解連続処理装置１によれば、さらに確実にガラス繊維などの固形物の滞留を抑制することができる。
また、本実施形態の加水分解連続処理装置１は、加水分解反応容器２と背圧バルブ３との間に反応液用バルブ１６ａと溶融樹脂用バルブ１６ｂとからなる切替えバルブを備えている。
このような加水分解連続処理装置１によれば、起動から所定時間を経過して定常運転に至るまでの間に、加水分解反応容器２から送り出される未反応物を排出することができる。これにより背圧バルブ３内での未反応物の滞留や詰まりを防止することができる。また、このような加水分解連続処理装置１によれば、加水分解反応容器２から送り出される未反応物を排出することができるので、回収する加水分解生成物の純度を高めることができる。
このような加水分解連続処理装置１によれば、起動から所定時間を経過して定常運転に至るまでの間に、加水分解反応容器２から送り出される未反応物を排出することができる。これにより背圧バルブ３内での未反応物の滞留や詰まりを防止することができる。また、このような加水分解連続処理装置１によれば、加水分解反応容器２から送り出される未反応物を排出することができるので、回収する加水分解生成物の純度を高めることができる。
また、本実施形態の加水分解連続処理方法は、加熱筒８におけるシール部Ｓの下流側に水を投入することによって繊維強化樹脂Ｒ（加水分解性樹脂組成物）と水とを反応させる工程を有している。
このような加水分解連続処理方法によれば、加熱筒８の上流寄りで繊維強化樹脂Ｒ（加水分解性樹脂組成物）と水とを効果的に反応させることができる。これにより加水分解反応容器２の樹脂・水反応部２３の区間をより長く確保することができ、回収する加水分解生成物の収量をより一層高めることができる。
このような加水分解連続処理方法によれば、加熱筒８の上流寄りで繊維強化樹脂Ｒ（加水分解性樹脂組成物）と水とを効果的に反応させることができる。これにより加水分解反応容器２の樹脂・水反応部２３の区間をより長く確保することができ、回収する加水分解生成物の収量をより一層高めることができる。
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は前記実施形態に限定されず、種々の形態で実施することができる。
１ 加水分解連続処理装置
２ 加水分解反応容器
３ 背圧バルブ
８ 加熱筒
９ スクリュ
１３ ホッパ（繊維含有の加水分解性樹脂組成物の導入部）
１４ 水投入口（水の導入部）
１６ａ 反応液用バルブ（切換えバルブ）
１６ｂ 溶融樹脂用バルブ（切換えバルブ）
２０ｂ 排出流路
３２ ダイヤフラム（圧力調整弁）
Ｒ 繊維強化樹脂（繊維含有の加水分解性樹脂組成物）
２ 加水分解反応容器
３ 背圧バルブ
８ 加熱筒
９ スクリュ
１３ ホッパ（繊維含有の加水分解性樹脂組成物の導入部）
１４ 水投入口（水の導入部）
１６ａ 反応液用バルブ（切換えバルブ）
１６ｂ 溶融樹脂用バルブ（切換えバルブ）
２０ｂ 排出流路
３２ ダイヤフラム（圧力調整弁）
Ｒ 繊維強化樹脂（繊維含有の加水分解性樹脂組成物）
Claims (6)
- 繊維含有の加水分解性樹脂組成物の導入部と水の導入部とを有する加熱筒と、
前記加熱筒に挿通されて前記加水分解性樹脂組成物と前記水とを混合しつつ前記加熱筒内を下流側へと搬送するスクリュと、を有する加水分解反応容器と、
前記加水分解反応容器の下流側に設けられ、前記加水分解反応容器の圧力を、加水分解反応を進行させる所定圧に設定しつつ加水分解生成物と繊維とを下流側へと通流させる背圧バルブと、
を備えることを特徴とする加水分解連続処理装置。 - 前記背圧バルブは、前記所定圧以上にて開弁状態を維持する圧力調整弁を有することを特徴とする請求項１に記載の加水分解連続処理装置。
- 前記加水分解反応容器と前記背圧バルブとの間の圧力が、前記加水分解反応容器での加水分解反応を進行させる第１の圧力よりも高い予め設定した第２の圧力に達した際に、前記背圧バルブが、開度を増大させることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の加水分解連続処理装置。
- 前記加水分解反応容器と前記背圧バルブとの間に切替えバルブと、この切替えバルブから装置外につながる排出流路と、を有することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の加水分解連続処理装置。
- 加熱筒内に挿通されたスクリュにて繊維含有の加水分解性樹脂組成物と水とを前記加熱筒の上流側から下流側に向けて搬送しつつ加熱加圧下に混練することによって前記加水分解性樹脂組成物を連続的に加水分解することを特徴とする加水分解連続処理方法。
- 前記加熱筒内に前記加水分解性樹脂組成物を投入する工程と、
前記加熱筒内で加熱下に溶融した前記加水分解性樹脂組成物にて前記加熱筒と前記スクリュとの間に形成される隙間を封止するシール部を前記加熱筒の長手方向の所定位置に形成する工程と、
前記加熱筒における前記シール部の下流側に前記水を投入することによって前記加水分解性樹脂組成物と前記水とを反応させる工程と、を有することを特徴とする請求項５に記載の加水分解連続処理方法。
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