JP2022063769A - 定着装置に用いられるローラ、このローラを搭載する定着装置、及び画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 クイックスタート性の維持と非通紙部昇温の抑制を両立しながら、熱膨張も抑えられる加圧ローラ、これを備えた定着装置、この定着装置を備えた画像形成装置を提供する。【解決手段】 定着装置に用いられるローラであって、複数の空隙部と、空隙部と空隙部とを連結する孔道部と、フィラーと、を含むゴム層を有し、フィラーのアスペクト比ＲＡが、２．５≦ＲＡ≦２１５であり、ゴム層の線膨張係数が４００×１０－６／Ｋ以下である。【選択図】 図３

Description

本発明は、電子写真方式や静電記録方式を用いた、複写機、プリンタ等の画像形成装置に搭載される定着装置に用いられるローラ、このローラを搭載する定着装置、及び画像形成装置に関するものである。

画像形成装置に搭載されている定着ユニット（定着装置）として、熱源を有する加熱ユニットと熱源を有していない加圧ローラ（ローラ）で定着ニップ部を形成するタイプのものがある。トナー像が形成された記録材は定着ニップ部で挟持搬送しつつ加熱され、トナー像は記録材に定着される。

このような定着ユニットにおいて、加熱ユニットからの熱エネルギーを効率よく記録材及びトナーに伝達する目的で、以下のような層構成を有する加圧ローラも採用されている。例えば、多数の空隙部を分散させたゴム層を設け、ゴム層を低熱伝導化した加圧ローラである。このような加圧ローラを採用すると、定着ユニットが、ウォームアップ開始後短時間で定着可能な温度に達するのでクイックスタート性を向上させることができる。

しかしながら、ゴム層が低熱伝導化された加圧ローラを搭載する定着ユニットは、小さなサイズの記録材を定着処理するケースで、記録材が通過しない領域の過昇温現象である非通紙部昇温が生じやすい。

特許文献１には、クイックスタート性の維持と非通紙部昇温の抑制を両立するため、多数の空隙部を有するゴム層に熱伝導フィラーを添加した加圧ローラが提案されている。

特開２０１４－１４２４０６号公報

ところで、画像形成装置の小型コンパクト化や低コスト化の要求はこれまで以上に高まっている。このような要求に応えるため、記録材の搬送路の長さを短くしたり、搬送機構の簡素化が必要になってくる。その方式として、以下のような構成が考えられる。

まず、記録材の搬送距離を短縮するため、記録材の搬送路を極力短く設計する。これに伴い、未定着のトナー像を記録材に転写する転写部から、記録材にトナー像を定着する定着ユニットまでの距離も極力短い距離（数十ｍｍ程度）になる。また、記録材の搬送機構を簡素化するため、上述の転写部、定着ユニットにおける記録材の搬送を同一のモータにより行い、モータ数を減らす。

上記のような小型化及び簡素化を満たす構成を実現するには以下の課題がある。転写部と定着ユニットにおける記録材の搬送は同一モータでおこなわれるため、それぞれの記録材搬送速度を個々に調整することはできない。従って、定着ユニットにおける記録材の搬送速度の変化と、トナー像の違いによる転写部における搬送速度の変化、それぞれを個別に調整することはできない。

筒状の定着フィルムの内部空間に板状のヒータを配置し、定着フィルムを介してヒータと加圧ローラで定着ニップ部を形成する構成のフィルム加熱方式の定着ユニットは、加圧ローラがモータにより回転駆動される。加圧ローラの回転に従動して定着フィルムが回転し、両者の間に記録材が導入されることで記録材が搬送される。

加圧ローラにはゴム層が設けられており、プリント時の加熱によりゴム層が熱膨張する。上述した多数の空隙部を有するゴム層に熱伝導フィラーを添加した加圧ローラも熱膨張する。様々なプリント条件により加熱度合いが異なるため、ゴム層の膨張量も様々に変化する。ゴム層の膨張量変化に伴い加圧ローラの直径も変化するため、定着ユニットにおける記録材の搬送速度が変化する。

定着ユニットにおける搬送速度が転写部に対して極端に速くなり、過度な記録材引っ張り状態になると、転写部で記録材へ転写されたトナー像が搬送方向に伸びてしまう画像伸びが生じる。また、転写部よりも搬送方向の上流にある給紙部等を記録材の後端が抜ける際のショックが大きくなり、このショックが転写部に伝わりトナー像を乱してしまうといった問題が発生する。

本発明の目的は、クイックスタート性の維持と非通紙部昇温の抑制を両立しながら、熱膨張も抑えられる加圧ローラ、これを備えた定着ユニット、この定着ユニットを備えた画像形成装置を提供することである。

上述の課題を解決するための本発明は、定着装置に用いられる加圧ローラであって、複数の空隙部と、前記空隙部と前記空隙部とを連結する孔道部と、フィラーと、を含むゴム層を有し、前記フィラーのアスペクト比ＲＡが、２．５≦ＲＡ≦２１５であり、前記ゴム層の線膨張係数が４００×１０^－６／Ｋ以下であることを特徴とする。

本発明によれば、クイックスタート性の維持と非通紙部昇温の抑制を両立しながら、熱膨張も抑えられる加圧ローラ、これを備えた定着装置、この定着装置を備えた画像形成装置を提供できる。

画像形成装置の断面図である。 （ａ）定着ユニットの断面図、（ｂ）加圧ローラの斜視図。 加圧ローラのゴム層の模式的な断面図。 加圧ローラの成形用型の概略斜視図。 加圧ローラの成形用型の概略断面図。 歪み画像の例。 記録材上の画像の（ａ）正常部、（ｂ）歪み部の拡大図。 実施例１～８、比較例１～２の構成一覧。 各構成の測定値、評価結果一覧。

（画像形成装置）
図１は、画像形成装置１００の断面図である。画像形成装置１００は、電子写真方式を用いたレーザプリンタである。

画像形成装置１００は、電子写真感光体である感光ドラム（像担持体）１を有する。感光ドラム１は、ＯＰＣ（有機光半導体）、アモルファスセレン、アモルファスシリコンなどの感光材料を、アルミニウム合金やニッケルなどで形成されたシリンダ状のドラム基体上に設けて構成したものである。感光ドラム１は、モータＭ１によって図中矢印Ｒ１方向に所定のプロセススピード（周速度）で回転駆動される。感光ドラム１の表面は、帯電ローラ２によって均一に帯電処理される。帯電処理された感光ドラム１の表面は、レーザスキャナ３によって画像情報に応じて走査される。これにより、感光ドラム１上に静電潜像が形成される。感光ドラム１上に形成された静電潜像は、現像部４によって供給されるトナーで現像され可視化される。現像部４は、トナーを感光ドラム１へ搬送する現像ローラ４１を有する。

画像形成装置１００には、感光ドラム１と接触する転写ローラ５が配置されている。転写ローラ５は感光ドラム１に対して付勢されている。感光ドラム１と転写ローラ５の間には、感光ドラム１から記録材Ｐにトナー像を転写する位置である転写ニップＴが形成されている。

収納トレイ１０１に収納されている記録材Ｐは、給送ローラ１０２によって１枚ずつ給送され、その後、搬送ローラ１０３、１０８により形成されている搬送部Ｆ、感光ドラム１と転写ローラ５により形成されている転写部Ｔ、及び定着ニップ部Ｎを順に通過する。

搬送部Ｆ、転写部Ｔ、定着ニップ部Ｎにおける記録材Ｐの搬送は、全て、モータＭ１の動力で行われる。各部における記録材Ｐの搬送速度は略２７０ｍｍ／ｓｅｃになるように設定されている。

記録材Ｐの先端はトップセンサ１０４によって検知され、このトップセンサ１０４と転写部Ｔとの位置関係及び記録材Ｐの搬送速度に基づいて記録材Ｐの先端が転写部Ｔに到達するタイミングが検知される。このタイミングが検知されることで、記録材Ｐ上の正しい位置にトナー像が転写される。

トナー像が転写された記録材Ｐは定着ユニット（定着ユニット）６へ搬送される。定着ユニット６は、定着ニップ部Ｎでトナー像を担持した記録材を加熱及び加圧して、記録材Ｐにトナー像を定着させる。トナー像が定着された記録材Ｐは、排出ローラ１０６によって画像形成装置１００の装置本体１１０の上面に形成された排出トレイ１０７に排出される。なお、この間、排出センサ１０５により記録材Ｐの先端及び後端が通過するタイミングが検知され、ジャムなどの発生がないかがモニタされている。

一方、転写時に記録材Ｐに転写されずに感光ドラム１に残ったトナーは、クリーナ７によって感光ドラム１から除去されて回収される。クリーナ７は、クリーニングブレード７１によって、回転する感光ドラム１の表面からトナーを掻き取って除去する。

（定着ユニット）
図２（ａ）は、定着ユニット（定着装置）６の断面図である。定着ユニット６は、フィルム加熱方式の定着ユニットである。定着ユニット６は、加熱ユニット１０と加圧ローラ２０を有する。加熱ユニット１０は、筒状の定着フィルム１３、定着フィルム１３の内部空間に配置されているヒータ１１、ヒータを保持するヒータホルダ１２、ヒータホルダを補強する補強ステイ１５を有している。ヒータホルダ１２は、定着フィルム１３の回転軌跡を規制するガイドとしても機能する。

補強ステイ１５は、不図示のバネによって加圧ローラ２０に向かって付勢されている。これにより、ヒータ１１及びホルダ１２と加圧ローラ２０で定着フィルム１３を挟み込み、定着フィルム１３と加圧ローラ２０の間に定着ニップ部Ｎが形成されている。上述したように、加圧ローラ２０はモータＭ１で矢印Ｒ２方向へ駆動されており、定着フィルム１３は加圧ローラ２０に従動して矢印Ｒ３方向へ回転する。

トナー像ｔが転写された記録材Ｐは、定着ニップ部Ｎで挟持搬送されつつ加熱される。これにより、トナー像ｔはヒータ１１の熱で溶融し、記録材Ｐに定着される。

ヒータ１１の定着フィルム１３が摺動する面とは反対側の面には、温度検知素子であるサーミスタ１４が配置されている。サーミスタ１４の検知結果を示す信号は、エンジン制御部３０２に入力される。エンジン制御部３０２は、ヒータ１１の温度が所定の目標温度を維持するように、サーミスタ１４からの信号に基づいてヒータ１１に供給する電力を制御する。

ヒータ１１は、セラミック（アルミナ、窒化アルミ等）で形成された細長い板状の基板１１３と、基板１１３に印刷された発熱抵抗体１１２、発熱抵抗体１１２を覆う絶縁層１１１を有する板状ヒータである。絶縁層１１１は、電気的絶縁性及び耐摩耗性の確保するために設けられており、本例の材質はガラスである。定着フィルム１３の内面に絶縁層１１１が接触するようにヒータ１１が配置されている。

（定着フィルム）
定着フィルム１３は、ステンレス等の金属、またはポリイミド等の耐熱樹脂で形成された基層と、この基層の上に形成された離型層と、を有する。離型層は、テトラフルオロエチレン－ポリエチレンフルオロビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等のフッ素樹脂で形成されている。離型層は、基層の表面に、直接又はプライマ層を介してフッ素樹脂をコーティングする、又は、フッ素樹脂のチューブを被せることで形成できる。本例の定着フィルム１３は、ポリイミドの基層の上に、ＰＦＡをコーティングして離型層を形成したフィルムである。本例の定着フィルム１３の総厚は７０μｍであり、外周長は５６．７ｍｍである。

定着フィルム１３は、ヒータ１１及びヒータホルダ１２と摺接しながら回転するため、ヒータ１１及びヒータホルダ１２と定着フィルム１３との間の摩擦抵抗を小さく抑えることが望まれる。そのため、ヒータ１１及びホルダ１２の表面と定着フィルム１３の内周面との間に、耐熱性グリース等の潤滑剤が適当量介在させられている。これにより、定着フィルム１３はスムーズに回転できる。

（加圧ローラ）
図２（ｂ）は、加圧ローラ２０の斜視図である。加圧ローラ２０は、本体部２１ａ及び軸部２１ｂを有する芯金２１と、芯金２１の周囲に設けられたゴム層２２と、ゴム層２２の周囲に設けられた離型層２３を有する。本例の加圧ローラ２０のゴム層２２は、シリコーンゴムで形成されており、離型層２３はフッ素樹脂で形成されている。加圧ローラ２０の直径は２０ｍｍ、ゴム層２２の厚さは２．５ｍｍである。芯金２１の本体部２１ａの直径は１５ｍｍである。加圧ローラ２０の軸方向の長さ（軸部２１ｂ含む全長）は２８９ｍｍ、ゴム層２２が設けられた部分の長さ（＝芯金２１の本体部２１ａの長さ）は２５０ｍｍである。

詳細は後述するが、シリコーンゴムで形成されているゴム層２２は、空隙部と、空隙部と空隙部とを連結する孔道部と、針状フィラー（高熱伝導フィラー）と、を有している。

（芯金）
加圧ローラの芯金として、中実の芯金や、中空パイプ状の芯金が知られている。中空パイプ状の芯金の場合は、その内部に発熱体が配置される場合もある。本例の加圧ローラ２０の芯金２１としては、中実のもの、中空パイプ状のもの、いずれも使用することができる。ただし、芯金２１の内部に発熱体が配置されていないことが好ましい。非通紙部昇温の抑制のため、ゴム層２２から芯金２１を経由した放熱を促す構成とするためである。

芯金２１は、アルミニウム、アルミニウム合金、鋼鉄、ステンレス合金などの金属材料で構成することができる。本例の加圧ローラ２０の芯金２１は、中実の鋼鉄製であり、軸方向の両端部に軸部２１ｂを有している。

（ゴム層）
図３は、ゴム層２２の微細構造を示す断面図である。ゴム層２２の主成分は、耐熱性のシリコーンゴム２２ａである。ゴム層２２は、シリコーンゴム２２ａ内に、分散された複数の空隙部２２ｂと、空隙部２２ｂと空隙部２２ｂとを連結する孔道部２２ｃと、分散された針状フィラー２２ｄと、を有する。つまり、ゴム層２２の空隙部２２ｂは、複数の空隙部２２ｂのうち隣接する空隙部２２ｂ同士が孔道部２２ｃによって互いに接続された構造（連通孔）とされている。なお、ゴム層２２のシリコーンゴム２２ａには、シランカップリング剤、接着剤などが配合されており、これによりゴム層２２は芯金２１と一体化されている。ゴム層２２については、後で詳しく説明する。

（離型層）
離型層２３の主成分は、フッ素樹脂である。フッ素樹脂としては、上述したＰＦＡ、ＦＥＰ、ＰＴＦＥ等、又はこれらの混合物、又はこれらのポリマーを耐熱性樹脂やゴムに分散させたものを適用することができる。本例の加圧ローラ２０の離型層２３は、ＰＦＡで形成された樹脂チューブを使用した。

樹脂チューブで構成される離型層２３の成形方法としては、例えば、次に挙げる方法がある。ゴム層２２を成形した後に、ゴム層２２の外周に後から樹脂チューブを接着剤で固定する方法、円筒状の外型の内部に樹脂チューブを配置し、ゴム層２２の成形と同時に樹脂チューブをゴム層２２に接着させる方法等である。本例では、図４に示すように、円筒状の外型７１の内部に樹脂チューブ７５を配置し、この樹脂チューブ７５を外型７１の長手方向の両端の開口部で固定している。そして、ゴム層２２を成形するのと同時に樹脂チューブ７５（後に離型層２３となる）とゴム層２２とを一体化する方法を使用した。図４は、円筒状の外型７１の内部に設置した樹脂チューブ７５が、外型７１の開口部で折り返し固定されている状態を示している。なお、加圧ローラ２０の製造方法については、後述で詳しく説明する。

離型層２３の厚さは、１００μｍ以下、好ましくは１０μｍ以上、５０μｍ以下である。離型層２３の厚さが大きすぎると、加圧ローラ２０の硬度が高くなり、所望の幅の定着ニップ部Ｎを形成できなくなることがある。本例の加圧ローラ２０の離型層２３の厚さは３０μｍである。

（ゴム層の詳細説明）
次に、ゴム層２２の構成についてより詳細に説明する。ゴム層２２が以下に説明するような微細構造を有することで、定着ユニットの記録材搬送速度の変化を低減することができる。

（シリコーンゴム）
シリコーンゴム２２ａは、熱により硬化してゴム状弾性を呈するシリコーンゴム原料で形成されるのが好ましいが、その種類などは特に限定されない。シリコーンゴム原料としては、
（１）アルケニル基含有ジオルガノポリシロキサンとケイ素原子結合水素原子含有オルガノハイドロジェンポリシロキサンと補強性充填剤とからなり、白金系触媒により硬化してシリコーンゴムとなる付加反応硬化型液状シリコーンゴム組成物、
（２）アルケニル基含有ジオルガノポリシロキサンと補強性充填剤とからなり、有機過酸化物により硬化してシリコーンゴムとなる有機過酸化物硬化型シリコーンゴム組成物、
（３）水酸基含有ジオルガノポリシロキサンとケイ素原子結合水素原子含有オルガノハイドロジェンポリシロキサンと補強性充填剤とからなり、有機錫化合物、有機チタン化合物、白金系触媒などの縮合反応促進触媒により硬化してシリコーンゴムとなる縮合反応硬化型液状シリコーンゴム組成物、等が挙げられる。

これらの中でも、加工成形性の点で、付加反応硬化型液状シリコーンゴム組成物が好ましい。例えば、出発原料のジオルガノポリシロキサンを主成分とする液体材料の２５℃における粘度が、０．１Ｐａ・Ｓ以上であれば、公知の金型注型法などの加工方法を用いて容易にゴム状成形物を得ることができる。このような液状シリコーンゴムは市販されているものを採用することが可能であり、後述する配合材料のほかに、必要に応じて増粘剤、強化剤などを添加することができる。

（空隙部）
ゴム層２２の空隙部２２ｂは、そのほとんどが、孔道部２２ｃを通じて加圧ローラ２０の外と連通している、所謂、連通孔である。本例の加圧ローラ２０は、ゴム層２２の外周は離型層２３で被覆されているが、加圧ローラ２０の軸方向の両端部では、ゴム層２２が外に露出している。連通孔構造を有する多孔性のゴム層は、連通孔構造を有しない（すなわち独立孔構造を有する）多孔性のゴム層と比較して、空隙部の内部に存在する空気の出入りが容易である。例えば、加圧ローラ２０が加熱された場合、ゴム層２２の空隙部２２ｂの内部で熱膨張した空気は、孔道部２２ｃを経由して外部に排出され、加圧ローラ２０の直径の変化が抑制される。

このような連通孔構造を有する空隙部２２ｂを形成する方法としては、次に挙げる方法がある。加熱によるゴム成分の架橋と同時に熱分解性有機発泡剤を利用する方法、液状シリコーンゴムの未架橋材料と水とを、増粘剤、乳化剤その他と混合した乳化物を利用する方法、等である。本例では、液状シリコーンゴム中に分散させた中空粒子である樹脂マイクロバルーンを使用してゴム層２２の空隙部２２ｂを形成した。即ち、空隙部２２ｂは樹脂マイクロバルーンに由来する空隙部である。また、樹脂マイクロバルーンとの親和性が高く、シリコーンゴム材料とは親和性の劣る樹脂マイクロバルーン凝集化剤を添加することで、加熱成形と同時に孔道部２２ｃを形成することができる。

樹脂マイクロバルーンとしては、様々な種類のものが入手可能である。本例では、液状シリコーンゴムへの分散性、成形時の寸法安定性、取扱いの容易さを考慮して、平均粒径１０～２００μｍのアクリロニトリル系のシェルを有する既膨張樹脂マイクロバルーン（商品名：Ｆ８０－ＤＥ、松本油脂製薬（株）製）を使用した。

液状シリコーンゴムに対する樹脂マイクロバルーンの配合量は、成形体の比重を考慮して適宜選択することができるが、液状シリコーンゴム１００重量部に対して、通常０．５～８重量部であり、１重量部～５重量部であることが好ましい。樹脂マイクロバルーンの配合量が１重量部未満であると、成形体の比重が高くて硬くなる場合があるうえ、凝集化剤の添加に応じた孔道部２２ｃの形成が不安定となる場合がある。また、樹脂マイクロバルーンの配合量が５重量部より大きいと、樹脂マイクロバルーンの嵩が大きくなり、液状シリコーンゴムへの配合に特別な配慮が必要となる場合がある。

凝集化剤としては、本例では、テトラエチレングリコールを使用した。液状シリコーンゴムに対する凝集化剤の添加量は、液状シリコーンゴムに対する樹脂マイクロバルーンの配合量にもよるが、液状シリコーンゴム１００重量部に対して、おおむね３重量部～１５重量部である。凝集化剤の添加量が３重量部未満であると、連通していない孤立した空隙部２２ｂが多く存在することになる場合がある。また、凝集化剤の添加量が１５重量部より多い場合には、加熱成型性が劣る場合がある。

なお、連通化した空隙部２２ｂ（連通孔）は、ゴム層２２の全体の体積に対して、体積比で３５ｖｏｌ％以上、６５ｖｏｌ％以下であることが好ましい。空隙部２２ｂの体積比が３５ｖｏｌ％未満であると、定着ニップ部Ｎを形成するには硬すぎる場合があり、６５ｖｏｌ％以上であると、ゴムの耐久性が劣る場合がある。なお、ゴム層２２の空隙部２２ｂは全てが連通孔であることに限定されるものではなく、ゴム層２２が独立孔を含んでいてもよい。

（針状フィラー）
針状フィラー２２ｄは、シリコーンゴム２２ａの中でほぼランダムな状態で分散している。詳しくは後述するように、ゴム層２２は、針状フィラー２２ｄを含む液状の材料を金型中に注入し、流動させることで成形される。この際、アスペクト比の高い針状フィラー２２ｄは、流れに順じて配向することが多い。空隙部２２ｂを形成するための材料として中空粒子（中空フィラー）を使用する場合、針状フィラー２２ｄの流動方向への配向を抑制することができる。これは、中空粒子が、所謂、乱し粒子として作用するためであると考えられる。そのため、ゴム層２２を成形する時に中空粒子が存在する場合、存在しない場合と比較して、針状フィラー２２ｄ同士の接触による連結パスがゴム層２２の厚さ方向に相対的に多く形成される。即ち、ゴム層２２の厚さ方向の熱伝導性が向上する。

針状フィラー２２ｄとしては、ピッチ系炭素繊維、ＰＡＮ系炭素繊維、ガラスファイバー、その他無機ウィスカーが挙げられる。熱伝導率の高い炭素繊維を針状フィラーとして使用する場合、上述した連結パスが熱伝導パスとして機能し、中空粒子が併存しない場合と比較して、ゴム層２２の厚さ方向の熱伝導性が向上する。そして、ゴム層２２は、上述のように金属製の芯金２１上に積層されているので、加圧ローラ２０の非通紙部に蓄積した熱を、上記熱伝導パスを経由して効果的に芯金２１に逃すことができる。

ここで、針状フィラー（あるいは繊維状フィラー）は、一方向に長い針状（あるいは繊維状）の形状を有するフィラーのことを言う。

本例で使用したフィラーは、アスペクト比（長さ／直径）をＲＡとするとき、２．５≦ＲＡ≦２１５である。

このように規定する理由は、アスペクト比が大きい針状フィラーを用いることでシリコーンゴム２２ａの熱膨張を低減することができるからである。但し、アスペクト比が大きく（長さが長く）なる程、均一なゴム層を形成することが製造上困難になる。これらのことを考慮すると、フィラーの繊維長は２５μｍ以上、１５００μｍ以下、繊維径は７μｍ以上、１０μｍ以下が好ましく、上記のようにアスペクト比ＲＡとしては、２．５≦ＲＡ≦２１５が好ましい。また、繊維長としては２００μｍ以上、１１００μｍ以下程度がより好ましい。

本例では、針状フィラー２２ｄとして、高い熱伝導性を示すピッチ系炭素繊維（商品名：ＧＲＡＮＯＣ Ｍｉｌｌｅｄ Ｆｉｂｅｒ ＸＮ－１００－２５Ｍ（日本グラファイトファイバー株式会社製）、繊維径９μｍ、平均繊維長２５０μｍ、アスペクト比２８、密度２．２ｇ／ｃｍ^３）を使用した。加圧ローラ２０の熱伝導率λを測定したところ、凡そ０．８～２．０［Ｗ／ｍ・Ｋ］であった。この範囲であれば、非通紙部昇温を抑制する効果を発揮しつつ、針状フィラーの配合量を抑えられるので、加圧ローラ２０の成形が困難となることはなかった。

加圧ローラ２０の熱伝導率λは、表面熱伝導率計（商品名：ＱＴＭ－５００、京都電子株式会社製）を加圧ローラ２０の表面に接触させて測定した。表面熱伝導率計のセンサプローブ（型式：ＰＤ－１１、京都電子株式会社製）は、加圧ローラ２０の軸方向と略平行に接触させた。測定に際しては、センサプローブを、加圧ローラ２０と同じ径を有する石英製の円柱体で校正して使用した。

（加圧ローラの製造方法）
次に、加圧ローラ２０の製造方法について説明する。図４、図５は、それぞれ加圧ローラ２０の製造に用いる注型成形用型の外観斜視図、加圧ローラ２０の軸方向に沿った断面図である。なお、加圧ローラ２０は他の製造方法で製造しても構わない。また、後述する各実験例の加圧ローラ２０は、それぞれを複数作成して評価に供した。

（ゴム層用の液状組成物の調製工程（第１工程））
未架橋の付加硬化型液状シリコーンゴムに対して、針状フィラーと、樹脂マイクロバルーンと、をそれぞれ秤量して配合した。そして、遊星式の万能混合撹拌機など、公知の混合撹拌手段を用いて混合した。続いて、樹脂マイクロバルーンの凝集化剤としてテトラエチレングリコールを添加し、一定時間混合を継続して、ゴム層用の液状組成物を調製した。

（ゴム層の成形工程（第２工程））
図４に示すように、注型成形用型の長手方向（＝加圧ローラ２０の軸方向）の長さ２５０ｍｍ、直径２８ｍｍ、内径２０ｍｍである円筒状の金属製の外型７１の内部に、フッ素樹脂チューブ７５を密着固定した。なお、上記寸法は、加圧ローラ２０における芯金２１の本体部２１ａ、ゴム層２２、離型層２３に対応する部分の寸法である。

図５に示すように、内周面にプライマ処理を施したフッ素樹脂チューブ７５と、表面にプライマ処理を施した直径１５ｍｍの芯金７４とで、注型成形用型のキャビティ７２を形成した。芯金７４は、軸受け７６－１、７６－２によって外型７１に支持されている。キャビティ７２は、連通路７３－１、７３－２において外型７１の外部と連通している。そして、上記第１工程で調製したゴム層用の液状組成物を、流路である連通路７３－１から注入し、キャビティ７２内を液状組成物で充填した。次いで、ゴム層用の液状組成物で充填されたキャビティ７２を、図示しない密閉手段で密閉した。なお、芯金７４は、加圧ローラ２０の芯金２１に相当するものである。

（シリコーンゴム成分の架橋硬化工程（第３工程））
キャビティ７２を密閉した注型成形用型を１３０℃にて６０分加熱し、ゴム層のシリコーンゴム成分を硬化した。

（脱型工程（第４工程））
注型成形用型を、適宜、水冷や空冷により冷却した後に、芯金２１、ゴム層２２、離型層２３が一体化された加圧ローラ２０を注型成形用型から取り出した。

（二次架橋工程（第５工程））
注型成形用型から取り出した加圧ローラ２０を熱風循環オーブンに入れ、温度２３０℃にて４時間保持して二次架橋した。

（評価方法）
次に、加圧ローラ２０の評価方法について説明する。

（定着ユニットにおける記録材の搬送速度変化の評価方法）
以下に記す方法で、加圧ローラ２０を使用することによる記録材の搬送速度変化の低減効果を確認した。

ここでは、定着ユニット６のみによる記録材Ｐの搬送速度を評価するため、定着ユニット６を画像形成装置より外し、回転駆動、温調、記録材通紙、が可能な、所謂、空回転装置にセットした状態で試験を実施した。

試験手順は下記の通りである。

手順１：定着ユニット６を外気温度と同じ温度に冷ます（本例では定着ユニット全体が２５℃になる状態とした）。

手順２：加圧ローラ２０の周速が２７０ｍｍ／ｓｅｃになるように回転駆動を開始すると同時に、ヒータ１１の温度制御の目標温度を２００℃とした加熱制御を開始する。

手順３：回転駆動、加熱制御の開始から３秒後、記録材Ｐとして、Ａ４サイズのＣＡＮＯＮ Ｒｅｄ Ｌａｂｅｌ ８０ｇ／ｃｍ^２を１枚通紙し、この紙速度（手順３の紙速度をＶＰ１とする）を測定する。様々な方法で紙速度測定は可能であるが、本例ではレーザードップラー測定器を用いて紙速度を測定した。

手順４：手順３のように通紙した後、２７０ｍｍ／ｓｅｃ、２００℃温調の状態を１２０秒間維持（１２０秒間空回転）する。

手順５：その後、手順３と同様にＡ４サイズのＣＡＮＯＮ Ｒｅｄ Ｌａｂｅｌ ８０ｇ／ｃｍ^２を１枚通紙し、この紙速度を測定する（手順５の紙速度をＶＰ２とする）。

以上の様な試験を行うことで、実際に画像形成装置１００でプリントを実施した場合において、加圧ローラ２０の温度が最も低温な状態と、最も高温な状態での定着ユニット６による記録材Ｐの搬送速度が測定できる。なお、上記手順の内容は、以下に説明する画像形成装置１００のプリント時の定着ユニット６の状態に基づき決定されている。

画像形成装置１００でプリントする際に、加圧ローラ２０が最も低温なのは、定着ユニット６が完全に冷めた状態からプリント開始する１枚目である。従ってこの時の記録材速度が最も遅い。本例の画像形成装置１００では、プリント開始時において１枚目の記録材Ｐが定着ユニット６に到達するまでの時間は、定着ユニット６の回転駆動とヒータ１１の加熱動作が同時に開始されてから３秒後である。手順３はこの実際の画像形成装置における１枚目定着時の条件に合わせてある。紙が通紙される際の加圧ローラ２０の表面温度は１３０℃である。

一方、画像形成装置１００でプリントする際に、加圧ローラ２０が最も高温なのは１枚ずつのプリントが間欠で繰り返される場合である。本例の画像形成装置１００においては、間欠で１枚プリントを１００枚行うまで、加圧ローラ２０の温度は上昇し続ける。例えば、ＣＡＮＯＮ Ｒｅｄ Ｌａｂｅｌ ８０ｇ／ｃｍ^２をプリントする場合の１００枚目以降での加圧ローラ２０の表面温度は１８０℃で飽和する。従ってこの時の記録材速度が最も速い。

手順５はこの実際の画像形成装置１００における１００枚目以降の定着時の条件に合わせており、紙が通紙される際の加圧ローラ２０の表面温度は１８０℃である。

このように、手順１～５を実行し、手順３の紙速度ＶＰ１、手順５の紙速度ＶＰ２を測定することで、画像形成装置１００における定着ユニット６の記録材搬送速度の最大変化率ＶＰ２／ＶＰ１（＝ＲＶとする）を測定する。

（画像の評価方法）
次に、定着ユニット６による記録材の搬送速度変化に起因する画像不良の評価方法について説明する。

画像形成装置１００では、図１に示したように、搬送部Ｆ、転写部Ｔ、定着ニップ部Ｎにおける回転駆動は全てモータ（共通のモータ）Ｍ１で行われ、各部における記録材Ｐの搬送速度が略２７０ｍｍ／ｓｅｃになるように構成されている。但し、加圧ローラ２０が高温になった場合、定着ニップ部Ｎにおける記録材Ｐの搬送は２７０ｍｍ／ｓｅｃより速くなる。加圧ローラ２０が高温状態の時に、一枚の記録材Ｐが、搬送部Ｆ、転写部Ｔ、定着ニップ部Ｎに同時に挟持された場合、定着ニップ部Ｎと搬送部Ｆ及び転写部Ｔの間で記録材Ｐを引っ張り合う状態で記録材Ｐが搬送される。

記録材Ｐの搬送が進むと、記録材Ｐの後端が搬送部Ｆを抜けるが、この瞬間、上述した記録材Ｐを引っ張りあう力のバランスが崩れる。このため、転写部Ｔにおいて、感光ドラム１の周速に対する記録材Ｐの相対速度が一瞬大きく変動する。この一瞬の相対速度変動により、感光ドラム１から記録材Ｐ上に転写中のトナー像に乱れ（ブレ）が生じてしまう（以降、歪み画像と呼ぶ）。

歪み画像の例を図６に示した。図６では、記録材Ｐ上の全面に横線画像ＰＴＮ１（線幅１ドット、スペース２ドット）がプリントされている。歪み部は、転写中のトナー像に乱れが生じた部分であり、正常部より見た目が濃くなっている。

また、図７には図６の正常部、歪み部の拡大図を示した。図７（ａ）は正常部の拡大図であり、いずれも、１ドットの幅の横線（搬送方向に対して直交する方向に長い線）と、搬送方向に２ドットのスペースによって形成されている画像である。図７（ｂ）は歪み部の拡大図であり、正常部に比べて線幅が太く滲んでしまっているのが確認できる。

ここでは、画像形成装置１００で図６の画像を１枚間欠で１００枚プリントし、１００枚目の歪み画像が発生状況を評価した。まったく歪み部がなければ〇、歪み部があるものの軽微（よく見れば歪み部が判別できる）であれば△、それより程度の悪いもの（一目であきらかに歪み部があることがわかる）を×として評価した。

本例の画像形成装置１００では、前述の記録材搬送速度の最大変化率ＲＶが１．０％を超えると、△レベルの歪み画像が発生し始める。

（加圧ローラの構成の説明）
次に、加圧ローラ２０の実施例を比較例と比較しながら説明する。図８に、実施例１～７、比較例１～２の加圧ローラの構成を示す。項目は、加圧ローラ２０の直径、ゴム層２２の厚み、フィラーの、種類、サイズ（径×長さ）、アスペクト比ＲＡ、及び添加量、更に、樹脂マイクロバルーンのサイズ、添加量、及び連通化率である。

樹脂マイクロバルーンの連通化率は、樹脂マイクロバルーンのサイズ及び樹脂マイクロバルーンの添加量から算出した空隙体積に対する、連通化している空隙の体積の比を示したものである。樹脂マイクロバルーンの添加量が等しい場合、この値が大きい程、ゴム層２２は熱膨張しにくくなる。

今回の比較では、説明をわかりやすくするため全ての構成の連通化率を７５％に固定している。また、フィラーの種類についてもピッチ系炭素繊維（以下、ＣＦと呼ぶ）に統一した。なお、フィラーとしては、ＣＦ以外にも、グラスファイバー等の熱伝導率が高い針状フィラーを用いてもよい。

図９は、図８に示した各構成における、ゴム層２２の線膨張係数及び比重、加圧ローラ２０の熱伝導率λ、また、記録材Ｐの搬送速度変化率ＲＶ、歪み画像の発生確認結果を示す。以下、図８、図９を用いて各構成の内容、評価結果について説明していく。

（実施例１）
実施例１は、直径２５ｍｍの加圧ローラであり、ゴム層２２の厚みは２．５ｍｍである。ゴム層２２は液状シリコーンゴムに、フィラーとしてカーボンファイバー（ＣＦ）と、空隙部を造るための樹脂マイクロバルーンが配合されたものである。実施例１のカーボンファイバー（ＣＦ）のサイズは繊維径９μｍ、平均長さ２５０μｍであり、アスペクト比ＲＡは２７．８である。このカーボンファイバー（ＣＦ）を、ゴム層２２の３．５ｖｏｌ％になるように添加している。

樹脂マイクロバルーンは大きさ（直径）１００μｍのものを、ゴム層２２の５０ｖｏｌ％になるように添加している。また、前述した方法と同様に、凝集化剤としてテトラエチレングリコールを用いて空隙部の連通化をおこない、連通化率７５％とした。上記構成とすることにより以下の効果が得られる。

使用しているカーボンファイバー（ＣＦ）のアスペクト比が２７．８であり、大きなアスペクト比のカーボンファイバー（ＣＦ）なので、プリント時の加熱によるシリコーンゴムの熱膨張を抑制する効果が得られる。これは、カーボンファイバー（ＣＦ）の線膨張係数がシリコーンゴムの１／１００程度しかないため、高アスペクト比のカーボンファイバー（ＣＦ）が、周囲のシリコーンゴムの膨張を抑えこんでいるためと考えられる。

更に、樹脂マイクロバルーンにより連通化した空隙がつくられているため、更にゴム層２２は熱膨張しにくくなっている。

つまり、実施例１の構成は空隙部以外の実際の構造体の膨張を高アスペクト比のカーボンファイバー（ＣＦ）で抑え、これに加え、連通化された空隙を設けることでゴム層２２全体の熱膨張が更に抑えられる構成となっている。筆者らの検討によると、フィラーの繊維長２５μｍ程度以上から上記効果を得ることができることが判った。

フィラー繊維径は７～１０μｍ程度であるので、アスペクト比ＲＡは２．５以上が好ましく、前述したように均一な構造を持つゴム層２２を安定して製造するには、アスペクト比ＲＡは２１５以下が望ましいことが判った。従って、実施例１～実施例７ではフィラーのアスペクト比ＲＡは、２．５≦ＲＡ≦２１５の値となっている。

一方、連通化された空隙の量に関しては、ゴム層２２の比重で表現することができ、上記の熱膨張の抑制効果を得るには、ゴム層２２の比重は０．７０以下が望ましい。図９に示すように実施例１～実施例７のゴム層は比重０．７０以下となっている。

更に、フィラーのアスペクト比、ゴム層の比重が上述の範囲内にある実施例１～実施例８では、ゴム層２２の線膨張係数が４００（×１０^－６／Ｋ）以下となることが判った。

図９に示すように、実施例１は上記で説明した構成により、記録材の搬送速度の最大変化率ＲＶが１．０％未満である０．６０％に抑えられており、この結果、歪み画像の発生を防止できている。

また、加圧ローラ２０の熱伝導率λは前述の範囲、０．８［Ｗ／ｍ・Ｋ］≦λ≦２．０［Ｗ／ｍ・Ｋ］内である１．２［Ｗ／ｍ・Ｋ］であるので、耐熱温度を超える非通紙部昇温や、ＦＰＯＴ遅延は発生しない。

以下、実施例２～実施例７の特徴と評価結果について順に説明する。

（実施例２）
実施例２は、カーボンファイバー（ＣＦ）の平均長さを１０００μｍに変更し、アスペクト比ＲＡは１１１．１とした構成である。図８におけるその他項目については実施例１と同様である。

フィラー添加量は実施例１と同じであるものの、図９に示すように加圧ローラ２０の熱伝導率λは実施例１よりも高い１．８［Ｗ／ｍ・Ｋ］となっている。また、ゴム層２２の線膨張係数は実施例１より低い３００（×１０^－６／Ｋ）となっている。これら２つの結果は、カーボンファイバー（ＣＦ）の繊維長を実施例１より長くしたことにより下記効果が得られるためである。

カーボンファイバー（ＣＦ）間のシリコーンゴムにより熱伝導が阻害される機会が減少するため、熱伝導率λを向上させることができる。また、１本のカーボンファイバー（ＣＦ）の長さは、長い（アスペクト比ＲＡが大きい）方が膨張抑制効果を強くできる。

従って実施例２では、耐熱温度に対する非通紙部昇温のマージンを実施例１より大きくできる（ＦＰＯＴ遅延も発生しない）。更に、搬送速度変化率ＲＶが実施例１より低減され０．５７％となり、歪み画像に対するマージンも実施例１より大きくできる。

（実施例３）
実施例３は、大きさ（直径）２００μｍの樹脂マイクロバルーンを、ゴム層２２に６０ｖｏｌ％になるように添加した処方であり、実施例１よりも樹脂マイクロバルーンを大径化し、添加量も増加させたものである。

ゴム層２２の空隙部が増えるため、図９に示すように加圧ローラ２０の熱伝導率λは実施例１よりも低い１．１［Ｗ／ｍ・Ｋ］となるが、０．８［Ｗ／ｍ・Ｋ］≦λ≦２．０［Ｗ／ｍ・Ｋ］の範囲内である。従って、耐熱温度を超える非通紙部昇温や、ＦＰＯＴ遅延は発生しない。

空隙部の増加により、ゴム層２２の比重は実施例１より低下し０．４６となり、ゴム層２２の線膨張係数は実施例１より低い３００（×１０^－６／Ｋ）となる。よって、搬送速度変化率ＲＶも０．５５％と低く抑えられる。この搬送速度変化率ＲＶは、同じゴム層線膨張係数３００（×１０^－６／Ｋ）を持つ実施例２より低い値である。これは、実施例２より空隙部が多く低比重のゴム層を持つ実施例３の方が、定着ニップ部Ｎにおける加熱による直径変化を少なくできるからである。

記録材Ｐの定着ニップ部Ｎにおける搬送速度は、定着ニップ部Ｎにおける加圧ローラ２０の直径で決まるため、実施例３の搬送速度変化率ＲＶは実施例２より低減される。従って、歪み画像に対するマージンを実施例２より更に大きくすることができる。

（実施例４）
実施例４は、ゴム層２２の処方と厚みは実施例１と同じとしたまま、加圧ローラ２０の直径を５ｍｍ大きくしたものである。直径を大きくしたため、ゴム層２２の線膨張係数は実施例１と同じであるものの、搬送速度変化率ＲＶは実施例１より０．１％低い０．５０％に抑えることが可能になる。このように、ゴム層２２を変更せずに、歪み画像に対するマージンも実施例１より大きくできた。

（実施例５）
実施例５は、実施例１のゴム層２２の厚みを１ｍｍ薄くし１．５ｍｍとしたものであり、その他構成は実施例１のままである。ゴム層を薄肉化したため、ゴム層２２の線膨張係数は実施例１と同じであるものの、搬送速度変化率ＲＶは実施例１より０．２４％低い０．３６％に抑えることが可能になる。このように、ゴム層２２を変更せずに、歪み画像に対するマージンも実施例１より大きくできた。

（実施例６）
実施例６は、カーボンファイバー（ＣＦ）の平均長さを１５００μｍ、線径を７μｍに変更し、アスペクト比ＲＡを２１４．３とし、フィラー添加量は実施例１より減量し、ゴム層２２の２．８ｖｏｌ％になるように添加した構成である。図８におけるその他項目については実施例１と同様である。

フィラー添加量は実施例１より減量したものの、フィラーの高アスペクト比化により、図９に示すように加圧ローラ２０の熱伝導率λは実施例１と同じ１．２［Ｗ／ｍ・Ｋ］となっている。また、ゴム層２２の線膨張係数は実施例１より低い２４０（×１０^－６／Ｋ）となっている。これにより搬送速度変化率ＲＶが実施例１より低減され０．５３％となり、歪み画像に対するマージンも実施例１より大きくできる。

（実施例７）
実施例７は、カーボンファイバー（ＣＦ）の平均長さを２５μｍ、線径を１０μｍに変更し、アスペクト比ＲＡを２．５とし、フィラー添加量は実施例１より増量し、ゴム層２２の４．２ｖｏｌ％になるように添加した構成である。また、樹脂マイクロバルーンを増量し、ゴム層２２の５４ｖｏｌ％になるように添加している。図８におけるその他項目については実施例１と同様である。

実施例７は、比較的アスペクト比が低いフィラーを用いて加圧ローラ２０の熱伝導率λを実施例１と同じ１．２［Ｗ／ｍ・Ｋ］としたものである。フィラー増量による比重増加、ゴム層２２の線膨張係数上昇を抑えるために樹脂マイクロバルーンを増量した処方である。

比重は実施例１より低い０．５１、ゴム層の線膨張係数は実施例１とほぼ同等の３７０（×１０^－６／Ｋ）を実現している。これにより搬送速度変化率ＲＶが実施例１と同じ０．７０％となり、歪み画像に対するマージンも実施例１と同等を確保している。

（実施例８）
実施例８は、実施例７と同じカーボンファイバー（ＣＦ）を用い、その添加量をゴム層２２の５．７ｖｏｌ％になるように増量し、同時に、樹脂マイクロバルーンの添加量を大幅に減量してゴム層２２の３８ｖｏｌ％になるように添加している。これにより、大幅な高熱伝導化を図った処方である。ゴム層線膨張係数は実施例７より増加して３９６（×１０^－６／Ｋ）となり、比重も実施例７より高い０．６９となる。

しかしながら、同時に、ゴム層２２の厚みを実施例７より１ｍｍ薄くし１．５ｍｍとすることで、搬送速度変化率ＲＶは実施例７より低い０．６５％となり、歪み画像に対するマージンは実施例７より向上している。

（比較例１）
比較例１は、平均長さ１８μｍ、線径９μｍ、アスペクト比ＲＡが２．０であるカーボンファイバー（ＣＦ）を用いた構成であり、図８におけるその他項目については実施例１と同様である。

低アスペクト比のフィラーを用い、添加量の増量をしていないため、ゴム層の線膨張係数は実施例１を超える４０５（×１０^－６／Ｋ）となり、搬送速度変化率ＲＶが実施例１を超える１．００％となるため、軽微な歪み画像が発生した。また、加圧ローラの熱伝導率λは実施例１より低い０．７［Ｗ／ｍ・Ｋ］となり、耐熱温度を超える非通紙部昇温が発生する可能性がある。

（比較例２）
比較例２は、実施例１と同じフィラーを用い、フィラー添加量を実施例１より大幅に増量し、同時に、樹脂マイクロバルーンの添加量を実施例１より大幅に減量してゴム層の３２ｖｏｌ％になるように添加している。これにより、大幅な高熱伝導化を図った処方である。

図９に示すように加圧ローラ２０の熱伝導率λは実施例１よりも高い１．４［Ｗ／ｍ・Ｋ］となり、耐熱温度に対する非通紙部昇温のマージンは増える。

しかしながら、この処方では、樹脂マイクロバルーンが減少することで定着ニップ部Ｎにおける加熱による直径変化が大きくなりやすくなる。同時にシリコーンゴムの量が増加することで、ゴム層線膨張係数も実施例１を大きく超える４３０（×１０^－６／Ｋ）となるため、搬送速度変化率ＲＶが実施例１を大きく超える１．３０％となってしまう。この結果、程度の悪い歪み画像が発生してしまった。

以上のように、ゴム層２２が、複数の空隙部２２ｂと、空隙部２２ｂと空隙部２２ｂとを連結する孔道部２２ｃと、フィラー２２ｄと、を有している。そして、フィラー２２ｄのアスペクト比ＲＡが、２．５≦ＲＡ≦２１５であり、ゴム層２２の線膨張係数が４００×１０^－６／Ｋ以下である。これにより、クイックスタート性の維持と非通紙部昇温の抑制を両立しながら、熱膨張も抑えられる加圧ローラを提供できる。

（その他の実施形態）
以上、本発明を具体的な実施形態に即して説明したものの、本発明は上述の実施形態に限定されるものではない。

実施例１～７の加圧ローラ２０は、ゴム層２２が単一層であったものの、ゴム層（第１のゴム層）２２の周囲に別のゴム層（第２のゴム層）を設けてもよい。第２のゴム層としては、例えば、実施例１のゴム層２２からカーボンファイバー（ＣＦ）を抜き、樹脂マイクロバルーンによる空隙を連通化させない状態とした断熱マイクロバルーン層や、既存のソリッドゴム層等を用いることができる。

このような２層構造とすることで、定着ユニット６の昇温速度と非通紙部昇温のバランスを調整することが可能である。第２のゴム層の厚みは１５０μｍ以上、５００μｍ未満であることが好ましく、２００μｍ以上、４００μｍ未満であることがより好ましい。厚さが１５０μｍ未満であると、短い時間スケールでも伝熱して、十分なクイックスタート性を発揮することが困難となる。また、第２のゴム層の厚さが５００μｍ以上であると、ゴム層内層２２への伝熱に時間がかかりすぎることによって蓄熱し、非通紙部昇温を十分に抑制することが困難となる。

搬送速度変化率ＲＶについては、第２のゴム層の厚みをゴム層２２の厚みの２０％程度までにしておけば、図８に記載されたパラメータを調整することで歪み画像が発生しないようにできる。

上述の実施形態では、定着フィルム１３の内部空間に板状ヒータ１１を設けた定着ユニット６で説明したが、定着フィルムに電流を流し自己発熱する形式の定着ユニットに本発明のローラを用いてもよい。

６ 定着ユニット
１０ 加熱ユニット
１１ ヒータ
１３ 定着フィルム
２０ 加圧ローラ
２２ ゴム層
２２ａ シリコーンゴム
２２ｂ 空隙部
２２ｃ 孔道部
２２ｄ 針状フィラー
２３ 離型層

Claims (10)

1. 定着装置に用いられるローラであって、
   複数の空隙部と、前記空隙部と前記空隙部とを連結する孔道部と、フィラーと、を含むゴム層を有し、前記フィラーのアスペクト比ＲＡが、２．５≦ＲＡ≦２１５であり、前記ゴム層の線膨張係数が４００×１０^－６／Ｋ以下であることを特徴とするローラ。
2. 前記フィラーは、カーボンファイバー又はグラスファイバーであることを特徴とする請求項１に記載のローラ。
3. 前記フィラーの平均繊維長が２５μｍ以上、１５００μｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載のローラ。
4. 前記ゴム層の空隙部は、樹脂マイクロバルーンに由来する空隙部であることを特徴とする請求項１乃至３いずれか一項に記載のローラ。
5. 前記ゴム層の比重が０．７０以下であることを特徴とする請求項１乃至４いずれか一項に記載のローラ。
6. 加熱ユニットと、前記加熱ユニットと共に定着ニップ部を形成する加圧ローラと、を有し、前記定着ニップ部で記録材を挟持搬送しつつ、記録材に形成された画像を記録材に定着する定着装置において、
   前記加圧ローラが、請求項１乃至５いずれか一項に記載のローラであることを特徴とする定着装置。
7. 前記加熱ユニットは前記加圧ローラの表面に接触する筒状のフィルムを有し、前記定着ニップ部は前記フィルムと前記加圧ローラの間に形成されていることを特徴とする請求項６に記載の定着装置。
8. 前記加熱ユニットは、前記フィルムの内部空間に配置されているヒータを有し、前記定着ニップ部は、前記フィルムを介して前記ヒータと前記加圧ローラによって形成されていることを特徴とする請求項７に記載の定着装置。
9. 前記ヒータは板状ヒータであることを特徴とする請求項８に記載の定着装置。
10. 像担持体に形成された画像を記録材上に転写する転写部と、請求項６乃至９いずれか一項に記載の定着装置と、前記転写部における記録材の搬送と前記定着装置における記録材の搬送を行うための共通のモータと、を有することを特徴とする画像形成装置。
    

Images