JP2022052418A - 複合型不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】繊維の抜け落ちおよび紙粉の発生が抑制されていると共に適度な強度を備え、更には拭き心地においても優れる複合型不織布を提供する。【解決手段】スパンボンド不織布上にパルプ繊維ウエブを積層し一体化してある複合型の不織布ＷＰであって、坪量が５０．０～８５．０ｇ／ｍ２、厚さが０．２６～０．４５ｍｍ、縦引張強度が２１．６～４４．１Ｎ／２５ｍｍ、横引張強度が７．８～２２．６Ｎ／２５ｍｍであり、且つ、前記パルプ繊維ウエブはＮＢＫＰ（針葉樹晒クラフトパルプ）とＬＢＫＰ（広葉樹晒クラフトパルプ）とにより構成され、前記ＮＢＫＰと前記ＬＢＫＰとの重量構成比は３０／７０～８０／２０（ｗｔ％）である。【選択図】図１

Description

本発明は、パルプ繊維ウエブとスパンボンド不織布とを水流交絡させることによって得られる複合型の不織布に関する。

パルプ繊維ウエブとスパンボンド不織布とによる複合型の不織布は、パルプ繊維に基づく吸液性とスパンボンド不織布に基づく強度との両方を具備してなるので、ウエスなどの工業用ワイパー、或いは手ぬぐい、タオルなどの対人用のワイパーなどとして広く使用されている。

例えば、特許文献１や特許文献２で開示するように、パルプ繊維ウエブとスパンボンド不織布とを重ねた後に、高圧のウォータジェット（水流）を吹き付ける水流交絡処理によって一体化されている。ここでスパンボンド不織布は強度に優れるので製造された複合型不織布の裏打ち層的な機能を果たす。一方、パルプ繊維ウエブは優れた吸液機能を備えている。よって、このような複合型不織布は、水性、油性のいずれの液体に対しても吸収性が良好なパルプ繊維ウエブと、強度に優れるスパンボンド不織布との利点を併有している優れた複合型不織布として消費者に提供することができる。このような複合型不織布では強度を確保するという観点から、パルプ繊維ウエブには針葉樹晒クラフトパルプ（以下、ＮＢＫＰと称する場合がある）の繊維を用いるのが一般的である。

特許第２５３３２６０号公報 特表２００５－５３７３９６号公報

しかしながら、例えばスパンボンド不織布とＮＢＫＰ１００％のパルプ繊維ウエブとを水流交絡して製造される複合型不織布は、平均繊維長の長い（2.0mm前後）ＮＢＫＰだけとなるので、パルプ繊維間の空隙が相対的に多くなる。その結果、得られた複合型不織布はゴワゴワ感が強くなり拭き心地が劣る（使用感の悪い）不織布になることが確認された。そして、この様なＮＢＫＰだけのパルプ繊維ウエブはパルプ繊維同士の水素結合が少なくなり、表面からパルプ繊維が飛び出し易くなる。このようにパルプ繊維が飛び出した複合型不織布はワイパーとして使用すると繊維が抜け落ち易いという問題を発生させる。

その一方で、例えばスパンボンド不織布と広葉樹晒クラフトパルプ（以下、ＬＢＫＰと称する場合がある）１００％のパルプ繊維ウエブとを水流交絡して複合型不織布を製造した場合、ＬＢＫＰは平均繊維長が短い（1.0mm前後）ので強度が劣るものとなる。更には、ＬＢＫＰは微細繊維が多いので、ワイパーとして使用した際には細かい紙粉が落ち易いという問題も発生させる。
以上のように、ＮＢＫＰおよびＬＢＫＰのいずれを用いた複合型不織布について技術的な問題は認識されているが、従来にあっては、これに効果的に対処する提案はなされていない。

よって、本発明の目的は、繊維の抜け落ちおよび紙粉の発生が抑制されていると共に適度な強度を備え、更には拭き心地においても優れる複合型不織布を提供することにある。

上記目的は、スパンボンド不織布上にパルプ繊維ウエブを積層し一体化してある複合型の不織布であって、坪量が５０．０～８５．０ｇ／ｍ^２、厚さが０．２６～０．４５ｍｍ、縦引張強度が２１．６～４４．１Ｎ／２５ｍｍ、横引張強度が７．８～２２．６Ｎ／２５ｍｍであり、且つ、前記パルプ繊維ウエブはＮＢＫＰ（針葉樹晒クラフトパルプ）とＬＢＫＰ（広葉樹晒クラフトパルプ）とにより構成され、前記ＮＢＫＰと前記ＬＢＫＰとの重量構成比は３０／７０～８０／２０（ｗｔ％）である、ことを特徴とする複合型不織布によって達成できる。

そして、前記パルプ繊維ウエブの平均繊維長が１．３～２．５ｍｍであるのが好ましい。
また、前記パルプ繊維ウエブ側の滑らかさを示す指針であるＴＳ７５０値が３０～７０ｄＢＶ^２ｒｍｓであるのが好ましい。

また、前記パルプ繊維ウエブの坪量が４０．０～７０．０ｇ／ｍ^２であり、スパンボンド不織布と繊維ウエブの重量構成比が４０／６０～１０／９０（ｗｔ％）であるのが好ましい。

更に、前記パルプ繊維ウエブには紙力剤が添加されており、前記紙力剤の固形分で換算した添加量が前記パルプ繊維ウエブの固形重量に対して０．１～２．０％であるのが好ましい。

そして、前記ＮＢＫＰは、ラジアータパイン、スラッシュパイン、サザンパイン、ロッジポールパイン、スプルースおよびダグラスファーからなら群から選択されたパルプの繊維からなるものとするのが好ましい。
また、前記ＬＢＫＰは、ユーカリグロビュラスおよびユーカリグランディスを含むフトモモ科ユーカリ属から選択されたパルプの繊維からなるものとするのが好ましい。

上記目的は、上記いずれかに記載の複合型不織布の製造方法であって、前記ＮＢＫＰと前記ＬＢＫＰとのそれぞれをパルプ繊維に解繊し所定の重量構成比で混合されたパルプ繊維ウエブを前記スパンボンド不織布上に供給して積層体を形成する積層工程と、前記パルプ繊維ウエブと前記スパンボンド不織布との一体化を促進して積層体を得る水流交絡工程とを少なくとも含む、ことを特徴とする複合型不織布の製造方法によっても達成できる。

そして、前記水流交絡処理後に下側へ吸引する脱水処理が実施され、前記脱水処理の際に前記パルプ繊維ウエブ側に紙力剤が添加されるものがより好ましい。

本発明によると、繊維の抜け落ちおよび紙粉の発生が抑制されていると共に適度な強度を備え、更には拭き心地においても優れる複合型不織布を提供することができる。

複合型不織布の製造装置について示している図である。

以下、本発明の一実施形態に係る複合型不織布について説明する。
本願の発明者等は、ワイパーとして好適である複合型不織布について鋭意に検討を行い、パルプ繊維ウエブに用いる原料を、ＮＢＫＰとＬＢＫＰとを所定の重量構成比で混合してある複合型不織布は、繊維の抜け落ちや紙粉の発生が抑制されていると共に適度な強度を有し、更に拭き心地においても優れることを確認して本発明に至ったものである。

本発明の複合型不織布は、ＮＢＫＰとＬＢＫＰとがバランス良く混合されているパルプ繊維ウエブを含むもので、この異種パルプ混合型となるパルプ繊維ウエブではＮＢＫＰの長繊維の空隙間に、ＬＢＫＰの短繊維、微細繊維が適度に入り込んでいる構造を実現している。このパルプ繊維ウエブは長・短の繊維種の混合により、パルプ繊維同士の水素結合が増加される。その結果、従来において主繊維であったＮＢＫＰを減しても複合型不織布の強度を維持できる。そして、ワイパーとしての使用時において、長繊維の飛び出しを防止して繊維の抜け落ちを抑制でき、且つ、細かい紙粉の発生も抑制できる。そして、適度な強度も維持できる。
更には、パルプ繊維間の空隙率が少なくなるので、複合型不織布の密度が高くなり（嵩が低くなり）、ゴワゴワ感が低減されて、拭き心地も良化するというメリットもある。

本発明に係る複合型不織布の坪量は好ましくは５０．０～８５．０ｇ／ｍ^２、より好ましくは５８．０～７７．０ｇ／ｍ^２に、また厚さは好ましくは０．２６～０．４５ｍｍ、より好ましくは、０．３０～０．４１ｍｍに設定されている。ここでの厚さ（ｍｍ）はピーコック型紙厚計（商品名）にて測定することができる。測定圧力は３．７ｋＰａとした。
また、縦引張強度は好ましくは２１．６～４４．１Ｎ／２５ｍｍ、より好ましくは２４．５～３９．２Ｎ/２５ｍｍに、また横引張強度は好ましくは７．８～２２．６Ｎ／２５ｍｍ、より好ましくは１０．８～１９．６Ｎ/２５ｍｍに設定されている。ここでは、複合型不織布の幅を２５ｍｍの短冊状に切断し、引張試験機を用いて縦方向（ＭＤ：製造時の送り方向）と横方向（ＣＤ：ＭＤに対して直角な幅方向）での強度を測定している。
坪量、厚さ、縦および横の強度を上記範囲とすることで、複合型不織布に必要な丈夫さ、拭き心地（使用感）、吸水性能が好適なものとなる。

そして、上記したＮＢＫＰとＬＢＫＰとの重量構成比ＮＢＫＰ／ＬＢＫＰは、好ましくは３０／７０～８０／２０（ｗｔ％）に、より好ましくは４０／６０～７０／３０（ｗｔ％）に設定されている。
本発明で採用する混合型のパルプ繊維ウエブにおいてＮＢＫＰの比率が３０（ｗｔ％）を下回ると強度の低下が問題となりかつ、ＬＢＫＰの比率が高くなることによる、細かい紙粉が落ちやすい点が問題となる。逆にＮＢＫＰの比率が８０（ｗｔ％）を超えると先に指摘した繊維の抜け落ちが確認されかつ、ゴワゴワ感が強くなり拭き心地が劣るようになる。

そして、ＮＢＫＰとＬＢＫＰとが混合されたパルプ繊維ウエブの平均繊維長は好ましくは１．３～２．５ｍｍ、より好ましくは１．６～２．３ｍｍに設定されている。
平均繊維長を上記範囲とすることで、複合型不織布の強度を好適な範囲に調整しやすくなると共に、細かい紙粉の落ち及び長繊維の抜け落ちを抑制でき、ゴワゴワ感の低減（拭き心地が良化する）等の効果を期待できる。
なお、繊維長はファイバーテスター（ローレンツェンアンドベットレー（株）社製）で測定することができる。

また、パルプ繊維ウエブの表面の滑らかさを示すＴＳ７５０値（ｄＢＶ^２ｒｍｓ）は拭き心地の指標となり、このＴＳ７５０値が好ましくは３０～７０ｄＢＶ^２ｒｍｓ、より好ましくは、３５～６５ｄＢＶ^２ｒｍｓに設定されている。
上記ＴＳ７５０値はティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ（Ｔｉｓｓｕｅ Ｓｏｆｔｎｅｓｓ Ａｎａｌｙｚｅｒ）を用いて測定されたものである。ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡでは、試料台上にパルプ面側を上に向け載置した複合型不織布（サンプル）の上からブレード付ローターを例えば押し込み圧１００ｍＮで押し付けて、２．０／ｓｅｃで回転させたとき、各種センサーで検知した振動データを振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）することにより、不織布等のソフトネス（手触り感）を定量評価するものであり、ドイツのＥｍｔｅｃ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ ＧｍｂＨ社（日本代理店は日本ルフト株式会社）製の商品名である。
上記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡによる測定では、例えば試料台の振動を、試料台内部に設置した振動センサーで測定し、振動周波数を解析して、パラメータ化（ＴＳ値）する。振動周波数は、クリープ加工やエンボス加工といった構造的な寸法及びブレードの回転数に依存する。ブレード自身の水平振動の誘発（共振周波数：例えば６５００Ｈｚ）は、サンプルの表面を進むとき、サンプルの凸部による瞬間的な遮断とブレードの振動に起因して起こる。低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度をＴＳ７５０値（ｄＢＶ^２ｒｍｓ）とする。

なお、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）するソフトウェアは、ｅｍｔｅｃ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍを用いることができる。本ソフトウェアには、各種アルゴリズム（例えば、Ｂａｓｅ Ｔｉｓｓｕｅ、Ｆａｃｉａｌ、ＴＰ等）が備えられ、上記ＴＳ７５０値をソフトウェア上で自動的に取得し、このＴＳ７５０値あるいは坪量、厚さ、プライ数等から各種アルゴリズムの種類によって、ＨＦ（ハンドフィール）値が計算される。本発明では、ＨＦ値ではなく、ＴＳ７５０値を規定しており、測定条件を満たせば、アルゴリズムは何を使用してもよく、ＴＳ７５０値は、アルゴリズムの種類によって変わることはない。

そして、上記パルプ繊維ウエブの坪量は好ましくは４０．０～７０．０ｇ／ｍ^２、より好ましくは４７．０～６５．０ｇ／ｍ^２とされている。また、スパンボンド不織布とパルプ繊維ウエブとの重量構成比は好ましくは４０／６０～１０／９０（ｗｔ％）、より好ましくは３０／７０～１５／８５（ｗｔ％）、さらに好ましくは２５/７５～１５/８５（ｗｔ％）とされている。この範囲にあるものは、吸水性能や手持ち感に優れ、複合型不織布の形状安定性にも寄与する。本発明の複合型不織布は、相対的にパルプ繊維ウエブの坪量が多目であるが、スパンボンド不織布の坪量を調整することで、ワイパー用途で必要とされる複合型不織布の強度を確保している。
また、前記スパンボンド不織布の坪量は７．０～２０．０ｇ／ｍ^２とするのが好ましい。また、スパンボンド不織布は紡糸された樹脂繊維を接合する複数の融着点を含んで形成されており、前記融着点１個の面積が０．１０～０．５０ｍｍ^２、融着点の単位面積当たりの面積率が７～２０％、個数が１０～１５０個/ｃｍ^２であるものが好ましい。このようなスパンボンド不織布は適度の剛性を備えており、パルプ繊維ウエブと組み合わせて複合型不織布に採用するスパンボンド不織布として好適である。なお、上記融着点の形状については、特に限定はなく円形、楕円形、多角形等とすることができる。

なお、上記スパンボンド不織布は、ナイロン、ビニロン、ポリエステル、アクリル、ポリエチレン、ポリプロピレン及びポリスチレンからなる群から選択された１種類、又は２種類以上の混合で形成するのが好ましい。この中で、ポリプロピレンを用いるのが好適である。

更に前述したＮＢＫＰとＬＢＫＰとによるパルプ繊維ウエブには紙力剤を添加するのが好ましい。紙力剤としては、例えばポリアミドエピクロロヒドリン系、ポリアミドエポキシ系、ポリアミドポリアミン系などの湿潤型の紙力剤を用いるのが好ましい。紙力剤の固形分で換算した添加量が前記パルプ繊維ウエブの固形重量に対して好ましくは０．１～２．０％、より好ましくは、０．３～１．５％とする。
なお、上記ＮＢＫＰに関しては、ラジアータパイン、スラッシュパイン、サザンパイン、ロッジポールパイン、スプルース及びダグラスファーからなる群から選択して採用するのが好ましい。また上記ＬＢＫＰに関しては、ユーカリグロビュラスおよびユーカリグランディスを含むフトモモ科ユーカリ属から選択して採用するのが好ましい。

また、上記の坪量（ｇ／ｍ^２）、厚さ（ｍｍ）から算出される複合型不織布の密度（ｇ／ｃｍ^３）は、好ましくは０．１１～０．３３ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは、０．１６～０．２３ｇ／ｃｍ^３である。
密度を上記範囲とすることで、複合型不織布の厚み方向に適度な空気層が確保され、拭き心地（使用感）、吸水性能が好適なものとなる。

上記のように坪量（ｇ／ｍ^２）、厚さ（ｍｍ）、縦・横の引張強度（Ｎ／２５ｍｍ）並びに、ＮＢＫＰとＬＢＫＰとにより形成される混合型のパルプ繊維ウエブの重量構成比（ｗｔ％）が所定の好適範囲にあるように設計してある本発明の複合型不織布は、繊維の抜け落ちおよび紙粉の発生が抑制されていると共に適度な強度を備え、更には拭き心地においても優れ、ワイパー用途で使用するのに好適な複合型不織布となる。

以下、本発明の複合型不織布ＷＰを製造する一例の製造装置を参照して、複合型不織布ＷＰの製造方法を詳細に説明する。
図１に示す複合型不織布の製造装置１は、上流側にエアレイド装置２、スパンボンド不織布を供給するスパンボンド供給装置３、そしてサクション装置４が配設されている。サクション装置４はエアレイド装置２の下側に対向するように配置されている。
ウエブの搬送方向ＴＤで、これらの装置２、３、４よりも下流には、上流側から順に、水流交絡処理を行うためのウォータジェットを噴射する水流交絡装置５、サクション装置６、乾燥装置７が配置されている。上記乾燥装置７の下流には連続して製造される複合型不織布ＷＰを巻き取るための巻取装置８が更に設けてある。

上記エアレイド装置２はＮＢＫＰ（針葉樹晒クラフトパルプ）およびＬＢＫＰ（広葉樹晒クラフトパルプ）の２種類のパルプ繊維を供給できるように設計されている。そのため、繊維同士が密集しシート状となっているＮＢＫＰの原料パルプＲＰ－ＮおよびＬＢＫＰの原料パルプＲＰ－Ｌそれぞれの繊維を解繊する解繊機２１Ｎと解繊機２１Ｌとが配備されている。解繊されたＮＢＫＰのパルプ繊維ＰＦ－ＮおよびＬＢＫＰのパルプ繊維ＰＦ－Ｌそれぞれは図示しない送風機を備えている搬送ダクト２２Ｎ、２２Ｌにより下流側のエアレイドホッパ２３へと搬送される。

なお、ここで例示しているエアレイド装置２は例えば２つの解繊機２１Ｎと解繊機２１Ｌとを介して供給されるＮＢＫＰとＬＢＫＰとの供給量は図示しないセンサーなどで検出されており、その検出値に基づいてコントローラ２５によりそれぞれの供給量が制御できるように設計されている。これにより、ＮＢＫＰのパルプ繊維ＰＦ－ＮとＬＢＫＰのパルプ繊維ＰＦ－Ｌとを所望の重量構成比でエアレイドホッパ２３に供給することができる。

エアレイドホッパ２３の内部では、解繊状態にあるＮＢＫＰの長いパルプ繊維ＰＦ－ＮとＬＢＫＰの短いパルプ繊維ＰＦ－Ｌとが混合され分散しながら均一に降下し、下面に設定した積層位置２４に徐々に積み上り混合型のパルプ繊維ウエブＰＦＷが形成されるように設計してある。
上記積層位置２４の下側にはサクション装置４が対向配備してある。より詳細には、サクション装置４は装置本体４１の上面にサクション部４２を有しており、サクション部４２が上記パルプ繊維ウエブＰＦＷに吸引力（負圧）を作用させるべく積層位置２４に対して設定してある。
なお、図１では、エアレイドホッパ２３とサクション装置本体４１とを１つずつ一段での配置として、パルプ繊維ウエブＰＦＷを形成する場合を例示している。しかし、これに限らず、上記パルプ繊維ウエブＰＦＷの目付（坪量）や製造速度に応じて、上記エアレイドホッパ２３とサクション装置本体４１を２つ以上の多段とする配置に変更してもよい。

また、サクション装置４の周囲にはウエブ搬送用の搬送ワイヤ４３が配設してある。搬送ワイヤ４３は、積層位置２４においてパルプ繊維ＰＦが堆積したパルプ繊維ウエブＰＦＷが載置可能で、これを下流側に搬送するように配置されている。ただし、パルプ繊維ウエブＰＦＷは直接、搬送ワイヤ４３上に載置されない。これについては、後述の説明で明らかとなる。
搬送ワイヤ４３はサクション部４２の吸引力が、反対側（上側）に及ぶような目開き形態（メッシュ）で形成されている。

上記エアレイド装置２の下側で、サクション装置４よりも上流側に、スパンボンド供給装置３が配置してある。このスパンボンド供給装置３には、予め準備されたスパンボンド不織布ＳＷがロール状とされてセットされている。スパンボンド供給装置３からスパンボンド不織布ＳＷが引出され、上述した搬送ワイヤ４３に乗って上記積層位置２４へと搬送されるようになっている。スパンボンド不織布ＳＷとしては、スパンボンド法により形成された合成樹脂の連続フィラメントのウエブを用いるのが好ましい。

積層位置２４に位置した、スパンボンド不織布ＳＷの上に、前述したパルプ繊維ウエブＰＦＷが載置される（積層工程）。その際に、積層位置２４ではサクション装置４のサクション部４２による吸引力が搬送ワイヤ４３を通過し、その上のスパンボンド不織布ＳＷおよびパルプ繊維ウエブＰＦＷに作用する。よって、スパンボンド不織布ＳＷとパルプ繊維ウエブＰＦＷとが積層された状態となっている予備的積層体ＰＷｅｂが下流側へと搬送される。

上記した予備的積層体ＰＷｅｂは、サクション装置４の吸引力によって、吸引圧縮されたことにより積層状態が維持されている。このとき上側のパルプ繊維ウエブＰＦＷの繊維が密にされた状態ではある。しかし、このまま予備的積層体ＰＷｅｂを下流側の水流交絡装置５内に搬送投入すると、ウォータジェット（高圧の水流）によってパルプ繊維ＰＦの一部が舞い上がるおそれがある。
そこで、本製造装置１では、予備的積層体ＰＷｅｂを上下から挟んでスパンボンド不織布ＳＷ上でのパルプ繊維ウエブＰＦＷの載置状態を安定化させる為の挟持ローラ２８、そして水流交絡装置５の上流側に繊維飛散防止用に水分を付与するプレウエット装置３０が配備してある。プレウエット装置３０は、好適には、予備的積層体ＰＷｅｂの上方からウォータミストを吹き付ける噴霧ノズル３１と予備的積層体ＰＷｅｂの下側（すなわち、パルプ繊維ウエブＰＦＷの下面）から吸引力を印加するサクション装置３２とを含んで構成されている。
なお、図１では、上記のように水流交絡装置５前にプレウエット装置３０を新たな装置として設ける場合を例示しているが、これに限らない。水流交絡装置５に含まれる後述するウォータジェットヘッド５１とサクション装置５２とからなるセットの複数について、先頭に位置するセットを上記プレウエット装置３０として流用するような設計変更をしてもよい。この場合には先頭のウォータジェットヘッド５１から低圧のウォータミストが噴霧されるように調整すればよい。
水流交絡処理を行うのに十分な、ウォータジェットヘッド５１とサクション装置５２とのセット数が確保されている水流交絡装置５の場合、上記のように先頭のウォータジェットヘッド５１とサクション装置５２をプレウエット装置として活用することは、装置設備コストの抑制に効果的である。

そして、水流交絡装置５では、前処理部となる挟持ローラ２８およびプレウエット装置３０の処理を受けた予備的積層体ＰＷｅｂに高圧のウォータジェットを吹き付けることによりパルプ繊維同士の交絡を促進する（水流交絡工程）。これにより上側に位置するパルプ繊維ウエブＰＦＷ層と下側に位置するスパンボンド不織布ＳＷ層との一体化が促進される。
図１で例示的に示している水流交絡装置５は、搬送方向ＴＤに沿って多段（図１では例示しているのは４段）にウォータジェットヘッド５１が配置されている。
なお、図１では、搬送方向ＴＤに対して直角な方向（ウエブの幅方向）において延在しているウォータジェットヘッド５１に設けたノズルの様子は図示していないが、幅方向において複数のウォータジェットノズルが適宜の位置に配置してある。このウォータジェットノズルの穴直径φは、好ましくは０．０６～０．１５ｍｍである。また、ウォータジェットノズルの間隔は０．４～１．０ｍｍとするのが好ましい。

上記水流交絡処理をする際の水圧は、パルプ繊維ウエブＰＦＷとスパンボンドウエブＳＷとの坪量を勘案して設定するのが好ましい。例えば、１～３０ＭＰａの範囲において選択するのが好ましい。

そして、上記ウォータジェットヘッド５１と対向するように、サクション装置５２が配設してある。ウォータジェットヘッド５１から出る高圧のウォータジェットを上側に位置しているパルプ繊維ウエブＰＦＷに吹き付けつつ、下側に位置しているスパンボンド不織布ＳＷの下側にサクション装置５２の吸引力を作用させる。ウォータジェットヘッド５１とサクション装置５２との協働作用によって、パルプ繊維ウエブＰＦＷ側のパルプ繊維が下側のスパンボンド不織布ＳＷに入り込んだ状態や、スパンボンド不織布ＳＷを貫通して反対側にまで至った状態などが形成されると推定される。その作用により２つの層の一体化が促進される。

水流交絡装置５にも、搬送ワイヤ５５が配設してある。搬送ワイヤ５５は前処理部２８、３０の下流で予備的積層体ＰＷｅｂを受けて、水流交絡装置５内へと搬送する。搬送ワイヤ５５は水流交絡装置５のウォータジェットヘッド５１とサクション装置５２との間を、上流側から下流に向かって通過するように配設されている。
よって、搬送ワイヤ５５上を搬送される予備的積層体ＰＷｅｂは、搬送方向ＴＤで下流に向かう程に、より多くの水流交絡処理を受けることになり、水流交絡装置５を出るときには上側のパルプ繊維ウエブＰＦＷ層と下側のスパンボンド不織布ＳＷ層との十分な交絡処理が実現される。
水流交絡装置５を出た直後の不織布にあっては、ウエット状態にあり、パルプ繊維同士などの結合は十分に確立されてはいない。

そこで、図１で示すように、水流交絡装置５の下流側にはウエブに残留する水分を吸引除去し、その後に乾燥を行って、複合型不織布ＷＰの製造を完了するためのサクション装置６および乾燥装置７が配備してある。このように複合型不織布ＷＰの製造の後段で、サクション装置６および乾燥装置７による脱水、乾燥を行うと効率よく不織布を製造でき、また、製造される水流交絡後の不織布に大きな外圧を掛けることなく乾燥した不織布を製造できるので、嵩高感のある製品に仕上げることができる。
上記サクション装置６としては、例えばバキューム式で水流交絡後の不織布を脱水する（脱水処理）。乾燥装置７は非圧縮型のドライヤ、好適にエアスルードライヤを採用することが好ましい。図１で、エアスルードライヤの回転可能なドライヤ本体７１は筒状体であり、その周表面には多数の貫通孔が設けてあり、図示しない熱源で加熱された熱風がドライヤ本体の外周から中心部側に向かって吸い込む構成とするのがよい。

そして、本製造装置１は、より好ましい構成として、パルプ繊維の脱落を抑止に寄与する紙力剤を添加するための紙力剤添加装置９が配置されている。紙力剤添加装置９は、図示のように、サクション装置６の上方に配設するのが好ましい。
紙力剤添加装置９は、水流交絡装置５で複合化された後の複合型不織布ＷＰの上側、すなわちパルプ繊維ウエブＰＷＦから紙力剤を添加する。複合化が完了した複合型不織布のパルプ繊維ウエブ表面に紙力剤を添加するので、紙力剤が効率的に作用してパルプ繊維同士を接続する機能を果たす。紙力剤添加装置９より下流では乾燥処理されるので、添加された紙力剤が洗い流されて流出するなどの無駄もない。
また、下側にはサクション装置があるので、紙力剤がパルプ繊維ウエブ内に浸透するのに優位であり、これによってパルプ繊維の脱落を更に確実に抑止することができる。添加は、スプレー塗布とすることにより、噴霧液状となった紙力剤がパルプ繊維ウエブ内に浸透するのにより一層優位となる。そして、紙力剤添加装置９では、製造される複合型不織布ＷＰの状態を確認して、紙力剤の量をコントロールすることも容易に行える。
なお、上記紙力剤添加装置９で紙力剤がスプレー塗布される際のパルプ繊維ウエブＰＷＦ部分の水分（紙力剤添加装置９に進入する直前の入口水分％）は１２０～４００％となるように調整しておくのが好ましい。
また、紙力剤のスプレー塗布後、１０秒以内に脱水処理しておくのが好ましい。すなわち、上記図１により説明したように紙力剤をスプレー塗布した直下で脱水してもよいし、スプレー塗布から少し離れた位置（搬送時間１０秒以内の位置）で脱水処理してもよい。要するに、紙力剤をスプレー塗布した際のパルプ繊維ウエブＰＷＦ内部への薬液の浸透拡散状態を確認して、最適な時間（ただし、スプレー塗布後１０秒以内）を適宜に決定すればよい。
上記紙力剤添加装置９としては、サイズプレス、スプレー、ロールコーティング、グラビアコーティング、ロッドバーコーティング、エアナイフコーティング等、公知の装置を用いて紙力剤を添加することできる。ここで特に限定はされないが、スプレーが好ましい。

前記パルプ繊維ウエブＰＷＦにおける紙力剤の固形分で換算した添加量が、パルプ繊維ウエブＰＷＦの固形重量に対して、０．１～２．０％となるように添加するのが好ましく、より好ましくは、パルプ繊維ウエブＰＷＦの固形重量に対して０．３～１．５％となるように添加する。紙力剤の添加量が少なすぎると繊維脱落抑止の効果が低下し、逆に多すぎると繊維の脱落は抑止できるものの使用感（柔らかさ）が悪くなってしまう。
また、スプレー塗布する場合には、前記紙力剤は好ましくは濃度０．５～２．０％、より好ましくは、０．７～１．５％とし、好ましくは吐出圧力０．１～１．０Ｍｐａ、より好ましくは、０．３～０．８Ｍｐａとしてパルプ繊維ウエブＰＷＦにスプレー塗布する。圧力が低いと、搬送されているパルプ繊維ウエブによって起こされる風により紙力剤が飛び散ってしまい、歩留りが低下する。一方で、圧力が高すぎると、搬送されているパルプ繊維ウエブの紙面で跳ね返りが発生して、この場合も歩留りが悪化する。
そして、上記紙力剤としては、例えばポリアミドエピクロロヒドリン系、ポリアミドエポキシ系、ポリアミドポリアミン系などから少なくとも１つを選択して用いることできる。この中では、ポリアミドエピクロロヒドリン系のものを用いるのが好ましく、例えば星光ＰＭＣ社製の湿潤紙力剤WS4030、WS4038、WS4027等を用いることができる。ポリアミドエピクロロヒドリン系の紙力剤を用いることで、繊維脱落抑止の効果が好適に得られると共に、複合型不織布の使用感が良いものとなる。

以上のようにして、連続的に製造される複合型不織布ＷＰは乾燥後に巻取装置８のロール８１に巻取られるのが一般的であるが、図１に示す製造装置では、乾燥装置７と巻取装置８との間にカレンダー装置ＣＡが後処理装置として更に配置されてもよい。
カレンダー装置ＣＡ内には、図示しないプレーンカレンダーロールの一対が配置されており、複合型不織布ＷＰがその間を所定範囲の線圧（挟持圧）をもって挟持搬送される。
ここで採用可能なプレーンカレンダーロールについては、外周表面が平坦に形成してあるロールであり、複合化処理後の不織布ＷＰへ安定的で均一な線圧を加えることができるロールであれば、その材質は特に限定されない。例えば、一方を金属製プレーンロールとし、他方を金属製の芯材の外側にゴム材が設けてある金属－ゴムのプレーンロールにしてある、カレンダーロールの対を好適に採用することができる。金属製ロールや金属製の芯材については例えばスチールロールとし、ゴム材は例えば特殊硬質ゴムを用いることができる。

カレンダー装置ＣＡ内でカレンダー処理は、例えばロールの温度を４０～１００℃、ロール間ギャップを０．１ｍｍ～０．３ｍｍとするのが好ましい。そして、ロール間を通過する複合型不織布ＷＰに線圧１０～３０ｋｇ／ｃｍが加わるように設定するのが好ましい。このような条件でカレンダー処理すると、相対的にパルプ繊維ウエブの比率が高くても、表面が平滑で、使用感や摩耗性においても満足できる複合型不織布を得ることができる。
そして、必要に応じて、上記カレンダー処理を多段で実施できるように、カレンダー装置ＣＡ内にプレーンカレンダーロール対を多段に配置してもよい。

なお、図１はカレンダー装置ＣＡをオンラインで付加する場合を好適として例示しており、このように不織布ワイパー製造装置に一体的にカレンダー装置ＣＡを設けるのが好ましいが、いったん不織布ワイパーＷＰをローラ８１に巻き取り、別に設けたカレンダー装置ＣＡでオフラインによりカレンダー処理をするようにすることも可能である。

（実施例）
以下では、上記製造装置で製造した実施例の複合型不織布について説明する。
坪量、厚さ、縦引張強度、横引張強度並びにパルプ繊維ウエブ中のＮＢＫＰとＬＢＫＰとの構成比率、そして、滑らかさを示すＴＳ７５０値および紙力剤が表１に示す通りになるように製造された、実施例１～７の複合型不織布、並びにその比較例１～４について、下記に示す基準により拭き取り作業に複合型不織布を使用したときの拭き取り感、繊維抜け落ち、細かい紙粉の発生を下記の基準で、官能および目視にて評価をした。
１）拭き取り感（ゴワゴワしない）：複合型不織布をふき取り用途で使用時のふき取り感を評価した。
滑らかな拭き心地で使いやすい（優◎）、ゴワゴワを感じる事はほぼなく、問題なく使用できるレベル（良○）、ゴワゴワして使いづらい（不可×）
２）繊維抜け落ち（長繊維）：複合型不織布をふき取り用途で使用時の脱落繊維の多少を評価した。
脱落繊維がほぼ無い（優◎）、問題なく使用できるレベル（良○）、脱落繊維が多く、拭き取ると対象物に繊維が付く（不可×）
３）細かい紙粉（微細繊維）：複合型不織布をふき取り用途で使用時の細かい紙粉の発生の多少を評価した。
細かい紙粉がほぼ発生しない（優◎）、問題なく使用できるレベル（良○）、細かい紙粉が多く空気中に舞う、使いづらい（不可×）

上記表１に示すように実施例１～７は製品として提供できるものであるが、上記表２に示すように比較例１～４では、坪量、厚さ、縦引張強度、横引張強度、およびＮＢＫＰとＬＢＫＰとの重量構成比のいずれかで所定範囲から外れている。

上記実施例１～７は、坪量が５０．０～８５．０ｇ／ｍ^２、厚さが０．２６～０．４５ｍｍ、縦引張強度が２１．６～４４．１Ｎ／２５ｍｍ、横引張強度が７．８～２２．６Ｎ／２５ｍｍ、そしてＮＢＫＰとＬＢＫＰとの重量構成比が３０／７０～８０／２０（ｗｔ％）の好適範囲内にある。

比較例１は拭き取り感および細かい紙粉の評価は◎であるが、繊維抜け落ちの評価が×である。この複合型不織布の坪量、厚さ、縦および横の引張強度が好適範囲を下回っており、強度不足で繊維抜け落ちがある。よって、ワイパー用途で使用する複合型不織布として不向きである。
また比較例２は繊維抜け落ちおよび細かい紙粉の評価は◎であるが、拭き取り感の評価が×である。この複合型不織布の坪量、厚さ、縦および横の引張強度が好適範囲を超えており、強度が過ぎる傾向があり、拭き取り感が悪い。よって、ワイパー用途で使用する複合型不織布として不向きである。

そして、比較例３および比較例４は複合型不織布の坪量、厚さ、縦および横の引張強度が好適範囲にある。
しかし、比較例３はＮＢＫＰとＬＢＫＰとの重量構成比が２０／８０（ｗｔ％）であり、ＮＢＫＰの比率が好適範囲の下限３０（ｗｔ％）よりも少なく、ＬＢＫＰの比率が好適範囲の上限７０（ｗｔ％）よりも大きい。そのため、細かい紙粉の評価が×である。よって、比較例３の複合型不織布はワイパー用途で使用する複合型不織布として不向きである。
そして、比較例４はＮＢＫＰとＬＢＫＰとの重量構成比が９０／１０（ｗｔ％）であり、ＮＢＫＰの比率が好適範囲の上限８０（ｗｔ％）よりも大きく、ＬＢＫＰの比率が好適範囲の下限２０（ｗｔ％）よりも小さい。そのため、拭き取り感が悪く、繊維の抜け落ちの評価が×である。よって、比較例４の複合型不織布もワイパー用途で使用する複合型不織布として不向きである。

以上で実施形態の説明を終えるが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更して実施することができることは言うまでもない。
本発明に係る複合型不織布の製造では上記のようにエアレイド方式でＮＢＫＰとＬＢＫＰの２種類を供給して混合型のパルプ繊維ウエブを供給できるように設計することで、設備を簡素化して製造コストを低減できるという点で好ましい。しかし、このように乾式で混合型のパルプ繊維ウエブを得ることに限定する必要はない。湿式抄紙の技術を流用して別途で、前述した所定の重量構成比とさたＮＢＫＰとＬＢＫＰとによる混合型のパルプ繊維ウエブを得ておき、前述した製造装置でスパンボンド不織布上に供給するようにしてもよい。

１ 複合型不織布の製造装置
２ エアレイド装置
３ スパンボンド不織布供給装置
４ サクション装置
５ 水流交絡装置
６ サクション装置
７ 乾燥装置
８ 巻取装置
２１Ｎ、２１Ｌ 解繊機
２２Ｎ、２２Ｌ ダクト
２３ エアレイドホッパ
２４ 積層位置
２５ コントローラ
２８ 挟持ローラ
３０ プレウエット装置
３１ 噴霧ノズル
３２ サクション装置
４１ サクション装置本体
４２ サクション部
４３ 搬送ワイヤ
５１ ウォータジェットヘッド
５２ サクション装置
５５ 搬送ワイヤ
ＳＷ スパンボンド不織布
ＰＦ－Ｎ ＮＢＫＰのパルプ繊維
ＰＦ－Ｌ ＬＢＫＰのパルプ繊維
ＰＦＷ パルプ繊維ウエブ
ＰＷｅｂ 予備的積層体（積層ウエブ）
ＷＰ 複合型不織布
ＴＤ 搬送方向
ＣＡ カレンダー装置

Claims (9)

1. スパンボンド不織布上にパルプ繊維ウエブを積層し一体化してある複合型の不織布であって、
   坪量が５０．０～８５．０ｇ／ｍ^２、厚さが０．２６～０．４５ｍｍ、縦引張強度が２１．６～４４．１Ｎ／２５ｍｍ、横引張強度が７．８～２２．６Ｎ／２５ｍｍであり、且つ、前記パルプ繊維ウエブはＮＢＫＰ（針葉樹晒クラフトパルプ）とＬＢＫＰ（広葉樹晒クラフトパルプ）とにより構成され、前記ＮＢＫＰと前記ＬＢＫＰとの重量構成比は３０／７０～８０／２０（ｗｔ％）である、ことを特徴とする複合型不織布。
2. 前記パルプ繊維ウエブの平均繊維長が１．３～２．５ｍｍである、ことを特徴とする請求項１に記載の複合型不織布。
3. 前記パルプ繊維ウエブ側の滑らかさを示す指針であるＴＳ７５０値が３０～７０ｄＢＶ^２ｒｍｓである、ことを特徴とする請求項１または２に記載の複合型不織布。
4. 前記パルプ繊維ウエブの坪量が４０．０～７０．０ｇ／ｍ^２であり、スパンボンド不織布と繊維ウエブの重量構成比が４０／６０～１０／９０（ｗｔ％）である、ことを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載の複合型不織布。
5. 前記パルプ繊維ウエブには紙力剤が添加されており、前記紙力剤の固形分で換算した添加量が前記パルプ繊維ウエブの固形重量に対して０．１～２．０％である、ことを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載の複合型不織布。
6. 前記ＮＢＫＰは、ラジアータパイン、スラッシュパイン、サザンパイン、ロッジポールパイン、スプルースおよびダグラスファーからなら群から選択されたパルプの繊維からなる、ことを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載の複合型不織布。
7. 前記ＬＢＫＰは、ユーカリグロビュラスおよびユーカリグランディスを含むフトモモ科ユーカリ属から選択されたパルプの繊維からなる、ことを特徴とする請求項１～６のいずれかに記載の複合型不織布。
8. 請求項１～７のいずれかに記載の複合型不織布の製造方法であって、
   前記ＮＢＫＰと前記ＬＢＫＰとのそれぞれをパルプ繊維に解繊し所定の重量構成比で混合されたパルプ繊維ウエブを前記スパンボンド不織布上に供給して積層体を形成する積層工程と、
   前記パルプ繊維ウエブと前記スパンボンド不織布との一体化を促進して積層体を得る水流交絡工程とを少なくとも含む、ことを特徴とする複合型不織布の製造方法。
9. 前記水流交絡処理後に下側へ吸引する脱水処理が実施され、前記脱水処理の際に前記パルプ繊維ウエブ側に紙力剤が添加される、ことを特徴とする請求項８に記載の複合型不織布の製造方法。

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