JP2022013647A - 高圧ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】吐出不良を抑制可能な高圧ポンプを提供する。【解決手段】ヨーク６４１は、コイル６０への通電により、コイル６０の軸方向においてコイル６０に対し加圧室側に磁気回路Ｍｃ１を形成可能である。ヨーク６４５は、コイル６０への通電により、コイル６０の軸方向においてコイル６０に対し加圧室とは反対側に磁気回路Ｍｃ１を形成可能である。溶接部６６１は、第２電磁駆動部５０２の加圧室とは反対側において、第２電磁駆動部５０２と固定コア５７とを接続する。Ｏリング６７１は、第２電磁駆動部５０２の加圧室側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。【選択図】図４

Description

本発明は、高圧ポンプに関する。

従来、燃料を加圧し内燃機関に供給する高圧ポンプが知られている。

例えば、特許文献１の高圧ポンプは、加圧室に吸入される燃料を調整する吸入弁を開閉するため、コイルを含むコイルアッセンブリを備えている。ここで、コイルアッセンブリは、筒部材を介して高圧ポンプのハウジングに接続している。

特開２０１３－１４４９７３号公報

特許文献１の高圧ポンプでは、コイルアッセンブリの加圧室とは反対側において、コイルアッセンブリのヨークと固定コアとは、溶接により固定されている。一方、コイルアッセンブリの加圧室側において、コイルアッセンブリのヨークの内周壁と筒部材の外周壁との間の周方向の少なくとも一部には隙間が形成されている。つまり、コイルアッセンブリは、筒部材に対し、隙間嵌めにより設けられている。

また、特許文献１の高圧ポンプでは、コイルアッセンブリは、コイルへの通電用にターミナルを含んでいる。この高圧ポンプが内燃機関に取り付けられた場合、内燃機関の振動および高圧ポンプ作動時の振動により、隙間嵌めされているコイルアッセンブリの加圧室側の部分が特に振動するおそれがある。

コイルアッセンブリが振動すると、ターミナルが振動および摩耗し、導通不良を招くおそれがある。その結果、吸入弁部の作動不良を招き、高圧ポンプの吐出不良を招くおそれがある。

本発明の目的は、吐出不良を抑制可能な高圧ポンプを提供することにある。

本発明に係る高圧ポンプは、加圧室形成部（２３）と吸入通路形成部（２１）とシート部材（３１）と弁部材（４０）と筒部材（５１）とニードル（５３）と可動コア（５５）と固定コア（５７）とコイルアッセンブリ（５０２）と第１接続部（６６１）と第２接続部（６７１、６７２、６７３、６７４、６７５、６７６）とを備えている。

加圧室形成部は、燃料が加圧される加圧室（２００）を形成する。吸入通路形成部は、加圧室に吸入される燃料が流れる吸入通路（２１６）を形成する。シート部材は、吸入通路に設けられ、一方の面と他方の面とを連通する連通路（３２）を有する。

弁部材は、シート部材の加圧室側に設けられ、シート部材から離間し開弁またはシート部材に当接し閉弁することで連通路における燃料の流れを許容または規制可能である。筒部材は、シート部材の加圧室とは反対側に設けられている。

ニードルは、筒部材の内側において軸方向に往復移動可能に設けられ、一端が弁部材と協働する。可動コアは、ニードルの他端に設けられている。固定コアは、ニードルの軸方向において可動コアに対向するように設けられている。

コイルアッセンブリは、コイルサブアッセンブリ（６５０）、第１ヨーク（６４１）および第２ヨーク（６４５）を有する。コイルサブアッセンブリは、コネクタ部（６５）、コネクタ部に設けられたターミナル（６５１）、ターミナルに接続する筒状のコイル（６０）、ターミナルおよびコイルを覆う樹脂部（６１、６５２）を含む。

第１ヨークは、コイルへの通電により、コイルの軸方向においてコイルに対し加圧室側に磁気回路を形成可能である。第２ヨークは、コイルへの通電により、コイルの軸方向においてコイルに対し加圧室とは反対側に磁気回路を形成可能である。

第１接続部は、コイルアッセンブリの加圧室とは反対側において、コイルアッセンブリと固定コアとを接続する。第２接続部は、コイルアッセンブリの加圧室側において、コイルアッセンブリと筒部材とを接続する。

本発明では、コイルアッセンブリは、加圧室とは反対側が第１接続部を介して固定コアに支持され、加圧室側が第２接続部を介して筒部材に支持されている。つまり、コイルアッセンブリは、軸方向の両端が他の部位により支持されている。

そのため、高圧ポンプが内燃機関に取り付けられた場合において、内燃機関の振動および高圧ポンプ作動時の振動によるコイルアッセンブリの振動を抑制できる。これにより、ターミナルの振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。その結果、吸入弁部の作動不良を抑制し、高圧ポンプの吐出不良を抑制できる。

第１実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプのコイルアッセンブリを示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプのソレノイドアッセンブリを示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部の一部を示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプの第２接続部およびその近傍を示す断面図。 第２実施形態による高圧ポンプの第２接続部の一部およびその近傍を示す断面図。 第３実施形態による高圧ポンプの第２接続部およびその近傍を示す断面図。 第４実施形態による高圧ポンプの第２接続部およびその近傍を示す断面図。 第５実施形態による高圧ポンプの第２接続部およびその近傍を示す断面図。 第６実施形態による高圧ポンプの第２接続部およびその近傍を示す断面図。 第７実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部の一部を示す断面図。 第８実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部の一部を示す断面図。 第９実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部の一部を示す断面図。 第１０実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部の一部を示す断面図。 第１１実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部の一部を示す断面図。 第１２実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部の一部を示す断面図。 第１３実施形態による高圧ポンプの一部を示す断面図。 比較形態による高圧ポンプ示す断面図。 第１４実施形態による高圧ポンプの一部を示す断面図。

以下、複数の実施形態による高圧ポンプを図面に基づき説明する。なお、複数の実施形態において実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

（第１実施形態）
第１実施形態による高圧ポンプを図１に示す。

本実施形態の高圧ポンプ１０は、図示しない車両の内燃機関（以下、「エンジン」という）１に燃料を供給する燃料噴射弁を有する燃料供給システムに適用される。高圧ポンプ１０は、例えばエンジン１のエンジンヘッド２に取り付けられる。

車両に搭載された燃料タンクには、燃料としてのガソリン等が貯留される。燃料ポンプは、燃料タンク内の燃料を汲み上げ吐出する。供給燃料配管は、燃料ポンプと高圧ポンプ１０とを接続する。これにより、燃料ポンプで汲み上げられ吐出された燃料は、供給燃料配管を経由して高圧ポンプ１０に流入する。

エンジン１には高圧ポンプ１０とともに燃料レールが設けられる。エンジン１は、例えば４気筒のガソリンエンジンである。燃料レールは、エンジン１のエンジンヘッド２に設けられる。燃料噴射弁は、噴孔がエンジン１の燃焼室内に露出するよう設けられる。燃料噴射弁は、エンジン１の気筒数に合わせて例えば４つ設けられる。燃料レールには、４つの燃料噴射弁が接続される。

高圧ポンプ１０と燃料レールとは、高圧燃料配管８により接続される。供給燃料配管から高圧ポンプ１０に流入した燃料は、高圧ポンプ１０で加圧され、高圧燃料配管８を経由して燃料レールに供給される。これにより、燃料レール内の燃料は比較的高圧に保たれる。燃料噴射弁は、図示しない制御装置としてのＥＣＵからの指令により開閉弁し、燃料レール内の燃料をエンジン１の燃焼室内に噴射する。このように、燃料噴射弁は、所謂直噴式（ＤＩ）の燃料噴射弁である。

供給燃料配管の高圧ポンプ１０に対し燃料タンク側には、センサが設けられる。センサは、供給燃料配管内の燃料の圧力、すなわち、燃圧、および、燃料の温度、すなわち、燃温を検出し、対応する信号をＥＣＵに送信可能である。ＥＣＵは、センサにより検出した供給燃料配管内の燃圧および燃温に基づき、燃料ポンプから吐出する燃料の目標圧力を決定し、目標圧力の燃料が燃料ポンプから吐出されるよう、燃料ポンプのモータの作動を制御する。

図１に示すように、高圧ポンプ１０は、上ハウジング２１、下ハウジング２２、シリンダ２３、ホルダ支持部２４、カバー２６、プランジャ１１、吸入弁部３００、電磁駆動部５００、吐出通路部７００等を備えている。

上ハウジング２１、下ハウジング２２、シリンダ２３、ホルダ支持部２４は、例えばステンレス等の金属により形成されている。ここで、上ハウジング２１および下ハウジング２２は、「ハウジング」に対応している。

上ハウジング２１は、例えば、略八角柱状に形成されている。上ハウジング２１は、八角筒状のハウジング外周壁を有している。

上ハウジング２１は、穴部２１１、吸入穴部２１２、吐出穴部２１４を有している。穴部２１１は、上ハウジング２１の中央を上ハウジング２１の軸に沿って円筒状に貫くよう形成されている。

吸入穴部２１２は、上ハウジング２１のハウジング外周壁から穴部２１１に向かって延びて穴部２１１に接続するよう形成されている。上ハウジング２１の吸入穴部２１２の内側には、吸入通路２１６が形成されている。ここで、上ハウジング２１は、「吸入通路形成部」に対応している。

吐出穴部２１４は、上ハウジング２１のハウジング外周壁の吸入穴部２１２とは反対側から穴部２１１に向かって延びて穴部２１１に接続するよう形成されている。吐出穴部２１４の内側には、吐出通路２１７が形成されている。ここで、上ハウジング２１の吐出穴部２１４は、「吐出通路形成部」に対応している。

下ハウジング２２は、略円板状に形成されている。下ハウジング２２は、穴部２２１を有している。

穴部２２１は、下ハウジング２２の中央を板厚方向に略円筒状に貫くよう形成されている。

下ハウジング２２は、上ハウジング２１の下方に形成された凹部に嵌合するよう上ハウジング２１と一体に設けられている。

高圧ポンプ１０がエンジン１に取り付けられるとき、下ハウジング２２は、図示しないボルトによりエンジン１のエンジンヘッド２に固定される。

シリンダ２３は、シリンダ穴部２３１を有している。シリンダ穴部２３１は、円柱状の部材の一方の端面から他方の端面側へ延びるよう略円筒状に形成されている。すなわち、シリンダ２３は、筒部、および、筒部の一端を塞ぐ底部を有する有底筒状に形成されている。

シリンダ２３の外径は、上ハウジング２１の穴部２１１の内径よりやや大きい。シリンダ２３は、下ハウジング２２の穴部２２１を通り、上ハウジング２１の穴部２１１に底部側の外周壁が嵌合するよう上ハウジング２１および下ハウジング２２と一体に設けられている。シリンダ２３は、吸入穴２３２、吐出穴２３３を有している。吸入穴２３２は、シリンダ穴部２３１の底部側の端部と上ハウジング２１の吸入穴部２１２とを接続するよう形成されている。吐出穴２３３は、シリンダ穴部２３１の底部側の端部と上ハウジング２１の吐出穴部２１４とを接続するよう形成されている。

ホルダ支持部２４は、略円筒状に形成されている。ホルダ支持部２４は、下ハウジング２２の下方に形成された凹部に一端が嵌合するよう下ハウジング２２と一体に設けられている。高圧ポンプ１０がエンジン１に取り付けられるとき、ホルダ支持部２４は、エンジンヘッド２に形成された取付穴部３に挿入される（図１参照）。

プランジャ１１は、例えばステンレス等の金属により略円柱状に形成されている。プランジャ１１は、大径部１１１、小径部１１２を有している。小径部１１２は、外径が大径部１１１の外径より小さい。プランジャ１１は、大径部１１１側がシリンダ２３のシリンダ穴部２３１に挿入されるようにして設けられている。シリンダ穴部２３１の底壁および内周壁とプランジャ１１の大径部１１１側の端部との間に加圧室２００が形成されている。すなわち、シリンダ２３は、加圧室２００を形成している。ここで、シリンダ２３は、「加圧室形成部」に対応している。加圧室２００は、吸入穴２３２および吐出穴２３３に接続している。

プランジャ１１の外径は、シリンダ２３の内径、すなわち、シリンダ穴部２３１の内径よりやや小さく形成されている。そのため、プランジャ１１は、大径部１１１の外周壁がシリンダ穴部２３１の内周壁と摺動しつつ、シリンダ穴部２３１内を軸方向に往復移動可能である。プランジャ１１がシリンダ穴部２３１内を往復移動するとき、加圧室２００の容積が増減する。このように、プランジャ１１は、一端が加圧室２００に位置するようシリンダ穴部２３１の内側において軸方向に往復移動可能に設けられている。

本実施形態では、ホルダ支持部２４の内側にシールホルダ１４が設けられている。シールホルダ１４は、例えばステンレス等の金属により筒状に形成されている。シールホルダ１４は、外壁がホルダ支持部２４の内壁に嵌合するよう設けられている。

シールホルダ１４と、プランジャ１１の大径部１１１と小径部１１２との間の段差面との間には、プランジャ１１の往復移動時に容積が変化する可変容積室２０１が形成されている。

ここで、下ハウジング２２とシリンダ２３の外周壁とホルダ支持部２４の内周壁とシールホルダ１４との間に環状の空間である環状空間２０２が形成されている。環状空間２０２は、下ハウジング２２を板厚方向に貫く図示しない穴部に接続している。また、環状空間２０２は、可変容積室２０１に接続している。

プランジャ１１の小径部１１２の大径部１１１とは反対側の端部には、略円板状のスプリングシート１２が設けられている。シールホルダ１４とスプリングシート１２との間には、スプリング１３が設けられている。スプリング１３は、例えばコイルスプリングであり、一端がスプリングシート１２に当接し、他端がスペーサを介してシールホルダ１４に当接するよう設けられている。スプリング１３は、スプリングシート１２を経由してプランジャ１１を加圧室２００とは反対側に付勢している。高圧ポンプ１０は、エンジン１のエンジンヘッド２に取り付けられるとき、プランジャ１１の小径部１１２の大径部１１１とは反対側の端部にリフタ５が取り付けられる。

高圧ポンプ１０がエンジン１に取り付けられたとき、リフタ５は、エンジン１の駆動軸に連動して回転するカム軸のカム４に当接する。これにより、エンジン１が回転しているとき、カム４の回転により、プランジャ１１が軸方向に往復移動する。このとき、加圧室２００および可変容積室２０１の容積は、それぞれ周期的に変化する。

カバー２６は、例えばステンレス等の金属により形成されている。カバー２６は、カバー筒部２６１、カバー底部２６２等を有している。カバー筒部２６１は、略八角筒状に形成されている。カバー筒部２６１は、八角筒状のカバー外周壁を有している。

カバー底部２６２は、カバー筒部２６１の一端を塞ぐようカバー筒部２６１と一体に形成されている。すなわち、カバー２６は、有底筒状に形成されている。なお、本実施形態では、カバー２６は、例えば板状の部材をプレス加工することにより形成されている。そのため、カバー２６は、肉厚が比較的小さい。なお、カバー２６は、高圧室を形成しないため、肉厚を小さくできる。

カバー２６は、カバー穴部２６６、カバー穴部２６７を有している。カバー穴部２６６、カバー穴部２６７は、それぞれ、カバー筒部２６１の内周壁と外周壁すなわちカバー外周壁とを接続するよう略円筒状に形成されている。カバー穴部２６６とカバー穴部２６７とは、カバー筒部２６１の軸を挟んで対向するよう略同軸に形成されている。

カバー２６は、内側に上ハウジング２１を収容し、カバー筒部２６１のカバー底部２６２とは反対側の端部が、下ハウジング２２の上ハウジング２１側の面に当接するよう設けられている。カバー２６は、上ハウジング２１、下ハウジング２２、シリンダ２３との間に燃料室２６０を形成している。ここで、カバー筒部２６１の端部と下ハウジング２２とは、例えば溶接により周方向の全域に亘り接合されている。これにより、カバー筒部２６１と下ハウジング２２との間は、液密に保たれている。また、カバー２６は、カバー穴部２６６と上ハウジング２１の吸入穴部２１２とが対応し、カバー穴部２６７と上ハウジング２１の吐出穴部２１４とが対応するよう設けられている。

このように、カバー２６は、シリンダ２３、上ハウジング２１および下ハウジング２２の少なくとも一部を覆い、シリンダ２３、上ハウジング２１および下ハウジング２２との間に燃料室２６０を形成している。

カバー２６には、図示しない供給通路部が設けられている。供給通路部は、筒状に形成され、内側の空間が、燃料室２６０に連通するよう設けられている。供給通路部には、供給燃料配管が接続される。これにより、燃料ポンプから吐出される燃料は、供給燃料配管、供給通路部を経由して燃料室２６０に流入する。

吸入弁部３００は、上ハウジング２１の吸入穴部２１２の内側、すなわち、吸入通路２１６に設けられている。吸入弁部３００は、シート部材３１、ストッパ３５、弁部材４０、スプリング３９等を有している。

シート部材３１は、例えばステンレス等の金属により略円板状に形成されている。シート部材３１は、吸入穴部２１２の内側の吸入通路２１６に設けられている。ここで、シート部材３１の外周壁は、吸入穴部２１２の内周壁に圧入されている。

シート部材３１は、連通路３２、弁座３１０を有している。連通路３２は、シート部材３１の中央においてシート部材３１の一方の面と他方の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。

弁座３１０は、シート部材３１の加圧室２００側の面において、連通路３２の周囲に環状に形成されている。

ストッパ３５は、例えばステンレス等の金属により形成されている。ストッパ３５は、吸入通路２１６においてシート部材３１に対し加圧室２００側に設けられている。

シート部材３１の連通路３２には吸入通路２１６の一部が形成されている。そのため、燃料室２６０の燃料は、連通路３２に形成された吸入通路２１６、および、吸入穴２３２を経由して加圧室２００に流入可能である。

弁部材４０は、シート部材３１の加圧室２００側に設けられている。弁部材４０は、シート部材３１とストッパ３５との間において、シート部材３１の軸方向に往復移動可能に設けられている。

弁部材４０は、シート部材３１側の面がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、弁座３１０に当接可能であり、ストッパ３５側の面がストッパ３５のシート部材３１側の面に当接可能である。

弁部材４０は、シート部材３１側の面がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、弁座３１０から離間すると開弁し連通路３２における燃料の流れを許容し、シート部材３１側の面が弁座３１０に当接すると閉弁し連通路３２における燃料の流れを規制可能である。

弁部材４０が開弁すると、連通路３２における燃料の流れが許容され、燃料室２６０側の燃料は、連通路３２、吸入穴２３２を経由して加圧室２００側に流れることができる。また、加圧室２００側の燃料は、吸入穴２３２、連通路３２を経由して燃料室２６０側に流れることができる。このとき、燃料は、弁部材４０の周囲を流れる。

弁部材４０が閉弁すると、連通路３２における燃料の流れが規制され、燃料室２６０側の燃料は、連通路３２、吸入穴２３２を経由して加圧室２００側に流れることが規制される。また、加圧室２００側の燃料は、吸入穴２３２、連通路３２を経由して燃料室２６０側に流れることが規制される。

スプリング３９は、例えばコイルスプリングであり、ストッパ３５と弁部材４０との間に設けられている。スプリング３９は、一端がストッパ３５のシート部材３１側の面に当接し、他端が弁部材４０の加圧室２００側の面に当接している。スプリング３９は、弁部材４０をシート部材３１側に付勢している。

電磁駆動部５００は、上ハウジング２１の吸入穴部２１２からカバー２６のカバー穴部２６６を経由してカバー外周壁の径方向外側へ突出するよう設けられている。

電磁駆動部５００は、「ソレノイドアッセンブリ」としての第１電磁駆動部５０１（図３参照）と「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２（図２参照）とから構成されている。

図３に示すように、「ソレノイドアッセンブリ」としての第１電磁駆動部５０１は、筒部材５１、ガイド部材５２、ニードル５３、付勢部材としてのスプリング５４、可動コア５５、磁気絞り部５６、固定コア５７等を有している。

筒部材５１は、第１筒部５１１、第２筒部５１２、第３筒部５１３を有している。第１筒部５１１、第２筒部５１２、第３筒部５１３は、例えば磁性材料により形成されている。第１筒部５１１は、略円筒状に形成されている。

第２筒部５１２は、筒状に形成されている。第２筒部５１２は、端部が第１筒部５１１の端部に接続するよう第１筒部５１１と略同軸かつ一体に形成されている。第２筒部５１２の最大外径は、第１筒部５１１の第２筒部５１２側の端部の外径より小さい。

第３筒部５１３は、略円筒状に形成されている。第３筒部５１３は、端部が第２筒部５１２の第１筒部５１１とは反対側の端部に接続するよう第２筒部５１２と略同軸かつ一体に形成されている。第３筒部５１３の外径は、第２筒部５１２の最大外径より小さい。

第１筒部５１１の第２筒部５１２とは反対側の端部の外周壁には、ねじ山が形成されている。上ハウジング２１の吸入穴部２１２の加圧室２００とは反対側の端部の内周壁には、第１筒部５１１のねじ山に対応するねじ溝が形成されている。

筒部材５１は、第１筒部５１１のねじ山が上ハウジング２１のねじ溝にねじ結合するよう設けられている。ここで、筒部材５１の第１筒部５１１の加圧室２００側の端面は、シート部材３１およびストッパ３５を加圧室２００側へ付勢している。そのため、シート部材３１とストッパ３５とは互いに当接しており、軸方向の移動が規制されている。

筒部材５１は、第１筒部５１１がカバー２６のカバー穴部２６６の内側に位置している。そのため、第１筒部５１１の加圧室２００側の端部がカバー筒部２６１の内側に位置し、第１筒部５１１の加圧室２００とは反対側の端部、第２筒部５１２、第３筒部５１３がカバー筒部２６１の外側に位置している。なお、筒部材５１は、軸がシリンダ２３の軸Ａｘ１に直交するよう設けられている。

筒部材５１の加圧室２００側の部位の内径は、加圧室２００とは反対側の部位の内径より大きい。筒部材５１の内側には、加圧室２００側を向く略円環状の段差面５１４が形成されている。段差面５１４は、肉厚確保のため、筒部材５１の軸方向において第１筒部５１１と第２筒部５１２との接続部に対しやや加圧室２００側に位置している。

第１筒部５１１には、内周壁と外周壁とを連通する穴部５１５が形成されている。穴部５１５は、第１筒部５１１の周方向に等間隔で複数形成されている。穴部５１５は、第１筒部５１１の軸方向においてカバー穴部２６６と燃料室２６０とを跨ぐようにして形成されている。そのため、燃料室２６０の燃料は、穴部５１５を経由して第１筒部５１１の内側に流入し、吸入通路２１６を経由して加圧室２００側へ流れることができる。

カバー２６の外側において筒部材５１の第１筒部５１１の径方向外側には、溶接リング５１９が設けられている。溶接リング５１９は、例えば金属により略円筒状に形成されている。溶接リング５１９は、加圧室２００側の端部が径方向外側に拡がるよう形成され、カバー外周壁のカバー穴部２６６の周囲に当接している。溶接リング５１９は、加圧室２００側の端部が周方向の全範囲に亘りカバー外周壁に溶接され、加圧室２００とは反対側の部位が周方向の全範囲に亘り第１筒部５１１の外周壁に溶接されている。より具体的には、溶接リング５１９の加圧室２００側の端部において、溶接リング５１９とカバー２６とが溶接により溶融し冷え固まることによって形成された溶接部５９１が、周方向の全範囲に亘り溶接リング５１９とカバー２６とを接続している。また、溶接リング５１９の部位において、溶接リング５１９と筒部材５１とが溶接により溶融し冷え固まることによって形成された溶接部５９２が、周方向の全範囲に亘り溶接リング５１９と筒部材５１とを接続している。これにより、燃料室２６０の燃料がカバー穴部２６６と第１筒部５１１の外周壁との間の隙間を経由してカバー２６の外部に漏れることが抑制されている。なお、高圧作用時の荷重は、筒部材５１のねじで受けるため、溶接リング５１９には応力が作用しない。

ガイド部材５２は、第１筒部５１１の内側に設けられている。ガイド部材５２は、例えば金属等により略円柱状に形成されている。ガイド部材５２は、外周壁が第１筒部５１１の内周壁に嵌合し、一方の端面の外縁部が筒部材５１の段差面５１４に当接するよう第１筒部５１１の内側に固定されている。

ガイド部材５２は、軸穴５２１、連通穴５２２を有している。軸穴５２１は、ガイド部材５２の中央を軸方向に貫くよう形成されている。

連通穴５２２は、軸穴５２１の径方向外側において加圧室２００側の面と加圧室２００とは反対側の面とを連通するよう形成されている。連通穴５２２は、第１筒部５１１の内側の空間のうちガイド部材５２に対し加圧室２００側の空間とガイド部材５２に対し加圧室２００とは反対側の空間とを連通している。

ニードル５３は、筒部材５１の内側に設けられている。ニードル５３は、例えば金属により形成されている。ニードル５３は、ニードル本体５３１、係止部５３２を有している。ニードル本体５３１は、略円柱状に形成されている。係止部５３２は、ニードル本体５３１の外周壁から径方向外側へ略円環状に延びるようニードル本体５３１と一体に形成されている。

ニードル５３は、ニードル本体５３１がガイド部材５２の軸穴５２１に挿通され、係止部５３２がガイド部材５２に対し加圧室２００側に位置するよう設けられている。ニードル本体５３１の加圧室２００側の端部は、シート部材３１の連通路３２の内側に位置し、弁部材４０の加圧室２００とは反対側の面に当接可能である。ニードル本体５３１の加圧室２００とは反対側の端部は、第３筒部５１３の第２筒部５１２とは反対側の端面に対し加圧室２００とは反対側に位置している。

ニードル本体５３１の軸穴５２１に対応する部位の外径は、軸穴５２１の内径よりやや小さい。係止部５３２の外径は、軸穴５２１の外径より大きい。ニードル５３は、筒部材５１の内側において軸方向に往復移動可能である。ニードル本体５３１の外周壁は、軸穴５２１と摺動可能である。そのため、ガイド部材５２は、ニードル５３の軸方向の移動を案内可能である。

スプリング５４は、例えばコイルスプリングであり、ニードル本体５３１の径方向外側に設けられている。スプリング５４は、一端がガイド部材５２の加圧室２００側の面に当接し、他端が係止部５３２の加圧室２００とは反対側の面に当接している。すなわち、係止部５３２は、スプリング５４の他端を係止している。スプリング５４は、ニードル５３を加圧室２００側に付勢している。また、スプリング５４の付勢力は、スプリング３９の付勢力より大きい。そのため、スプリング５４は、ニードル５３を経由して弁部材４０を加圧室２００側に付勢し、弁部材４０の加圧室２００側の面をストッパ３５に押し付けている。このとき、弁部材４０は、シート部材３１の弁座３１０から離間し開弁している。

可動コア５５は、例えば磁性材料により略円柱状に形成されている。可動コア５５は、軸穴５５３、連通穴５５４を有している。軸穴５５３は、可動コア５５の中央を軸方向に貫くよう形成されている。

可動コア５５は、軸穴５５３の内周壁がニードル本体５３１の加圧室２００とは反対側の端部の外周壁と嵌合するようニードル５３と一体に設けられている。ここで、可動コア５５は、ニードル５３に圧入され、ニードル５３に対し相対移動不能である。

連通穴５５４は、軸穴５５３の径方向外側において加圧室２００とは反対側の端面５５１と加圧室２００側の端面５５２とを連通するよう形成されている。この連通穴５５４により、可動コア５５の往復移動時の流体抵抗を低減させ、高応答による移動を可能としている。また、連通穴５５４により、可動コア５５と固定コア５７との間の空間に燃料を供給することができ、圧力の急激な変化を抑制することで、キャビテーションエロージョンの発生を抑制できる。

また、本実施形態では、一体に設けられたニードル５３および可動コア５５の重心は、開弁から閉弁まで常に、ニードル５３の軸上、かつ、ガイド部材５２の内側に位置している。そのため、一体に設けられたニードル５３および可動コア５５の軸方向の移動を安定させることができる。

磁気絞り部５６は、例えば非磁性部材により略円筒状に形成されている。磁気絞り部５６の内径および外径は、第３筒部５１３の内径および外径と略同じである。磁気絞り部５６は、第３筒部５１３と略同軸となるよう筒部材５１に対し加圧室２００とは反対側に設けられている。磁気絞り部５６と第３筒部５１３とは、例えば溶接により接合されている。より具体的には、磁気絞り部５６と筒部材５１とが溶接により溶融し冷え固まることによって形成された溶接部５８１が、磁気絞り部５６と筒部材５１とを接続している。ここで、可動コア５５の加圧室２００とは反対側の端面５５１は、磁気絞り部５６の内側に位置している。

固定コア５７は、例えば磁性材料により形成されている。固定コア５７は、固定コア小径部５７３、固定コア大径部５７４を有している。固定コア小径部５７３は、略円柱状に形成されている。固定コア小径部５７３の外径は、磁気絞り部５６の内径よりやや大きい。固定コア小径部５７３は、磁気絞り部５６に圧入されている。

固定コア大径部５７４は、略円柱状に形成され、固定コア小径部５７３と同軸となるよう軸方向の端部が固定コア小径部５７３の端部に接続され、固定コア小径部５７３と一体に形成されている。固定コア大径部５７４の外径は、固定コア小径部５７３の外径より大きく、磁気絞り部５６の外径と略同じである。

固定コア５７は、固定コア小径部５７３が磁気絞り部５６の筒部材５１とは反対側の端部の内側に位置するよう筒部材５１の加圧室２００とは反対側に設けられている。固定コア５７と磁気絞り部５６とは、例えば溶接により接合されている。より具体的には、固定コア５７と磁気絞り部５６とが溶接により溶融し冷え固まることによって形成された溶接部５８２が、固定コア５７と磁気絞り部５６とを接続している。ここで、固定コア小径部５７３と固定コア大径部５７４との間の環状の段差面は、磁気絞り部５６の筒部材５１とは反対側の端面に当接している。また、固定コア５７の加圧室２００側の端面５７１は、磁気絞り部５６の筒部材５１とは反対側の端面に対し加圧室２００側に位置している。また、固定コア５７は、磁気絞り部５６と略同軸となるよう設けられている。スプリング５４がニードル５３を加圧室２００側に付勢し弁部材４０が弁座３１０から離間した状態では、固定コア５７の加圧室２００側の端面５７１と可動コア５５の加圧室２００とは反対側の端面５５１との間に隙間が形成される。

このように、固定コア５７は、ニードル５３の軸方向において可動コア５５に対向するよう設けられている。

本実施形態では、筒部材５１、ガイド部材５２、スプリング５４、ニードル５３、可動コア５５、磁気絞り部５６、固定コア５７は、予め一体に組み付けられて第１電磁駆動部５０１を構成するようサブアッセンブリ化されている（図３参照）。

図２に示すように、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２は、コイルサブアッセンブリ６５０、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１、「第２ヨーク」としてのヨーク６４５、Ｏリング６８１等を有している。

コイルサブアッセンブリ６５０は、コネクタ部６５、コネクタ部６５に設けられたターミナル６５１、ターミナル６５１に接続する筒状のコイル６０、ターミナル６５１およびコイル６０を覆う「樹脂部」としてのスプール６１および基部６５２を含む。

具体的には、コネクタ部６５は、樹脂により筒状に形成されている。ターミナル６５１は、導電性の金属により形成され、一端がコネクタ部６５の内側に位置するよう設けられている。

コイル６０は、巻線を巻き回すことにより筒状に形成され、ターミナル６５１の他端に接続している。スプール６１は、ターミナル６５１の他端側、ならびに、コイル６０の軸方向の両端および径方向内側を覆うよう樹脂により形成されている。なお、コイル６０は、スプール６１の筒状の部位に巻線を巻き回すことにより筒状に形成されている。

基部６５２は、コイル６０の径方向外側、ならびに、スプール６１の軸方向の両端を覆うよう樹脂によりコネクタ部６５と一体に形成されている。

このように、「樹脂部」としてのスプール６１および基部６５２は、ターミナル６５１の一部およびコイル６０を覆っている。

ヨーク６４１は、磁性材料により板状に形成されている。ヨーク６４１は、ヨーク穴部６４２を有している。ヨーク穴部６４２は、ヨーク６４１を板厚方向に貫くよう略円筒状に形成されている。

ヨーク６４１は、一方の面がコイル６０の軸方向における基部６５２の端面に当接するようコイルサブアッセンブリ６５０と一体に設けられている。ここで、ヨーク６４１は、スプール６１の内側の円柱状の空間とヨーク穴部６４２とが同軸となるよう設けられている。

ヨーク６４５は、磁性材料により形成されている。ヨーク６４５は、ヨーク底部６４６、ヨーク筒部６４７、ヨーク切欠き部６４８を有している。ヨーク底部６４６は、板状に形成されている。ヨーク筒部６４７は、ヨーク底部６４６の外縁部から筒状に延びるようヨーク底部６４６と一体に形成されている。ヨーク切欠き部６４８は、ヨーク筒部６４７の周方向の一部を切り欠くようにして形成されている。

ヨーク６４５は、ヨーク６４１との間にコイルサブアッセンブリ６５０を挟みつつ、ヨーク筒部６４７のヨーク底部６４６とは反対側の端部がヨーク６４１の一方の面の外縁部に当接した状態で、ヨーク６４１およびコイルサブアッセンブリ６５０と一体に設けられている。ヨーク筒部６４７の端部とヨーク６４１とは、例えば溶接により接合されている。より具体的には、ヨーク筒部６４７とヨーク６４１とが溶接により溶融し冷え固まることによって形成された溶接部６４９が、ヨーク筒部６４７とヨーク６４１とを接続している。

ここで、コネクタ部６５は、ヨーク切欠き部６４８に対しヨーク６４５の径方向外側に位置している。ヨーク底部６４６のヨーク６４１側の面は、基部６５２のヨーク６４１とは反対側の面に当接している。

Ｏリング６８１は、例えばゴム等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の樹脂材料により環状に形成されている。Ｏリング６８１は、コイル６０と概ね同軸となるようスプール６１とヨーク底部６４６との間に設けられている。Ｏリング６８１は、スプール６１とヨーク底部６４６とに挟まれ、軸方向に圧縮されている。これにより、スプール６１とヨーク底部６４６との間が液密に保たれ、第２電磁駆動部５０２の外部からヨーク切欠き部６４８を経由してスプール６１の内側の空間へ水等が侵入するのを抑制できる。

電磁駆動部５００は、図３に示す「ソレノイドアッセンブリ」としての第１電磁駆動部５０１と、図２に示す「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２とを組み付けることにより構成されている。

図４に示すように、電磁駆動部５００は、「第１接続部」としての溶接部６６１および「第２接続部」としてのＯリング６７１を有している。

「第１接続部」としての溶接部６６１は、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２の加圧室２００とは反対側において、第２電磁駆動部５０２と固定コア５７とを接続する。

より具体的には、第１電磁駆動部５０１は、固定コア５７の加圧室２００とは反対側の端面５７２がヨーク底部６４６の加圧室２００側の面に当接するよう設けられている。固定コア５７の端面５７２とヨーク底部６４６とは、溶接により接合されている。

さらに詳細には、ヨーク底部６４６と固定コア５７とが溶接により溶融し冷え固まることによって形成された溶接部６６１が、ヨーク底部６４６と固定コア５７とを接続している。これにより、ヨーク６４５と固定コア５７とは、相対移動不能である。なお、溶接部６６１は、固定コア５７の端面５７２において、連続する環状、または、断続する環状に形成されている。このように、溶接部６６１は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００とは反対側において、第２電磁駆動部５０２のヨーク底部６４６と固定コア５７とを接続している（図４参照）。

「第２接続部」としてのＯリング６７１は、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

より具体的には、Ｏリング６７１は、筒部材５１の第３筒部５１３と、スプール６１の突出部６１５および基部６５２との間の略円筒状の空間に設けられている（図５参照）。

＜５＞Ｏリング６７１は、例えばゴム等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の樹脂材料により環状に形成されている。Ｏリング６７１は、筒部材５１の第３筒部５１３の外周壁と、スプール６１の突出部６１５および基部６５２の内周壁とに挟まれ、径方向に圧縮されている。これにより、筒部材５１の第３筒部５１３の外周壁と、スプール６１の突出部６１５および基部６５２の内周壁との間が液密に保たれている。このように、Ｏリング６７１は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２の「樹脂部」としてのスプール６１および基部６５２と筒部材５１とを接続している（図４参照）。

本実施形態では、筒部材５１の第２筒部５１２の外径は、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２の内径より小さい。そのため、筒部材５１は、ヨーク穴部６４２に圧入されておらず、筒部材５１の周方向の少なくとも一部において第２筒部５１２とヨーク穴部６４２との間に隙間が形成されている。

また、本実施形態では、筒部材５１の第１筒部５１１と第２筒部５１２との間の環状の段差面５１７とヨーク６４１の加圧室２００側の面とは離間している（図５参照）。そのため、筒部材５１の軸方向においてヨーク６４１と筒部材５１の段差面５１７との間には、環状の隙間が形成されている。

また、磁気絞り部５６および固定コア大径部５７４の外周壁とスプール６１の内周壁との間には、略円筒状の隙間が形成されている。

上記構成により、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側は、筒部材５１の径方向において、弾性部材からなるＯリング６７１を介して筒部材５１に支持されている。これにより、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動が、筒部材５１を経由して第２電磁駆動部５０２に伝達するのを効果的に抑制できる。

コネクタ部６５には、ハーネス６が接続される。これにより、ターミナル６５１とハーネス６のメス端子とが電気的に接続し、ハーネス６およびターミナル６５１を経由してコイル６０に電力が供給される。

ターミナル６５１とハーネス６のメス端子とが接続した状態で、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２が振動すると、ターミナル６５１とハーネス６のメス端子とが摺動し摩耗するおそれがある。

図４に示すように、コイル６０へ通電すると、磁気絞り部５６を避けるようにして、固定コア５７、ヨーク底部６４６、ヨーク筒部６４７、ヨーク６４１、第２筒部５１２、可動コア５５を通る磁気回路Ｍｃ１が形成される。これにより、固定コア５７と可動コア５５との間に吸引力が生じ、可動コア５５は、スプリング５４の付勢力に抗してニードル５３とともに固定コア５７側へ移動する。その結果、弁部材４０は、スプリング３９の付勢力によりシート部材３１側へ移動し、閉弁する。

このように、ニードル５３は、一端が弁部材４０と協働する。

上述のように、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１は、コイル６０への通電により、コイル６０の軸方向においてコイル６０に対し加圧室２００側に磁気回路Ｍｃ１を形成可能である。また、「第２ヨーク」としてのヨーク６４５は、コイル６０への通電により、コイル６０の軸方向においてコイル６０に対し加圧室２００とは反対側に磁気回路Ｍｃ１を形成可能である。

＜２＞図５に示すように、筒部材５１および「第１ヨーク」としてのヨーク６４１は、筒部材５１の径方向において隣接する筒部材５１の第２筒部５１２の一部とヨーク６４１の一部とにより、磁気回路Ｍｃ１が通過する磁気通路部５０５を形成している。「第２接続部」としてのＯリング６７１は、磁気通路部５０５に対しコイル６０側に設けられている。

これにより、電磁駆動部５００の外部から筒部材５１の第２筒部５１２とヨーク６４１のヨーク穴部６４２との間を経由してスプール６１の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。

＜３＞図５に示すように、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１は、コイル６０の軸方向においてコイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２と対向する対向部６４３を有している。「第２接続部」としてのＯリング６７１は、対向部６４３に対しコイル６０側に設けられている。より詳細には、Ｏリング６７１は、対向部６４３を通りコイル６０の軸に直交する仮想平面に対しコイル６０側に設けられている。

これにより、電磁駆動部５００の外部からヨーク切欠き部６４８およびコイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２と対向部６４３との間を経由してスプール６１の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。

次に、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け方法について説明する。

図３に示すように、まず、サブアッセンブリ化された第１電磁駆動部５０１の筒部材５１の第３筒部５１３の径方向外側にＯリング６７１を設ける。

続いて、Ｏリング６７１を設けた第１電磁駆動部５０１の固定コア５７を、サブアッセンブリ化された第２電磁駆動部５０２のヨーク穴部６４２およびスプール６１の内側へ挿入する。

続いて、固定コア５７の端面５７２とヨーク底部６４６とを当接させ、固定コア５７とヨーク底部６４６とを溶接し溶接部６６１を形成する（図４参照）。これにより、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付けが完了する。

コイル６０に通電されていないとき、弁部材４０は開弁しており、燃料室２６０は、加圧室２００に連通した状態である。このとき、プランジャ１１が加圧室２００とは反対側に移動すると、加圧室２００の容積が増大し、燃料室２６０内の燃料は、穴部５１５を経由して第１筒部５１１の内側へ流れ、燃料が吸入穴２３２を経由して加圧室２００に吸入される。さらに、弁部材４０が開弁した状態で、プランジャ１１が加圧室２００側に移動すると、加圧室２００の容積が減少し、加圧室２００内の燃料は、吸入穴２３２を経由して弁部材４０側に流れる。

プランジャ１１が加圧室２００側に移動しているとき、コイル６０に通電されると、弁部材４０が閉弁し、燃料室２６０と加圧室２００との間の燃料の流れが遮断される。弁部材４０が閉弁した状態で、プランジャ１１が加圧室２００側にさらに移動すると、加圧室２００の容積がさらに減少し、加圧室２００内の燃料が加圧される。

このように、プランジャ１１が加圧室２００側に移動している任意のタイミングで、電磁駆動部５００により弁部材４０を閉弁することにより、加圧室２００で加圧する燃料の量が調整される。本実施形態では、吸入弁部３００と電磁駆動部５００とは、ノーマリーオープンタイプの弁装置を構成している。

図１に示すように、吐出通路部７００は、上ハウジング２１の吐出穴部２１４からカバー２６のカバー穴部２６７を経由してカバー外周壁の径方向外側へ突出するよう設けられている。

吐出通路部７００は、吐出ジョイント７０、吐出弁７５、リリーフ弁９１等を有している。

吐出ジョイント７０は、例えばステンレス等の金属により略円筒状に形成されている。吐出ジョイント７０の一方の端部から他方の端部側へ所定距離離れた部位の外周壁には、ねじ山が形成されている。上ハウジング２１の吐出穴部２１４の内周壁には、吐出ジョイント７０の前記ねじ山に対応するねじ溝が形成されている。吐出ジョイント７０は、前記ねじ山が上ハウジング２１の前記ねじ溝にねじ結合するよう設けられている。

吐出ジョイント７０は、カバー２６のカバー穴部２６７の内側に設けられている。吐出ジョイント７０は、加圧室２００側の端部がカバー筒部２６１の内側において吐出穴部２１４の内側、すなわち、吐出通路２１７に位置し、加圧室２００とは反対側の端部がカバー筒部２６１の外側に位置している。

吐出ジョイント７０は、内側に吐出通路７０５を形成している。吐出通路７０５には、加圧室２００から吐出された燃料が流れる。ここで、吐出ジョイント７０は、「吐出通路形成部」に対応している。

カバー２６の外側において吐出ジョイント７０の径方向外側には、溶接リング７０９が設けられている。溶接リング７０９は、例えば金属により略円筒状に形成されている。溶接リング７０９は、加圧室２００側の端部が径方向外側に拡がるよう形成され、カバー外周壁のカバー穴部２６７の周囲に当接している。溶接リング７０９は、加圧室２００側の端部が周方向の全範囲に亘りカバー外周壁に溶接され、加圧室２００とは反対側の部位が周方向の全範囲に亘り吐出ジョイント７０の外周壁に溶接されている。これにより、燃料室２６０の燃料がカバー穴部２６７と吐出ジョイント７０の外周壁との間の隙間を経由してカバー２６の外部に漏れることが抑制されている。

吐出ジョイント７０の加圧室２００とは反対側の端部には、高圧燃料配管８が接続される。これにより、供給燃料配管から高圧ポンプ１０の供給通路部を経由して燃料室２６０に流入した燃料は、加圧室２００で加圧され、吐出ジョイント７０の内側の吐出通路７０５を経由して高圧燃料配管８に吐出される。高圧燃料配管８に吐出された高圧の燃料は、高圧燃料配管８を経由して燃料レールに供給される。

吐出弁７５およびリリーフ弁９１は、吐出ジョイント７０の内側の吐出通路７０５に設けられている。

吐出弁７５は、吐出通路７０５の吐出弁７５に対し加圧室２００側の燃料と高圧燃料配管８側の燃料との差圧が所定値以上になると開弁し、吐出通路７０５における燃料の流れを許容する。一方、吐出弁７５は、吐出通路７０５の吐出弁７５に対し加圧室２００側の燃料と高圧燃料配管８側の燃料との差圧が所定値より小さくなると閉弁し、吐出通路７０５における燃料の流れを規制する。

リリーフ弁９１は、吐出通路７０５のリリーフ弁９１に対し高圧燃料配管８側の燃料と加圧室２００側の燃料との差圧が所定値以上になると開弁し、吐出通路７０５における燃料の流れを許容する。一方、リリーフ弁９１は、吐出通路７０５のリリーフ弁９１に対し高圧燃料配管８側の燃料と加圧室２００側の燃料との差圧が所定値より小さくなると閉弁し、吐出通路７０５における燃料の流れを規制する。

吐出通路７０５のリリーフ弁９１に対し高圧燃料配管８側の燃料の圧力が異常な値にまで上昇すると、リリーフ弁９１は、開弁する。そのため、吐出通路７０５のリリーフ弁９１に対し高圧燃料配管８側の燃料は、加圧室２００側に戻される。このようなリリーフ弁９１の作動により、高圧燃料配管８側の燃料の圧力が異常な値になるのを抑制することができる。

本実施形態では、高圧ポンプ１０は、パルセーションダンパ１５をさらに備えている。パルセーションダンパ１５は、例えば円形皿状の金属薄板を２枚合わせ、外縁部を溶接により接合することによって形成されている。パルセーションダンパ１５の内側には、窒素またはアルゴン等、所定圧の気体が封入されている。パルセーションダンパ１５は、燃料室２６０のカバー底部２６２と上ハウジング２１との間に設けられている。

次に、高圧ポンプ１０のエンジン１への取り付けについて説明する。

本実施形態では、高圧ポンプ１０は、ホルダ支持部２４がエンジンヘッド２の取付穴部３に挿入されるようにしてエンジン１に取り付けられる（図１参照）。高圧ポンプ１０は、下ハウジング２２がボルトによりエンジンヘッド２に固定されることにより、エンジン１に固定される。ここで、高圧ポンプ１０は、シリンダ２３の軸Ａｘ１が鉛直方向に沿うような姿勢でエンジン１に取り付けられる。

次に、本実施形態の高圧ポンプ１０の作動について説明する。

「吸入工程」
電磁駆動部５００のコイル６０への電力の供給が停止されているとき、弁部材４０は、スプリング５４およびニードル５３により加圧室２００側へ付勢されている。よって、弁部材４０は、弁座３１０から離間、すなわち、開弁している。この状態で、プランジャ１１が加圧室２００とは反対側に移動すると、加圧室２００の容積が増大し、弁座３１０に対し加圧室２００とは反対側すなわち燃料室２６０側の燃料は、連通路３２を経由して加圧室２００側に吸入される。

「調量工程」
弁部材４０が開弁した状態で、プランジャ１１が加圧室２００側に移動すると、加圧室２００の容積が減少し、弁座３１０に対し加圧室２００側の燃料は、弁座３１０に対し燃料室２６０側に戻される。調量工程の途中、コイル６０に電力を供給すると、可動コア５５がニードル５３とともに固定コア５７側に吸引され、弁部材４０がスプリング３９に付勢され弁座３１０に当接し閉弁する。プランジャ１１が加圧室２００側に移動するとき、弁部材４０を閉弁することにより、加圧室２００側から燃料室２６０側に戻される燃料の量が調整される。その結果、加圧室２００で加圧される燃料の量が決定される。弁部材４０が閉弁することにより、燃料を加圧室２００から燃料室２６０側に戻す調量工程は終了する。

なお、燃料噴射弁が燃料を噴射しないとき、すなわち燃料カット時には、コイル６０に通電せず、高圧ポンプ１０からの燃料の吐出は０である。このとき、弁部材４０は開弁した状態のため、加圧室２００の燃料は、プランジャ１１の往復移動に伴い、加圧室２００と燃料室２６０側との間を行き来する。

「加圧工程」
弁部材４０が閉弁した状態でプランジャ１１が加圧室２００側にさらに移動すると、加圧室２００の容積が減少し、加圧室２００内の燃料は、圧縮され加圧される。加圧室２００内の燃料の圧力が吐出弁７５の開弁圧以上になると、吐出弁７５が開弁し、燃料が加圧室２００から高圧燃料配管８側、すなわち、燃料レール側に吐出される。

コイル６０への電力の供給が停止され、プランジャ１１が加圧室２００とは反対側に移動すると、弁部材４０は再び開弁する。これにより、燃料を加圧する加圧工程が終了し、燃料室２６０側から加圧室２００側に燃料が吸入される吸入工程が再開する。

上記の「吸入工程」、「調量工程」、「加圧工程」を繰り返すことにより、高圧ポンプ１０は、加圧室２００に吸入した燃料室２６０内の燃料を加圧、吐出し、燃料レールに供給する。高圧ポンプ１０から燃料レールへの燃料の供給量は、電磁駆動部５００のコイル６０への電力の供給タイミング等を制御することにより調節される。

なお、上述の「吸入工程」、「調量工程」等、弁部材４０が開弁しているときにプランジャ１１が往復移動すると、燃料室２６０内の燃料に、加圧室２００の容積の増減に起因する圧力脈動が生じることがある。燃料室２６０に設けられたパルセーションダンパ１５は、燃料室２６０内の燃圧の変化に応じて弾性変形することで、燃料室２６０内の燃料の圧力脈動を低減可能である。

また、プランジャ１１が往復移動しているとき、可変容積室２０１の容積の増減に起因する圧力脈動が生じることがある。この場合も、パルセーションダンパ１５は、燃料室２６０内の燃圧の変化に応じて弾性変形することで、燃料室２６０内の燃料の圧力脈動を低減可能である。

なお、プランジャ１１が下降するときには、プランジャ１１の下降速度に追随して可変容積室２０１の容積が減少し、燃料室２６０側に燃料が押し出される。その結果、プランジャ１１が下降するときに燃料室２６０の燃料が加圧室２００に容易に導入される。また、プランジャ１１が上昇するときには、上述した可変容積室２０１の容積が増大するので、調量時、加圧室２００から戻された燃料が可変容積室２０１に容易に排出される。上記の働きのため、燃料室２６０の脈動が低減される。

また、プランジャ１１が往復移動すると可変容積室２０１の容積が増減するため、燃料室２６０と環状空間２０２、可変容積室２０１との間で燃料が行き来する。これにより、プランジャ１１とシリンダ２３との摺動による熱、および、加圧室２００での燃料の加圧による熱で高温になったシリンダ２３およびプランジャ１１を、低温の燃料により冷却することができる。これにより、プランジャ１１およびシリンダ２３の焼き付きを抑制することができる。

また、加圧室２００で高圧となった燃料の一部は、プランジャ１１とシリンダ２３とのクリアランスを経由して可変容積室２０１に流入する。これにより、プランジャ１１とシリンダ２３との間に油膜が形成され、プランジャ１１およびシリンダ２３の焼き付きを効果的に抑制することができる。なお、加圧室２００から可変容積室２０１に流入した燃料は、環状空間２０２を経由して燃料室２６０に戻る。

本実施形態では、高圧ポンプ１０は、エンジン１に取り付けられて使用される。そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動により高圧ポンプ１０の下ハウジング２２、上ハウジング２１等が振動し、上ハウジング２１に接続する第１電磁駆動部５０１の筒部材５１も振動する。その結果、筒部材５１を介して上ハウジング２１に接続する第２電磁駆動部５０２に振動が伝達し、コイルサブアッセンブリ６５０のターミナル６５１が振動するおそれがある。

しかしながら、本実施形態では、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け時、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との間に「第２接続部」としてのＯリング６７１を挟み、組み付け後に隙間ができないよう密着させる。また、組み付け後においては、「第１接続部」としての溶接部６６１により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４５と固定コア５７とを接続するとともに、「第２接続部」としてのＯリング６７１により第２電磁駆動部５０２のコイルサブアッセンブリ６５０と筒部材５１とを接続している。そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動によるターミナル６５１の振動を抑制できる。これにより、ターミナル６５１の摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。

また、本実施形態では、第２電磁駆動部５０２の外部に露出するヨーク６４１およびヨーク６４５は、耐食性が比較的高い材料により形成されている。また、Ｏリング６８１、「第１接続部」としての溶接部６６１、および、「第２接続部」としてのＯリング６７１により、外部から固定コア５７側へ水等が侵入するのを抑制している。したがって、ヨーク６４１、ヨーク６４５および固定コア５７の耐食性を向上できる。

また、本実施形態では、「第２接続部」としてのＯリング６７１は、コイルサブアッセンブリ６５０と筒部材５１との間に形成された環状の空間に設けられている。そのため、磁気経路としてのヨーク６４１、ヨーク６４５に関する変更が不要となり、吸引力への影響を抑制できる。

また、本実施形態では、コイルサブアッセンブリ６５０と筒部材５１との間の環状の空間を、「第２接続部」としてのＯリング６７１で埋めることで、電磁駆動部５００内部への水等の侵入を抑制し、固定コア５７等の耐食性を向上できる。

以上説明したように、＜１＞本実施形態では、「第１接続部」としての溶接部６６１は、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２の加圧室２００とは反対側において、第２電磁駆動部５０２と固定コア５７とを接続する。「第２接続部」としてのＯリング６７１は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

本実施形態では、第２電磁駆動部５０２は、加圧室２００とは反対側が溶接部６６１を介して固定コア５７に支持され、加圧室２００側がＯリング６７１を介して筒部材５１に支持されている。つまり、第２電磁駆動部５０２は、軸方向の両端が他の部位（溶接部６６１、Ｏリング６７１）により支持されている。

そのため、高圧ポンプ１０がエンジン１に取り付けられた場合において、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動による第２電磁駆動部５０２の振動を抑制できる。これにより、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。その結果、吸入弁部３００の作動不良を抑制し、高圧ポンプ１０の吐出不良を抑制できる。

また、＜２＞本実施形態では、筒部材５１および「第１ヨーク」としてのヨーク６４１は、筒部材５１の径方向において隣接する筒部材５１の第２筒部５１２の一部とヨーク６４１の一部とにより磁気通路部５０５を形成している。「第２接続部」としてのＯリング６７１は、磁気通路部５０５に対しコイル６０側に設けられている。

これにより、磁気回路の断面積を確保しつつ、第２電磁駆動部５０２の振動を効果的に抑制できる。また、電磁駆動部５００の外部から筒部材５１の第２筒部５１２とヨーク６４１のヨーク穴部６４２との間を経由してスプール６１の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。その結果、固定コア５７の腐食を抑制できる。

また、＜３＞本実施形態では、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１は、コイル６０の軸方向においてコイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２と対向する対向部６４３を有している。「第２接続部」としてのＯリング６７１は、対向部６４３に対しコイル６０側に設けられている

これにより、電磁駆動部５００の外部からヨーク切欠き部６４８およびコイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２と対向部６４３との間を経由してスプール６１の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。その結果、固定コア５７の腐食を効果的に抑制できる。

また、＜５＞本実施形態では、「第２接続部」としてのＯリング６７１は、弾性部材により環状に形成されている。

そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動による第２電磁駆動部５０２の振動をより効果的に抑制できる。また、Ｏリング６７１により、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１との間を液密に保ち、内部の固定コア５７等の腐食を抑制できる。さらに、Ｏリング６７１により、電磁駆動部５００の作動音を低減できる。

（第２実施形態）
第２実施形態による高圧ポンプの一部を図６に示す。第２実施形態は、第２接続部等の構成が第１実施形態と異なる。

本実施形態では、筒部材５１の第３筒部５１３の第２筒部５１２側の外周壁は、第２筒部５１２側から磁気絞り部５６側へ向かうに従い筒部材５１の軸に近付くようテーパ状に形成されている。

スプール６１の突出部６１５の内周壁は、加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従いスプール６１の軸に近付くようテーパ状に形成されている。

本実施形態は、「第２接続部」としてコーティング部６７２を備えている。コーティング部６７２は、例えば接着剤等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の樹脂材料からなり、筒部材５１の第３筒部５１３、磁気絞り部５６、固定コア５７の固定コア大径部５７４の外周壁を周方向の全範囲に亘り覆うよう筒状に形成されている。

コーティング部６７２の外周壁は、スプール６１および基部６５２の内周壁に接している。これにより、コーティング部６７２は、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２のスプール６１および基部６５２と筒部材５１、磁気絞り部５６および固定コア５７とを接続している。よって、コーティング部６７２は、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、スプール６１および基部６５２と筒部材５１とを接続している。

次に、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け方法について説明する。

まず、サブアッセンブリ化された第１電磁駆動部５０１の筒部材５１の第３筒部５１３、磁気絞り部５６、固定コア５７の固定コア大径部５７４の外周壁を周方向の全範囲に亘り覆うようコーティング部６７２を設ける。なお、この時点では、コーティング部６７２は硬化していない。

続いて、コーティング部６７２を設けた第１電磁駆動部５０１の固定コア５７を、サブアッセンブリ化された第２電磁駆動部５０２のヨーク穴部６４２およびスプール６１の内側へ挿入する。なお、この時点でも、コーティング部６７２は硬化しておらず、コーティング部６７２は、スプール６１および基部６５２の内周壁に密着する。

続いて、固定コア５７の端面５７２とヨーク底部６４６とを当接させ、固定コア５７とヨーク底部６４６とを溶接し溶接部６６１を形成する。これにより、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付けが完了する。

なお、第１電磁駆動部５０１の固定コア５７を第２電磁駆動部５０２に挿入して所定時間経過すると、湿気によりコーティング部６７２が硬化する。本実施形態では、コーティング部６７２は、硬化した後も弾性を有する材料により形成されている。

本実施形態では、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け時、第１電磁駆動部５０１の筒部材５１、磁気絞り部５６および固定コア５７の外周壁に、樹脂からなるコーティング部６７２によりコーティングを施し、組み付け後に第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との間に隙間ができないよう密着させる。また、組み付け後においては、「第１接続部」としての溶接部６６１により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４５と固定コア５７とを接続するとともに、「第２接続部」としてのコーティング部６７２により第２電磁駆動部５０２のコイルサブアッセンブリ６５０と筒部材５１、磁気絞り部５６および固定コア５７とを接続している。そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動によるターミナル６５１の振動を抑制できる。これにより、ターミナル６５１の摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。

また、本実施形態では、「第２接続部」としてのコーティング部６７２は、コイルサブアッセンブリ６５０と筒部材５１、磁気絞り部５６および固定コア５７との間に形成された筒状の空間に設けられている。そのため、磁気経路としてのヨーク６４１、ヨーク６４５に関する変更が不要となり、吸引力への影響を抑制できる。

また、本実施形態では、コイルサブアッセンブリ６５０と筒部材５１、磁気絞り部５６および固定コア５７との間の筒状の空間を、「第２接続部」としてのコーティング部６７２で埋めることで、電磁駆動部５００内部への水等の侵入を抑制し、固定コア５７等の耐食性を向上できる。

また、本実施形態では、「第２接続部」としてのコーティング部６７２が筒状に形成されているため、コーティング部６７２と第２電磁駆動部５０２のコイルサブアッセンブリ６５０および第１電磁駆動部５０１の筒部材５１等との接触面積を容易に大きくできる。そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動によるターミナル６５１の振動をより効果的に抑制できる。

以上説明したように、＜１＞本実施形態では、「第２接続部」としてのコーティング部６７２は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

そのため、第１実施形態と同様、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。その結果、吸入弁部３００の作動不良を抑制し、高圧ポンプ１０の吐出不良を抑制できる。

また、＜２＞本実施形態では、「第２接続部」としてのコーティング部６７２の一部は、磁気通路部５０５に対しコイル６０側に設けられている。

また、＜３＞本実施形態では、「第２接続部」としてのコーティング部６７２の一部は、対向部６４３に対しコイル６０側に設けられている。

そのため、第１実施形態と同様、磁気回路の断面積を確保しつつ、第２電磁駆動部５０２の振動を効果的に抑制できる。また、電磁駆動部５００の外部からスプール６１の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。その結果、固定コア５７の腐食を効果的に抑制できる。

また、＜５＞本実施形態では、「第２接続部」としてのコーティング部６７２は、弾性部材により筒状、すなわち、環状に形成されている。

そのため、第１実施形態と同様、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動による第２電磁駆動部５０２の振動をより効果的に抑制できる。また、コーティング部６７２により、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１との間を液密に保ち、内部の固定コア５７等の腐食を抑制できる。さらに、コーティング部６７２により、電磁駆動部５００の作動音を低減できる。

（第３実施形態）
第３実施形態による高圧ポンプの一部を図７に示す。第３実施形態は、第２接続部等の構成が第２実施形態と異なる。

本実施形態は、「第２接続部」として板ゴム６７３を備えている。

＜５＞板ゴム６７３は、例えばゴム等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の樹脂材料により環状の板状に形成されている。

＜１＞板ゴム６７３は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

＜４＞板ゴム６７３は、筒部材５１の軸方向においてヨーク６４１と筒部材５１との間に設けられている。

より具体的には、板ゴム６７３の内径は、筒部材５１の第２筒部５１２の外径と略同じである。板ゴム６７３は、筒部材５１の第２筒部５１２の径方向外側において、段差面５１７とヨーク６４１の加圧室２００側の面との間に設けられている。

板ゴム６７３は、段差面５１７とヨーク６４１の加圧室２００側の面とに挟まれ、軸方向に圧縮されている。これにより、筒部材５１の段差面５１７とヨーク６４１との間が液密に保たれ、電磁駆動部５００の外部から段差面５１７とヨーク６４１との間を経由して電磁駆動部５００の内側の空間へ水等が侵入するのを抑制できる。

次に、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け方法について説明する。

まず、サブアッセンブリ化された第１電磁駆動部５０１の筒部材５１の第２筒部５１２の径方向外側に板ゴム６７３を設ける。

続いて、板ゴム６７３を設けた第１電磁駆動部５０１の固定コア５７を、サブアッセンブリ化された第２電磁駆動部５０２のヨーク穴部６４２およびスプール６１の内側へ挿入する。

続いて、固定コア５７の端面５７２とヨーク底部６４６とを当接させ、固定コア５７とヨーク底部６４６とを溶接し溶接部６６１を形成する。これにより、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付けが完了する。

なお、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け後、板ゴム６７３は、軸方向に圧縮されている。

本実施形態では、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け時、第１電磁駆動部５０１の筒部材５１の段差面５１７と第２電磁駆動部５０２のヨーク６４１との間に「第２接続部」としての板ゴム６７３を挟み、筒部材５１の軸方向において隙間ができないよう密着させる。また、組み付け後においては、「第１接続部」としての溶接部６６１により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４５と固定コア５７とを接続するとともに、「第２接続部」としての板ゴム６７３により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４１と筒部材５１とを接続している。そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動によるターミナル６５１の振動を抑制できる。これにより、ターミナル６５１の摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。

また、本実施形態では、「第２接続部」としての板ゴム６７３は、ヨーク６４１と筒部材５１の段差面５１７との間に形成された環状の隙間に設けられている。そのため、磁気経路としてのヨーク６４１、ヨーク６４５に関する変更が不要となり、吸引力への影響を抑制できる。

また、本実施形態では、ヨーク６４１と筒部材５１の段差面５１７との間の環状の隙間を、「第２接続部」としての板ゴム６７３で埋めることで、電磁駆動部５００内部への水等の侵入を抑制し、固定コア５７等の耐食性を向上できる。

また、本実施形態では、「第２接続部」としての板ゴム６７３は、外部から視認可能な位置に設けられている。そのため、欠品および工程抜けの発生を抑制できる。

以上説明したように、＜１＞本実施形態では、「第２接続部」としての板ゴム６７３は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

そのため、第２実施形態と同様、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。その結果、吸入弁部３００の作動不良を抑制し、高圧ポンプ１０の吐出不良を抑制できる。

また、＜４＞本実施形態では、「第２接続部」としての板ゴム６７３は、筒部材５１の軸方向において、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１と筒部材５１との間に設けられている。

これにより、磁気回路の断面積を確保しつつ、第２電磁駆動部５０２の振動を効果的に抑制できる。また、電磁駆動部５００の外部から電磁駆動部５００の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。その結果、固定コア５７等の腐食を抑制できる。

また、＜５＞本実施形態では、「第２接続部」としての板ゴム６７３は、弾性部材により環状に形成されている。

そのため、第２実施形態と同様、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動による第２電磁駆動部５０２の振動をより効果的に抑制できる。また、板ゴム６７３により、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１との間を液密に保ち、内部の固定コア５７等の腐食を抑制できる。さらに、板ゴム６７３により、電磁駆動部５００の作動音を低減できる。

（第４実施形態）
第４実施形態による高圧ポンプの一部を図８に示す。第４実施形態は、第２接続部等の構成が第３実施形態と異なる。

本実施形態は、「第２接続部」として当接面６７４を備えている。

＜４＞当接面６７４は、筒部材５１の軸方向においてヨーク６４１と筒部材５１との間に設けられている。

より具体的には、当接面６７４は、筒部材５１の軸方向におけるヨーク６４１と筒部材５１の段差面５１７との当接面であって環状に形成されている。

より詳細には、当接面６７４は、筒部材５１の軸方向における、ヨーク６４１の加圧室２００側の面と筒部材５１の段差面５１７との当接面であって、環状の平面状に形成されている。

当接面６７４は、ヨーク６４１の加圧室２００側の面と筒部材５１の段差面５１７とを接続している。

つまり、＜１＞当接面６７４は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

当接面６７４には、筒部材５１の軸方向に沿う所定の大きさの軸力が作用している。これにより、筒部材５１の段差面５１７とヨーク６４１との間が液密に保たれ、電磁駆動部５００の外部から段差面５１７とヨーク６４１との間を経由して電磁駆動部５００の内側の空間へ水等が侵入するのを抑制できる。

次に、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け方法について説明する。

まず、サブアッセンブリ化された第１電磁駆動部５０１の固定コア５７を、サブアッセンブリ化された第２電磁駆動部５０２のヨーク穴部６４２およびスプール６１の内側へ挿入する。

続いて、筒部材５１の段差面５１７とヨーク６４１の加圧室２００側の面とを当接させ、第１電磁駆動部５０１を第２電磁駆動部５０２へさらに押し込む。

続いて、固定コア５７の端面５７２とヨーク底部６４６とを当接させ、固定コア５７とヨーク底部６４６とを溶接し溶接部６６１を形成する。これにより、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付けが完了する。

なお、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け後、当接面６７４には、筒部材５１の軸方向に沿う所定の大きさの軸力が作用している。

本実施形態では、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け時、第１電磁駆動部５０１の筒部材５１の段差面５１７と第２電磁駆動部５０２のヨーク６４１とを当接させ、筒部材５１の軸方向において隙間ができないよう密着させ、環状の当接面６７４を形成する。また、組み付け後においては、「第１接続部」としての溶接部６６１により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４５と固定コア５７とを接続するとともに、「第２接続部」としての当接面６７４により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４１と筒部材５１とを接続している。そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動によるターミナル６５１の振動を抑制できる。これにより、ターミナル６５１の摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。

また、本実施形態では、ヨーク６４１と筒部材５１の段差面５１７との間の環状の隙間を、「第２接続部」としての当接面６７４で埋める、すなわち、前記隙間を無くすことで、電磁駆動部５００内部への水等の侵入を抑制し、固定コア５７等の耐食性を向上できる。

また、本実施形態では、第１～３実施形態のように「第２接続部」として別途の部品を必要とせず、部品点数を低減できる。

以上説明したように、＜１＞本実施形態では、「第２接続部」としての当接面６７４は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

そのため、第３実施形態と同様、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。その結果、吸入弁部３００の作動不良を抑制し、高圧ポンプ１０の吐出不良を抑制できる。

また、＜４＞本実施形態では、「第２接続部」としての当接面６７４は、筒部材５１の軸方向において、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１と筒部材５１との間に設けられている。

これにより、磁気回路の断面積を確保しつつ、第２電磁駆動部５０２の振動を効果的に抑制できる。また、電磁駆動部５００の外部から電磁駆動部５００の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。その結果、固定コア５７等の腐食を抑制できる。

なお、本実施形態では、「第２接続部」としての当接面６７４は、筒部材５１の軸方向における「第１ヨーク」としてのヨーク６４１と筒部材５１との当接面であって環状に形成されている。

そのため、第２電磁駆動部５０２の振動をより効果的に抑制できる。また、電磁駆動部５００の外部から電磁駆動部５００の内側へ水等が侵入するのをより効果的に抑制できる。

（第５実施形態）
第５実施形態による高圧ポンプの一部を図９に示す。第５実施形態は、第２接続部等の構成が第３実施形態と異なる。

本実施形態では、筒部材５１の第２筒部５１２の外径は、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２の内径より大きい。筒部材５１の第２筒部５１２は、ヨーク穴部６４２に圧入されている。

本実施形態は、「第２接続部」として当接面６７５を備えている。

＜６＞当接面６７５は、筒部材５１の径方向におけるヨーク６４１と筒部材５１との当接面であって環状に形成されている。

より具体的には、当接面６７５は、筒部材５１の径方向における、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２の内周壁と筒部材５１の第２筒部５１２の外周壁との当接面であって、筒状に形成されている。

当接面６７５は、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２の内周壁と筒部材５１の第２筒部５１２の外周壁とを接続している。

つまり、＜１＞当接面６７５は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

当接面６７５には、筒部材５１の径方向に沿う所定の大きさの力が作用している。これにより、筒部材５１の第２筒部５１２の外周壁とヨーク６４１のヨーク穴部６４２の内周壁との間が液密に保たれ、電磁駆動部５００の外部から筒部材５１とヨーク６４１との間を経由して電磁駆動部５００の内側の空間へ水等が侵入するのを抑制できる。

次に、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け方法について説明する。

まず、サブアッセンブリ化された第１電磁駆動部５０１の固定コア５７を、サブアッセンブリ化された第２電磁駆動部５０２のヨーク穴部６４２およびスプール６１の内側へ挿入する。

続いて、筒部材５１の第２筒部５１２の外周壁とヨーク６４１のヨーク穴部６４２の内周壁とを圧入により当接および摺動させ、第１電磁駆動部５０１を第２電磁駆動部５０２へ押し込む。

続いて、固定コア５７の端面５７２とヨーク底部６４６とを当接させ、固定コア５７とヨーク底部６４６とを溶接し溶接部６６１を形成する。これにより、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付けが完了する。

なお、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け後、当接面６７５には、筒部材５１の径方向に沿う所定の大きさの力が作用している。

本実施形態では、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け時、第１電磁駆動部５０１の筒部材５１の第２筒部５１２を第２電磁駆動部５０２のヨーク６４１のヨーク穴部６４２に圧入し、筒部材５１の径方向において第２筒部５１２の外周壁とヨーク穴部６４２の内周壁との間に隙間ができないよう密着させ、筒状の当接面６７５を形成する。また、組み付け後においては、「第１接続部」としての溶接部６６１により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４５と固定コア５７とを接続するとともに、「第２接続部」としての当接面６７５により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４１と筒部材５１とを接続している。そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動によるターミナル６５１の振動を抑制できる。これにより、ターミナル６５１の摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。

また、本実施形態では、「第２接続部」としての当接面６７５は、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２の内周壁と筒部材５１の第２筒部５１２の外周壁との間に形成されている。そのため、磁気経路としてのヨーク６４１、ヨーク６４５に関する変更が不要となり、吸引力への影響を抑制できる。

また、本実施形態では、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２と筒部材５１の第２筒部５１２との間の筒状の隙間を、「第２接続部」としての当接面６７５で埋める、すなわち、前記隙間を無くすことで、電磁駆動部５００内部への水等の侵入を抑制し、固定コア５７等の耐食性を向上できる。

以上説明したように、＜１＞本実施形態では、「第２接続部」としての当接面６７５は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

そのため、第３実施形態と同様、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。その結果、吸入弁部３００の作動不良を抑制し、高圧ポンプ１０の吐出不良を抑制できる。

また、＜６＞本実施形態では、「第２接続部」としての当接面６７５は、筒部材５１の径方向におけるヨーク６４１と筒部材５１との当接面であって環状に形成されている。

これにより、磁気回路の断面積を確保しつつ、第２電磁駆動部５０２の振動を効果的に抑制できる。また、電磁駆動部５００の外部から電磁駆動部５００の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。その結果、固定コア５７等の腐食を抑制できる。

（第６実施形態）
第６実施形態による高圧ポンプの一部を図１０に示す。第６実施形態は、第２接続部等の構成が第３実施形態と異なる。

本実施形態は、「第２接続部」として封止部６７６を備えている。

＜５＞封止部６７６は、例えば樹脂等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の樹脂材料により環状に形成されている。

＜１＞封止部６７６は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

＜４＞封止部６７６は、筒部材５１の軸方向においてヨーク６４１と筒部材５１との間に設けられている。

より具体的には、封止部６７６は、筒部材５１の第２筒部５１２の径方向外側において、段差面５１７とヨーク６４１の加圧室２００側の面との間に設けられている。

封止部６７６は、筒部材５１の径方向外側において、段差面５１７とヨーク６４１の加圧室２００側の面との間の環状の隙間を封止するよう設けられている。これにより、筒部材５１の段差面５１７とヨーク６４１との間が液密に保たれ、電磁駆動部５００の外部から段差面５１７とヨーク６４１との間を経由して電磁駆動部５００の内側の空間へ水等が侵入するのを抑制できる。

次に、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け方法について説明する。

まず、サブアッセンブリ化された第１電磁駆動部５０１の固定コア５７を、サブアッセンブリ化された第２電磁駆動部５０２のヨーク穴部６４２およびスプール６１の内側へ挿入する。

続いて、固定コア５７の端面５７２とヨーク底部６４６とを当接させ、固定コア５７とヨーク底部６４６とを溶接し溶接部６６１を形成する。

続いて、段差面５１７とヨーク６４１の加圧室２００側の面との間の環状の隙間を封止部６７６により封止する。具体的には、溶融した樹脂材料を上記隙間に充填し、冷え固まらせて封止部６７６を形成する。これにより、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付けが完了する。

なお、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け後、封止部６７６は、弾性を有している。

本実施形態では、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２との組み付け時、第１電磁駆動部５０１の筒部材５１の段差面５１７と第２電磁駆動部５０２のヨーク６４１との間に「第２接続部」としての封止部６７６を設け、筒部材５１の軸方向において隙間ができないよう密着させる。また、組み付け後においては、「第１接続部」としての溶接部６６１により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４５と固定コア５７とを接続するとともに、「第２接続部」としての封止部６７６により第２電磁駆動部５０２のヨーク６４１と筒部材５１とを接続している。そのため、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動によるターミナル６５１の振動を抑制できる。これにより、ターミナル６５１の摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。

また、本実施形態では、「第２接続部」としての封止部６７６は、ヨーク６４１と筒部材５１の段差面５１７との間に形成された環状の隙間に設けられている。そのため、磁気経路としてのヨーク６４１、ヨーク６４５に関する変更が不要となり、吸引力への影響を抑制できる。

また、本実施形態では、ヨーク６４１と筒部材５１の段差面５１７との間の環状の隙間を、「第２接続部」としての封止部６７６で埋めることで、電磁駆動部５００内部への水等の侵入を抑制し、固定コア５７等の耐食性を向上できる。

また、本実施形態では、「第２接続部」としての封止部６７６は、外部から視認可能な位置に設けられている。そのため、欠品および工程抜けの発生を抑制できる。

以上説明したように、＜１＞本実施形態では、「第２接続部」としての封止部６７６は、第２電磁駆動部５０２の加圧室２００側において、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１とを接続する。

そのため、第３実施形態と同様、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。その結果、吸入弁部３００の作動不良を抑制し、高圧ポンプ１０の吐出不良を抑制できる。

また、＜４＞本実施形態では、「第２接続部」としての封止部６７６は、筒部材５１の軸方向において、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１と筒部材５１との間に設けられている。

これにより、磁気回路の断面積を確保しつつ、第２電磁駆動部５０２の振動を効果的に抑制できる。また、電磁駆動部５００の外部から電磁駆動部５００の内側へ水等が侵入するのを抑制できる。その結果、固定コア５７等の腐食を抑制できる。

また、＜５＞本実施形態では、「第２接続部」としての封止部６７６は、弾性部材により環状に形成されている。

そのため、第３実施形態と同様、エンジン１の振動および高圧ポンプ１０作動時の振動による第２電磁駆動部５０２の振動をより効果的に抑制できる。また、封止部６７６により、第２電磁駆動部５０２と筒部材５１との間を液密に保ち、内部の固定コア５７等の腐食を抑制できる。さらに、封止部６７６により、電磁駆動部５００の作動音を低減できる。

（第７実施形態）
第７実施形態による高圧ポンプの一部を図１１に示す。第７実施形態は、「第３接続部」をさらに備える点等で第１実施形態と異なる。

＜７＞本実施形態は、「第３接続部」としてのＯリング６９１をさらに備えている。Ｏリング６９１は、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１と「樹脂部」としての基部６５２とを接続する。

より具体的には、Ｏリング６９１は、ヨーク６４１に形成されたシール溝部６４０に設けられている。シール溝部６４０は、ヨーク６４１の基部６５２側の面から環状に凹むようにして形成されている。

＜８＞Ｏリング６９１は、例えばゴム等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の樹脂材料により環状に形成されている。Ｏリング６９１は、シール溝部６４０の底面と基部６５２のヨーク６４１側の面とに挟まれ、軸方向に圧縮されている。これにより、ヨーク６４１のシール溝部６４０と基部６５２のヨーク６４１側の面との間が液密に保たれている。

以上説明したように、＜７＞本実施形態では、「第３接続部」としてのＯリング６９１をさらに備えている。Ｏリング６９１は、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１と「樹脂部」としての基部６５２とを接続する。また、＜８＞本実施形態では、Ｏリング６９１は、弾性部材により形成されている。

本実施形態では、エンジン１の振動により高圧ポンプ１０の上ハウジング２１が振動し、上ハウジング２１に固定されている電磁駆動部５００も振動する。本実施形態では、コイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２とヨーク６４１との当接部に形成したシール溝部６４０に「第３接続部」としてのＯリング６９１を追加で設け、両者に密着させている。そのため、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２に伝わる振動を低減できる。これにより、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。したがって、吸入弁部３００の作動不良を抑制し、高圧ポンプ１０の吐出不良をより一層抑制できる。

また、コイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２とヨーク６４１との当接部に隙間が形成されていた場合、外部から第２電磁駆動部５０２内部の固定コア５７等への水の侵入経路となり得る。本実施形態では、コイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２とヨーク６４１との当接部を「第３接続部」としてのＯリング６９１で埋めることにより、水の侵入を抑制し、固定コア５７等の耐食性をより一層向上できる。

（第８実施形態）
第８実施形態による高圧ポンプの一部を図１２に示す。第８実施形態は、「第３接続部」の配置等が第７実施形態と異なる。

本実施形態では、ヨーク６４１にシール溝部６４０は形成されていない。基部６５２にはシール溝部６５３が形成されている。シール溝部６５３は、基部６５２のヨーク６４１側の面から環状に凹むようにして形成されている。「第３接続部」としてのＯリング６９１は、シール溝部６５３に設けられている。

Ｏリング６９１は、シール溝部６５３の底面とヨーク６４１の基部６５２側の面とに挟まれ、軸方向に圧縮されている。これにより、基部６５２のシール溝部６５３とヨーク６４１の基部６５２側の面との間が液密に保たれている。

本実施形態では、第７実施形態と同様、「第３接続部」としてのＯリング６９１により、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。また、コイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２とヨーク６４１との当接部を「第３接続部」としてのＯリング６９１で埋めることにより、水の侵入を抑制できる。

また、本実施形態では、第７実施形態と比べ、ヨーク６４１にシール溝部６４０を形成する等の磁性材に関する変更がないため、可動コア５５の吸引力への影響を抑制できる。

（第９実施形態）
第９実施形態による高圧ポンプの一部を図１３に示す。第９実施形態は、「第３接続部」の構成等が第７実施形態と異なる。

本実施形態では、ヨーク６４１にシール溝部６４０は形成されていない。「第３接続部」は接着剤６９２である。接着剤６９２は、例えば弾性率が所定値以下の樹脂材料により環状の板状に形成されている。本実施形態では、第２電磁駆動部５０２の組み付け時、ヨーク６４１をヨーク６４５のヨーク筒部６４７に当接させる前、基部６５２のヨーク底部６４６とは反対側の面に接着剤６９２を塗布する。続いて、ヨーク６４１をヨーク筒部６４７に当接させる。この時点では、接着剤６９２は硬化しておらず、接着剤６９２は、基部６５２のヨーク６４１側の面とヨーク６４１の基部６５２側の面とに密着する。

続いて、ヨーク６４１とヨーク筒部６４７とを溶接し溶接部６４９を形成する。これにより、第２電磁駆動部５０２の組み付け、すなわち、サブアッセンブリ化が完了する。その後、所定時間経過すると、湿気により接着剤６９２が硬化する。本実施形態では、接着剤６９２は、硬化した後も弾性を有する材料により形成されている。

本実施形態では、第７実施形態と同様、「第３接続部」としての接着剤６９２により、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。また、コイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２とヨーク６４１との当接部を「第３接続部」としての接着剤６９２で埋めることにより、水の侵入を抑制できる。

また、本実施形態では、第８実施形態と同様、第７実施形態と比べ、ヨーク６４１にシール溝部６４０を形成する等の磁性材に関する変更がないため、可動コア５５の吸引力への影響を抑制できる。

（第１０実施形態）
第１０実施形態による高圧ポンプの一部を図１４に示す。第１０実施形態は、「第３接続部」の構成等が第７実施形態と異なる。

本実施形態では、ヨーク６４１にシール溝部６４０は形成されていない。「第３接続部」はゴムプレート６９３である。ゴムプレート６９３は、例えばゴム等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の樹脂材料により環状の板状に形成されている。本実施形態では、第２電磁駆動部５０２の組み付け時、ヨーク６４１をヨーク６４５のヨーク筒部６４７に当接させる前、基部６５２のヨーク底部６４６とは反対側の面にゴムプレート６９３を設ける。続いて、ヨーク６４１をヨーク筒部６４７に当接させる。これにより、ゴムプレート６９３は、基部６５２のヨーク６４１側の面とヨーク６４１の基部６５２側の面とに密着する。

続いて、ヨーク６４１とヨーク筒部６４７とを溶接し溶接部６４９を形成する。これにより、第２電磁駆動部５０２の組み付け、すなわち、サブアッセンブリ化が完了する。

本実施形態では、第７実施形態と同様、「第３接続部」としてのゴムプレート６９３により、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。また、コイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２とヨーク６４１との当接部を「第３接続部」としてのゴムプレート６９３で埋めることにより、水の侵入を抑制できる。

また、本実施形態では、第９実施形態と同様、第７実施形態と比べ、ヨーク６４１にシール溝部６４０を形成する等の磁性材に関する変更がないため、可動コア５５の吸引力への影響を抑制できる。

（第１１実施形態）
第１１実施形態による高圧ポンプの一部を図１５に示す。第１１実施形態は、「第３接続部」の構成等が第７実施形態と異なる。

本実施形態では、ヨーク６４１にシール溝部６４０は形成されていない。「第３接続部」はガスケット６９４である。ガスケット６９４は、例えば比較的柔らかい金属等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の金属材料により環状の板状に形成されている。本実施形態では、第２電磁駆動部５０２の組み付け時、ヨーク６４１をヨーク６４５のヨーク筒部６４７に当接させる前、基部６５２のヨーク底部６４６とは反対側の面にガスケット６９４を設ける。続いて、ヨーク６４１をヨーク筒部６４７に当接させる。これにより、ガスケット６９４は、基部６５２のヨーク６４１側の面とヨーク６４１の基部６５２側の面とに密着する。

続いて、ヨーク６４１とヨーク筒部６４７とを溶接し溶接部６４９を形成する。これにより、第２電磁駆動部５０２の組み付け、すなわち、サブアッセンブリ化が完了する。

本実施形態では、第７実施形態と同様、「第３接続部」としてのガスケット６９４により、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。また、コイルサブアッセンブリ６５０の基部６５２とヨーク６４１との当接部を「第３接続部」としてのガスケット６９４で埋めることにより、水の侵入を抑制できる。

また、本実施形態では、第９実施形態と同様、第７実施形態と比べ、ヨーク６４１にシール溝部６４０を形成する等の磁性材に関する変更がないため、可動コア５５の吸引力への影響を抑制できる。

（第１２実施形態）
第１２実施形態による高圧ポンプの一部を図１６に示す。第１２実施形態は、「追加接続部」をさらに備える点等で第１実施形態と異なる。

＜９＞本実施形態は、「追加接続部」としての充填材６９５をさらに備えている。充填材６９５は、筒部材５１および固定コア５７と「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２とを接続する。

より具体的には、充填材６９５は、筒部材５１の第２筒部５１２、第３筒部５１３、磁気絞り部５６および固定コア５７と、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２、基部６５２、Ｏリング６７１、スプール６１、Ｏリング６８１およびヨーク底部６４６との間に充填されるようにして設けられている。

＜１０＞充填材６９５は、例えば高分子シリコーンを主成分とするシリコーン樹脂またはシリコーンゴム等の弾性部材、すなわち、弾性率が所定値以下の樹脂材料により形成されている。充填材６９５は、上述のように筒部材５１の第２筒部５１２、第３筒部５１３、磁気絞り部５６および固定コア５７と、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２、基部６５２、Ｏリング６７１、スプール６１、Ｏリング６８１およびヨーク底部６４６との間に充填されることで、各部材に密着している。これにより、筒部材５１および固定コア５７と「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２との間が液密に保たれている。

本実施形態では、ヨーク６４５に注入口６４４が形成されている。注入口６４４は、ヨーク底部６４６を板厚方向に貫くよう形成されている。注入口６４４は、固定コア５７の加圧室２００とは反対側の端面５７２の外縁部に対応する位置に形成されている。

本実施形態では、固定コア５７とヨーク底部６４６とを溶接し溶接部６６１を形成することで、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２とを組み付けた後、注入口６４４から液状の充填材６９５を注入し、筒部材５１の第２筒部５１２、第３筒部５１３、磁気絞り部５６および固定コア５７と、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２、基部６５２、Ｏリング６７１、スプール６１、Ｏリング６８１およびヨーク底部６４６との間に充填する。充填材６９５の充填後、所定時間経過すると、充填材６９５が硬化する。本実施形態では、充填材６９５は、硬化した後も弾性を有する材料により形成されている。

以上説明したように、＜９＞本実施形態では、「追加接続部」としての充填材６９５をさらに備えている。充填材６９５は、筒部材５１および固定コア５７と「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２とを接続する。また、＜１０＞本実施形態では、充填材６９５は、弾性部材により形成されている。

本実施形態では、エンジン１の振動により高圧ポンプ１０の上ハウジング２１が振動し、上ハウジング２１に固定されている電磁駆動部５００も振動する。本実施形態では、ヨーク６４５に形成した注入口６４４から充填材６９５を注入し、固定コア５７および筒部材５１の一部を充填材６９５で被覆し、第１電磁駆動部５０１と第２電磁駆動部５０２とに密着させている。そのため、「コイルアッセンブリ」としての第２電磁駆動部５０２に伝わる振動を低減できる。これにより、ターミナル６５１の振動および摩耗を抑制し、導通不良を抑制できる。したがって、吸入弁部３００の作動不良を抑制し、高圧ポンプ１０の吐出不良をより一層抑制できる。

また、溶接部６６１におけるヨーク底部６４６と固定コア５７との間、または、筒部材５１とヨーク穴部６４２との間に隙間が形成されていた場合、外部から第２電磁駆動部５０２内部の固定コア５７等への水の侵入経路となり得る。本実施形態では、筒部材５１の第２筒部５１２、第３筒部５１３、磁気絞り部５６および固定コア５７と、ヨーク６４１のヨーク穴部６４２、基部６５２、Ｏリング６７１、スプール６１、Ｏリング６８１およびヨーク底部６４６との間を充填材６９５で埋めることにより、水の侵入を抑制し、固定コア５７等の耐食性をより一層向上できる。

（第１３実施形態）
第１３実施形態による高圧ポンプの一部を図１７に示す。第１３実施形態は、供給通路部の構成等が第１実施形態と異なる。

本実施形態は、供給通路部８０を備えている。供給通路部８０は、通路部本体８１、供給孔８２、ねじ部８３、ねじ部８４を有している。通路部本体８１は、例えばステンレス等の金属により肉厚が比較的大きい筒状に形成されている。供給孔８２は、通路部本体８１の内側と外側とを連通するよう円形に形成されている。供給孔８２は、通路部本体８１の周方向に等間隔で４つ形成されている。ねじ部８３は、通路部本体８１の一端の外周壁にねじ山として形成されている。ねじ部８４は、通路部本体８１の他端の外周壁にねじ山として形成されている。

カバー２６には、カバー穴部２６５が形成されている。カバー穴部２６５は、カバー筒部２６１の外側と内側とを連通するよう円形に形成されている。上ハウジング２１には、ハウジング穴部２１８が形成されている。ハウジング穴部２１８は、上ハウジング２１の外周壁から円形に凹むようカバー穴部２６５に対応する位置に形成されている。ハウジング穴部２１８には、ハウジング側ねじ部２１９が形成されている。ハウジング側ねじ部２１９は、ハウジング穴部２１８の内周壁にねじ溝として形成されている。

供給通路部８０は、通路部本体８１がカバー穴部２６５を挿通し、ねじ部８４がハウジング側ねじ部２１９にねじ結合するよう上ハウジング２１に設けられている。

カバー２６の外側において通路部本体８１の径方向外側には、溶接リング８１９が設けられている。溶接リング８１９は、例えば金属により略円筒状に形成されている。溶接リング８１９は、カバー２６側の端部が径方向外側に拡がるよう形成され、カバー外周壁のカバー穴部２６５の周囲に当接している。溶接リング８１９は、カバー２６側の端部が周方向の全範囲に亘りカバー外周壁に溶接され、カバー２６とは反対側の部位が周方向の全範囲に亘り通路部本体８１の外周壁に溶接されている。より具体的には、溶接リング８１９のカバー２６側の端部において、溶接リング８１９とカバー２６とが溶接により溶融し冷え固まることによって形成された溶接部８９１が、周方向の全範囲に亘り溶接リング８１９とカバー２６とを接続している。また、溶接リング８１９のカバー２６とは反対側の端部において、溶接リング８１９と通路部本体８１とが溶接により溶融し冷え固まることによって形成された溶接部８９２が、周方向の全範囲に亘り溶接リング８１９と通路部本体８１とを接続している。これにより、燃料室２６０の燃料がカバー穴部２６５と通路部本体８１の外周壁との間の隙間を経由してカバー２６の外部に漏れることが抑制されている。

供給通路部８０には、図示しない供給燃料配管が接続される。供給燃料配管は、例えば鋼管であり、燃料ポンプとは反対側の端部の内周壁にねじ溝が形成されている。供給燃料配管は、端部のねじ溝が通路部本体８１のねじ部８３にねじ結合される。ここで、通路部本体８１のねじ部８４をハウジング側ねじ部２１９にねじ結合するときの締付トルクは、供給燃料配管をねじ部８３にねじ結合するときの締付トルクよりも大きく設定されている。

次に、比較形態の高圧ポンプについて説明する。

図１８に示すように、比較形態は、供給通路部２９を備えている。供給通路部２９は、通路部本体２９１、環状突部２９２を有している。通路部本体２９１は、例えばステンレス等の金属により肉厚が比較的小さい筒状に形成されている。ここで、通路部本体２９１の肉厚は、本実施形態の通路部本体８１の肉厚より小さい。

環状突部２９２は、通路部本体２９１の端部の外周壁から環状に突出するよう形成されている。供給通路部２９は、通路部本体２９１の端部がカバー穴部２６５に挿入され、環状突部２９２がカバー筒部２６１の外周壁に溶接されることでカバー２６に設けられている。

供給通路部２９には、図示しない供給燃料配管が接続される。供給燃料配管は、例えば樹脂製の比較的柔らかい管である。

上記比較形態は、特開２０１２－２１５１６４号公報に開示された高圧ポンプと同様の構成である。比較形態では、配管脈動、配管外力、エンジン１の振動や部品作動時の振動等により供給通路部２９とカバー２６との溶接部に応力がかかると、溶接部が損傷するおそれがある。溶接部が損傷すると、燃料室２６０の燃料が外部に漏れるおそれがある。

本実施形態の目的は、部材の溶接部の損傷を抑制し、燃料の漏れを抑制可能な高圧ポンプを提供することにある。

本実施形態では、供給通路部８０を上ハウジング２１にねじ結合するとともに、供給通路部８０とカバー２６とを溶接している。そのため、配管脈動、配管外力、エンジン１の振動や部品作動時の振動等が発生しても、溶接部８９１、溶接部８９２にかかる応力を低減できる。これにより、燃料室２６０の燃料が溶接部８９１、溶接部８９２を経由して外部に漏れるのを抑制できる。

また、供給通路部８０にねじ部８３を設けることにより、ねじ部を有する鋼管からなる供給燃料配管との接続を可能にし、燃料漏れのリスクを低減できる。

また、供給燃料配管側から供給通路部８０に流入した燃料は、オリフィス状の供給孔８２を経由して広い空間である燃料室２６０に流入する。そのため、供給孔８２が絞りとなり、供給燃料配管側の低圧脈動を減衰させることができる。

また、通路部本体８１のねじ部８４をハウジング側ねじ部２１９にねじ結合するときの締付トルクは、供給燃料配管をねじ部８３にねじ結合するときの締付トルクよりも大きく設定されている。これにより、供給燃料配管をねじ部８３にねじ結合するときの溶接部８９１、溶接部８９２への応力を緩和できる。

（第１４実施形態）
第１４実施形態による高圧ポンプの一部を図１９に示す。第１４実施形態は、供給通路部の構成等が第１３実施形態と異なる。

本実施形態では、供給通路部８０はねじ部８４を有していない。また、上ハウジング２１は、ハウジング側ねじ部２１９を有していない。供給通路部８０は、通路部本体８１がカバー穴部２６５を挿通し、通路部本体２９１の端部がハウジング穴部２１８に圧入されるようにして上ハウジング２１に設けられている。

本実施形態は、上述した点以外の構成は、第１３実施形態と同様である。

（他の実施形態）
上述の実施形態では、「第１ヨーク」としてのヨーク６４１が、コイル６０の軸方向においてコイル６０に対し加圧室２００側に設けられた例を示した。これに対し、他の実施形態では、ヨーク６４１は、コイル６０の軸方向においてコイル６０に対し加圧室２００側に磁気回路を形成可能であれば、コイル６０に対し加圧室２００側に設けられていなくても良い。

また、上述の第１～３、６実施形態では、「第２接続部」が弾性部材により環状に形成されている例を示した。これに対し、他の実施形態では、「第２接続部」は、弾性率が所定値より大きな材料により形成されていてもよい。また、「第２接続部」は、環状に限らず、周方向の一部が途切れた形状に形成されていてもよい。

また、上述の実施形態では、吸入弁部と電磁駆動部とが、ノーマリーオープンタイプの弁装置を構成する例を示した。これに対し、他の実施形態では、吸入弁部と電磁駆動部とは、ノーマリークローズタイプの弁装置を構成してもよい。

また、他の実施形態では、カバー２６を備えていなくてもよい。この場合、例えば、供給通路部の内側と吸入通路２１６とが連通するよう、供給通路部を上ハウジング２１に設ければよい。

また、他の実施形態では、シリンダ２３、上ハウジング２１、下ハウジング２２のうち少なくとも２つを一体に形成してもよい。また、他の実施形態では、上ハウジング２１、シート部材３１、ストッパ３５のうち少なくとも２つを一体に形成してもよい。

また、他の実施形態では、構成上の阻害要因が無い限り、上述した実施形態を適宜組み合わせてもよい。例えば、第７実施形態と第１２実施形態とを組み合わせるといった具合である。

また、上述の実施形態では、「第３接続部」、「追加接続部」が弾性部材により形成されている例を示した。これに対し、他の実施形態では、「第３接続部」、「追加接続部」は、弾性率が所定値より大きな材料により形成されていてもよい。

また、他の実施形態では、高圧ポンプを、ディーゼルエンジン等、ガソリンエンジン以外の内燃機関に適用してもよい。また、高圧ポンプを、車両のエンジン以外の装置等へ向けて燃料を吐出する燃料ポンプとして用いてもよい。

このように、本開示は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

１０ 高圧ポンプ、２００ 加圧室、２３ シリンダ（加圧室形成部）、２１６ 吸入通路、２１ 上ハウジング（吸入通路形成部）、３２ 連通路、３１ シート部材、４０ 弁部材、５１ 筒部材、５３ ニードル、５５ 可動コア、５７ 固定コア、６５ コネクタ部、６５１ ターミナル、６０ コイル、６１ スプール（樹脂部）、６５２ 基部（樹脂部）、６５０ コイルサブアッセンブリ、６４１ ヨーク（第１ヨーク）、６４５ ヨーク（第２ヨーク）、５０２ 第２電磁駆動部（コイルアッセンブリ）、６６１ 溶接部（第１接続部）、６７１ Ｏリング（第２接続部）、６７２ コーティング部（第２接続部）、６７３ 板ゴム（第２接続部）、６７４ 当接面（第２接続部）、６７５ 当接面（第２接続部）

Claims (10)

1. 燃料が加圧される加圧室（２００）を形成する加圧室形成部（２３）と、
   前記加圧室に吸入される燃料が流れる吸入通路（２１６）を形成する吸入通路形成部（２１）と、
   前記吸入通路に設けられ、一方の面と他方の面とを連通する連通路（３２）を有するシート部材（３１）と、
   前記シート部材の前記加圧室側に設けられ、前記シート部材から離間し開弁または前記シート部材に当接し閉弁することで前記連通路における燃料の流れを許容または規制可能な弁部材（４０）と、
   前記シート部材の前記加圧室とは反対側に設けられた筒部材（５１）と、
   前記筒部材の内側において軸方向に往復移動可能に設けられ、一端が前記弁部材と協働するニードル（５３）と、
   前記ニードルの他端に設けられた可動コア（５５）と、
   前記ニードルの軸方向において前記可動コアに対向するように設けられた固定コア（５７）と、
   コネクタ部（６５）、前記コネクタ部に設けられたターミナル（６５１）、前記ターミナルに接続する筒状のコイル（６０）、前記ターミナルおよび前記コイルを覆う樹脂部（６１、６５２）を含むコイルサブアッセンブリ（６５０）、
   前記コイルへの通電により、前記コイルの軸方向において前記コイルに対し前記加圧室側に磁気回路を形成可能な第１ヨーク（６４１）、ならびに、
   前記コイルへの通電により、前記コイルの軸方向において前記コイルに対し前記加圧室とは反対側に磁気回路を形成可能な第２ヨーク（６４５）を有するコイルアッセンブリ（５０２）と、
   前記コイルアッセンブリの前記加圧室とは反対側において、前記コイルアッセンブリと前記固定コアとを接続する第１接続部（６６１）と、
   前記コイルアッセンブリの前記加圧室側において、前記コイルアッセンブリと前記筒部材とを接続する第２接続部（６７１、６７２、６７３、６７４、６７５、６７６）と、
   を備える高圧ポンプ。
2. 前記筒部材および前記第１ヨークは、前記筒部材の径方向において隣接する前記筒部材の一部と前記第１ヨークの一部とにより磁気通路部（５０５）を形成し、
   前記第２接続部は、前記磁気通路部に対し前記コイル側に設けられている請求項１に記載の高圧ポンプ。
3. 前記第１ヨークは、前記コイルの軸方向において前記コイルサブアッセンブリと対向する対向部（６４３）を有し、
   前記第２接続部は、前記対向部に対し前記コイル側に設けられている請求項２に記載の高圧ポンプ。
4. 前記第２接続部は、前記筒部材の軸方向において前記第１ヨークと前記筒部材との間に設けられている請求項１に記載の高圧ポンプ。
5. 前記第２接続部は、弾性部材により環状に形成されている請求項１～４のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
6. 前記第２接続部（６７５）は、前記筒部材の径方向における前記第１ヨークと前記筒部材との当接面であって環状に形成されている請求項１に記載の高圧ポンプ。
7. 前記第１ヨークと前記樹脂部とを接続する第３接続部（６９１、６９２、６９３、６９４）をさらに備える請求項１～６のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
8. 前記第３接続部は、弾性部材により形成されている請求項７に記載の高圧ポンプ。
9. 前記筒部材および前記固定コアと前記コイルアッセンブリとを接続する追加接続部（６９５）をさらに備える請求項１～８のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
10. 前記追加接続部は、弾性部材により形成されている請求項９に記載の高圧ポンプ。

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