JP2022000892A - パックスクリーン型磁気熱量素子 - Google Patents

Abstract

【課題】磁気熱量材料の有利な、特に高い磁化を達成した磁気熱量格子素子、磁気熱量熱交換器、磁気熱量ヒートポンプ、冷却装置、磁気熱量発電機及び磁気熱量ヒートポンプの動作方法を提供する。【解決手段】磁気熱量格子素子１００は、磁気熱量材料のファイバ１０５’、１０５”によって形成される。各ファイバは、夫々の平行な格子面１３４、１３８内に配列され、磁気熱量材料の夫々の質量を有する。所定の格子面のファイバは、互いに接触しないが、所定の格子面の各ファイバは、次に隣接する格子面内の少なくとも２つのファイバに取り付く。磁気熱量格子素子は、長手ファイバ伸長の１つの主要質量加重方向１４０を正確に示し、長手ファイバ伸長のその主要質量加重方向が外部磁界と位置合わせして配置されたとき、磁気熱量材料の有利で、特に高い磁化を達成し、結果として磁気熱量冷却装置の性能を改善する。【選択図】図１

Description

本発明は、磁気熱量格子素子、磁気熱量熱交換器、磁気熱量ヒートポンプ、冷却装置、磁気熱量発電機、及び磁気熱量ヒートポンプの動作方法に関する。

磁気熱量材料（magnetocaloric material）は、外部磁場を印加し及び除去する際にそれらの温度が変化する。この挙動は、磁気冷却システムの開発の基礎である。さらに、磁気熱量効果を発電に使用することができる。

磁気熱量効果は、適切な磁気熱量材料に外部磁場を印加した状態で、及び周囲温度がそのキュリー温度付近にあるとき生じる。外部磁場を印加したことにより、磁気熱量材料のランダムに位置合わせした磁気モーメントが、不規則な常磁性相から規則的な強磁性相へ位置合わせされ、ひいては磁気相転移を起こし、それは、材料のキュリー温度が周囲温度よりも高く誘導上昇することと説明することもできる。この磁気相転移は、磁気エントロピΔＳ_ｍａｇの損失を意味し、断熱プロセス（周囲温度からの熱的分離）では、磁気熱量材料の結晶格子のエントロピ寄与がフォノン生成によって増加することにつながり、断熱条件の下でエントロピを節約する。従って、外部磁場を印加した結果、磁気熱量材料の温度上昇（ΔＴ）が生じる。

技術的な冷却用途では、この追加の熱は、熱伝達媒体の形態である周囲のヒートシンクへの熱伝達によって材料から除去される。磁気熱量材料からの熱除去に使用する熱伝達媒体の一例は水である。

その後外部磁場を除去することは、キュリー温度が元に戻って周囲温度よりも低く下がり、従って磁気モーメントはランダムな配置に戻ることであると説明できる。外部磁場は、断熱条件、すなわち周囲温度から熱的に分離した断熱された状態で除去され、それは、システム内の全エントロピが変化しないことを意味する。磁気エントロピは、外部磁場なしにその開始レベルまで増加するので、磁気熱量材料自体の結晶格子のエントロピ寄与は、減少し、断熱プロセス条件下で、磁気熱量材料は、周囲温度よりも低く冷却されることになる。従って、磁気熱量材料の温度は、周囲温度よりも低く下がる。

磁化及び消磁を含む上述したプロセスサイクルは、通常、デバイス用途において定期的に実行される。

磁気熱量効果は、電力変換に、特に、上述したプロセスサイクル中に発生した熱を電気に変換するためにも使用することができる。

Ｔ．Ｌｅｉ等は、磁気熱量冷凍機におけるメッシュ状の磁気熱量要素の冷却能力及び圧力降下を研究した（「アクティブ磁気熱量冷凍用のパックスクリーン型熱交換器におけるモデリング及び比較研究」、磁気冷凍に関する第６回ＩＩＦ−ＩＩＲ国際会議、２０１４年０９月０７日〜２０１４年０９月１０日）。その結果、Ｌｅｉ等には、メッシュ数が概ね７５〜１００ワイヤ／インチであるパックスクリーン型熱交換器が、十分な熱伝達及び適度な圧力降下をもたらし、従って最良の性能を与えると記述している。Ｌｅｉ等は、パック球状型熱交換器と比較して、パックスクリーン型熱交換器が、より大きな冷却能力の他により低い圧力低下もを達成できることを見出した。

Ｔ．Ｌｅｉ等

本発明は異なる態様に及ぶ。第１の態様では、本発明は、本明細書では磁気熱量格子素子と呼ばれる、パックスクリーン型のメッシュ形状磁気熱量素子を提供する。第２の態様は、磁気熱量熱交換器によって形成される。第３の態様では、本発明は、磁気熱量ヒートポンプを提供する。冷却装置が本発明の第４の態様である。磁気熱量発電機が、本発明の第５の態様を構成する。

従って、本発明の第１の態様によれば、磁気熱量格子素子（magnetocaloric lattice element）が提供される。磁気熱量格子素子は、磁気熱量材料のファイバによって形成され、
ファイバは、互いに平行である格子面内に配置され、各ファイバは、磁気熱量材料のそれぞれの質量（mass amount）を有し、
任意の所定の格子面のファイバは互いに接触しないが、所定の格子面のファイバは、次に隣接する格子面の少なくとも２つのそれぞれの他のファイバと接触し、
磁気熱量格子素子は、長手ファイバ伸長（longitudinal fiber extension）の１つの主要質量加重方向（predominant mass-weighted direction）を正確に示す。

本発明の第１の態様による磁気熱量素子は、平面内に配置された磁気熱量材料のファイバを含む。所定の平面のファイバは互いに接触しない。しかしながら、ファイバは、次の隣接する平面の少なくとも２本のファイバと機械的に接触している。この種の少なくともほぼ規則的な構造は、本明細書では、パックされたファイバの磁気熱量格子構造と呼ばれ、ファイバの異なる面は格子面と呼ばれる。それ故、第１の態様の磁気熱量素子は、磁気熱量格子素子とも呼ばれる。このように、磁気熱量格子素子は、構造安定性が高い磁気熱量素子を形成する。磁気熱量素子はまた、パックスクリーン型の磁気熱量素子として説明することもできる。

所定の格子面のファイバは互いに接触しないので、各格子面に内部開口部が形成され、それにより、磁気熱量格子素子を組み込んだ応用装置の動作時に、流体は開口部を流通してファイバと流体との間で熱伝達する。磁気熱量格子素子の実施形態は、冷却用途において低い流体抵抗で効果的な熱伝達を達成する。換言すれば、このような磁気熱量格子素子構造の実施形態は、例えば、パックされた球体から作られた多孔質磁気熱量素子と比較して、流体の圧力損失が小さくなる。

本発明の第１の態様の磁気熱量格子素子は、長手ファイバ伸長が主要質量加重方向であることをさらに特徴とする。以下に説明するように、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向は、磁気熱量格子素子の磁化にとって最適な方向を形成する。長手ファイバ伸長の主要質量加重方向に対する、磁気熱量格子素子及び外部磁場の適切な相対的位置合わせは、特に磁気熱量格子素子の高い磁化につながる。

本発明の磁気熱量格子素子では、その磁化特性は、外部磁場の方向に沿って向いていないその磁気熱量ファイバの任意の区分の消磁効果を考慮して生じるという認識に基づいている。消磁効果は最大磁化の低下であり、低下は、全てのファイバが極端に薄く、外部磁場の磁界方向に配置されている場合、同じ体積の磁気熱量材料に発生することがある。従って、消磁効果は、磁気熱量材料のファイバの所定の幾何学的形状及び配置によって生じる磁化の低下である。外部磁場の方向とファイバの所定の向きとの間の正確な位置合わせから始まり、消磁効果は、外部磁場の方向とファイバの向きとの間の角度が増すにつれて上昇する。磁化方向即ち外部磁場の方向と垂直に向いたファイバ又は長手方向のファイバ区分は、最大（質量加重された）の消磁影響力を有する。

従って、長手ファイバ伸長のその主要質量加重方向が適用装置に設ける外部磁場と位置合わせして配置された場合、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子は、磁気熱量材料の有利な、特に高い磁化を達成し、その結果、磁気熱量ヒートポンプ、冷却装置又は発電機のような適用装置の性能を改善する。

以下に、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子の実施形態を説明する。

ファイバ形状は、一般に、あらゆる横方向のファイバ伸長よりも大きい縦方向のファイバ伸長を有するとして説明することができ、横方向のファイバ伸長は、縦方向のファイバ伸長と垂直な方向の伸長を指す。ファイバ形状の一般例は円柱形状であり、円柱形状は、長手方向のファイバ伸長と垂直な平面内に円形、楕円形、長円形又は矩形の断面形状を有する、異なる変形形態のファイバを含む。しかしながら、ファイバは、必ずしも円柱形状を呈する必要はない。例えば、ファイバの横方向のファイバ伸長は、ファイバの縦方向のファイバ伸長に沿って変動することができる。

磁気熱量格子素子の実施形態では、ファイバの縦方向（長手方向）のファイバの伸長と垂直な方向、すなわち横方向の伸長は、５０μｍから８００μｍの間である。一部の長方形又は楕円形の断面ファイバ形状では、横方向の伸長は、異なる横方向で変動する。そのような実施形態において、上記値は、好ましい最大横方向伸長を指す。

１つの変形例では、磁気熱量格子素子の全てのファイバは、それらの縦方向のファイバ伸長と垂直な、実質的に同じ横方向の伸長を有する。横方向のファイバ伸長は、他の変形例の異なるファイバでは異なる。

パックされたスクリーン、メッシュ又は格子形状を達成するために、磁気熱量格子素子は、全体として、少なくとも２つの方向に延びるファイバを有する。一部の実施形態では、長手方向のファイバ伸長の方向は、所定のファイバの異なる区分で異なる。実施例を以下でさらに説明する。

一般的に、ファイバは単一の磁気熱量材料で作る。しかしながら、一部の実施形態では、ファイバは、それらの材料組成が均質ではない。異なるファイバ区分は、より多い又はより少ない磁気熱量材料、或いは異なる磁気熱量材料を含む。

磁気熱量格子素子は、任意の適切な数のファイバを含むことができる。磁気熱量格子素子を形成するのに必要なファイバの最小数は４本のファイバである。

一部の実施形態では、磁気熱量格子素子の格子面は平面である。しかしながら、格子面という用語は、厳密な平面の伸長を暗示する結晶学的意味に限定されない。他の実施形態では、磁気熱量格子素子の格子面は、曲面の形態とされる。

長手ファイバ伸長の主要質量加重方向を持つ磁気熱量格子素子を達成する異なる方法がある。前述したように、本発明の磁気熱量格子素子では、そのような方向は１つだけである。磁気熱量格子素子の好ましい実施形態では、長手方向のファイバ伸長の主要質量加重方向の達成は、以下のように説明でき、すなわち各ファイバは、長手方向のファイバセグメントに区切られ、各ファイバセグメントは、セグメント質量（a segment mass）と、それぞれの長手方向のセグメント方向に沿った長手セグメント伸長(a longitudinal segment extension along a respective longitudinal segment direction)とを有するとみなされる場合、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向は、以下の条件によって定義される、すなわち、長手ファイバ伸長の主要方向への、全てのファイバセグメントのそれぞれの長手セグメント伸長の、全てのスカラー投影の加重和が、これに対応する、長手セグメント伸長の他の任意の方向への、全てのファイバセグメントの前記それぞれの長手セグメント伸長の、全てのスカラー投影の加重和よりも大きいという条件によって定義され、ここで、各ファイバセグメントは、そのそれぞれのセグメント質量に比例する加重和で加重される。

この実施形態では、スカラー投影は、それぞれの長手方向のセグメント方向に沿った長手方向セグメント伸長を持つ長手方向セグメントｎが、長さ１のベクトル

としてみなされ、長手方向のファイバ伸長

の主要質量加重方向における対応するスカラー投影が、

で表現され、ここで、θ_ｎは、それぞれの長手方向のセグメント方向と長手ファイバ伸長の主要質量加重方向との間の角度である。従って、この好ましい実施形態では、長手方向のファイバ伸長

の主要質量加重方向は、以下の関係式を満たし、

式中、

は３次元ベクトルであり、ｍ_ｎは長手方向セグメントｎのセグメント質量である。従って、式（１）は、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向はまさにその方向であり、又は、全てのファイバセグメントのそれぞれの長手方向のセグメント伸長の、長手ファイバ伸長のこの主要方向への、全てのスカラー投影の加重和が、最大を示す、長さが１のベクトルであるという事実を規定する。

長手方向のファイバセグメントはサイズが有限であるので、式（１）の総和は加数が有限である。より一般的に言えば、ファイバは例えばコサイン形状に従う長手方向の伸長を有する特定の実施形態に、積分を用いる数学的定式化を使用することができる。

磁気熱量格子素子のさらに好ましい実施形態では、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向は以下のように達成され、すなわち全てのファイバは、第１又は第２のファイバセットに属し、第１のファイバセットのファイバは、全てファイバ伸長の共通の第１の長手方向に沿って延び、第２のファイバセットのファイバは、第１の長手方向とは異なるファイバ伸長の共通の第２の長手方向に沿って全て延びている。従って、このさらに好ましい実施形態のこの変形例では、磁気熱量格子素子のファイバは、２つの方向に延びるので、式（１）に従って長手ファイバ伸長の主要質量加重方向を決定するための２つの異なる長手方向のセグメント方向だけがある。平行なファイバは、生産に要する労力が少なく、高い構造安定性をもたらす。この実施形態のさらなる変形例では、各格子面は、それぞれのファイバセットのファイバを提供し、ファイバは、ファイバ伸長の共通のそれぞれの長手方向に沿って全て延びている。この更なる変形例では、第１及び第２のファイバセットのファイバの間で隣接する平面が交互になる。これは、磁気格子素子の基本的に規則的な構造につながり、従って高い構造安定性をもたらすことができる。

本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子のそのような実施形態のグループでは、第１の長手方向と第２の長手方向との間の格子角度は、５°から８５°（弧度）の間の鋭角である。より小さな格子角度、すなわち５°未満の格子角度は、磁気熱量格子素子を通って流れる熱伝達媒体の高い圧力損失につながる。より大きい格子角度、すなわち９０°に近い格子角度は、ファイバの第１及び第２の長手方向の形状及び数が実質的に等しい場合に、磁気熱量格子素子の既述の消磁効果を上昇させる。鋭角は、好ましくは２０°から７０°の間、さらに好ましくは４０°から６０°の間にある。

この実施形態の変形例では、ファイバは、サイズが等しく、同じ磁気熱量材料で生産され、全てが第１又は第２のファイバセットの何れかに属する。結果として、この変形例における長手方向のファイバ伸長の主要質量加重方向は、基本的に、第１のファイバセットの第１の方向及び第２のファイバセットの第２の方向に関する鋭角の格子角度の二等分線に沿っている。

磁気熱質量量格子素子のさらなる実施形態では、第１のファイバセットは、磁気熱量材料の質量（mass amount）が前記第２のファイバセットよりも少ない。質量が異なることにより、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向は、第１のファイバセットのファイバ伸長方向よりも、第２のファイバセットのファイバ伸長の長手方向によってより強く影響される。このような質量セグメント総計が異なる磁気熱量材料を使用することは、磁気熱量格子素子をヒートポンプ、冷却装置又は発電機内で用いる場合、磁気熱量格子素子を通って流れる熱伝達流体の圧力損失を低下させるために有利となり得る。

この実施形態の変形例では、第１のファイバセット内のファイバの総数は、第２のファイバセット内のファイバの総数よりも少ない。この変形例の例では、各々のファイバは、第１のファイバセット又は第２のファイバセットの何れかに属し、第１及び第２のファイバセットは、互いに垂直に向いている。このように、この例では、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向は、第２のファイバセットのファイバ伸長の長手方向に沿って向いている。さらなる変形例では、第１のファイバセットは、第２のファイバセットよりも少なくとも２倍小さく、それぞれのファイバセグメントの長手方向の伸長に平行な表面ベクトルを有する断面表面積を考慮する。この変形例の例では、全てのファイバは第１及び第２のファイバセットに属し、第１及び第２のファイバセットは互いに垂直に向いている。このように、この例では、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向は、第２のファイバセットのファイバ伸長の長手方向に沿って向いている。

磁気熱量格子素子は、例えば、移動ノズルを用いて、磁気熱量材料を含む高負荷のペーストを押し出すことによって形成され、結果として磁気熱量格子素子のファイバが層ごとに生産される。磁気熱量材料を含むペーストは、水のような溶媒、結合剤及び添加剤をさらに含むことができる。一部の変形例では、ペースト中の気泡を避けるために消泡剤も添加される。他の変形例の生産では、磁気熱量格子素子は、三次元印画法によって形成される。

磁気熱量格子素子の１つ実施形態では、全てのファイバは、同じ磁気熱量材料から成る。さらなる実施形態では、磁気熱量格子素子は、少なくとも２つの異なる磁気熱量材料から成る。この実施形態の変形例では、それぞれの続く平面内の磁気熱量材料は、それぞれの磁気熱量材料の一連の低下するキュリー温度を示す。続く平面におけるこのような一連の低下するキュリー温度により、磁気熱量格子素子を含む冷却装置を、冷却装置の周囲温度よりはるかに低くエネルギー効率的に冷却することが可能になる。

第２の態様によれば、本発明は磁気熱量熱交換器に関し、磁気熱量熱交換器は、
熱交換器ハウジングと、
熱交換器ハウジング内にある、本発明の第１の態様の少なくとも１つの実施形態による磁気熱量格子素子と、
磁気熱量格子素子を通る流体の流れを案内するように構成された流体チャネルシステムとを備える。

本発明の第２の態様による磁気熱量熱交換器は、本発明の第１の態様の磁気熱量格子素子の利点を共有する。

磁気熱量熱交換器は、流体チャネルシステムをさらに提供し、流体チャネルシステムは、例えば磁気熱量冷却装置、ヒートポンプ又は熱源としての用途において、熱交換器の動作時に、所望のプロセスサイクルに従って、磁気熱量格子素子を通る熱伝達流体の流れを達成する。

第３の態様によれば、本発明は磁気熱量ヒートポンプに関し、磁気熱量ヒートポンプは、
本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子、又はその実施形態の１つ、或いは本発明の第２の態様による磁気熱量熱交換器、又はその実施形態の１つを備え、
磁気熱量格子素子に外部磁場を印加するための磁石アセンブリをさらに備え、
磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリは、磁気熱量格子素子に外部磁場を、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向と平行な磁場方向で印加するように相互配置するように構成される。

本発明の第３の態様による磁気熱量ヒートポンプは、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子に関連して説明した利点を共有する。

磁気熱量ヒートポンプは、磁気熱格子素子及び磁石アセンブリの相互配置をさらに達成し、相互配置は、磁気熱量ヒートポンプ内で発生した外部磁場の方向と平行に位置合わせした、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向の有利な向きである。

ヒートポンプは、１つの実施形態では、異なる動作位置合わせ位置にある磁気熱量格子素子の長手ファイバ伸長の主要質量加重方向に関して、複数の可能な磁界方向のうちの異なるものを達成する、異なる相対的な位置合わせ位置を可能にするように構成される。磁気熱量効果及びその望ましい技術的影響の最適化は、平行な位置合わせで達成される。しかしながら、磁気熱量格子素子に印加される外部磁場の磁場成分のみが、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向と平行な磁場方向を示す場合、低減された効果を達成することもできる。

本発明の第３の態様による磁気熱量ヒートポンプの実施形態では、磁気熱量ヒートポンプは、磁気熱量格子素子をさらに備え、
全てのファイバは、第１又は第２のファイバセットに属し、第１のファイバセットのファイバは、全て、ファイバ伸長の共通の第１の長手方向に沿って伸び、第２のファイバセットのファイバは、全て、第１の長手方向とは異なるファイバ伸長の共通の第２の長手方向に沿って延び、
第１の長手方向と第２の長手方向との間の格子角度は、５°から８５°の間、好ましくは２０°から７０°の間、好ましくは４０°から６０°の間の鋭角であり、
全てのファイバは、それぞれの磁気熱量材料と同じ質量を有し、
磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリは、磁気熱量格子素子に外部磁場を、第１の長手方向と第２の長手方向との間の鋭角の格子角度の二等分線に沿って向いた磁場方向で印加するように相互配置するように構成される。

この実施形態では、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向は、第１の長手方向と第２の長手方向との間の鋭角の格子角度の二等分線に沿って向いている。

磁気熱量ヒートポンプのさらなる実施形態では、磁気熱量ヒートポンプは、磁気熱量格子素子を備え、
全てのファイバは、第１のファイバセット又は第２のファイバセットに属し、第１のファイバセットのファイバは、全て、ファイバ伸長の共通の第１の長手方向に沿って延び、第２のファイバセットのファイバは、全て、第１のファイバ長手方向とは異なるファイバ伸長の共通の第２の長手方向に沿って延び、
第１のファイバセットは、磁気熱量材料の質量総計が第２のファイバセットよりも小さく、
第１の長手方向は第２の長手方向と垂直であり、磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリは、磁気熱格子素子に外部磁場を、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向を形成する、第２の長手方向に沿って向いた磁界方向で印加するように相互配置するように構成される。

磁気熱量ヒートポンプの実施形態では、磁気熱量ヒートポンプは制御ユニットをさらに備え、制御ユニットは、磁気熱量格子素子に外部磁場を、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向と平行な磁界方向で印加するために、磁石アセンブリ及び磁気熱量格子素子の相互配置を制御するように構成される。この実施形態では、制御ユニットは、自動的に及び／又は手動で、磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリの互いに対して有利な向きをもたらす。この実施形態の変形例では、制御ユニットは、磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリの向きをプロセッサ装置に記憶された基準値と比較するように構成されたプロセッサ装置を備える。さらなる変形例では、制御ユニットは、磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリの向きの何れの変更を手動で行なう必要があるかをユーザに示すように構成された、視覚的表示器を備える。別のさらなる変形例では、制御ユニットは、磁石アセンブリの周期的な運動に従って、磁気熱量格子素子の周期的な運動を自動的に実行する。

第４の態様によれば、本発明は、本発明の第１の態様の実施形態の少なくとも１つによる磁気熱量格子素子を備える冷却装置に関する。

本発明の第４の態様による冷却装置は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子の文脈で説明した利点を共有する。

冷却装置の実施形態では、冷却装置は、本発明の第２の態様の実施形態の少なくとも１つによる磁気熱量熱交換器を備える。

冷却装置のさらなる実施形態では、冷却装置は、本発明の第３の態様の実施形態の少なくとも１つによる磁気熱量ヒートポンプを備える。

好ましい実施形態では、冷却装置は、磁気熱量格子素子の磁化及び消磁を含むプロセスサイクルを実行する。この実施形態の変形例では、冷却装置は、磁気熱量冷却の第１の相及び第２の相を示す、上述したプロセスサイクルを実行する。

第５の態様によれば、本発明は、本発明の第１の態様の実施形態の少なくとも１つによる磁気熱量格子素子を備える磁気熱量発電機に関する。

本発明の第５の態様による磁気熱量発電機の実施態様において、磁気熱量発電機は、磁気熱量格子素子を加熱及び冷却してその磁界を周期的に変化させるように配置及び構成された加熱リザーバ及び冷却リザーバと、磁気熱量格子素子に配置されて磁気熱量格子素子の磁場の変化によって誘起される電流を供給するコイルとを備える。

第６の態様によれば、本発明は、磁気熱量ヒートポンプを動作させる方法に関する。この方法は、
本発明の第１の態様の実施形態の少なくとも１つによる磁気熱量格子素子を供給する段階と、
磁気熱量格子素子に外部磁場を印加するための磁石アセンブリを供給する段階と、
磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリを配置して、磁気熱量格子素子に外部磁場を、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向と平行な磁場方向で印加する段階とを備える。

本発明の第５の態様による方法は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子の文脈で説明した利点を共有する。

請求項１にも規定された本発明の第１の態様の磁気熱量格子素子、請求項９にも規定された第２の態様の磁気熱量熱交換器、請求項１０にも規定された第３の態様の磁気熱量ヒートポンプ、請求項１３にも規定された第４の態様の冷却装置、請求項１４にも規定された第５の態様の磁気熱量発電機、請求項１５にも規定された磁気熱量格子素子を動作させる方法では、実施形態は、類似し又は全く同じである。

以下、添付図面を参照して、さらなる実施形態が説明される。
図１は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子の実施形態を示す図である。 図２は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子の別の実施形態を示す図である。 図３は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子の別の実施形態を示す図である。 図４ａおよびｂは、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子のさらなる実施形態を示す図である。 図５は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子の単一ファイバの実施形態を示す図である。 図６ａおよびｂは、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子のさらなる実施形態を示す図である。 図６ｃおよびｄは、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子のさらなる実施形態を示す図である。 図７は、本発明の第２の態様による磁気熱量熱交換器の実施形態を示す図である。 図８は、本発明の第３の態様による磁気熱量ヒートポンプの実施形態を示す図である。 図９は、本発明の第４の態様による冷却装置の実施形態の概略図を示す図である。 図１０は、本発明の第５の態様による磁気熱量発電機の実施形態の概略図である。 図１１は、本発明の第６の態様による、磁気熱量ヒートポンプを動作させるための方法の実施形態を示す図である。

図１は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子１００の実施形態を示す。図示するように、磁気熱量格子素子１００は、磁気熱量材料のファイバ１０５’、１０５”によって形成され、ファイバ１０５’、１０５”は、２つのそれぞれ平行かつ平坦な格子面１３４、１３８に配置され、各ファイバ１０５’、１０５”は、２つの長手方向１１４，１１８のそれぞれの１つと、磁気熱量材料のそれぞれの質量とを有する。磁気熱量格子素子１００の描いたファイバ１０５’、１０５”は、それらの長手方向のファイバ伸長と垂直な方向に、５０μｍから８００μｍの間の伸長（直径）を示す。全てのファイバは、第１又は第２のファイバセット１０５’、１０５”に属し、第１のファイバセット１０５’のファイバは、全て、ファイバ伸長の共通の第１の長手方向１１４に沿って延び、第２のファイバセット１０５”のファイバは、全て第１の長手方向１１４とは異なるファイバ伸長の共通の第２の長手方向１１８に沿って延びている。

さらに、一方のファイバセット１０５’及び他方のファイバセット１０５”は、それぞれの格子面１３４，１３８で互いに平行であるため、それらは互いに接触しないが、所定の格子面１３４の各ファイバ１０５’は、他の格子面１３８でファイバ１０５”に取り付け、その逆も同様である。所定のファイバの接続点は、所定のファイバと、その次に隣接する格子面の一方の他のファイバとの交差点である。最も外側の格子面（磁気熱量格子素子の頂部及び底部）のファイバを除いて、各格子面は、２つの次に隣り合う格子面を有し、所定の格子面の各ファイバには、両方の次の隣り合う格子面に存在する他のファイバへの接触点がある。接触点は、ファイバ同士の相互の取付けをもたらして、全体としてパックスクリーン型構造の機械的安定性を達成する。第１の長手方向１１４と第２の長手方向１１８との間の格子角度１１０は、４０°から６０°の間の鋭角である。結果として生じる磁気熱量格子素子１００の菱形構造は、長手ファイバ伸長の１つの主要質量加重方向１４０を正確に示し、主要質量加重方向１４０は、鋭角の格子角度１１０の二等分線に沿って向いている。

菱形構造は、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向１４０を直感的に示すが、主要質量加重方向１４０の向きを理解するための定量的な方法は、以下に図５の文脈でさらに与える。

図２は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子２００の実施形態を示す。

全てのファイバ２０５’、２０５”は、第１又は第２のファイバセットに属し、第１のファイバセット２０５’のファイバは、全てファイバ伸長の共通の第１の長手方向２１４に沿って延び、第２のファイバセット２０５”のファイバは、全て第１の長手方向２１４と垂直なファイバ伸長の共通の第２の長手方向２１８に沿って延びている。

第１のファイバセット２０５’内のファイバの総数は、第２のファイバセット２０５”内のファイバの総数よりも少ない。その結果、第１のファイバセット２０５’は、磁気熱量材料が、第２のファイバセット２０５”よりも少ない。

このデザイン方策により、長手ファイバ伸長の主要重量加重方向２４０を第２の長手方向２１８に沿って向けることができる。上述したように、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向２４０の決定は、図５の文脈で定量的に説明する。

図３は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子３００のさらなる実施形態を示す。

図２の実施形態と同様に、全てのファイバ３０５’、３０５”は、第１のファイバセット又は第２のファイバセットの何れかに属し、第１のファイバセット３０５’のファイバは、全てファイバ伸長の共通の第１の長手方向３１４に沿って延び、第２のファイバセット３０５”のファイバは、全て第１の長手方向３１４と垂直なファイバ伸長の共通の第２の長手方向３１８に沿って延びている。しかしながら、本実施形態では、第１のファイバセット３０５’のファイバの横方向の伸長は、第２のファイバセット３０５”のファイバの横方向の伸長より少なくとも２倍小さく、たとえばそれぞれのファイバの長手方向の伸長と平行な表面ベクトルを有する、それらの横断面表面積を考慮することによって決定する。

このデザインのおかげで、長手方向のファイバ伸長の主要質量加重方向３４０は、第２の長手方向３１８に沿って向いている。長手ファイバ伸長の主要質量加重方向３４０の向きの決定は、図５の文脈で定量的に説明する。

図示しない実施形態では、第１のファイバセットのファイバの横方向の伸長は、第２のファイバセットのファイバの横方向の伸長よりも４倍から８倍小さい。

図４ａ及び図４ｂは、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子４００ａ、４００ｂの２つの別の実施形態を示す。図示した実施形態の構造は、図１及び図２に示した構造と同様である。第１のファイバセット４０５ａ’、４０５ｂ’のファイバは、互いに平行に延びているが、先述した実施形態とは対照的に、それらは真っ直ぐになっていない。ファイバは、それらの長手方向の伸長に沿って、湾曲したコサイン型（図４ａ）又は鋸歯型（図４ｂ）又はジグザグな線形を呈する。生産にあたり、鋸歯形状は、一般的に、第２のファイバセットのファイバ４０５ｂ”との取付け点にて一定の曲率半径で作る。

従って、図４ａ及び図４ｂに示すこれらの第１のファイバセットは、共通の第１の長手方向は存在しない。対照的に、第２のファイバセット４０５ａ”、４０５ｂ”のファイバは、直線形状であり、ファイバ伸長４１８ａ、４１８ｂの共通の第２の長手方向を有する。

両方の実施形態において、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向４４０ａ、４４０ｂは、第２の長手方向４１８ａ、４１８ｂに沿って向いている。長手ファイバ伸長の主要質量加重方向４４０ａ、４４０ｂの向きの決定は、図５の文脈で定量的に説明する。

図示しない実施形態では、互いに平行に配置されたファイバが存在しないので、共通の第１又は第２の長手方向は存在しない。

図５は、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子の２つの単一ファイバ５００、５１０の実施形態を示す。ファイバは、直線状ではないので、一定の長手方向に延びるとは言えない。

図５は、磁気熱量格子素子の主要質量加重方向の向きを決める概念を示す。この決定は、ファイバ５００、５１０を長手方向のファイバセグメント５０５、５１５に区切ることを含み、各ファイバセグメント５０５、５１５は、セグメント質量ｍ_ｎと、それぞれの長手方向のセグメント方向

に沿った伸長とを有し、ｎ＝１、．．．、８である。このようにファイバセグメントに区切ることは、磁気熱量格子素子のコンピュータモデルを用いる最新のコンピュータ支援設計ツールによって容易に達成できる。区切ることは、所定のファイバをその長手方向の伸長に沿ってファイバセグメントに分解するのに役立つ。長手方向伸長に沿ったセグメントのサイズは、以下の考察を用いて選ぶことができる。各々のファイバセグメントにつき、長手方向伸長の単一の方向が決定される。最適に区切ることにより、各ファイバセグメントに、長手方向伸長の正確な方向がもたらされる。しかしながら、最適に区切る必要はなく、それぞれの方向の決定では、ある角度範囲の不正確さは容認可能とできる。

磁気熱量ファイバの材料特性（体積当たりの質量）と、ファイバ及びそれらのファイバセグメント、これらの有限な長手方向のファイバセグメント５０５、５１５の幾何学的伸長とが分かると、２つのファイバ５００、５１０のための長手方向のファイバ伸長の主要質量加重方向５４０は、以下の関係を満たす方向

を見出すことによって決定できる。

これは式（１）であり、対応する変数はすでに上述した。

従って、上記で与えられた関係は、数学的に、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向５４０が、全ての方向のうちの正確にその方向であるという事実を定義し、それは数学的表現では、長手ファイバ伸長のこの主要方向への、全てのファイバセグメントのそれぞれの長手セグメント伸長の全てのスカラー投影の加重合計が最大値をとる、長さ１のそのベクトルである。本発明によれば、そのような方向が１つだけ存在する。説明図を簡略化するために、図５では、長手方向のファイバセグメントｎ＝３及び対応するスカラー投影

について、ただ１つのスカラー投影５５０が示されている。

ファイバを長手方向のファイバセグメントに区切ることを考慮して、そのような区切りは、長手方向のファイバ伸長の主要質量加重方向を本質的に見出すのに十分正確に選ぶ。有限数の長手方向のファイバセグメントに区切ることは、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向を決定するのに十分である。

図６ａ、６ｂ、６ｃ及び６ｄは、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子６００ａ、６００ｂ、６００ｃ及び６００ｄの別の実施形態を示す。図は、各々、磁気熱量格子素子の断面のそれぞれの概略図を示し、縮尺通りには描いていない。特に、紙平面におけるそれぞれの磁気熱量格子素子のファイバの数は、一般的に、図示したそれぞれの区分によってカバーされるファイバの数よりもずっと多い。さらに、図６ａから図６ｄは、各々、それぞれの図の紙面と垂直な方向に隣接する２つの隣接する格子面のみを覆う。実際の実施形態は、この方向に積み重ねた格子面の数がはるかに多い。図示した断面の図形表示は、説明図を本発明の文脈における構造の本質的な特徴に限定するために、円形の外形とされている。従って、円形は、それぞれの磁気熱量格子素子の実際の外形を必ずしも反映せず、磁気熱量格子素子は、所定の用途に適した外形とすることができる。それぞれの磁気熱量格子素子は、パックスクリーン型磁気熱量格子素子を形成し、さらに紙面と垂直な方向に積層された格子面を有する。

これらの実施形態は、図１に示す磁気熱量格子素子１００と同様である。それぞれの磁気熱量格子素子６００ａ、６００ｂ、６００ｃ、６００ｄの空隙率、すなわち、磁気熱量格子素子の総体積で除したファイバの磁気熱量材料の体積の間の関係は、図６ａから図６ｄの全ての４つの実施形態について同じ０．４７６４の値になる。

図６ａは、第１の長手方向６１４ａと第２の長手方向６１８ａとの間の格子角度６２０ａが鋭角７０°である、磁気熱量格子素子６００ａを示す。結果として生じる磁気熱量格子素子６００ａの菱形構造は、鋭角の格子角度６２０ａの二等分線に沿って向いた、長手ファイバ伸長の１つの主要質量加重方向６３０ａを正確に示す。グレースケールによるファイバのトーンは、磁気熱量格子素子６００ａの消磁率Ｎを視覚化し、消磁率は、垂直配列（図示しない）において、ファイバの空隙度が同じである、対応する基準磁気熱量格子素子の場合に比べて１４％小さい。

図６ｂは、第１の長手方向６１４ｂと第２の長手方向６１８ｂとの間の格子角度６２０ｂが鋭角５０°である、磁気熱量格子素子６００ｂの別の変形例を示す。結果として生じる磁気熱量格子素子６００ｂの菱形構造は、鋭角の格子角度６２０ｂの二等分線に沿って向いた、長手ファイバ伸長の１つの主要質量加重方向６３０ｂを正確に示す。グレースケールによるファイバのトーンは、磁気熱量格子素子６００ｂの消磁率Ｎを示し、消磁率Ｎは、図６ａの磁気熱量格子素子に比べてさらに低下し、すなわち、基準磁気熱量格子素子の場合よりも２７％小さい。

図６ｃは、第１の長手方向６１４ｃと第２の長手方向６１８ｃとの間の格子角度６２０ｃが鋭角３０°である、磁気熱量格子素子６００ｃのさらなる変形例を示す。結果として生じる磁気熱量格子素子６００ｃの菱形構造は、鋭角の格子角度６２０ｃの二等分線に沿って向いた、長手ファイバ伸長の１つの主要質量加重方向６３０ｃを正確に示す。グレースケールによるファイバのトーンは、磁気熱量格子素子６００ｃの消磁率Ｎを示し、消磁率Ｎは、図６ｂの磁気熱量格子素子に比べてさらに低下し、すなわち、基準磁気熱量格子素子の場合よりも３７％小さい。

図６ｄは、第１の長手方向６１４ｄと第２の長手方向６１８ｄとの間の格子角度６２０ｄが鋭角１０°である、磁気熱量格子素子６００ｄを示す。結果として生じる磁気熱量格子素子６００ｄの菱形構造は、鋭角の格子角度６２０ｄの二等分線に沿って向いた、長手ファイバ伸長の１つの主要質量加重方向６３０ｄを正確に示す。グレースケールによるトーンは、磁気熱量格子素子６００ｃの消磁率Ｎを視覚化し、消磁率Ｎは、図６ｃの磁気熱量格子素子と比較してさらに低下し、すなわち、基準磁気熱量格子素子の場合よりも４３％小さくなる。

図６ａ、図６ｂ、図６ｃ及び図６ｄは、磁気熱量格子素子において、小さい鋭角格子角度が消磁効果を大幅に低下させることを示す。他方、減少する格子角度６２０ａ、６２０ｂ、６２０ｃ、６２０ｄにつれて消磁に関するプラス効果は、伝熱媒体の圧力損失の増加を伴い、増加した圧力損失は、冷却装置内にあるそれぞれの磁気熱量格子素子６００ａ、６００ｂ、６００ｃ、６００ｄの細孔を通って案内される。高い圧力の損失は通常望ましくない。所定の適用シナリオに最適に適合する磁気熱量的な格子素子を設計するに当たり、両方の効果を考慮して釣り合わせる必要がある。

図７は、本発明の第２の態様による磁気熱量熱交換器７００の実施形態を示す。磁気熱量熱交換器７００は、熱交換器ハウジング７１０と、熱交換器ハウジング７１０内の磁気熱量格子素子７２０と、磁気熱量格子素子７２０を通る流体７４０の流れを案内するように構成された流体チャネルシステム７３０とを備える。この実施形態では、磁気熱量格子素子７２０は、図６ａに示した磁気熱量格子素子６００ａと同様である。

図８は、本発明の第３の態様による磁気熱量ヒートポンプ８００の実施形態を示す。磁気熱量ヒートポンプ８００は、図７に示した磁気熱量格子素子７２０を持つ磁気熱量熱交換器７００と、輪状の回転可能な支持構造（図示しない）に設けた、磁気熱量格子素子７２０に外部磁場を印加するための磁石アセンブリ８４０、８４０’とを備える。磁気熱量格子素子７２０及び磁石アセンブリ８４０、８４０’は、相互に配置されて、磁気熱量格子素子７２０に、外部磁場を、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向８５０と平行な磁界方向８３０で印加する。磁場は、少なくとも磁気熱量格子素子７２０によって想定される体積で、実質的に均一であることが好ましい。

この実施形態では、磁気熱量格子素子７２０の全てのファイバは、それぞれの磁気熱量材料の質量と同じであり、磁気熱量格子素子７２０及び磁石アセンブリ８４０、８４０’は、磁気熱量格子素子７２０に外部磁場を磁界方向８３０で印加し、磁界方向８３０は、第１の長手方向８２４と第２の長手方向８２６との間の鋭角の格子角度８２２の二等分線に沿って向くように相互配置するように構成される。この二等分線は、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向８５０に沿って向いている。

図示しない同様の実施形態では、磁気熱量格子素子のファイバの第１の長手方向は、図２及び図３に示すように、第２の長手方向と垂直であり、磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリは、磁気熱量格子素子に外部磁場を磁界方向で印加するように相互に配置するように構成される。磁界方向は、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向を形成する第２の長手方向に沿って向いている。

図９は、本発明の第４の態様による冷却装置９００の実施形態の概略図を示す。冷却装置９００は、本発明の第２の態様の実施形態による磁気熱量熱交換器９２０内に配置された、本発明の第１の態様による磁気熱量格子素子９１０を備える。磁気熱量熱交換器９２０は、本発明の第３の態様の実施形態による磁気熱量ヒートポンプ９３０内に配置され、ポンプは、動作時、冷却装置９００から周囲環境に熱を逃がし、こうして冷却装置９００を効果的に冷却する。冷却装置９００からのポンプ作用による熱の取出しは、既に上述したように、磁気熱量格子素子９１０の磁化及び消磁を含むプロセスサイクルを備える。

図１０は、本発明の第５の態様による磁気熱量発電機１０００の実施形態の概略図を示す。磁気熱量発電機１０００は、加熱リザーバ１０１０及び冷却リザーバ１０２０を備え、それらは、磁気熱量格子素子１０３０を加熱及び冷却してその磁界を周期的に変化させるように配置及び構成される。さらに、磁気熱量発電機１０００は永久磁石１０４０を備え、永久磁石１０４０は、磁気熱量格子素子１０３０に配置されて、磁気熱量格子素子１０３０の磁場の変化によって誘起される電流を供給する。磁気熱量格子素子１０３０において、磁気熱量材料のファイバは、互いに平行に積み重ねた格子面に配置される。任意の所定の格子面のファイバは互いに接触しないが、所定の格子面のファイバは、次の隣接する格子面の少なくとも２つのそれぞれの他のファイバと各々接触する。磁気熱量格子素子は、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向を正確に示す。長手ファイバ伸長の主要質量加重方向は、永久磁石１０４０の磁界方向と平行である。

図１１は、本発明の第６の態様による、磁気熱量ヒートポンプを動作させるための方法の実施形態を示す。

この方法は、第１のステップ１１１０として、本発明の第１の態様による少なくとも１つの実施形態による、磁気熱量格子素子を供給する段階を備える。

この方法の第２のステップ１１２０は、磁気熱量格子素子に外部磁場を印加するための磁石アセンブリを供給する段階である。

最後のステップ１１３０は、磁気熱量格子素子及び磁石アセンブリを配置して、磁気熱量格子素子に外部磁場を磁界方向で印加する段階であり、磁界方向は、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向と平行である。

要約すると、本発明は、磁気熱量材料のファイバによって形成された磁気熱量格子素子に関し、ファイバはそれぞれの平行な格子面に配置され、各ファイバは磁気熱量材料のそれぞれの質量とされ、所定の格子面のファイバは、互いに接触しないが、所定の格子面の各ファイバは、次の隣接する格子面内で少なくとも２本のファイバに取り付け、磁気熱量格子素子は、長手ファイバ伸長の主要質量加重方向を正確に示す。

本発明は、開示した実施形態に限定されない。特に、本発明は、特定形状のファイバの使用に、又はファイバ伸長の２つの長手方向にのみに、又は磁気熱量格子素子を冷却装置と共に用いることに限定されない。本発明は、さらに、磁石アセンブリとの組合せに限定されない。

請求項における参照符号は、範囲を限定するものと解釈すべきではない。

１００ 磁気熱量格子素子
１０５’ ファイバ
１０５” ファイバ
１１０ 格子角度
１１４ 第１の長手方向
１１８ 第２の長手方向
１３４ 格子面
１３８ 格子面
１４０ 主要質量加重方向

Claims (15)

1. 磁気熱量材料のファイバによって形成された磁気熱量格子素子であって、
   前記ファイバは、互いに平行な格子面に配列され、各ファイバは、磁気熱量材料のそれぞれの質量を有し、
   任意の所定の格子面の前記ファイバは互いに接触しないが、前記所定の格子面の前記ファイバは、それぞれ、次に隣接する格子面の少なくとも２つのそれぞれの他のファイバに接触し、
   前記磁気熱量格子素子は、長手ファイバ伸長の１つの主要質量加重方向を正確に示すことを特徴とする磁気熱量格子素子。
2. 各ファイバは、長手方向のファイバセグメントに区切られ、各ファイバセグメントが、セグメント質量と、それぞれの長手方向のセグメント方向に沿った長手セグメント伸長とを有するとみなされる場合、長手ファイバ伸長の前記主要質量加重方向は、長手ファイバ伸長の主要方向への、全てのファイバセグメントの前記それぞれの長手セグメント伸長の、全てのスカラー投影の加重和が、これに対応する、長手セグメント伸長の他の任意の方向への、全てのファイバセグメントの前記それぞれの長手セグメント伸長の、全てのスカラー投影の加重和よりも大きいという条件によって定義され、各ファイバセグメントは、そのそれぞれのセグメント質量に比例する前記加重和で加重される、請求項１に記載の磁気熱量格子素子。
3. 全てのファイバは、第１又は第２のファイバセットに属し、前記第１のファイバセットの前記ファイバは、ファイバ伸長の共通の第１の長手方向に沿って全て延びており、前記第２のファイバセットの前記ファイバは、前記第１の長手方向とは異なるファイバ伸長の共通の第２の長手方向に沿って全て延びている、請求項１又は２に記載の磁気熱量格子素子。
4. 前記第１の長手方向と前記第２の長手方向との間の格子角度は、５°から８５°の間の鋭角である、請求項３に記載の磁気熱量格子素子。
5. 前記第１のファイバセットは、磁気熱量材料の質量が前記第２のファイバセットよりも少ないものを含む、請求項３又は４に記載の磁気熱量格子素子。
6. 前記第１のファイバセット内のファイバの数は、前記第２のファイバセット内のファイバの数よりも少ない、請求項５に記載の磁気熱量格子素子。
7. 前記それぞれのファイバセグメントの前記長手方向の伸長と平行な表面ベクトルを有する断面表面領域を考慮して、前記第１のファイバセットは、前記第２のファイバセットの少なくとも２倍小さい、請求項５又は６に記載の磁気熱量格子素子。
8. 長手方向のファイバ伸長と垂直な方向の前記ファイバの伸長が、５０μｍから８００μｍの間である、請求項１から７の何れか１つに記載の磁気熱量格子素子。
9. 磁気熱量熱交換器であって、
   熱交換器ハウジングと、
   前記熱交換器ハウジング内にある、請求項１から８の少なくとも１つに記載の磁気熱量格子素子と、
   前記磁気熱量格子素子を通る流体の流れを案内するように構成された流体チャネルシステムとを備えることを特徴とする磁気熱量熱交換器。
10. 磁気熱量ヒートポンプであって、
    請求項１から８の少なくとも１つに記載の磁気熱量格子素子、又は請求項９に記載の磁気熱量熱交換器を備え、
    前記磁気熱量格子素子に外部磁場を印加するための磁石アセンブリをさらに備え、
    前記磁気熱量格子素子及び前記磁石アセンブリは、前記磁気熱量格子素子に前記外部磁場を、長手ファイバ伸長の前記主要質量加重方向と平行な磁界方向で印加するように相互配置するように構成されることを特徴とする磁気熱量ヒートポンプ。
11. 請求項４に記載の磁気熱量格子素子を備え、全てのファイバは、それぞれ同じ磁気熱量材料の質量を有し、前記磁気熱量格子素子及び前記磁石アセンブリは、前記磁気熱量格子素子に前記外部磁界を、第１の長手方向と第２の長手方向との間の鋭角の格子角度の二等分線に沿って向いた磁界方向で印加するように相互に配置される、請求項１０に記載の磁気熱量ヒートポンプ。
12. 請求項５に記載の磁気熱量格子素子を備え、前記第１の長手方向は前記第２の長手方向と垂直であり、前記磁気熱量格子素子及び前記磁石アセンブリは、前記磁気熱量格子素子に前記外部磁界を、前記長手方向のファイバ伸長の前記主要質量加重方向を形成する、第２の長手方向に沿って向いた磁界方向で印加するように配置するように構成される、請求項１０に記載の磁気熱量ヒートポンプ。
13. 請求項１から８の何れか１つに記載の磁気熱量格子素子を備えること、を特徴とする冷却装置。
14. 請求項１から８の何れか１つに記載の磁気熱量格子素子を備えること、を特徴とする磁気熱量発電機。
15. 磁気熱量ヒートポンプを動作させるための方法であって、
    請求項１から８の少なくとも１つに記載の磁気熱量格子素子を提供する段階と、
    磁石アセンブリを供給し、前記磁気熱量格子素子に外部磁場を印加する段階と、
    前記磁気熱量格子素子及び前記磁石アセンブリを配置して、前記磁気熱量格子素子に前記外部磁場を、長手方向のファイバ伸長の前記主要質量加重方向と平行な磁場方向で印加する段階とを備えることを特徴とする方法。

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