JP2021195578A - 鉄合金の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】造形後の鉄合金層における歪み及び割れの発生を抑制することができる鉄合金の製造方法を提供する。【解決手段】鉄合金の製造方法の造形工程では、レーザビーム２ａの照射による原料粉体２０の溶融により、鉄合金層がベースプレート６上に積層しながら造形される。この造形工程の実行中、第１温度制御工程では、造形工程で造形された鉄合金層の表層から所定数の積層までの鉄合金層温度Ｔ１が、Ｍｓ≦Ｔ１≦Ｍｓ＋αの範囲内に保持されるように制御され、第２温度制御工程では、ベースプレート温度Ｔ２が、Ｍｆ−β≦Ｔ２≦Ｍｆの範囲内に保持されるように制御される。【選択図】図７

Description

本発明は、鉄合金を金属積層造形法によって製造する鉄合金の製造方法に関する。

従来、鉄合金の製造方法として、特許文献１に記載されたものが知られている。この製造方法では、不活性雰囲気で、原料粉体をレーザ光により溶融させることにより、鉄合金層が材料収容部の底面上に積層しながら造形される。その際、鉄合金層の１層又は複数層の造形後、鉄合金層の温度が第１温度⇒第２温度⇒第１温度の順に変化するように赤外線ヒータなどによって加温される。

この第１温度は、第２温度より高くかつマルテンサイト変態終了温度Ｍｆ以上の温度に設定され、第２温度は、マルテンサイト変態終了温度Ｍｆ以下の温度に設定されている。以上の加温により、マルテンサイト変態が鉄合金層で発生し、鉄合金層がマルテンサイト組織に変化する。

特許第６２９５００１号公報

上記従来の鉄合金の製造方法によれば、造形後の鉄合金層が急激に冷却され、マルテンサイト組織に変化する関係上、マルテンサイト変態時に発生する熱収縮が体膨張よりも大きくなることで、歪みや割れが発生するおそれがある。さらに、マルテンサイト組織の上にさらに鉄合金の積層造形を実施した場合、焼き戻しにより積層方向に沿って鉄合金の硬さが大きく変動するという不具合を招いてしまう。

本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、造形後の鉄合金層における歪み及び割れの発生を抑制することができる鉄合金の製造方法を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、請求項１に係る発明は、鉄合金を金属積層造形法によって製造する鉄合金の製造方法であって、レーザビーム２ａ及び電子ビームの一方を鉄合金の原料粉体２０に照射し、原料粉体２０を溶融させることにより、鉄合金層をベース台（ベースプレート６）上に積層しながら造形する造形工程（ＳＴＥＰ３）と、造形工程の実行中、造形工程で造形された鉄合金層の表層から所定数の積層までの鉄合金層温度Ｔ１が、Ｍｓ≦Ｔ１≦Ｍｓ＋α（Ｍｓはマルテンサイト変態開始温度、αは所定値）の範囲内に保持されるように、鉄合金層温度Ｔ１を制御する第１温度制御工程（ＳＴＥＰ４）と、造形工程の実行中、ベース台の温度Ｔ２が、Ｍｆ−β≦Ｔ２≦Ｍｆ（Ｍｆはマルテンサイト変態終了温度、βは所定値）の範囲内に保持されるように、ベース台の温度Ｔ２を制御する第２温度制御工程（ＳＴＥＰ５）と、を実行することを特徴とする。

この鉄合金の製造方法によれば、造形工程において、レーザビーム及び電子ビームの一方が鉄合金の原料粉体に照射され、原料粉体が溶融することにより、鉄合金層がベース台上に積層しながら造形される。この造形工程の実行中、第１温度制御工程において、造形工程で造形された鉄合金層の表層から所定数の積層までの鉄合金層温度Ｔ１が、Ｍｓ≦Ｔ１≦Ｍｓ＋αの範囲内に保持されるように制御される。したがって、造形工程で造形された鉄合金層の表層から所定数の積層は、原料粉体の溶融により、オーステナイト変態温度を超えた後、次の金属層を造形する際において原料粉体の溶融が近傍で発生するまでの間、マルテンサイト組織に変化することがなく、オーステナイト組織に保持されるとともに、熱歪みが緩和されながら、焼き戻し変態を受けない状態となる。

そして、原料粉体の溶融が近傍で発生した場合、その内側の所定数までの金属層は、一時的に昇温した後、すぐに冷却されることになるので、一部の組織においてパーライト変態が発生するものの、残りの組織は、オーステナイト組織に維持されることになる。さらに、造形工程の進行に伴い、表層から所定数を超えた層は、第２温度制御工程で、ベース台の温度Ｔ２が、Ｍｆ−β≦Ｔ２≦Ｍｆの範囲内に保持されるように制御されるので、オーステナイト組織からマルテンサイト組織に徐々に変化することになる。その結果、造形後の鉄合金層において、歪み及び割れの発生を抑制することができ、均一で強度の高いマルテンサイト組織を得ることができる。

請求項２に係る発明は、請求項１に記載の鉄合金の製造方法において、第２温度制御工程において、室温がマルテンサイト変態終了温度Ｍｆよりも高い場合には、ベース台の温度Ｔ２が室温に保持されるように、ベース台の温度Ｔ２を制御することを特徴とする。

この鉄合金の製造方法によれば、第２温度制御工程において、室温がマルテンサイト変態終了温度Ｍｆよりも高い場合には、ベース台の温度Ｔ２が室温に保持されるように、ベース台の温度Ｔ２が制御される。したがって、鉄合金の組成などに起因して、室温がマルテンサイト変態終了温度Ｍｆよりも高い状態になっている場合には、造形工程で造形された鉄合金層の表層から所定数の積層は、オーステナイト組織に保持されるとともに、熱歪みが緩和されながら、焼き戻し変態を受けない状態となる。それにより、造形後の鉄合金層において、歪み及び割れの発生を抑制することができ、均一で強度の高いマルテンサイト組織を得ることができる。

請求項３に係る発明は、請求項１又は２に記載の鉄合金の製造方法において、αは、０〜５０℃の範囲内の値であることを特徴とする。

この鉄合金の製造方法によれば、第１温度制御工程において、鉄合金層温度Ｔ１が、Ｍｓ〜Ｍｓ＋５０℃の範囲内に保持されるように制御されることになる。このように制御した場合、本出願人の実験により、造形工程で造形された鉄合金層の表層から所定数の積層が、造形工程での原料粉体の溶融により、オーステナイト変態温度を超えた後、次の造形工程で原料粉体の溶融が近傍で発生するまでの間、マルテンサイト組織に変化することがなく、オーステナイト組織に保持できることが確認された（後述する図８参照）。したがって、前述したような作用効果を確実に得ることができる。

請求項４に係る発明は、請求項１ないし３のいずれかに記載の鉄合金の製造方法において、βは、０〜５０℃の範囲内の値である

この鉄合金の製造方法によれば、第２温度制御工程において、ベース台の温度Ｔ２がＭｆ−５０〜Ｍｆの範囲内に保持されるように制御されることになる。このように制御した場合、本出願人の実験により、表層から所定数を超えた層は、オーステナイト組織からマルテンサイト組織に徐々に変化することになり、造形後の鉄合金層において、歪み及び割れの発生を抑制できることが確認された（後述する図８参照）。したがって、前述したような作用効果を確実に得ることができる。

本発明の一実施形態に係る鉄合金の製造方法を実施する金属積層造形装置の構成を示す図である。 金属積層造形装置の電気的な構成を示すブロック図である。 鉄合金の製造方法における各工程を示す図である。 鉄合金の製造方法における各工程の動作を説明するための図である。 鉄合金を造形する際の原料粉体及び鉄合金の温度変化を示す図である。 鉄合金層の温度変化を説明するための図である。 鉄合金層の温度変化を鉄合金の恒温変態曲線図に重ねた図である。 鉄合金の実施例及び比較例のデータを示す図である。 デポジション方式の金属積層造形装置を示す図である。

以下、図面を参照しながら、本発明の一実施形態に係る鉄合金の製造方法について説明する。本実施形態は、図１に示す金属積層造形装置１を使用し、以下に述べる鉄合金の製造方法により、鉄合金製品を製造するものである。

この金属積層造形装置１は、パウダーベッド方式のものであり、図１及び図２に示すように、レーザ発振器２、レーザ駆動装置３、赤外線ヒータ４、粉体収容器５、ベースプレート６、ベース駆動装置７、ベースヒータ８、原料供給装置９、サーモグラフィ装置１０及びコントローラ１１などを備えている。

レーザ発振器２は、粉体収容器５の上方に配置され、後述する造形工程の実行中、コントローラ１１によって制御されることにより、レーザビーム２ａを粉体収容器５内のベースプレート６（ベース台）上の原料粉体２０に照射する。それにより、原料粉体２０が溶融し、鉄合金化する。

また、レーザ駆動装置３は、電動機及びギヤ機構（いずれも図示せず）などを組み合わせて構成されている。レーザ駆動装置３は、コントローラ１１に電気的に接続されており、後述する造形工程の実行中、コントローラ１１によって制御されることにより、レーザ発振器２を、ベースプレート６の上面に対して平行な平面内でＸ軸方向及びＹ軸方向に駆動する。それにより、後述する造形工程において、鉄合金層を積層しながら、鉄合金製品３０をベースプレート６上に造形することが可能になる。

さらに、赤外線ヒータ４は、コントローラ１１に電気的に接続されており、後述する第１温度制御工程の実行中、鉄合金層温度Ｔ１を制御するために、その出力がコントローラ１１によって制御される。この鉄合金層温度Ｔ１は、鉄合金製品の最上層の鉄合金層を第１層とし、その下側の層を順に第２層、第３層、……とした場合における第１〜第３層の温度である。

サーモグラフィ装置１０は、第１〜第３層が出力する赤外線エネルギーを検出し、その検出信号をコントローラ１１に出力する。コントローラ１１は、後述するように、第１温度制御工程において、このサーモグラフィ装置１０の検出信号に基づき、鉄合金層温度Ｔ１を取得するとともに、赤外線ヒータ４を介して、鉄合金層温度Ｔ１を制御する。

一方、粉体収容器５は、耐熱性を有する材質で構成され、平面視矩形の内部空間を有しているとともに、その底がベースプレート６になっている。造形工程では、このベースプレート６の上面と粉体収容器５の内部空間に、原料粉体が収容される。

また、ベース駆動装置７は、ベースプレート６を上下方向に駆動するためのものであり、電動機及びギヤ機構（いずれも図示せず）などを組み合わせて構成されている。ベース駆動装置７は、コントローラ１１に電気的に接続されており、後述するベース駆動工程にいて、コントローラ１１によって制御されることにより、ベースプレート６を所定距離ｄ分、下方に移動させる。

さらに、ベースヒータ８は、コントローラ１１に電気的に接続されており、後述するように、第２温度制御工程の実行中、ベースプレート６の温度（以下「ベースプレート温度」という）Ｔ２を制御するために、その出力がコントローラ１１によって制御される。

原料供給装置９は、アクチュエータ及びギヤ機構などを組み合わせたものであり、コントローラ１１に電気的に接続されている。原料供給装置９は、後述するように、原料供給工程において、原料粉体２０を粉体収容器５に対して供給する。

次に、金属積層造形装置１による鉄合金の製造方法について説明する。図３に示すように、この製造方法では、まず、ベース駆動工程（図３／ＳＴＥＰ１）が実行される。このベース駆動工程では、造形中の鉄合金製品３０上に鉄合金層を１層分、造形するために、ベース駆動装置７が、ベースプレート６を鉄合金層の１層分、下方に移動させる。例えば、ベースプレート６は、図４の状態（Ｃ１）の位置から状態（Ｃ２）の位置まで、距離ｄ分、移動する。

次いで、原料供給工程（図３／ＳＴＥＰ２）が実行される。この原料供給工程では、原料供給装置９によって、鉄合金層の１層分の原料粉体２０が粉体収容器５に供給される。例えば、図４の状態（Ｃ３）に示すように、作成中の鉄合金製品３０が粉体収容器５内に存在する場合には、鉄合金層の１層分の原料粉体２０が鉄合金製品３０の上方に供給される。

この原料供給工程に続けて、造形工程、第１温度制御工程及び第２温度制御工程（図３／ＳＴＥＰ３〜５）が同時に実行される。

この造形工程では、レーザ発振器２、原料粉体２０及び粉体収容器５などを含む空間が不活性雰囲気下に保持される。そして、その状態で、コントローラ１１によってレーザ発振器２が制御されることにより、レーザビーム２ａがレーザ発振器２から粉体収容器５内のベースプレート６上の原料粉体２０に照射される。これと同時に、コントローラ１１によってレーザ駆動装置３が制御されることにより、レーザ駆動装置３によって、レーザ発振器２が所定範囲内で移動するように駆動される。それにより、図４の状態（Ｃ４）に示すように、作成中の鉄合金製品３０が粉体収容器５内に存在する場合には、鉄合金製品３０の上方の原料粉体２０が溶融することで、１層分の鉄合金層が鉄合金製品３０の上面に積層される。

一方、第１温度制御工程では、前述した鉄合金層温度Ｔ１が下式（１）が成立する値になるように、赤外線ヒータ４の出力が制御される。この理由については後述する。

Ｍｓ≦Ｔ１≦Ｍｓ＋α ……（１）
ここで、Ｍｓはマルテンサイト変態開始温度を、αは所定値をそれぞれ表している。

また、第２温度制御工程では、前述したベースプレート温度Ｔ２が下式（２）が成立する値になるように、ベースヒータ８の出力が制御される。この理由については後述する。

Ｍｆ−β≦Ｔ２≦Ｍｆ ……（２）
ここで、Ｍｆはマルテンサイト変態終了温度を、βは所定値をそれぞれ表している。

以上のように、造形工程、第１温度制御工程及び第２温度制御工程が同時に実行され、造形工程において、１層分の鉄合金層が鉄合金製品３０の上面に積層されたタイミングで、造形工程などが終了する。その後、鉄合金製品３０が完成するまでの間、ベース駆動工程⇒原料供給工程⇒造形工程＆第１及び第２温度制御工程の順で、各工程が繰り返し実行される。

次に、上述したように、第１温度制御工程及び第２温度制御工程において、鉄合金層温度Ｔ１及びベースプレート温度Ｔ２を制御した理由について説明する。まず、本出願人の実験により、金属積層造形装置１によって鉄合金を造形する際、原料粉体及び鉄合金の温度が図５に示すように変化することが確認できた。

同図に示すように、レーザビーム２ａが照射され、原料粉体が溶融すると、時刻ｔｘ以降、温度が急上昇する。そして、溶融部が時刻ｔｙで、最高温度に到達した後、レーザビーム２ａが移動するのに伴い、溶融部は、既に凝固済みの部位への熱伝導によって温度が低下することになる。金属積層造形装置１によって鉄合金を造形した際、原料粉体及び鉄合金の温度が、以上のように変化するという知見が得られた。

この知見に基づき、原料粉体の溶融後の鉄合金層において、均一で強度の高いマルテンサイト組織を得るために、第１温度制御工程及び第２温度制御工程において、鉄合金層温度Ｔ１及びベースプレート温度Ｔ２が前述した範囲内の温度になるように制御される。

このように鉄合金層温度Ｔ１及びベースプレート温度Ｔ２を制御した場合、造形工程中において、図６に示すように鉄合金製品３０における鉄合金層の第１〜第４層などが造形される際には、これらの鉄合金層の温度は、以下に述べるように変化する。なお、以下の説明では、鉄合金層温度Ｔ１が値Ｍｓ＋αに制御され、ベースプレート温度Ｔ２が値Ｍｆ−βに制御されているものとする。

まず、レーザビーム２ａの照射により造形された直後の第１層の部位３０ａの温度は、オーステナイト変態温度Ａ３よりも高い温度に上昇し、レーザビーム２ａが図６中の右方に移動するのに伴い、図７に示すように、オーステナイト変態温度Ａ３から急激に低下し、鉄合金層温度Ｔ１まで低下する（時刻ｔ１）。

それ以降、部位３０ａを含む第１層の温度は、第１温度制御工程の実行により、鉄合金層温度Ｔ１に保持される。その結果、第１層の鉄合金層は、マルテンサイト組織に変化することなく、オーステナイト組織に保持される。

また、第１層の下側の第２層の温度は、第１温度制御工程の実行により、鉄合金層温度Ｔ１に保持されているものの、第２層の部位３０ｂの温度は、その上方の第１層の部位３０ａが造形される際の熱伝導によって、上述したように、オーステナイト変態温度Ａ３以上の温度に上昇する。

その後、レーザビーム２ａが図６中の右方に移動するのに伴い、第２層の部位３０ｂの温度は、オーステナイト変態温度Ａ３から急激に低下し、鉄合金層温度Ｔ１まで低下する（時刻ｔ１）。それ以降、部位３０ｂを含む第２層の温度は、第１温度制御工程の実行により、鉄合金層温度Ｔ１に保持される。その結果、第２層の鉄合金層も、第１層と同様に、マルテンサイト組織に変化することなく、オーステナイト組織に保持される。

さらに、第２層の下側の第３層の温度は、第１温度制御工程の実行により、鉄合金層温度Ｔ１に保持されているものの、第３層の部位３０ｃの温度は、その上方で第１層の部位３０ａが造形される際の熱伝導によって、図７の時刻ｔ２〜ｔ３の間で、オーステナイト変態温度Ａ３よりも低い温度に一時的に上昇する。それにより、第３層の一部においてパーライト変態が発生するものの、温度上昇の時間が短いことで、それ以外の第３層は、オーステナイト組織に保持される。

その後、レーザビーム２ａが図６中の右方に移動するのに伴い、第２温度制御工程の実行により、ベースプレート６がベースプレート温度Ｔ２に保持されていることで、時刻ｔ３以降、第３層の部位３０ｃなどの温度は、ベースプレート温度Ｔ２に向かって徐々に低下することなる。その結果、第３層の鉄合金層は、ほぼ全体に亘って、オーステナイト組織からマルテンサイト組織に徐々に変化することになる。これと同様に、第４層以下の鉄合金層も、オーステナイト組織からマルテンサイト組織に徐々に変化することになる。

次に、図８を参照しながら、本実施形態の製造方法で製造した鉄合金の試験データについて説明する。同図の「実施例」は、Ｆｅが９８．２０（ｗｔ％）、Ｃが０．６２（ｗｔ％）、Ｍｎが１．１（ｗｔ％）の割合で構成された原料粉体２０を用い、本実施形態の製造方法によって、１０ｍｍ角の製造した鉄合金のデータを示している。

この原料粉体２０の場合、マルテンサイト変態開始温度Ｍｓは２５５℃であり、マルテンサイト変態終了温度Ｍｆは１７８℃である関係上、第１温度制御工程では、鉄合金層温度Ｔ１が２９０℃（＝Ｍｓ＋３５℃）に制御され、第２温度制御工程では、ベースプレート温度Ｔ２が１５０℃（＝Ｍｆ−２８℃）に制御される。

また、比較例１は、比較のために、第１温度制御工程において、鉄合金層温度Ｔ１をＭｓ＋１００℃よりも高い４００℃（＝Ｍｓ＋１４５℃）に制御し、第２温度制御工程において、ベースプレート温度Ｔ２を実施例と同じ１５０℃に制御した場合の例である。

さらに、比較例２は、比較のために、第１温度制御工程において、鉄合金層温度Ｔ１をマルテンサイト変態開始温度Ｍｓよりも低い１６０℃（＝Ｍｓ−１８℃）に制御し、第２温度制御工程において、ベースプレート温度Ｔ２を実施例と同じ温度（１５０℃）に制御した場合の例である。

一方、比較例３は、比較のために、第１温度制御工程において、鉄合金層温度Ｔ１を実施例よりも若干低い値（２８０℃）に制御し、第２温度制御工程において、ベースプレート温度Ｔ２をマルテンサイト変態終了温度Ｍｆよりも高い２００℃（＝Ｍｆ＋２２℃）に制御した場合の例である。

まず、比較例１のデータでは、硬さの数値が実施例よりも小さくなっていることが判る。比較例１の組織観察を実施したところ、ベイナイト組織とフェライト組織が混在するものとなっており、それに起因して、上記の状態が発生したものと推定される。

また、比較例２のデータでは、硬さの数値が実施例よりも小さくなっているとともに、割れが発生していることが判る。これに加えて、図示しないが測定時の硬さのばらつきが大きい状態となった。比較例２の組織観察を実施したところ、焼き戻しマルテンサイト組織が層状に重なったものとなっており、それに起因して、上記の状態が発生したものと推定される。

さらに、比較例３のデータを参照すると、硬さの数値が実施例よりも小さくなっていることが判る。これに加えて、図示しないが測定時の硬さのばらつきが大きい状態となった。比較例３の組織観察を実施したところ、マルテンサイト組織、ベイナイト組織及びフェライト組織が混在するものとなっており、それに起因して、上記の状態が発生したものと推定される。

これに対して、実施例のデータでは、硬さの数値（ビッカース硬さの平均値）が比較例１〜３よりも大きいとともに、割れが発生していないことが判る。また、図示しないが、測定時の硬さの変動が小さい状態となった。また、実施例の組織観察を実施したところ、マルテンサイト組織が得られており、それに起因して、上記の状態が発生したものと推定される。

以上のように、本実施形態の鉄合金の製造方法によれば、造形工程において、レーザビーム２ａが鉄合金の原料粉体２０に照射され、原料粉体２０が溶融することにより、鉄合金層がベースプレート６上に積層しながら造形される。この造形工程の実行中、第１温度制御工程において、造形工程で造形された鉄合金層の第１〜第３層までの鉄合金層温度Ｔ１が、Ｍｓ≦Ｔ１≦Ｍｓ＋αの範囲内に保持されるように制御される。したがって、造形工程で造形された鉄合金層の表層から所定数の積層は、原料粉体２０の溶融により、オーステナイト変態温度を超えた後、次の金属層を造形する際において原料粉体の溶融が近傍で発生するまでの間、マルテンサイト組織に変化することがなく、オーステナイト組織に保持されるとともに、熱歪みが緩和されながら、焼き戻し変態を受けない状態となる。

そして、原料粉体２０の溶融が近傍で発生した場合、その内側の所定数までの金属層は、一時的に昇温した後、すぐに冷却されることになるので、一部の組織においてパーライト変態が発生するものの、残りの組織は、オーステナイト組織に維持されることになる。さらに、造形工程の進行に伴い、表層から所定数を超えた層は、第２温度制御工程で、ベースプレート温度Ｔ２が、Ｍｆ−β≦Ｔ２≦Ｍｆの範囲内に保持されるように制御されるので、オーステナイト組織からマルテンサイト組織に徐々に変化することになる。その結果、造形後の鉄合金層において、歪み及び割れの発生を抑制することができ、均一で強度の高いマルテンサイト組織を得ることができる。

なお、図８の実施例のデータは、第１温度制御工程において、鉄合金層温度Ｔ１を値Ｍｓ＋３５℃になるように制御した例であるが、これに限らず、第１温度制御工程において、鉄合金層温度Ｔ１を前述した式（１）が成立するような値に制御すればよい。その場合、値αは、０〜５０℃の範囲内の値に設定されることが好ましい。これは、鉄合金層温度Ｔ１がＭｓ＋５０を超えた場合、マルテンサイト変態は発生しないものの、フェライト変態が発生することで、積層造形で高い強度を確保することができなくなるためである。また、値αは、０〜２０℃の範囲内の値に設定されることがより好ましい。

また、図８の実施例のデータは、第２温度制御工程において、ベースプレート温度Ｔ２を値Ｍｆ−２８℃になるように制御した例であるが、これに限らず、第２温度制御工程において、ベースプレート温度Ｔ２を前述した式（２）が成立するような値に制御すればよい。その場合、値βは、０〜５０℃の範囲内の値に設定されることが好ましい。これは、ベースプレート温度Ｔ２がＭｆ−５０未満の温度になった場合、鉄合金層温度Ｔ１をマルテンサイト変態開始温度Ｍｓよりも高い温度に維持するのが困難になるためである。また、値βは、２０〜４０℃の範囲内の値に設定されることがより好ましい。

また、第２温度制御工程の実行中、室温がマルテンサイト変態終了温度Ｍｆよりも高い場合にはベースプレート温度Ｔ２が室温に保持されるように、ベースプレート温度Ｔ２を制御してもよい。このようにベースプレート温度Ｔ２を制御した場合、造形工程で造形された鉄合金層の表層から所定数の積層は、オーステナイト組織に保持されるとともに、熱歪みが緩和されながら、焼き戻し変態を受けない状態となる。それにより、実施形態と同様に、均一で強度の高いマルテンサイト組織を得ることができる。

さらに、図８の実施例のデータは、Ｆｅが９８．２０（ｗｔ％）、Ｃが０．６２（ｗｔ％）、Ｍｎが１．１（ｗｔ％）の割合で構成された原料粉体２０を用いた例であるが、原料粉体の組成はこれに限らず、Ｆｅを主体として、Ｃ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの少なくとも１つを含むものであればよい。

一方、実施形態は、金属積層造形装置１として、パウダーベッド方式のものを用いた例であるが、これに代えて、図９に示すデポジション方式の金属積層造形装置１Ａを用いてもよい。この金属積層造形装置１Ａでは、原料粉体２０を２つの粉末供給ノズル２１，２１から噴射し、それをレーザビーム２ａで溶融させることで、鉄合金層が積層され、それにより、鉄合金製品３０が造形される。このような金属積層造形装置１Ａを用いた場合でも、実施形態の金属積層造形装置１を用いた場合と同様の製造方法を実施することができ、それにより、実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

また、実施形態は、レーザビーム２ａを照射することにより、原料粉体２０を溶融した例であるが、これに代えて、電子ビームを照射することにより、原料粉体２０を溶融するように構成してもよい。

さらに、実施形態は、第１温度制御工程において、赤外線ヒータ４を制御することにより、鉄合金層温度Ｔ１を制御した例であるが、これに代えて、レーザ発振器２のレーザビーム２ａにより、鉄合金の表層から第３層までの表層温度Ｔ１を制御するように構成してもよい。その場合には、レーザビーム照射によって原料粉体２０を溶融させ、鉄合金の第１層を一端から他端まで作成した後、レーザ発振器２の出力を低下させた状態で、レーザビーム２ａを鉄合金の表面全体に亘って照射することにより、鉄合金層温度Ｔ１を、Ｍｓ≦Ｔ１≦Ｍｓ＋αが成立するように制御すればよい。

一方、実施形態は、鉄合金層温度Ｔ１を第１〜第３層までの鉄合金層の温度とした例であるが、これに代えて、鉄合金層温度Ｔ１を第１〜第２層までの鉄合金層の温度としてよく、鉄合金層温度Ｔ１を第１〜第ｎ（ｎは４以上の整数）層までの鉄合金層の温度としてもよい。

また、実施形態は、鉄合金として、鉄合金製品３０を製造した例であるが、鉄合金として、鉄合金製品３０以外の、鉄合金材などを製造するように構成してもよい。

１ 金属積層造形装置
２ レーザ発振器
２ａ レーザビーム
６ ベースプレート（ベース台）
２０ 原料粉体
３０ 鉄合金製品

Claims (4)

1. 鉄合金を金属積層造形法によって製造する鉄合金の製造方法であって、
   レーザビーム及び電子ビームの一方を鉄合金の原料粉体に照射し、当該原料粉体を溶融させることにより、鉄合金層をベース台上に積層しながら造形する造形工程と、
   当該造形工程の実行中、当該造形工程で造形された前記鉄合金層の表層から所定数の積層までの鉄合金層温度Ｔ１が、Ｍｓ≦Ｔ１≦Ｍｓ＋α（Ｍｓはマルテンサイト変態開始温度、αは所定値）の範囲内に保持されるように、当該鉄合金層温度Ｔ１を制御する第１温度制御工程と、
   前記造形工程の実行中、前記ベース台の温度Ｔ２が、Ｍｆ−β≦Ｔ２≦Ｍｆ（Ｍｆはマルテンサイト変態終了温度、βは所定値）の範囲内に保持されるように、前記ベース台の温度Ｔ２を制御する第２温度制御工程と、
   を実行することを特徴とする鉄合金の製造方法。
2. 請求項１に記載の鉄合金の製造方法において、
   前記第２温度制御工程において、室温が前記マルテンサイト変態終了温度Ｍｆよりも高い場合には、前記ベース台の温度Ｔ２が当該室温に保持されるように、前記ベース台の温度Ｔ２を制御することを特徴とする鉄合金の製造方法。
3. 請求項１又は２に記載の鉄合金の製造方法において、
   前記αは、０〜５０℃の範囲内の値であることを特徴とする鉄合金の製造方法。
4. 請求項１ないし３のいずれかに記載の鉄合金の製造方法において、
   前記βは、０〜５０℃の範囲内の値であることを特徴とする鉄合金の製造方法。

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