JP2021169175A

JP2021169175A - 塗装被覆成形品

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Publication number: JP2021169175A
Application number: JP2020072973A
Authority: JP
Inventors: 憲生多田; Norio Tada; 隆晃高橋; Takaaki Takahashi
Original assignee: Gifu Tadaseiki Co Ltd
Current assignee: Gifu Tadaseiki Co Ltd
Priority date: 2020-04-15
Filing date: 2020-04-15
Publication date: 2021-10-28
Anticipated expiration: 2040-04-15
Also published as: JP6999968B2

Abstract

【課題】樹脂塗料の膜厚がポリウレタン塗料の被覆であっても、金型間にバリが発生せず、樹脂成形品の塗布した被膜を薄くすることができること。【解決手段】金型２０、３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する塗料（被覆成形部１２）は、厚みが０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗料とし、金型２０、３０相互間のインローを精度７／１０００よりも良くしたバリ２９が発生する可能性の高い金型に対して、当該バリ２９の長さ方向に沿って、室温で冷却する冷媒路２７、２８ａ、２８ｂを配設したこと。【選択図】図３

Description

本発明は、金型内で成形した樹脂成形品の表面を樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度流体の樹脂塗料で被覆し、それを硬化させて被覆する塗装被覆成形品に関すもので、特に、金型内で成形した樹脂成形品の表面に塗布する塗装被覆成形品に関するものである。塗装被覆成形品を観察すれば２色成形の技術に近似しており、樹脂成形品の塗布した被膜を薄くすることができる。

例えば、特許文献１には、金型内で成形した樹脂成形品の表面と、金型キャビティ面との間に被覆剤を注入し、被覆剤を金型内で硬化させ、樹脂成形品の表面に被覆剤が密着一体化した成形品を得ている。
この型内塗装用金型は、主キャビティの外側全周に該主キャビティの背面の一部を構成する副キャビティと、該副キャビティの反塗装面側外周部内側において該副キャビティ内に進退する可動中子と、該可動中子に対向する位置に高温部を備えている。

故に、この型内塗装用金型によれば、可動中子により、金型副キャビティ面に樹脂成形品の副キャビティ部分の外周部付近が押し付けられる。このため、特許文献１によれば、樹脂成形品の副キャビティ部分の外周部付近が金型副キャビティ面に押し付けられた部分より外側には樹脂塗料が漏れ出すことがない。
また、この型内塗装用金型によれば、副キャビティの可動中子に対向する位置に高温部を設けることにより、瞬間的に塗膜を硬化させることができる。これにより、特許文献１の発明では、金型外部への塗膜の漏れを確実に防止できる。

加えて、特許文献２乃至特許文献５には、樹脂成形品の表面に被覆剤が密着一体化する成形品を得る方法が開示され、公知である。
特開２００２−１７２６５７号公報特許第３８４３８３３号明細書特許第３８２０３３２号明細書特開２００６−２５６０８８号公報特開２００９−２２０３２７号公報

前述した特許文献１の技術では、副キャビティの反塗装面側の外周部内側にある可動中子により樹脂成形品の副キャビティ部分の塗装面側の外周部内側付近が金型副キャビティ面に押し付けられ、樹脂塗料（塗膜）が外側に漏れ出すのを防止している。
しかしながら、特許文献１の技術では、樹脂成形品の主キャビティ部の外周全周において副キャビティ部と主キャビティ部の背面の一部とは一体に成形されており、金型を微少開いて被覆剤を注入する際には、樹脂成形品の主キャビティ部は被覆剤注入圧やその後の再型締め動作による金型キャビティ内圧により反塗装面側の金型キャビティ面に押し付けられるのに反して、副キャビティ部分は可動中子により塗装面側の金型副キャビティ面へ押し付けられる。

そこで、特許文献１の技術では、一体の樹脂成形品である主キャビティ部と副キャビティ部との間で、それぞれが反対方向に押し付けられる。これにより、製品となる主キャビティ部へ無理なストレスが加わり、製品の変形等をまねく懸念があると共に、副キャビティ部に対しても、本来の目的である被覆剤の外部への漏れを防ぐシール圧力に関して、主キャビティ部から及ぶ変形や、被覆剤の注入、再型締め時の内圧の影響を受けるために不確実なものとなる可能性がある。

これらの可能性を小さくするために副キャビティ内に薄肉部を設けることも記載されているが、この薄肉部は前記変形や圧力を受けても破損しない強度を備えていなければならないから、その効果は限定的なものとなる。
加えて、この技術では、副キャビティ部と一体となっている主キャビティ部の背面側（反被覆面側金型キャビティ面）に、被覆剤を流し込むことはできないし、製品形状に沿って副キャビティ部をカットする後工程も複雑で高い精度が要求される。

例えば、最終製品を別部品の上に重ねて取付ける場合、被覆された製品面と前記別部品とのわずかな取付け隙間から後工程でカットされた非被覆面が見え、外部から見た意匠性において問題となる。このため、取付け方法自体が制約を受けるので、反被覆面側にいくらかでも被覆剤を廻すことができ、この制約を解消できるとしている。
特許文献２乃至特許文献５等に代表される従来の技術は、押圧部を持たず、シール性能が副キャビティの形状によってのみ決定されるものが殆どで、樹脂の種類や被覆剤の種類が変わって、それぞれの粘度が変わるとその度に形状の寸法検討、試行錯誤をしなければならない。また、形状によるシール性能は部分的に均一でない可能性や量産において形状が経時的に変化する可能性等も含め確実なシール性能とは言えない。

そこで、例えば、特許文献５は、キャビティと離間して外側全周に位置する補助キャビティにキャビティから必要最小限の断面積を持つ貫通部に溶融樹脂を流通させることによって、パーティング面シール部材を成形する。加えて、補助キャビティ形成溝及び補助キャビティ形成面に対してパーティング面シール部材を圧接させるために、アーム部の傾斜面が、該傾斜面に密着したパーティング面シール部材の押圧面を押圧するものである。
しかし、特許文献１乃至特許文献５の発明は、２色成形を前提とする技術であり、原理的には、金型内で成形した樹脂成形品の表面を樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度流体の被覆剤で被覆するものであるが、低粘度流体の被覆剤の流れの影響が被覆に生じ、被覆剤の厚みを１ｍｍ程度以上とする必要があった。それでも、被覆剤の流れの影響が被覆に現れる現象が生じていた。

そこで、本発明は上記問題点を解消すべく、塗膜の膜厚がポリウレタン塗膜の被覆であっても、金型間にバリが発生し難く、かつ、樹脂成形品の塗布した被膜を薄くすることができる塗装被覆成形品の提供を課題とするものである。

請求項１の発明に係る塗装被覆成形品は、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆した塗装被覆成形品であって、前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの塗料と、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向を見越して、その長さ方向に沿って配設した冷媒路とを具備する。

ここで、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品にするとは、芯になる前記樹脂成形品に塗布する溶融樹脂の粘度よりも低粘度である塗料で被覆するものである。
特に、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って冷却する冷媒路を配設したものであるから、また、厚みが０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗膜とは、従来の２色成形の厚みを考慮しても０．１ｍｍ厚以上、０．８ｍｍ厚以下の厚みを規定する特性である。ここで、０．８ｍｍ厚以上の厚みとは、従来の２色成形の厚みを意図する。

これによって、前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの０．１ｍｍ厚以上の塗料は、温度の違いによる粘度の違いを活用して成形することができる。
そして、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って配設した冷媒路は、７０〜８０℃の粘度（ｍＰａ・ｓ）により、室内空気であっても４０℃以上の温度差があり、冷却に寄与することができる。金型相互間のインローを精度１／１００ｍｍ以下とするのは、従来のインロー精度でも使用できることを示している。

請求項２の発明に係る塗装被覆成形品の前記金型のインローを精度１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲では、正確なインローで金型にバリが発生しない配置とすることができる。

請求項３の発明に係る塗装被覆成形品の前記冷媒路は、室温で空冷するものである。
ここにおいて、室温で空冷する冷媒路は冷媒路の温度を変化させるが、冷媒路の温度変化は、ポリウレタン塗膜の厚みが従来の０．８ｍｍ厚よりも薄い、０．１ｍｍ厚とすることができ、連続吸気または排気とすることができる。

請求項４の発明に係る塗装被覆成形品の前記冷媒路は、水冷で冷却するものである。
ここにおいて、水冷で冷却する冷媒路は冷媒路の温度を大きく変化させないから、また、冷媒路の温度変化は、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１〜０．８ｍｍであるから、大きく変動することはなく、安定している。

請求項１の発明に係る塗装被覆成形品は、樹脂成形品の表面に前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗料と、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って配設した冷媒路とを具備するものである。
また、請求項１の発明に係る塗装被覆成形品は、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプのポリウレタン塗料と、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向を見越して、その長さ方向に沿って配設した冷媒路とによって成形したものである。

前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの０．１ｍｍ厚以上のポリウレタン塗料は、ポリウレタン塗料の温度特性を利用し、温度の高いときに成形性を良くし、温度の低いときの粘度の低いことを利用してバリが生じ難くしたものである。
従来は、０．１ｍｍ厚以上のポリウレタン塗料は射出成形では形成できず、この発明は射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、０．１ｍｍ厚以上、０．８ｍｍ厚以下の樹脂塗料による成形ができるようになった。

即ち、前記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料は、２色成形の技術で、従来可能であった０．８ｍｍ厚以上の厚みを除去しても、金型相互間のインローの精度を良くし、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って冷媒路を配設したものであり、射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、結果的に、０．１〜０．８ｍｍ厚の薄いポリウレタン塗膜とすることができる。
また、２液混合タイプのポリウレタン塗料は、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になっても、射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、塗装被覆成形品を観察すれば２色成形した技術に近似した樹脂成形品を塗布した被膜を薄く形成することができる。

ここで、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品とは、芯になる前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度のポリウレタン塗膜で被覆するものである。特に、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って冷却する冷媒路を配設するものであるから、厚みが０．１〜０．８ｍｍ厚のポリウレタン塗膜、即ち、０．１〜０．８ｍｍ厚のポリウレタン塗膜の厚みを規定して、これによって７０〜８０℃の粘度で成形でき、しかも室温、或いは３０〜４０℃の空気または水で冷却できるから、室内空気であっても４０℃以上の温度差があり、冷却に寄与することができる。金型相互間のインローを精度１／１００以下とするのは、従来のインローでも使用できることを示している。

請求項２の発明に係る塗装被覆成形品の前記金型のインローを精度１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲とした金型では、より正確なインローの精度１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲の基でバリの出ない成形加工を行うことができる。

請求項３の発明に係る塗装被覆成形品の前記冷媒路は、室温で空冷するものである。
ここにおいて、室温で空冷する冷媒路は冷媒路の温度を変化させるが、冷媒路の温度変化は、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１ｍｍ厚以上であるから、大きく変動することはない。連続吸気または排気とすることができる。特に、冷媒路の温度変化は、管路の長さ、径の調整ででき、排出エネルギについても比較的に少ないエネルギであるから暖冷房の施設を大きく変動させるものでない。

請求項４の発明に係る塗装被覆成形品の前記冷媒路は、水冷で冷却するものである。
ここにおいて、水冷で冷却する冷媒路は冷媒路の温度を大きく変化させないから、また、冷媒路の温度変化は、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１ｍｍ以上であるから、大きく変動することはなく安定している。特に、冷媒路の温度変化は、管路の長さ、径の調整ででき、排出エネルギについても比較的に少ないエネルギであるから作業員の環境施設を大きく変動させるものでない。

図１はポリウレタン塗料の粘度特性を示す粘性特性図である。図２はイソシアネートＡとポリオールＢとの混合を行った場合の温度と粘性の関係を示す特性表図である。図３は成形品のバリの発生（ａ）、バリの巻き込み処理（ｂ）を説明する説明図である。図４はインローの原理を説明する説明図で、（ａ）は上型の斜視図、（ｂ）は下型の斜視図を分解した状態の説明図である。図５はインローを説明する下型の事例の説明図である。図６はインローを説明する図５の切断線Ａ−Ａの下型の事例の説明図である。図７はインローを説明する上型の事例の説明図である。図８はインローを説明する図７の切断線Ｂ−Ｂの上型の事例の説明図である。図９はインローを説明する上型及び下型の説明図である。図１０はインローを説明する下型の説明図である。図１１はインローを説明する上型の説明図である。図１２は塗装被覆成形品 (サイドモール）で、(ａ)はその長さ方向を示す平面図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は背面図である。図１３は本発明の実施の形態の塗装被覆成形品を示す成形品（ａ）及び断面の面積を取得する概念を示す説明図（ｂ）である。

以下、本発明の実施の形態について、図面に基づいて説明する。なお、実施の形態において、図示の同一記号及び同一符号は、同一または相当する機能部分であるから、ここではその重複する説明を省略する。
［実施の形態］

図１及び図２において、ポリウレタン塗料等の樹脂（７５℃）の粘度は９７（ｍＰａ・ｓ）である。因みに、２０℃の水の粘度は１．０（ｍＰａ・ｓ）であり、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は１．０×１０⁵〜１．０×１０⁶（ｍＰａ・ｓ）であるから、ポリウレタン（７５℃）の粘度は水の粘度に近似していることになる。また、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は、１．０×１０⁵〜１．０×１０⁶（ｍＰａ・ｓ）であり、一般論からしてポリウレタン（７５℃）の粘度が水に比して１００倍程度の違いであり、非常に水の粘度に近く、粘度が非常に小さいことがわかる。これに対して、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は、成形温度が高いばかりか、２６０℃の温度で粘度は１．０×１０⁵（ｍＰａ・ｓ）と射出成型の管理が難しい。そこで、本実施の形態では、ポリウレタン（７５℃）を使用することとする。

イソシアネートＡ（Puronate 960/1）とポリオールＢ（Puroclear 3351 IT）の関係を、２液混合タイプのポリウレタン樹脂（塗料）を例に説明する。
本発明を実施する場合の樹脂塗料は、ウレタン結合を有する共重合からなるポリマーのことで、高い基材密着性、反発弾性を有する皮膜特性、伸びと硬さのバランスを特徴として挙げることができる。即ち、イソシアネートＡとポリオールＢとの２液混合タイプで、７０℃以上、即ち、７０℃〜８０℃で液混合タイプの粘性が弱くなり、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上に粘性が強くなるものである。即ち、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプの樹脂塗料である。
前記下金型２０及び上金型３０が３個または４個に分割することがあり、本実施の形態では、樹脂成形品１１及び被覆成形部１２を形成したものであるから、形成前の被覆成形部１２は金型の一部であることも当然あり得る。勿論、樹脂成形品１１を金型とする場合もある。

イソシアネートＡとポリオールＢとの温度と粘度との関係を図１に示す。７０〜８０℃で粘性が弱くなり、６０〜８０℃の範囲で比較的低い粘性が安定していることから、この温度範囲でポリウレタン樹脂加工すると、軽負荷で比較的流動性の高いポリウレタン樹脂の加工を行うことができる。
しかし、ポリウレタン（７５℃）の粘度が一般合成樹脂に比して非常に弱いことは、塗装被覆成形品１３を形成する塗装被覆成形品用金型にインロー加工（精度１／１００ｍｍ）２１ａ〜２１ｄされていても、その塗装被覆成形品用金型の隙間に図３（ａ）に示すバリ５０が発生し、そのバリ２９の除去は簡単化することができない。また、１回の操作で全面切除することもできない。この流動性の高いポリウレタン塗料のバリ２９を切断するには、下金型２０及び上金型３０の金型相互間の間隔が精度１／１０００〜７／１０００の範囲でないと切断できないことが発明者等によって確認された。なお、この点は後述することとする。

例えば、ポリウレタン樹脂のバリ２９を図示しない金型を使用して巻き込むという図３（ｂ）に示すバリ２９のエッジ処理を行った。この時、塗装被覆成形品１３を成形する金型はインロー加工２１ａ〜２１ｄされている。しかし、図４乃至図８に示すように、インロー加工２１ａ〜２１ｄの精度が１／１００ｍｍ程度であるから、精度１／１００ｍｍ程度の流動性の高いポリウレタン樹脂のバリ２９が発生する確率が高い。
図４はインロー加工の参考図で、３０Ｘは上金型３０の凸部３０Ａ、２０Ｙは下金型に凹部２０Ｙを形成した状態の部品同士が噛み合いをインローという。特に部品がしっくりはまる部分のことを「インロー」という。これは現場用語である。
ここで、塗装被覆成形品用金型のインロー加工の精度を、図４乃至図８に示すように、１／１００、１／２００、１／３００、１／４００と小さく仕上げ精度を上げると、論理的にはバリ２９の発生が少なくなる。
図４乃至図７は、射出成型に使用される金型のインロー方式を形成したものである。

図４乃至図１３に示すように、下金型２０には、その４隅に、インロー加工２１ａ〜２１ｄ用の４角柱をＮＣ加工機によって形成している。上金型３０も同様、インロー加工２２ａ〜２２ｄの４角柱は、１／１００ｍｍ程度の精度に仕上げている。即ち、精度１／１００ｍｍのテーパによって、設定値の誤差が最小値になるようにした。図中、ボルト穴２は塗装被覆成形品１３を保持しており、ボルト３によって上金型３０と下金型２０を接続している。
図９に示すインロー加工２３ａ〜２３ｄは、インロー加工２２ａ〜２２ｄと噛み合う凹部からなり、対となってインロー加工２１ａ〜２１ｄを構成している。
本発明で実施するインロー加工は、四隅に凹凸を配設するものに限られるものではなく、公知の形態からのインローの構造形態が採用できる。

図５乃至図１３に示すように、インロー加工２２ａ〜２２ｄの４角柱は、ＮＣ旋盤、ＮＣ工作機械等のＮＣ加工装置で１／１００の精度で切削されている。勿論、本発明を実施する場合には、円柱とテーパによって１／１００ｍｍの精度に切削してもよい。
なお、インロー加工２１ａ〜２１ｄ以外の塗装被覆成形品１３の金型、即ち、下金型２０及び上金型３０は、図９に示すように、ベースを樹脂成形品１１とし、その上に樹脂塗料による被覆成形部１２を形成している。塗装被覆成形品１３は、樹脂成形品１１及び被覆成形部１２を形成したもので、形成前の被覆成形部１２はキャビティとして使用されている。

しかし、インロー加工の加工精度を良くしても（数値を小さくしても）、１対の金型の収まりが悪いと、金型の全体の精度を下げ、インロー加工の全加工精度を良くすることができない。
そこで、発明者等は１／１０００ｍｍ〜１／１００ｍｍをＮＣ旋盤、ＮＣ工作機械等のＮＣ加工装置で切削したインロー加工精度を基に、その下金型２０と上金型３０の収まりを検証した。
また、２回目の成形工程、即ち、巻き込みエッジ処理のバリ２９として、図示しない金型を使用して巻き込むというエッジ処理を行うものと比較した。

発明者等はインロー加工として１／１０００ｍｍ〜１／１００ｍｍの四角柱のものを切削加工して試験に供した。７／１０００ｍｍ以下では位置によって温度が変化し、必ずしも安定した特性が得られなかった。また、７／１０００ｍｍ以上では、金型間の隙間により、ポリウレタン樹脂のバリ２９が強くなる傾向にある。結果、１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍであれば、インロー加工として精度を上げた効果が得られた。
特に、精度１／１０００ｍｍ以上になると、安定した収まりによって、金型相互のボルト穴２、ボルト３による金型の締め付けも正しく行なわれた。

従来の１／１００ｍｍの精度のインロー加工を基に、ポリウレタン樹脂のバリ２９の金型を使用して巻き込むというエッジ処理を行った巻き込みエッジ処理のバリ２９の場合には、単独で、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜として、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲とした場合にバリ２９が減少した。６／１０００ｍｍ、７／１０００ｍｍにおいては、どれだけ温度による膨張・収縮が生じているのか明確でないが、精度は殆ど温度に依存するものと推定されるので、発明者らによって更に究明中である。

即ち、インロー加工の精度１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲では、厚みが０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗膜とすることができる。発明者らの実験によれば、そのポリウレタン塗膜の表面張力を大きくしないことを意味するから、例えば、金型に閉じられた表面張力に耐えていたポリウレタン塗膜の一部が破壊されてバリ２９が生じると、ポリウレタン塗膜の表面張力によって押圧されバリ２９が大きくなると推定される。
即ち、厚みが０．８ｍｍ以上のポリウレタン塗膜は、表面張力によって保持しているが、毛細管現象が生じると、毛細管現象による広がり（バリ）が加わるから、厚みが０．１〜０．８ｍｍの範囲の数値が出てきていると推定される。しかし、その原因は表面張力、毛細管現象が如何に作用しているのかは定かではない。

また、インロー加工の精度が７／１０００ｍｍ以下に高くなった場合には、それ自体でガタツキがあるものでなく、また、特定の収納を嫌うものでもないから、ポリウレタン樹脂のバリ２９の金型を使用して巻き込みエッジ処理のバリ２９として加工を行なわなくとも、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜であれば、容易に塗布することができる。
特に、見栄えを良くするには、厚みが０．１〜０．６ｍｍの薄さで、特に、厚みは０．６ｍｍ以上とすることもできるが、ポリウレタン塗膜を塗布する場合の厚みむらが出やすくなる。厚みが０．１ｍｍのポリウレタン塗膜、特に好ましくは、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜は、２色成形でも成形可能であるから、それを除去すると、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜には、毛細管現象及び表面張力のバランスが取れていると推定される。

即ち、インロー加工の精度１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲とは、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜とすることができ、そして、インロー加工の存在感が明確になる。発明者らの実験によれば、そのポリウレタン塗膜の表面張力を大きくしないことを意味している可能性がある。例えば、金型に閉じられ、表面張力に耐えていたポリウレタン塗膜の一部が破壊されてバリ２９が生じると、ポリウレタン塗膜の表面張力によって押圧されバリ２９が大きくなると推定される。
厚みが０．８ｍｍ以上のポリウレタン塗膜は、表面張力によって保持しているが、毛細管現象が生じると、毛細管現象による広がり（バリ）が加わるから、厚みが０．１〜０．８ｍｍの範囲の数値が出てきていると推定される。しかし、その原因は表面張力、毛細管現象が如何に作用しているのかは定かではない。

また、インロー加工の精度が７／１０００ｍｍより精度を上げると、それ自体でガタツキがなくなる可能性が大である。特に、ポリウレタン塗膜の厚みは０．６ｍｍ以上とすることもできるが、ポリウレタン塗料を塗布する場合の厚みむらが出やすくなる。厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜は、毛細管現象及び表面張力のバランスが取れていると推定される。
特に、見栄えよくするには、厚みが０．３〜０．６ｍｍで金型を使用してバリ除去するよりも、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜であれば、容易にバリをなくすことができる。これは、ポリウレタン塗料の厚みとして説明しているが、ポリウレタン塗料の粘度の問題を特定するものに相当する。

そこで、図３（ａ）ように、対向する金型相互間に隙間が生じ、また、切削加工する際の切紛等が挟まると金型間にリブ２９が発生する。そこで、図３（ｂ）に示すように、金型相互間にリブ２９の発生が予測される位置に沿って冷媒路２７を形成する。冷媒路２７は銅管等の管路で室温の空気で冷却するものである。
室温で空冷する冷媒路２７は、冷媒路２７の温度を変化させるが、大きく変動することはない。室内空気の循環とすれば、連続吸気または排気とすることができる。特に、冷媒路２７の温度は、管路の長さ、径の調整、厚み、冷媒の通過量で調整できる。

特に、排出エネルギについても比較的少ないエネルギであるから室内の暖冷房の施設を大きく設計変更させるものではない。冷媒路２７の温度変化を、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１〜０．８ｍｍとしているのは、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１〜０．８ｍｍという１ｍｍ以下の塗膜の厚みに使用できることを意味する。
また、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１〜０．８ｍｍとは、毛細管現象、表面張力から、ポリウレタン塗膜の厚みが１ｍｍ以下であることを示している。即ち、冷媒路２７の温度を３０℃程度に低下させておけば、そのポリウレタン塗膜の粘度が１００倍以上となり、一般の合成樹脂の粘度１．０×１０⁵〜１．０×１０⁶（ｍＰａ・ｓ）の１桁の違いとなるから、バリ２９のない加工を行うことができる。

図３（ｂ）は、ポリウレタン塗膜は一般の合成樹脂の粘度と１０⁵倍程度の違いとなるものであるから、粘度が高く、バリ２９のない加工を行うことができる。
また、塗装被覆成形品１３の冷媒路２７は、水冷で冷却することもできる。水冷で冷却する冷媒路２７は冷媒路の温度を大きく変化させないから、冷媒路２７の温度変化はポリウレタン塗膜の厚みが０．１〜０．８ｍｍであるから、大きく変動することはなく安定している。特に、冷媒路２７の温度変化は、管路の長さ、径の調整ででき、排出エネルギについても比較的に少ないエネルギであるからオペレータの環境施設を大きく変動させるものでない。

図３（ｂ）の実施例では、冷媒路２７が金型のキャビティから飛び出すバリ２９の発生を予測して、粘度を高くするものである。しかし、キャビティの温度を低下させる体積が多く、飛び出すバリ２９の飛び出し量が多いと予測されるとき、図３（ｃ）の実施例のように、並行する冷媒路２８ａ及び冷媒路２８ｂを配設することもできる。
即ち、塗装被覆成形品１３に冷媒路２８ａ及び冷媒路２８ｂの２本の冷媒路２８ａ、２８ｂを埋設し、その冷媒路２８ａ及び冷媒路２８ｂを水冷または空冷で冷却することもできる。水冷で冷却する冷媒路２８ａ及び冷媒路２８ｂは冷媒路２８の温度変化を、大きな容積の温度変化として変化させるから、金型の温度変化はポリウレタン塗膜の厚みが０．１〜０．８ｍｍであり、大きく変動することなく安定している。特に、冷媒路２８ａ及び冷媒路２８ｂの温度変化する体積は、管路の長さ、径の調整として対応でき、排出エネルギについても比較的に少ないエネルギであるから作業員の環境施設を大きく変動させるものでない。

更に、塗装被覆成形品１３は、金型のインローを精度１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲とした金型では、より正確なバリ２９のない加工を行うことができた。
本実施の形態の図１２のサイドモールのような塗装被覆成形品１３の被覆成形部１２は、図１２（ａ）及び図１２（ｂ）に示すように、金型２０内で成形した樹脂成形品１１の表面のキャビティとなる部分である。ここで、被覆成形部１２には塗膜で被覆成形部１２を形成したものと、塗膜で被覆成形部１２を形成するキャビティを指す場合がある。
前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の塗膜で被覆するものである。図１２（ｂ）の正面図に示すように、前記樹脂成形品１１の一次元の長さ方向のポイントに対して、幅方向のポイントが変化していることが判る。ところが、幅（二次元の長さ）のポイントが変化しているのみではなく、図１２（ａ）乃至（ｃ）に示す平面図、正面図、背面図から示されているように、被覆成形部１２の形状は、現実には曲面となっている。

図１２（ａ）乃至図１２（ｃ）の成形品及び図９の塗装被覆成形品（サイドモール）１３は、例えば、２０等分した測定点は、溶融樹脂がＷ＝５０、５１、５２、・・・５６、５７、５８、５９、６０、・・・・等に順次溶融樹脂が射出される。これは、幅方向の測定点、即ち、幅方向の断面の面積、幅の長さｍと、その厚みｈが、[幅ｍ・厚ｈ]として現して±３０％以内に入るように設定されている。
各測定点は、Ｗ＝５０をＶ₁＝Ｖ[m/s]とする入力速度、右端側の測定点Ｗは、Ｗ＝５０をＶ₂＝Ｖ[m/s]とする出力速度であり、中央付近の変化点の測定点、測定点Ｗ＝５９ではＶ₃となる。
なお、測定点Ｗの等分は１０等分または２０等分に限定されるものではないし、また、必ずしも等分にする必要はなく、図面（設計値）と実施物とが対応すればよい。
ベルヌーイの定理から
ｐ₁＋ρ₁（Ｖ₁）²／２＋ρ₁ ｇ₁ｚ₁ ＝ｐ₂＋ρ₂（Ｖ₂）²／２＋ρ₂ ｇ₂ｚ₂
との式から、被覆成形部１２の幅が左端から射出するとなると、途中で３倍の幅に広くなっているから、Ｖ²[m/s]と（Ｖ／３）² [m/s]が等しくなるように他の制御が必要である。ここでは、速度ＶからＶ／９の制御が必要となることがわかる。

即ち、左端側の断面の流速Ｖ₁＝Ｖ[m/s]、中央付近の断面の流速をＶ₂＝Ｖ／３[m/s]とすれば、中央付近の断面の断面は、１／９の速度とする必要がある。
ベルヌーイの定理で速度Ｖ[m/s]を変化しないとすれば、高さｚ[m]及び重力加速度ｇ[m/s²] も変化しないので、変数である流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m³]を変化することになる。

塗装被覆成形品１３の設計値から、下金型２０及び上金型３０のキャビティとしての被覆成形部１２によって樹脂成形品１１の一次元の長さ方向の測定点Ｘ＝５０、・・・、７０を得る。また、各断面点のサイドモールの断面積を算出し、当該キャビティの被覆成形部１２の断面形状を得る。それらのキャビティを基に速度Ｖ[m/s]を均一にする場合、高さｚ[m]、重力加速度ｇ[m/s²]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m³]を変数として、成形が変化しない程度の均一の速度Ｖ[m/s]を得る。

即ち、金型で形成し、下金型２０及び上金型３０内で収めて形成した塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する。
前記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、前記樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、前記射出口ＳＧから前記樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０は速度Ｖ[m/s]を均一として制御する。流体調整機構９０は、ステッピングモータ、サーボモータで横方向のポイント位置の検出ができるように符号化または複合化コード盤を具備している。

上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料を霧状に噴霧する噴射口を有するもので、本実施の形態では所定の幅を塗布できるものである。射出口ＳＧはイオンエアーコンプレッサ、エアーガン、静電除去エアーガン等を使用してもよい。
また、流体調整機構９０は、塗装被覆成形品１３に沿って前記射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し乍ら、樹脂塗料を射出移動するもので、一次元または二次元的に移動するものである。

ここで、本実施の形態の流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、樹脂成形品１１の長さ方向にポイントに移動する速度Ｖ[m/s]等の「流体特性」は、流体調整機構９０の何れの位置においても「流体特性」が同じになるように設定する。
この時、設計的にポイント＝５０、・・・、７０の側は、サイドモールの片端または両端から空気を抜きながら射出口ＳＧで塗装するのが効率的である。
流体調整機構９０は、射出口ＳＧからの射出位置を対応付けるもので、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）とし、高さｚ[m]、重力加速度ｇ[m/s²]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m³]を変量として算出する。
そして、塗装被覆成形品１３の設計値から、上金型２０及び上金型３０のキャビティを基に作成された被覆成形部１２によって、樹脂成形品１１の１次元の長さ方向のポイント＝５０、・・・、７０を得る。また、ポイントの位置から、各断面点のサイドモールの断面を算出し、塗装被覆成形品１３のキャビティから、「流体特性」を算出する。

流体調整機構９０は、射出口ＳＧの特定位置を対応付けるもので、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度ｇ[m/s²]、流体の速度Ｖ[m/s]をConst（一定）とし、高さｚ[m]、重力加速度ｇ[m/s²]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m³]を変量として算出する。
そして、塗装被覆成形品１３の設計値から、下金型２０及び上金型３０のキャビティを基に作成された被覆成形部１２によって、樹脂成形品１１の一次元の長さ方向のポイントＷ＝５０、・・・、７０を得る。また、各断面点のサイドモールの断面を算出し、塗装被覆成形品１３のキャビティから、「流体特性」を算出する。

そこで、塗装被覆成形品１３の一次元の長さ方向のポイントに対して何等分化に分け、及び二次元の長さ方向のポイントに対しても何等分化に分け、樹脂成形品１１の表面の空気の巻き込みを塗装被覆成形品１３の一次元の長さ方向のポイントに対しても、二次元の長さ方向のポイントに対しても、その変化を少なくする。勿論、等分する距離は細分化することが望ましいが、この検出位置は、ベルヌーイの定理の入力端と出力端からその間の数値を推定することができる。

発明者等の実験では
ｐ₁＋ρ₁（Ｖ₁）²／２＋ρ₁ ｇ₁ｚ₁ ＝ｐ₂＋ρ₂（Ｖ₂）²／２＋ρ₂ ｇ₂ｚ₂
が１〜３割の誤差を持つ時には見栄えが低下しないので、３割以下の誤差に抑えるか、二次元の長さポイントについて、できるだけ変動を少なくするのが望ましい。

本実施の形態は、金型で形成し、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆した塗装被覆成形品１３であって、樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し乍ら移動する流体調整機構９０と、前記射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０の流体特性を常に均一として制御するものである。

上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料を霧状に噴霧する噴射口を有するもので、本実施の形態では所定の幅を塗布できるものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し乍ら移動するもので、一次元または二次元的平面または曲面に移動する。そして、流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０の流体特性は流体調整機構９０の何れの位置においても常に均一として移動するものである。

この発明に係る塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものである。
ここで、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理は「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」との前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。

上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料を噴射する噴射ノズルを有するもので、本実施の形態では所定の幅を塗布できるものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し乍ら移動するもので、一次元または二次元的平面または曲面に移動する。
そして、流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、前記流体調整機構９０の流体特性は流体調整機構９０の何れの位置においても「流体特性」が同じになるように設定する。

更に、この発明に係る塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものである。詳しくは、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上に固くしたものである。
ここで、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の前提では、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。

塗装被覆成形品１３は、インロー加工により、射出口ＳＧで噴射する樹脂塗料及び空気の通過が特定された金型を通過するものであるから、金型をインロー加工とすることにより密着性を出し、射出口ＳＧで噴射する樹脂塗料及び空気の通過が特定された金型のキャビティを通過するものであるから、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体として設計できる。

金型内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、前記塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを５／１０００以下とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように流体特性（「圧力エネルギ」、「速度エネルギ」、「位置エネルギ」）を設定するものである。

金型で形成し、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する塗膜は、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜とし、かつ、金型相互間のインローを１／１０００〜７／１０００ｍｍの範囲とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように「流体特性」設定するものである。

樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを精度１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲とし、更に、ベルヌーイの定理による「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）の前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做しても問題は確認されなかった。

本発明に係る塗装被覆成形品１３は、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料をポリウレタン塗料としたものであり、一次元または二次元平面または曲面を樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するものである。特に、ベルヌーイの定理の前提とする摩擦の少ない非粘性流体では、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做しても問題は確認されなかった。

下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３において、樹脂成形品１１の表面に噴射する樹脂塗料は、「圧力エネルギ」、「速度エネルギ」、「位置エネルギ」からなる流体特性を常に均一になるように樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿ってポリウレタン塗料を噴射し、射出口ＳＧの出力を制御する。樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し乍ら移動する流体調整機構９０と、前記流体調整機構９０から樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０の流体特性を常に均一として制御する流体調整機構９０とを具備し、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。

ポリウレタン塗料、詳しくは、下金型２０及び上金型３０の金型内で成形した樹脂成形品１１の表面を被覆し、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３で、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上に固くしたポリウレタン塗料である。即ち、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかいので、合成樹脂成形に使用し、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上に柔らかくないので、バリ２９が発生しないように金型の間隔をバリ２９が発生しない程度に流動させない。

樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の流体特性は、流体として、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做している。
即ち、２つの流体の流れの断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m³]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度ｇ[m/s²]で現わすとすれば、ｐ＋ρＶ²／２＋ρ ｇｚ＝ Const（一定）であり、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、特定の「圧力エネルギ」、「速度エネルギ」、「位置エネルギ」を固定し、他を変量とすることができる。

下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する塗膜は、厚みが０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗膜とし、かつ、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように「流体特性」を制御する。

これにより、本発明に係る塗装被覆成形品１３は、下金型２０及び上金型３０内に収納して成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗料と、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って配設した冷媒路２７、２８ａ、２８ｃを具備するものである。

樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料が、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する対象は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
即ち、２つの流体の流れの方向に対して垂直な断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理の速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度ｇ[m/s²]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m³]で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ²／２＋ρ ｇｚ＝ Const（一定）であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、２つの流れに対して垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。

「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、２つの断面を通過する流体の速度は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、断面の速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m³]が変化しないので、射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、前記スプレーガンの樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。

この塗装被覆成形品１３の表面に沿って射出口ＳＧで噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものである。ここで、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元、即ち、平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
ポリウレタン塗料として１．０×１０²のものを使用すれば、下金型２０及び上金型３０の相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下で被膜形成は、厚みが０．１〜０．８ｍｍとした厚みに実施できる。更に歩留まりを考慮すれば、かつ、安全性を考慮すれば、厚みが０．３〜０．６ｍｍとすれば、高効率で塗装被覆成形品１３が得られる。
塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように制御するものである。

下金型２０及び上金型３０内に収納して成形する事例で説明したが、中子にも同様に本発明を適用できる。また、ベルヌーイの定理に従って、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」と区別しているが、本発明を実施する場合には、コントロールが容易な項目を制御すればよい。
この成形により、ポリウレタンの単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。したがって、多層化が可能であり、多層化による違和感がない。

金型相互間のインローを１／１００ｍｍよりも良くしたものでは、インローのないものと比較して、インロー加工されたものが有利であることが確認された。これは、インロー単体の特性よりも、当該バリの長さ方向に沿って、室温で冷却する冷媒路２７、２８ａ、２８ｃを配設した場合に顕著に出てくる。即ち、総合評価においては、インローを１／１００ｍｍ以下にすることが望ましい。
特に、この成形により、ポリウレタンの単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。樹脂成形品１１は下金型２０及び上金型３０内で形成してもよいし、下金型２０及び上金型３０内で全体を移動しないようにしてもよい。
したがって、多層化が可能であり、多層化による違和感がない。

本実施の形態の塗装被覆成形品１３の冷媒路２７、２８ａ、２８ｃは、水冷で冷却するものである。ここにおいて、水冷で冷却する冷媒路２７、２８ａ、２８ｃは冷媒路の温度を大きく変化させないから、冷媒路２７、２８ａ、２８ｃに他の冷媒を循環させてもよい。或いは，冷却装置から直接冷媒路２７、２８ａ、２８ｃに冷媒を循環させてもよい。
何れにせよ，インローによりポリウレタン塗料（樹脂）が漏れ出さないように，ポリウレタン塗料の粘性を高めればよい。
例えば，ポリウレタン塗料（樹脂）の温度が３０℃以下であれば，見栄えの良い塗装被覆成形品１３の表面が得られる。

また、冷媒路２７、２８ａ、２８ｃの温度変化は、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１〜０．８ｍｍであり、温度変化が５０〜６０℃以下であるから，熱容量を考慮すると大きな熱量の変化は伴わない。したがって，ペルチェ素子を介在させて金型の隙間が生じる位置の温度を低下させてもよい。

本発明に係る塗装被覆成形品は、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆した塗装被覆成形品であって、前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプのポリウレタン塗料と、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向を見越して、その長さ方向に沿って配設した冷媒路とを具備する塗装被覆成形品の製造方法と解すことができる。

本発明に係る塗装被覆成形品の製造方法は、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプのポリウレタン塗料と、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向を見越して、その長さ方向に沿って配設した冷媒路とによって成形したものである。

前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗料は、ポリウレタン塗料の温度特性を利用し、温度の高いときに成形性を良くし、温度の低いときの粘度の低いことを利用してバリが生じ難くしたものである。
従来は粘土を高くするか、逆に、柔軟にするかにより、この発明は射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、０．１ｍｍ以上の樹脂塗料による成形ができるようになった。

即ち、前記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料は、２色成形の技術で、従来可能であった０．８ｍｍ以上の厚みを除去しても、金型相互間のインローの精度を良くし、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って冷媒路を配設したものであり、射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、結果的に、０．１〜０．８ｍｍの薄いポリウレタン塗膜とすることができる。
また、２液混合タイプのポリウレタン塗料は、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になっても、射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、塗装被覆成形品を観察すれば２色成形した技術に近似した樹脂成形品を塗布した被膜を薄く形成することができる。

ここで、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品とは、芯になる前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度のポリウレタン塗膜で被覆するものである。特に、バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って冷却する冷媒路を配設するものであるから、厚みが０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜、即ち、０．１〜０．８ｍｍのポリウレタン塗膜の厚みを規定して、これによって７０〜８０℃の粘度で成形でき、しかも室温、或いは３０〜４０℃の空気または水で冷却できるから、室内空気であっても４０℃以上の温度差があり、冷却に寄与することができる。金型相互間のインローを精度１／１００以下とするのは、従来のインローでも使用できることを示している。

本実施の形態の塗装被覆成形品は、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、前記樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、前記塗装被覆成形品１３の表面を被覆する２液混合タイプ、その例として、ポリウレタン塗料の樹脂塗料とし、前記２液混合タイプのポリウレタン塗料の樹脂塗料の供給は、製品として使用する前記樹脂成形品１１の被覆形態の断面積に応じて供給し、断面積を一定にして樹脂の充填速度を一定にするか及び／またはオーバーフロー部を設けて気泡が巻き込んだ部位を成形製品部から外す発明である。

樹脂成形品１１の表面に、前記樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗膜とする。ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆剤の流れが被覆に現れる現象が生じていた。そこで、外観不良を改善する案として、ランナーの断面積を塗装被覆成形品１３の速度を一定にするか、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込み部位を成形製品部から外すことで対応できる。逆に、例えば、それまで使用していた速度Ｖ[m/s]が一定でなくなったときには、それをもって充填終了とすることができる。

１１樹脂成形品
１２被覆成形部（塗装被覆成形品の金型のキャビティ）
１３塗装被覆成形品
２０下金型
３０上金型
２７、２８ａ、２８ｂ冷媒路
２９バリ

Claims

金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品であって、
前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０²（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０²（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの０．１ｍｍ厚以上の塗料と、
バリが発生する可能性の高い金型に対して、当該バリの長さ方向に沿って配設した冷媒路と
を具備することを特徴とする塗装被覆成形品。
前記金型のインローを精度１／１０００ｍｍ〜７／１０００ｍｍの範囲としたことを特徴とする請求項１に記載の塗装被覆成形品。
前記冷媒路は、室温で空冷することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の塗装被覆成形品。
前記冷媒路は、水冷で冷却することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の塗装被覆成形品。