JP2021161332A

JP2021161332A - 車両用クッションパッドと車両用シートクッション

Info

Publication number: JP2021161332A
Application number: JP2020066509A
Authority: JP
Inventors: 亮佳岡藤; Akiyoshi Okafuji; 勇人望月; Yuto Mochizuki; 健一塚本; Kenichi Tsukamoto
Original assignee: Inoue MTP KK; Toyota Boshoku Corp; Inoac Corp
Current assignee: Toyota Boshoku Corp; Inoac Corp
Priority date: 2020-04-02
Filing date: 2020-04-02
Publication date: 2021-10-11
Anticipated expiration: 2040-04-02
Also published as: JP7464427B2

Abstract

【課題】着座感が良好な車両用クッションパッドとシートクッションの提供を目的とする。【解決手段】クッション本体２１の上面に載置されるポリウレタン発泡体からなる車両用クッションパッド３１において、ポリウレタン発泡体は、ポリオール、イソシアネート、触媒、発泡剤、添加剤を含むポリウレタン発泡体組成物から形成されたものであり、添加剤は、炭素数１４〜３６のモノアルコールが、炭素数１５〜５４の脂肪族或いは脂環族ジカルボン酸の両末端カルボン酸とエステル縮合されたジカルボン酸エステルであり、ポリウレタン発泡体におけるＪＩＳＫ６４００−７：２０１２に準じた通気量が、０．０１〜５．０ｃｃ／ｃｍ２／ｓである。【選択図】図１

Description

本発明は、車両用クッションパッドと、その車両用クッションパッドがクッション本体の上に載置された車両用シートクッションに関する。

従来、着座感を向上させるため、クッション本体の上にクッションパッドが載置された車両用シートクッションがある。
例えば、特許文献１には、モールドクッションの上に軟質スラブポリウレタン発泡体が積層されたものがある（特許文献１）。

特許第４３９３４５３号公報

しかし、従来の車両用クッションパッドは、座った直後の沈み込みが大きく、一気に沈み込むため、着座初期の座り心地が良好とは言い難いものであった。

また、近年では、冬季の座面を加温するため、ヒーターが車両用クッションパッドの上に配置されて表皮材で覆われた車両用シートクッションが、好まれている。
しかし、従来の車両用クッションパッドは、硬さの温度依存性が小さく、低温時にも着座時の圧縮変形が大きく、厚みが小になる。そのため、クッションパッドは、厚みの減少による断熱性低下を生じ、ヒーターによる熱が、ヒーター下方のクッションパッドへ逃げやすくなり、ヒーター上方の座面に伝わる熱量が減少し、効率よく座面を加温できない問題がある。

本発明は、前記の点に鑑みなされたものであり、着座初期の座り心地が良好な車両用クッションパッドと、その車両用クッションパッドがクッション本体の上に載置された車両用シートクッションの提供を目的とする。
また、ヒーターがクッションパッド上に配置される車両用シートクッションの場合、座面を効率よく加温できる車両用クッションパッド及び車両用シートクッションの提供を目的とする。

請求項１の発明は、ポリウレタン発泡体からなる車両用クッションパッドにおいて、前記ポリウレタン発泡体は、ポリオール、イソシアネート、触媒、発泡剤、添加剤を含むポリウレタン発泡体組成物からなり、前記添加剤は、炭素数１４〜３６のモノアルコールが、炭素数１５〜５４の脂肪族或いは脂環族ジカルボン酸の両末端カルボン酸とエステル縮合されたジカルボン酸エステルであり、前記ポリウレタン発泡体におけるＪＩＳＫ６４００−７：２０１２に準じた通気量が、０．０１〜５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓであることを特徴とする。

請求項２の発明は、請求項１において、前記ポリウレタン発泡体は、ガラス転移温度が−２０℃未満であり、ＪＩＳＫ６４００−２：２０１２に準じた圧縮硬さにおいて、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が１．５〜７．０であることを特徴とする。

請求項３の発明は、請求項１または２において、前記ポリウレタン発泡体は、ＪＩＳＫ６４００−３：２０１１に準じた反発弾性が１０〜４０％であることを特徴とする。

請求項４の発明は、クッション本体の上にクッションパッドが積層された車両用シートクッションにおいて、前記クッションパッドが請求項１から３の何れか一項に記載のクッションパッドからなることを特徴とする。

請求項１の発明によれば、ポリウレタン発泡体組成物に含まれる添加剤を、炭素数１４〜３６のモノアルコールが、炭素数１５〜５４の脂肪族或いは脂環族ジカルボン酸の両末端カルボン酸とエステル縮合されたジカルボン酸エステルとし、ポリウレタン発泡体におけるＪＩＳＫ６４００−７：２０１２に準じた通気量が、０．０１〜５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓであることにより、着座初期に一気に沈み込む量が少なく、その後にじんわりと沈み込むようにできるため、着座初期の座り心地を好にできる。

請求項２の発明によれば、ガラス転移温度が−２０℃未満であるため、クッションパッドは底付きをし難く、座り心地が良好になる。また、ＪＩＳＫ６４００−２：２０１２に準じた圧縮硬さにおいて、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が１．５〜７．０であるため、クッションパッドを構成するポリウレタン発泡体における硬さの温度依存性が大きく、低温時における着座時の圧縮変形量が少なくなることにより、厚みが極端に小さく（薄く）なって断熱性が低下するのを抑えることができる。したがって、クッションパッド上にヒーターを配置してシートクッションの座面を加温する場合、ヒーターの熱が下方のクッションパッドへ逃げるのを防ぐことができ、効率よく座面を加温することができる。

請求項３の発明によれば、ポリウレタン発泡体は、ＪＩＳＫ６４００−３：２０１１に準じた反発弾性が１０〜４０％であるため、良好なクッション性が得られる。

また、本発明のクッションパッドがクッション本体の上に積層された車両用シートクッションは、クッションパッドが奏する効果によって、着座初期の座り心地が良好になり、かつ、低温時におけるヒーターによる座面の加温を、効率よく行うことができる。

本発明のクッションパッドがシートクッション上に載置された車両用シートの一実施形態の断面図である。実施例及び比較例におけるポリウレタン発泡体組成物の配合を示す表である。実施例及び比較例におけるポリウレタン発泡体の物性を示す表である。減衰自由振動波形の振幅を示す図である。

以下に、本発明の車両用クッションパッドと、車両用シートクッションの実施形態について、図１に示す車両用シート１０を用いて説明する。
図１に示す車両用シート１０は、シートフレーム１１、クッション本体２１、クッションパッド３１、表皮材３５からなる。
クッションパッド３１は、本発明の車両用クッションパッドからなり、クッション本体２１とクッションパッド３１が本発明の車両用シートクッション４０を構成する。
なお、図１は、座部側のみを示し、背もたれ側を省略した。また、クッションパッド３１上にヒーター３３が配置された場合を示す。

シートフレーム１１は、車両用シートを支持すると共に車室内に固定するものであり、金属等の剛性の高い材質からなり、車種等に応じた構造とされている。

初期
クッション本体２１は、ポリウレタン発泡体等の弾性発泡体からなる。クッション本体は、乗員の体重を支持できるように、クッションパッド３１と比べて、高硬度で、へたりが少ない。好ましいクッション本体２１として、硬度（ＪＩＳＫ６４００−２：２０１２６．７Ｄ法）２５％圧縮硬さ５０〜３００Ｎ、密度（ＪＩＳＫ７２２２）４０〜６０ｋｇ／ｍ^３、反発弾性（ＪＩＳＫ６４００−３：２０１１）１０〜５０％のポリウレタン発泡体が好ましい。
また、図示のクッション本体２１は、着座者の臀部のサポート性を高めるため、上面の左右両側部が盛り上がり、中央部が低くされている。低くなった中央部にクッションパッド３１が載置される。

クッションパッド（本発明の車両用クッションパッド）３１は、ポリオール、イソシアネート、触媒、発泡剤、添加剤を含むポリウレタン発泡体組成物（ポリウレタン発泡体原料）から形成されている。

ポリオールとしては、ポリウレタン発泡体用のポリオールを使用することができ、例えば、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリエーテルエステルポリオール等の何れでもよく、それらの一種類あるいは複数種類を使用してもよい。

ポリエーテルポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、ブチレングリコール、ネオペンチルグリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、トリメチロールプロパン、ソルビトール、シュークロース等の多価アルコールにエチレンオキサイド（ＥＯ）、プロピレンオキサイド（ＰＯ）等のアルキレンオキサイドを付加したポリエーテルポリオールを挙げることができる。

ポリエステルポリオールとしては、例えば、マロン酸、コハク酸、アジピン酸等の脂肪族カルボン酸やフタル酸等の芳香族カルボン酸と、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール等の脂肪族グリコール等とから重縮合して得られたポリエステルポリオールを挙げることできる。
また、ポリエーテルエステルポリオールとしては、前記ポリエーテルポリオールと多塩基酸を反応させてポリエステル化したもの、あるいは１分子内にポリエーテルとポリエステルの両セグメントを有するものを挙げることができる。

ポリオールについては、水酸基価（ＯＨＶ）が３０〜３００ｍｇＫＯＨ／ｇ、官能基数が２〜４、分子量Ｍｗが２０００〜６０００であるポリオールを単独または複数用いることが好ましい。

イソシアネートとしては、イソシアネート基を２以上有する脂肪族系または芳香族系ポリイソシアネート、それらの混合物、およびそれらを変性して得られる変性ポリイソシアネートを使用することができる。脂肪族系ポリイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ジシクロヘキサメタンジイソシアネート等を挙げることができ、芳香族ポリイソシアネートとしては、トルエンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ナフタレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ポリメリックＭＤＩ（クルードＭＤＩ）等を挙げることができる。なお、その他プレポリマーも使用することができる。

イソシアネートインデックス（ＩＮＤＥＸ）は９０〜１３０が好ましい。イソシアネートインデックスは、［（ポリウレタン発泡体原料中のイソシアネート当量／ポリウレタン発泡体原料中の活性水素の当量）×１００］で計算される。

触媒としては、ポリウレタン発泡体用として公知のものを用いることができる。例えば、トリエチルアミン、トリエチレンジアミン、ジエタノールアミン、ジメチルアミノモルフォリン、Ｎ−エチルモルホリン、テトラメチルグアニジン等のアミン触媒や、スタナスオクトエートやジブチルチンジラウレート等の錫触媒やフェニル水銀プロピオン酸塩あるいはオクテン酸鉛等の金属触媒（有機金属触媒とも称される。）を挙げることができる。触媒の合計量は、ポリオール１００重量部に対して０．１〜２重量部程度が好ましい。

発泡剤としては、水、代替フロンあるいはペンタンなどの炭化水素を、単独または組み合わせて使用できる。水の場合は、ポリオールとポリイソシアネートの反応時に炭酸ガスを発生し、その炭酸ガスによって発泡がなされる。発泡剤としての水の量は、ポリオール１００重量部に対して１〜６重量部程度が好ましい。また、水と共に他の発泡剤を併用する場合、他の発泡剤の量は適宜決定される。

添加剤としては、炭素数１４〜３６のモノアルコールが、炭素数１５〜５４の脂肪族或いは脂環族ジカルボン酸の両末端カルボン酸とエステル縮合されたジカルボン酸エステルが用いられる。
炭素数１４〜３６のモノアルコールとしては、１−テトラデカノール、パルミチルアルコール、アラキジルアルコール、トリアコンタノール、１−テトラトリアコンタノール等を挙げることができる。
炭素数１５〜５４の脂肪族或いは脂環族ジカルボン酸の両末端カルボン酸としては、ヘキサデカン二酸、エイコサン二酸、ドコサン二酸、トリアコンタン二酸、等を挙げることができる。
炭素数１４〜３６のモノアルコールが、炭素数１５〜５４の脂肪族或いは脂環族ジカルボン酸の両末端カルボン酸とエステル縮合されたジカルボン酸ジエステルとしては、ダイマー酸ジステアリル、ダイマー酸ジパルチミン、ダイマー酸ジラウリルを挙げることができる。特に、ダイマー酸ジステアリルは、好適である。添加剤の量は、ポリオール１００重量部に対して１０〜５０重量部程度が好ましい。

炭素数１４〜３６のモノアルコールが、炭素数１５〜５４の脂肪族或いは脂環族ジカルボン酸の両末端カルボン酸とエステル縮合されたジカルボン酸エステルを、ポリウレタン発泡体組成物に配合することにより、クッションパッド３１の着座初期に一気に沈み込む量が少なくなり、その後にじんわりと沈み込むようになって座り心地が良好になる。また、クッションパッド３１の硬さの温度依存性が大きくなり、低温時における着座時の圧縮変形量が少なくなることにより、厚みが極端に小さく（薄く）なって断熱性が低下することを抑えることができる。

ポリウレタン発泡体組成物には、適宜配合される主なものとして、整泡剤、難燃剤、充填剤、安定剤、着色剤、可塑剤、抗菌剤等を挙げることができる。

難燃剤としては、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、ジエチルフェニルホスフォネート、ジメチルフェニルホスフォネート、レゾルシノールジフェニルホスフェート等のリン酸エステル系難燃剤や、水酸化マグネシウムや水酸化アルミニウム等の無機系難燃剤が挙げられる。難燃剤の量は、ポリオール１００重量部に対して３〜３０重量部程度を挙げる。

整泡剤としては、シリコーン化合物、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ラウリル酸ナトリウム等のアニオン系界面活性剤、ポリエーテルシロキサン、フェノール系化合物等が挙げられる。整泡剤の含有量は、ポリオール１００重量部に対して０．５〜５．０重量部を例示する。

ポリウレタン発泡体の製造は、スラブ発泡或いはモールド発泡の何れでもよい。
スラブ発泡は、ポリウレタン発泡体組成物（ポリウレタン発泡体原料）を混合してベルトコンベア上に吐出し、大気圧下、常温で発泡させる方法である。スラブ発泡されたポリウレタン発泡体は、その後に所定のサイズに裁断されてクッションパッド３１とされる。

一方、モールド発泡は、モールド（金型）のキャビティにポリウレタン発泡体組成物（ポリウレタン発泡体原料）を混合して注入し、キャビティ形状に発泡させる方法である。キャビティは、クッションパッド３１の形状とされている。

前記ポリウレタン発泡体組成物から形成されたポリウレタン発泡体は、ＪＩＳＫ６４００−７：２０１２に準じた通気量が、０．０１〜５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓであり、より好ましくは０．１〜５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓである。前記範囲の通気量とすることにより、車両用クッションパッド３１は、着座初期に一気に沈み込む量が少なくなり、その後にじんわりと沈み込むようになって座り心地が良好になる。

また、前記ポリウレタン発泡体組成物から形成されたポリウレタン発泡体は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−２０℃未満であり、ＪＩＳＫ６４００−２：２０１２に準じた圧縮硬さにおいて、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が１．５〜７．０である。

ポリウレタン発泡体のガラス転移温度は、ポリウレタン発泡体がガラス状態からゴム状態へ変化する温度である。ポリウレタン発泡体のガラス転移温度が−２０℃未満であることにより、ポリレウレタン発泡体からなる車両用クッションパッド３１の底付きを防ぎ、座り心地を良好にできる。

ポリウレタン発泡体における−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が１．５〜７．０であることにより、ポリウレタン発泡体からなるクッションパッド３１は、低温時の硬さが高くなって撓み難くなり、着座時の加圧によっても厚みが小さく（薄く）なり難く、厚みの影響を受ける断熱性の低下を防ぐことができる。
クッションパッド３１における低温時の断熱性低下を防ぐことにより、クッションパッド３１の上に配置されているヒーターの熱が下方のクッションパッド３１側へ伝わるのを防ぎ、低温時にも座面の加温を効率よく行うことができるようになる。

また、ポリウレタン発泡体は、ＪＩＳＫ６４００−３：２０１１に準じた反発弾性が１０〜４０％であるのが好ましく、より好ましくは１０〜３０％であり、さらにより好ましくは１５〜２５％である。ポリウレタン発泡体の反発弾性率を前記範囲とすることにより、車両用シートのクッション性を良好なものにできる。

ポリウレタン発泡体の密度（ＪＩＳＫ７２２０）は、３０〜７０ｋｇ／ｍ^３が好ましく、より好ましくは４０〜６０ｋｇ／ｍ^３である。密度が低すぎると、硬度が低くなり、クッション性が低下する。その逆に密度が高すぎると、クッション性が低下すると共に重くなり、車両の軽量性に貢献できなくなる。

表皮材３５は、ファブリック、レザー、合成樹脂シート等の適宜の材質からなり、縫製等によって所定形状にされて車両用シートクッション４０の外面に被せられる。

以下の原料を図２に示す配合としたポリウレタン発泡体組成物（ポリウレタン発泡体原料）から、実施例と比較例の車両用クッションパッド用ポリウレタン発泡体を、以下のボックス発泡にて作成した。
高さ３００ｍｍ×３７０ｍｍ×３７０ｍｍ角のボックスへ、厚み０．１ｍｍ×高さ３７０ｍｍ×３７０ｍｍ×３７０ｍｍのポリエチレン製フィルムをセットし、目標密度より、高さ３００ｍｍ×３７０ｍｍ×３７０ｍｍが得られる様、投入重量の計算をし、ポリオールを１００とした場合の配合比率合計より、投入量を割ることで、配合比率を計算した。
例えば、比較例２は、目標密度６０ｋｇ／ｍ^３の為、規定の体積を得る為には、２４６４ｇの投入が必要となる。配合比率合計が、１５４．２の為、１６倍の配合比率として配合を作成した。計量器を用いて、３Ｌのポリプロピレン容器に、イソシアネート以外を、計量投入し、１７２０ＲＰＭで連続回転するミキサーにて、２０秒プレミックスし、その後、イソシアネートを投入して、５秒ミキシングを行い、速やかに、発泡用ボックスへ投入し、発泡形成を行った。

・ポリオール１：ポリエステルポリオール、分子量（Ｍｗ）；３０００、官能基数；３、水酸基価；５６．１ｍｇＫＯＨ／ｇ、品名；Ｆ−３０１０、株式会社クラレ製
・ポリオール２：ポリエーテルエステルポリオール、分子量（Ｍｗ）；３０００，官能基数；３、水酸基価；５６．１ｍｇＫＯＨ／ｇ、品名；アクトコールＬ−５０、三井武田ケミカル株式会社製
・ポリオール３：ポリエーテルポリオール、分子量（Ｍｗ）；３０００、官能基数３、水酸基価５６ｍｇＫＯＨ／ｇ、品番；ＧＰ３０５０、三洋化成工業株式会社製。
・ポリオール４：ポリマーポリオール（グリセリンにプロピレンオキシドを付加重合したポリエーテルポリオール６０質量％にスチレン：アクリロニトリルの質量比が８：２の混合物４０質量％をグラフト重合したもの）、分子量（Ｍｗ）３０００、固形分４０質量％、水酸基価３３ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基についての官能基数３、旭硝子株式会社製。
・ポリオール５：ポリエーテルポリオール、分子量（Ｍｗ）７００、官能基数３、株式会社ＡＤＥＫＡ製。
・添加剤１：ダイマー酸ジステアリル、品名；Ｔ２４５８、日立化成社製
・添加剤２：ダイマー酸ジラウリル（社内合成品）
＜ダイマー酸ジラウリルの合成方法＞
ダイマー酸１モルに、ラウリルアルコールを２モル添加する。触媒として、チタンテトライソプロポキシドを上記１００重量部に対して、０．１重量部を加え、１２０℃〜１８０℃で縮合水を流出させながら１６時間脱水エステル化反応を行った。残留するラウリルアルコールを加熱減圧により除去したのち、反応性生成物に活性白土を添加して１時間撹拌したのち濾過し、ダイマー酸ジラウリルを得た。
・発泡剤（水）
・発泡剤（ＭＣ）：メチレンクロライド株式会社トクヤマ製
・アミン触媒：トリエチレンジアミンとジプロピレングリコールの重量比１：２の混合物、品名；ＤＡＢＣＯ３３−ＬＶ、エアープロダクツジャパン株式会社製
・整泡剤：シリコーン系整泡剤、品名；ＴｅｇｏｓｔａｂＢ８２３９、エボニックジャパン株式会社製
・難燃剤：ハロゲン化リン酸エステル、品名；ＣＲ５０４Ｌ、大八化学工業株式会社製
・錫触媒：オクチル酸スズ、品名；ＭＲＨ−１１０、城北化学工業株式会社社製
・イソシアネート１：２，４−ＴＤＩと２，６−ＴＤＩが８０：２０の割合からなるＴＤＩ、品名；ＴＤＩ−８０、日本ポリウレタン工業株式会社製
・イソシアネート２：２，４−ＴＤＩと２，６−ＴＤＩが６５：３５の割合からなるＴＤＩ、品名；ＴＤＩ−６５、日本ポリウレタン工業株式会社製

実施例と比較例のポリウレタン発泡体について、密度、ＩＬＤ２５％硬さ、反発弾性、通気量、振動試験、自由落下試験、Ｔｇ（ガラス転移温度）、温度依存性硬さを測定した。測定方法を以下に示す。また、測定結果を図３に示す。

密度（ｋｇ／ｍ^３）は、ＪＩＳＫ７２２２に準拠して測定した。
ＩＬＤ２５％硬さ（Ｎ）は、ＪＩＳＫ６４００−２：２０１２６．７Ｄ法に準拠し、２５０×２５０×５０ｍｍの測定用サンプルに対して測定した。
反発弾性（％）は、ＪＩＳＫ６４００−３：２０１１に準拠し、２５０×２５０×５０ｍｍの測定用サンプルに対して測定した。
通気量（ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ）は、ＪＩＳＫ６４００−７：２０１２に準拠し、２００×２００×１０ｍｍの測定用サンプルに対して測定した。

振動試験は、ＪＡＳＯＢ４０７に準拠し、２５０×２５０×５０ｍｍの測定用サンプルに対して行い、ピーク周波数（Ｈｚ）、ピーク倍率（ｄＢ）、５−１０Ｈｚ倍率合計（ｄＢ）を測定した。ピーク周波数（Ｈｚ）は倍率がピーク時の周波数、ピーク倍率はピーク時の倍率である。なお、５−１０Ｈｚ倍率合計は、５Ｈｚから１０Ｈｚ間の倍率の合計である。

自由落下試験は、２５０×２５０×厚み５０ｍｍの測定用サンプルに対して行い、最初の沈み込み度合い（ｍｍ）を測定した。最初の沈み込み度合いは、厚み５０ｍｍのサンプルの上方２０ｍｍの位置から、重さ５０ｋｇの鉄研形加圧版を自由落下させ、サンプル上面に衝突した鉄球が、サンプル上面からサンプル内に食い込んだ最低位置までのサンプル上面（試験前の上面）からの距離である。また得られる減衰波形より、対数減衰率、減衰時間を求めた。図４に減衰自由振動波形の振幅を示す。
対数減衰率は、時刻Ｔ_ｎにおけるｎ番目の振幅をａ_ｎ、同様に、・・・,ｎ＋ｍ番目の振幅を・・・，ａ_ｎ＋ｍとすると、対数減衰率（σ）は、式（１）によって求めることができる。振幅が、初期の振幅の０．２倍以下として、その時のｍ番目を計算へ含める。ｎ＝１より実施する。
式（１）対数減衰率（σ）＝（１／ｍ）・ｌｎ（ａ_１／ａ_１＋ｍ）
減衰時間は、時刻Ｔ_１からＴ_１＋ｍにかかる時間（ｍＴ）とする。

Ｔｇ（℃）は、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン株式会社製ＡＲＥＳ―ＲＤＡを用いた、粘弾性測定によって８Φ×１０ｍｍの測定用サンプルを用いて調べた。
温度依存性硬さ（Ｋｐａ）は、ＪＩＳＫ６４００−２：２０１２に準拠し、５０×５０×１０ｍｍの測定用サンプルに対して行った。測定温度雰囲気に、10分放置後、その直後に、オートグラフにより硬度を測定した。測定温度は、−２０℃、−１０℃、０℃、１０℃、２０℃である。得られた硬さの測定値から、２０℃の硬さに対する−２０℃の硬さの比（−２０℃の硬さ／２０℃の硬さ）を算出した。

各実施例及び各比較例の構成及び測定結果について説明する。
・実施例１
実施例１は、ポリオール１を５０重量部、ポリオール２を５０重量部、添加剤１（ダイマー酸ジステアリル）を１０重量部、発泡剤（水）を３重量部、アミン触媒を０．２重量部、整泡剤を１重量部、難燃剤を１０重量部、錫触媒を０．２重量部、イソシアネート１を４０重量部、イソシアネートインデックスを１０５とした例である。

実施例１のポリウレタン発泡体は、密度が４７．２ｋｇ／ｍ^３、ＩＬＤ２５％硬さが１５１Ｎ、反発弾性が４０％、通気量が０．０２ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ、ピーク周波数が８．４４Ｈｚ、ピーク倍率が２．６０ｄＢ、５−１０Ｈｚ倍率合計が４００ｄＢ、対数減衰率が０．５９、減衰時間が０．３４（ｓ）、最初の沈み込み度合いが１４．８ｍｍ、発泡体のＴｇが−５０℃、−２０℃の硬さが１０．４８Ｋｐａ、−１０℃の硬さが７．１５Ｋｐａ、０℃の硬さが６．０１Ｋｐａ、１０℃の硬さが５．１３Ｋｐａ、２０℃の硬さが４．５９Ｋｐａ、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が２．３であった。

実施例１のポリウレタン発泡体は、最初の沈み込み度合い（一気に沈み込む量）が小さいために着座初期の座り心地が良好である。また、実施例１のポリウレタン発泡体は、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が大きく、硬さの温度依存性が大きいため、低温時の着座時の圧縮量が少なくなり、厚みの減少による断熱性低下を生じ難いため、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上のヒーターの熱が下方のポリウレタン発泡体へ逃げるのを防ぎ、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上方のシートクッションの座面を効率よく加温できる。

また、実施例１のポリウレタン発泡体は、通気量が小さく、通気性が低いため、着座初期に一気に大きく沈み込むのを抑え、座った後にじんわりと沈み込ませるようにでき、座り心地を良好なものにできる。

・実施例２
実施例２は、実施例１における添加剤１（ダイマー酸ジステアリル）を２０重量部にした以外、実施例１と同様の例である。
実施例２のポリウレタン発泡体は、密度が４７．７ｋｇ／ｍ^３、ＩＬＤ２５％硬さが１６７Ｎ、反発弾性が３３％、通気量が０．０７８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ、ピーク周波数が８．８９Ｈｚ、ピーク倍率が２．３７ｄＢ、５−１０Ｈｚ倍率合計が３６６ｄＢ、対数減衰率が０．６９、減衰時間が０．３７（ｓ）、最初の沈み込み度合いが１３．０２ｍｍ、発泡体のＴｇが−５０℃、−２０℃の硬さが１５．９４Ｋｐａ、−１０℃の硬さが９．２９Ｋｐａ、０℃の硬さが７．０４Ｋｐａ、１０℃の硬さが６．１９Ｋｐａ、２０℃の硬さが５．２９Ｋｐａ、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が３．０であった。

実施例２のポリウレタン発泡体は、最初の沈み込み度合いが小さいために着座初期の座り心地が良好である。また、実施例２のポリウレタン発泡体は、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が大きく、硬さの温度依存性が大きいため、低温時の着座時の圧縮量が少なくなり、厚みの減少による断熱性低下が小さくなるため、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上のヒーターの熱が下方のポリウレタン発泡体へ逃げるのを防ぎ、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上方のシートクッションの座面を効率よく加温できる。

また、実施例２のポリウレタン発泡体は、通気量が小さく、通気性が低いため、着座初期に一気に大きく沈み込むのを抑え、座った後にじんわりと沈み込ませるようにでき、座り心地を良好なものにできる。

・実施例３
実施例３は、実施例１における添加剤１（ダイマー酸ジステアリル）を２５重量部にした以外、実施例１と同様の例である。
実施例３のポリウレタン発泡体は、密度が４７ｋｇ／ｍ^３、ＩＬＤ２５％硬さが１７５Ｎ、反発弾性が２１％、通気量が０．５４ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ、ピーク周波数が８．９４Ｈｚ、ピーク倍率が２．３２ｄＢ、５−１０Ｈｚ倍率合計が３５９ｄＢ、対数減衰率が０．７９、減衰時間０．３１（ｓ）が最初の沈み込み度合いが１６．４４ｍｍ、発泡体のＴｇが−５０℃、−２０℃の硬さが２０．７９Ｋｐａ、−１０℃の硬さが１０．３９Ｋｐａ、０℃の硬さが８．２Ｋｐａ、１０℃の硬さが６．５７Ｋｐａ、２０℃の硬さが５．２６Ｋｐａ、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が４．０であった。

実施例３のポリウレタン発泡体は、最初の沈み込み度合いが小さいために着座初期の座り心地が良好である。また、実施例３のポリウレタン発泡体は、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が大きく、硬さの温度依存性が大きいため、低温時の着座時の圧縮量が少なくなり、厚みの減少による断熱性低下が少なくなるため、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上のヒーターの熱が下方のポリウレタン発泡体へ逃げるのを防ぎ、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上方のシートクッションの座面を効率よく加温できる。

また、実施例３のポリウレタン発泡体は、通気量が小さく、通気性が低いため、着座初期に一気に大きく沈み込むのを抑え、座った後にじんわりと沈み込ませるようにでき、座り心地を良好なものにできる。

・実施例４
実施例４は、実施例１における添加剤１（ダイマー酸ジステアリル）を３５重量部にした以外、実施例１と同様の例である。
実施例４のポリウレタン発泡体は、密度が４７．５ｋｇ／ｍ^３、ＩＬＤ２５％硬さが１６３Ｎ、反発弾性が２２％、通気量が２．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ、ピーク周波数が９．４６Ｈｚ、ピーク倍率が２．０６ｄＢ、５−１０Ｈｚ倍率合計が３３２ｄＢ、対数減衰率が０．８５、減衰時間が０．２９（ｓ）、最初の沈み込み度合いが１２．６２ｍｍ、発泡体のＴｇが−５０℃、−２０℃の硬さが２０．２Ｋｐａ、−１０℃の硬さが１５．９Ｋｐａ、０℃の硬さが１２．１Ｋｐａ、１０℃の硬さが１０．０Ｋｐａ、２０℃の硬さが７．６Ｋｐａ、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が２．７であった。

実施例４のポリウレタン発泡体は、最初の沈み込み度合いが小さいために着座初期の座り心地が良好である。また、実施例４のポリウレタン発泡体は、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が大きく、硬さの温度依存性が大きいため、低温時の着座時の圧縮量が少なくなり、厚みの減少による断熱性低下が少なくなるため、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上のヒーターの熱が下方のポリウレタン発泡体へ逃げるのを防ぎ、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上方のシートクッションの座面を効率よく加温できる。

また、実施例４のポリウレタン発泡体は、通気量が小さく、通気性が低いため、着座初期に一気に大きく沈み込むのを抑え、座った後にじんわりと沈み込ませるようにでき、座り心地を良好なものにできる。

・実施例５
実施例５は、実施例４における添加剤１（ダイマー酸ジステアリル）を添加剤２（ダイマー酸ジラウリル）３５重量部にした以外、実施例４と同様の例である。
実施例５のポリウレタン発泡体は、密度が４６．５ｋｇ／ｍ^３、ＩＬＤ２５％硬さが１５８Ｎ、反発弾性が１９％、通気量が１．１ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ、ピーク周波数が９．３３Ｈｚ、ピーク倍率が２．１１ｄＢ、５−１０Ｈｚ倍率合計が３４４ｄＢ、対数減衰率が０．７８、減衰時間が０．３２（ｓ）、最初の沈み込み度合いが１２．９８ｍｍ、発泡体のＴｇが−５０℃、−２０℃の硬さが２０．３Ｋｐａ、−１０℃の硬さが１４．７Ｋｐａ、０℃の硬さが１０．９Ｋｐａ、１０℃の硬さが９．８Ｋｐａ、２０℃の硬さが６．８Ｋｐａ、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が３．０であった。

実施例５のポリウレタン発泡体は、最初の沈み込み度合いが小さいために着座初期の座り心地が良好である。また、実施例５のポリウレタン発泡体は、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が大きく、硬さの温度依存性が大きいため、低温時の着座時の圧縮量が少なくなり、厚みの減少による断熱性低下が少なくなるため、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上のヒーターの熱が下方のポリウレタン発泡体へ逃げるのを防ぎ、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上方のシートクッションの座面を効率よく加温できる。

また、実施例５のポリウレタン発泡体は、通気量が小さく、通気性が低いため、着座初期に一気に大きく沈み込むのを抑え、座った後にじんわりと沈み込ませるようにでき、座り心地を良好なものにできる。

・比較例１
比較例１は、ポリオール３を８０重量部、ポリオール４を２０重量部、発泡剤（水）を３重量部、アミン触媒を０．２重量部、整泡剤を１重量部、難燃剤を１０重量部、錫触媒を０．２重量部、イソシアネート１を４１．５重量部、イソシアネートインデックスを１１２とした例である。

比較例１のポリウレタン発泡体は、密度が３５ｋｇ／ｍ^３、ＩＬＤ２５％硬さが１５０Ｎ、反発弾性が４５％、通気量が６４ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ、ピーク周波数が６．５２Ｈｚ、ピーク倍率が３．１９ｄＢ、５−１０Ｈｚ倍率合計が２３０ｄＢ、対数減衰率が０．７６、減衰時間が０．４４（ｓ）、最初の沈み込み度合いが３８．９２ｍｍ、発泡体のＴｇが−５０℃、−２０℃の硬さが８．１０Ｋｐａ、−１０℃の硬さが７．２１Ｋｐａ、０℃の硬さが６．８８Ｋｐａ、１０℃の硬さが６．５８Ｋｐａ、２０℃の硬さが６．３９Ｋｐａ、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が１．３であった。

比較例１のポリウレタン発泡体は、最初の沈み込み度合いが実施例１−５と比べて２倍以上の大きさであるため、着座初期の座り心地が劣っている。また、比較例１のポリウレタン発泡体は、通気量が実施例１−４の１００倍以上であって通気性が大のため、着座初期に一気に大きく沈み込むことが発生し、じんわりと沈み込ませることができず、座り心地を良好なものにできない。

・比較例２
比較例２は、ポリオール３を３０重量部、ポリオール５を７０重量部、発泡剤（水）を１．７重量部、アミン触媒を０．２重量部、整泡剤を１重量部、難燃剤を１０重量部、錫触媒を０．２重量部、イソシアネート２を４１．０重量部、イソシアネートインデックスを９５とした例である。

比較例２のポリウレタン発泡体は、密度が６０ｋｇ／ｍ^３、ＩＬＤ２５％硬さが４３Ｎ、反発弾性が３％、通気量が４ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ、ピーク周波数が１３．２１Ｈｚ、ピーク倍率が１．６４ｄＢ、５−１０Ｈｚ倍率合計が３２０ｄＢ、対数減衰率と減衰時間は反発性が低いために測定不能、最初の沈み込み度合いが３４．０４ｍｍ、発泡体のＴｇが１８．３℃、−２０℃の硬さが１５．４７Ｋｐａ、−１０℃の硬さが７．７４Ｋｐａ、０℃の硬さが３．０１Ｋｐａ、１０℃の硬さが１．８８Ｋｐａ、２０℃の硬さが１．６２Ｋｐａ、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が９．６であった。

比較例２のポリウレタン発泡体は、最初の沈み込み度合いが実施例１−５と比べて２倍以上の大きさであるため、着座初期の座り心地が劣っている。また、比較例２のポリウレタン発泡体は、通気量が実施例１−４の７倍〜５０倍程度であって通気性が大のため、着座初期に一気に大きく沈み込むことが発生し、じんわりと沈み込ませることができず、座り心地を良好なものにできない。

・比較例３
比較例３は、ポリオール２を４０重量部、ポリオール３を６０重量部、発泡剤（水）を２．４重量部、発泡剤（ＭＣ）を１０重量部、アミン触媒を０．２重量部、整泡剤を１重量部、難燃剤を１５重量部、錫触媒を０．２重量部、イソシアネート１を３３．６重量部、イソシアネートインデックスを１０５とした例である。

比較例３のポリウレタン発泡体は、密度が２８．５ｋｇ／ｍ^３、ＩＬＤ２５％硬さが４１Ｎ、反発弾性が５０％、通気量が２２４ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ、ピーク周波数が７．１９Ｈｚ、ピーク倍率が２．１９ｄＢ、５−１０Ｈｚ倍率合計が４７２ｄＢ、対数減衰率が０．８７、減衰時間が０．３３（ｓ）、最初の沈み込み度合いが４２．４６ｍｍ、発泡体のＴｇが−５０℃、−２０℃の硬さが３．９０Ｋｐａ、−１０℃の硬さが３．４７Ｋｐａ、０℃の硬さが２．７７Ｋｐａ、１０℃の硬さが２．７９Ｋｐａ、２０℃の硬さが３．８２Ｋｐａ、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が１．０であった。

比較例３のポリウレタン発泡体は、最初の沈み込み度合いが実施例１−５と比べて２．５倍以上の大きさであるため、着座初期の座り心地が劣っている。また、比較例３のポリウレタン発泡体は、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が小さく、硬さの温度依存性が小さいため、低温時の着座時の圧縮量が大きくなり、厚みの減少による断熱性低下が大きいため、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上のヒーターの熱が下方のポリウレタン発泡体へ逃げ易く、ポリウレタン発泡体（クッションパッド）上方のシートクッションの座面の加温を効率よく行うことができない。

１０車両用シート
１１シートフレーム
２１クッション本体
３１クッションパッド
３３ヒーター
３５表皮材
４０車両用シートクッション

Claims

ポリウレタン発泡体からなる車両用クッションパッドにおいて、
前記ポリウレタン発泡体は、ポリオール、イソシアネート、触媒、発泡剤、添加剤を含むポリウレタン発泡体組成物からなり、
前記添加剤は、炭素数１４〜３６のモノアルコールが、炭素数１５〜５４の脂肪族或いは脂環族ジカルボン酸の両末端カルボン酸とエステル縮合されたジカルボン酸エステルであり、
前記ポリウレタン発泡体におけるＪＩＳＫ６４００−７：２０１２に準じた通気量が、０．０１〜５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓであることを特徴とする車両用クッションパッド。
前記ポリウレタン発泡体は、ガラス転移温度が−２０℃未満であり、
ＪＩＳＫ６４００−２：２０１２に準じた圧縮硬さにおいて、−２０℃の硬さ／２０℃の硬さの値が１．５〜７．０であることを特徴とする請求項１に記載の車両用クッションパッド。
前記ポリウレタン発泡体は、ＪＩＳＫ６４００−３：２０１１に準じた反発弾性が１０〜４０％であることを特徴とする請求項１または２に記載の車両用クッションパッド。
クッション本体の上にクッションパッドが積層された車両用シートクッションにおいて、
前記クッションパッドが請求項１から３の何れか一項に記載のクッションパッドからなることを特徴とする車両用シートクッション。