JP2021150062A - 非水電解質二次電池及び二次電池モジュール - Google Patents

Abstract

【課題】釘刺し試験における電池の発熱量を抑制する【解決手段】本開示は、非水電解質二次電池と、前記非水電解質二次電池と共に配列され、前記非水電解質二次電池から前記配列方向に荷重を受ける弾性体と、を有する二次電池モジュールであって、前記非水電解質二次電池は、正極、負極、及び前記正極及び前記負極との間に配置されるセパレータとを積層した電極体と、前記電極体を収容する筐体と、を備え、前記弾性体の圧縮弾性率は５ＭＰａ〜１２０ＭＰａであり、前記正極は、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含む正極集電体を有し、前記正極集電体の熱伝導率は６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、前記負極は、負極集電体側から順に形成される第１層及び第２層を有する負極活物質層と、を有し、前記第１層は、１０％耐力が３ＭＰａ以下の第１の炭素系活物質粒子を有し、前記第２層は、１０％耐力が５ＭＰａ以上の第２の炭素系活物質粒子を有する。【選択図】なし

Description

本開示は、非水電解質二次電池及び二次電池モジュールの技術に関する。

リチウムイオン二次電池等の非水電解質二次電池は、典型的に、正極活物質層を備えた正極と、負極活物質層を備えた負極とがセパレータを介して積層された電極体と、電解液とを備える。かかる非水電解質二次電池は、例えば、電解液中の電荷担体（例えばリチウムイオン）が両電極間を行き来することで充放電を行う電池である。

例えば、特許文献１には、負極集電体と、前記負極集電体側から順に形成された第１層及び第２層を有する負極活物質層と、を有し、前記第１層は、１０％耐力が３ＭＰａ以下の第１の炭素系活物質粒子を含み、前記第２層は、１０％耐力が５ＭＰａ以上の第２の炭素系活物質粒子を含む負極を非水電解質二次電池に使用することが開示されている。そして、特許文献１によれば、上述の第１層及び第２層を有する負極活物質層を用いることにより、優れた出力特性を有する非水電解質二次電池を提供することができる。

国際公開第２０１９／１８７５３７号

ところで、電池の内部短絡に対する耐性を確認する安全性評価試験として、例えば、電池に釘を突刺して内部短絡を模擬的に発生させ、電池の発熱の度合を調べて、電池の安全性を確認する釘刺し試験がある。そして、特許文献１のように、第１層及び第２層を有する積層構造の負極活物質層を備える非水電解質二次電池においては、釘刺し試験における電池の発熱量を抑える点で改良の余地がある。

そこで、本開示の目的は、第１層及び第２層を有する積層構造の負極活物質層を備える非水電解質二次電池及び二次電池モジュールにおいて、釘刺し試験における電池の発熱量を抑制することを目的とする。

本開示の一態様である二次電池モジュールは、少なくとも１つの非水電解質二次電池と、前記非水電解質二次電池と共に配列され、前記非水電解質二次電池から前記配列方向に荷重を受ける弾性体と、を有する二次電池モジュールであって、前記非水電解質二次電池は、正極、負極、及び前記正極及び前記負極との間に配置されるセパレータとを積層した電極体と、前記電極体を収容する筐体と、を備え、前記弾性体の圧縮弾性率は５ＭＰａ〜１２０ＭＰａであり、前記正極は、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含む正極集電体を有し、前記正極集電体の熱伝導率は６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、前記負極は、負極集電体と、前記負極集電体側から順に形成される第１層及び第２層を有する負極活物質層と、を有し、前記第１層は、１０％耐力が３ＭＰａ以下の第１の炭素系活物質粒子を含む負極活物質粒子を有し、前記第２層は、１０％耐力が５ＭＰａ以上の第２の炭素系活物質粒子を含む負極活物質粒子を有することを特徴とする。

また、本開示の一態様である非水電解質二次電池は、正極、負極、及び前記正極及び前記負極との間に配置されるセパレータとを積層した電極体と、前記電極体から前記電極体の積層方向に荷重を受ける弾性体と、前記電極体及び前記弾性体を収容する筐体と、を有する非水電解質二次電池であって、前記弾性体の圧縮弾性率は５ＭＰａ〜１２０ＭＰａであり、前記正極は、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含む正極集電体を有し、前記正極集電体の熱導電率は６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、前記負極は、負極集電体と、前記負極集電体側から順に形成される第１層及び第２層を有する負極活物質層と、を有し、前記第１層は、１０％耐力が３ＭＰａ以下の第１の炭素系活物質粒子を含む負極活物質粒子を有し、前記第２層は、１０％耐力が５ＭＰａ以上の第２の炭素系活物質粒子を含む負極活物質粒子を有することを特徴とする。

本開示の一態様によれば、釘刺し試験における電池の発熱量を抑制することが可能である。

実施形態に係る二次電池モジュールの斜視図である。 実施形態に係る二次電池モジュールの分解斜視図である。 非水電解質二次電池が膨張する様子を模式的に示す断面図である。 釘刺し試験時の電極体の状態を示す模式断面図である。 弾性体が筐体内に配置された状態を示す模式断面図である。 円筒巻回型の電極体の模式斜視図である。 負極の模式断面図である。 弾性体の一例を示す模式斜視図である。 電極体と筐体に挟まれた状態にある弾性体の一部模式断面図である。

以下、実施形態の一例について詳細に説明する。実施形態の説明で参照する図面は、模式的に記載されたものであり、図面に描画された構成要素の寸法比率などは、現物と異なる場合がある。

図１は、実施形態に係る二次電池モジュールの斜視図である。図２は、実施形態に係る二次電池モジュールの分解斜視図である。二次電池モジュール１は、一例として、積層体２と、一対の拘束部材６と、冷却板８と、を備える。積層体２は、複数の非水電解質二次電池１０と、複数の絶縁スペーサ１２と、複数の弾性体４０と、一対のエンドプレート４と、を有する。

各非水電解質二次電池１０は、例えば、リチウムイオン二次電池等の充放電可能な二次電池である。本実施形態の非水電解質二次電池１０は、いわゆる角形電池であり、電極体３８（図３参照）、電解液、偏平な直方体形状の筐体１３を備える。筐体１３は、外装缶１４および封口板１６で構成される。外装缶１４は、一面に略長方形状の開口を有し、この開口を介して外装缶１４に、電極体３８や電解液等が収容される。なお、外装缶１４は、シュリンクチューブ等の図示しない絶縁フィルムで被覆されることが望ましい。外装缶１４の開口には、開口を塞いで外装缶１４を封止する封口板１６が設けられている。封口板１６は、筐体１３の第１面１３ａを構成する。封口板１６と外装缶１４とは、例えば、レーザー、摩擦撹拌接合、ろう接等で接合される。

筐体１３は、例えば円筒形ケースであってもよく、金属層及び樹脂層を含むラミネートシートで構成された外装体であってもよい。

電極体３８は、複数のシート状の正極３８ａと複数のシート状の負極３８ｂとがセパレータ３８ｄを介して交互に積層された構造を有する（図３参照）。正極３８ａ、負極３８ｂ、セパレータ３８ｄは、第１方向Ｘに沿って積層している。すなわち、第１方向Ｘが、電極体３８の積層方向となる。そして、この積層方向において両端に位置する電極は、筐体１３の後述する長側面と向かい合う。なお、図示する第１方向Ｘ、第２方向Ｙ及び第３方向Ｚは互いに直交する方向である。

電極体３８は、帯状の正極と帯状の負極とがセパレータを介して積層されたものを巻回した円筒巻回型の電極体、円筒巻回型の電極体を偏平状に成形した偏平巻回型の電極体であってもよい。なお、偏平巻回型の電極体の場合には、直方体形状の外装缶を適用できるが、円筒巻回型の電極体の場合には、円筒形の外装缶を適用することが望ましい。

封口板１６、つまり筐体１３の第１面１３ａには、長手方向の一端よりに電極体３８の正極３８ａと電気的に接続される出力端子１８が設けられ、他端よりに電極体３８の負極３８ｂと電気的に接続される出力端子１８が設けられる。以下では、正極３８ａに接続される出力端子１８を正極端子１８ａと称し、負極３８ｂに接続される出力端子１８を負極端子１８ｂと称する。また、一対の出力端子１８の極性を区別する必要がない場合には、正極端子１８ａと負極端子１８ｂとをまとめて出力端子１８と称する。

外装缶１４は、封口板１６と対向する底面を有する。また、外装缶１４は、開口および底面をつなぐ４つの側面を有する。４つの側面のうち２つは、開口の対向する２つの長辺に接続される一対の長側面である。各長側面は、外装缶１４が有する面のうち面積の最も大きい面、すなわち主表面である。また、各長側面は、第１方向Ｘと交わる（例えば直行する）方向に広がる側面である。２つの長側面を除いた残り２つの側面は、外装缶１４の開口および底面の短辺と接続される一対の短側面である。外装缶１４の底面、長側面および短側面は、それぞれ筐体１３の底面、長側面および短側面に対応する。

本実施形態の説明では、便宜上、筐体１３の第１面１３ａを非水電解質二次電池１０の上面とする。また、筐体１３の底面を非水電解質二次電池１０の底面とし、筐体１３の長側面を非水電解質二次電池１０の長側面とし、筐体１３の短側面を非水電解質二次電池１０の短側面とする。また、二次電池モジュール１において、非水電解質二次電池１０の上面側の面を二次電池モジュール１の上面とし、非水電解質二次電池１０の底面側の面を二次電池モジュール１の底面とし、非水電解質二次電池１０の短側面側の面を二次電池モジュール１の側面とする。また、二次電池モジュール１の上面側を鉛直方向上方とし、二次電池モジュール１の底面側を鉛直方向下方とする。

複数の非水電解質二次電池１０は、隣り合う非水電解質二次電池１０の長側面同士が対向するようにして、所定の間隔で並設される。また、本実施形態では、各非水電解質二次電池１０の出力端子１８は、互いに同じ方向を向くように配置されているが、異なる方向を向くように配置されてもよい。

隣接する２つの非水電解質二次電池１０は、一方の非水電解質二次電池１０の正極端子１８ａと他方の非水電解質二次電池１０の負極端子１８ｂとが隣り合うように配列（積層）される。正極端子１８ａと負極端子１８ｂとは、バスバー（図示せず）を介して直列接続される。なお、隣接する複数個の非水電解質二次電池１０における同極性の出力端子１８同士をバスバーで並列接続して、非水電解質二次電池ブロックを形成し、非水電解質二次電池ブロック同士を直列接続してもよい。

絶縁スペーサ１２は、隣接する２つの非水電解質二次電池１０の間に配置されて、当該２つの非水電解質二次電池１０間を電気的に絶縁する。絶縁スペーサ１２は、例えば絶縁性を有する樹脂で構成される。絶縁スペーサ１２を構成する樹脂としては、例えば、ポリプロピレン、ポリブチレンテレフタレート、ポリカーボネート等が挙げられる。複数の非水電解質二次電池１０と複数の絶縁スペーサ１２とは、交互に積層される。また、絶縁スペーサ１２は、非水電解質二次電池１０とエンドプレート４との間にも配置される。

絶縁スペーサ１２は、平面部２０と、壁部２２と、を有する。平面部２０は、隣接する２つの非水電解質二次電池１０の対向する長側面間に介在する。これにより、隣り合う非水電解質二次電池１０の外装缶１４同士の絶縁が確保される。

壁部２２は、平面部２０の外縁部から非水電解質二次電池１０が並ぶ方向に延び、非水電解質二次電池１０の上面の一部、側面、および底面の一部を覆う。これにより、例えば、隣り合う非水電解質二次電池１０間、或いは非水電解質二次電池１０とエンドプレート４との間の側面距離を確保することができる。壁部２２は、非水電解質二次電池１０の底面が露出する切り欠き２４を有する。また、絶縁スペーサ１２は、第２方向Ｙにおける両端部に、上方を向く付勢受け部２６を有する。

弾性体４０は、複数の非水電解質二次電池１０と共に、第１方向Ｘに沿って配列される。すなわち、第１方向Ｘは、前述したように電極体３８の積層方向でもあるが、非水電解質二次電池１０と弾性体４０の配列方向でもある。弾性体４０は、シート状であり、例えば、各非水電解質二次電池１０の長側面と各絶縁スペーサ１２の平面部２０との間に介在する。隣り合う２つの非水電解質二次電池１０の間に配置される弾性体４０は、１枚のシートでも複数のシートが積層した積層体でもよい。弾性体４０は、平面部２０の表面に接着等により固定されてもよい。或いは、平面部２０に凹部が設けられ、この凹部に弾性体４０が嵌め込まれてもよい。あるいは、弾性体４０と絶縁スペーサ１２とは一体成形されてもよい。或いは、弾性体４０が平面部２０を兼ねてもよい。

並設された複数の非水電解質二次電池１０、複数の絶縁スペーサ１２、複数の弾性体４０は、一対のエンドプレート４で第１方向Ｘに挟まれる。エンドプレート４は、例えば、金属板や樹脂板からなる。エンドプレート４には、エンドプレート４を第１方向Ｘに貫通し、ねじ２８が螺合するねじ穴４ａが設けられる。

一対の拘束部材６は、第１方向Ｘを長手方向とする長尺状の部材である。一対の拘束部材６は、第２方向Ｙにおいて互いに向かい合うように配列される。一対の拘束部材６の間には、積層体２が介在する。各拘束部材６は、本体部３０と、支持部３２と、複数の付勢部３４と、一対の固定部３６とを備える。

本体部３０は、第１方向Ｘに延在する矩形状の部分である。本体部３０は、各非水電解質二次電池１０の側面に対して平行に延在する。支持部３２は、第１方向Ｘに延在するとともに、本体部３０の下端から第２方向Ｙに突出する。支持部３２は、第１方向Ｘに連続する板状体であり、積層体２を支持する。

複数の付勢部３４は、本体部３０の上端に接続され、第２方向Ｙに突出する。支持部３２と付勢部３４とは、第３方向Ｚにおいて対向する。複数の付勢部３４は、所定の間隔をあけて第１方向Ｘに配列される。各付勢部３４は、例えば板ばね状であり、各非水電解質二次電池１０を支持部３２に向けて付勢する。

一対の固定部３６は、第１方向Ｘにおける本体部３０の両端部から第２方向Ｙに突出する板状体である。一対の固定部３６は、第１方向Ｘにおいて対向する。各固定部３６には、ねじ２８が挿通される貫通孔３６ａが設けられる。一対の固定部３６により、拘束部材６は積層体２に固定される。

冷却板８は、複数の非水電解質二次電池１０を冷却するための機構である。積層体２は、一対の拘束部材６で拘束された状態で冷却板８の主表面上に載置され、支持部３２の貫通孔３２ａと冷却板８の貫通孔８ａとにねじ等の締結部材（図示せず）が挿通されることで、冷却板８に固定される。

図３は、非水電解質二次電池が膨張する様子を模式的に示す断面図である。なお、図３では、非水電解質二次電池１０の個数を間引いて図示している。また、非水電解質二次電池１０の内部構造の図示を簡略化し、絶縁スペーサ１２の図示を省略している。図３に示すように、各非水電解質二次電池１０の内部には電極体３８（正極３８ａ、負極３８ｂ、セパレータ３８ｄ）が収容される。非水電解質二次電池１０は、充放電に伴う電極体３８の膨張及び収縮によって、外装缶１４が膨張及び収縮する。各非水電解質二次電池１０の外装缶１４が膨張すると、積層体２には、第１方向Ｘの外側へ向かう荷重Ｇ１が発生する。すなわち、非水電解質二次電池１０と共に配列される弾性体４０は、非水電解質二次電池１０から第１方向Ｘ（非水電解質二次電池１０と弾性体４０の配列方向であって、電極体３８の積層方向）に荷重を受ける。一方、積層体２には、拘束部材６によって荷重Ｇ１に対応する荷重Ｇ２が掛けられる。

図４は、釘刺し試験時の電極体の状態を示す模式断面図である。図４に示すように、正極３８ａは、正極集電体５０と正極集電体５０上に形成される正極活物質層５２を備え、負極３８ｂは、負極集電体５４と負極集電体５４上に形成される負極活物質層５６を備える。なお、負極活物質層５６は、後述するように、負極集電体５４側から順に形成される第１層５６ａ及び第２層５６ｂを有する（図７参照）。図４に示すように、釘刺し試験によって非水電解質二次電池に釘が突き刺さり、釘５８が、正極３８ａ、セパレータ３８ｄを突き抜けて負極３８ｂに到達すると、内部短絡が発生して、短絡電流が流れ、非水電解質二次電池が発熱する。

ここで、本実施形態の正極集電体５０は、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含み、熱伝導率が６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）である低熱伝導率Ａｌ含有正極集電体である。このような低熱伝導率Ａｌ含有正極集電体では、短絡部（釘と直接接触している正極集電体の箇所）に熱が集中し易いため、短絡部での正極集電体５０の溶融が早められる。すなわち、釘刺し試験において内部短絡が生じてから正極集電体５０が溶断するまでの時間が早められる。

また、本実施形態の弾性体４０は、５ＭＰａ〜１２０ＭＰａの圧縮弾性率を有する弾性体である。そして、５ＭＰａ〜１２０ＭＰａの圧縮弾性率を有する弾性体によって、第１方向Ｘの外側へ向かう荷重Ｇ１及び荷重Ｇ１に対応する荷重Ｇ２が緩和されるため、正極３８ａと負極３８ｂとの間の過剰な近接が抑えられる。これにより、前述の低熱伝導率Ａｌ含有正極集電体を使用しているが、５ＭＰａ〜１２０ＭＰａの圧縮弾性率を有する弾性体を配置していない或いは１２０ＭＰａを超える弾性体を配置している場合と比べて、釘刺し試験における正極集電体５０の短絡部の面積の増大が抑えられるため、釘刺し試験において内部短絡が生じてから正極集電体５０が溶断するまでの時間がより早められる。一方、後述する第１層５６ａ及び第２層５６ｂを有する積層構造の負極活物質層５６を用いる非水電解質二次電池は、充放電サイクルにおける電池の出力低下が抑制されるが、釘刺し試験において内部短絡が発生した場合、短絡電流が大きく、電池の発熱量も大きくなる。しかし、このような非水電解質二次電池１０においても、上記圧縮弾性率を有する弾性体４０及び上記熱伝導率を有する正極集電体５０を用いることにより、釘刺し試験において内部短絡が生じてから正極集電体５０が溶断するたまでの時間が早められるため、釘刺し試験における電池の発熱量が抑制される。

図５は、弾性体が筐体内に配置された状態を示す模式断面図である。弾性体４０は前述したように非水電解質二次電池１０と共に配列される場合、すなわち、筐体１３の外に配置される場合に限定されず、筐体１３の内部に配置されてもよい。図５に示す弾性体４０は、電極体３８の積層方向（第１方向Ｘ）において、電極体３８の両端に配置される。また、弾性体４０は、筐体１３の内壁と電極体３８との間に挟まれている。

非水電解質二次電池１０の充放電等によって、電極体３８が膨張すると、電極体３８には、第１方向Ｘの外側へ向かう荷重が発生する。すなわち、筐体１３内に配置された弾性体４０は、電極体３８から第１方向Ｘ（電極体３８の積層方向）に荷重をうける。そして、弾性体４０が５ＭＰａ〜１２０ＭＰａの圧縮弾性率を有し、正極集電体５０が、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含み、熱伝導率が６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）である低熱伝導率Ａｌ含有正極集電体であれば、前述と同様の作用効果が得られる。

筐体１３内の弾性体４０は、電極体３８から電極体３８の積層方向に荷重を受けることができれば、どこに配置されていてもよい。例えば、電極体３８が図６に示す円筒巻回型の電極体３８であれば、弾性体４０は、円筒巻回型の電極体３８の巻き芯部３９に配置されてもよい。なお、円筒巻回型の電極体３８の積層方向は、電極体３８の径方向（Ｒ）である。そして、電極体３８の膨張収縮に伴い、電極体３８には電極体３８の積層方向（電極体３８の径方向（Ｒ））に荷重が発生し、巻き芯部３９内の弾性体４０は電極体３８の積層方向の荷重を受ける。また、図での説明は省略するが、筐体１３内に複数の電極体３８が配列されている場合には、隣り合う電極体３８の間に弾性体４０を配置してもよい。また、扁平巻回型の場合においても同様に電極体の中心部に弾性体を配置してもよい。

以下に、正極３８ａ、負極３８ｂ、セパレータ３８ｄ、弾性体４０及び電解液について詳述する。

正極３８ａは、正極集電体５０と、正極集電体５０上に形成される正極活物質層５２とを有する。正極集電体５０は、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含み、熱伝導率が６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）の範囲であればよい。なお、Ａｌ及びＡｌ以外の元素は合金化していても合金化していなくてもよい。

正極集電体５０中のＡｌの含有量は、例えば、正極集電体５０の抵抗値の上昇等を抑制する等の点で、５０質量％超であることが好ましく、７５質量％以上であることがより好ましく、９０質量％以上であることがより好ましい。正極集電体５０中のＡｌの含有量の上限値は、例えば、９８質量％以下である。

正極集電体５０に含まれるＡｌ以外の元素は、熱伝導率を上記範囲に調整することができるものであれば特に限定されないが、例えば、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｇｅ等が挙げられる。これらの中では、正極集電体５０の熱伝導率を調整し易い等の点で、Ｍｇが好ましい。正極集電体５０中のＭｇの含有量は、正極集電体５０の熱伝導率を１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下に調整する点で、１．５質量％以上であることが好ましく、３質量％以上が好ましい。正極集電体５０中のＭｇの含有量が増えれば増えるほど、正極集電体５０は硬くなる。一般的に、正極集電体が硬くなると、例えば、偏平巻回型の電極体を採用した非水電解質二次電池では、充放電による電極体の膨張収縮により、偏平巻回型の電極体のコーナー部（電極及びセパレータが湾曲している箇所）に応力が掛かって、電極体のコーナー部の正極集電体が破断する場合がある。しかし、本実施形態では、５ＭＰａ〜１２０ＭＰａの弾性体４０により、偏平巻回型の電極体のコーナー部に掛かる応力も緩和されるため、正極集電体５０中のＭｇの含有量を増やしても、正極集電体５０の破断は抑えられる。正極集電体５０中のＭｇの含有量の上限は、例えば５０質量％未満であり、正極集電体５０の抵抗値を考慮すると、１０質量％以下が好ましく、より好ましくは６質量％以下である。

正極集電体５０の熱伝導率は、６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）の範囲であればよいが、釘刺し試験時の電池の発熱量をより抑制する点で、８５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１３０Ｗ／（ｍ・Ｋ）の範囲が好ましく、９５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）の範囲がより好ましい。

＜熱伝導率の測定方法＞
正極集電体５０の熱拡散率、比熱及び密度を次の方法により測定した後、下記式（１）に代入し、正極集電体５０の熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）を求める。
・熱拡散率：キセノンフラッシュアナライザー（登録商標：ＬＦＡ ４６７ＨＴ ＨｙｐｅｒＦｌａｓｈ、ネッチ・ジャパン株式会社製）を用いて、２５℃で測定する。
・比熱：示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用い、サファイア標準物質との比較により測定する。
・密度：アルキメデスの原理を用いて測定する。
・熱伝導率＝（熱拡散率）×（比熱）×（密度） （１）

正極集電体５０は、例えば、充放電によって、偏平巻回型の電極体のコーナー部における正極集電体５０の破断を抑制する点で、４５ｋＮ／ｍｍ^２〜７３．５ｋＮ／ｍｍ^２のヤング率を有することが好ましい。ヤング率は、２５℃の温度条件で、引張試験（例えば、ミネベアミツミ製、引張圧縮試験機 テクノグラフ ＴＧ−２ｋＮ）により測定される。

正極集電体５０は、例えば、釘刺し試験時において速やかに溶融し、電池の発熱量を効果的に抑制する等の点で、６５０℃以下の液相線温度を有することが好ましい。正極集電体５０の液相線温度の下限値は、例えば、４５０℃以上である。なお、液相線温度とは、液相から固相が生じ始める温度である。液相線温度は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって得られる。

正極活物質層５２は、正極活物質を含む。正極活物質層５２は、正極活物質以外に、導電材や結着材を含むことが好ましい。正極活物質層５２は、正極集電体５０の両面に設けられることが好ましい。

正極活物質は、例えば、リチウム遷移金属複合酸化物等が用いられる。リチウム遷移金属複合酸化物に含有される金属元素としては、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｓｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔａ、Ｗ等が挙げられる。中でも、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎの少なくとも１種を含有することが好ましい。好適な複合酸化物の一例としては、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎを含有するリチウム遷移金属複合酸化物、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌを含有するリチウム遷移金属複合酸化物が挙げられる。

導電材は、例えば、カーボンブラック、アセチレンブラック、ケッチェンブラック、黒鉛等の炭素材料が挙げられる。結着材は、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）等のフッ素樹脂、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）、ポリイミド樹脂、アクリル樹脂、ポリオレフィン樹脂などが挙げられる。また、これらの樹脂と、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）又はその塩等のセルロース誘導体、ポリエチレンオキシド（ＰＥＯ）などが併用されてもよい。

正極３８ａは、例えば、正極集電体５０上に正極活物質、導電材、及び結着材等を含む正極合材スラリーを塗布し、塗膜を乾燥させた後、圧延して正極活物質層５２を正極集電体５０上に形成することにより作製できる。

図７は、負極の模式断面図である。図７に示すように、負極３８ｂは、負極集電体５４と、負極集電体５４側から順に形成される第１層５６ａ及び第２層５６ｂを有する負極活物質層５６とを有する。負極集電体５４には、負極３８ｂの電位範囲で安定な金属の箔、当該金属を表層に配置したフィルム等が用いられ、例えば、銅等が挙げられる。負極活物質層５６（第１層５６ａ及び第２層５６ｂ）は、負極集電体５４の両面に形成されることが好ましい。

第１層５６ａは、負極活物質粒子Ｐ１を含む。第２層５６ｂは、負極活物質粒子Ｐ２を含む。また、第１層５６ａ及び第２層５６ｂは、結着材等を含むことが好ましい。結着材は、正極活物質層５２に含まれる結着材と同様のものが挙げられる。負極活物質層５６の厚みは、例えば負極集電体５４の片側で２０μｍ〜１２０μｍである。第１層５６ａの厚みは、負極活物質層５６の厚みの３０〜８０％が好ましく、５０〜７０％がより好ましい。第２層５６ｂの厚みは、負極活物質層５６の厚みの２０〜７０％が好ましく、３０〜５０％がより好ましい。なお、負極活物質層５６は、第１層５６ａ及び第２層５６ｂのみからなるものに限定されず、第３の層を有していてもよい。

負極３８ｂは、例えば、負極活物質粒子Ｐ１及び結着材を含む第１の負極合材スラリーと、負極活物質粒子Ｐ２及び結着材を含む第２の負極合材スラリーとを用いて作製される。具体的には、負極集電体５４の表面に第１の負極合材スラリーを塗布し、塗膜を乾燥させる。その後、第１の負極合材スラリーにより形成された第１塗膜の上に第２の負極合材スラリーを塗布し、第２塗膜を乾燥することにより、第１層５６ａ及び第２層５６ｂを有する負極活物質層５６が負極集電体５４上に形成された負極３８ｂが得られる。

第１層５６ａに含まれる負極活物質粒子Ｐ１は、１０％耐力が３ＭＰａ以下の第１の炭素系活物質粒子（以下、炭素系活物質粒子Ａとする）を含む。第２層５６ｂに含まれる負極活物質粒子Ｐ２は、１０％耐力が５ＭＰａ以上の第２の炭素系活物質粒子（以下、炭素系活物質粒子Ｂとする）を含む。炭素系活物質粒子Ａ，Ｂは、炭素材料からなる粒子であって、黒鉛を主成分とすることが好ましい。黒鉛としては、鱗片状黒鉛、塊状黒鉛、土状黒鉛等の天然黒鉛、塊状人造黒鉛、黒鉛化メソフェーズカーボンマイクロビーズ等の人造黒鉛が例示できる。

炭素系活物質粒子Ａは１０％耐力が３ＭＰａ以下の柔らかい粒子である。他方、炭素系活物質粒子Ｂは１０％耐力が５ＭＰａ以上の硬い粒子である。そして、負極３８ｂの表面側に炭素系活物質粒子Ｂを含む第２層５６ｂを配置し、負極集電体５４側に炭素系活物質粒子Ａを含む第１層５６ａを配置した積層構造にすることで、例えば、負極活物質層５６の導電パスの切断が抑制され、また、負極活物質層５６への電解液の浸透性が向上するため、充放電サイクルにおける電池の出力低下が抑制されると考えられる。

本明細書において、１０％耐力とは、炭素系活物質粒子Ａ，Ｂが体積比率で１０％圧縮された際の圧力を意味する。１０％耐力は、炭素系活物質粒子Ａ，Ｂの粒子１個について、微小圧縮試験機（株式会社島津製作所製、ＭＣＴ−２１１）等を用いて測定できる。当該測定には、炭素系活物質粒子Ａ，Ｂの各Ｄ５０と同等の粒子径の粒子を用いる。

炭素系活物質粒子Ａは非晶質成分（非晶質炭素）を実質的に含有していなくてもよいが、炭素系活物質粒子Ｂは非晶質成分を含有することが好ましい。具体的に、炭素系活物質粒子Ｂは、１〜５質量％の非晶質成分を含有することが好適である。この場合、５ＭＰａ以上の１０％耐力を確保することが容易になる。炭素系活物質粒子Ａの非晶質成分量は、例えば０．１〜２質量％であり、炭素系活物質粒子Ｂの非晶質成分量よりも少ないことが好ましい。

非晶質成分（非晶質炭素）は、グラファイト結晶構造が発達していない炭素であって、アモルファス又は微結晶で乱層構造な状態の炭素である。より具体的には、Ｘ線回折によるｄ（００２）面間隔が０．３４２ｎｍ以上である成分を意味する。非晶質成分の具体例としては、ハードカーボン（難黒鉛化炭素）、ソフトカーボン（易黒鉛化炭素）、カーボンブラック、カーボンファイバー、活性炭などが挙げられる。非晶質成分は、例えば樹脂又は樹脂組成物を炭化処理することで得られる。非晶質成分の原料には、フェノール系の熱硬化性樹脂、ポリアクリロニトリル等の熱可塑性樹脂、石油系又は石炭系のタール、ピッチなどを用いることができる。

非晶質成分は、黒鉛系炭素の表面に固着した状態で存在することが好ましい。ここで、固着しているとは、化学的及び／又は物理的に結合している状態であって、活物質粒子を水や有機溶剤中で攪拌しても黒鉛系炭素の表面から非晶質成分が遊離しないことを意味する。非晶質成分の物性及び固着量は、例えば原料（石油系又は石炭系のタール、ピッチ等）の種類、量、炭化処理の温度、時間等により調整できる。

炭素系活物質粒子Ｂは、５ＭＰａ以上の１０％耐力を確保することが容易となる点で、例えば、空隙を有するコア部とコア部を覆うように配置されるシェル部からなる粒子であることが好ましい。コア部は、黒鉛及び非晶質炭素から構成され、内部に空隙を有する構造であることが望ましい。シェル部は、非晶質炭素から構成され、厚みは５０ｎｍ以上が好ましい。コア部とシェル部の重量比率は９９：１〜９５：５が望ましい。シェル部の空隙率は、コア部の空隙率より低いことが好ましい。コア部の空隙率は１〜５％、シェル部分の空隙率は０．０１〜１％であることが望ましい。

例えば、コア部は、黒鉛と、黒鉛化可能なバインダーを混合し、不活性ガス雰囲気下、あるいは非酸化性雰囲気下で５００〜３０００℃に加熱し、炭素化物質を粉砕、解砕、分級処理・球形化処理などの粉体加工により作成される。黒鉛は、天然黒鉛や人造黒鉛が例示される。黒鉛の平均粒子径は、１０μｍ以下であることが好ましく、５μｍ以下であることがより好ましい。黒鉛化可能なバインダーとしては、石炭系、石油系、人造系等のピッチ及びタール、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂などが挙げられる。また、空隙を形成するため、残炭率の小さな添加物を混合するとより好ましい。黒鉛とバインダーの混合比率は限定されないが、バインダー成分の残留炭素分と黒鉛との比率は１：９９〜３０：７０とすることが好ましい。例えば、シェル部は、アセチレン、メタン等を用いたＣＶＤ法、石炭ピッチ、石油ピッチ、フェノール樹脂等をコア部の炭素材料と混合し、熱処理を行う方法などで形成できる。上記のような作製方法を用いることで、５ＭＰａ以上の１０％耐力を有する炭素系活物質粒子が得られ易い。

第１層５６ａに含まれる負極活物質粒子Ｐ１は、本開示の目的を損なわない範囲で、炭素系活物質粒子Ａの他に、炭素系活物質粒子Ｂが含まれていてもよいし、炭素系活物質粒子Ａ，Ｂ以外の負極活物質が含まれていてもよい。第１層５６ａに含まれる炭素系活物質粒子Ａの含有量は、例えば、負極活物質粒子Ｐ１の総量に対して５０質量％以上であることが望ましい。また、第２層５６ｂに含まれる負極活物質粒子Ｐ２は、本開示の目的を損なわない範囲で、炭素系活物質粒子Ｂの他に、炭素系活物質粒子Ａが含まれていてもよいし、炭素系活物質粒子Ａ，Ｂ以外の負極活物質が含まれていてもよい。第２層５６ｂに含まれる炭素系活物質粒子Ｂの含有量は、例えば、負極活物質粒子Ｐ２の総量に対して５０質量％以上であることが望ましい。

炭素系活物質粒子Ａ，Ｂ以外の負極活物質としては、ケイ素（Ｓｉ）、錫（Ｓｎ）等のリチウムと合金化する金属、又はＳｉ、Ｓｎ等の金属元素を含む合金、化合物等が挙げられる。これらの中では、電池の高容量化が図られる等の点で、Ｓｉを含む化合物が好ましい。負極活物質層５６に炭素系活物質粒子Ａ，Ｂ以外の負極活物質が含まれる場合、炭素系活物質粒子Ａ，Ｂ以外の負極活物質の含有率は、充放電サイクルにおける電池の出力低下を抑制する等の点で、第１層５６ａ＞第２層５６ｂであることが好ましく、第２層５６ｂには実質的に含まれないことが好ましい。

Ｓｉを含む化合物は、例えば、ＳｉＯ_ｘ（０．５≦ｘ≦１．６）で表されるＳｉ酸化物が好ましい。ＳｉＯ_ｘで表されるＳｉ酸化物は、例えば、非晶質のＳｉＯ_２マトリックス中にＳｉの微粒子が分散した構造を有する。また、Ｓｉを含む化合物は、リチウムシリケート相中にＳｉの微粒子が分散した、Ｌｉ_２ｙＳｉＯ_{（２＋ｙ）}（０＜ｙ＜２）で表される化合物であってもよい。

Ｓｉを含む化合物の粒子表面には、導電性の高い材料で構成される導電被膜が形成されていることが好ましい。導電被膜の構成材料としては、炭素材料、金属、及び金属化合物から選択される少なくとも１種が例示できる。中でも、非晶質炭素等の炭素材料が好ましい。炭素被膜は、例えばアセチレン、メタン等を用いたＣＶＤ法、石炭ピッチ、石油ピッチ、フェノール樹脂等をシリコン系活物質と混合し、熱処理を行う方法などで形成できる。また、カーボンブラック等の導電フィラーを結着材を用いて、Ｓｉを含む化合物の粒子表面に固着させることで導電被膜を形成してもよい。

第２層５６ｂに含まれる負極活物質粒子Ｐ２は、第１層５６ａに含まれる負極活物質粒子Ｐ１より、ＢＥＴ比表面積が小さいことが好ましい。これにより、例えば、負極活物質層５６内への電解液の浸透性又は保持性が向上し、充放電サイクルにおける電池の出力低下が抑制される場合がある。負極活物質粒子Ｐ２のＢＥＴ比表面積は、例えば、０．５ｍ^２／ｇ以上３．５ｍ^２／ｇ未満が好ましく、０．７５ｍ^２／ｇ以上１．９ｍ^２／ｇ以下がより好ましい。また、負極活物質粒子Ｐ１のＢＥＴ比表面積は、３．５ｍ^２／ｇ以上５ｍ^２／ｇ以下が好ましく、２．５ｍ^２／ｇ以上４．５ｍ^２／ｇ以下がより好ましい。ＢＥＴ比表面積は、従来公知の比表面積測定装置（例えば、株式会社マウンテック製、Ｍａｃｓｏｒｂ（登録商標）ＨＭ ｍｏｄｅｌ−１２０１）を用いて、ＢＥＴ法により測定される。

第２層５６ｂの空隙率は第１層５６ａの空隙率より大きいことが好ましい。これにより、負極活物質層５６内への電解液の浸透性又は保持性が向上し、例えば、充放電サイクルにおける電池の出力低下が抑制される場合がある。

ここで、第１層５６ａ及び第２層５６ｂの空隙率とは、各層の断面積に対する各層内の粒子間の空隙の面積の割合から求めた２次元値であり、例えば、以下の手順で求められる。

（１）負極の一部を切り取り、イオンミリング装置（例えば、日立ハイテク社製、ＩＭ４０００）で加工し、負極活物質層５６の断面を露出させる。
（２）走査型電子顕微鏡を用いて、上記露出させた負極活物質層５６の第１層５６ａの断面の反射電子像を撮影する。
（３）上記により得られた断面像をコンピュータに取り込み、画像解析ソフト（例えば、アメリカ国立衛生研究所製、ＩｍａｇｅＪ）を用いて二値化処理を行い、断面像内の粒子断面を黒色とし、粒子間空隙を白色として変換した二値化処理画像を得る。
（４）第１層５６ａの空隙率を求める場合、二値化処理画像から、測定範囲（例えば５０μｍ×５０μｍ）における粒子間空隙の面積を算出する。上記測定範囲を、第１層５６ａの断面積（２５００μｍ^２＝５０μｍ×５０μｍ）とし、算出した粒子間空隙の面積から、第１層５６ａの空隙率（粒子間空隙の面積×１００／負極活物質層５６の断面積）を算出する。また、第２層５６ｂの空隙率も同様に測定する。

第１層５６ａ及び第２層５６ｂの空隙率を調整する方法は、例えば、負極活物質層５６の形成時の第１塗膜及び第２塗膜に掛ける圧延力を調製する方法が挙げられる。

セパレータ３８ｄは、例えば、イオン透過性及び絶縁性を有する多孔性シート等が用いられる。多孔性シートの具体例としては、微多孔薄膜、織布、不織布等が挙げられる。セパレータ３８ｄの材質としては、ポリエチレン、ポリプロピレン等のオレフィン系樹脂、セルロースなどが好適である。セパレータ３８ｄは、セルロース繊維層及びオレフィン系樹脂等の熱可塑性樹脂繊維層を有する積層体であってもよい。また、ポリエチレン層及びポリプロピレン層を含む多層セパレータであってもよく、セパレータ３８ｄの表面にアラミド系樹脂、セラミック等の材料が塗布されたものを用いてもよい。

弾性体４０を構成する材料としては、例えば、天然ゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム等の熱硬化性エラストマーや、ポリスチレン、オレフィン、ポリウレタン、ポリエステル、ポリアミド等の熱可塑性エラストマー等が例示される。なお、これらの材料は、発泡されたものであってもよい。また、シリカキセロゲル等の多孔質材が担持された断熱材も例示される。

本実施形態では、負極活物質層５６、セパレータ３８ｄ及び弾性体４０の圧縮弾性率を以下のように規定することが好ましい。セパレータ３８ｄの圧縮弾性率が負極活物質層５６の圧縮弾性率より小さく、弾性体４０の圧縮弾性率がセパレータ３８ｄの圧縮弾性率より小さいことが好ましい。すなわち、圧縮弾性率は、負極活物質層５６＞セパレータ３８ｄ＞弾性体４０の順である。したがって、上記の中では、負極活物質層５６が最も変形し難く、弾性体４０が最も変形しやすい。各部材の圧縮弾性率を上記のように規定することで、例えば、負極活物質層５６内への電解液の浸透性又は保持性が向上し、例えば、充放電サイクルにおける電池の出力低下が抑制される場合がある。セパレータ３８ｄの圧縮弾性率は、例えば、負極活物質層５６の圧縮弾性率の０．３倍〜０．７倍であることが好ましく、０．４倍〜０．６倍であることがより好ましい。弾性体４０の圧縮弾性率は５ＭＰａ〜１２０ＭＰａの範囲であればよいが、２５ＭＰａ〜１００ＭＰａの範囲であることが好ましい。

圧縮弾性率は、サンプルに対して厚み方向に所定の荷重を印加したときのサンプルの厚み方向の変形量を圧縮面積で除して、サンプル厚みを乗ずることで算出される。即ち、以下の式：圧縮弾性率（ＭＰａ）＝荷重（Ｎ）／圧縮面積（ｍｍ^２）×（サンプルの変形量（ｍｍ）／サンプル厚み（ｍｍ））から算出される。但し、負極活物質層５６の圧縮弾性率を測定する場合は、負極集電体５４の圧縮弾性率を測定し、負極集電体５４上に負極活物質層５６を形成した負極３８ｂの圧縮弾性率を測定する。そして、負極集電体５４と負極３８ｂの圧縮弾性率に基づいて、負極活物質層５６の圧縮弾性率を算出する。また、作製した負極３８ｂから負極活物質層５６の圧縮弾性率を求める場合には、負極３８ｂの圧縮弾性率を測定し、負極３８ｂから負極活物質層５６を削り取った負極集電体５４の圧縮弾性率を測定し、測定したこれらの圧縮弾性率に基づいて、負極活物質層５６の圧縮弾性率を算出する。

負極活物質層５６の圧縮弾性率を調整する方法は、例えば、負極集電体５４上に形成した負極合材スラリーに施す圧延力を調製する方法が挙げられる。また、例えば、負極活物質の材質や物性を変えることによっても、負極活物質層５６の圧縮弾性率を調整できる。なお、負極活物質層５６の圧力弾性率の調整は上記に限定されるものではない。セパレータ３８ｄの圧縮弾性率は、例えば、材質の選択、空孔率や孔径等を制御することによって調整される。弾性体４０の圧縮弾性率は、例えば、材質の選択、形状等によって調整される。

弾性体４０は、一面において均一な圧縮弾性率を示していてもよいが、以下で説明するように面内で変形し易さが異なる構造でもよい。

図８は、弾性体の一例を示す模式斜視図である。図８に示す弾性体４０は、軟質部４４と、硬質部４２とを有する。硬質部４２は、軟質部４４より弾性体４０の外縁部側に位置する。図８に示す弾性体４０では、第２方向Ｙにおける両端側に硬質部４２が配置され、２つの硬質部４２の間に軟質部４４が配置された構造を有する。軟質部４４は、第１方向Ｘから見て、筐体１３の長側面の中心と重なるように配置され、電極体３８の中心と重なるように配置されることが好ましい。また、硬質部４２は、第１方向Ｘから見て、筐体１３の長側面の外縁と重なるように配置され、電極体３８の外縁と重なるように配置されることが好ましい。

前述したように、非水電解質二次電池１０の膨張は、主に電極体３８の膨張によって引き起こされる。そして、電極体３８は、中心に近いほど大きく膨張する。すなわち、電極体３８は、中心に近いほど第１方向Ｘに大きく変位し、中心から外縁に向かうほど小さく変位する。また、この電極体３８の変位に伴って、非水電解質二次電池１０は、筐体１３の長側面の中心に近い部分ほど第１方向Ｘに大きく変位し、筐体１３の長側面の中心から外縁に向かうほど小さく変位する。したがって、図８に示す弾性体４０を筐体１３内に配置する場合には、弾性体４０は、電極体３８の大きい変位によって生じる大きい荷重を軟質部４４で受け、電極体３８の小さい変位によって生じる小さい荷重を硬質部４２で受けることができる。また、図８に示す弾性体４０を筐体１３外に配置する場合には、弾性体４０は、非水電解質二次電池１０の大きい変位によって生じる大きい荷重を軟質部４４で受け、非水電解質二次電池１０の小さい変位によって生じる小さい荷重を硬質部４２で受けることができる。

図８に示す弾性体４０は、第１方向Ｘに凹む凹部４６を有する。凹部４６に隣接する凹部非形成部は、非水電解質二次電池１０又は電極体３８から荷重を受けた際、一部分が凹部４６側に変位することができる。したがって、凹部４６を設けることで、凹部非形成部を変形し易くすることができる。ここで、軟質部４４を硬質部４２より変形し易くするために、第１方向Ｘから見て、軟質部４４の面積に占める凹部４６の面積の割合を硬質部４２の面積に占める凹部４６の面積の割合よりも大きくすることが好ましい。なお、図８に示す弾性体４０では、軟質部４４のみに凹部４６を配置しているが、硬質部４２に凹部４６を配置してもよい。

凹部４６は、芯部４６ａと、複数の線部４６ｂとを含む。芯部４６ａは、円形であり、第１方向Ｘからみて弾性体４０の中心に配置される。複数の線部４６ｂは、芯部４６ａから放射状に広がる。線部４６ｂが放射状に広がることにより、芯部４６ａに近いほど線部４６ｂの占める割合が高くなり、凹部非形成部が少なくなる。したがって、芯部４６ａに近い領域ほど凹部非形成部がより変形しやすくなる。

また、図での説明は省略するが、弾性体４０は、前述の凹部４６に代えて又は凹部４６と共に、第１方向Ｘに弾性体４０を貫通する複数の貫通孔を有していてもよい。貫通孔を設けることで、貫通孔非形成部を変形し易くすることができる。したがって、軟質部４４を硬質部４２より変形し易くするために、第１方向Ｘから見て、軟質部４４の面積に占める貫通孔の面積の割合を硬質部４２の面積に対する貫通孔の面積の割合より大きくすることが好ましい。

以下に弾性体の他の例を説明する。

図９は、電極体と筐体に挟まれた状態にある弾性体の一部模式断面図である。弾性体４０は、電極体３８から電極体３８の積層方向（第１方向Ｘ）に荷重を受ける。弾性体４０は、所定の硬さを有する硬質部４２が形成された基材４２ａと、硬質部４２よりも柔らかい軟質部４４を有する。硬質部４２は、基材４２ａから電極体３８に向けて突出する突出部であり、所定以上の荷重を受けて破断又は塑性変形する。軟質部４４はシート状であり、硬質部４２が形成された基材４２ａより、電極体３８側に配置される。但し、軟質部４４は、電極体３８とは離間している。軟質部４４は、第１方向Ｘから見て、硬質部４２と重なる位置に貫通孔４４ａを有し、貫通孔４４ａに、硬質部４２が挿通され、硬質部４２の先端が軟質部４４から突出する。

弾性体４０は、硬質部４２の形状が変化することで、電極体３８からの荷重を硬質部４２により受ける第１状態から、当該荷重を軟質部４４により受ける第２状態に移行する。つまり、弾性体４０は、最初に、電極体３８の膨張による電極体３８の積層方向の荷重を硬質部４２により受ける（第１状態）。その後、何らかの原因で、電極体３８の膨張量が増え、硬質部４２で受けられない荷重が硬質部４２に掛かると、硬質部４２が破断又は塑性変形して、電極体３８が軟質部４４に接触し、電極体３８の積層方向の荷重を軟質部４４により受ける（第２状態）。

なお凹凸形状からなる弾性体の場合、圧縮弾性率は、圧縮弾性率（ＭＰａ）＝荷重（Ｎ）／弾性体の面方向の投影面積（ｍｍ^２）×（弾性体の変形量（ｍｍ）／弾性体の凸部までの厚み（ｍｍ））から算出される。

電解液は、例えば、有機溶媒（非水溶媒）中に支持塩を含有する非水電解液等である。非水溶媒には、例えばエステル類、エーテル類、ニトリル類、アミド類、及びこれらの２種以上の混合溶媒等が用いられる。支持塩には、例えばＬｉＰＦ_６等のリチウム塩が使用される。

以下、実施例により本開示をさらに説明するが、本開示はこれらの実施例に限定されるものではない。

＜実施例１＞
［正極の作製］
正極活物質として、一般式ＬｉＮｉ_０．８２Ｃｏ_０．１５Ａｌ_０．０３Ｏ_２で表されるリチウム遷移金属複合酸化物を用いた。この正極活物質と、アセチレンブラックと、ポリフッ化ビニリデンとを、９７：２：１の固形分質量比で混合し、分散媒としてＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）を用いて、正極合材スラリーを調製した。

正極集電体として、熱伝導率が１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）、Ｍｇ含有量が１．５質量％であるＡｌ−Ｍｇ合金箔を用意した。

上記Ａｌ−Ｍｇ合金箔の両面に上記正極合材スラリーを塗布し、塗膜を乾燥、圧延した後、所定の電極サイズに切断して、正極集電体の両面に正極活物質層が形成された正極を得た。

［第１の負極合材スラリーの調製］
３．９ＭＰａの１０％耐力、２．１ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子（炭素系活物質粒子Ａ）と、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）のディスパージョンと、カルボキシメチルセルロースナトリウム（ＣＭＣ−Ｎａ）とを、１００：１：１の固形分質量比で混合し、分散媒として水を用いて、第１の負極合材スラリーを調製した。

［第２の負極合材スラリーの調製］
５．７ＭＰａの１０％耐力、２．９ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子（炭素系活物質粒子Ｂ）と、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）のディスパージョンと、カルボキシメチルセルロースナトリウム（ＣＭＣ−Ｎａ）とを、１００：１：１の固形分質量比で混合し、分散媒として水を用いて、第２の負極合材スラリーを調製した。

［負極の作製］
第１の負極合材スラリーを銅箔からなる負極集電体の両面に塗布し、塗膜を乾燥し、圧延した後、当該塗膜の上に第２の負極合材スラリーを塗布して塗膜を乾燥、圧延し、負極集電体上に、第１の負極合材スラリー由来の第１層及び第２の負極合材スラリー由来の第２層有する負極活物質層を形成した。これを所定の電極サイズに切断して負極を得た。第１層及び第２層の空隙率を測定したところ、２２％及び２４％であった。

［電解液の調製］
エチレンカーボネート（ＥＣ）と、メチルエチルカーボネート（ＥＭＣ）と、ジメチルカーボネート（ＤＭＣ）を、３：３：４の体積比で混合した。当該混合溶媒に、ＬｉＰＦ_６を１．４ｍｏｌ／Ｌの濃度となるように溶解させて電解液を調製した。

［非水電解質二次電池の作製］
負極、セパレータ、正極の順で積層し、これを巻回した後、偏平状に成形して、偏平巻回型の電極体を作成した。そして、負極及び正極を正極端子及び負極端子に接続し、これを、アルミニウムラミネートで構成される外装体内に収容し、上記電解液を注入後、外装体の開口部を封止することにより、非水電解質二次電池を作製した。

作製した非水電解質二次電池を一対の弾性体（１２０ＭＰａの圧縮弾性率を有する発泡ウレタン）で挟み、さらに、これらを一対のエンドプレートで挟んで固定することにより、二次電池モジュールを作製した。

＜実施例２＞
正極集電体として、熱伝導率が１３８Ｗ／（ｍ・Ｋ）、Ｍｇ含有量が２．４質量％であるＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、６０ＭＰａの圧縮弾性率を有する発泡ウレタンを使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。

＜実施例３＞
正極集電体として、熱伝導率が１１７Ｗ／（ｍ・Ｋ）、Ｍｇ含有量が４．７質量％であるＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、６０ＭＰａの圧縮弾性率を有する発泡ウレタンを使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。

＜実施例４＞
正極集電体として、実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、４０ＭＰａの圧縮弾性率を有する発泡ウレタンを使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。

＜実施例５＞
正極集電体として、実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、５ＭＰａの圧縮弾性率を有する発泡ウレタンを使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。

＜実施例６＞
正極集電体として、実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、実施例２の発泡ウレタンを使用したこと、第２の負極合材スラリーの調製において、２７ＭＰａの１０％耐力、０．９ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子（炭素系活物質粒子Ｂ）を使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。実施例６の負極における第１層及び第２層の空隙率を測定したところ、２２％及び２６％であった。

＜実施例７＞
正極集電体として、熱伝導率が６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）、Ｍｇ含有量が９３質量％であるＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、実施例２の発泡ウレタンを使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。

＜実施例８＞
正極集電体として、実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、実施例２の発泡ウレタンを使用したこと、第１の負極合材スラリーの調製において、１．８ＭＰａの１０％耐力、４．４ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子（炭素系活物質粒子Ａ）を使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。実施例８の負極における第１層及び第２層の空隙率を測定したところ、２３％及び２４％であった。

＜実施例９＞
正極集電体として、実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、実施例２の発泡ウレタンを使用したこと、負極作製における第１の負極合材スラリー由来の塗膜に掛ける圧延力を実施例１の０．７５倍としたこと、及び第２の負極合材スラリー由来の塗膜に掛ける圧延力を実施例１の０．７倍としたこと以外は実施例８と同様に二次電池モジュールを作製した。実施例９の負極における第１層及び第２層の空隙率を測定したところ、２８％及び３１％であった。

＜実施例１０＞
正極集電体として、実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、弾性体として、実施例２の発泡ウレタンを使用したこと、第２の負極合材スラリーの調製において、１１ＭＰａの１０％耐力、３．５ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子（炭素系活物質粒子Ｂ）を使用したこと、負極作製における第１の負極合材スラリー由来の塗膜に掛ける圧延力を実施例１の０．８倍としたこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。実施例１０の負極における第１層及び第２層の空隙率を測定したところ、２５％及び２３％であった。

＜比較例１＞
正極集電体として、熱伝導率が１９０Ｗ／（ｍ・Ｋ）、Ｍｇ含有量が０質量％であるＡｌ箔を使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。

＜比較例２＞
正極集電体として、実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、第１の負極合材スラリーの調製において、５．７ＭＰａの１０％耐力、１．５ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子（炭素系活物質粒子Ａ）を使用したこと、第２の負極合材スラリーの調製において、２７ＭＰａの１０％耐力、０．９ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子（炭素系活物質粒子Ｂ）を使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。比較例２の負極における第１層及び第２層の空隙率を測定したところ、３１％及び２６％であった。

＜比較例３＞
正極集電体として、実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと、第２の負極合材スラリーの調製において、１．８ＭＰａの１０％耐力、４．４ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子（炭素系活物質粒子Ｂ）を使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。比較例３の負極における第１層及び第２層の空隙率を測定したところ、２５％及び２８％であった。

＜比較例４＞
弾性体として、２８００ＭＰａの圧縮弾性率を有するポリエチレンテレフタレートを使用したこと以外は実施例３と同様に二次電池モジュールを作製した。

＜比較例５＞
５．７ＭＰａの１０％耐力、２．９ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有する黒鉛粒子と、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）のディスパージョンと、カルボキシメチルセルロースナトリウム（ＣＭＣ−Ｎａ）とを、１００：１：１の固形分質量比で混合し、分散媒として水を用いて、負極合材スラリーを調製した。この負極合材スラリーを銅箔からなる負極集電体の両面に塗布し、塗膜を乾燥し、圧延することにより、負極集電体上に、負極活物質層を形成した。これを所定の電極サイズに切断して負極を得た。負極活物質層の空隙率を測定したところ、２４％であった。この負極を使用したこと、正極集電体として実施例３のＡｌ−Ｍｇ合金箔を使用したこと以外は実施例１と同様に二次電池モジュールを作製した。

［釘刺し試験における電池の発熱量の測定］
各実施例及び各比較例の二次電池モジュールに対し、２５℃の温度条件下で、ＳＯＣ１００％の充電状態に調整した。次いで、半径０．５ｍｍ、先端部の曲率φ０．９ｍｍの針を、０．１ｍｍ／ｓｅｃの速度で、非水電解質二次電池の厚み方向に正極と負極とを連通するように突き刺し、内部短絡を発生させた。そして、正負極間に電流計を接続しておき、短絡時に外部負荷に流れた電流量を測定することにより、発熱量を算出した。

表１に、各実施例及び各比較例で使用した正極集電体、負極活物質層（第１層及び第２層）、弾性体の物性、並びに各実施例及び各比較例の試験結果を示す。なお、比較例５の負極活物質層の物性は第２層の欄に記載した。

１０％耐力が３ＭＰａ以下の第１の炭素系活物質粒子を含む第１層と、１０％耐力が５ＭＰａ以上の第２の炭素系活物質粒子を含む第２層と、を有する積層構造の負極活物質層を備える二次電池モジュールにおいて、弾性体の圧縮弾性率が５ＭＰａ〜１２０ＭＰａであり、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含み、熱伝導率が６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）の範囲である正極集電体を用いた実施例１〜１０はいずれも、上記要件を満たさない比較例１〜５と比べて、釘刺し試験における電池の発熱量が抑制された。

１ 二次電池モジュール、２ 積層体、４ エンドプレート、６ 拘束部材、８ 冷却板、１０ 非水電解質二次電池、１２ 絶縁スペーサ、１３ 筐体、１４ 外装缶、１６ 封口板、１８ 出力端子、３８ 電極体、３８ａ 正極、３８ｂ 負極、３８ｄ セパレータ、３９ 巻き芯部、４０ 弾性体、４２ 硬質部、４２ａ 基材、４４ 軟質部、４４ａ貫通孔、４６ 凹部、４６ａ 芯部、４６ｂ 線部、５０ 正極集電体、５２ 正極活物質層、５４ 負極集電体、５６ 負極活物質層、５６ａ 第１層、５６ｂ 第２層、５８ 釘。

Claims (5)

1. 少なくとも１つの非水電解質二次電池と、前記非水電解質二次電池と共に配列され、前記非水電解質二次電池から前記配列方向に荷重を受ける弾性体と、を有する二次電池モジュールであって、
   前記非水電解質二次電池は、正極、負極、及び前記正極及び前記負極との間に配置されるセパレータとを積層した電極体と、前記電極体を収容する筐体と、を備え、
   前記弾性体の圧縮弾性率は５ＭＰａ〜１２０ＭＰａであり、
   前記正極は、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含む正極集電体を有し、前記正極集電体の熱伝導率は６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、
   前記負極は、負極集電体と、前記負極集電体側から順に形成される第１層及び第２層を有する負極活物質層と、を有し、
   前記第１層は、１０％耐力が３ＭＰａ以下の第１の炭素系活物質粒子を含む負極活物質粒子を有し、前記第２層は、１０％耐力が５ＭＰａ以上の第２の炭素系活物質粒子を含む負極活物質粒子を有する、二次電池モジュール。
2. 前記第２層に含まれる前記負極活物質粒子のＢＥＴ比表面積が、前記第１層に含まれる前記負極活物質粒子のＢＥＴ比表面積より小さい、請求項１に記載の二次電池モジュール。
3. 前記第２層の空隙率は前記第１層の空隙率より大きい、請求項１又は２に記載の二次電池モジュール。
4. 前記Ａｌ以外の元素はＭｇを含み、前記正極集電体中のＭｇの含有量は、１．５質量％以上である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の二次電池モジュール。
5. 正極、負極、及び前記正極及び前記負極との間に配置されるセパレータとを積層した電極体と、前記電極体から前記電極体の積層方向に荷重を受ける弾性体と、前記電極体及び前記弾性体を収容する筐体と、を有する非水電解質二次電池であって、
   前記弾性体の圧縮弾性率は５ＭＰａ〜１２０ＭＰａであり、
   前記正極は、Ａｌ及びＡｌ以外の元素を含む正極集電体を有し、前記正極集電体の熱導電率は６５Ｗ／（ｍ・Ｋ）〜１５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、
   前記負極は、負極集電体と、前記負極集電体側から順に形成される第１層及び第２層を有する負極活物質層と、を有し、
   前記第１層は、１０％耐力が３ＭＰａ以下の第１の炭素系活物質粒子を含む負極活物質粒子を有し、前記第２層は、１０％耐力が５ＭＰａ以上の第２の炭素系活物質粒子を含む負極活物質粒子を有する、非水電解質二次電池。

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