JP2021027659A - 電力供給装置および電力供給方法並びに当該電力供給装置を用いる鉄道車両用監視システム - Google Patents

Abstract

【課題】電力変換器と交流負荷とを接続する交流配線を貫通させるトロイダルコアを介して低電力の電源を取り出す際に、交流配線の通電電流の基本波分によるトロイダルコアの磁気飽和によって電力供給が低下する。【解決手段】電力供給装置として、電力変換器と交流負荷とを接続する交流配線を貫通させるトロイダルコアと、トロイダルコアに１回以上巻装される巻き線と、巻き線の両端に接続されるローパスフィルタと、自らの交流入力側が巻き線の両端に接続される整流回路と、整流回路の直流出力側に接続される平滑コンデンサとを備え、平滑コンデンサの充電エネルギーを電力として外部機器に供給する。【選択図】図１

Description

本発明は、監視用センサ等への電力供給装置および電力供給方法並びに当該電力供給装置を用いる鉄道車両監視システムに関する。

鉄道車両駆動用のインバータは、長期間にわたり高い信頼性が必要となる。そこで、このインバータを構成する各機器や部品に対して、温度センサや電流、電圧センサなどを取り付けて、リアルタイムに状態を把握するだけでなく、長期間にわたって取得したデータを分析し、部品の寿命を推定して交換時期を明示する等の技術開発が進められている。

例えば、インバータの出力電流やインバータに搭載されたパワー半導体素子の温度を継続的に測定し、測定値が一定値を超えた場合に、機器や部品の寿命と判断してアラームを出す等のシステムが実用化されている。

このようなシステムを構成する場合、測定に使用するセンサに対しても電源が必要となる。例えば、インバータ内部にセンサを取り付ける場合には、各種制御機器に供給される低電圧の電源から電力を供給することが可能であるので、容易にセンサを使ったシステムを構築できる。

また一方で、非接触で交流または直流の電源装置を形成する技術として、例えば特許文献１には、交流負荷電流が流れる電源線をトロイダルコアに貫通させ、このトロイダルコアに巻かれたコイルに発生する誘導電圧を使用する技術が開示されている。

特開２００２−３６９５２９号公報

ところで、インバータの外部に配置される機器、例えば車両駆動用の交流モータ等、にセンサを取り付ける場合、測定に使用するセンサに対する電源の確保がネックとなる。すなわち、交流モータに対しては、モータ駆動用の高電圧大電流の電源（インバータ）から電力が供給されるが、交流モータ等に取り付けるセンサに対しては、供給できる低電圧の電源の確保が問題である。

このため、このセンサの電源として、インバータから電源線等を敷設して電力を供給する必要があるため、制御装置がシステムの煩雑化や配線からのノイズ混入によって誤動作するなどの懸念がある。

また、特許文献１に開示される技術では、交流負荷電流が流れる電源線をトロイダルコアに貫通させているために、交流負荷電流によって発生する磁界によりトロイダルコアが磁気飽和して十分な電力を取り出せない場合がある。これに対処するために、断面積の大きいトロイダルコアを使うか、透磁率の高いトロイダルコアを適用する方法が考えられるが、これにより装置の大型化や高コスト化を引き起こすという課題が生じる。

本発明は、上記した課題を生じさせることなく、高電圧で大電流の電力線から低電圧の電力を取り出す手段を提供するものである。

上記した課題を解決するために、本発明に係る電力供給装置は、電力変換器と交流負荷とを接続する交流配線を貫通させるトロイダルコアと、トロイダルコアに１回以上巻装される巻き線と、巻き線の両端に接続されるローパスフィルタと、自らの交流入力側が巻き線の両端に接続される整流回路と、整流回路の直流出力側の両端に接続される平滑コンデンサとを備え、平滑コンデンサの充電エネルギーを電力として外部機器に供給することを特徴とする。

本発明によれば、コアを磁気飽和させることなく主回路配線からセンサ用の電源を取り出すことが可能となり、センサ用電源の小型化かつ高効率化を図ることができる。
また、センサ用の電力を取り出す回路を小型化できるため、センサを測定の対象物の直近に配置することが可能となり、これまで測定に困難を伴う高電圧のモータの温度などを測定することができる。

本発明に係る電力供給装置の実施例１の構成を示す図である。 本発明に係る電力供給装置の実施例２の構成を示す図である。 本発明に係る電力供給装置の実施例３の構成を示す図である。 本発明に係る電力供給装置の実施例４の構成を示す図である。 本発明に係る電力供給装置の実施例５の構成を示す図である。 ＰＷＭインバータの出力電圧波形と出力電流波形とを示す図である。 ＰＷＭインバータの漏れ電流が流れる経路を示す図である。 実施例２の巻き線側から見た電力供給回路のインピーダンス特性を示す図である。

以下、本発明を実施するための形態として、実施例１〜５のそれぞれについて、図を参照しながら説明する。

図１は、本発明に係る電力供給装置の実施例１の構成を示す図である。
図１において、モータ駆動用のインバータ１０１から、Ｕ相のモータ配線１０３、Ｖ相のモータ配線１０４およびＷ相のモータ配線１０５を介して、交流モータ１０２に電力が供給される。

Ｗ相のモータ配線１０５に電力供給用のために設けたトロイダルコア１０６には、電力供給用の巻き線１０７が巻装されている。Ｗ相のモータ配線１０５の通電電流によって電力供給用の巻き線１０７に誘起されるエネルギーが、電力供給回路１１２を介して、交流モータ１０２の近傍に設置する温度センサ１１１に駆動電力として供給される。温度センサ１１１は、鉄道車両の状態監視の一つとしてモータ温度を検出するための測定部品である。

電力供給回路１１２は、電力供給用の巻き線１０７の両端に接続するローパスフィルタ１０８および整流回路１０９（入力側）と、整流回路１０９の直流出力側に接続する平滑コンデンサ１１０とから構成される。

また、本発明に係る電力供給装置は、トロイダルコア１０６、このコア１０６に巻装される電力供給用の巻き線線１０７および上記した電力供給回路１１２から構成される。この構成は、後述する実施例２〜５においても共通する。

実施例１に示す電力供給装置の特徴点は、電力供給回路１１２の構成にある。すなわち、電力供給用の巻き線１０７の両端に並列にローパスフィルタ１０８を接続することで、モータ配線１０５の通電電流の基本波分により発生する磁界によって電力供給用の巻き線１０７に流れる電流をこのローパスフィルタ１０８で吸収する。それと共に、モータ配線１０５の通電電流の基本波分よりも十分に高い高調波の電流分を整流回路１０９で整流した後に平滑コンデンサ１１０に充電し、この充電エネルギーを温度センサ１１１の駆動電力として使用する。

次に、インバータの１相分の出力電圧波形と出力電流波形との関係を示す。本発明に係る各実施例では、矩形波の出力電圧の幅を変化させることで出力電流を調整する、いわゆるＰＷＭインバータを採用しているので、このＰＷＭインバータを例にして説明する。

図６は、ＰＷＭインバータのＷ相の出力電圧（Ｗ相電圧）波形と出力電流（Ｗ相電流）波形とを示す図である。図６では、図１に対応させてＷ相で説明するが、Ｕ相またはＶ相でも全く同様の効果が得られる（すなわち、Ｕ相のモータ配線１０３またはＶ相のモータ配線１０４に、電力供給用コア１０６を設けるようにしても構わない）。

ＰＷＭインバータでは、パルス幅を大きくすると出力電圧の実効値が増加し出力電流が増加する。このように、パルス幅により出力電圧を制御するＰＷＭ（Ｐｕｌｓｅ Ｗｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｒａｔｉｏｎ）制御によって、インバータの正弦波出力電流の基本波分を生成している。この基本波の１周期分を図６に示すが、この周期は、鉄道用インバータの場合、周波数に換算して０〜数百Ｈｚ相当である。

ＰＷＭインバータの場合、出力電流波形は、基本波分に加えて、図６の（ａ）の点線枠で示すように、リップル成分が重畳して鋸刃状の波形になる。これは、図示していないが、残る他相（Ｕ相およびＶ相）が、Ｗ相とは異なる位相でＰＷＭ動作をしているため、他相が動作した瞬間に電流経路が変わり、モータ電流の変化率ｄｉ／ｄｔが変化するために発生する。

鋸刃状の電流波形には、出力電圧の変化の瞬間にだけ流れる更に高周波の成分が重畳する。具体的には、図６の（ｂ）に示す点線枠で囲んだ瞬間である。Ｗ相の出力電圧が０からＥｃｆに変化すると、この瞬間の急峻な電圧変化ｄｖ／ｄｔにより、インバータから出力されるＷ相電流には高周波の漏洩電流分が重畳し、Ｗ相電流は短時間ではあるがｄｉ／ｄｔが急峻に変化する。

そこで、図７を使い、この高周波の漏洩電流成分について説明する。
図７は、ＰＷＭインバータの漏洩電流が流れる経路を、寄生容量を使って示す図である。図７では、点線によって、各相配線とアースとの間のモータ配線の対地浮遊容量７２１および交流モータ１０２とアースとの間のモータの対地浮遊容量７２２を示し、図１と同じ構成要素には同一の符号を付している。

ＰＷＭインバータでは、出力電圧がパルス状に変化するが、その大きさは、例えば、鉄道の在来線車両に使われているインバータの場合には、図６に示すように、Ｅｃｆは１５００Ｖで、その電圧変化幅は０〜１５００Ｖとなる。

この電圧変化は極めて短い時間に起こり、電圧変化率ｄｖ／ｄｔは鉄道用インバータの場合で数千Ｖ／μｓ〜一万数千Ｖ／μｓ程度となる。また、この電圧変化は、モータ配線の対地電位変動となって現れ、この電位変化により、モータ配線の対地浮遊容量７２１を通して漏洩電流がアースに流れ出る。

鉄道車両の場合には、このアースが車体であり、車体に漏れた電流は車体を流れてインバータ１０１のアース線に流れ込み、インバータ１０１に戻る。また同様に、交流モータ１０２からも、モータの対地浮遊容量７２２を通して、漏洩電流がアースに流れ出る。

この漏洩電流は、１μｓ以下の非常に短時間に急峻に流れるため、数百ｋＨｚ〜十数ＭＨｚの高周波成分を有し、その値は、鉄道車両用インバータの場合でせいぜい数Ａ程度で、インバータの出力電流（数百Ａ）に比べて十分に小さい。

図１に示す実施例１では、上記した基本波分により、電力供給用の巻き線１０７に発生する０Ｈｚ〜数百Ｈｚの比較的周波数の低い電流を、ローパスフィルタ１０８を介して流す。また、電力供給用の巻き線１０７に発生する数百ｋＨｚ以上の高周波分の電流を整流回路１０９で整流して平滑コンデンサ１１０を充電することで、温度センサ１１１を駆動するために必要な電力を取り出す。

周波数が低い基本波分の電流が、ローパスフィルタ１０８を介して電力供給用の巻き線１０７に流れると、Ｗ相のモータ配線１０５がトロイダルのコア１０６に励起する磁束を打ち消す反対方向の磁束を生じさせる。これにより、基本波分による磁気飽和を防止する効果がある。

また、高周波分の電流が整流回路１０９で整流されて平滑コンデンサ１１０に充電されることにより、温度センサ１１１の駆動電源となる。

以上のとおり、実施例１は、電力供給用の巻き線１０７の両端にローパスフィルタ１０８と整流回路１０９とを接続し、整流回路１０９の直流出力側に平滑コンデンサ１１０を並列に接続することにより、インバータ１０１からの出力電流の基本波分によるコア１０６の磁気飽和を防止しつつ、出力電圧の変動により生じる高周波の漏洩電流により温度センサ１１１に給電する電力を抽出することを可能にする。

図２は、本発明に係る電力供給装置の実施例２の構成を示す図である。
実施例２は、図１に示す実施例１の構成をより具体的にしたもので、ローパスフィルタ１０８としてインダクタ２０１を用い、整流回路１０９を整流ダイオード２０２のブリッジ回路で形成し、その他は同じ構成要素としている。

実施例２の特徴点は、ローパスフィルタとしてインダクタを用いた点である。インダクタは、周波数に比例してインピーダンスが増加する特性を有する。

図２に示すように、実施例２が備える電力供給回路１１２は、インダクタ２０１と整流ダイオード２０２で形成した整流回路とを並列に接続し、この整流回路の直流出力側に並列に平滑コンデンサ１１０を接続している。

図８は、電力供給用の巻き線１０７側から見た電力供給回路１１２のインピーダンス特性を示す図である。
電力供給回路１１２のインピーダンス特性は、図８に示すように、インダクタ２０１のインピーダンス特性（破線Ｌ）と平滑コンデンサ１１０のインピーダンス特性（一点鎖線Ｃ）とを合成したインピーダンス特性（実線）で表される。ｆｒは、並列共振周波数を示し合成インピーダンスが極大となる点である。

並列共振周波数ｆｒより周波数が低い領域では、インダクタ２０１のインピーダンスが小さくなることから、主にインダクタ２０１に基本波分が流れる。
一方、並列共振周波数ｆｒより周波数が高い領域では、平滑コンデンサ１１０のインピーダンスが小さくなることから、数百ｋＨｚ以上の高周波分の電流は、主に平滑コンデンサ１１０に流れ込み平滑コンデンサ１１０を充電する。温度センサ１１１は、この充電電荷を使って駆動され、交流モータ１０２の温度を測定する。

ここで、並列共振周波数ｆｒを基本波の周波数より高く、高調波の周波数より低い値に設定する。例えば、鉄道用インバータの場合、基本波の周波数の上限は数百Ｈｚであり、高調波分の周波数の下限は数百ｋＨｚであるので、並列共振周波数ｆｒをこの間の周波数（例えば１０ｋＨｚ）に設定し、これに基づいてインダクタ２０１および平滑コンデンサ１１０のそれぞれの値を選定すればよい。

以上のとおり、実施例２は、実施例１の構成をより具体的に示したものであるが、実施例１の説明で説示のとおり、実施例１と同様の作用効果を奏するものである。

図３は、本発明に係る電力供給装置の実施例３の構成を示す図である。
実施例３は、構成要素としては図１に示す実施例１と同様であるが、トロイダルのコア１０６に３相のモータ配線（１０３〜１０５）全てを貫通させた点が異なる。

モータ配線（１０３〜１０５）に流れる三相電流は、原理的には合計値が０になるように回路が構成され、基本波分の合計は０となる。このため、基本波分により発生するコアの磁気飽和を防止できるが、実際の鉄道車両用インバータのシステムでは、三相各相の動作のタイミングのずれ等により、合計値は必ずしも０とならず基本波分は残ることがある。

このために、実施例３も、実施例１と同様に、ローパスフィルタ１０８、整流回路１０９および平滑コンデンサ１１０を用いた電力供給回路１１２を構成することにより、基本波分による磁気飽和を防止しつつ、高周波の漏洩電流から温度センサ１１１の駆動電力を抽出するものである。

なお、鉄道車両用インバータでは、高周波ノイズの抑制用に、実施例３と同様に３相のモータ配線を貫通させるコアを搭載する場合が多い。そこで、そのノイズ抑制用のコアに電力供給用の巻き線１０７を設けることにより、電力供給用のコアとして兼用することも可能である。この場合、ノイズ源である高周波の漏洩電流を温度センサ１１１で消費することから、温度センサ１１１による主電力の消費を回避することができ、システムの効率の低下を抑制することができる。

図４は、本発明に係る電力供給装置の実施例４の構成を示す図である。
実施例４は、基本的な構成要素としては図３に示す実施例３と同様であるが、さらに、通信モジュール４００およびセンサ配線４０１を追加して備える点が異なる。

実施例４の特徴点は、電力供給回路１１２から通信モジュール４００へも電力を供給し、センサ配線４０１を介して得た温度センサ１１１の情報を通信モジュール４００により無線で他機器に送信する点である。

上記した構成によれば、温度センサ１１１での測定および測定データの他機器への送信を含めて、センサに関する回路を他の回路から完全に絶縁することが可能となる。これにより、モータ等の任意の場所に温度センサ等を取り付けることが可能となる。

また、実施例４を、図４に示すように交流モータ１０２の温度測定などに利用する場合、通信モジュール４００および温度センサ１１１は、常時駆動する必要がないことが多い。そのような場合には、スイッチ等を用いるなどして、必要な場合にだけ通信モジュール４００および温度センサ１１１を駆動させることで、電力供給回路１１２からの供給電力を有効に活用するようにしてもよい。

さらに、コンデンサ１１０と並列に蓄電池を接続すると、電力の蓄電も可能となる。駆動頻度は少ないが駆動のために比較的大きな電力が必要な装置に電力を供給する場合には、蓄電池に電力を蓄えることで適用範囲をさらに広げることが可能となる。

図５は、本発明に係る電力供給装置の実施例５の構成を示す図である。
図５において、図１乃至４と同じ構成要素には同一の符号を付している。また、トロイダルのコア１０６については、図３に示す実施例３のように、３相のモータ配線（１０３〜１０５）全てが貫通する構成でもよい。

実施例５は、基本的な構成要素としては図２に示す実施例２と同様であるが、電力供給用の巻き線１０７およびインダクタ２０１の配置構成が異なる。すなわち、トロイダルのコア１０６に対して１回以上巻装する巻き線１０７を２つ設け、一方の巻き線にはインダクタ２０１のみを接続し、残る一方の巻き線には整流回路１０９を介して平滑コンデンサ１１０を接続する。

実施例５によれば、平滑コンデンサ１１０とインダクタ２０１とを別回路とすることにより、平滑コンデンサ１１０とインダクタ２０１との間で発生する共振現象を防止することができる。

平滑コンデンサ１１０とインダクタ２０１とが同一回路にある場合、電力供給用の巻き線１０７から電力供給回路１１２に入力される電流波形の周波数によっては、平滑コンデンサ１１０とインダクタ２０１とが直列共振を発生させる可能性がある。この直列共振が発生すると、過大電流が平滑コンデンサ１１０とインダクタ２０１とに流れることになり、平滑コンデンサ１１０の寿命が短くなるなどの問題が生じる。

実施例５は、電力供給用の巻き線１０７を平滑コンデンサ１１０およびインダクタ２０１に対して分離し、相互間にこの巻き線１０７によるインダクタンス分を入れることにより、直列共振を防止し、特定条件による平滑コンデンサ１１０の寿命減少を防止することができる。

また、実施例２の構成として示した、ローパスフィルタとしてインダクタを用いる点、整流回路を整流ダイオードのブリッジ回路で形成する点は、上記した実施例３〜５それぞれに対しても適用可能である。

さらに、実施例４の構成として示した、通信モジュールおよびセンサ配線を追加して備える点も、上記した実施例１〜３および５それぞれに対しても適用可能である。

以上のとおり、本発明に係る電力供給装置の実施例１〜５を、インバータと交流モータ間の配線を例にして説明したが、ＰＷＭ制御される電力変換器と交流負荷とを接続する交流の電力供給線であれば、上記した各実施例と同様に、低電圧の電力を取り出すことが可能である。例えば、鉄道車両用の主変圧器とコンバータとの間の交流配線や、交流発電機とＰＷＭコンバータとの間の交流配線などでも、同様の効果を得ることができる。また、３相インバータと３相の交流負荷に留まらず、単相インバータと単相の交流負荷の場合に対しても適用可能である。

さらに、上記した各実施例では、本発明をＰＷＭ制御されるインバータやコンバータなどの電力変換器の交流配線に適用した場合について説明したが、電力変換器の制御方式としては上記したＰＷＭ制御に限定されるものではない。

例えば、電力変換器の動作により交流出力配線の電位が急峻に変動する、いわゆる電圧型のインバータやコンバータといった電力変換器に対しても、本発明は適用可能であって、同様の効果が得られる。また、鉄道車両用のインバータ制御にあって、ワンパルス制御と呼ぶ、交流出力の基本波１周期に対して１パルスのみ出力する動作モードの場合にも、本発明は適用可能である。この動作モードでは、電圧印加時の急峻なｄｖ／ｄｔによって高調波電流が流れることから、同様の効果が得られる。

そしてまた、上記した各実施例では、本発明に係る電力供給装置により駆動されるセンサとしてモータの温度センサを例に説明したが、インバータやトランスなどの車両電気設備の温度センサ、電圧センサまたは電流センサ、さらには、車体やモータなどの振動センサ、など状態監視等に用いる各種センサにも適用が可能である。

さらに、トロイダルのコア材料としては、フェライトだけでなく、アモルファスやファインメットなども使用可能である。

１０１：インバータ、１０２：交流モータ、１０３：モータ配線（Ｕ相）、
１０４：モータ配線（Ｖ相）、１０５：モータ配線（Ｗ相）、１０６：トロイダルコア、
１０７：巻き線、１０８：ローパスフィルタ、１０９：整流回路、
１１０：平滑コンデンサ、１１１：温度センサ、１１２：電力供給回路、
２０１：インダクタ、２０２：整流ダイオード、４００：通信モジュール、
４０１：センサ配線、７２１：モータ配線の対地浮遊容量、
７２２：モータの対地浮遊容量

Claims (14)

1. 電力変換器と交流負荷とを接続する交流配線を貫通させるトロイダルコアと、
   前記トロイダルコアに１回以上巻装される巻き線と、
   前記巻き線の両端に接続されるローパスフィルタと、
   自らの交流入力側が前記巻き線の両端に接続される整流回路と、
   前記整流回路の直流出力側の両端に接続される平滑コンデンサと
   を備え、
   前記平滑コンデンサの充電エネルギーを電力として外部機器に供給する
   ことを特徴とする電力供給装置。
2. 請求項１に記載の電力供給装置であって、
   前記トロイダルコアは、前記交流配線の内のいずれか１相の配線を貫通させる
   ことを特徴とする電力供給装置。
3. 請求項１に記載の電力供給装置であって、
   前記トロイダルコアは、前記交流配線の全ての相の配線を貫通させる
   ことを特徴とする電力供給装置。
4. 請求項１〜３のいずれか１項に記載の電力供給装置であって、
   前記巻き線は、前記トロイダルコアに１回以上巻装される第１の巻き線および第２の巻き線から形成され、前記第１の巻き線の両端に前記ローパスフィルタが接続され、前記第２の巻き線の両端に前記整流回路の前記交流入力側が接続される
   ことを特徴とする電力供給装置。
5. 請求項１〜４のいずれか１項に記載の電力供給装置であって、
   前記ローパスフィルタは、インダクタである
   ことを特徴とする電力供給装置。
6. 請求項１〜５のいずれか１項に記載の電力供給装置であって、
   前記電力変換器は、ＰＷＭ制御されるインバータである
   ことを特徴とする電力供給装置。
7. トロイダルコアに電力変換器と交流負荷とを接続する交流配線を貫通させ、
   前記トロイダルコアに１回以上巻装される巻き線の両端にローパスフィルタと整流回路の交流入力側とを接続し、
   前記整流回路の直流出力側の両端に平滑コンデンサを接続し、
   前記交流配線を流れる負荷電流によって前記巻き線に誘起されるエネルギーの内の高調波分に係るエネルギーを前記整流回路を介して前記平滑コンデンサに充電させ、
   前記平滑コンデンサの充電エネルギーを電力として外部機器に供給する
   ことを特徴とする電力供給方法。
8. 請求項７に記載の電力供給方法であって、
   前記巻き線を、前記トロイダルコアに１回以上巻装される第１の巻き線および第２の巻き線から形成し、前記第１の巻き線の両端に前記ローパスフィルタを接続し、前記第２の巻き線の両端に前記整流回路の交流入力側を接続する
   ことを特徴とする電力供給方法。
9. 電力変換器と鉄道車両を駆動する交流モータとを接続する交流配線を貫通させるトロイダルコアと、
   前記トロイダルコアに１回以上巻装される巻き線に誘起されるエネルギーを変換して直流電力を供給する電力供給回路と、
   前記電力供給回路が供給する前記直流電力により駆動される前記鉄道車両の状態監視用センサと
   を備える鉄道車両用監視システム。
10. 請求項９に記載の鉄道車両用監視システムであって、
    前記トロイダルコアは、前記交流配線の内のいずれか１相の配線を貫通させる
    ことを特徴とする鉄道車両用監視システム。
11. 請求項９に記載の鉄道車両用監視システムであって、
    前記トロイダルコアは、前記交流配線の全ての相の配線を貫通させる
    ことを特徴とする鉄道車両用監視システム。
12. 請求項９〜１１のいずれか１項に記載の鉄道車両用監視システムであって、
    前記電力供給回路は、前記状態監視用センサが測定した情報を送信する通信機器に対しても前記直流電力を供給する
    ことを特徴とする鉄道車両用監視システム。
13. 請求項９〜１２のいずれか１項に記載の鉄道車両用監視システムであって、
    前記電力供給回路は、前記巻き線の両端に接続されるローパスフィルタと、自らの交流入力側が前記巻き線の両端に接続される整流回路と、前記整流回路の直流出力側の両端に接続される平滑コンデンサとから構成される
    ことを特徴とする鉄道車両用監視システム。
14. 請求項１３に記載の鉄道車両用監視システムであって、
    前記巻き線は、前記トロイダルコアに１回以上巻装される第１の巻き線および第２の巻き線から形成され、前記第１の巻き線の両端に前記ローパスフィルタが接続され、前記第２の巻き線の両端に前記整流回路の前記交流入力側が接続される
    ことを特徴とする鉄道車両用監視システム。

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