JP2020511005A - トランスのための複合材料 - Google Patents
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Abstract
本発明は、特にトランスで使用するための複合材料であって、第1の粒子配向性電気ストリップ層および第2の粒子配向性電気ストリップ層と、介在するポリマー層とを含み、前述のポリマー層が、架橋結合した高分子量のアクリレート系共重合体を含み、3μm〜10μmの範囲の層厚を有する、複合材料に関する。【選択図】図1
Description
本出願は、複合材料に関し、より詳細には、トランスで使用するための複合材料、および本発明に係る複合材料を製造するための方法に関する。さらなる態様では、本発明は、鉄心およびトランスに関する。さらに、本発明は、鉄心を製造するための方法に関する。
従来技術から既知であるトランスにおいて、粒子配向性電気ストリップが、薄層の形態で組み込まれている。磁気ひずみの影響に起因して、これらのストリップは、交流電流が印加されると揺動する。このことは、トランスの特徴的な騒音をもたらす。トランスは、住居地域内、または住居地域の近くにも設置されることから、騒音公害を低減するために、追加の吸音のための手段を取らなければならない。これらは非常に高額である。
騒音公害を低減する、従来技術から既知である他の手段は、トランスに設けられた、固体伝搬音を吸収する複合シートである。例えば、米国登録特許第6,499,209号には、複数の複合シートから製造されたトランスが開示されている。個々の複合シートは、ここでは、2つの外側の磁性体層と、間に配置された粘弾性フィルムとで構成されている。粘弾性フィルムは、約25μmの厚さであり、架橋結合したアクリルポリマをベースとしている。
そのようなシステムは、必要とされる音響特性を有し、また、相応して大きな層の圧さによる適切な接着値を有するが、既知のシステムは、依然として、トランスにおける使用に十分な磁気特性、およびこれらを鉄心に使用して達成可能である、鉄の充填率を有しない。したがって、これらの複合シートに関して、さらなる発展の可能性が存在する。
本発明の目的は、従来技術に比べて向上した複合材料を提供することである。具体的には、モノリシックの電気ストリップに比べ、特性が向上した、トランスで使用するための複合材料を提供することである。
この目的は、請求項1の特徴を有する複合材料によって達成される。
本発明の有利な実施形態および変形形態は、従属請求項および以下の詳細な説明から明らかとなるであろう。
本発明によれば、特にトランスで使用するための複合材料は、第1の粒子配向性電気ストリップ層および第2の粒子配向性電気ストリップ層と、第1の粒子配向性電気ストリップ層と第2の粒子配向性電気ストリップ層との間に配置された重合体層であって、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体を含み、3μm〜10μmの範囲の層厚を有する、重合体層と、を備えている。
驚くべきことに、本発明に係る複合材料が、従来技術から既知である複合材料に比べ、モノリシックの電気ストリッププレートの範囲で、規定された軟磁性を有することがわかっている。
好ましくは、複合材料は、DIN EN 60404−2に従って測定された、P1.7;50Hzにおける損失が0.60W/kg〜1.0W/kgの範囲、より好ましくは0.60W/kg〜0.90W/kg、最も好ましくは0.60W/kg〜0.8W/kgであり、かつ/またはJ800における磁界強度が1.88T〜1.96Tの範囲、より好ましくは1.90T〜1.96Tである。
さらに、驚くべきことに、本発明に係る複合材料が、後述の適用分野のトランスにおいて、現在の技術水準における鉄の充填率に匹敵する鉄の充填率を有し、このため、性能の低下を示さないことがわかっている。
好ましくは、本発明に係る複合材料を使用したトランスにおける鉄の充填率は、96.0%〜99.0%、より好ましくは98.0%〜99.0%、さらにより好ましくは98.3%〜99.0%である。
本発明に係る複合材料を使用することは、トランス内の、結果として生じる固体伝搬ノイズを積極的に著しく低下させるのみならず、例えば、使用される電気ストリップシートの厚さを変化させることにより、生じる効率を増大させる。
重合体層が、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体を含むという事実は、振動および/または揺動を、より良好に吸収し、熱エネルギに変換できることを意味している。結果として、固体伝搬ノイズの著しい低減が達成され、それにより、二次的な音響手段の使用が、著しく低減されるか、さらには完全になくなる。
電気ストリップシートのヒステリシスの損失は、使用されるシートの厚さに大きく依存している。概して、電気ストリップの厚さが小さいほど、損失は低い。本発明に係る複合シートを使用することにより、例えば0.40mmの厚さの電気ストリップと比較して、相応して良好な品質の、0.20mmの厚さの2つの電気ストリップを、ともに接着することができる。トランスのタイプに関して、このことは、トランスの効率を著しく向上させることができるか、同じ効率で、より小型のトランスを構築することを可能にすることができる。
実際には、複合材料自体、およびこの材料から形成される部品は、非常に攻撃的であることのある様々なオイルと接触することがある。このオイルは、重合体層を攻撃する場合があり、このため、層間剥離をもたらす場合がある。したがって、重合体層が、そのような技術的オイルに対して耐性があることが望ましい。このため、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体が、好ましくは、少なくとも、両方が、炭素数1〜12のアルキル基を有する、1つのアルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位と、グリシジルモノマー単位と、不飽和カルボン酸モノマー単位との共重合した混合物と、架橋剤とで構成されている場合、重合体層の膨張、または複合材料の層間剥離が見られないことがわかっている。
より好ましい実施形態では、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体は、2つの成分のみ、すなわち、共重合した混合物と、架橋剤とで構成されている。
さらなる好ましい実施形態では、共重合した混合物は、少なくとも、両方が、炭素数1〜12のアルキル基を有する、1つのアルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位と、グリシジルモノマー単位と、不飽和カルボン酸モノマー単位と、を含む。
好ましくは、グリシジルモノマー単位は、アリルグリシジルエーテル、グリシジルアクリレートエステル、グリシジルメタクリルレートエステル、および/またはこれらの混合物からなる群から選択される。
好ましくは、アルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位は、炭素数4〜12のアルキル基を有する。
重合体層のガラス転移温度が−15℃より高い場合、好ましい実施形態によれば、炭素数1〜4のアルキル基を有する、アルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位は、共重合される混合物に添加される場合がある。
好ましい実施形態では、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体は、少なくとも、55重量%〜85重量%の、両方が、炭素数4〜12のアルキル基を有する、アルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位と、0重量%〜35重量の、両方が、炭素数1〜4のアルキル基を有する、アルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位と、0.01重量%〜2重量%のグリシジルモノマー単位と、1重量%〜15重量%、より好ましくは3重量%〜13重量%の不飽和カルボン酸モノマー単位と、の共重合した混合物と、0.05重量%〜1重量%の架橋剤とで構成されている。
好ましくは、共重合した混合物は、500kDa〜1500kDa、より好ましくは600kDa〜1000kDa、さらにより好ましくは700kDa〜900kDa、最も好ましくは800kDa±20kDaの範囲の平均モル質量を有する。平均モル質量は、GPCによって測定される。較正のために、ポリスチレン標準が使用された。
好ましくは、炭素数4〜12のアルキル基を有する、アルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位は、2−エチルヘキシルアクリレート、イソオクチルアクリレート、アクリル酸ブチルエステル、2−メチルブチルアクリレート、4−メチル−2−ペンチルアクリレート、イソデシルメタクリレート、メチルアクリレート、エチルアクリレート、メチルメタクリレート、および/またはこれらの混合物から選択される。
好ましくは、不飽和カルボン酸モノマー単位は、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、および/またはこれらの混合物から選択される。好ましい混合物は、アクリル酸およびメタクリル酸、アクリル酸およびフマル酸、またはメタクリル酸およびフマル酸で構成されている。
好ましい実施形態によれば、共重合は、溶媒混合物、好ましくは、酢酸エチルとアセトンとの混合物の助けで実施される。好ましくは、溶媒混合物は、68℃〜78℃の範囲における還流を可能にする割合である。
共重合の間の固形分は、好ましくは40重量%〜60重量%の範囲である。
共重合のために、AIBNが、好ましくは、ラジカル開始剤として使用される。
さらに、共重合は、好ましくは、窒素雰囲気下で実施され、それにより、好ましくは500kDa以上の平均モル質量を有する、高分子量の共重合体が達成される。
好ましくは、架橋剤は、アルミニウムアセチルアセトネート(AlACA)、鉄アセチルアセトネート(FeACA)、チタンアセチルアセトネート(TiACA)、またはジルコニウムアセチルアセトネート(ZrACA)から選択される。
さらなる好ましい実施形態によれば、電気ストリップ層は、50μm〜1500μmの範囲、より好ましくは100μm〜500μmの範囲、さらにより好ましくは150μm〜350μmの範囲、最も好ましくは180μm〜270μmの範囲の層厚を有する。
本発明に係る複合材料を製造するために、同じ厚さであるか、異なる厚さである、2つの電気ストリップ層を使用することができる。
別の好ましい実施形態によれば、粒子配向性電気ストリップ層は、1つ、または好ましくは2つ〜5つ、より好ましくは2つ〜3つの表面層を有する。表面層は、それぞれ、0.3〜5μm、より好ましくは1μm〜2.5μmの範囲の層厚を有する。この表面層は、粒子配向性電気ストリップ層のケイ酸鉄の部分で引張り応力を発揮し、それにより、個々のシートと完成したトランス(いわゆる構造要素)との間の磁気損失の差異が最小になる。
各層は、ケイ酸塩、好ましくはケイ酸マグネシウム、代替的には、リン酸化合物、好ましくはリン珪酸化合物で構成されている場合がある。
別の好ましい実施形態によれば、重合体層は、4μm〜8μmの範囲、より好ましくは4.5μm〜7.5μmの範囲の層厚を有する。
さらなる態様によれば、本発明は、複合材料を連続的に製造するための方法に関する。この方法は、
第1の粒子配向性電気ストリップ層を提供する方法ステップと、
第1の粒子配向性電気ストリップ層を、高分子量のアクリレート系共重合体と架橋剤とを含む高分子剤でコーティングする方法ステップと、
コーティングされた第1の粒子配向性電気ストリップ層を加熱する方法ステップと、
第2の粒子配向性電気ストリップ層を提供および加熱する方法ステップと、
2つの粒子配向性電気ストリップ層を積層して、3μm〜10μmの範囲の層厚を有する、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体を含む重合体層を有する複合材料を得る方法ステップと
を含んでいる。
第1の粒子配向性電気ストリップ層を提供する方法ステップと、
第1の粒子配向性電気ストリップ層を、高分子量のアクリレート系共重合体と架橋剤とを含む高分子剤でコーティングする方法ステップと、
コーティングされた第1の粒子配向性電気ストリップ層を加熱する方法ステップと、
第2の粒子配向性電気ストリップ層を提供および加熱する方法ステップと、
2つの粒子配向性電気ストリップ層を積層して、3μm〜10μmの範囲の層厚を有する、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体を含む重合体層を有する複合材料を得る方法ステップと
を含んでいる。
好ましくは、第1の粒子配向性電気ストリップ層と、第2の粒子配向性電気ストリップ層とは、コイルとして提供され、それにより、本発明に係る複合材料を製造するための連続的処理を実現することができる。
好ましくは、第1の粒子配向性電気ストリップ層のコーティングは、コーターによって実施される。結果として、高分子剤の均一な層が、第1の粒子配向性電気ストリップ層に塗布される。この塗布は、積層するステップの後に、複合材料が、3μm〜10μmの範囲、好ましくは4μm〜8μm、より好ましくは4μm〜8μmの範囲、最も好ましくは4.5μm〜7.5μmの範囲の層厚の重合体層を有するように行われる。
さらなる好ましい実施形態によれば、第1の電気ストリップ層の前処理は、第1の電気ストリップ層を提供するステップと、重合体層の塗布との間に行われる。好ましくは、前処理は、クリーニングである。ここで、使用される電気ストリップの表面は、付着性のほこりの粒子やオイルが取り除かれ、したがって、高分子剤の塗布の準備が整っている。
好ましい実施形態では、高分子量のアクリレート系共重合体は、少なくとも、両方が、炭素数1〜12のアルキル基を有する、1つのアルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位と、グリシジルモノマー単位と、不飽和カルボン酸モノマー単位と、の共重合した混合物から形成される。
好ましくは、電気ストリップ層は、150℃〜250℃の範囲の温度、より好ましくは160℃〜190℃の範囲の温度、さらに好ましくは175℃〜185℃の範囲の温度に加熱される。電気ストリップ層の加熱は、慣習的な炉、または誘導によって行うことができる。対応する技法が、当業者には既知である。
焼き戻し後の2つの電気ストリップ層は、好ましくは、二重化ステーションによって積層される。この場合、高分子剤が塗布されている第1の電気ストリップ層は、第2の電気ストリップ層と一体にされ、それにより、本発明に係る複合材料が得られる。
依然として高温の複合材料は、通常、冷却セクションを通過し、この冷却セクションで、複合材料が室温まで冷却され、次いで、コイル状に巻き取られる。
特に好ましい実施形態の変形形態によれば、次の処理ステップでは、熱活性化性接着剤が、コイルコーティング法により、複合材料の片面、より好ましくは両面に塗布される。
さらなる態様によれば、本発明は、本発明に係る方法によって製造される複合材料に関する。
好ましくは、このように調製される複合材料は、従来技術から既知である複合材料に比べ、モノリシックの粒子配向性電気ストリップシートの範囲で、軟磁性を有する。
好ましくは、複合材料は、DIN EN 60404−2に従って測定された、P1.7;50Hzにおける損失が0.60W/kg〜1.0W/kgの範囲、より好ましくは0.60W/kg〜0.90W/kg、最も好ましくは0.60W/kg〜0.8W/kgであり、かつ/またはJ800における磁界強度が1.88T〜1.96Tの範囲、より好ましくは1.90T〜1.96Tである。
さらなる態様では、本発明は、本発明に係る複合材料の複数の薄層を含む鉄心に関する。
さらなる態様では、本発明は、本発明に係る鉄心を備えたトランスに関する。
本発明の別の態様は、
本発明に係る複合材料を提供するステップと、
複数の薄層を複合材料から分離するステップと、
薄層を鉄心に接続するステップと
を含む、鉄心を製造するための方法にさらに関する。
本発明に係る複合材料を提供するステップと、
複数の薄層を複合材料から分離するステップと、
薄層を鉄心に接続するステップと
を含む、鉄心を製造するための方法にさらに関する。
好ましくはコイルの形態である複合材料からの薄層の分離は、例えば、適切な打ち抜き工具または切削工具によって実施することができる。分離された薄層は、次いで、パッケージに積層され、ともに接続される。
好ましくはコイルの形態である複合材料を提供することは、モノリシックな電気ストリップシートを使用した鉄心の製造より優れた、分離のための処理の利点をもたらす。この理由は、同じ数の薄層を有する鉄心を提供するために、半分の分離ステップしか必要ではないためである。
薄層は、好ましくは、パンチバンドリングによって接続され、それにより、個々の薄層間が機械的に接続される。この接続は、個々の薄層内にパンチ押圧された隆起によって形成される。
より好ましい実施形態の変形形態によれば、個々の薄層は、ともに接着されている。好ましくは、熱活性化性接着剤が、接着のために使用される。この接着剤は、薄層の積層の前、積層の間、または積層の後に活性化させることができる。このため、熱活性化性接着剤は、様々な処理ステップによって活性化させて接着剤の状態とすることができ、それにより、時間的および/または空間的な分離がもたらされる。
代替的には、薄層をともに接着するために、焼かれたエナメル、または点状の接着剤による接着を使用することも可能である。
さらなる態様では、本発明は、トランスのための鉄心を製造するための、本発明に係る複合材料の使用に関する。
以下では、本発明を、実施例によってより詳細に説明する。
[実施例]
様々な高分子剤を調製した。
様々な高分子剤を調製した。
溶液1:
この目的のために、207gのアクリル酸ブチルエステル、61.2gの2−エチルヘキシルアクリレート、23.1gのアクリル酸、および0.1gの2,3−エポキシプロピルメタクリレートのモノマー溶液を調製した。次いで、68.5gを、モノマー溶液から除去し、窒素でパージされた1.5リットルの反応装置に供給した。反応装置は、攪拌手段、還流冷却器、およびサーミスタを備えていた。次いで、29.7gの酢酸エチルおよび18gのアセトンを、モノマー溶液に添加した。溶液を、還流下で加熱した。次いで、0.05gのAIBN(Dupont)を、4.5gの酢酸エチルに溶解し、還流溶液に添加した。この溶液は、次いで、15分間、強還流下に保持した。残りのモノマー溶液は、195gの酢酸エチル、40gのアセトン、および0.24gのAIBNと混合し、反応装置内を還流する溶液に、3時間にわたって溶液として絶えず添加した。添加が完了した後に、溶液をさらに1時間還流下に保持した。次に、0.12gのAIBN、9gの酢酸エチル、および4gのアセトンの溶液を、反応装置に添加し、溶液をさらに1時間還流させた。この処理は、さらに2回繰り返した。添加が完了した後に、溶液をさらに1時間還流させた。次いで、178gのトルエンおよび27gのn−ヘプタンを添加した。得られた粗生成物は、36重量%の固形分と、8000Pa・sの粘度とを有していた。粘度は、Brookfield粘度計(#4のスピンドル、12rpm)によって測定した。得られた共重合体は、71重量%のアクリル酸ブチル、21重量%の2−エチルヘキシルアクリレート、8重量%のアクリル酸、および0.03重量%の2,3−エポキシプロピルメタクリレートで構成されていた。共重合体は、次いで、0.1重量%のアルミニウムアセチルアセトネートと混合して、高分子剤を得た。
この目的のために、207gのアクリル酸ブチルエステル、61.2gの2−エチルヘキシルアクリレート、23.1gのアクリル酸、および0.1gの2,3−エポキシプロピルメタクリレートのモノマー溶液を調製した。次いで、68.5gを、モノマー溶液から除去し、窒素でパージされた1.5リットルの反応装置に供給した。反応装置は、攪拌手段、還流冷却器、およびサーミスタを備えていた。次いで、29.7gの酢酸エチルおよび18gのアセトンを、モノマー溶液に添加した。溶液を、還流下で加熱した。次いで、0.05gのAIBN(Dupont)を、4.5gの酢酸エチルに溶解し、還流溶液に添加した。この溶液は、次いで、15分間、強還流下に保持した。残りのモノマー溶液は、195gの酢酸エチル、40gのアセトン、および0.24gのAIBNと混合し、反応装置内を還流する溶液に、3時間にわたって溶液として絶えず添加した。添加が完了した後に、溶液をさらに1時間還流下に保持した。次に、0.12gのAIBN、9gの酢酸エチル、および4gのアセトンの溶液を、反応装置に添加し、溶液をさらに1時間還流させた。この処理は、さらに2回繰り返した。添加が完了した後に、溶液をさらに1時間還流させた。次いで、178gのトルエンおよび27gのn−ヘプタンを添加した。得られた粗生成物は、36重量%の固形分と、8000Pa・sの粘度とを有していた。粘度は、Brookfield粘度計(#4のスピンドル、12rpm)によって測定した。得られた共重合体は、71重量%のアクリル酸ブチル、21重量%の2−エチルヘキシルアクリレート、8重量%のアクリル酸、および0.03重量%の2,3−エポキシプロピルメタクリレートで構成されていた。共重合体は、次いで、0.1重量%のアルミニウムアセチルアセトネートと混合して、高分子剤を得た。
溶液2:
この目的のために、30gのメタクリル酸ブチル、150gのアクリル酸ブチルエステル、27gのメタクリル酸エチル、55gの2−エチルヘキシルアクリレート、18.7gのメタクリル酸、および0.1gの2,3−エポキシプロピルアクリレートのモノマー溶液を調製した。次いで、75.5gを、モノマー溶液から取り、窒素でパージされた1.5リットルの反応装置に供給した。反応装置は、攪拌手段、還流冷却器、およびサーミスタを備えていた。次いで、32gの酢酸エチルおよび20gのアセトンを、モノマー溶液に添加した。溶液を、還流下で加熱した。次いで、0.05gのAIBN(Dupont)を、4.5gの酢酸エチルに溶解し、還流溶液に添加した。この溶液は、次いで、15分間、強還流下に保持した。残りのモノマー溶液は、195gの酢酸エチル、40gのアセトン、および0.24gのAIBNと混合し、反応装置内を還流する溶液に、3時間にわたって溶液として絶えず添加した。添加が完了した後に、溶液をさらに1時間還流下に保持した。次に、0.12gのAIBN、9gの酢酸エチル、および4gのアセトンの溶液を、反応装置に添加し、溶液をさらに1時間還流させた。この処理は、さらに2回繰り返した。添加が完了した後に、溶液をさらに1時間還流させた。次いで、183gのトルエンおよび27gのn−ヘプタンを添加した。得られた粗生成物は、38重量%の固形分と、7500Pa・sの粘度とを有していた。粘度は、Brookfield粘度計(#4のスピンドル、12rpm)によって測定した。結果として得られた共重合体は、10重量%のメタクリル酸ブチル、53重量%のアクリル酸ブチル、10重量%のメタクリル酸エチル、20重量%の2−エチルヘキシルアクリレート、6.5重量%のメタクリレート、および0.03重量%の2,3−エポキシプロピルアクリレートで構成されていた。共重合体は、次いで、0.1重量%のアルミニウムアセチルアセトネートと混合して、高分子剤を得た。
この目的のために、30gのメタクリル酸ブチル、150gのアクリル酸ブチルエステル、27gのメタクリル酸エチル、55gの2−エチルヘキシルアクリレート、18.7gのメタクリル酸、および0.1gの2,3−エポキシプロピルアクリレートのモノマー溶液を調製した。次いで、75.5gを、モノマー溶液から取り、窒素でパージされた1.5リットルの反応装置に供給した。反応装置は、攪拌手段、還流冷却器、およびサーミスタを備えていた。次いで、32gの酢酸エチルおよび20gのアセトンを、モノマー溶液に添加した。溶液を、還流下で加熱した。次いで、0.05gのAIBN(Dupont)を、4.5gの酢酸エチルに溶解し、還流溶液に添加した。この溶液は、次いで、15分間、強還流下に保持した。残りのモノマー溶液は、195gの酢酸エチル、40gのアセトン、および0.24gのAIBNと混合し、反応装置内を還流する溶液に、3時間にわたって溶液として絶えず添加した。添加が完了した後に、溶液をさらに1時間還流下に保持した。次に、0.12gのAIBN、9gの酢酸エチル、および4gのアセトンの溶液を、反応装置に添加し、溶液をさらに1時間還流させた。この処理は、さらに2回繰り返した。添加が完了した後に、溶液をさらに1時間還流させた。次いで、183gのトルエンおよび27gのn−ヘプタンを添加した。得られた粗生成物は、38重量%の固形分と、7500Pa・sの粘度とを有していた。粘度は、Brookfield粘度計(#4のスピンドル、12rpm)によって測定した。結果として得られた共重合体は、10重量%のメタクリル酸ブチル、53重量%のアクリル酸ブチル、10重量%のメタクリル酸エチル、20重量%の2−エチルヘキシルアクリレート、6.5重量%のメタクリレート、および0.03重量%の2,3−エポキシプロピルアクリレートで構成されていた。共重合体は、次いで、0.1重量%のアルミニウムアセチルアセトネートと混合して、高分子剤を得た。
溶液3(参考):
参考として、3Mからの粘弾性振動減衰材料ISD110を使用した。塗布は、最小で25μmまたは50μmの厚さに対応する、1ミルおよび2ミルのフィルムを用いてデータシートに従って実施した。接着剤は、紙ライナーとともに、25μmおよび50μmの厚さで供給し、溶媒は含まなかった。加熱されると、5μg/cm2〜30μg/cm2の揮発性物質(炭化水素、有機エステル、エステル、アルコール、アクリレート、アセテートなど)が気体として放出された。塗布は、データシートに従って実施した。空気の抱き込みを回避した。
参考として、3Mからの粘弾性振動減衰材料ISD110を使用した。塗布は、最小で25μmまたは50μmの厚さに対応する、1ミルおよび2ミルのフィルムを用いてデータシートに従って実施した。接着剤は、紙ライナーとともに、25μmおよび50μmの厚さで供給し、溶媒は含まなかった。加熱されると、5μg/cm2〜30μg/cm2の揮発性物質(炭化水素、有機エステル、エステル、アルコール、アクリレート、アセテートなど)が気体として放出された。塗布は、データシートに従って実施した。空気の抱き込みを回避した。
溶液4(参考):
さらに、UHU(登録商標)からの汎用接着剤を使用した。この接着剤は、無色の水晶のように透明なゲルであり、ゲル状の、チキソトロピー性の稠度を有していた。配合物は、0.95g/cm3の密度を有するポリビニルエステルに基づいて、32重量%の固形分を有していた。使用した溶媒は、低沸点のエステルとアルコールとの混合物であった。配合物は、50重量%〜70重量%の酢酸メチルと、5重量%〜10重量%のエタノールおよびアセトンで構成されていた。
さらに、UHU(登録商標)からの汎用接着剤を使用した。この接着剤は、無色の水晶のように透明なゲルであり、ゲル状の、チキソトロピー性の稠度を有していた。配合物は、0.95g/cm3の密度を有するポリビニルエステルに基づいて、32重量%の固形分を有していた。使用した溶媒は、低沸点のエステルとアルコールとの混合物であった。配合物は、50重量%〜70重量%の酢酸メチルと、5重量%〜10重量%のエタノールおよびアセトンで構成されていた。
[実施例1]
合計で20個のトランスコアを構築した。表1によるすべての実施例において、複合材料を、電気ストリップのグレード23HP85D(230μmの公称厚さ)または27HP85D(270μmの公称厚さ)、およびそれぞれの高分子剤の、2つの粒子配向性電気ストリップを使用して製造した。
合計で20個のトランスコアを構築した。表1によるすべての実施例において、複合材料を、電気ストリップのグレード23HP85D(230μmの公称厚さ)または27HP85D(270μmの公称厚さ)、およびそれぞれの高分子剤の、2つの粒子配向性電気ストリップを使用して製造した。
この目的のために、粒子配向性電気ストリップを、コーターにより、溶液1、溶液2、および溶液4に関して、示した層厚の接着剤系でコーティングした。溶液3に関しては、相応して厚い固体の接着剤層を、ローラを使用して、粒子配向性電気ストリップに気泡なしで塗布した。材料は、次いで、110℃で1分間、予め乾燥して溶媒を除去した。表1による溶液1〜溶液4での積層処理のために、対応する電気ストリップを、次いで、連続炉内(炉の時間は約50秒)で、約180℃に加熱した。PMT(ピーク金属温度)に達した直後に、これらを、ローラミル内で、粒子配向性電気ストリップシートも180℃に加熱された状態で、加圧下で積層した。溶液3に関しては、2つのコーティングされた粒子配向性電気ストリップをともに積層することにより、約50μmの層厚を達成した。
複合材料の、(230μmの厚さのシートに関する)0.8t、または(270μmの厚さのシートに関する)48tから、3脚のトランスを従来技術に従って構築し、EN60076−10に従ってノイズに関して特徴付けた。
さらに、重合体層の安定性を調べた。この目的のために、得られた複合材料から、相応のサイズに切断した試験試料(2.5×10cm)を、対応するテスト液(Shell ATF 134 FEのギアオイル、Nynas Nytro Taurus(IEC 60296)Ed.4−標準グレードのトランスオイル)中に、120℃で164時間、配置した。曝露時間の終了時に、試験試料を目視で調べた。この場合、重合体層の層間剥離も膨張も検出することができなかった。
以下では、本発明を、図面を参照してより詳細に説明する。図面は、詳細には以下を示す。
図1では、本発明に係るとともに、第1の実施形態に係る、三層構造の複合材料1が示されている。複合材料1は、第1の電気ストリップ層2、第2の電気ストリップ層4、およびこれらの第1の電気ストリップ層2と第2の電気ストリップ層4との間に配置された重合体層3を備えている。
図2は、第1の電気ストリップ層2および第2の電気ストリップ層4と、この第1の電気ストリップ層2と第2の電気ストリップ層4との間に配置された重合体層3とを有する、本発明に係る複合材料5の第2の実施形態の変形形態を示している。重合体層3の両側では、2つの電気ストリップ層2、4がそれぞれ、絶縁層6を有する。好ましい実施形態の変形形態では、この絶縁層6は、熱活性化性接着剤によって形成される。
図3では、第2の実施形態の変形形態に係る、複合材料5を使用した多層構造体7が示されている。複合材料5の個々の層は、この場合、積層体を形成するように、1つの層が別の層の上に配置されている。絶縁層6が、熱活性化性接着剤で形成される場合、多層構造体7は、個々の薄層(図示せず)の間に均一な絶縁層6を有する。
図4は、ストリップコーティングシステム10による、本発明に係る、複合材料1、5の連続した製造のための処理を示す図である。システム10は、第1のストリップ巻出ステーション11および第2のストリップ巻出ステーション12を有しており、これらの第1のストリップ巻出ステーション11および第2のストリップ巻出ステーション12により、第1の粒子配向性電気ストリップ層2および第2の粒子配向性電気ストリップ層4が提供される。さらに、システム10は、ステープルデバイス13と、第1のストリップアキュムレータ14および第2のストリップアキュムレータ20とを有する。これらは、処理を中断する必要なしに、コイルを交換することを可能にする。必要であれば、第1の電気ストリップ層2は、電気ストリップ層2の表面から、付着性のほこりの粒子およびオイルを除くために、最初に、前処理ステージ15に加えられる。次いで、高分子剤(図示せず)が、塗布ローラ16によって片面に塗布される。高分子剤でコーティングされた電気ストリップ層2は、次いで、2ゾーン炉17を通過し、この炉17内で、塗布されたコーティングが、100℃〜120℃で予備乾燥される。この場合、溶媒は除去される。炉17の第2のゾーンでは、電気ストリップ層2が、PMT(170℃〜190℃)まで加熱される。さらに、第2の電気ストリップ層4が、第2の巻出ステーション12によって提供され、最初に、加熱ステーション17に供給される。加熱ステーション17では、第2の電気ストリップ層4が、同様にPMTまで加熱される。二重化ステーション18では、2つの電気ストリップ層2、4が、5kNの圧力および150℃〜170℃の温度でともに積層されて、複合材料1、5を形成する。次いで、依然として高温の複合材料1、5は、冷却ステーションを通過し、この冷却ステーションで、複合材料1、5が室温まで冷却され、次いで、ストリップ巻取ステーション21上でコイル状に巻き取られる。
1 複合材料
2 第1の電気ストリップ層
3 重合体層
4 第2の電気ストリップ層
5 複合材料
6 絶縁層
7 多層設計
10 ストリップコーティングシステム
11 ストリップ巻出ステーション
12 ストリップ巻出ステーション
13 ステープルデバイス
14 ストリップアキュムレータ
15 前処理ステージ
16 塗布ローラ
17 加熱ステーション
18 二重化ステーション
19 冷却ステーション
20 ストリップアキュムレータ
21 ストリップ巻取ステーション
2 第1の電気ストリップ層
3 重合体層
4 第2の電気ストリップ層
5 複合材料
6 絶縁層
7 多層設計
10 ストリップコーティングシステム
11 ストリップ巻出ステーション
12 ストリップ巻出ステーション
13 ステープルデバイス
14 ストリップアキュムレータ
15 前処理ステージ
16 塗布ローラ
17 加熱ステーション
18 二重化ステーション
19 冷却ステーション
20 ストリップアキュムレータ
21 ストリップ巻取ステーション
Claims (15)
- 特にトランスで使用するための複合材料であって、
第1の粒子配向性電気ストリップ層および第2の粒子配向性電気ストリップ層と、
前記第1の粒子配向性電気ストリップ層と前記第2の粒子配向性電気ストリップ層との間に配置された重合体層であって、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体を含み、3μm〜10μmの範囲の層厚を有する、重合体層と、
で構成されている、複合材料。 - 前記架橋結合した高分子量のアクリレート系共重合体が、
少なくとも
両方が、炭素数1〜12のアルキル基を有する、1つのアルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位と、
グリシジルモノマー単位と、
不飽和カルボン酸モノマー単位と、
の共重合した混合物と、
架橋剤と、
で構成されている、請求項1に記載の複合材料。 - 前記共重合した混合物が、500kDa〜1500kDaの範囲の平均モル質量を有する、請求項2に記載の複合材料。
- 前記粒子配向性電気ストリップ層が、50μm〜1500μmの範囲の層厚を有する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の複合材料。
- 前記電気ストリップ層が、0.5μm〜2μmの範囲の層厚の絶縁層を有する、請求項1〜4のいずれか一項に記載の複合材料。
- 複合材料を連続的に製造するための方法であって、
第1の粒子配向性電気ストリップ層を提供する方法ステップと、
前記第1の電気ストリップ層を、高分子量のアクリレート系共重合体と架橋剤とを含む高分子剤でコーティングする方法ステップと、
コーティングされた前記第1の粒子配向性電気ストリップ層を加熱する方法ステップと、
第2の粒子配向性電気ストリップ層を提供および加熱する方法ステップと、
前記2つの粒子配向性電気ストリップ層を積層して、3μm〜10μmの範囲の層厚を有する、高分子量の架橋結合したアクリレート系共重合体を含む重合体層を有する複合材料を得る方法ステップと、
を含む、方法。 - 高分子量の前記アクリレート系共重合体が、少なくとも
両方が、炭素数1〜12のアルキル基を有する、1つのアルキルアクリレートエステルモノマー単位および/またはアルキルメタクリレートエステルモノマー単位と、
グリシジルモノマー単位と、
不飽和カルボン酸モノマー単位と、
の共重合した混合物で形成される、請求項6に記載の方法。 - 前記粒子配向性電気ストリップ層が、150℃〜250℃の範囲の温度に加熱される、請求項6または7に記載の方法。
- 請求項6〜8のいずれか一項に記載の方法によって製造される複合材料。
- DIN EN 60404−2に従って測定された、P1.7;50Hzにおける損失が0.60W/kg〜1.0W/kgの範囲であり、かつ/またはJ800における磁界強度が1.88T〜1.96Tの範囲である、請求項9に記載の複合材料。
- 請求項1〜5、または9および10のいずれか一項に記載の、複合材料の複数の薄層を含む、トランスのための鉄心。
- 請求項11に記載の鉄心を備えたトランス。
- トランスのための鉄心を製造する方法であって、
請求項1〜5、または9および10のいずれか一項に記載の複合材料を提供するステップと、
複数の薄層を前記複合材料から分離するステップと、
前記薄層を鉄心に接続するステップと
を含む方法。 - 前記薄層が、熱活性化性接着剤によって接続される、請求項13に記載の方法。
- トランスのための鉄心を製造するための、請求項1〜5、または9および10のいずれか一項に記載の複合材料の使用。
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