JP2020164153A

JP2020164153A - 空調装置

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Publication number: JP2020164153A
Application number: JP2020032898A
Authority: JP
Inventors: 功嗣三浦; Koji Miura; 紘明河野; Hiroaki Kono; 山口　素弘; Motohiro Yamaguchi; 素弘山口; 谷口　和也; Kazuya Taniguchi; 和也谷口; 加藤　吉毅; Yoshitake Kato; 吉毅加藤; 牧原　正径; Masamichi Makihara; 正径牧原; 前田　隆宏; Takahiro Maeda; 隆宏前田; 邦義谷岡
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2019-03-29
Filing date: 2020-02-28
Publication date: 2020-10-08
Anticipated expiration: 2040-02-28
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Abstract

【課題】機器廃熱を利用した暖房に際して、発熱機器の発熱量の影響を抑えて、空調対象空間の快適性を担保することができる空調装置を提供する。【解決手段】空調装置１は、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０と、室内空調ユニット４０と、制御装置５０とを有している。ヒートポンプサイクル１０は、圧縮機１１と、熱媒体冷媒熱交換器１２と、第２膨張弁１４ｂと、チラー１６とを有している。加熱部２０は、高温側熱媒体回路２１によって構成されており、ヒータコア２３と、ラジエータ２２と、高温側流量調整弁２５を有している。低温側熱媒体回路３０は、バッテリ３１と、低温側流量調整弁３３を有している。制御装置５０は、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードにおいて、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、高温側流量調整弁２５によってラジエータ２２における放熱量を調整する。【選択図】図１

Description

本発明は、空調装置に関する。

従来、空調装置に関する技術として、特許文献１に記載された技術が知られている。特許文献１に記載された車両用空調装置は、冷凍回路、低水温回路、高水温回路を有しており、車室内の冷房・暖房を実行可能に構成されている。特許文献１の低水温回路には、駆動機器（モータ、インバータ）やバッテリが配置されており、駆動機器やバッテリを低水温回路の冷却水で冷却している。

そして、特許文献１の車両用空調装置は、低水温回路における駆動機器等の冷却で吸熱した廃熱を冷凍回路で汲み上げて、高水温回路のヒータコアを介して、空調対象空間としての車室内の暖房に利用している。つまり、特許文献１の車両用空調装置は、駆動機器等の機器廃熱を利用することで、空調対象空間を暖房する際の省エネルギ化を図っている。

特開２０１５−１８６９８９号公報

しかしながら、特許文献１のような構成において、駆動機器やバッテリは副次的に熱を発するものである為、機器廃熱の熱量は機器の動作状況に応じて随時変動する。又、特許文献１の構成では、機器廃熱は、冷凍回路によって低水温回路から汲み上げられて、高水温回路のヒータコアにて、送風空気の加熱に用いられる。つまり、機器廃熱の熱量が変動すると、暖房時における送風空気の温度変動の要因となり、空調対象空間の快適性を低下させてしまうことが想定される。

本発明は、これらの点に鑑みてなされており、機器廃熱を利用した暖房に際して、発熱機器の発熱量の影響を抑えて、空調対象空間の快適性を担保することができる空調装置を提供することを目的とする。

前記目的を達成するため、本開示の第１態様に係る空調装置は、ヒートポンプサイクル（１０）と、加熱部（２０）と、低温側熱媒体回路（３０）と、放熱量調整制御部（５０ａ）とを有している。ヒートポンプサイクルは、圧縮機（１１）と、凝縮器（１２）と、減圧部（１４ｂ）と、蒸発器（１６）と、を有している。

圧縮機は、冷媒を圧縮して吐出する。凝縮器は、圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる。減圧部は、凝縮器から流出した冷媒を減圧させる。蒸発器は、減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて冷媒を蒸発させる。

加熱部は、暖房用熱交換器（１３、２３）と、外気放熱器（２２）と、放熱量調整部（２５）と、を有している。暖房用熱交換器は、高圧冷媒の有する熱を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱する。外気放熱器は、高圧冷媒の有する熱を外気に放熱させる。放熱量調整部は、高圧冷媒の有する熱のうち外気放熱器で外気へ放熱される放熱量を調整する。

低温側熱媒体回路は、蒸発器における熱交換によって吸熱される低温側熱媒体が循環するように構成されている。そして、低温側熱媒体回路は、低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、を有している。又、放熱量調整制御部は、放熱量調整部の作動を制御する。

そして、放熱量調整制御部は、暖房用熱交換器で加熱された送風空気の送風空気温度が予め定められた目標温度（ＴＡＯ）に近づくように、放熱量調整部によって外気放熱器における放熱量を調整する。

これによれば、ヒートポンプサイクルと、加熱部と、低温側熱媒体回路とを協働させることで、低温側熱媒体を介して発熱機器を冷却すると共に、発熱機器の廃熱をヒートポンプサイクルで汲み上げて、加熱部における送風空気の加熱に利用することができる。つまり、空調装置は、発熱機器の冷却を行いつつ、発熱機器の廃熱を活用した空調対象空間の空調を実現させることができる。

又、放熱量調整部によって外気放熱器における放熱量を調整することで、暖房用熱交換器で送風空気に放熱される高圧冷媒の有する熱の熱量を調整することができる。従って、送風空気温度が予め定められた目標温度に近づくように、放熱量調整部によって外気放熱器における放熱量を調整することで、空調対象空間に供給される送風空気の温度に対する発熱機器の発熱量の影響を調整することができる。即ち、空調装置は、発熱機器の廃熱を活用した空調対象空間の空調に際して、発熱機器の発熱量によらずに、空調対象空間の快適性を向上させることができる。

又、本開示の第２態様に係る空調装置は、ヒートポンプサイクル（１０）と、加熱部（２０）と、低温側熱媒体回路（３０）と、熱交換量調整制御部（５０ｃ）と、を有している。ヒートポンプサイクルは、圧縮機（１１）と、凝縮器（１２）と、減圧部（１４ｂ）と、蒸発器（１６）と、を有している。

圧縮機は、冷媒を圧縮して吐出する。凝縮器は、圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる。減圧部は、凝縮器から流出した冷媒を減圧させる。蒸発器は、減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる。加熱部は、高圧冷媒の有する熱を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱する暖房用熱交換器（２３）と、を有している。

低温側熱媒体回路は、蒸発器における熱交換によって吸熱される低温側熱媒体が循環するように構成されている。そして、低温側熱媒体回路は、発熱機器（３１）と、外気熱交換器（３２）と、熱交換量調整部（３３）と、を有している。発熱機器は、低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置されている。外気熱交換器は、低温側熱媒体と前記外気とを熱交換させる。熱交換量調整部は、発熱機器における熱交換量と外気熱交換器における熱交換量を調整する。そして、熱交換量調整制御部は、熱交換量調整部の作動を制御する。

そして、熱交換量調整制御部は、発熱機器と低温側熱媒体の熱交換による冷却能力を保った状態で、暖房用熱交換器で加熱された送風空気の送風空気温度が予め定められた目標温度（ＴＡＯ）に近づくように、外気熱交換器における熱交換量を調整する。

又、熱交換量調整部によって外気熱交換器における熱交換量を調整することで、低温側熱媒体回路から吸熱される熱の総量を調整することができる。これにより、空調装置は、暖房用熱交換器で送風空気に放熱される高圧冷媒の有する熱の熱量を調整することができる。

そして、発熱機器と低温側熱媒体の熱交換による冷却能力を保った状態で、送風空気温度が予め定められた目標温度に近づくように、外気熱交換器における熱交換量が調整される。これにより、発熱機器の冷却を適切に行いつつ、空調対象空間に供給される送風空気の温度に対する発熱機器の発熱量の影響を調整することができる。即ち、空調装置は、発熱機器の廃熱を活用した空調対象空間の空調に際して、発熱機器の発熱量によらずに、空調対象空間の快適性を向上させることができる。

又、本開示の第３態様に係る空調装置は、ヒートポンプサイクル（１０）と、低温側熱媒体回路（３０）と、機器冷却制御部（５０ｅ）と、を有している。ヒートポンプサイクルは、圧縮機（１１）と、凝縮器（１２）と、減圧部（１４ｂ）と、蒸発器（１６）と、を有している。

圧縮機は、冷媒を圧縮して吐出する。凝縮器は、圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる。減圧部は、凝縮器から流出した冷媒を減圧させる。蒸発器は、減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる。

低温側熱媒体回路は、蒸発器における熱交換によって吸熱される低温側熱媒体が循環するように構成されている。そして、低温側熱媒体回路は、低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、を有している。

機器冷却制御部は、発熱機器の冷却に関する制御を行う。機器冷却制御部は、発熱機器の冷却を開始する場合、低温側熱媒体回路において、蒸発器を介した低温側熱媒体の循環を開始した後、蒸発器に対する冷媒の流通を開始する。

これによれば、外気温が極低温の環境において、低温側熱媒体を介して発熱機器を冷却して、発熱機器の廃熱を吸熱させる際に、発熱機器の廃熱によって低温側熱媒体の温度を加熱することができる。そして、低温側熱媒体を予め温めた状態で、冷凍サイクルの作動を開始する為、冷凍サイクルにおける低圧側の冷媒圧力を或る程度上昇させておくことができる。これにより、極低温環境における蒸発器を用いた発熱機器の冷却に関して、初期段階における性能を向上させることができる。

尚、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態に係る空調装置の全体構成図である。第１実施形態に係る室内空調ユニットの全体構成図である。第１実施形態に係る空調装置の制御系を示すブロック図である。第１実施形態における放熱量調整及び加熱の開始に関する制御処理のフローチャートである。空調装置における放熱量の調整に関する制御処理のフローチャートである。空調装置における電気ヒータの発熱量の調整に関する制御処理のフローチャートである。第２実施形態の空調装置１において、低温側熱媒体回路における放熱量の調整に関する制御処理のフローチャートである。第２実施形態において、外気温がバッテリ温度よりも低い場合における熱交換量の調整に関する制御処理のフローチャートである。第２実施形態において、外気温がバッテリ温度よりも高い場合における熱交換量の調整に関する制御処理のフローチャートである。第３実施形態に係る空調装置における放熱量の調整開始に関する制御処理のフローチャートである。第３実施形態に係る空調装置における電気ヒータの加熱開始に関する制御処理のフローチャートである。第４実施形態に係る空調装置の全体構成図である。第５実施形態に係る空調装置の全体構成図である。第６実施形態に係る空調装置の全体構成図である。第７実施形態に係る空調装置の全体構成図である。第８実施形態に係る空調装置の全体構成図である。第９実施形態に係る空調装置の全体構成図である。第１０実施形態に係る空調装置の冷却暖房モードにおける目標温度の設定に関する制御処理のフローチャートである。第１１実施形態に係る空調装置の冷却暖房モードにおける目標温度の設定に関する制御処理のフローチャートである。第１２実施形態における低温センサ側内容積及び低温側機器内容積の一例を示す説明図である。第１２実施形態におけるバッテリ及びバッテリ用熱交換器を示す斜視図である。第１２実施形態における低温側機器内容積の一例を示す説明図である。第１３実施形態に係る空調装置におけるバッテリの冷却開始時の制御処理のフローチャートである。第１３実施形態におけるバッテリの冷却開始時における低温側熱媒体温度及び冷媒吸入圧力の変化に関する説明図である。第１４実施形態に係る空調装置の全体構成図である。

以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各実施形態において、先行する実施形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の実施形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組合せが可能であることを明示している部分同士の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、明示してなくとも実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

（第１実施形態）
先ず、本開示における第１実施形態について、図１〜図３を参照しつつ説明する。第１実施形態では、本開示に係る空調装置１を、車両走行用の駆動力を走行用電動モータから得る電気自動車の車両用空調装置に適用している。空調装置１は、電気自動車において、空調対象空間である車室内の空調や、発熱機器としてのバッテリ３１の温度調整を行う。

そして、空調装置１は、車室内の空調を行う空調運転モードとして、冷房モードと、暖房モードと、除湿暖房モードとを切り替えることができる。冷房モードは、車室内へ送風される送風空気を冷却して車室内へ吹き出す運転モードである。暖房モードは、送風空気を加熱して車室内へ吹き出す運転モードである。除湿暖房モードは、冷却して除湿された送風空気を再加熱して車室内へ吹き出すことによって車室内の除湿暖房を行う運転モードである。

又、空調装置１は、空調運転モードの状態によらずに、バッテリ３１の冷却の有無を切り替えることができる。従って、空調装置１の運転モードは、空調運転モードの状態及びバッテリ３１の冷却の有無の組み合わせによって定義することができる。この為、空調装置１の運転モードには、冷房モード、暖房モード、除湿暖房モード、単独冷却モード、冷却冷房モード、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードの７つの運転モードが含まれる。

単独冷却モードは、車室内の空調を行うことなく、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。冷却冷房モードは、車室内の冷房を行うと共に、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。冷却暖房モードは、車室内の暖房を行うと共に、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。冷却除湿暖房モードは、車室内の除湿暖房を行うと共に、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。

尚、空調装置１のヒートポンプサイクル１０では、冷媒として、ＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。冷媒には、圧縮機１１を潤滑する為の冷凍機油が混入されている。冷凍機油としては、液相冷媒に相溶性を有するＰＡＧオイル（ポリアルキレングリコールオイル）が採用されている。冷凍機油の一部は、冷媒と共にサイクルを循環している。

次に、第１実施形態に係る空調装置１の具体的構成について、図１〜図３を参照しつつ説明する。第１実施形態に係る空調装置１は、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０と、室内空調ユニット４０と、制御装置５０を有している。

初めに、空調装置１におけるヒートポンプサイクル１０を構成する各構成機器について説明する。ヒートポンプサイクル１０は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置である。

先ず、圧縮機１１は、ヒートポンプサイクル１０において、冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１は車両ボンネット内に配置されている。圧縮機１１は、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機である。圧縮機１１は、後述する制御装置５０から出力される制御信号によって、回転数（即ち、冷媒吐出能力）が制御される。

そして、圧縮機１１の吐出口には、熱媒体冷媒熱交換器１２における冷媒通路１２ａの入口側が接続されている。熱媒体冷媒熱交換器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が有する熱を、加熱部２０の高温側熱媒体回路２１を循環する高温側熱媒体に放熱し、高温側熱媒体を加熱する熱交換器である。

熱媒体冷媒熱交換器１２は、ヒートポンプサイクル１０の冷媒を流通させる冷媒通路１２ａと、高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体を流通させる熱媒体通路１２ｂを有している。熱媒体冷媒熱交換器１２は、伝熱性に優れる同種の金属（第１実施形態では、アルミニウム合金）で形成されており、各構成部材は、ロウ付け接合によって一体化されている。

これにより、冷媒通路１２ａを流通する高圧冷媒と熱媒体通路１２ｂを流通する高温側熱媒体は、互いに熱交換することができる。熱媒体冷媒熱交換器１２は、高圧冷媒の有する熱を放熱させる凝縮器の一例であり、後述する加熱部２０の一部を構成する。尚、熱媒体通路１２ｂを流通する高温側熱媒体としては、エチレングリコールを含む溶液、不凍液等を採用することができる。

熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａの出口には、三方継手構造の冷媒分岐部が接続されている。冷媒分岐部は、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した液相冷媒の流れを分岐するものである。冷媒分岐部では、３つの流入出口の内の１つを冷媒流入口とし、残りの２つを冷媒流出口としている。

冷媒分岐部の一方の冷媒流出口には、第１膨張弁１４ａを介して、室内蒸発器１５の冷媒入口側が接続されている。冷媒分岐部の他方の冷媒流出口には、第２膨張弁１４ｂを介して、チラー１６の冷媒入口側が接続されている。

第１膨張弁１４ａは、少なくとも冷房モード時において、冷媒分岐部の一方の冷媒流出口から流出した冷媒を減圧させる減圧部である。第１膨張弁１４ａは、電気式の可変絞り機構であり、弁体と電動アクチュエータとを有している。即ち、第１膨張弁１４ａは、いわゆる電気式膨張弁によって構成されている。

第１膨張弁１４ａの弁体は、冷媒通路の通路開度（換言すれば絞り開度）を変更可能に構成されている。電動アクチュエータは、弁体の絞り開度を変化させるステッピングモータを有している。第１膨張弁１４ａは、制御装置５０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

又、第１膨張弁１４ａは、絞り開度を全開した際に冷媒通路を全開する全開機能と、絞り開度を全閉した際に冷媒通路を閉塞する全閉機能を有する可変絞り機構で構成されている。つまり、第１膨張弁１４ａは、冷媒通路を全開にすることで冷媒の減圧作用を発揮させないようにすることができる。

そして、第１膨張弁１４ａは、冷媒通路を閉塞することで、室内蒸発器１５に対する冷媒の流入を遮断できる。即ち、第１膨張弁１４ａは、冷媒を減圧させる減圧部としての機能と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部としての機能とを兼ね備えている。

第１膨張弁１４ａの出口には、室内蒸発器１５の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器１５は、少なくとも冷房モード時に、第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒と送風空気Ｗとを熱交換させて低圧冷媒を蒸発させ、送風空気Ｗを冷却する蒸発器である。

図２に示すように、室内蒸発器１５は、室内空調ユニット４０のケーシング４１内に配置されている。即ち、室内蒸発器１５は、冷房用蒸発器の一例に相当し、第１膨張弁１４ａは、冷房用減圧部の一例に相当する。

図１に示すように、冷媒分岐部における他方の冷媒流出口には、第２膨張弁１４ｂが接続されている。第２膨張弁１４ｂは、少なくとも暖房モード時において、冷媒分岐部の他方の冷媒流出口から流出した冷媒を減圧させる減圧部である。

第２膨張弁１４ｂは、第１膨張弁１４ａと同様に、電気式の可変絞り機構であり、弁体と電動アクチュエータとを有している。即ち、第２膨張弁１４ｂは、いわゆる電気式膨張弁によって構成されており、全開機能と全閉機能を有している。

つまり、第２膨張弁１４ｂは、冷媒通路を全開にすることで冷媒の減圧作用を発揮させないようにすることができる。又、第２膨張弁１４ｂは、冷媒通路を閉塞することで、チラー１６に対する冷媒の流入を遮断することができる。即ち、第２膨張弁１４ｂは、冷媒を減圧させる減圧部としての機能と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部としての機能とを兼ね備えている。

第２膨張弁１４ｂの出口には、チラー１６の冷媒入口側が接続されている。チラー１６は、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒と、低温側熱媒体回路３０を循環する低温側熱媒体とを熱交換させる熱交換器である。

チラー１６は、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒を流通させる冷媒通路１６ａと、低温側熱媒体回路３０を循環する低温側熱媒体を流通させる熱媒体通路１６ｂとを有している。従って、チラー１６は、冷媒通路１６ａを流通する低圧冷媒と熱媒体通路１６ｂを流通する低温側熱媒体との熱交換によって、低圧冷媒を蒸発させて低温側熱媒体から吸熱する蒸発器である。即ち、チラー１６は蒸発器の一例に相当し、第２膨張弁１４ｂは減圧部の一例に相当する。

図１に示すように、室内蒸発器１５の冷媒出口には、蒸発圧力調整弁１７の入口側が接続されている。蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５における冷媒蒸発圧力を予め定めた基準圧力以上に維持する蒸発圧力調整部である。蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５の出口側の冷媒圧力の上昇に伴って、弁開度を増加させる機械式の可変絞り機構によって構成されている。

尚、当該蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５における冷媒蒸発温度を、室内蒸発器１５の着霜を抑制可能な基準温度（本実施形態では、１℃）以上に維持するように構成されている。

そして、蒸発圧力調整弁１７の出口には、冷媒合流部の一方の冷媒入口側が接続されている。又、チラー１６の冷媒出口側には、冷媒合流部の他方の冷媒入口側が接続されている。ここで、冷媒合流部は、冷媒分岐部と同様の三方継手構造のもので、３つの流入出口のうち２つを冷媒入口とし、残りの１つを冷媒出口としたものである。

冷媒合流部は、蒸発圧力調整弁１７から流出した冷媒の流れとチラー１６から流出した冷媒の流れとを合流させる。そして、冷媒合流部の冷媒出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

続いて、空調装置１における加熱部２０について説明する。加熱部２０は、ヒートポンプサイクル１０における高圧冷媒を熱源として、空調対象空間に供給される送風空気Ｗを加熱する為の構成である。

第１実施形態に係る加熱部２０は、高温側熱媒体回路２１によって構成されている。高温側熱媒体回路２１は、高温側熱媒体を循環させる熱媒体回路であり、高温側熱媒体としては、エチレングリコールを含む溶液、不凍液等を採用することができる。

加熱部２０の高温側熱媒体回路２１には、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂ、ラジエータ２２、ヒータコア２３、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、高温側ポンプ２６等が配置されている。

上述したように、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおいては、高温側熱媒体が、冷媒通路１２ａを流通する高圧冷媒との熱交換によって加熱される。即ち、高温側熱媒体は、ヒートポンプサイクル１０で汲み上げられた熱を用いて加熱される。

ラジエータ２２は、熱媒体冷媒熱交換器１２等で加熱された高温側熱媒体と図示しない外気ファンから送風された外気ＯＡとを熱交換させて、高温側熱媒体の有する熱を外気ＯＡに放熱させる熱交換器である。ラジエータ２２は外気放熱器の一例に相当する。

そして、ラジエータ２２は、車両ボンネット内の前方側に配置されている。上述した外気ファンの作動に伴って、外気ＯＡは、車両前方側から後方へ流れ、ラジエータ２２の熱交換部を通過する。又、車両走行時には、車両前方側から後方に向かってラジエータ２２に走行風を当てることができる。

ヒータコア２３は、熱媒体冷媒熱交換器１２等で加熱された高温側熱媒体と室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗとを熱交換させて、送風空気Ｗを加熱する熱交換器である。従って、ヒータコア２３は暖房用熱交換器の一例に相当する。図１、図２に示すように、ヒータコア２３は、室内空調ユニット４０のケーシング４１内に配置されている。

熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおける一方側の流入出口には、電気ヒータ２４が接続されている。電気ヒータ２４は、電力を供給されることによって発熱し、電気ヒータ２４の熱媒体通路を流れる高温側熱媒体を加熱する加熱装置である。

電気ヒータ２４としては、例えば、ＰＴＣ素子（即ち、正特性サーミスタ）を有するＰＴＣヒータを用いることができる。電気ヒータ２４は、制御装置５０から出力される制御電圧によって、高温側熱媒体を加熱する為の熱量を任意に調整することができる。

電気ヒータ２４における熱媒体通路の出口側には、高温側流量調整弁２５の流入出口の１つが接続されている。高温側流量調整弁２５は、３つの流入出口を有する電気式の三方流量調整弁によって構成されている。高温側流量調整弁２５の流入出口における他の一つは、ヒータコア２３の流入口に接続されている。高温側流量調整弁２５における残りの流入出口には、ラジエータ２２の流入口が接続されている。

従って、高温側熱媒体回路２１において、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂを通過する高温側熱媒体の流れに関して、ラジエータ２２及びヒータコア２３は並列に接続されている。そして、高温側流量調整弁２５は、高温側熱媒体回路２１において、ヒータコア２３に流入する高温側熱媒体の流量と、ラジエータ２２に流入する高温側熱媒体の流量との流量割合を連続的に調整することができる。

そして、ラジエータ２２の流出口及びヒータコア２３の流出口には、三方継手構造の合流部が接続されている。合流部は、三方継手構造における３つの流入出口の内の１つを流出口とし、残りの２つを流入口としている。従って、合流部は、ラジエータ２２を通過した高温側熱媒体の流れと、ヒータコア２３を通過した高温側熱媒体の流れとを合流させることができる。

そして、合流部における流出口には、高温側ポンプ２６の吸込口が接続されている。高温側ポンプ２６は、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体を循環させる為に圧送する熱媒体ポンプである。高温側ポンプ２６は、制御装置５０から出力される制御電圧によって、回転数（即ち、圧送能力）が制御される電動ポンプである。高温側ポンプ２６の吐出口には、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおける他方側の流入出口が接続されている。

図１に示すように、高温側熱媒体回路２１は、分岐部に配置された高温側流量調整弁２５によって、ラジエータ２２側へ流れる高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３側へ流れる高温側熱媒体の流量とを連続的に調整することができる。

つまり、高温側流量調整弁２５の動作を制御することで、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱される高温側熱媒体の熱量と、ヒータコア２３にて送風空気Ｗに放熱される高温側熱媒体の熱量とを調整することができる。即ち、高温側流量調整弁２５は、放熱量調整部の一例に相当する。

次に、空調装置１における低温側熱媒体回路３０について説明する。低温側熱媒体回路３０は、低温側熱媒体を循環させる熱媒体回路である。低温側熱媒体としては、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体と同様の流体を採用できる。

低温側熱媒体回路３０には、チラー１６の熱媒体通路１６ｂ、バッテリ３１、外気熱交換器３２、低温側流量調整弁３３、低温側ポンプ３４等が配置されている。チラー１６における熱媒体通路１６ｂの流出口には、低温側ポンプ３４の吸込口側が接続されている。

低温側ポンプ３４は、低温側熱媒体回路３０において、チラー１６の熱媒体通路１６ｂを通過した低温側熱媒体を圧送する熱媒体ポンプである。低温側ポンプ３４の基本的構成は、高温側ポンプ２６と同様である。

そして、低温側ポンプ３４の吐出口側には、三方継手構造の分岐部が接続されている。分岐部は、三方継手構造における３つの流入出口の内の１つを流入口とし、残りの２つを流出口としている。従って、分岐部は、低温側ポンプ３４から圧送された低温側熱媒体の流れを２つの流れに分岐させることができる。

低温側熱媒体回路３０の分岐部における一方の流出口には、バッテリ３１における熱媒体通路の入口側が接続されている。バッテリ３１は、車両の各種電気機器に電力を供給するもので、例えば、充放電可能な二次電池（本実施形態では、リチウムイオン電池）が採用される。バッテリ３１は、充放電に際して発熱する為、発熱機器の一例に相当する。

バッテリ３１は、複数の電池セルを積層配置し、これらの電池セルを電気的に直列或いは並列に接続することによって形成された、いわゆる組電池である。この種のバッテリ３１は、低温になると出力が低下しやすく、高温になると劣化が進行しやすい。この為、バッテリ３１の温度は、バッテリ３１の充放電容量を充分に活用することができる適切な温度範囲内（例えば、１５℃以上かつ５５℃以下）に維持されている必要がある。

ここで、空調装置１では、バッテリ３１の熱媒体通路に低温側熱媒体を通過させて熱交換させることで、バッテリ３１で生じた熱を低温側熱媒体に吸熱させて、バッテリ３１の温度調整を行うことができる。即ち、バッテリ３１は、低温側熱媒体回路３０にて低温側熱媒体により冷却可能に接続されており、予め定められた温度範囲内にバッテリ３１の温度を保つことができる。

そして、低温側熱媒体回路３０の分岐部における他方の流出口には、外気熱交換器３２の入口側が接続されている。外気熱交換器３２は、低温側ポンプ３４から吐出された低温側熱媒体と、図示しない外気ファンにより送風された外気ＯＡとを熱交換させる熱交換器である。

外気熱交換器３２は、駆動装置室内の前方側に配置されている。このため、車両走行時には、外気熱交換器３２に走行風を当てることができる。従って、外気熱交換器３２は、ラジエータ２２等と一体的に形成されていてもよい。

図１に示すように、バッテリ３１の熱媒体通路の出口側及び外気熱交換器３２の流出口側には、低温側流量調整弁３３が接続されている。低温側流量調整弁３３は、３つの流入出口を有する電気式の三方流量調整弁によって構成されている。

即ち、低温側流量調整弁３３の流入出口の１つには、バッテリ３１の熱媒体通路の出口側が接続されており、又、低温側流量調整弁３３の別の流入出口には、外気熱交換器３２の流出口側が接続されている。低温側流量調整弁３３における更に別の流入出口には、チラー１６における熱媒体通路１６ｂの流入口側が接続されている。

この為、低温側熱媒体回路３０は、低温側流量調整弁３３の作動を制御することで、低温側熱媒体回路３０における低温側熱媒体の流れを切り替えることができる。例えば、低温側流量調整弁３３は、チラー１６の熱媒体通路１６ｂを通過する低温側熱媒体の流れに関して、外気熱交換器３２を通過する低温側熱媒体の流量と、バッテリ３１の熱媒体通路を通過する低温側熱媒体の流量との流量割合を連続的に調整できる。即ち、低温側ポンプ３４は、熱交換量調整部の一例に相当する。

例えば、低温側熱媒体回路３０では、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させ、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３を制御することができる。この場合、低温側熱媒体の流れは、チラー１６を通過した低温側熱媒体の全量がバッテリ３１の熱媒体通路を通過するように切り替えられる。

この態様によれば、チラー１６で冷却された低温側熱媒体を、バッテリ３１に供給することができるので、バッテリ３１を冷却することができる。換言すると、バッテリ３１の冷却に伴って吸熱したバッテリ３１の廃熱を、チラー１６における熱交換によって、ヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。

又、低温側熱媒体回路３０では、チラー１６側の流入出口と外気熱交換器３２側の流入出口を連通させ、バッテリ３１側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３を制御することができる。この場合、低温側熱媒体の流れは、チラー１６を通過した低温側熱媒体の全量が外気熱交換器３２を通過するように切り替えられる。

この態様によれば、チラー１６で冷却された低温側熱媒体を、外気熱交換器３２に供給することができるので、低温側熱媒体の温度が外気温よりも低ければ、外気ＯＡから吸熱させることができる。これにより、外気ＯＡを熱源として利用することができる。

即ち、空調装置１は、低温側熱媒体回路３０を利用することで、バッテリ３１の冷却や温度調整を行うことができる。又、空調装置１は、外気熱交換器３２を利用することで、外気ＯＡを熱源として利用することができる。

続いて、空調装置１を構成する室内空調ユニット４０について、図２を参照しつつ説明する。室内空調ユニット４０は、空調装置１において、ヒートポンプサイクル１０によって温度調整された送風空気Ｗを車室内の適切な箇所へ吹き出すためのユニットである。室内空調ユニット４０は、車室内最前部の計器盤（即ち、インストルメントパネル）の内側に配置されている。

室内空調ユニット４０は、その外殻を形成するケーシング４１の内部に形成される空気通路に、送風機４２、室内蒸発器１５、ヒータコア２３等を収容して構成されている。ケーシング４１は、車室内に送風される送風空気Ｗの空気通路を形成している。ケーシング４１は、或る程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（具体的には、ポリプロピレン）にて成形されている。

図２に示すように、ケーシング４１の送風空気流れ最上流側には、内外気切替装置４３が配置されている。内外気切替装置４３は、ケーシング４１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入するものである。

内外気切替装置４３は、ケーシング４１内へ内気を導入させる内気導入口及び外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の導入風量と外気の導入風量との導入割合を変化させる。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置５０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

内外気切替装置４３の送風空気流れ下流側には、送風機４２が配置されている。送風機４２は、遠心多翼ファンを電動モータにて駆動する電動送風機によって構成されている。送風機４２は、内外気切替装置４３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する。送風機４２は、制御装置５０から出力される制御電圧によって、回転数（即ち、送風能力）が制御される。

送風機４２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器１５及びヒータコア２３が、送風空気の流れに対して、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器１５は、ヒータコア２３よりも送風空気流れ上流側に配置されている。

又、ケーシング４１内には、冷風バイパス通路４５が形成されている。冷風バイパス通路４５は、室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗを、ヒータコア２３を迂回させて下流側へ流す空気通路である。

室内蒸発器１５の送風空気流れ下流側であって、且つ、ヒータコア２３の送風空気流れ上流側には、エアミックスドア４４が配置されている。エアミックスドア４４は、室内蒸発器１５を通過後の送風空気Ｗのうち、ヒータコア２３を通過させる風量と冷風バイパス通路４５を通過させる風量との風量割合を調整するものである。

エアミックスドア４４は、エアミックスドア駆動用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置５０から出力される制御信号により、その作動が制御される。

ヒータコア２３の送風空気流れ下流側には、混合空間４６が設けられている。混合空間４６では、ヒータコア２３にて加熱された送風空気Ｗと冷風バイパス通路４５を通過してヒータコア２３にて加熱されていない送風空気Ｗとが混合される。

更に、ケーシング４１の送風空気流れ最下流部には、混合空間４６にて混合された送風空気（空調風）を車室内へ吹き出す開口穴が配置されている。この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。

フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面の窓ガラスにおける内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。

これらのフェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。

従って、エアミックスドア４４が、ヒータコア２３を通過させる風量と冷風バイパス通路４５を通過させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間４６にて混合される空調風の温度が調整される。これにより、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度も調整される。

そして、フェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイスドア、フットドア、デフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。フェイスドアは、フェイス開口穴の開口面積を調整する。フットドアは、フット開口穴の開口面積を調整する。デフロスタドアは、デフロスタ開口穴の開口面積を調整する。

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、空調風が吹き出される吹出口を切り替える吹出モード切替装置を構成する。フェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。この電動アクチュエータは、制御装置５０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

次に、第１実施形態に係る空調装置１の制御系について、図３を参照しつつ説明する。制御装置５０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ及びＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。

そして、制御装置５０は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、その出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。制御対象機器には、圧縮機１１と、第１膨張弁１４ａと、第２膨張弁１４ｂと、電気ヒータ２４と、高温側流量調整弁２５と、高温側ポンプ２６と、低温側流量調整弁３３と、低温側ポンプ３４と、送風機４２等が含まれている。

図３に示すように、制御装置５０の入力側には、空調制御用のセンサ群が接続されている。空調制御用のセンサ群は、内気温センサ５２ａ、外気温センサ５２ｂ、日射センサ５２ｃ、高圧センサ５２ｄ、蒸発器温度センサ５２ｅ、送風空気温度センサ５２ｆ、バッテリ温度センサ５２ｇを含んでいる。制御装置５０には、これらの空調制御用のセンサ群の検出信号が入力される。

内気温センサ５２ａは、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ５２ｂは、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ５２ｃは、車室内へ照射される日射量Ａｓを検出する日射量検出部である。高圧センサ５２ｄは、圧縮機１１の吐出口側から第１膨張弁１４ａ或いは第２膨張弁１４ｂの入口側へ至る冷媒流路の高圧冷媒圧力Ｐｄを検出する冷媒圧力検出部である。

蒸発器温度センサ５２ｅは、室内蒸発器１５における冷媒蒸発温度（蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。送風空気温度センサ５２ｆは、車室内へ送風される送風空気温度ＴＡＶを検出する送風空気温度検出部である。バッテリ温度センサ５２ｇは、バッテリ３１の温度であるバッテリ温度ＴＢＡを検出するバッテリ温度検出部である。

バッテリ温度センサ５２ｇは、複数の温度検出部を有し、バッテリ３１の複数の箇所の温度を検出している。この為、制御装置５０では、バッテリ３１の各部の温度差を検出することもできる。更に、バッテリ温度ＴＢＡとしては、複数の温度検出部における検出値の平均値を採用している。

そして、制御装置５０の入力側には、高温側熱媒体回路２１、低温側熱媒体回路３０の各熱媒体回路における熱媒体の温度を検出する為に、複数の熱媒体温度センサが接続されている。複数の熱媒体温度センサには、第１熱媒体温度センサ５３ａ〜第５熱媒体温度センサ５３ｅが含まれている。

第１熱媒体温度センサ５３ａは、電気ヒータ２４の熱媒体通路における出口部分に配置されており、電気ヒータ２４から流出する高温側熱媒体の温度を検出する。第２熱媒体温度センサ５３ｂは、ラジエータ２２の出口部分に配置されており、ラジエータ２２を通過した高温側熱媒体の温度を検出する。第３熱媒体温度センサ５３ｃは、ヒータコア２３の入口部分に配置されており、ヒータコア２３に流入する高温側熱媒体の温度を検出する。

第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６の熱媒体通路１６ｂにおける出口部分に配置されており、チラー１６から流出する低温側熱媒体の温度を検出する。第５熱媒体温度センサ５３ｅは、バッテリ３１における熱媒体通路の出口部分に配置されており、バッテリ３１の熱媒体通路から流出する低温側熱媒体の温度を検出する。

そして、空調装置１は、第１熱媒体温度センサ５３ａ〜第５熱媒体温度センサ５３ｅの検出結果を参照して、加熱部２０の高温側熱媒体回路２１、低温側熱媒体回路３０における熱媒体の流れを切り替える。これにより、空調装置１は、高温側熱媒体、低温側熱媒体を用いて、車両における熱を管理することができる。

更に、制御装置５０の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル５１が接続されている。操作パネル５１には、複数の操作スイッチが配置されている。従って、制御装置５０には、この複数の操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネル５１における各種操作スイッチとしては、オートスイッチ、冷房スイッチ、風量設定スイッチ、温度設定スイッチ等がある。

オートスイッチは、空調装置１の自動制御運転を設定或いは解除する際に操作される。冷房スイッチは、車室内の冷房を行うことを要求する際に操作される。風量設定スイッチは、送風機４２の風量をマニュアル設定する際に操作される。そして、温度設定スイッチは、車室内の目標温度Ｔｓｅｔを設定する際に操作される。

尚、制御装置５０では、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されているが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェア及びソフトウェア）がそれぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。例えば、制御装置５０のうち、加熱部２０の放熱量調整部である高温側流量調整弁２５の作動を制御する構成は、放熱量調整制御部５０ａである。

そして、制御装置５０のうち、高温側熱媒体を加熱する電気ヒータ２４の発熱量を制御する構成は、電気ヒータ制御部５０ｂである。電気ヒータ制御部５０ｂは加熱装置制御部に相当する。又、制御装置５０のうち、低温側熱媒体回路３０の熱交換量調整部である低温側流量調整弁３３の作動を制御する構成は、熱交換量調整制御部５０ｃである。

又、制御装置５０のうち、バッテリ３１のバッテリ温度ＴＢＡに応じて、車室内へ送風させる送風空気の目標吹出温度ＴＡＯを調整して設定する構成は、目標温度設定部５０ｄである。又、制御装置５０のうち、バッテリ３１の冷却を開始する際に、低温側ポンプ３４等の作動を制御する構成は、機器冷却制御部５０ｅである。

続いて、第１実施形態における空調装置１の作動について説明する。上述したように、第１実施形態に係る空調装置１では、複数の運転モードから適宜運転モードを切り替えることができる。これらの運転モードの切り替えは、制御装置５０に予め記憶された制御プログラムが実行されることによって行われる。

より具体的には、制御プログラムでは、空調制御用のセンサ群によって検出された検出信号および操作パネル５１から出力される操作信号に基づいて、車室内へ送風させる送風空気の目標吹出温度ＴＡＯを算出する。

具体的には、目標吹出温度ＴＡＯは、以下数式Ｆ１によって算出される。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ−Ｋｒ×Ｔｒ−Ｋａｍ×Ｔａｍ−Ｋｓ×Ａｓ＋Ｃ…（Ｆ１）
尚、Ｔｓｅｔは温度設定スイッチによって設定された車室内の目標温度（車室内設定温度）、Ｔｒは内気温センサ５２ａによって検出された内気温、Ｔａｍは外気温センサ５２ｂによって検出された外気温、Ａｓは日射センサ５２ｃによって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。

そして、制御プログラムにおいては、操作パネル５１のエアコンスイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが予め定めた冷房基準温度αよりも低くなっている際には、空調運転モードを冷房モードに切り替える。

又、制御プラグラムでは、操作パネル５１のエアコンスイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっている際には、空調運転モードを除湿暖房モードに切り替える。更に、エアコンスイッチが投入されていない状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっている際には、空調運転モードを暖房モードに切り替える。

そして、制御プログラムでは、バッテリ温度ＴＢＡに応じて、バッテリ３１の冷却の有無を切り替える。具体的には、バッテリ温度ＴＢＡが基準バッテリ温度ＫＴＢＡ以上となった際には、バッテリ３１の冷却を実行する運転モードに切り替える。

従って、空調装置１における運転モードは、空調運転モードと、バッテリ３１の冷却の有無を示す運転モードの組み合わせによって定められる。例えば、車室内の空調が行われていない状態で、バッテリ温度ＴＢＡが基準バッテリ温度ＫＴＢＡ以上となった場合は、空調装置１の運転モードは、車室内空調を行うことなく、バッテリ３１を冷却する単独冷却モードに切り替えられる。

この為、空調装置１の運転モードには、冷房モード、暖房モード、除湿暖房モード、単独冷却モード、冷却冷房モード、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードが含まれる。以下に、各運転モードについて説明する。

（ａ）冷房モード
冷房モードは、バッテリ３１の冷却を行うことなく、室内蒸発器１５により送風空気Ｗを冷却して車室内に送風する運転モードである。この冷房モードでは、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａを予め定められた絞り開度で開き、第２膨張弁１４ｂを全閉する。

従って、冷房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７、圧縮機１１の順で流れる冷媒の循環回路が構成される。つまり、冷房モードでは、送風機４２により送風される送風空気Ｗを、室内蒸発器１５で冷却する冷媒回路に切り替えられる。

そして、このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、蒸発器温度センサ５２ｅによって検出された冷媒蒸発温度Ｔｅｆｉｎが目標蒸発温度ＴＥＯとなるように圧縮機１１の作動を制御する。目標蒸発温度ＴＥＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置５０に記憶された冷房モード用の制御マップを参照して決定される。

具体的には、この制御マップでは、送風空気温度センサ５２ｆによって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って目標蒸発温度ＴＥＯを上昇させる。さらに、目標蒸発温度ＴＥＯは、室内蒸発器１５の着霜を抑制可能な範囲（具体的には、１℃以上）の値に決定される。

そして、制御装置５０は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置５０に記憶された制御マップを参照して送風機４２の制御電圧（送風能力）を決定する。具体的には、この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの極低温域（最大冷房域）及び極高温域（最大暖房域）で送風機４２の送風量を最大とし、中間温度域に近づくに伴って送風量を減少させる。

そして、冷房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた冷房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、ラジエータ２２側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ヒータコア２３側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。

これにより、冷房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。

又、冷房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、低温側熱媒体回路３０の構成機器を作動させることなく、停止状態を保つ。

このように、冷房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が、熱媒体冷媒熱交換器１２へ流入する。熱媒体冷媒熱交換器１２では、高温側ポンプ２６が作動しているので、高圧冷媒と高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体が熱交換して、高圧冷媒が冷却されて凝縮し、高温側熱媒体が加熱される。

そして、高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体が、電気ヒータ２４及び高温側流量調整弁２５を介して、ラジエータ２２へ流入する。ラジエータ２２へ流入した高温側熱媒体は、外気ＯＡと熱交換して放熱する。ラジエータ２２にて冷却された高温側熱媒体は、高温側ポンプ２６に吸入されて再び熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂへ圧送される。

一方、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａを通過した高圧冷媒は、冷媒分岐部を介して、第１膨張弁１４ａへ流入して減圧される。第１膨張弁１４ａの絞り開度は、室内蒸発器１５の出口側の冷媒の過熱度が概ね３℃となるように調整される。

第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒は、室内蒸発器１５へ流入する。室内蒸発器１５へ流入した冷媒は、送風機４２から送風された送風空気Ｗから吸熱して蒸発し、送風空気Ｗを冷却する。室内蒸発器１５から流出した冷媒は、蒸発圧力調整弁１７及び冷媒合流部を介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

従って、冷房モードの空調装置１では、室内蒸発器１５にて冷却された送風空気Ｗを車室内へ吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。

尚、この冷房モードにおいては、高温側熱媒体回路２１にて、高温側熱媒体の有する熱を外気ＯＡへ放熱させる構成である為、電気ヒータ２４を作動させていない。電気ヒータ２４を必要に応じて作動させても良いことは言うまでもない。

（ｂ）暖房モード
暖房モードは、バッテリ３１の冷却を行うことなく、ヒータコア２３により送風空気Ｗを加熱して車室内に送風する運転モードである。この暖房モードでは、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂを所定の絞り開度で開き、第１膨張弁１４ａを全閉状態にする。

従って、暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環するヒートポンプサイクルが構成される。

つまり、暖房モードでは、チラー１６へ冷媒を流入させ、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体から吸熱した熱を汲み上げて、送風空気Ｗを加熱する為に利用可能な冷媒回路に切り替えられる。

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、高圧センサ５２ｄによって検出された高圧冷媒圧力Ｐｄが目標高圧ＰＣＯとなるように圧縮機１１の作動を制御する。

目標高圧ＰＣＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置５０に記憶された暖房モード用の制御マップを参照して決定される。具体的には、この制御マップでは、送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って目標高圧ＰＣＯを上昇させる。

又、制御装置５０は、冷房モードと同様に、送風機４２の制御電圧（送風能力）を決定する。制御装置５０は、ヒータコア２３側の通風路を全開として冷風バイパス通路４５を閉塞するように、エアミックスドア４４の作動を制御する。

そして、暖房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６を作動させる。又、制御装置５０は、ヒータコア２３側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ラジエータ２２側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。

これにより、暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ヒータコア２３、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。

又、暖房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口と外気熱交換器３２側の流入出口を連通させると共に、バッテリ３１側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。

これにより、暖房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、外気熱交換器３２、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。

ここで、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体は、外気熱交換器３２を通過する場合には、外気ＯＡとの熱交換を行う。低温側熱媒体は、チラー１６にて冷却されている為、外気ＯＡとの温度差に従って外気ＯＡから吸熱する。つまり、空調装置１は、暖房モードにおいて、外気ＯＡを暖房用の熱源として利用することができる。

そして、暖房モードのヒートポンプサイクル１０において、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａから流出した高圧冷媒は、第２膨張弁１４ｂへ流入し減圧される。第２膨張弁１４ｂの絞り開度は、チラー１６の出口側の冷媒が気液二相状態となるように調整される。低圧冷媒は、チラー１６にて低温側熱媒体と熱交換することで蒸発して、低温側熱媒体から吸熱することができる。

低温側熱媒体から吸熱した冷媒は、圧縮機１１で圧縮され、高圧冷媒として熱媒体冷媒熱交換器１２へ吐出される。熱媒体冷媒熱交換器１２では、高温側ポンプ２６が作動しているので、高圧冷媒と高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体が熱交換して、高圧冷媒が冷却されて凝縮する。これにより、高圧冷媒の熱によって高温側熱媒体が加熱される。

そして、高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体が、高温側流量調整弁２５を介して、ヒータコア２３へ流入する。ヒータコア２３へ流入した高温側熱媒体は、エアミックスドア４４がヒータコア２３側の通風路を全開としているので、室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗと熱交換して放熱する。

これにより、暖房モードでは、送風空気Ｗが加熱されて、送風空気Ｗの温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。ヒータコア２３から流出した高温側熱媒体は、高温側ポンプ２６に吸入されて再び熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂへ圧送される。

即ち、暖房モードの空調装置１は、低温側熱媒体回路３０にて外気ＯＡから吸熱した熱を、ヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、高温側熱媒体回路２１を介して、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。

（ｃ）除湿暖房モード
除湿暖房モードは、バッテリ３１の冷却を行うことなく、室内蒸発器１５で冷却された送風空気Ｗをヒータコア２３で加熱して車室内に送風する運転モードである。この除湿暖房モードでは、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂをそれぞれ所定の絞り開度で開く。

従って、除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７、圧縮機１１の順に冷媒が循環する。同時に、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環する。

つまり、除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した冷媒の流れに対して、室内蒸発器１５及びチラー１６が並列的に接続されたヒートポンプサイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、暖房モードと同様に、高圧冷媒圧力Ｐｄが目標高圧ＰＣＯとなるように圧縮機１１の作動を制御する。

そして、除湿暖房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた除湿暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６を作動させる。又、制御装置５０は、ヒータコア２３側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ラジエータ２２側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。

これにより、除湿暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ヒータコア２３、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。

又、除湿暖房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、除湿暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口と外気熱交換器３２側の流入出口を連通させると共に、バッテリ３１側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。

これにより、除湿暖房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、外気熱交換器３２、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。

そして、除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０において、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａから流出した高圧冷媒は、冷媒分岐部にて分岐される。冷媒分岐部で分岐した高圧冷媒の一方は、第１膨張弁１４ａへ流入し減圧される。第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒は、室内蒸発器１５へ流入する。

室内蒸発器１５へ流入した冷媒は、送風機４２から送風された送風空気Ｗから吸熱して蒸発し、送風空気Ｗを冷却する。室内蒸発器１５から流出した冷媒は、蒸発圧力調整弁１７及び冷媒合流部を介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

一方、冷媒分岐部で分岐した高圧冷媒の他方は、第２膨張弁１４ｂへ流入して減圧される。第２膨張弁１４ｂで減圧された低圧冷媒は、チラー１６に流入して、熱媒体通路１６ｂを流通する低温側熱媒体と熱交換する。従って、低圧冷媒は、低温側熱媒体と熱交換することで蒸発して、低温側熱媒体から吸熱することができる。低温側熱媒体から吸熱した冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

圧縮機１１から吐出された高圧冷媒は、熱媒体冷媒熱交換器１２において、高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体と熱交換して凝縮する。これにより、高圧冷媒の熱によって高温側熱媒体が加熱される。

そして、高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体が、高温側流量調整弁２５を介して、ヒータコア２３へ流入する。ヒータコア２３へ流入した高温側熱媒体は、室内蒸発器１５にて冷却された送風空気Ｗと熱交換して放熱する。

これにより、除湿暖房モードでは、室内蒸発器１５で冷却された送風空気Ｗを加熱することができ、車室内の除湿暖房を実現することができる。ヒータコア２３から流出した高温側熱媒体は、高温側ポンプ２６に吸入されて再び熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂへ圧送される。

即ち、除湿暖房モードの空調装置１は、低温側熱媒体回路３０にて外気ＯＡから吸熱した熱を、ヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、高温側熱媒体回路２１を介して、冷却された送風空気Ｗを加熱する際の熱源として利用することができる。

（ｄ）単独冷却モード
単独冷却モードは、車室内の空調運転を行うことなく、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。この単独冷却モードでは、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂを所定の絞り開度で開き、第１膨張弁１４ａを全閉状態にする。

従って、単独冷却モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環するヒートポンプサイクルが構成される。

つまり、単独冷却モードでは、チラー１６へ冷媒を流入させ、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体から吸熱した熱を、加熱部２０の高温側熱媒体に汲み上げることができる冷媒回路に切り替えられる。

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、単独冷却モードで定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動を制御する。

そして、単独冷却モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた単独冷却モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、ラジエータ２２側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ヒータコア２３側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。

これにより、単独冷却モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。

又、単独冷却モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、単独冷却モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させると共に、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。

これにより、単独冷却モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、バッテリ３１、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。

ここで、低温側熱媒体回路３０では、チラー１６にて冷却された低温側熱媒体が、低温側流量調整弁３３を介して、バッテリ３１に流入する。バッテリ３１の熱媒体通路において、低温側熱媒体は、バッテリ３１から吸熱することで、バッテリ３１を冷却する。バッテリ３１から流出した低温側熱媒体は、低温側ポンプ３４に吸入されて再びチラー１６の熱媒体通路１６ｂへ圧送される。

つまり、単独冷却モードの空調装置１によれば、バッテリ３１の冷却に際して吸熱した熱を、チラー１６によって、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体からヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。

そして、空調装置１は、ヒートポンプサイクル１０にて、チラー１６で吸熱した熱を汲み上げて、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体に放熱することができる。更に、空調装置１は、高温側熱媒体が有する熱を、ラジエータ２２にて外気ＯＡへ放熱させることができる。

（ｅ）冷却冷房モード
冷却冷房モードは、バッテリ３１の冷却と並行して、室内蒸発器１５により送風空気Ｗを冷却して車室内に送風する運転モードである。この冷却冷房モードでは、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂをそれぞれ所定の絞り開度で開く。

従って、冷却冷房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７、圧縮機１１の順に冷媒が循環する。同時に、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環する。

つまり、冷却冷房モードのヒートポンプサイクル１０では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した冷媒の流れに対して、室内蒸発器１５及びチラー１６が並列的に接続されたヒートポンプサイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、冷却冷房モードに対して定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動を制御する。

そして、冷却冷房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた冷却冷房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、ラジエータ２２側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ヒータコア２３側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。

これにより、冷却冷房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。

又、冷却冷房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、冷却冷房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させると共に、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。

これにより、冷却冷房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、バッテリ３１、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。

従って、冷却冷房モードにおける低温側熱媒体回路３０では、チラー１６にて冷却された冷却水が、低温側流量調整弁３３を介して、バッテリ３１に流入する。バッテリ３１の熱媒体通路において、低温側熱媒体は、バッテリ３１から吸熱することで、バッテリ３１を冷却する。バッテリ３１から流出した低温側熱媒体は、低温側ポンプ３４に吸入されて再びチラー１６の熱媒体通路１６ｂへ圧送される。

つまり、冷却冷房モードの空調装置１によれば、バッテリ３１の冷却に際して吸熱した熱を、チラー１６によって、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体からヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。

又、冷却冷房モードでは、室内蒸発器１５において、車室内に送風される送風空気Ｗとの熱交換により、低圧冷媒を蒸発させて送風空気Ｗを冷却することができる。これにより、冷却冷房モードの空調装置１は、車室内の冷房を実現することができる。

そして、冷却冷房モードでは、バッテリ３１の冷却や送風空気Ｗの冷却に際して冷媒に吸熱した熱は、熱媒体冷媒熱交換器１２において、高温側熱媒体に放熱される。高温側熱媒体回路２１では、高温側熱媒体は、ラジエータ２２で外気ＯＡに対して放熱する。従って、冷却冷房モードの空調装置１は、バッテリ３１の冷却と共に、車室内の冷房によって快適性を向上させることができる。

（ｆ）冷却暖房モード
冷却暖房モードは、バッテリ３１の冷却と並行して、ヒータコア２３により送風空気Ｗを加熱して車室内に送風する運転モードである。この冷却暖房モードでは、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂを所定の絞り開度で開き、第１膨張弁１４ａを全閉状態にする。

従って、冷却暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環するヒートポンプサイクルが構成される。

つまり、冷却暖房モードでは、チラー１６へ冷媒を流入させ、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体から吸熱した熱を汲み上げて、送風空気Ｗを加熱する為に利用可能な冷媒回路に切り替えられる。

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、冷却暖房モードで定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動を制御する。

そして、冷却暖房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた冷却暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、高温側流量調整弁２５の作動を制御することによって、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３に対する高温側熱媒体の流量との流量割合を調整する。この場合における高温側流量調整弁２５の制御内容については、後に図面を参照しつつ説明する。

そして、制御装置５０は、電気ヒータ２４の作動を制御することで、電気ヒータ２４の発熱量を調整する。この場合における電気ヒータ２４の制御内容についても、後に図面を参照しつつ説明する。

これにより、冷却暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ヒータコア２３、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。同時に、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。

つまり、冷却暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した高温側熱媒体の流れに対して、ラジエータ２２及びヒータコア２３が並列的に接続された熱媒体回路が構成される。

又、冷却暖房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、冷却暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させると共に、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。

これにより、冷却暖房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、バッテリ３１、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。

尚、図１に示すように、低温側熱媒体回路３０では、チラー１６を通過した低温側熱媒体の流れに関して、バッテリ３１と外気熱交換器３２が並列に接続されている。従って、低温側流量調整弁３３の作動を制御することで、バッテリ３１に対する低温側熱媒体の流量と、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量との流量割合を調整することも可能である。この場合、低温側熱媒体回路３０には、上述した循環回路に加えて、低温側ポンプ３４、外気熱交換器３２、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する循環回路が同時に構成される。

冷却暖房モードの空調装置１によれば、低温側熱媒体回路３０において、バッテリ３１の冷却に際して吸熱した熱量を、チラー１６にてヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。そして、冷却暖房モードの空調装置１によれば、ヒートポンプサイクル１０にて、低温側熱媒体から吸熱した熱を、熱媒体冷媒熱交換器１２により高温側熱媒体に放熱させることができる。

又、高温側熱媒体回路２１において、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、ヒータコア２３における高温側熱媒体の放熱量と、ラジエータ２２における高温側熱媒体の放熱量を調整することができる。換言すると、空調装置１は、送風空気Ｗの加熱に関して余剰となった高温側熱媒体の熱を、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱させることができる。

更に、冷却暖房モードでは、高温側熱媒体回路２１において、電気ヒータ２４によって高温側熱媒体を加熱することができる。従って、空調装置１は、電気ヒータ２４の発熱量を適切に調整することによって、ヒータコア２３にて送風空気Ｗを適切に加熱し、車室内の暖房を行うことができる。

（ｇ）冷却除湿暖房モード
冷却除湿暖房モードは、バッテリ３１の冷却と並行して、室内蒸発器１５で冷却された送風空気Ｗをヒータコア２３で加熱して車室内に送風する運転モードである。この冷却除湿暖房モードでは、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂをそれぞれ所定の絞り開度で開く。

従って、冷却除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７、圧縮機１１の順に冷媒が循環する。同時に、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環する。

つまり、冷却除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した冷媒の流れに対して、室内蒸発器１５及びチラー１６が並列的に接続されたヒートポンプサイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、冷却除湿暖房モードで定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動を制御する。

そして、冷却除湿暖房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた冷却除湿暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、冷却暖房モードと同様に、高温側流量調整弁２５の作動を制御することによって、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３に対する高温側熱媒体の流量との流量割合を調整する。

これにより、冷却除湿暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ヒータコア２３、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。同時に、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。

つまり、冷却除湿暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した高温側熱媒体の流れに対して、ラジエータ２２及びヒータコア２３が並列的に接続された熱媒体回路が構成される。

又、冷却除湿暖房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、冷却除湿暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させると共に、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。

これにより、冷却除湿暖房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、バッテリ３１、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する循環回路が構成される。

冷却除湿暖房モードの空調装置１によれば、低温側熱媒体回路３０において、バッテリ３１の冷却に際して吸熱した熱量を、チラー１６にてヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。そして、冷却除湿暖房モードの空調装置１によれば、ヒートポンプサイクル１０において、低温側熱媒体から吸熱した熱と、送風空気Ｗを除湿する際に吸熱した熱を、熱媒体冷媒熱交換器１２により高温側熱媒体に放熱させることができる。

又、高温側熱媒体回路２１において、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、ヒータコア２３における高温側熱媒体の放熱量と、ラジエータ２２における高温側熱媒体の放熱量を調整することができる。換言すると、空調装置１は、除湿された送風空気Ｗの加熱に関して余剰となった高温側熱媒体の熱を、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱させることができる。

更に、冷却除湿暖房モードでは、高温側熱媒体回路２１において、電気ヒータ２４によって高温側熱媒体を加熱することができる。従って、空調装置１は、電気ヒータ２４の発熱量を適切に調整することによって、除湿された送風空気Ｗを適切に加熱し、車室内の除湿暖房を行うことができる。

ここで、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにて、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱可能な熱量は、室内蒸発器１５で送風空気Ｗから吸熱した熱量、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱した熱量、圧縮機１１における圧縮仕事量の総和に相当する。

そして、空調装置１におけるバッテリ３１は、低温になると出力が低下しやすく、高温になると劣化が進行しやすい。この為、バッテリ３１を適正な温度範囲に保つ為に低温側熱媒体を循環させると、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱される熱量は、バッテリ３１で生じる廃熱の大きさに応じて変動することになる。

そうすると、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱される熱量は、バッテリ３１で生じる廃熱の大きさに応じて変動する。この結果、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱された全ての熱量が、ヒータコア２３にて送風空気Ｗの加熱に用いられるとした場合、送風空気Ｗの温度が変動することになり、車室内の快適性に影響を及ぼすことが想定される。

第１実施形態に係る空調装置１では、高温側流量調整弁２５の作動制御、電気ヒータ２４による発熱量の制御を行うことで、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにおける送風空気Ｗの温度変動を抑制して、車室内の快適性を高めている。

続いて、第１実施形態に係る空調装置１における高温側流量調整弁２５による放熱量の調整制御と、電気ヒータ２４の発熱量の調整制御の内容について、図４〜図６を参照しつつ説明する。

図４は、高温側流量調整弁２５による放熱量調整の開始および電気ヒータ２４の発熱量調整の開始に関する制御内容を示している。この図４に係る制御プログラムは、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードの何れかに運転モードが切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。

ステップＳ１においては、送風空気温度センサ５２ｆにより検出された送風空気温度が過剰であるか否かが判断される。ここで、送風空気温度が過剰である状態とは、目標温度としての目標吹出温度ＴＡＯを基準として定められる所定の温度範囲の上限値よりも、送風空気温度が高い状態を意味する。送風空気温度が過剰であると判断された場合は、ステップＳ２に進む。一方、送風空気温度が過剰ではないと判断された場合は、ステップＳ３に進む。

ステップＳ２では、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯにする為には、高温側熱媒体が有する熱が過剰である為、高温側熱媒体回路２１のラジエータ２２における放熱量の調整が開始される。

即ち、ラジエータ２２にて高温側熱媒体から外気ＯＡに放熱される放熱量と、ヒータコア２３にて高温側熱媒体から送風空気Ｗの加熱に用いられる放熱量のバランス調整が開始される。その後、図４の制御プログラムは終了される。

送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに対して過剰である場合、高温側熱媒体回路２１にてラジエータ２２における放熱量を調整することで、高温側熱媒体から余剰熱を外気ＯＡに放熱でき、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることが可能となる。

そして、ステップＳ３においては、送風空気温度センサ５２ｆにより検出された送風空気温度が不足しているか否かが判断される。ここで、送風空気温度が不足している状態とは、目標温度としての目標吹出温度ＴＡＯを基準として定められる所定の温度範囲の下限値よりも、送風空気温度が低い状態を意味する。

送風空気温度が不足していると判断された場合は、ステップＳ４に進む。送風空気温度が不足していないと判断された場合には、図４の制御プログラムは終了される。従って、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯを基準として定められた温度範囲内である場合には、そのまま制御プログラムは終了する。

ステップＳ４に移行すると、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯにする為には、高温側熱媒体が有する熱が不足している為、高温側熱媒体回路２１の電気ヒータ２４による加熱が開始される。その後、図４の制御プログラムは終了される。

送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに対して不足している場合に、高温側熱媒体回路２１にて電気ヒータ２４で高温側熱媒体を加熱することで、不足している熱量を補うことができ、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることが可能となる。

次に、第１実施形態における高温側流量調整弁２５による放熱量調整の制御内容について、図面を参照しつつ説明する。図５に示す制御プログラムは、上述したステップＳ２にて、高温側流量調整弁２５による放熱量の調整が開始されると同時に、制御装置５０によって実行される。

図５に示すように、ステップＳ１０では、送風空気温度センサ５２ｆで検出される送風空気温度が上昇したか否かが判定される。送風空気温度が上昇したと判定された場合は、ステップＳ１１に進む。一方、送風空気温度が上昇していないと判定された場合には、ステップＳ１２に進む。

ステップＳ１１においては、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量が、ヒータコア２３及びラジエータ２２での放熱量の和よりも大きい為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が上昇し、その結果、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。その為、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量が増加するように、高温側流量調整弁２５が制御される。

これにより、ラジエータ２２での放熱量が増加する為、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量が、ヒータコア２３及びラジエータ２２での放熱量の和に近づいていく。従って、ステップＳ１１における高温側流量調整弁２５の作動を行うことで、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度上昇を抑えて、送風空気温度の上昇も抑えることができる。そして、この結果、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図５に示す制御プログラムは終了される。

ステップＳ１２では、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量が、ヒータコア２３及びラジエータ２２での放熱量の和よりも小さい為、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が低下し、その結果、送風空気温度が下降したと判定されている状態である。その為、高温側熱媒体の流量が減少するように、高温側流量調整弁２５が制御される。

これにより、ラジエータ２２での放熱量が減少する為、ヒータコア２３及びラジエータ２２での放熱量の和が、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量に近づいていく。従って、ステップＳ１２における高温側流量調整弁２５の作動を行うことで、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度低下を抑えて、送風空気温度の低下を抑えることができる。この結果、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図５に示す制御プログラムは終了される。

尚、図５に示す制御プログラムは、ステップＳ２にて高温側流量調整弁２５による放熱量調整が開始された後であれば、空調装置１の運転モードが冷却冷房モード及び冷却除湿暖房モードから切り替わらない限り、繰り返し実行される。

そして、図５に示す制御プログラムに従って、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、バッテリ３１の冷却に伴う廃熱を含む高温側熱媒体の有する熱から、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱される余剰の熱量の割合を調整できる。

従って、空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおいて、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、バッテリ３１の廃熱の大きさの影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。

又、ラジエータ２２とヒータコア２３とでは、ラジエータの方が熱交換能力を大きくしている。具体的には、熱媒体側の伝熱面積、空気側の伝熱面積の双方に関して、ラジエータ２２の方がヒータコア２３よりも大きく構成されている。これにより、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２の放熱能力調整量は、ヒータコア２３の放熱能力調整量よりも相対的に大きくなる。よって、より大きなバッテリ３１の廃熱の影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。

続いて、第１実施形態における電気ヒータ２４の発熱量調整の制御内容について、図面を参照しつつ説明する。図６に示す制御プログラムは、上述したステップＳ４にて、電気ヒータ２４による高温側熱媒体の加熱が開始されると同時に、制御装置５０によって実行される。

図６に示すように、先ず、ステップＳ２０では、送風空気温度センサ５２ｆで検出される送風空気温度が上昇したか否かが判定される。送風空気温度が上昇したと判定された場合には、ステップＳ２１に進む。一方、送風空気温度が上昇していないと判定された場合には、ステップＳ２２に進む。

ステップＳ２１においては、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３の放熱量よりも大きい為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が上昇して、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。その為、電気ヒータ２４の発熱量が減少するように、電気ヒータ２４が制御される。

これにより、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３の放熱量に近づいていく。従って、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度上昇を抑えることで、送風空気温度の上昇も抑えることができる。よって、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図６に示す制御プログラムは終了される。

ステップＳ２１においては、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３放熱量よりも大きいため、高温側熱媒体回路２１内の熱媒体の温度が上昇し、その結果、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。その為、電気ヒータ２４の発熱量が減少するように、電気ヒータ２４が制御される。

これにより、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３の放熱量に近づいていく。従って、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度上昇を抑えることで、送風空気温度の上昇も抑えることができる。この結果、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図６に示す制御プログラムは終了される。

ステップＳ２２では、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３放熱量よりも小さい為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が低下して、送風空気温度が下降したと判定されている状態である。その為、電気ヒータ２４の発熱量が増加するように、電気ヒータ２４が制御される。

これにより、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３放熱量に近づいていく。従って、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度低下を抑えることで、送風空気温度の上昇も抑えることができる。よって、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図６に示す制御プログラムは終了される。

尚、図６に示す制御プログラムは、ステップＳ４にて電気ヒータ２４による高温熱媒体の加熱が開始された後であれば、空調装置１の運転モードが冷却冷房モード及び冷却除湿暖房モードから切り替わらない限り、繰り返し実行される。

そして、図６に示す制御プログラムに従って、電気ヒータ２４の作動を制御することによって、バッテリ３１の冷却に伴う廃熱を含む高温側熱媒体に、目標吹出温度ＴＡＯを実現する為に不足する分の熱量を加えて、不足分を補うことができる。

このように、第１実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおいて、バッテリ３１の冷却に伴い吸熱した廃熱を、ヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。

そして、空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却暖房モードにおいて、送風空気温度と目標吹出温度ＴＡＯとの関係に応じて、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２における放熱量の調整、および電気ヒータ２４の発熱量の調整を行うことができる。

即ち、空調装置１は、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、高温側熱媒体から適量の余剰熱を、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱させることができる。又、空調装置１は、電気ヒータ２４の発熱量を制御することで、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯとする為に必要な熱量を、電気ヒータ２４による高温側熱媒体の加熱によって補うことができる。

従って、第１実施形態に係る空調装置１は、高温側熱媒体の有する熱量を調整することで、バッテリ３１の廃熱の熱量変動の影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。

そして、第１実施形態に係る空調装置１においては、運転モードの切り替えは、制御装置５０に予め記憶された制御プログラムが実行されることによって行われる。空調装置１の運転モードの切り替えには、冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードへ切り替える場合と、冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードへ切り替える場合が含まれている。

ここで、冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードへ切り替える場合とは、バッテリ３１の冷却を行っている状態で、室内蒸発器１５による送風空気Ｗの冷却を停止している状態から送風空気Ｗの冷却を開始する場合に相当する。又、冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードへ切り替える場合とは、バッテリ３１の冷却を行っている状態で、室内蒸発器１５により送風空気Ｗを冷却している状態から送風空気Ｗの冷却を終了する場合に相当する。

冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードに切り替える場合において、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂの開度を冷却暖房モード時に比べて下げる。これにより、第２膨張弁１４ｂにおける冷媒の開口面積が低下することで、チラー１６における冷媒流量が低下する為、チラー１６における低温側熱媒体からの吸熱量を下げることができる。即ち、空調装置１によれば、バッテリ３１の冷却に過剰に性能をとられることがなくなる為、室内蒸発器１５における吸熱能力の低下を防ぐことができる。

更に、冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードに切り替える場合において、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａの開度を冷却暖房モード時に比べて上げる。これにより、第１膨張弁１４ａにおける開口面積が増加することで、室内蒸発器１５における冷媒流量が増大する為、室内蒸発器１５における送風空気Ｗからの吸熱量を上げることができる。即ち、空調装置１によれば、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。

このように、第１膨張弁１４ａにおける開口面積と第２膨張弁１４ｂにおける開口面積との和に対する第２膨張弁１４ｂにおける開口面積の比を開口面積比とした場合、場合の制御は、以下のように表現できる。

第１実施形態に係る空調装置１は、冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードに切り替える場合、前記送風空気の冷却開始前よりも前記送風空気の冷却開始後の方が小さくなるように、開口面積比を制御する。この条件を満たしていれば、上述した第１膨張弁１４ａを単独で制御してもよいし、第２膨張弁１４ｂを単独で制御しても良い。冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードに切り替える際に、これらの制御を行うことで、空調装置１は、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。

冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードに切り替える場合において、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂの開度を冷却除湿暖房モード時に比べて上げる。これにより、第２膨張弁１４ｂの開口面積が増加して、チラー１６における冷媒流量を増大させることができる為、チラー１６における低温側熱媒体からの吸熱量を上げることができる。即ち、空調装置１によれば、低温の低温側熱媒体をバッテリ３１の熱媒体通路に供給することができる為、バッテリ３１の冷却性能を向上させることができる。

更に、冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードに切り替える場合において、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａの開度を冷却暖房モード時に比べて下げる。これにより、第１膨張弁１４ａの開口面積が低下して、室内蒸発器１５における冷媒流量が低下する為、室内蒸発器１５における送風空気Ｗからの吸熱量を下げることができる。即ち、空調装置１によれば、冷却除湿暖房モードにて送風空気Ｗの冷却に用いていた能力を、バッテリ３１の冷却に用いることができる為、バッテリ３１の冷却性能を向上させることができる。

第１実施形態に係る空調装置１は、冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードに切り替える場合、前記送風空気の冷却開始前よりも前記送風空気の冷却開始後の方が大きくなるように、開口面積比を制御する。この条件を満たしていれば、上述した第１膨張弁１４ａを単独で制御してもよいし、第２膨張弁１４ｂを単独で制御しても良い。冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードに切り替える際に、これらの制御を行うことで、空調装置１は、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。

以上説明したように、第１実施形態に係る空調装置１によれば、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０とを協働させることで、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードを含む複数の運転モードを実現することができる。

空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおいて、低温側熱媒体を介してバッテリ３１を冷却すると共に、バッテリ３１の廃熱をヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。つまり、空調装置１は、バッテリ３１の冷却を行いつつ、バッテリ３１の廃熱を活用した空調対象空間の空調を実現させることができる。

又、空調装置１は、図５に示すように、高温側流量調整弁２５によってラジエータ２２における放熱量を調整することで、ヒータコア２３で送風空気Ｗに放熱される熱量を調整することができる。従って、送風空気温度が予め定められた目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、高温側流量調整弁２５の作動を調整することで、車室内に供給される送風空気温度に対するバッテリ３１の発熱量の影響を調整することができる。

即ち、空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおけるバッテリ３１の廃熱を活用した空調対象空間の空調に際して、バッテリ３１の発熱量によらずに、空調対象空間の快適性を向上させることができる。

又、図４に示すように、空調装置１は、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに対して過剰になっている場合に、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２の放熱量の調整を開始する。

これにより、空調装置１は、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯにする為には余剰となる余剰熱を、ラジエータ２２から外気ＯＡに適切に放熱させることが可能となる為、バッテリ３１の発熱量が増大した場合であっても、車室内の快適性を担保することができる。

又、空調装置１において、ラジエータ２２の熱交換能力は、ヒータコア２３の熱交換能力よりも高い。この為、空調装置１において、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２の放熱能力調整量は、ヒータコア２３の放熱能力調整量よりも相対的に大きくなる。よって、より大きなバッテリ３１の廃熱の影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。

図１に示すように、加熱部２０は、高温側熱媒体回路２１を有しており、高温側熱媒体回路２１は、熱媒体冷媒熱交換器１２に対して、ラジエータ２２及びヒータコア２３を並列に接続して構成されている。

空調装置１は、加熱部２０をラジエータ２２及びヒータコア２３を含む高温側熱媒体回路２１で構成することで、高温側熱媒体の流量調整にて、ラジエータ２２における外気ＯＡへの放熱量と、ヒータコア２３における送風空気Ｗへの放熱量を調整できる。

更に、空調装置１における高温側流量調整弁２５は、高温側熱媒体回路２１において、ヒータコア２３に対する高温側熱媒体の流量と、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量割合を連続的に調整する。

これにより、空調装置１は、ラジエータ２２による放熱量の調整に伴って、ヒータコア２３における放熱量を調整することができ、より簡易な構成で精度よく、車室内の快適性を担保することができる。

そして、空調装置１は、高温側熱媒体を任意の熱量で加熱可能な電気ヒータ２４を、高温側熱媒体回路２１に有しており、図６に示すように、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、電気ヒータ２４の発熱量を調整している。

従って、空調装置１は、電気ヒータ２４の発熱量を調整することで、高温側熱媒体の有する熱量を調整することができ、結果として、ヒータコア２３で送風空気Ｗに放熱される熱量を調整することができる。

又、図４に示すように、空調装置１は、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに対して不足している場合に、電気ヒータ２４による高温側熱媒体の加熱を開始する。

これにより、空調装置１は、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯにする為には不足している熱量を、電気ヒータ２４による加熱によって補うことが可能となる為、バッテリ３１の発熱量が減少した場合であっても、車室内の快適性を担保することができる。

図１に示すように、空調装置１のヒートポンプサイクル１０においては、第２膨張弁１４ｂ及びチラー１６に対して、第１膨張弁１４ａ及び室内蒸発器１５が並列に接続されている。

従って、空調装置１によれば、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却と並行して、室内蒸発器１５によって、車室内に送風される送風空気Ｗを冷却することも可能となる。即ち、空調装置１は、バッテリ３１の冷却と同時に、車室内の快適性を更に向上させることができる。

又、空調装置１は、バッテリ３１を冷却している状態で、送風空気Ｗの冷却を停止している状態から送風空気Ｗの冷却を開始する場合には、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂにおける開口面積によって定まる開口面積比が制御される。この場合における開口面積比は、送風空気Ｗの冷却開始前よりも送風空気Ｗの冷却開始後の方が小さくなるように制御される。

これにより、空調装置１は、バッテリ３１を冷却している状態で、送風空気Ｗの冷却を停止している状態から送風空気Ｗの冷却を開始する場合において、室内蒸発器１５及びチラー１６における吸熱量を適切に調整することができる。これにより、空調装置１は、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。

そして、空調装置１は、バッテリ３１を冷却している状態で、送風空気Ｗを冷却している状態から送風空気Ｗの冷却を終了する場合には、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂにおける開口面積によって定まる開口面積比が制御される。この場合における開口面積比は、送風空気Ｗの冷却終了前よりも送風空気Ｗの冷却終了後の方が大きくなるように制御される。

これにより、空調装置１は、バッテリ３１を冷却している状態で、送風空気Ｗを冷却している状態から送風空気Ｗの冷却を終了する場合においても、室内蒸発器１５及びチラー１６における吸熱量を適切に調整することができる。これにより、空調装置１は、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。

（第２実施形態）
次に、第１実施形態と異なる第２実施形態について、図７〜図９を参照して説明する。第２実施形態では、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにおいて、上述した第１実施形態と同様に加熱部２０における制御を行うと共に、低温側熱媒体回路３０における制御を行う。

具体的に、第２実施形態においては、低温側流量調整弁３３の制御を行うことで、バッテリ３１の冷却能力を保った状態でバッテリ３１の廃熱の変動に伴う送風空気Ｗの温度変動を抑制し、車室内の快適性を高めている。第２実施形態に係る空調装置１の第１実施形態に対する相違点は、低温側熱媒体回路３０の制御にあり、空調装置１の基本構成等については、第１実施形態と同様である。

第２実施形態においても、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにおいて、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱可能な熱量は、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱した熱量を含んでいる。

第２実施形態に係る冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードでは、制御装置５０は、低温側流量調整弁３３の作動を制御して、バッテリ３１に対する低温側熱媒体の流量と、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量との流量割合を調整する。

これにより、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱される熱量には、バッテリ３１の冷却に際して低温側熱媒体がバッテリ３１から吸熱した熱量と、外気熱交換器３２にて低温側熱媒体が外気ＯＡと熱交換した熱量が含まれる。

従って、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱可能な熱量は、低温側熱媒体回路３０で、バッテリ３１の冷却に際し低温側熱媒体がバッテリ３１から吸熱した熱量、外気熱交換器３２で低温側熱媒体が外気ＯＡと熱交換した熱量により調整できる。

第２実施形態の空調装置１では、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにおける低温側流量調整弁３３の制御を行うことで、バッテリ３１の冷却能力を保った状態でバッテリ３１の廃熱の変動に伴う送風空気Ｗの温度変動を抑制し、車室内の快適性を高めている。

第２実施形態に係る空調装置１の低温側流量調整弁３３の作動制御について、図７〜図９を参照しつつ説明する。先ず、第２実施形態に係る低温側熱媒体回路３０における放熱量の調整に関する制御内容について、図面を参照して説明する。

図７に示す制御プログラムは、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードの何れかに切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。そして、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードから他の運転モードに切り替わるまで、制御プログラムは繰り返し実行される。

ステップＳ３０では、外気温センサ５２ｂで検出される外気温がバッテリ温度センサ５２ｇで検出されるバッテリ温度よりも低いか否かが判定される。外気温がバッテリ温度よりも低いと判定された場合、ステップＳ３１に進む。外気温がバッテリ温度よりも低くないと判定された場合、図７に示す制御プログラムが終了される。

ステップＳ３１においては、低温側流量調整弁３３の作動が制御されて、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量を減少させる。外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量を減少させた後、図７に示す制御プログラムは終了される。

上述したように、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードでは、低温側熱媒体は、バッテリ３１を冷却する際に、バッテリ３１の廃熱を吸熱する。この為、外気温がバッテリ温度よりも低い場合、バッテリ３１の廃熱を吸熱した低温側熱媒体の熱が、外気熱交換器３２にて外気ＯＡに放熱されてしまう。

そうすると、外気熱交換器３２にて外気ＯＡに放熱した分だけ、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱される熱量が減少して、最終的に、ヒータコア２３にて、高温側熱媒体から送風空気Ｗへ放熱可能な熱量を減少させてしまう。

この低温側熱媒体回路３０の外気熱交換器３２における無駄な放熱を抑制する為に、外気温がバッテリ温度よりも低い場合には、低温側熱媒体の流量を調整することで、外気熱交換器３２における熱交換能力を低下させている。

これにより、空調装置１によれば、外気温がバッテリ温度よりも低い場合においても、外気熱交換器３２による外気ＯＡへの無駄な放熱を抑制することができ、バッテリ３１から吸熱した廃熱を効率よく、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。

次に、外気温がバッテリ温度よりも低い場合の低温側熱媒体回路３０における吸熱量制御について、図面を参照して説明する。図８に示す制御プログラムは、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードの何れかに切り替わった時点で、制御装置５０で実行される。そして、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードから他の運転モードに切り替わるまで、制御プログラムは繰り返し実行される。

ここで、外気温がバッテリ温度よりも低い場合、低温側熱媒体回路３０において、低温側熱媒体に吸熱させる吸熱源として、外気ＯＡから吸熱するよりもバッテリ３１から吸熱した方が効率良く吸熱することができる。つまり、この条件の低温側熱媒体回路３０においては、バッテリ３１は、外気熱交換器３２よりも効率の良い吸熱源である。

図８に示すように、先ず、ステップＳ４０においては、送風空気温度センサ５２ｆによって検出される送風空気温度が上昇したか否かが判定される。送風空気温度が上昇したと判定された場合、ステップＳ４１に進む。一方、送風空気温度が上昇していないと判定された場合には、ステップＳ４２に進む。

ステップＳ４１に移行する場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がヒータコア２３の放熱量よりも大きい状態である。尚、ラジエータ２２でも放熱している場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がラジエータ２２とヒータコア２３の放熱量の和よりも大きい状態である。この為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が上昇し、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。

この為、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量が増加するように、低温側流量調整弁３３が制御される。これにより、低温側熱媒体回路３０において、外気熱交換器３２を通過する低温側熱媒体の流量が増加して、バッテリ３１の熱媒体通路を通過する低温側熱媒体の流量が減少する。

つまり、外気温がバッテリ温度よりも低い状況において、外気熱交換器３２における吸熱量を増加させることで、バッテリ３１の冷却性能を維持しつつ、低温側熱媒体の有する熱量を低く抑えることができる。

そして、ステップＳ４１では、低温側熱媒体の有する熱量を低く抑えることで、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量を低下させる。結果として、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が低下し、ヒータコア２３で送風空気Ｗの加熱に利用される熱量を少なくすることができる。即ち、送風空気温度を徐々に低下させることができ、目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。その後、図８に示す制御プログラムは終了される。

一方、ステップＳ４２に移行する場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がヒータコア２３の放熱量よりも小さい状態である。尚、ラジエータ２２でも放熱している場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がラジエータ２２とヒータコア２３の放熱量の和よりも小さい状態である。この為、高温側熱媒体回路２１内の熱媒体の温度が低下し、その結果、送風空気温度が下降したと判定されている状態である。

そこで、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量が減少するように、低温側流量調整弁３３が制御される。これにより、低温側熱媒体回路３０において、外気熱交換器３２を通過する低温側熱媒体の流量が減少して、バッテリ３１の熱媒体通路を通過する低温側熱媒体の流量が増加する。

つまり、外気温がバッテリ温度よりも低い状況において、外気熱交換器３２における吸熱量を低下させることで、バッテリ３１の冷却性能を維持すると同時に積極的に吸熱源として利用する為、低温側熱媒体の有する熱量をできるだけ高くすることができる。

そして、ステップＳ４２は、低温側熱媒体の有する熱量を高くすることで、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量を増加させる。結果として、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が上昇し、ヒータコア２３で送風空気Ｗの加熱に利用される熱量を増大させることができる。即ち、送風空気温度を徐々に上昇させることができ、目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。その後、図８に示す制御プログラムは終了される。

このように、第２実施形態に係る空調装置１によれば、外気温がバッテリ温度よりも低い状況で、低温側熱媒体回路３０の吸熱源として、外気ＯＡとバッテリ３１を適切に利用することで、送風空気温度を効率よく目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。

続いて、外気温がバッテリ温度よりも高い場合の低温側熱媒体回路３０における吸熱量制御について、図面を参照して説明する。図９に示す制御プログラムは、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードの何れかに切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。そして、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードから他の運転モードに切り替わるまで、制御プログラムは繰り返し実行される。

ここで、外気温がバッテリ温度よりも高い場合、低温側熱媒体回路３０において、低温側熱媒体に吸熱させる吸熱源として、バッテリ３１から吸熱するよりも外気ＯＡから吸熱した方が効率良く吸熱することができる。つまり、この条件の低温側熱媒体回路３０においては、外気熱交換器３２は、バッテリ３１よりも効率の良い吸熱源である。

図９に示すように、先ず、ステップＳ５０においては、送風空気温度センサ５２ｆによって検出される送風空気温度が上昇したか否かが判定される。送風空気温度が上昇したと判定された場合、ステップＳ５１に進む。一方、送風空気温度が上昇していないと判定された場合には、ステップＳ５２に進む。

ステップＳ５１に移行する場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がヒータコア２３の放熱量よりも大きい状態である。尚、ラジエータ２２でも放熱している場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がラジエータ２２とヒータコア２３の放熱量の和よりも大きい状態である。この為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が上昇し、その結果、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。

つまり、外気温がバッテリ温度よりも高い状況において、バッテリ３１における吸熱量を増加させることで、バッテリ３１の冷却性能を維持しつつ、低温側熱媒体の有する熱量を低く抑えることができる。

そして、ステップＳ５１では、低温側熱媒体の有する熱量を低く抑えることで、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量を低下させる。結果として、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が低下し、ヒータコア２３で送風空気Ｗの加熱に利用される熱量を少なくすることができる。即ち、送風空気温度を徐々に低下させることができ、目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。その後、図９に示す制御プログラムは終了される。

一方、ステップＳ５２に移行する場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がヒータコア２３の放熱量よりも小さい状態である。尚、ラジエータ２２でも放熱している場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がラジエータ２２とヒータコア２３の放熱量の和よりも小さい状態である。この為、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が低下し、その結果、送風空気温度が下降したと判定されている状態である。

そこで、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量が増加するように、低温側流量調整弁３３が制御される。これにより、低温側熱媒体回路３０において、外気熱交換器３２を通過する低温側熱媒体の流量が増加して、バッテリ３１の熱媒体通路を通過する低温側熱媒体の流量が減少する。

つまり、外気温がバッテリ温度よりも高い状況において、外気熱交換器３２における吸熱量を増加させることで、バッテリ３１の冷却性能を維持しつつ、低温側熱媒体の有する熱量をできるだけ高くすることができる。

そして、ステップＳ５２では、低温側熱媒体の有する熱量を高くすることで、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量を増加させる。結果として、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が上昇し、結果として、ヒータコア２３で送風空気Ｗの加熱に利用される熱量を多くすることができる。即ち、送風空気温度を徐々に上昇させることができ、目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。その後、図９に示す制御プログラムは終了される。

このように、第２実施形態に係る空調装置１によれば、外気温がバッテリ温度よりも高い状況で、低温側熱媒体回路３０の吸熱源として、外気ＯＡとバッテリ３１を適切に利用することで、送風空気温度を効率よく目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。

以上説明したように、第２実施形態に係る空調装置１は、低温側熱媒体回路３０に、バッテリ３１に加えて、外気熱交換器３２と、低温側流量調整弁３３を有している。空調装置１は、図７〜図９に示すように、バッテリ３１と低温側熱媒体との熱交換による冷却能力を保った状態で、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、外気熱交換器３２における熱交換量を低温側流量調整弁３３によって調整する。

これにより、空調装置１は、バッテリ３１の冷却能力を保ちつつ、低温側熱媒体回路３０において、バッテリ３１の廃熱を含む低温側熱媒体の熱量を調整することができ、結果として、ヒータコア２３にて送風空気Ｗの加熱に用いられる熱量を調整できる。

即ち、空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおけるバッテリ３１の廃熱を活用した空調対象空間の空調に際して、低温側熱媒体の熱量を調整して、バッテリ３１の発熱量によらずに、空調対象空間の快適性を向上させることができる。

（第３実施形態）
続いて、上述した第１実施形態とは異なる第３実施形態について、図１０、図１１を参照しつつ説明する。第３実施形態では、高温側流量調整弁２５の調整動作の開始に関する制御内容と、電気ヒータ２４の発熱開始に関する制御内容が、第１実施形態と相違している。空調装置１の基本構成等の構成については、第１実施形態と同様である為、再度の説明を省略する。

先ず、第３実施形態に係る電気ヒータ２４の発熱開始に関する制御内容について、図１０を参照して説明する。図１０に係る制御プログラムは、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードに運転モードが切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。

図１０に示すように、ステップＳ６０では、送風空気温度が不足している否かが判定される。ステップＳ６０の判定処理は、第１実施形態におけるステップＳ３と同様の制御内容である。送風空気温度が不足している場合、ステップＳ６１に進む。一方、送風空気温度が不足していない場合は、ステップＳ６３に進む。

ステップＳ６１においては、ラジエータ２２における外気ＯＡへの放熱量が予め定められた基準以下になっているか否かが判定される。この基準は、例えば、高温側流量調整弁２５による高温側熱媒体の流量制御の制御性を担保した状態において、ラジエータ２２の放熱量が最も低い状態を示すように定められる。

具体的には、高温側流量調整弁２５がラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量を基準以下とした状態であるか否かによって判定することができる。ラジエータ２２における放熱量が基準以下である場合は、ステップＳ６２に進む。一方、ラジエータ２２における放熱量が基準以下ではない場合、ステップＳ６３に進む。

尚、外気放熱器における放熱量が予め定められた基準以下である状態は、ラジエータ２２における高温側熱媒体の流量が０となっている状態でも良い。又、高温側流量調整弁２５で実現可能な流量配分の内で、最小の流量となっている状態でも良い。

ステップＳ６２では、第１実施形態のステップＳ４と同様に、高温側熱媒体回路２１の電気ヒータ２４による加熱が開始される。ここで、ステップＳ６２に移行する状態とは、低温側熱媒体回路３０から汲み上げた熱を、できるだけ多く送風空気Ｗの加熱に利用した状態において、送風空気温度が不足している状態である。

即ち、バッテリ３１の冷却に伴い吸熱した廃熱を使い切っても送風空気温度が不足する場合に、電気ヒータ２４による加熱が開始される。この時、電気ヒータ２４の発熱量は、不足分を補うように決定される為、必要最小限の熱量となる。

つまり、空調装置１によれば、送風空気Ｗの加熱に際して、バッテリ３１の廃熱を優先的に活用し、電気ヒータ２４の利用を最小限に留めることができるので、省エネルギ化に貢献することができる。電気ヒータ２４による加熱を開始した後、制御プログラムは終了される。

一方、ステップＳ６３に移行する場合は、ラジエータ２２の放熱量が基準以下ではない為、ラジエータ２２にて外気ＯＡへ放熱される熱量を、ヒータコア２３にて送風空気Ｗの加熱に利用可能な状態である。従って、ステップＳ６３では、ラジエータ２２による放熱量の調整を実行する。その後、制御プログラムは終了される。

上述したように、ラジエータ２２における放熱量の調整は、図５に示す制御プログラムに従って実行される。この為、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱される熱量は、送風空気Ｗの加熱に利用されることになり、低温側熱媒体回路３０から汲み上げられたバッテリ３１の廃熱は、送風空気Ｗの加熱に最大限利用されることになる。

次に、第３実施形態に係る高温側流量調整弁２５の調整動作の開始に関する制御内容について、図１１を参照して説明する。図１１に係る制御プログラムは、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードに運転モードが切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。

図１１に示すように、ステップＳ７０では、送風空気温度が過剰である否かが判定される。ステップＳ７０の判定処理は、第１実施形態におけるステップＳ１と同様の制御内容である。送風空気温度が過剰である場合、ステップＳ７１に進む。一方、送風空気温度が過剰ではない場合は、ステップＳ７３に進む。

ステップＳ７１においては、電気ヒータ２４の発熱量が予め定められた閾値以下になっているか否かが判定される。この閾値は、例えば、ヒータコア２３における発熱量制御の制御性を担保した状態において、ヒータコア２３の発熱量が最も低い状態を示すように定められる。

具体的には、電気ヒータ２４に対する制御電流が０であるか否か、或いは、電気ヒータ２４に対する制御電流が予め定められた電流値以下であるか否かによって判定することができる。電気ヒータ２４の発熱量が閾値以下である場合は、ステップＳ７２に進む。一方、電気ヒータ２４の発熱量が閾値以下ではない場合、ステップＳ７３に進む。

ステップＳ７２では、第１実施形態のステップＳ２と同様に、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２における放熱量の調整が開始される。ここで、ステップＳ７２に移行する状態とは、電気ヒータ２４で加熱することなく、低温側熱媒体回路３０から汲み上げた熱を、送風空気Ｗの加熱に利用した状態において、送風空気温度が過剰になっている状態である。

つまり、送風空気Ｗの加熱に際して、電気ヒータ２４の発熱量を用いることなく、バッテリ３１の廃熱等で十分に送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに調整することができる状態である。従って、空調装置１によれば、電気ヒータ２４の利用が優先的に最小限に調整される為、送風空気Ｗの加熱に関する省エネルギ化に貢献することができる。その後、制御プログラムは終了される。

一方、ステップＳ７３に移行する場合は、電気ヒータ２４の発熱量は閾値以下ではない為、電気ヒータ２４の発熱量の調整を実行する。その後、制御プログラムは終了される。上述したように、電気ヒータ２４における発熱量の調整は、図６に示す制御プログラムに従って実行される。この為、送風空気温度が過剰である場合には、電気ヒータ２４の発熱量は徐々に低下していき、閾値に近い状態となる。

以上説明したように、第３実施形態の空調装置１によれば、加熱部２０における放熱量調整の開始及び電気ヒータ２４の加熱開始の条件を変更した場合でも、第１実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、第１実施形態と同様に得ることができる。

第３実施形態に係る空調装置１は、図１０に示すように、ラジエータ２２における放熱量が基準以下に低下している状態で、且つ、送風空気温度が不足している場合に、電気ヒータ２４による高温側熱媒体の加熱を開始する。

これにより、空調装置１は、送風空気Ｗの加熱に際して、バッテリ３１の廃熱を使いきった状態で、電気ヒータ２４で加熱することになる為、バッテリ３１の廃熱を優先的に活用しつつ、電気ヒータ２４の加熱に伴うエネルギ消費を最小限に留めることができる。

又、第３実施形態に係る空調装置１は、図１１に示すように、電気ヒータ２４の発熱量が閾値以下である状態で、且つ、送風空気温度が過剰である場合に、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２における放熱量の調整を開始する。

この場合、空調装置１によれば、電気ヒータ２４の利用が優先的にできるだけ小さな状態に調整される為、送風空気の加熱に関する省エネルギ化に貢献しつつ、空調対象空間の快適性を向上させることができる。

（第４実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第４実施形態について、図１２を参照しつつ説明する。第４実施形態においては、加熱部２０の構成が第１実施形態と相違している。

第４実施形態に係る空調装置１の構成について、図１２を参照して説明する。第４実施形態に係る空調装置１は、上述した実施形態と同様に、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０と、室内空調ユニット４０と、制御装置５０とを有している。

第４実施形態に係るヒートポンプサイクル１０は、第１実施形態と同様に、圧縮機１１と、熱媒体冷媒熱交換器１２と、第１膨張弁１４ａと、第２膨張弁１４ｂと、室内蒸発器１５と、チラー１６と、蒸発圧力調整弁１７とを有している。

又、第４実施形態に係る加熱部２０は、第１実施形態と同様に、高温側熱媒体が循環する高温側熱媒体回路２１によって構成されている。図１２に示すように、高温側熱媒体回路２１は、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂと、ヒータコア２３と、電気ヒータ２４と、高温側ポンプ２６とを有している。つまり、第４実施形態に係る加熱部２０は、ラジエータ２２及び高温側流量調整弁２５を有していない点で、上述した実施形態における加熱部２０と相違している。

そして、第４実施形態に係る低温側熱媒体回路３０は、第１実施形態と同様に、バッテリ３１と、外気熱交換器３２と、低温側流量調整弁３３と、低温側ポンプ３４とを有している。

従って、第４実施形態に係る空調装置１においては、図６等に示す高温側熱媒体回路２１における電気ヒータ２４の発熱量の調整制御と、図７〜９に示す低温側熱媒体回路３０の外気熱交換器３２における熱交換量の調整制御とを実現することができる。

以上説明したように、第４実施形態に係る空調装置１によれば、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０とを協働させることで、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードを実現することができる。即ち、空調装置１は、低温側熱媒体を介してバッテリ３１を冷却すると共に、バッテリ３１の廃熱をヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。

そして、第４実施形態に係る空調装置１は、バッテリ３１と低温側熱媒体との熱交換による冷却能力を保った状態で、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、外気熱交換器３２における熱交換量を低温側流量調整弁３３によって調整する。

（第５実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第５実施形態について、図１３を参照しつつ説明する。第５実施形態においては、ヒートポンプサイクル１０及び加熱部２０の具体的構成が上述した実施形態と相違している。その他の構成については、第１実施形態と同様である為、再度の説明を省略する。

第５実施形態に係るヒートポンプサイクル１０及び加熱部２０の構成について、図１３を参照して説明する。第５実施形態に係るヒートポンプサイクル１０は、上述した実施形態と同様に、圧縮機１１と、熱媒体冷媒熱交換器１２と、第１膨張弁１４ａと、第２膨張弁１４ｂと、室内蒸発器１５と、チラー１６と、蒸発圧力調整弁１７とを有している。第５実施形態のヒートポンプサイクル１０は、第１実施形態と同様に構成に加え、更に、室内凝縮器１３を有している。

図１３に示すように、室内凝縮器１３は、圧縮機１１の吐出口側と熱媒体冷媒熱交換器１２における冷媒通路１２ａの入口側との間に配置されている。そして、室内凝縮器１３は、室内空調ユニット４０のケーシング４１内に収容されており、上述した実施形態におけるヒータコア２３の位置に配置されている。

即ち、室内凝縮器１３は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と、室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗとを熱交換させて、送風空気Ｗを加熱する加熱用の熱交換器である。従って、室内凝縮器１３は、暖房用熱交換器の一例に相当する。

そして、第５実施形態に係る高温側熱媒体回路２１は、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂと、ラジエータ２２と、高温側ポンプ２６とを有している。即ち、第５実施形態に係る加熱部２０は、ヒータコア２３、電気ヒータ２４及び高温側流量調整弁２５を有していない点で、第１実施形態における高温側熱媒体回路２１と相違している。

この為、第５実施形態においては、高温側ポンプ２６における高温側熱媒体の圧送能力を調整することによって、ラジエータ２２における外気ＯＡへの放熱量を調整することができる。

ここで、第５実施形態において、ラジエータ２２と室内凝縮器１３とでは、ラジエータの方が熱交換能力を大きくしている。具体的には、空気側伝熱面積に関して、ラジエータ２２の方が室内凝縮器１３よりも大きく構成されている。これにより、第５実施形態におけるラジエータ２２の放熱能力調整量が、室内凝縮器１３の放熱能力調整量よりも相対的に大きくなる。よって、より大きなバッテリ３１の廃熱の影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。

従って、第５実施形態に係る空調装置１においては、図５等に示すラジエータ２２における放熱量の調整制御と、図７〜９に示す低温側熱媒体回路３０の外気熱交換器３２における熱交換量の調整制御と、を実現することができる。

以上説明したように、第５実施形態に係る空調装置１によれば、加熱部２０の構成を変更した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

（第６実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第６実施形態について、図１４を参照しつつ説明する。第６実施形態においては、加熱部２０の放熱量調整部として、高温側流量調整弁２５に替えて、第１高温側ポンプ２７ａ及び第２高温側ポンプ２７ｂが採用されている。

尚、第６実施形態では、第１高温側ポンプ２７ａ及び第２高温側ポンプ２７ｂの採用に伴って、上述した実施形態における高温側ポンプ２６が廃止されている。

図１４に示すように、第６実施形態に係る高温側熱媒体回路２１においては、第１実施形態に係る高温側流量調整弁２５の位置に、三方継手構造の熱媒体分岐部が配置されている。熱媒体分岐部における流入口側は、電気ヒータ２４における熱媒体通路の出口に接続されている。

そして、熱媒体分岐部における流出口の一方と、ラジエータ２２における流入口との間には、第１高温側ポンプ２７ａが配置されている。第１高温側ポンプ２７ａは、高温側熱媒体をラジエータ２２に対して圧送する熱媒体ポンプである。第１高温側ポンプ２７ａの基本的構成は、上述した高温側ポンプ２６と同様である。

更に、熱媒体分岐部における流出口の他方と、ヒータコア２３における流入口との間には、第２高温側ポンプ２７ｂが配置されている。第２高温側ポンプ２７ｂは、高温側熱媒体をヒータコア２３に対して圧送する熱媒体ポンプである。第２高温側ポンプ２７ｂの基本的構成は、上述した高温側ポンプ２６と同様である。

従って、第６実施形態に係る空調装置１によれば、第１高温側ポンプ２７ａと第２高温側ポンプ２７ｂにおける高温側熱媒体の圧送能力とをそれぞれ調整することができる。これにより、第６実施形態では、第１高温側ポンプ２７ａ及び第２高温側ポンプ２７ｂの作動を制御することで、ラジエータ２２側の高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３側の高温側熱媒体の流量との流量割合を調整することができる。

以上説明したように、第６実施形態に係る空調装置１によれば、放熱量調整部を第１高温側ポンプ２７ａ、第２高温側ポンプ２７ｂで構成した場合も、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

（第７実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第７実施形態について、図１５を参照しつつ説明する。第７実施形態においては、加熱部２０の放熱量調整部として、高温側流量調整弁２５に替えて、ラジエータ用開閉弁２８が採用されている。

図１５に示すように、第７実施形態に係る高温側熱媒体回路２１においては、第１実施形態に係る高温側流量調整弁２５の位置に、三方継手構造の熱媒体分岐部が配置されている。熱媒体分岐部における流入口側は、電気ヒータ２４における熱媒体通路の出口に接続されている。

熱媒体分岐部における流出口の一方と、ラジエータ２２における流入口との間には、ラジエータ用開閉弁２８が配置されている。ラジエータ用開閉弁２８は、熱媒体分岐部とラジエータ２２とを接続する熱媒体流路を開閉する電磁弁である。ラジエータ用開閉弁２８は、制御装置５０から出力される制御信号に従って、熱媒体流路における開度を連続的に変化させる。

従って、第７実施形態に係る空調装置１によれば、ラジエータ用開閉弁２８の開度を調整することで、ラジエータ２２側の高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３側の高温側熱媒体の流量との流量割合を調整することができる。

以上説明したように、第７実施形態に係る空調装置１によれば、高温側流量調整弁２５に替えて、ラジエータ用開閉弁２８を採用した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

（第８実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第８実施形態について、図１６を参照しつつ説明する。第８実施形態においては、加熱部２０における放熱量調整部として、高温側流量調整弁２５に替えてシャッター装置２９が採用されている。

図１６に示すように、第８実施形態に係る空調装置１において、ラジエータ２２の前方側には、シャッター装置２９が配置されている。シャッター装置２９は、枠状のフレームの開口部に、複数のブレードを回転可能に配置して構成されている。複数のブレードは、図示しない電動アクチュエータの作動によって連動して回転し、フレームの開口部における開口面積を調整する。

これにより、シャッター装置２９は、ラジエータ２２の熱交換部を通過する外気ＯＡの流量を調整できるので、ラジエータ２２の熱交換能力を調整することができる。換言すると、本開示における放熱量調整部は、高温側熱媒体の流量を調整する場合に限定されるものではなく、ラジエータ２２にて放熱される側の媒体の流量を調整する構成にすることも可能である。

以上説明したように、第８実施形態に係る空調装置１によれば、高温側流量調整弁２５に替えて、シャッター装置２９を採用した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

（第９実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第９実施形態について、図１７を参照して説明する。第９実施形態の空調装置１は、第１実施形態に係る空調装置１と基本的構成を同じくしており、第１実施形態における室内蒸発器１５に替えて蓄冷熱交換器１５ａが採用されている。

蓄冷熱交換器１５ａは、第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒の有する冷熱を蓄える蓄冷部１５ｂを有する蒸発器であり、冷房用蒸発器の一例である。尚、図１７では、蓄冷熱交換器１５ａ及び蓄冷部１５ｂの構成を簡略化して示している。

蓄冷熱交換器１５ａは、所謂タンクアンドチューブ型の熱交換器構造になっており、冷媒を流通させる複数のチューブと、複数のチューブを流通する冷媒の分配或いは集合を行う為のタンク等を有している。

そして、蓄冷熱交換器１５ａは、一定方向に互いに間隔を開けて積層配置されたチューブを流通する冷媒と、隣り合うチューブ間に形成された空気通路を流通する空気とを熱交換させる構造になっている。蓄冷熱交換器１５ａにおける複数のチューブの間に形成される空気通路には、車室へ供給される空気と接触面積を増加させるためのフィンが配置されている。フィンは、複数のコルゲート型のフィンによって構成されており、熱伝達に優れた接合材によって、隣接する２つのチューブに接合されている。

蓄冷部１５ｂは、隣接する２つのチューブの間に形成された空気通路の内部に配置される。蓄冷部１５ｂは、例えば、アルミニウムおよびアルミニウム合金等の金属製のケースの内部に、冷媒からの冷熱を凝固することで留め、留めた冷熱を融解することによって外部に放出する蓄冷材を収容している。蓄冷部１５ｂのケースは、隣接する２つのチューブの間において、各チューブと熱的に接合されている。

尚、蓄冷材として、相転移温度が０℃以下（具体的には、−１０℃程度）に調整されたＰＣＭ（相転移材料）を採用することができる。又、蓄冷材としては、水あるいはアルコールに不揮発性の添加剤を加えたもの等を採用しても良い。

このように構成された蓄冷熱交換器１５ａによれば、冷房モードや除湿暖房モード等において、低圧冷媒の冷熱で送風空気を冷却すると同時に、低圧冷媒の冷熱が蓄冷部１５ｂの蓄冷材に蓄えることができる。つまり、第９実施形態に係る空調装置１によれば、室内蒸発器１５に替えて、蓄冷熱交換器１５ａを採用することで、送風空気の冷却時に蓄えた冷熱を有効に活用することができる。

ここで、ヒートポンプサイクル１０において、通常の室内蒸発器１５とチラー１６が並列に接続されている空調装置１について考察する。この構成で、室内蒸発器１５における送風空気の冷却を継続しながら、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始すると、一時的に、室内蒸発器１５に流入する冷媒流量が低下してしまうことが考えられる。

室内蒸発器１５に対する冷媒流量が低下してしまうと、送風空気の冷却能力も低下することになる為、送風空気温度センサ５２ｆで検出される送風空気温度ＴＡＶも一時的に上昇してしまう。この為、車室内における快適性が損なわれてしまったり、窓曇りが生じてしまったりすることが想定される。

この点、第９実施形態に係る空調装置１によれば、蓄冷熱交換器１５ａにおける送風空気の冷却を継続しながら、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始する直前まで、低圧冷媒の有する冷熱が蓄冷部１５ｂに蓄えられる。

そして、蓄冷熱交換器１５ａにおける送風空気の冷却を継続しながら、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始する際には、低圧冷媒による送風空気の冷却性能は低下するが、蓄冷部１５ｂに蓄えられた冷熱による送風空気の冷却で補うことができる。

第９実施形態に係る空調装置１によれば、送風空気の冷却を継続する際に、バッテリ３１の冷却を開始する際の過渡的な送風空気温度の上昇を抑制して、車室内の快適性の低下を抑制することができる。

以上説明したように、第９実施形態に係る空調装置１によれば、送風空気を冷却する空調用蒸発器として、蓄冷熱交換器１５ａを採用した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

更に、第９実施形態に係る空調装置１によれば、室内蒸発器１５における送風空気の冷却を継続しながら、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始する際に、蓄冷部１５ｂに蓄えられた冷熱を活用することで、過渡的な快適性の低下を抑制することができる。

（第１０実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第１０実施形態について、図１８を参照して説明する。第１０実施形態に係る空調装置１は、例えば、第１実施形態の空調装置１とその基本的構成を同じくしており、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却と、熱媒体冷媒熱交換器１２を用いた送風空気の加熱を行う際の制御の点で相違している。

具体的に、第１０実施形態においては、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードを実行する際に、制御装置５０によって、図１８に示すフローチャートが実行される。図１８に示すフローチャートを実行する制御装置５０は、目標温度設定部５０ｄの一例である。

ここで、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードについて考察する。冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードでは、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却と、熱媒体冷媒熱交換器１２を用いた送風空気の加熱が並行して行われる。この為、低温側熱媒体回路３０における低温側熱媒体の温度を適切に調整すると同時に、送風空気温度ＴＡＶが適切な温度になるように、高温側熱媒体の温度も調整する必要がある。

送風空気温度を上昇させるという要求を満たす為に、高温側熱媒体の温度を調整させた場合、ヒートポンプサイクル１０における高圧も上昇してしまう。ヒートポンプサイクル１０において高圧が高くなると、冷凍サイクルのバランスから、エンタルピ差が小さくなってしまい、低温側熱媒体に対する冷却性能が不足しやすくなると考えられる。

図１８に示すフローチャートは、この点に鑑みて、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードに際して、制御装置５０によって実行される。冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードが開始されると、先ず、ステップＳ８０にて、バッテリ温度センサ５２ｇで検出されるバッテリ温度ＴＢＡが上昇したか否かが判定される。

つまり、ステップＳ８０では、対象機器であるバッテリ３１を冷却する必要性が高まっているか否かが判定されている。バッテリ温度ＴＢＡが上昇していると判定された場合は、ステップＳ８１に進み、そうでないと判定された場合は、ステップＳ８２に進む。

ステップＳ８１では、バッテリ温度ＴＢＡの上昇に伴い、バッテリ３１を冷却する必要性が高まっている為、送風空気温度ＴＡＶの目標値である目標吹出温度ＴＡＯを低下させて設定する。目標吹出温度ＴＡＯは目標温度の一例である。目標吹出温度ＴＡＯを低下させることで、ヒートポンプサイクル１０における高圧を下げてエンタルピ差を確保し、バッテリ３１の冷却性能を確保することができる。目標吹出温度ＴＡＯを低下させた後、図１８の制御プログラムを終了する。

一方、ステップＳ８２では、バッテリ温度ＴＢＡが上昇していない為、バッテリ３１を冷却する必要性はそれほど高くない状態であると考えられる。この為、目標吹出温度ＴＡＯを上昇させて設定する。

つまり、ヒートポンプサイクル１０の高圧を上げることで、送風空気に対する暖房性能を上げて、バッテリ３１の冷却性能を低下させる。目標吹出温度ＴＡＯを上昇させた後、図１８の制御プログラムを終了する。尚、図１８に示す制御プログラムは、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードが継続している間、繰り替えし実行される。

第１０実施形態によれば、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードにおいて、図１８に示す制御処理を実行することで、送風空気の加熱能力とバッテリ３１の冷却能力を、バッテリ３１の冷却に関する必要性に応じて適切に調整することができる。

以上説明したように、第１０実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードにおける目標吹出温度ＴＡＯの設定態様を変更した場合も、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を同様に得ることができる。

更に、第１０実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードにおいて、バッテリ温度ＴＢＡが上昇した場合には、目標吹出温度ＴＡＯを下げることにより、車室内の快適性に優先してバッテリ３１の冷却性能を確保することができる。

（第１１実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第１１実施形態について、図１９を参照して説明する。第１１実施形態においては、第１８実施形態における目標温度設定部５０ｄの制御内容が変更されている。

第１１実施形態においては、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードを実行する際に、制御装置５０によって、図１９に示すフローチャートが実行される。図１９に示すフローチャートを実行する制御装置５０は、目標温度設定部５０ｄの一例である。

図１９に示すフローチャートは、第１０実施形態と同様に、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードに際して、制御装置５０によって実行される。冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードが開始されると、先ず、ステップＳ９０にて、バッテリ温度センサ５２ｇで検出されるバッテリ温度ＴＢＡが予め定められた閾値以上になったか否かが判定される。閾値は、例えば、バッテリ３１の適正温度範囲内において、基準バッテリ温度ＫＴＢＡより高いバッテリ温度ＴＢＡになるように定められており、バッテリ３１の冷却に関する必要性が高い状態を示している。

つまり、ステップＳ９０では、対象機器であるバッテリ３１を冷却する必要性が基準以上に高まっているか否かが判定されている。バッテリ温度ＴＢＡが閾値以上になっていると判定された場合は、ステップＳ９１に進み、そうでないと判定された場合は、ステップＳ９２に進む。

ステップＳ９１では、バッテリ温度ＴＢＡが閾値以上であり、バッテリ３１を冷却する必要性が基準を超えている為、送風空気温度ＴＡＶの目標値である目標吹出温度ＴＡＯを低下させて設定する。第１０実施形態と同様に、目標吹出温度ＴＡＯを低下させることで、ヒートポンプサイクル１０におけるエンタルピ差を確保し、バッテリ３１の冷却性能を確保することができる。目標吹出温度ＴＡＯを低下させた後、図１９の制御プログラムを終了する。

一方、ステップＳ９２では、バッテリ温度ＴＢＡが閾値よりも低く、バッテリ３１を冷却する必要性はそれほど高くない状態であると考えられる為、目標吹出温度ＴＡＯを上昇させて設定する。つまり、ヒートポンプサイクル１０の高圧を上げることで、送風空気に対する暖房性能を上げて、バッテリ３１の冷却性能を低下させる。目標吹出温度ＴＡＯを上昇させた後、図１９の制御プログラムを終了する。尚、図１９に示す制御プログラムについても、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードが継続している間、繰り替えし実行される。

第１１実施形態によれば、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードにおいて、図１９に示す制御処理を実行することで、送風空気の加熱能力とバッテリ３１の冷却能力を、バッテリ３１の冷却に関する必要性に応じて適切に調整することができる。

以上説明したように、第１１実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードにおける目標吹出温度ＴＡＯの設定態様を変更した場合も、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を同様に得ることができる。

更に、第１１実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードでバッテリ温度ＴＢＡが閾値以上になっている場合、目標吹出温度ＴＡＯを下げることにより、車室内の快適性に優先してバッテリ３１の冷却性能を確保することができる。

（第１２実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第１２実施形態について、図２０〜図２２を参照して説明する。第１２実施形態においては、チラー１６の内容積等との関係から、第４熱媒体温度センサ５３ｄの配設位置を特定している。

上述したように、第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６の熱媒体通路１６ｂにおける出口部分に配置されており、チラー１６から流出する低温側熱媒体の温度を検出している。従って、第４熱媒体温度センサ５３ｄは低温側温度センサの一例に相当する。又、チラー１６から流出した低温側熱媒体は、温度調整の対象機器であるバッテリ３１を冷却する役割を果たす。

この為、第４熱媒体温度センサ５３ｄの配設位置は、チラー１６に関する蒸発器側内容積Ｖｃと、第４熱媒体温度センサ５３ｄに関する低温センサ側内容積Ｖｔと、バッテリ３１に関する低温側機器内容積Ｖｂによって特定することができる。

先ず、図２０を参照して、蒸発器側内容積Ｖｃについて説明する。チラー１６は、第４熱媒体温度センサ５３ｄの測定対象である低温側熱媒体を冷却する為、蒸発器側内容積Ｖｃは、第４熱媒体温度センサ５３ｄの測定精度に影響を与えるものと考えられる。

第１２実施形態に係るチラー１６は、いわゆる積層型熱交換器によって構成され、複数の略平板状の伝熱プレートを、間隔をおいて重ね合わせた熱交換部１６ｅを有している。チラー１６の熱交換部１６ｅには、上述した実施形態と同様に、冷媒通路１６ａ及び熱媒体通路１６ｂが形成されている。

冷媒通路１６ａは、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒を流通させる。熱媒体通路１６ｂは、低温側熱媒体回路３０を循環する低温側熱媒体を流通させる。従って、チラー１６において、冷媒通路１６ａを流通する低圧冷媒と熱媒体通路１６ｂを流通する低温側熱媒体との熱交換によって、低圧冷媒を蒸発させて低温側熱媒体から吸熱することができる。

チラー１６の熱交換部１６ｅにおける一方側の面（図２０中、上方側の面）には、冷媒流出口１６ａｏと、熱媒体流入口１６ｂｉが形成されている。一方、熱交換部１６ｅにおける他方側の面（図２０中、上方側の面）には、冷媒流入口１６ａｉと、熱媒体流出口１６ｂｏが形成されている。

冷媒流入口１６ａｉは冷媒通路１６ａにおける一端側を構成し、冷媒流出口１６ａｏは冷媒通路１６ａにおける他端側を構成する。つまり、熱交換部１６ｅにおいて、冷媒は、冷媒流入口１６ａｉから冷媒通路１６ａに流入し、冷媒流出口１６ａｏから熱交換部１６ｅの外部へ流出する。

冷媒流入口１６ａｉには、第１ジョイント１６ｃｉが取り付けられている。第１ジョイント１６ｃｉは、第２膨張弁１４ｂの流出口から伸びる冷媒配管を接続する為の接続部材である。そして、冷媒流出口１６ａｏには、第２ジョイント１６ｃｏが取り付けられている。第２ジョイント１６ｃｏは、圧縮機１１の吸入口に向かって伸びる冷媒配管を接続する為の接続部材である。

又、熱媒体流入口１６ｂｉには、第１接続パイプ１６ｄｉが取り付けられている。第１接続パイプ１６ｄｉは、低温側熱媒体回路３０において、低温側ポンプ３４の吐出口から伸びる熱媒体配管を接続する為の接続部材である。そして、熱媒体流出口１６ｂｏには、第２接続パイプ１６ｄｏが取り付けられている。第２接続パイプ１６ｄｏは、低温側熱媒体回路３０において、低温側ポンプ３４の吸入口に向かって伸びる熱媒体配管を接続する為の接続部材である。

ここで、第１２実施形態における蒸発器側内容積Ｖｃは、低温側熱媒体と冷媒が熱交換部１６ｅの構成材料を介して熱交換可能である領域において、低温側熱媒体側の内容積を示す。即ち、図２０における蒸発器側内容積Ｖｃは、左下方に伸びる斜線ハッチングで示す領域であり、熱交換部１６ｅの内部に形成された熱媒体通路１６ｂの内容積と言うこともできる。

次に、低温センサ側内容積Ｖｔについて説明する。第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６から流出する低温側熱媒体の温度を検出するセンサである為、図２０に示すように、第２接続パイプ１６ｄｏ又は、第２接続パイプ１６ｄｏに接続された熱媒体配管に対して取り付けられている。

そして、低温センサ側内容積Ｖｔは、低温側熱媒体と冷媒が熱交換部１６ｅの構成材料を介して熱交換可能である領域よりも下流であって、第４熱媒体温度センサ５３ｄにて測温されるまでの間の内部容積を示している。

この為、第１２実施形態における低温センサ側内容積Ｖｔは、チラー１６の熱媒体流出口１６ｂｏから第４熱媒体温度センサ５３ｄの測温部５３ｄｃの位置までの範囲で、低温側熱媒体が示す内容積を示す。即ち、図２０における低温センサ側内容積Ｖｔは、右下方に伸びる斜線ハッチングで示すことができる。

続いて、低温側機器内容積Ｖｂについて説明する。低温側機器内容積Ｖｂは、温度調整の対象であるバッテリ３１を冷却する低温側熱媒体が占める内部容積を意味している。ここで、第１２実施形態においては、バッテリ３１の温度調整の為に、バッテリ用熱交換器３５が配置されているものとし、バッテリ３１の熱媒体通路とは、バッテリ用熱交換器３５の内部にて、低温側熱媒体が流通する空間を意味している。

図２２、図２３を用いて、第１２実施形態におけるバッテリ３１及びバッテリ用熱交換器３５の構成と、低温側機器内容積Ｖｂについて説明する。図２２に示すように、バッテリ３１は、複数の電池セル３１ａを積層配置し、これらの電池セル３１ａを電気的に直列或いは並列に接続した組電池により構成されている
バッテリ用熱交換器３５は、熱媒体流入部３５ａ、熱交換部３５ｂ、熱媒体流出部３５ｃを有し、低温側熱媒体回路３０を循環する低温側熱媒体と、バッテリ３１の各電池セル３１ａとを熱交換させる。

バッテリ用熱交換器３５の熱交換部３５ｂは、熱伝導性の良い材料によって形成されており、低温側熱媒体が流通する空間を内部に有している。熱交換部３５ｂの側面は、平面状に形成されており、バッテリ３１を構成する各電池セル３１ａの側面と熱交換可能に接触している。

そして、熱交換部３５ｂにおける一面側（図２２、図２３中、下方側）には、熱媒体流入部３５ａが配置されている。熱媒体流入部３５ａは、熱交換部３５ｂの内部に対して、低温側熱媒体を流入させる部分である。

又、熱交換部３５ｂの他面側（図２２、図２３中、上方側）には、熱媒体流出部３５ｃが配置されている。熱媒体流出部３５ｃは、熱交換部３５ｂの内部を通過した低温側熱媒体回路３０を、バッテリ用熱交換器３５の外部へ流出させる部分である。従って、バッテリ用熱交換器３５における熱媒体通路は、熱媒体流入部３５ａ、熱交換部３５ｂ、熱媒体流出部３５ｃによって構成される。

そして、低温側機器内容積Ｖｂは、温度調整の対象機器（即ち、バッテリ３１）と、低温側熱媒体が熱交換可能な領域の内容積を示す。従って、第１２実施形態における低温側機器内容積Ｖｂは、バッテリ用熱交換器３５の熱交換部３５ｂにおいて、バッテリ３１と熱交換可能に接触している領域にて低温側熱媒体が占める内容積ということができる。

従って、図２３にて斜線ハッチングで示すように、熱交換部３５ｂの内部空間であっても、バッテリ３１との接触領域よりも上方又は下方となる部分は、低温側機器内容積Ｖｂには該当しない。

そして、第１２実施形態において、第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６における熱媒体流出口１６ｂｏ側の熱媒体配管において、低温センサ側内容積Ｖｔが低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置されている。

第４熱媒体温度センサ５３ｄで検出した低温側熱媒体の温度に応じて、チラー１６における低温側熱媒体の冷却性能を調整する場合について考察する。例えば、低温センサ側内容積Ｖｔが低温側機器内容積Ｖｂよりも大きい場合、第４熱媒体温度センサ５３ｄで低温側熱媒体の温度上昇を検知したと仮定する。この時に、チラー１６の冷却性能を上げたとしても、バッテリ用熱交換器３５内にあった低温側熱媒体は、チラー１６の内部に存在しない。この為、チラー１６の冷却性能の調整が低温側熱媒体の温度に反映されにくい。

この点、低温センサ側内容積Ｖｔが低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置すると、第４熱媒体温度センサ５３ｄで低温側熱媒体の温度上昇を検知した時点で、バッテリ用熱交換器３５内にあった低温側熱媒体がチラー１６の内部に存在することになる。この為、第４熱媒体温度センサ５３ｄの検出結果に応じたチラー１６の冷却性能の調整が低温側熱媒体の温度に反映されやすくなり、低温側熱媒体を介したバッテリ３１の冷却を効率よく行うことができる。

更に、第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６における熱媒体流出口１６ｂｏ側の熱媒体配管において、低温センサ側内容積Ｖｔと蒸発器側内容積Ｖｃの和が低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置されている。

このように構成することで、第４熱媒体温度センサ５３ｄで低温側熱媒体の温度上昇を検知した時点で、バッテリ用熱交換器３５内にあった低温側熱媒体によって、チラー１６の内部が満たされている状態になる。この為、第４熱媒体温度センサ５３ｄの検出結果に応じたチラー１６の冷却性能の調整が低温側熱媒体の温度に更に反映されやすくなり、低温側熱媒体を介したバッテリ３１の冷却効率を高めることができる。

又、第４熱媒体温度センサ５３ｄは、低温センサ側内容積Ｖｔが蒸発器側内容積Ｖｃよりも小さくなるように配置されている。このように構成することで、第４熱媒体温度センサ５３ｄで検出した際の低温側熱媒体が、確実にチラー１６の内部に存在することになる。これにより、第４熱媒体温度センサ５３ｄの検出結果を用いたチラー１６の冷却性能の制御に関して、制御ハンチングを抑制することができる。

以上説明したように、第１２実施形態に係る空調装置１によれば、第４熱媒体温度センサ５３ｄの配置を限定した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

更に、第１２実施形態に係る空調装置１によれば、第４熱媒体温度センサ５３ｄを、低温センサ側内容積Ｖｔが低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置することで、チラー１６の冷却性能の調整を低温側熱媒体の温度に反映させやすくすることができる。これにより、第１２実施形態に係る空調装置１は、低温側熱媒体を介したバッテリ３１の冷却を効率よく行うことができる。

又、第１２実施形態に係る空調装置１では、第４熱媒体温度センサ５３ｄを、低温センサ側内容積Ｖｔと蒸発器側内容積Ｖｃの和が低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置している。これにより、チラー１６の冷却性能の調整を低温側熱媒体の温度に更に反映させやすくして、低温側熱媒体を介したバッテリ３１の冷却効率を向上させることができる。

そして、第１２実施形態に係る空調装置１では、第４熱媒体温度センサ５３ｄを、低温センサ側内容積Ｖｔが蒸発器側内容積Ｖｃよりも小さくなるように配置している。これにより、空調装置１は、第４熱媒体温度センサ５３ｄの検出結果を用いたチラー１６の冷却性能の制御に関して、制御ハンチングを抑制することができる。

（第１３実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第１３実施形態について、図２３、図２４を参照して説明する。第１３実施形態においては、例えば、第１実施形態の空調装置１とその基本的構成を同じくしており、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始する際の制御の点で相違している。

具体的に、第１３実施形態においては、外気温が極低温である環境において、チラー１６を利用したバッテリ３１の冷却を行う際に、制御装置５０によって、図２３に示すフローチャートが実行される。図２３に示すフローチャートを実行する制御装置５０は、機器冷却制御部５０ｅの一例である。

外気温が極低温の環境においても、チラー１６を利用したバッテリ３１の冷却を行う場合も想定される。例えば、極低温の環境において、バッテリ３１の急速充電を行った場合には、充電に伴う発熱が生じる為、バッテリ３１を冷却する必要が生じる。

この時、外気が極低温である環境にある為、低温側熱媒体回路３０における低温側熱媒体の温度も低い状態になっている。そのため、そのままの状態でバッテリ３１の冷却を開始すると、充分な性能が発揮できない場合が想定される。又、圧縮機１１の吸入冷媒温度が低すぎ、冷媒に含まれている冷凍機油の戻りが悪くなり、圧縮機１１の動作に影響を及ぼすことも想定される。

第１３実施形態に係る空調装置１では、これらの点に鑑みて、外気温が極低温の環境にて、バッテリ３１の冷却を行う場合には、図２３に示すフローチャートを実行する。図２３に示すように、先ず、ステップＳ１００にて、バッテリ３１の冷却を開始する前に、ヒートポンプサイクル１０を作動させる前に、低温側ポンプ３４の作動を開始する。これにより、低温側熱媒体回路３０では、バッテリ３１及びチラー１６を経由するように、低温側熱媒体が循環する。

低温側熱媒体回路３０にて、低温側熱媒体はバッテリ３１の熱媒体通路を通過して循環する為、低温側熱媒体は、バッテリ３１に生じた熱によって加熱される。図２４に示すように、低温側熱媒体の温度は、低温側熱媒体の循環に伴って、バッテリ３１に生じた熱によって変動していき、より高い温度で安定する。

ステップＳ１０１では、冷媒流通開始条件を満たすか否かが判定される。冷媒流通開始条件とは、チラー１６の冷媒通路１６ａに対して、低圧冷媒の流通を開始する条件を意味しており、低温側熱媒体の温度が或る程度高い温度で安定したことを示している。

上述したように、低温側ポンプ３４の作動に伴い、バッテリ３１に生じた熱で加熱されて安定化する。この為、ステップＳ１０１では、低温側ポンプ３４の作動開始から予め定められた循環期間を経過したか否かが判断される。循環期間を経過していると判定された場合、低温側熱媒体の温度が或る程度高まった状態で安定したものと考えられるので、ステップＳ１０２に進む。そうでない場合には、循環期間を経過するまで、低温側熱媒体回路３０における低温側熱媒体の循環を継続する。

ステップＳ１０２では、圧縮機１１の作動を開始して、チラー１６に対する低圧冷媒の流入を開始する。ステップＳ１０２に移行した時点で、チラー１６に流入する低温側熱媒体は或る程度暖められている。従って、この状態で圧縮機１１の作動を開始することで、冷凍サイクルにおける低圧側の冷媒圧力を或る程度上昇させておくことができる。これにより、極低温環境におけるチラー１６を用いたバッテリ３１の冷却に関して、初期段階における冷却性能を向上させることができる。

尚、ステップＳ１０２では、チラー１６に対する低圧冷媒の流入を開始することができれば、他の態様を採用しても良い。つまり、圧縮機１１の動作を開始する態様に限定されるものではなく、既に圧縮機１１を作動している状態でステップＳ１０２に移行し、ステップＳ１０２において、第２膨張弁１４ｂを全閉状態から絞り状態に切り替えても良い。

以上説明したように、第１３実施形態に係る空調装置１によれば、極低温環境におけるバッテリ３１の冷却開始時の動作を変更した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

（第１３実施形態の第１変形例）
第１３実施形態におけるステップＳ１０１では、循環期間を経過したことをもって、冷媒流通開始条件を満たしていると判定していたが、この態様に限定されるものではない。例えば、冷媒流通開始条件として、第４熱媒体温度センサ５３ｄで検出される低温側熱媒体の温度の変動が予め定められた範囲内になったことを採用することも可能である。

低温側熱媒体の温度変動が予め定められた範囲内になったことは、バッテリ３１に生じた熱によって低温側熱媒体が或る程度暖められた状態を示す。従って、この内容の冷媒流通開始条件を採用した場合でも、上述した第１３実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第１３実施形態の第２変形例）
更に、ステップＳ１０１における冷媒流通開始条件として、第４熱媒体温度センサ５３ｄで検出される低温側熱媒体の温度が予め定められた基準値よりも高いことを採用しても良い。

この冷媒流通開始条件を採用した場合、低温側熱媒体の温度が基準値より高い為、ヒートポンプサイクル１０における低圧側の冷媒圧力を、保証温度内に上昇させておくことができる。この結果、第１３実施形態と同様に、極低温環境におけるバッテリ３１の冷却に関して、初期段階における性能を確保することができる。

（第１４実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第１４実施形態について、図２５を参照して説明する。第１４実施形態においては、上述した実施形態に対して、高温側熱媒体回路２１及び低温側熱媒体回路３０の構成が変更されている。又、高温側熱媒体回路２１には、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した高温側熱媒体の温度を検出する第６熱媒体温度センサ５３ｆが配置されている。

図２５に示すように、第１４実施形態における高温側熱媒体回路２１は、第１実施形態における高温側熱媒体回路２１に対して、暖機用通路２９ａを介して、バッテリ３１を接続して構成されている。暖機用通路２９ａの一端側は、高温側流量調整弁２５における残りの流入出口とラジエータ２２の流入口を接続する熱媒体通路に対して接続されている。そして、暖機用通路２９ａの他端側は、ラジエータ２２の流出口と高温側ポンプ２６の吸入口を接続する熱媒体通路に対して接続されている。

暖機用通路２９ａには、バッテリ３１の熱媒体通路が接続されている。バッテリ３１及びバッテリ３１の熱媒体通路の構成は、上述した実施形態と同様である。つまり、バッテリ３１は、高温側熱媒体により温度調整可能に接続されている。従って、第１４実施形態の高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂを通過する高温側熱媒体の流れに関して、ラジエータ２２、ヒータコア２３及びバッテリ３１が並列に接続されている。

そして、ラジエータ２２の流入口側には、ラジエータ用開閉弁２８が配設されている。ラジエータ用開閉弁２８は、上述した実施形態と同様に、開閉弁によって構成され、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流入の有無を切り替える。尚、第１４実施形態の低温側熱媒体回路３０は、チラー１６の熱媒体通路１６ｂ、低温側ポンプ３４、外気熱交換器３２を接続して構成されている。

このように構成された第１４実施形態に係る空調装置１では、バッテリ３１を暖機する為の暖機モードを実行することができる。暖機モードでは、ヒートポンプサイクル１０の高圧冷媒の熱を熱源として、高温側熱媒体を介して、バッテリ３１を加熱して暖機する。

具体的に、暖機モードの動作について説明する。ヒートポンプサイクル１０は、熱媒体冷媒熱交換器１２にて、高圧冷媒の有する熱で高温側熱媒体を加熱できるように、予め定められた運転モードで動作する。

そして、高温側熱媒体回路２１では、制御装置５０は、高温側ポンプ２６を作動させると共に、ラジエータ用開閉弁２８を閉じる。又、制御装置５０は、高温側流量調整弁２５について、電気ヒータ２４側の流入出口とラジエータ２２側の流入出口を連通させると同時に、ヒータコア２３側の流入出口を閉塞させる。

これにより、第１４実施形態における暖機モードでは、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、バッテリ３１、高温側ポンプ２６の順で、高温側熱媒体が流れて循環する。

つまり、高温側ポンプ２６から吐出された高温側熱媒体は、熱媒体冷媒熱交換器１２を通過する過程で、高圧冷媒との熱交換によって加熱される。高圧冷媒の有する熱で温められた高温側熱媒体は、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５を通過して、バッテリ３１の熱媒体通路に流入する。バッテリ３１の熱媒体通路を通過する際に、高温側熱媒体は、バッテリ３１と熱交換を行う為、空調装置１は、高温側熱媒体を介して、バッテリ３１の暖機を行うことができる。

ここで、第１４実施形態の暖機モードでは、制御装置５０は、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出する高温側熱媒体の温度に応じて、圧縮機１１の冷媒吐出能力を調整している。その為、図２５に示すように、熱媒体冷媒熱交換器１２における熱媒体通路１２ｂの出口側には、第６熱媒体温度センサ５３ｆが配置されており、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出する高温側熱媒体の温度を検出している。第６熱媒体温度センサ５３ｆは、高温側温度センサの一例に相当する。

上述した第１２実施形態のように、第６熱媒体温度センサ５３ｆの配設位置は、高温センサ側内容積Ｖｔｈ、高温側機器内容積Ｖｂｈ及び凝縮器側内容積Ｖｃｈを用いて特定することができる。高温センサ側内容積Ｖｔｈ、高温側機器内容積Ｖｂｈ及び凝縮器側内容積Ｖｃｈについては、第１２実施形態と同様に定義することができる。

第１４実施形態における凝縮器側内容積Ｖｃｈは、熱媒体冷媒熱交換器１２における熱交換部の構成材料を介して、高温側熱媒体と冷媒が熱交換可能な領域において、高温側熱媒体側の内容積を意味している。

そして、第１４実施形態における高温センサ側内容積Ｖｔｈは、熱媒体冷媒熱交換器１２における熱媒体通路１２ｂの出口よりも下流側で、熱媒体通路１２ｂの出口から第６熱媒体温度センサ５３ｆの測温部までの内部容積を意味する。又、高温側機器内容積Ｖｂｈは、暖機モードにおける温度調整の対象であるバッテリ３１を加熱する為の高温側熱媒体が占める内部容積を意味している。

そして、第１４実施形態において、第６熱媒体温度センサ５３ｆは、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおける出口側において、高温センサ側内容積Ｖｔｈが高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置されている。

第１４実施形態の暖機モードでは、第６熱媒体温度センサ５３ｆで検出した高温側熱媒体の温度に応じて、圧縮機１１の冷媒吐出能力を変更して、熱媒体冷媒熱交換器１２における高温側熱媒体の加熱性能を調整している。

この為、高温センサ側内容積Ｖｔｈが高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置すると、第６熱媒体温度センサ５３ｆで高温側熱媒体の温度上昇を検知した時点で、バッテリ用熱交換器３５内の高温側熱媒体が熱媒体冷媒熱交換器１２の内部に存在する。この為、第６熱媒体温度センサ５３ｆの検出結果に応じた熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の調整が高温側熱媒体の温度に反映されやすくなり、高温側熱媒体を介したバッテリ３１の暖機を効率よく行うことができる。

更に、第６熱媒体温度センサ５３ｆは、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおける出口側の熱媒体配管において、高温センサ側内容積Ｖｔｈと凝縮器側内容積Ｖｃｈの和が高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置されている。

このように構成することで、第６熱媒体温度センサ５３ｆで高温側熱媒体の温度変化を検知した時点で、バッテリ用熱交換器３５内にあった高温側熱媒体によって、熱媒体冷媒熱交換器１２の内部が満たされている状態になる。この為、第６熱媒体温度センサ５３ｆの検出結果に応じた熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の調整が高温側熱媒体の温度に更に反映されやすくなり、高温側熱媒体を介したバッテリ３１の暖機の効率を高めることができる。

又、第６熱媒体温度センサ５３ｆは、高温センサ側内容積Ｖｔｈが凝縮器側内容積Ｖｃｈよりも小さくなるように配置されている。このように構成することで、第６熱媒体温度センサ５３ｆで検出した際の高温側熱媒体が、確実に熱媒体冷媒熱交換器１２の内部に存在することになる。これにより、第６熱媒体温度センサ５３ｆの検出結果を用いた熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の制御に関して、制御ハンチングを抑制することができる。

以上説明したように、第１４実施形態に係る空調装置１によれば、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。更に、第１４実施形態に係る空調装置１によれば、第６熱媒体温度センサ５３ｆは、高温センサ側内容積Ｖｔｈが高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置されている。これにより、第１４実施形態の空調装置１は、暖機モード時の熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の調整を高温側熱媒体の温度に反映させやすくすることができる。これにより、第１４実施形態に係る空調装置１は、高温側熱媒体を介したバッテリ３１の暖機を効率よく行うことができる。

又、第１４実施形態に係る空調装置１では、第６熱媒体温度センサ５３ｆを、高温センサ側内容積Ｖｔｈと凝縮器側内容積Ｖｃｈの和が高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置している。これにより、暖機モードにおける熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の調整を高温側熱媒体の温度に更に反映させやすくして、高温側熱媒体を介したバッテリ３１の暖機の効率を向上させることができる。

そして、第１４実施形態に係る空調装置１では、第６熱媒体温度センサ５３ｆを、高温センサ側内容積Ｖｔｈが凝縮器側内容積Ｖｃｈよりも小さくなるように配置している。これにより、空調装置１は、第６熱媒体温度センサ５３ｆの検出結果を用いた熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の制御に関して、制御ハンチングを抑制することができる。

（他の実施形態）
以上、実施形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上述した実施形態に何ら限定されるものではない。即ち、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変更が可能である。例えば、上述した各実施形態を適宜組み合わせても良いし、上述した実施形態を種々変形することも可能である。

（１）上述した実施形態では、ヒートポンプサイクル１０として、第１膨張弁１４ａ及び室内蒸発器１５と、第２膨張弁１４ｂ及びチラー１６とを並列に接続した構成を採用していたが、この態様に限定されるものではない。

本開示におけるヒートポンプサイクル１０としては、少なくとも、低温側熱媒体回路３０から吸熱する為の減圧部及び蒸発器（例えば、第２膨張弁１４ｂ及びチラー１６）を有していればよく、その他の構成については適宜変更することができる。

例えば、上述した実施形態のヒートポンプサイクル１０の構成から、第１膨張弁１４ａ及び室内蒸発器１５を取り除いた構成としても良いし、室内蒸発器１５及びチラー１６とは異なる吸熱器を、これらに並列に接続した構成としても良い。又、ヒートポンプサイクル１０において、室内蒸発器１５とチラー１６を直列に接続した構成にすることも可能である。

（２）又、上述した実施形態では、第１膨張弁１４ａ、第２膨張弁１４ｂとして、電気式膨張弁を採用していたが、この態様に限定されるものではない。ヒートポンプサイクル１０において、高圧冷媒を減圧することができれば、種々の態様を採用することができる。例えば、第２膨張弁１４ｂを電気式膨張弁としたまま、第１膨張弁１４ａを温度式膨張弁に変更しても良い。

（３）そして、本開示における凝縮器として、熱媒体冷媒熱交換器１２を採用していたが、上述した構成に限定されるものではない。具体的には、本開示における凝縮器として、熱交換部、レシーバ部、過冷却部を有するサブクール型の凝縮器を採用することも可能である。

（４）又、上述した実施形態においては、高温側熱媒体回路２１における放熱量調整部の構成として、種々の態様を採用していたが、更に異なる態様を採用することも可能である。例えば、上述した第１実施形態等においては、ラジエータ２２及びヒータコア２３に対する流出口の開度によって、ラジエータ２２における放熱量及びヒータコア２３における放熱量を調整していたが、この態様に限定されるものではない。

ラジエータ２２及びヒータコア２３に対する流出口が開状態である時間と、閉状態である時間との比によって、ラジエータ２２における放熱量及びヒータコア２３における放熱量を調整する構成としても良い。この時、第１実施形態における高温側流量調整弁２５のような三方弁を採用しても良いし、ラジエータ２２側とヒータコア２３側のそれぞれに対して開閉弁を配置した構成を採用しても良い。

（５）そして、上述した実施形態においては、送風空気温度センサ５２ｆによって検出された送風空気温度を用いて、目標温度に対する過剰、不足等の判定を行っていたが、この態様に限定されるものではない。

空調対象空間へ供給される送風空気の温度に相関を有する物理量であれば、上述した実施形態と同様の判定処理を行うことができる。例えば、第３熱媒体温度センサ５３ｃによって検出されるヒータコア２３の入口側における高温側熱媒体の温度を採用しても良い。又、ヒートポンプサイクル１０における高圧側の冷媒温度を採用することも可能である。そして、ヒートポンプサイクル１０における高圧側の冷媒圧力、或いは高圧側の冷媒圧力から推定した飽和温度を採用することも可能である。

（６）又、上述した実施形態においては、本開示における発熱機器として、バッテリ３１を採用していたが、この態様に限定されるものではない。本開示における発熱機器としては、車両に搭載されており、予め定められた機能を発揮する為の作動に伴い副次的に発熱する機器であれば、種々の機器を採用することができる。

例えば、インバータ、モータジェネレータ、充電器、先進運転支援システムの構成機器等を発熱機器として採用することも可能である。インバータは、直流電流を交流電流に変換する電力変換部である。そして、モータジェネレータは、電力を供給されることによって走行用の駆動力を出力すると共に、減速時等には回生電力を発生させるものである。

充電器は、バッテリ３１に電力を充電する充電器である。又、先進運転支援システムの構成機器は、安全でより良い運転の為に車両システムを自動化・適応・強化するために開発されたシステムの構成機器であり、このシステムの制御装置等を挙げることができる。

１空調装置
１０ヒートポンプサイクル
２０加熱部
２１高温側熱媒体回路
２２ラジエータ
２３ヒータコア
２５高温側流量調整弁
３０低温側熱媒体回路
３１バッテリ
５０制御装置

Claims

冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、前記圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる凝縮器（１２）と、前記凝縮器から流出した冷媒を減圧させる減圧部（１４ｂ）と、前記減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる蒸発器（１６）と、を有するヒートポンプサイクル（１０）と、
前記高圧冷媒の有する熱を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱する暖房用熱交換器（１３、２３）と、前記高圧冷媒の有する熱を外気に放熱させる外気放熱器（２２）と、前記高圧冷媒の有する熱のうち前記外気放熱器で外気へ放熱される放熱量を調整する放熱量調整部（２５）と、を有する加熱部（２０）と、
前記蒸発器における熱交換によって吸熱される前記低温側熱媒体が循環するように構成され、前記低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、を有する低温側熱媒体回路（３０）と、
前記放熱量調整部の作動を制御する放熱量調整制御部（５０ａ）と、を有し、
前記放熱量調整制御部は、前記暖房用熱交換器で加熱された前記送風空気の送風空気温度が予め定められた目標温度（ＴＡＯ）に近づくように、前記放熱量調整部によって前記外気放熱器における放熱量を調整する空調装置。
前記放熱量調整制御部は、前記送風空気温度が前記目標温度に対して過剰になっている場合に、前記放熱量調整部による前記外気放熱器における放熱量の調整を開始する請求項１に記載の空調装置。
前記外気放熱器の熱交換能力は、前記暖房用熱交換器の熱交換能力よりも高い請求項１又は２に記載の空調装置。
前記凝縮器は、高温側熱媒体と前記高圧冷媒とを熱交換させることで、前記高圧冷媒を凝縮させ、
前記加熱部は、前記凝縮器における熱交換によって加熱された前記高温側熱媒体が循環すると共に、前記送風空気に対して前記高温側熱媒体の熱を放熱させて加熱する前記暖房用熱交換器（２３）と、前記暖房用熱交換器に対して並列に接続され、前記高温側熱媒体の熱を前記外気に放熱させる前記外気放熱器（２２）と、前記暖房用熱交換器における放熱量と前記外気放熱器における放熱量を調整する前記放熱量調整部（２５）とを有する高温側熱媒体回路（２１）にて構成されている請求項１ないし３の何れか１つに記載の空調装置。
前記放熱量調整部は、前記高温側熱媒体回路にて、前記暖房用熱交換器に対する前記高温側熱媒体の流量と、前記外気放熱器に対する前記高温側熱媒体の流量との流量割合を連続的に調整する流量調整弁によって構成されている請求項４に記載の空調装置。
前記高温側熱媒体回路は、前記高温側熱媒体を任意の熱量で加熱することができる加熱装置（２４）と、
前記加熱装置の作動を制御する加熱装置制御部（５０ｂ）と、を有し、
前記加熱装置制御部は、前記送風空気温度が前記目標温度に近づくように、前記加熱装置の発熱量を調整する請求項４又は５に記載の空調装置。
前記加熱装置制御部は、前記送風空気温度が前記目標温度に対して不足している場合に、前記加熱装置による前記高温側熱媒体の加熱を開始する請求項６に記載の空調装置。
前記放熱量調整部によって前記外気放熱器における放熱量が予め定められた基準以下に低下している状態で、且つ、前記送風空気温度が前記目標温度に対して不足している場合に、前記加熱装置制御部は、前記加熱装置による前記高温側熱媒体の加熱を開始する請求項６又は７に記載の空調装置。
前記加熱装置の発熱量が予め定められた閾値以下である状態で、且つ、前記送風空気温度が前記目標温度に対して過剰になっている場合に、前記放熱量調整制御部は、前記放熱量調整部による前記外気放熱器の放熱量の調整を開始する請求項６ないし８の何れか１つに記載の空調装置。
前記低温側熱媒体回路は、前記低温側熱媒体と前記外気とを熱交換させる外気熱交換器（３２）と、前記発熱機器における熱交換量と前記外気熱交換器における熱交換量を調整する熱交換量調整部（３３）と、を有し、
更に、前記熱交換量調整部の作動を制御する熱交換量調整制御部（５０ｃ）と、を備え、
前記熱交換量調整制御部は、前記発熱機器と前記低温側熱媒体の熱交換による冷却能力を保った状態で、前記送風空気温度が前記目標温度に近づくように、前記外気熱交換器における熱交換量を調整する請求項１ないし９の何れか１つに記載の空調装置。
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、前記圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる凝縮器（１２）と、前記凝縮器から流出した冷媒を減圧させる減圧部（１４ｂ）と、前記減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる蒸発器（１６）と、を有するヒートポンプサイクル（１０）と、
前記高圧冷媒の有する熱を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱する暖房用熱交換器（２３）と、を有する加熱部（２０）と、
前記蒸発器における熱交換によって吸熱される前記低温側熱媒体が循環するように構成され、前記低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、前記低温側熱媒体と外気とを熱交換させる外気熱交換器（３２）と、前記発熱機器における熱交換量と前記外気熱交換器における熱交換量を調整する熱交換量調整部（３３）と、を有する低温側熱媒体回路（３０）と、
前記熱交換量調整部の作動を制御する熱交換量調整制御部（５０ｃ）と、を有し、
前記熱交換量調整制御部は、前記発熱機器と前記低温側熱媒体の熱交換による冷却能力を保った状態で、前記暖房用熱交換器で加熱された前記送風空気の送風空気温度が予め定められた目標温度（ＴＡＯ）に近づくように、前記外気熱交換器における熱交換量を調整する空調装置。
前記熱交換量調整部は、前記低温側熱媒体回路にて、前記発熱機器に対する前記低温側熱媒体の流量と、前記外気熱交換器に対する前記低温側熱媒体の流量との流量割合を連続的に調整する流量調整弁によって構成されている請求項１０又は１１に記載の空調装置。
前記ヒートポンプサイクルは、前記蒸発器と並列に接続され、熱交換によって前記送風空気を冷却する冷房用蒸発器（１５、１５ａ）と、前記冷房用蒸発器における冷媒入口側に配置され、前記凝縮器から流出した前記冷媒を減圧させる冷房用減圧部（１４ａ）と、を有している請求項１ないし１２の何れか１つに記載の空調装置。
前記冷房用蒸発器は、前記冷房用減圧部で減圧された前記冷媒の有する冷熱を蓄える蓄冷部（１５ｂ）を有し、前記蓄冷部に蓄えられた前記冷熱によって前記送風空気を冷却するように構成された蓄冷熱交換器（１５ａ）である請求項１３に記載の空調装置。
前記発熱機器を冷却している状態で、前記送風空気の冷却を停止している状態から前記送風空気の冷却を開始する場合に、前記減圧部の開口面積と前記冷房用減圧部の開口面積の和に対する前記減圧部の開口面積で定められる開口面積比は、前記送風空気の冷却開始前よりも、前記送風空気の冷却開始後の方が小さい請求項１３又は１４に記載の空調装置。
前記発熱機器を冷却している状態で、前記送風空気を冷却している状態から前記送風空気の冷却を終了する場合に、前記減圧部の開口面積と前記冷房用減圧部の開口面積の和に対する前記減圧部の開口面積で定められる開口面積比は、前記送風空気の冷却終了前よりも、前記送風空気の冷却終了後の方が大きい請求項１３ないし１５の何れか１つに記載の空調装置。
前記送風空気の前記送風空気温度に関する前記目標温度（ＴＡＯ）を設定する目標温度設定部（５０ｄ）を有し、
前記目標温度設定部は、前記発熱機器の冷却と前記送風空気の加熱を行う際に、前記発熱機器の温度が上昇した場合、前記目標温度を低下させる請求項１ないし１６の何れか１つに記載の空調装置。
前記送風空気の前記送風空気温度に関する前記目標温度（ＴＡＯ）を設定する目標温度設定部（５０ｄ）を有し、
前記目標温度設定部は、前記発熱機器の冷却と前記送風空気の加熱を行う際に、前記発熱機器の温度が予め定められた閾値以上になった場合、前記目標温度を低下させる請求項１ないし１６の何れか１つに記載の空調装置。
前記蒸発器から流出する前記低温側熱媒体の温度を検出する低温側温度センサ（５３ｄ）を有し、
前記低温側温度センサは、前記蒸発器における前記低温側熱媒体の流出口から前記低温側温度センサまでの内容積である低温センサ側内容積（Ｖｔ）が、前記発熱機器の内部にて前記低温側熱媒体が流通する内容積である低温側機器内容積（Ｖｂ）よりも小さくなるように配置されている請求項１ないし１８の何れか１つに記載の空調装置。
前記蒸発器の内部において前記冷媒と熱交換可能に流通する前記低温側熱媒体が占める容積を蒸発器側内容積（Ｖｃ）とした場合に、
前記低温側温度センサは、前記低温センサ側内容積と前記蒸発器側内容積の和が前記低温側機器内容積よりも小さくなるように配置されている請求項１９に記載の空調装置。
前記低温側温度センサは、前記低温センサ側内容積が前記蒸発器側内容積よりも小さくなるように配置されている請求項２０に記載の空調装置。
前記発熱機器の冷却に関する制御を行う機器冷却制御部（５０ｅ）を有し、
前記機器冷却制御部は、前記発熱機器の冷却を開始する場合、前記低温側熱媒体回路において、前記蒸発器を介した前記低温側熱媒体の循環を開始した後、前記蒸発器に対する前記冷媒の流通を開始する請求項１ないし２１の何れか１つに記載の空調装置。
前記機器冷却制御部は、前記圧縮機の作動開始又は前記減圧部における前記冷媒の流量調整を行うことによって、前記蒸発器に対する前記冷媒の流通を開始する請求項２２に記載の空調装置。
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、前記圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる凝縮器（１２）と、前記凝縮器から流出した冷媒を減圧させる減圧部（１４ｂ）と、前記減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる蒸発器（１６）と、を有するヒートポンプサイクル（１０）と、
前記高圧冷媒の有する熱を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱する暖房用熱交換器（１３、２３）と、前記高圧冷媒の有する熱を外気に放熱させる外気放熱器（２２）と、前記高圧冷媒の有する熱のうち前記外気放熱器で外気へ放熱される放熱量を調整する放熱量調整部（２５）と、を有する加熱部（２０）と、
前記蒸発器における熱交換によって吸熱される前記低温側熱媒体が循環するように構成され、前記低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、を有する低温側熱媒体回路（３０）と、
前記放熱量調整部の作動を制御する放熱量調整制御部（５０ａ）と、を有している空調装置。
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、前記圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる凝縮器（１２）と、前記凝縮器から流出した冷媒を減圧させる減圧部（１４ｂ）と、前記減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる蒸発器（１６）と、を有するヒートポンプサイクル（１０）と、
前記高圧冷媒の有する熱を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱する暖房用熱交換器（２３）と、を有する加熱部（２０）と、
前記蒸発器における熱交換によって吸熱される前記低温側熱媒体が循環するように構成され、前記低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、前記低温側熱媒体と外気とを熱交換させる外気熱交換器（３２）と、前記発熱機器における熱交換量と前記外気熱交換器における熱交換量を調整する熱交換量調整部（３３）と、を有する低温側熱媒体回路（３０）と、
前記熱交換量調整部の作動を制御する熱交換量調整制御部（５０ｃ）と、を有している空調装置。
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、前記圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる凝縮器（１２）と、前記凝縮器から流出した冷媒を減圧させる減圧部（１４ｂ）と、前記減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる蒸発器（１６）と、を有するヒートポンプサイクル（１０）と、
前記蒸発器における熱交換によって吸熱される前記低温側熱媒体が循環するように構成され、前記低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、を有する低温側熱媒体回路（３０）と、
前記発熱機器の冷却に関する制御を行う機器冷却制御部（５０ｅ）と、を有し、
前記機器冷却制御部は、前記発熱機器の冷却を開始する場合、前記低温側熱媒体回路において、前記蒸発器を介した前記低温側熱媒体の循環を開始した後、前記蒸発器に対する前記冷媒の流通を開始する空調装置。
前記機器冷却制御部は、前記圧縮機の作動開始又は前記減圧部における前記冷媒の流量調整を行うことによって、前記蒸発器に対する前記冷媒の流通を開始する請求項２６に記載の空調装置。