JP2020163129A - 血液浄化用担体 - Google Patents

Abstract

【課題】吸着性能と微粒子発生の抑制を両立できる血液浄化用担体を提供すること。【解決手段】本発明は、海成分と島成分とからなる海島複合繊維を含み、該海島複合繊維の引張応力をＡ、該島成分の引張応力をＢとしたとき、ＢをＡで除した値（Ｂ／Ａ）が、１．７〜５．０であり、上記海島複合繊維の表面に、ポリアミン、ポリスルホン酸又はポリカルボン酸を含むリガンドが結合している、血液浄化用担体を提供する。【選択図】なし

Description

本発明は、血液浄化用担体に関する。

繊維は、比表面積が大きい点、編物、織物、不織布等多様な高次構造に加工できる点、表面にタンパクや細胞との親和性を有する化学構造を導入できる点等から、血液浄化用担体として有用であり、これまでに血液中の炎症性タンパク質や活性化した血球等を吸着・除去する目的で、繊維を活用した種々の吸着用担体が報告されている。

炎症性タンパク質や活性化した血球等を吸着・除去する技術の一つとして、適切な化学構造を有するリガンド等を繊維表面に導入する手法があるが、繊維表面にリガンド等を導入する場合、その反応条件によっては繊維の物理的強度が低下し、繊維由来の微粒子が発生することが知られている。

血液浄化カラムに充填された繊維形状の吸着用担体は、体外循環の際に直接血液に接触するため、担体由来の微粒子は血液中にそのまま放出されることとなる。血液中に放出された微粒子は生体内を循環し、肺、肝臓、腎臓等様々な臓器に蓄積し、呼吸器疾患や循環器疾患等様々な健康被害をもたらし、場合によっては死亡リスクの増加につながる。そのため、医療用途、中でも血液との接触を伴う医療機器においては、微粒子発生数を可能な限り低減することが求められている。

例えば、特許文献１には、繊維表面に芳香環を有する特定の架橋構造を導入し、繊維の吸水率を１〜５０％に制御することで、タンパク質の吸着性能を有しつつ、繊維からの微粒子発生数を低減できることが報告されている。

特許文献２には、アミノ基含有化合物を繊維表面に導入し、海成分と島成分を適切に配置した海島複合繊維が、タンパク質の吸着性能を有しつつ、繊維からの微粒子発生数を低減できることが報告されている。

国際公開第２０１６／０４３２２３号 国際公開第２０１９／０４５０３１号

一般にポリアミン等の塩基性官能基やポリスルホン酸やポリカルボン酸等の酸性官能基を含むリガンドを海島複合繊維に導入するためには、海成分と親和性があり、リガンド成分を含む溶媒中に繊維を含浸させる方法が用いられる。その過程で海成分が一部溶解して繊維表面の劣化が起こり、海成分由来の微粒子が発生することが懸念される。一方で、繊維表面が劣化しないように官能基を導入するための反応条件を緩和すると、官能基の導入密度を上げることが困難となり、対象物質の吸着性能を向上させることが難しいことから、繊維の吸着性能と表面の劣化はトレードオフの関係にあると考えられる。

特許文献１は、特定の架橋構造と吸水率を規定した繊維が、タンパク質の吸着性能を有しつつ、繊維からの微粒子発生数を低減できることを開示しているが、繊維にポリアミン誘導体を導入した場合では、ＩＬ−６の吸着性能と微粒子発生数の低減は両立できないことが比較例４に開示されている。

特許文献２では、微粒子発生を抑制するために海島複合繊維中の繊維体積に対する島成分表面積や海成分と島成分の配置を規定しているが、微粒子発生と、海島複合繊維等の機械的物性との関係については一切開示や示唆はない。

そこで本発明は、対象物質に対する吸着性能と微粒子発生の抑制を両立できる血液浄化用担体を提供することを目的とする。

本発明者らは表面にリガンドを導入した海島複合繊維から微粒子の発生を抑制するためには、リガンド導入反応の過程で起きる海成分（繊維表面）の物理的変化に追従できる島成分を選択することが重要と考え、機械的物性に着目して鋭意研究を重ねた結果、海島複合繊維と島成分の引張応力を適切な範囲に制御することで、対象物質に対する吸着性能と微粒子発生の抑制を両立できることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、以下の（１）〜（５）を包含する。
（１） 海成分と島成分とからなる海島複合繊維を含み、該海島複合繊維の引張応力をＡ、該島成分の引張応力をＢとしたとき、ＢをＡで除した値（Ｂ／Ａ）が、１．７〜５．０であり、上記海島複合繊維の表面に、ポリアミン、ポリスルホン酸又はポリカルボン酸を含むリガンドが結合している、血液浄化用担体。
（２） 上記Ｂ／Ａは、１．９〜３．４である、（１）記載の血液浄化用担体。
（３） 上記海成分は、ポリスチレン及びその誘導体、ポリスルホン及びその誘導体、並びに、それらの混合物からなる群から選択され、上記島成分は、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体及びそれらの混合物からなる群から選択される、（１）又は（２）記載の血液浄化用担体。
（４） 上記島成分は、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体であり、該共重合体は、エチレンモノマーユニットを１〜１０ｍｏｌ％含む、（１）〜（３）のいずれかに記載の血液浄化用担体。
（５） （１）〜（４）のいずれかに記載の血液浄化用担体を備える、血液浄化カラム。

本発明の血液浄化用担体は、血液成分に対する吸着性能を有しつつ微粒子発生数を低減できるため、安全性が要求される体外循環用の担体として有用である。

本発明の血液浄化用担体は、海成分と島成分とからなる海島複合繊維を含み、該海島複合繊維の引張応力をＡ、該島成分の引張応力をＢとしたとき、ＢをＡで除した値（Ｂ／Ａ）が、１．７〜５．０であり、上記海島複合繊維の表面に、ポリアミン、ポリスルホン酸又はポリカルボン酸を含むリガンドが結合していることを特徴としている。

「血液浄化用担体」とは、血液成分中にある有機物を吸着する性能を有する担体を意味し、上記有機物の吸着性能を有していれば、その他の物質に対する吸着性能の有無については特に制限されない。

「血液成分」とは、血液を構成する成分を意味し、例えば、血液中の液性因子や血液中の細胞が挙げられる。本実施形態に係る血液浄化用担体が吸着対象物質とする血液成分に特に制限はないが、血液成分の中でも血液中の液性因子が吸着対象物質として好適である。

「血液中の液性因子」とは、血液中に溶解している有機物を指す。具体的には、尿素、β２−ミクログロブリン、サイトカイン、ＩｇＥ、ＩｇＧ等のタンパク質、ｌｉｐｏｐｏｌｙｓａｃｃｈａｒｉｄｅ（ＬＰＳ）等の多糖類が挙げられる。中でも、尿素、サイトカイン等のタンパク質やＬＰＳ等の多糖類が吸着対象物質として好ましく、さらに本実施形態に係る血液浄化用担体を炎症性疾患の治療を目的として使用する場合はサイトカインが吸着対象物質としてより好ましい。

「サイトカイン」とは、感染や外傷等の刺激により、免疫担当細胞を始めとする各種の細胞から産生され細胞外に放出されて作用する一群のタンパク質を意味し、例えば、インターフェロンα、インターフェロンβ、インターフェロンγ、インターロイキン１〜インターロイキン１５、腫瘍壊死因子−α、腫瘍壊死因子−β、ハイモビリティーグループボックス−１、エリスロポエチン又は単球走化因子が挙げられる。

「血液中の細胞」とは、血液中に含まれる細胞を意味し、例えば、顆粒球、単球、好中球、好酸球等の白血球成分や、赤血球、血小板等が挙げられるが、中でも炎症性疾患の治療を目的として体外循環を行う場合は、血液中の液性因子に加えて、白血球成分、活性化白血球又は活性化白血球−活性化血小板複合体を吸着して除去するのが望ましいとされている。

「活性化白血球」とは、サイトカインやＬＰＳ等の刺激によりサイトカインや活性酸素等を放出する白血球を意味し、例えば、活性化顆粒球や活性化単球が挙げられる。活性化白血球の活性化の程度は、活性酸素量の測定又は表面抗原の発現をフローサイトメトリー等で測定することで判別できる。

「活性化血小板」とは、サイトカインやＬＰＳ等の刺激によりサイトカインや活性酸素等を放出する血小板を意味する。

「活性化白血球−活性化血小板複合体」とは、活性化白血球と活性化血小板とが結合し、自己組織への貪食作用を有し、サイトカインを放出する複合体であれば白血球の種類は特に制限されるものではなく、例えば、活性化顆粒球−活性化血小板複合体や活性化単球−活性化血小板複合体が挙げられる。

「炎症性疾患」とは、体内で炎症反応が惹起される疾患全体を表し、例えば、全身性エリテマトーデス、悪性関節リウマチ、多発性硬化症、潰瘍性大腸炎、クローン病、薬剤性肝炎、アルコール性肝炎、Ａ型肝炎、Ｂ型肝炎、Ｃ型肝炎、Ｄ型肝炎若しくはＥ型肝炎、敗血症（例えば、グラム陰性菌由来の敗血症、グラム陽性菌由来の敗血症、培養陰性敗血症、真菌性敗血症）、インフルエンザ、急性呼吸窮迫症候群（ａｃｕｔｅ ｒｅｓｐｉｒａｔｏｒｙ ｄｉｓｔｒｅｓｓ ｓｙｎｄｒｏｍｅ；ＡＲＤＳ、急性呼吸促迫症候群、急性呼吸促進症候群とも表記される。）、急性肺傷害（ａｃｕｔｅ ｌｕｎｇ ｉｎｊｕｒｙ；ＡＬＩ）、膵炎、特発性間質性肺炎（Ｉｄｉｏｐａｔｈｉｃ Ｐｕｌｍｏｎａｒｙ Ｆｉｂｒｏｓｉｓ；ＩＰＦ）、炎症性腸炎（例えば、潰瘍性大腸炎、クローン病）、血液製剤の輸血、臓器移植、臓器移植後の再灌流障害、胆嚢炎、胆管炎又は新生児血液型不適合等が挙げられる。炎症性疾患の中でも、血液中に原因物質が放出され、血液浄化による治療効果が特に期待できる、薬剤性肝炎、アルコール性肝炎、Ａ型肝炎、Ｂ型肝炎、Ｃ型肝炎、Ｄ型肝炎若しくはＥ型肝炎、敗血症（例えば、グラム陰性菌由来の敗血症、グラム陽性菌由来の敗血症、培養陰性敗血症、真菌性敗血症）、インフルエンザ、急性呼吸窮迫症候群、急性肺傷害、膵炎、特発性間質性肺炎、が挙げられる。本実施形態の血液浄化カラムの用途としては、例えば、上記の炎症性疾患の治療用途が好ましく、中でも薬剤のみでは治療が困難であり、サイトカインと活性化白血球−活性化血小板の両方が関与している疾患と考えられる、敗血症（例えば、グラム陰性菌由来の敗血症、グラム陽性菌由来の敗血症、培養陰性敗血症、真菌性敗血症）、インフルエンザ、急性呼吸窮迫症候群、急性肺傷害、特発性間質性肺炎の治療用途がより好ましい。

「吸着」とは、物質が材料に付着し、容易に剥離しない状態、又は吸着平衡状態を意味する。吸着の原理に特に制限はないが、例えば、静電相互作用、疎水性相互作用、水素結合、ファンデルワールス力等の分子間力によって付着した状態や、細胞の接着や白血球の貪食等、物理的に付着している状態を意味する。

血液浄化用担体の形状は、海島型の断面を有する海島複合繊維である。該海島複合繊維には、適当な補強材を固定化又は混合したものを含んでいてもよく、例えば後述の島成分を補強材として含んでいてもよい。ここで、固定化又は混合の操作は、繊維の高次構造を加工する前に行ってもよいし、加工した後に行ってもよい。

海島複合繊維の海成分としては、後述の島成分の機械的物性の評価の容易さから、脱海処理が可能となる材質が好ましい。例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ芳香族ビニル化合物、ポリエステル、ポリスルホン、ポリスチレン及びポリビニルアルコールからなる群から選択されるポリマーが挙げられ、リガンドを表面に結合させることから、ポリスチレン及びその誘導体（例えば、ポリスチレンスルホン酸、ポリ（４−メチルスチレン）、ポリ（４−エチルスチレン）、ポリ（４−イソプロピルスチレン）、ポリ（２−クロロスチレン）、ポリ（４−クロロスチレン）、ポリ（３−ヒドロキシスチレン）、ポリ（４−メトキシスチレン）、ポリ（４−カルボキシスチレン）、ポリ（４−ニトロスチレン）、ポリ（４−クロロメチルスチレン）、ポリ（２，４−ジメチルスチレン）、ポリ（２，５−ジクロロスチレン）、ポリ（２，４，５−トリブロモスチレン）、ポリ（２，３，４，５，６−ペンタフルオロスチレン））が挙げられるが、これらに特に限定されない。）、ポリスルホン及びその誘導体（例えば、スルホン化ポリスルホン、ポリエーテルスルホンが挙げられるが、これらに特に限定されない。）、並びに、それらの混合物からなる群から選択されるポリマーであることがより好ましく、ポリスチレンがさらに好ましい。後述する溶融粘度の観点から、例えば、海成分にポリスチレンを用いた場合、その重量平均分子量は１０００００〜３０００００が好ましく、１８００００〜２７００００がより好ましい。また、上記海成分のポリマーは、単一成分であっても、後述する島成分のＭＦＲ（Ｍ１）と海成分のＭＦＲ（Ｍ２）のメルトフローレート比が所定の範囲内であれば、２種類以上のポリマーとの混合物であってもよい。例えば、ポリスチレンに、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体を含んでいてもよい。海島複合繊維の海成分として２種類以上のポリマーを含む場合、ポリスチレン及びその誘導体、ポリスルホン及びその誘導体、並びに、それらの混合物からなる群から選択されるポリマーの比率が、海島複合繊維の海成分全体に対して８０質量％以上であることが好ましい。

海島複合繊維の島成分としては、該繊維の表面（海成分）にリガンドを導入する際に、海成分の膨潤・収縮といった機械的物性変化に追従でき、薬品による化学的・機械的物性の変化が少ない芯材又は補強材の役割を担う観点から、例えば、ポリプロピレン、ポリエチレン及びポリプロピレン／ポリエチレンのアロイ及びそれらの共重合体並びにこれらの混合物からなる群から選択されるポリマーが挙げられ、複合紡糸において良好な断面を形成できる観点からポリプロピレン、ポリエチレン、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体及びそれらの混合物からなる群から選択されるポリマーであることがより好ましく、血液浄化用担体を充填した血液浄化カラムを放射線滅菌処理する際に、γ線照射により生じるラジカル発生を抑制できる観点から、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体であることがさらに好ましく、ポリプロピレンの機械的物性を維持する観点から、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体であり、該共重合体は、エチレンモノマーユニットを１〜１０ｍｏｌ％含むことがさらに好ましく、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体であり、該共重合体は、エチレンモノマーユニットを２〜６ｍｏｌ％含むことが最も好ましい。

「脱海処理」とは、海島複合繊維における海成分のみを、薬品による溶解や擦過・叩解による機械的刺激により島成分を取り出す工程を意味する。例えば、海成分がポリエチレンテレフタレート共重合体、島成分がポリプロピレンである海島複合繊維である場合、アルカリ性の薬品を用いて溶解する方法が挙げられ、該繊維を高温の水酸化ナトリウム水溶液に浸漬させることで、海成分を溶解させ、島成分であるポリプロピレン繊維を取り出すことができる。また、海成分がポリスチレン、島成分がポリプロピレンの海島複合繊維の場合は、該繊維をクロロホルムに浸漬させることで海成分を溶解させた後にメタノール、次いで水で洗浄することで、島成分であるポリプロピレン繊維を取り出すことができる。

海島複合繊維の海成分ポリマーと島成分ポリマーの好適な組み合わせを選択する指標の一つに、ポリマーを熱により溶融させた際の粘度、すなわち溶融粘度が挙げられる。ポリマーの溶融粘度は、海島複合繊維に限らず、紡糸により作製した糸の機械的物性を決定する重要な因子の一つである。一般的に海島複合繊維の場合、島成分が海島複合繊維の芯材又は補強材の役割を担う観点から、溶融粘度が近いポリマー同士を島成分と海成分として選択することが好ましいとされている。ポリマーの溶融粘度は、ＩＳＯ１１３３で規格された「プラスチック−熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレート（以下、ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレート（以下、ＭＶＲ）の試験方法」を参考に求めることができる。ＭＦＲを測定する方法として、例えば、チップ状のポリマーを真空乾燥機によって、水分率２００ｐｐｍ以下とし、東洋精機製キャピログラフ１Ｂによって、加熱炉にサンプルを投入してから測定開始までを５分とし、窒素雰囲気下で、歪速度を段階的に変更することで、ポリマーの溶融粘度を測定することができる。ＭＦＲ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ）の値が高いと、ポリマーの溶融粘度が低く、ＭＦＲの値が低いと、ポリマーの溶融粘度が高いことを表す。ＭＦＲはポリマーの分子構造、重量平均分子量や分子量分布に依存して変動し、特に重量平均分子量は、分子間の絡み合いの影響を受けるため、重量平均分子量が高いほどＭＦＲは低くなり、重量平均分子量が低いほどＭＦＲは高くなる。

海島複合繊維の海成分のＭＦＲが島成分のＭＦＲに対して高すぎると、紡糸の際に島同士が海島複合流を形成するときに合流してしまい、良好な海島断面を形成できない。一方で、海成分のＭＦＲが島成分のＭＦＲに対して低すぎると、繊維の機械的物性が低下してしまうことに加え、リガンド導入反応等により海成分が膨潤と収縮を繰り返した際に、海成分が島成分から剥離し、微粒子発生の原因になる。以上のことから、島成分のＭＦＲ（Ｍ１）と海成分のＭＦＲ（Ｍ２）のフローレート比（以下、ＦＲＲとも称する。）（Ｍ１／Ｍ２）は、０．４〜６．０が好ましく、０．５〜１．５がより好ましく、１．３〜１．５がさらに好ましい。

血液浄化用担体を構成する海島複合繊維の単糸径（以下、繊維径とも称する。）はいずれの太さであってもよいが、吸着対象物質との接触面積の向上と材料の強度維持の観点から３〜２００μｍが好ましく、５〜５０μｍがより好ましく、１０〜４０μｍがさらに好ましい。いずれの好ましい下限値もいずれの好ましい上限値と組み合わせることができる。

「単糸径」とは、繊維の小片サンプル１０個をランダムに採取して、走査型電子顕微鏡を用いて１０００〜３０００倍の写真をそれぞれ撮影し、各写真辺り１０カ所（計１００箇所）の繊維の直径を測定した値の平均値を意味する。この方法により求められた単糸径から、海島複合繊維の単糸（１フィラメント）当たりの断面積をｍｍ^２単位で小数点第４位まで算出し、さらにフィラメント数を乗じた値を、海島複合繊維の平均断面積（Ｓ１）とする。島成分の平均断面積についても、得られた画像において島成分の直径をｍｍ^２単位で小数点第５位まで測定することで島１本あたりの断面積を算出し、１０ヶ所の平均値を小数点第５位で四捨五入して求めた値に島数を乗じ、さらにフィラメント数を乗じた値を、島成分の平均断面積（Ｓ２）とする。

血液浄化用担体を構成する海島複合繊維の単糸径は、紡糸時のポリマー吐出量の減少、巻取り速度高速化により細くすることができる。また、リガンドを導入する場合はリガンド導入時の溶媒含浸によって膨潤させることで海島複合繊維の単糸径を太くすることができるため、条件を適時調整することで海島複合繊維の単糸径を目的の範囲に制御することができる。

血液浄化用担体の形状としては、例えば、編地、織物、フェルト、ネットが挙げられ、編地又は織物が好ましい。これらは、海島複合繊維を原料として、公知の方法により製造することができる。フェルトの製造方法としては、例えば、湿式法、カーディング法、エアレイ法、スパンボンド法又はメルトブロー法が挙げられ、織物の製造方法としては平織法、ジャカード織法が挙げられ、編地及びネットの製造方法としては、丸編み法又は筒編み法が挙げられる。特に、単位体積当たりの充填重量が多く、血液浄化器に充填する観点から、編地が好ましい。

血液浄化用担体を構成する海島複合繊維のフィラメント数は、いずれの本数であってもよいが、血液中の液性因子や血液中の細胞を効率よく吸着できるように繊維の表面積を確保する観点から、２本以上が好ましく、６本以上がより好ましく、１２本以上がさらに好ましい。また、フィラメント数が多すぎると単糸間隙に血液中の細胞が吸着、目詰まりを起こすことで血液が通過しにくくなり、カラムの循環圧力上昇につながる観点から、１１００本以下が好ましく、５００本以下がより好ましく、１００本以下がさらに好ましく、５０本以下が最も好ましい。いずれの好ましい下限値もいずれの好ましい上限値と組み合わせることができ、例えば、海島複合繊維のフィラメント数は、２〜１１００本が好ましく、６〜５００本がより好ましい。

血液浄化用担体を構成する海島複合繊維の海成分と島成分の重量比率は、いずれの比率であってもよいが、担体から発生する微粒子発生数を抑制する観点と、上記Ｂ／Ａを所定の範囲に収める観点から、海成分の重量と島成分の重量との和に対する島成分の重量比率（以下、島比率）は１０重量％以上が好ましく、２０重量％以上がより好ましく、３０重量％以上がさらに好ましい。言い換えると、海成分の重量と島成分の重量との和に対する海成分の重量比率（以下、海比率）が９０重量％以下であることが好ましく、８０重量％以下であることがより好ましく、７０重量％以下であることがさらに好ましい。また、島比率が大きすぎると、島同士の間隔が狭くなることで紡糸工程において島同士が合流し、海と島が接触する面積が低下するため、微粒子発生数の増加につながる観点から、島比率は９０重量％以下が好ましく、８０重量％以下がより好ましく、７０重量％以下がさらに好ましい。言い換えると、海比率が１０重量％以上であることが好ましく、２０重量％以上であることがより好ましく、３０重量％以上であることがさらに好ましい。いずれの好ましい下限値もいずれの好ましい上限値と組み合わせることができ、例えば、島比率は、１０重量％〜９０重量％が好ましく、２０重量％〜８０重量％がより好ましい。

「引張荷重」とは、物体にかかる引っ張る力、すなわち、物体に徐々に引っ張る力を加えていき、物体が破断した際の最大荷重を意味し、ＪＩＳ Ｌ１０１３（１９９９年）に示される「引張強さ及び伸び率」の試験条件を参考に求めることができる。本明細書において、その単位はＮで表される。

「引張応力」とは、物体が破断した際の最大荷重を物体の断面積で除することで求められ、単位としては、Ｎ／ｍｍ^２、Ｎ／ｍ^２、Ｐａで表される。例えば物体がマルチフィラメントの繊維であった場合、繊維径が２０μｍ、フィラメント数が３６本で、破断時の最大荷重が０．３Ｎであった場合、繊維の断面積は０．０１１ｍｍ^２となり、引張応力は２７Ｎ／ｍｍ^２となる。

海島複合繊維の引張応力（Ａ）は、海島複合繊維にリガンドを導入する前であっても後であっても測定することが可能だが、リガンド導入に伴い表面の物性が変化することから、海島複合繊維の機械的強度もリガンド導入前後で異なると考えられる。本発明において、海島複合繊維の引張応力は、リガンドを導入した後の海島複合繊維の引張応力を意味し、ＪＩＳ Ｌ１０１３（１９９９年）に示される「引張強さ及び伸び率」の試験条件を参考に求めた「引張荷重」から求めることができる。例えば、オリエンテック社製引張試験機 テンシロン ＵＣＴ−１００型を用い、試料長２０ｃｍ、引張速度１００％／ｍｉｎの条件で応力−歪曲線を測定し、破断時の荷重を読み取る。この操作を５回繰り返し、得られた結果の単純平均値を求め、小数点第３位を四捨五入した値を、リガンドを導入した海島複合繊維の引張荷重とする。得られた引張荷重の値を、上記手法により求めた海島複合繊維の平均断面積で除した値が、リガンドを導入した海島複合繊維の引張応力（Ａ）であり、該引張応力は、１５〜６５Ｎ／ｍｍ^２が好ましく、１９〜３２Ｎ／ｍｍ^２がさらに好ましい。

島成分の引張応力（Ｂ）については、海島複合繊維を脱海処理等することにより島成分のみを取り出し、上記海島複合繊維の引張荷重を測定する方法と同様の手法により算出した脱海繊維の引張荷重を島成分の引張荷重とし、島成分の平均断面積で除することで求めることができる。脱海処理等を行うタイミングは、リガンド導入前でも、リガンド導入後でもどちらでもよく、島成分の引張応力（Ｂ）は、３０〜１２０Ｎ／ｍｍ^２が好ましく、６０〜１００Ｎ／ｍｍ^２がより好ましく、６０〜８０Ｎ／ｍｍ^２がさらに好ましく、６５〜７０Ｎ／ｍｍ^２が最も好ましい。

「ＢをＡで除した値（Ｂ／Ａ）」とは、上記手法により算出した島成分の引張応力（Ｂ）を、上記手法により算出した海島複合繊維の引張応力（Ａ）で除した値を意味し、リガンドを導入した海島複合繊維全体における島成分の応力比を表す指標となる。このＢ／Ａの値が大きいほど、海島複合繊維中における島成分の応力が高いことを表す。Ｂ／Ａの値が大きすぎると、リガンド導入反応において海成分が膨潤・収縮を繰り返した際に海成分との応力差が大きいため、島成分と海成分が剥離し、芯材を失った海成分から微粒子が発生する懸念がある。一方で、Ｂ／Ａの値が小さすぎると、海島複合繊維中における島成分の引張応力が極端に低いことを意味し、リガンド導入反応において海成分が激しく膨潤・収縮した際の補強材として機能しないため、海成分の劣化が激しいものとなり、微粒子を発生させる懸念がある。そのため、Ｂ／Ａの値は、１．７〜５．０である必要があり、１．７〜４．２が好ましく、１．９〜３．４が好ましく、２．０〜３．３がより好ましく、２．３〜３．３がさらに好ましく、２．９〜３．３がさらに好ましく、３．０〜３．３が最も好ましい。Ｂ／Ａの値を１．７〜５．０に近づけるためには、島成分の引張応力とリガンドを導入した海島複合繊維の引張応力を適切に制御することが必要であり、そのためには、島成分ポリマーのＭＦＲ（Ｍ１）と海成分ポリマーのＭＦＲ（Ｍ２）のＦＲＲ（Ｍ１／Ｍ２）が０．４〜６．０の組み合わせとなるポリマーを用いることで達成される。Ｂ／Ａの値が１．７〜５．０である海島複合繊維を作製する方法としては、例えば、上記Ｍ１が５〜３０ｇ／１０ｍｉｎである島成分ポリマー、上記Ｍ２が２〜２０ｇ／１０ｍｉｎである海成分ポリマーから、上記範囲となるように適宜材料を選択すればよい。

海島複合繊維の島数は、上記Ｂ／Ａを所定の範囲に収める観点から、単糸中の繊維断面あたり１５０〜１１００本が好ましく、２５０〜７１０本がより好ましい。島数が少ないと、上記Ｂが所定の範囲に入らず、島成分と海成分が剥離し、芯材を失った海成分から微粒子が発生する懸念がある。

血液浄化用担体は、吸着対象物質と相互作用する必要があるため、少なくとも血液等に含まれる有機物と接触する表面側にリガンドが結合していることが必要である。ここで表面とは、血液浄化用担体の表面を意味し、表面に細孔を有する形状の場合は、細孔の凹凸に沿った最外層部分も表面に含まれる。さらに、繊維の内部に貫通孔を有する場合は、血液浄化用担体の最外層部分だけではなく、該吸着担体の内部の貫通孔の外層も表面に含まれる。

「リガンド」とは、繊維状の血液浄化用担体の表面に結合する化合物を意味し、ポリアミン、ポリスルホン酸又はポリカルボン酸を含んでいればその化学構造は特に制限されるものではない。本実施形態において、リガンドとしては、ポリアミンを含む化合物が好ましい。なお、上記官能基は、同一又は異なる官能基を複数組み合わせていてもよい。なお、リガンドは、上記ポリアミン、ポリスルホン酸又はポリカルボン酸を有していれば、さらに中性官能基を有していてもよく、該中性官能基としては、例えば、メチル基若しくはエチル基等のアルキル基又はフェニル基、アルキル基で置換されたフェニル基（例えば、パラ（ｐ）−メチルフェニル基、メタ（ｍ）−メチルフェニル基、オルト（ｏ）−メチルフェニル基、パラ（ｐ）−エチルフェニル基、メタ（ｍ）−エチルフェニル基又はオルト（ｏ）−エチルフェニル基等）若しくはハロゲン原子で置換されたフェニル基（例えば、パラ（ｐ）−フルオロフェニル基、メタ（ｍ）−フルオロフェニル基、オルト（ｏ）−フルオロフェニル基、パラ（ｐ）−クロロフェニル基、メタ（ｍ）−クロロフェニル基又はオルト（ｏ）−クロロフェニル基等）等のアリ−ル基が、ポリアミン、ポリスルホン酸又はポリカルボン酸を含む化合物に結合した化合物（例：パラ（ｐ）−クロロフェニル基が結合したテトラエチレンペンタミン）は、リガンドに含まれる。その際、中性官能基とリガンドは、直接結合していても、スペーサーを介して結合していてもよい（当該結合に関与するスペーサーをスペーサー１とも称する。）。当該スペーサー１としては、例えば、尿素結合、アミド結合、ウレタン結合が挙げられる。

「ポリアミン」とは、塩基性窒素原子を２個以上有する化合物を意味し、例えば、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン、ペンタエチレンヘキサミン、ヘキサエチレンヘプタミン、ヘプタエチレンオクタミン、オクタエチレンノナミン、ポリエチレンイミン等のポリエチレンアミン類が挙げられるが、テトラエチレンペンタミンが好ましい。また、ポリアミン構造内のアミノ基は、１級アミン又は２級アミン由来のアミノ基であることがより好ましい。上記ポリアミンは直鎖状、分岐状、環状でもよい。また、上記ポリアミンは以下に挙げられる構造を塩基性窒素原子上の置換基として含んでいてもよい。その構造の例としては、炭素数１〜１０のアルキル基、ビニル基、アリル基等の不飽和アルキル鎖、フェニル基、ナフチル基、アントラシル基等の芳香族置換基、イミダゾリル基、ピリジル基、ピペリジル基等の複素環式置換基等が挙げられる。

「ポリスルホン酸」とは、スルホン酸基を２個以上有する化合物を意味し、例えば、ポリエチレンスルホン酸、ポリスチレンスルホン酸、ポリメタクリルスルホン酸、ポリアクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸等が挙げられる。

「ポリカルボン酸」とは、カルボン酸基を２個以上有する化合物を意味し、例えば、ポリアクリル酸、ポリメタクリル酸、ポリマレイン酸、ポリスチレンカルボン酸等が挙げられる。

本実施形態において、血液浄化用担体と、ポリアミン、ポリスルホン酸又はポリカルボン酸を含むリガンドとは、直接結合してもよいし、上記血液浄化用担体と上記リガンドとの間に反応性官能基由来のスペーサーを介してもよい（当該結合に関与するスペーサーをスペーサー２とも称する。）。当該スペーサー２としては、尿素結合、アミド結合、エーテル結合、エステル結合、ウレタン結合等の電気的に中性の化学結合を有しているものであればよく、アミド結合又は尿素結合を有しているものが好ましい。

上記血液浄化用担体と上記リガンドとの結合を媒介する反応性官能基としては、例えば、ハロアセチル基、ハロアセトアミドメチル基若しくはハロゲン化アルキル基等の活性ハロゲン基、エポキサイド基、カルボキシル基、カルバミル基、イソシアン酸基、チオイソシアン酸基又は酸無水物基が挙げられるが、適度な反応性を有する観点から、活性ハロゲン基が好ましく、ハロアセトアミドメチル基がより好ましい。反応性官能基を導入した高分子材料の具体的な例としては、クロルアセトアミドメチル基を付加したポリスチレン、クロルアセトアミドメチル基を付加したポリスルホンが挙げられる。

反応性官能基は、予め、血液浄化用担体と適当な試薬を反応させることで血液浄化用担体に結合させることができる。例えば、血液浄化用担体を構成する海島複合繊維の海成分がポリスチレンで、反応性官能基がクロロアセトアミドメチル基の場合は、ポリスチレンとＮ−ヒドロキシメチル−２−クロロアセトアミドを反応させることでクロロアセトアミドメチル基が結合したポリスチレンを得ることができる。クロロアセトアミドメチル基が結合したポリスチレンに対し、例えば、アミノ基を有するテトラエチレンペンタミンを反応させることで、テトラエチレンペンタミンがアセトアミドメチル基を介して結合したポリスチレンが得られる。この場合、アセトアミドメチル基はスペーサー２に相当し、テトラエチレンペンタミンは、リガンドに相当する。血液浄化用担体の海成分及び島成分の材質、スペーサー（スペーサー１及びスペーサー２）、リガンドは、任意に組み合わせることができる。リガンドが結合した血液浄化用担体の構成成分の例としては、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン又はテトラエチレンペンタミン等のポリアミンを含むリガンドがアセトアミドメチル基を介して結合したポリスチレンやエチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン又はテトラエチレンペンタミン等のポリアミンを含むリガンドがアセトアミドメチル基を介して結合したポリスルホンが挙げられる。

リガンドにおいて、アミン等の塩基性官能基、スルホン酸又はカルボン酸等の酸性官能基の含量に特に制限はないが、血液成分等の電荷を有する有機物に対する吸着性能の観点から、血液浄化用担体の乾燥重量１ｇ当たり０．４ｍｍｏｌ以上が好ましく、血液のｐＨへの影響を考慮すると、血液浄化用担体の乾燥重量１ｇ当たり２．０ｍｍｏｌ以下が好ましい。つまり、塩基性官能基又は酸性官能基の含量は、血液浄化用担体の乾燥重量１ｇ当たり０．４〜２．０ｍｍｏｌであることが好ましく、０．８〜１．５ｍｍｏｌであることがより好ましい。いずれの好ましい下限値もいずれの好ましい上限値と組み合わせることができる。

アミン等の塩基性官能基、スルホン酸又はカルボン酸等の酸性官能基の含量は、塩酸又は水酸化ナトリウム水溶液を用いた酸塩基滴定法により測定できる。

本実施形態における血液浄化用担体は、以下の方法により製造することができるが、この方法に限られるものではない。

ルイス酸及びハロゲン化アルキル基及びメチロール基を有するアミド化合物（例えば、Ｎ−メチロール−α−クロロアセトアミド）と、架橋剤としてアルデヒド化合物（例えば、パラホルムアルデヒド）を溶解させた溶液に海島複合繊維を添加し、攪拌することでアミドメチル基結合海島複合繊維を作成する。その後、当該繊維を取り出し、続けてポリアミン等を含む化合物（例えば、テトラエチレンペンタミン）を溶解させたジメチルスルホキシド（以下、ＤＭＳＯ）溶液に上記のアミドメチル基結合海島複合繊維を添加、取り出した後、水で洗浄したものが、リガンドとしてポリアミン等を含む化合物を表面に結合した海島複合繊維である。ここで、ポリアミン等を含む化合物がリガンドに相当する。

アミドメチル基結合海島複合繊維を作成する際に用いる溶媒としては、例えば、海成分がポリスチレンの場合、ニトロベンゼン、ニトロプロパン、クロロベンゼン、トルエン又はキシレンが挙げられ、ニトロベンゼン又はニトロプロパンが好ましい。

アミドメチル基結合海島複合繊維を作成する際に用いる架橋剤としては、例えば、パラホルムアルデヒド、アセトアルデヒド又はベンズアルデヒド等のアルデヒド化合物が挙げられる。

アミドメチル基結合海島複合繊維を作成する際に用いる架橋用の触媒としては、例えば、硫酸、塩酸、硝酸又はハロゲン化アルミニウム（ＩＩＩ）（例えば、塩化アルミニウム（ＩＩＩ））若しくはハロゲン化鉄（ＩＩＩ）（例えば、塩化鉄（ＩＩＩ））等のルイス酸が挙げられ、硫酸又は塩化鉄（ＩＩＩ）が混合されていることが好ましい。

アミドメチル基結合海島複合繊維を作成する際の混合液中の触媒の濃度は、５〜８０ｗｔ％が好ましく、３０〜７０ｗｔ％がより好ましい。

アミドメチル基結合海島複合繊維を作成する際の含浸温度は、０〜９０℃が好ましく、５〜４０℃がより好ましい。

アミドメチル基結合海島複合繊維を作成する際の含浸時間は、１分間〜１２０時間が好ましく、５分間〜２４時間がより好ましい。

ポリアミン等が結合した海島複合繊維を作成する際に用いる溶媒としては、例えば、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、ジエチルエーテル、ジオキサン、テトラヒドロフラン又はジメチルスルホキシドが挙げられるが、ジメチルスルホキシドが好ましい。

ポリアミン等が結合した海島複合繊維を作成する際に用いる触媒としては、例えば、トリエチルアミン若しくは１，４−ジアザビシクロ［２．２．２］オクタン等の有機塩基又は水酸化ナトリウム等の無機塩基が挙げられるが、トリエチルアミン等の有機塩基が好ましい。

ポリアミン等が結合した海島複合繊維を作成する際の混合液中の触媒の濃度は、５０〜１０００ｍＭが好ましく、３００〜７００ｍＭがより好ましい。

ポリアミン等が結合した海島複合繊維を作成する際の含浸温度は、１５〜８０℃が好ましく、４０〜６０℃がより好ましい。

ポリアミン等が結合した海島複合繊維を作成する際の含浸時間は、３０分間〜２４時間が好ましく、１時間〜８時間が好ましい。

血液浄化用担体は、血液浄化カラムに充填する担体として好ましく用いられる。血液浄化用担体を用いた血液浄化カラムを体外循環用カラムとして血液浄化療法に用いる場合には、体外に導出した血液を直接カラムに通してもよいし、血漿分離膜等と組み合わせて使用してもよい。

血液浄化用担体の血液浄化性能の評価方法としては、例えば、インターロイキン８（以下、ＩＬ−８）吸着率を測定する方法が挙げられる。ＩＬ−８は血液成分中に含まれるサイトカインの一種であり、炎症性疾患患者において、特に細気管支炎やウイルス感染により発症した疾患の血液成分に顕著に高値となることが知られていることから、血液浄化性能評価用の血液成分として好適である。ＩＬ−８の吸着率が高いほど、血液浄化用担体の血液浄化性能が高いと判断できる。

血液浄化用担体から発生する微粒子の測定方法としては、第十五改正日本薬局方収載(２００６年３月３１日厚生労働省告示第２８５号)の一般試験法６．０７注射剤の不溶性微粒子試験法（第１法：光遮蔽粒子計数法；ｐｐ．１−２）を参考にして実施することができる。具体的には、血液浄化用担体を一定面積切り出してセルに充填し、セル中の水を撹拌して微粒子を抽出し、抽出により得られた微粒子数を測定する方法が挙げられる。血液浄化用担体を使用する際に脆性破壊が起き、当該担体から微粒子が発生すると、通液した液体に当該微粒子が混入する恐れがあるため、血液浄化用担体として適切に用いることができない。よって、微粒子発生数は日本薬局方収載の判定基準に基づき、血液浄化用担体０．０１ｃｍ^３の抽出に用いた水１ｍＬあたりに含まれる粒子径１０μｍ以上のものが２５個以下、粒子径２５μｍ以上のものが３個以下であることが必要である。

また、本発明は、上記の血液浄化用担体を備える、血液浄化カラムを提供する。

「血液浄化カラム」とは、少なくとも液体入口部、ケース部、液体出口部を有しており、ケース部には血液浄化用担体が充填されているものを意味する。カラムとしては、例えば、ラジアルフロー型のカラムが挙げられる。

本実施形態の血液浄化カラムは、液体を通過させることで当該液中から有機物を吸着することができることから、有機物を含んだ液体から目的とする有機物を精製又は除去する用途として用いることができ、例えば特定の有機物の分離等に用いることができる。本実施形態の血液浄化カラムは、中でも、血液成分の吸着に適していることから血液成分の吸着除去用のカラムとして用いることがより好ましい。ここで、血液成分の吸着除去用のカラムとは、血液成分を含む液体を生体から取り出し、その液体を当該カラムに通液し、血液成分中の老廃物や有害物質を取り除く機能を有したカラムのことをいう。そして、本実施形態の血液浄化カラムは、血液成分の中でも、特にタンパク質、微生物由来の毒素、白血球等の吸着除去用途として好適に用いられ、中でもタンパク質の吸着除去用の血液浄化カラムとして特に好適に用いられる。炎症性疾患治療用に本実施形態の血液浄化カラムを用いる場合は、免疫細胞の情報伝達に用いられているサイトカインが吸着対象として好ましい。

血液浄化カラムの容器形状としては、有機物を含む液体（以下、液体）の入口部及び出口部、ケース部を有する容器で、当該ケース部内に血液浄化用担体を充填できる形状であればよい。一つの実施形態としては、血液浄化用担体をパイプに巻きつけ、円筒状にしたもの（以下、円筒）を内部に充填できる容器で、液体が円筒の外周より入り円筒の内側へと流れた後に当該液体が容器外に出る容器又は液体が円筒の内側より入り円筒の外側へと流れた後に当該液体が容器外に出る容器が挙げられる。製造効率や処理液のショートパス抑制の観点からは、側面に孔を持つパイプに対して血液浄化用担体が巻きつけられている構造が好ましく、具体的には、供給された液体を流出するために設けられた孔を長手方向の側面に備える中心パイプと、上記中心パイプの周りに充填され、上記液体に含まれる標的物質を吸着させる血液浄化用担体と、流入してきた上記液体が上記中心パイプの中を通るように上記中心パイプの上流端に連通され、上記液体が上記中心パイプを通過せずに上記血液浄化用担体と接触するのを防ぐように配置されたプレートと、上記中心パイプの下流端を封鎖し、上記血液浄化用担体を上記中心パイプの周りの空間に固定するように配置されたプレートと、を備えるラジアルフロー型の容器が挙げられ、また、容器の形状は、円柱状又は三角柱状、四角柱状、六角柱状若しくは八角柱状等の角柱状容器が挙げられるが、この構造に限定されるものではない。また別の実施形態としては、血液浄化用担体を円形に切り取ったものを充填可能な円筒状の空間を内部に有した容器で、液体導入口及び液体排出口を有した容器が考えられる。具体的には、供給された液体を流出するために設けられた液体導入口を備えるプレートと、供給された液体を排出するために設けられた液体排出口を備えるプレートと、血液浄化用担体を円形に切り取ったものが充填された円筒状のケース部を内部に有し、液体導入口及び液体排出口を有した容器が挙げられる。なお、この場合、血液浄化用担体の形は円形に限らず、血液浄化カラムの容器形状に合わせて楕円形、三角形や四角形等の多角形、台形等任意の形状に適宜変更することができる。

血液浄化カラムの容器としては、ガラス製、プラスチック・樹脂製、ステンレス製等のものが挙げられ、容器のサイズは使用目的に応じて適宜選択され、血液浄化カラムの容器の大きさ等に特に制限はないが、臨床現場や測定場所での操作性・廃棄の容易さを考慮すると、材質としてはプラスチック・樹脂製が好ましく、大きさは手に握りやすい大きさが好ましく、全体の血液浄化カラムの高さは１ｃｍ以上３０ｃｍ以下、外径は１ｃｍ以上１０ｃｍ以下、内容積は２００ｃｍ^３以下であることが好ましい。なお、後述する実施例においては、測定の簡便さから、充填体積１１ｃｍ^３（充填高さ：４．７ｃｍ、充填直径１．９ｃｍ）の血液浄化カラムを使用しているが、この限りではない。

血液浄化用担体は、血液浄化カラム内に積層されて充填されていることが好ましい。ここで、積層とは、血液浄化用担体を２枚以上密着させて重ねることを意味し、積層されて充填する方法としては、例えば、アキシャルフローカラムのようにシート形態に加工した血液浄化用担体を複数枚重ねていく方法や、ラジアルフローカラムのように孔を持つパイプにシート形態に加工した血液浄化用担体を巻きつけていく方法が挙げられる。

血液浄化カラム内に充填するものは、血液浄化用担体単独でもよく、他の血液浄化用担体、各種スペーサーを組み合わせて充填してもよい。スペーサーとしては、例えば、編地、織物、不織布等シート形状にした繊維や、膜、ビーズ、ハイドロゲル等が挙げられる。

以下、本実施形態に係る血液浄化用担体について実施例及び比較例により具体的に説明するが、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。

（繊維Ａの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが９ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０個の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ａ（以下、繊維Ａ）を得た。

（繊維Ｂの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが１０ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｂ（以下、繊維Ｂ）を得た。

（繊維Ｃの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマー製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｃ（以下、繊維Ｃ）を得た。

（繊維Ｄの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが２５ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン／ポリエチレン共重合体（エチレンユニット含有率：３ｍｏｌ％）（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｄ（以下、繊維Ｄ）を得た。

（繊維Ｅの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが２７ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン／ポリエチレン共重合体（エチレンユニット含有率：５ｍｏｌ％）（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｅ（以下、繊維Ｅ）を得た。

（繊維Ｆの作製）
海成分としてＭＦＲが２ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量２６万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマ―製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり７００の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数７００個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｆ（以下、繊維Ｆ）を得た。

（繊維Ｇの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが５ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｇ（以下、繊維Ｇ）を得た。

（繊維Ｈの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）９０質量％、ＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマ―製）１０質量％、島成分としてＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマ―製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり７００の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数７００個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｈ（以下、繊維Ｈ）を得た。

（繊維Ｉの作製）
海成分としてＭＦＲが２ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量２６万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマ―製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり１６の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数１６個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｉ（以下、繊維Ｉ）を得た。

（繊維Ｊの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）９０質量％、ＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマ―製）１０質量％、島成分としてＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマ―製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり１６の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数１６個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｊ（以下、繊維Ｊ）を得た。

（繊維Ｋの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマー製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり７００の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．１ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数７００個、フィラメント数２４本である、海島複合繊維Ｋ（以下、繊維Ｋ）を得た。

（繊維Ｌの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが１２ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン（株式会社プライムポリマー製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり７００の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を５０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．１ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数７００個、フィラメント数１６本である、海島複合繊維Ｌ（以下、繊維Ｌ）を得た。

（繊維Ｍの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが２５ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン／ポリエチレン共重合体（エチレンユニット含有率：３ｍｏｌ％）（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を７０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｍ（以下、繊維Ｍ）を得た。

（繊維Ｎの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが２５ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン／ポリエチレン共重合体（エチレンユニット含有率：３ｍｏｌ％）（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を３０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｎ（以下、繊維Ｎ）を得た。

（繊維Ｏの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが２７ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン／ポリエチレン共重合体（エチレンユニット含有率：５ｍｏｌ％）（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を７０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｏ（以下、繊維Ｏ）を得た。

（繊維Ｐの作製）
海成分としてＭＦＲが１８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチレン（重量平均分子量１８万、ＰＳジャパン株式会社製）、島成分としてＭＦＲが２７ｇ／１０ｍｉｎのポリプロピレン／ポリエチレン共重合体（エチレンユニット含有率：５ｍｏｌ％）（日本ポリプロ株式会社製）を用いて別々に溶融計量し、１つの吐出孔当たり２５０の島成分用分配孔が穿設された海島複合口金が組み込まれた紡糸パックに流入させて、海島複合流とし、溶融吐出した。島比率を３０ｗｔ％に制御し、単繊度が３．０ｄｔｅｘ、繊維径２０μｍ、島数２５０個、フィラメント数３６本である、海島複合繊維Ｐ（以下、繊維Ｐ）を得た。

（脱海繊維Ａの作製）
繊維Ａ１ｇを、室温でクロロホルム５０ｃｍ^３に浸漬させ、一晩静置して海成分を溶解させた後、メタノール、イオン交換水の順で洗浄することで、繊維Ａの島成分（以下、島成分Ａとも称する。）を取り出し、脱海繊維Ａを得た。

（脱海繊維Ｂの作製）
繊維Ａを繊維Ｂに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｂを作製した。

（脱海繊維Ｃの作製）
繊維Ａを繊維Ｃに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｃを作製した。

（脱海繊維Ｄの作製）
繊維Ａを繊維Ｄに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｄを作製した。

（脱海繊維Ｅの作製）
繊維Ａを繊維Ｅに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｅを作製した。

（脱海繊維Ｆの作製）
繊維Ａを繊維Ｆに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｆを作製した。

（脱海繊維Ｇの作製）
繊維Ａを繊維Ｇに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｇを作製した。

（脱海繊維Ｈの作製）
繊維Ａを繊維Ｈに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｈを作製した。

（脱海繊維Ｉの作製）
繊維Ａを繊維Ｉに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｉを作製した。

（脱海繊維Ｊの作製）
繊維Ａを繊維Ｊに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｊを作製した。

（脱海繊維Ｋの作製）
繊維Ａを繊維Ｋに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｋを作製した。

（脱海繊維Ｌの作製）
繊維Ａを繊維Ｌに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｌを作製した。

（脱海繊維Ｍの作製）
繊維Ａを繊維Ｍに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｍを作製した。

（脱海繊維Ｎの作製）
繊維Ａを繊維Ｎに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｎを作製した。

（脱海繊維Ｏの作製）
繊維Ａを繊維Ｏに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｏを作製した。

（脱海繊維Ｐの作製）
繊維Ａを繊維Ｐに変更した以外は、脱海繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、脱海繊維Ｐを作製した。

（ポリアミン化繊維Ａの作製）
Ｎ−ヒドロキシメチル−２−クロロアセトアミド（以下、ＮＭＣＡ）４．７ｇをニトロベンゼン２６ｃｍ^３と９８重量％硫酸１７ｃｍ^３混合溶液に添加後、ＮＭＣＡが溶解するまで１０℃で攪拌して、ＮＭＣＡ溶液を調製した。次に、ニトロベンゼン２ｃｍ^３、９８重量％硫酸１．３ｃｍ^３の混合溶液にパラホルムアルデヒド（以下、ＰＦＡ）０．２ｇを添加し、ＰＦＡが溶解するまで２０℃で攪拌し、ＰＦＡ溶液を調製した。該ＰＦＡ溶液３．３ｃｍ^３を５℃に冷却後、上記ＮＭＣＡ溶液４３ｃｍ^３に混合した。該混合液を５分間攪拌したのちに、繊維Ａ１ｇを添加して２時間含浸した。含浸後の繊維Ａを１０℃のニトロベンゼン４３ｃｍ^３中に浸して反応を停止させた後、該繊維Ａに付着しているニトロベンゼンをメタノールで洗浄した。

テトラエチレンペンタミン（以下、ＴＥＰＡ）０．２ｃｍ^３（２０ｍＭ）とトリエチルアミン２．９ｃｍ^３をＤＭＳＯ４０ｃｍ^３に溶解させた混合液に、上記のメタノールで洗浄した後の編地Ａをそのまま添加し、４０℃で３時間含浸させた。ガラスフィルターを用いて該繊維Ａをろ別し、４０ｃｍ^３のＤＭＳＯで洗浄した。

活性モレキュラーシーブス３Ａで脱水乾燥したＤＭＳＯ２５ｃｍ^３に、窒素雰囲気下でパラクロロフェニルイソシアネート０．１ｇを添加して３０℃に加温し、上記洗浄後の繊維Ａを全量、１時間含浸した。ガラスフィルターを用いて該繊維Ａをろ別し、ポリアミン化繊維Ａを得た。

（１）ポリアミン化繊維及び島成分の引張荷重の測定：
ポリアミン化繊維Ａの引張荷重をＪＩＳ Ｌ１０１３（１９９９年）に示される条件、すなわち、オリエンテック社製引張試験機 テンシロン ＵＣＴ−１００型を用い、試料長２０ｃｍ、引張速度１００％／ｍｉｎの条件で応力−歪曲線を測定し、破断時の荷重を読み取った。この操作を５回繰り返し、得られた結果の単純平均値を求め、小数点第３位を四捨五入した値を、ポリアミン化繊維Ａの引張荷重とした。島成分の引張荷重については、脱海繊維Ａの引張荷重をポリアミン化繊維Ａと同様の操作で測定し、算出した。ポリアミン化繊維Ａ及び島成分Ａの引張荷重の結果を表１に示す。

（２）ポリアミン化繊維及び島成分の平均断面積の測定：
ポリアミン化繊維Ａを凍結包埋し、ミクロトームを用いて繊維の長軸方向に対して垂直に切断した断面を作製した。得られた観察面に導電処理を行い、観察試料とした。走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）Ｓ−５５００（日立ハイテクノロジーズ製）にて島成分が明瞭に観察できる倍率で、各繊維につき１０ヶ所撮影した。得られた画像において１フィラメントに相当する面積をｍｍ^２単位で小数点第４位まで測定し、１０ヶ所の平均値を小数点第４位で四捨五入して求めた値にフィラメント数を乗じた値を、ポリアミン化繊維Ａの平均断面積（Ｓ１）とした。さらに、得られた画像において島成分１本に相当する面積をｍｍ^２単位で小数点第５位まで測定し、１０ヶ所の平均値を小数点第５位で四捨五入して求めた値に島数を乗じ、さらにフィラメント数を乗じた値を、島成分Ａの平均断面積（Ｓ２）とした。ポリアミン化繊維Ａの平均断面積及び島成分Ａの平均断面積の測定結果を表２に示す。

（３）ポリアミン化繊維及び島成分の引張応力の算出とＢ／Ａ値の算出：
上記（１）の方法により測定したポリアミン化繊維Ａの引張荷重を、上記（２）の方法により測定したポリアミン化繊維Ａの平均断面積（Ｓ１）で除した値を、ポリアミン化繊維の引張応力（Ａ）とした。また、上記（１）の方法により測定した脱海繊維Ａの引張荷重から求めた島成分Ａの引張荷重を、上記（２）の方法により測定した島成分Ａの平均断面積（Ｓ２）で除した値を、島成分の引張応力（Ｂ）とした。ポリアミン化繊維Ａ及び島成分Ａの引張応力を表３に示す。さらに、島成分Ａの引張応力（Ｂ）をポリアミン化繊維Ａの引張応力（Ａ）で除した値（Ｂ／Ａ）を、以下の式１を用いて算出した結果を表３に示す。
Ｂ／Ａ＝（（脱海繊維の引張荷重）／（ポリアミン化繊維の島成分の平均断面積（Ｓ２）））／（（ポリアミン化繊維の引張荷重）／（ポリアミン化繊維の平均断面積（Ｓ１））） ・・・式１

（ポリアミン化繊維Ｂの作製）
繊維Ａを繊維Ｂに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｂを作製した。ポリアミン化繊維Ｂ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｂの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｃの作製）
繊維Ａを繊維Ｃに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｃを作製した。ポリアミン化繊維Ｃ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｃの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｄの作製）
繊維Ａを繊維Ｄに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｄを作製した。ポリアミン化繊維Ｄ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｄの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｅの作製）
繊維Ａを繊維Ｅに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｅを作製した。ポリアミン化繊維Ｅ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｅの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｆの作製）
繊維Ａを繊維Ｆに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｆを作製した。ポリアミン化繊維Ｆ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｆの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｇの作製）
繊維Ａを繊維Ｇに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｇを作製した。ポリアミン化繊維Ｇ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｇの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｈの作製）
繊維Ａを繊維Ｈに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｈを作製した。ポリアミン化繊維Ｈ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｈの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｉの作製）
ＮＭＣＡ４．７ｇをニトロベンゼン２６ｃｍ^３と９８重量％硫酸１７ｃｍ^３混合溶液に添加後、ＮＭＣＡが溶解するまで１０℃で攪拌して、ＮＭＣＡ溶液を調製した。次に、ニトロベンゼン２ｃｍ^３、９８重量％硫酸１．３ｃｍ^３の混合溶液にＰＦＡ０．２ｇを添加し、ＰＦＡが溶解するまで２０℃で攪拌し、ＰＦＡ溶液を調製した。該ＰＦＡ溶液３．３ｃｍ^３を５℃に冷却後、上記ＮＭＣＡ溶液４３ｃｍ^３に混合した。該混合液を５分間攪拌したのちに、繊維Ｉ１ｇを添加して２時間含浸した。含浸後の繊維Ｉを０℃のニトロベンゼン４３ｃｍ^３中に浸して反応を停止させた後、該繊維Ｉに付着しているニトロベンゼンをメタノールで洗浄した。

ＴＥＰＡ０．０１ｃｍ^３とトリエチルアミン２．９ｃｍ^３をＤＭＳＯ４０ｃｍ^３に溶解させた混合液に、上記のメタノールで洗浄した後の繊維Ｉをそのまま添加し、３０℃で３時間含浸させた。ガラスフィルターを用いて該繊維Ｉをろ別し、４０ｃｍ^３のＤＭＳＯで洗浄した。続いて繊維Ｉを取り出し、メタノール、次いで水洗浄を行うことで、ポリアミン化繊維Ｉを得た。ポリアミン化繊維Ｉ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｉの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ベンズアルデヒド架橋化繊維Ｊの作製）
ＮＭＣＡ４．７ｇをニトロベンゼン２６ｃｍ^３と９８重量％硫酸１７ｃｍ^３混合溶液に添加後、ＮＭＣＡが溶解するまで１０℃で攪拌して、ＮＭＣＡ溶液を調製した。次に、ニトロベンゼン２ｃｍ^３、９８重量％硫酸１．３ｃｍ^３の混合溶液に４−ジエチルアミノベンズアルデヒド３．４ｇを添加し、４−ジエチルアミノベンズアルデヒドが溶解するまで２０℃で攪拌し、４−ジエチルアミノベンズアルデヒド溶液を調製した。該４−ジエチルアミノベンズアルデヒド溶液３．３ｃｍ^３を５℃に冷却後、上記ＮＭＣＡ溶液４３ｃｍ^３に混合した。該混合液を５分間攪拌したのちに、繊維Ｊ１ｇを添加して２時間含浸した。含浸後の繊維Ｉを０℃のニトロベンゼン４３ｃｍ^３中に浸して反応を停止させた後、該繊維Ｊに付着しているニトロベンゼンをメタノールで洗浄、次いで水洗浄を行うことで、ベンズアルデヒド架橋化繊維Ｊを得た。ベンズアルデヒド架橋化繊維Ｊ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ベンズアルデヒド架橋化繊維Ｊの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｋの作製）
繊維Ａを繊維Ｋに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｋを作製した。ポリアミン化繊維Ｋ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｋの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｌの作製）
繊維Ａを繊維Ｌに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｌを作製した。ポリアミン化繊維Ｌ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｌの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｍの作製）
繊維Ａを繊維Ｍに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｍを作製した。ポリアミン化繊維Ｍ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｍの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｎの作製）
繊維Ａを繊維Ｎに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｎを作製した。ポリアミン化繊維Ｎ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｎの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｏの作製）
繊維Ａを繊維Ｏに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｏを作製した。ポリアミン化繊維Ｏ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｏの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

（ポリアミン化繊維Ｐの作製）
繊維Ａを繊維Ｐに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、ポリアミン化繊維Ｐを作製した。ポリアミン化繊維Ｐ及び島成分の引張荷重、Ｓ１、Ｓ２、ポリアミン化繊維Ｐの引張応力Ａ、島成分の引張応力Ｂ、Ｂ／Ａ値を、表１、表２、表３に示す。

表１には、脱海繊維の引張荷重から求めた島成分の引張荷重と、ポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維の引張荷重が記載されており、「島成分の引張荷重」は、上記（１）の手法を元に、ＪＩＳ Ｌ１０１３に示される条件（試料長２０ｃｍ、引張速度１００％／ｍｉｎ、Ｎ＝５）を用いた引張試験により測定できる、破断時の荷重の単純平均値を意味し、「ポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維の引張荷重」は、上記（１）の手法を元に、ＪＩＳ Ｌ１０１３に示される条件（試料長２０ｃｍ、引張速度１００％／ｍｉｎ、Ｎ＝５）を用いた引張試験により測定できる、破断時の荷重の単純平均値を意味する。

表２には、ポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維の平均断面積Ｓ１と、島成分の平均断面積Ｓ２が記載されており、「ポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維の平均断面積（Ｓ１）」は、上記（２）の手法を元にポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維を長軸方向に対して垂直に切断した際の断面観察により求められた平均断面積を意味し、「島成分の平均断面積（Ｓ２）」は、上記（２）の手法を元にポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維を長軸方向に対して垂直に切断した際の島成分のみを断面観察することにより求められた、島成分のみの平均断面積を意味する。

表３には、ポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維の引張応力Ａと、島成分の引張応力Ｂ、引張応力（Ｂ）を引張応力（Ａ）で除した値（Ｂ／Ａ）が記載されており、「ポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維の引張応力（Ａ）」は、上記表１と表２を元に、ポリアミン化繊維又はベンズアルデヒド架橋化繊維の引張荷重をＳ１で除した値を意味し、「島成分の引張応力（Ｂ）」は、上記表１と表２を元に、脱海繊維の引張荷重から求めた島成分の引張荷重をＳ２で除した値を意味する。

（編地Ａの作製）
繊維Ａを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５６ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２２ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ａ（以下、編地Ａ）を作製した。

（編地Ｂの作製）
繊維Ｂを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５５ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２０ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｂ（以下、編地Ｂ）を作製した。

（編地Ｃの作製）
繊維Ｃを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５４ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．１９ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｃ（以下、編地Ｃ）を作製した。

（編地Ｄの作製）
繊維Ｄを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５４ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．１９ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｄ（以下、編地Ｄ）を作製した。

（編地Ｅの作製）
繊維Ｅを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５４ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．１９ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｅ（以下、編地Ｅ）を作製した。

（編地Ｆの作製）
繊維Ｆを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５２ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．１７ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｆ（以下、編地Ｆ）を作製した。

（編地Ｇの作製）
繊維Ｇを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５６ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２１ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｇ（以下、編地Ｇ）を作製した。

（編地Ｈの作製）
繊維Ｈを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５４ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．１９ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｈ（以下、編地Ｈ）を作製した。

（編地Ｉの作製）
繊維Ｉを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５５ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２０ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｉ（以下、編地Ｉ）を作製した。

（編地Ｊの作製）
繊維Ｊを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５５ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２１ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｊ（以下、編地Ｊ）を作製した。

（編地Ｋの作製）
繊維Ｋを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが３３ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．１７ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｋ（以下、編地Ｋ）を作製した。

（編地Ｌの作製）
繊維Ｌを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが２４ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．１６ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｌ（以下、編地Ｌ）を作製した。

（編地Ｍの作製）
繊維Ｍを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５４ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２０ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｍ（以下、編地Ｍ）を作製した。

（編地Ｎの作製）
繊維Ｎを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５４ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２０ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｎ（以下、編地Ｎ）を作製した。

（編地Ｏの作製）
繊維Ｏを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５５ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２１ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｏ（以下、編地Ｏ）を作製した。

（編地Ｐの作製）
繊維Ｐを用いて、筒編み機（機種名：丸編み機 ＭＲ−１、丸善産業株式会社）の度目調整目盛りを調整し、目付けが５４ｇ／ｍ^２、嵩密度が０．２０ｇ／ｃｍ^３の筒編み編地Ｐ（以下、編地Ｐ）を作製した。

（血液浄化用担体１の作製）
繊維Ａを編地Ａに変更した以外は、ポリアミン化繊維Ａの作製方法と同様の操作を行うことで、血液浄化用担体１を作製した。

（４）血液浄化用担体１に含まれるアミンの含量測定：
血液浄化用担体１に含まれるアミンの含量は、該血液浄化用担体１に含まれるアミンの含量を、酸塩基逆滴定することより決定した。２００ｃｍ^３ナスフラスコに血液浄化用担体１を１．５ｇ、乾燥機にて常圧下、８０℃で４８時間静置することで乾燥処理をした血液浄化用担体１を得た。次に、ポリプロピレン製容器に、上記血液浄化用担体１を１．０ｇ、６Ｍ水酸化ナトリウム水溶液５０ｃｍ^３を添加して３０分攪拌し、濾紙を用いて血液浄化用担体１をろ別した。次にイオン交換水５０ｃｍ^３に上記血液浄化用担体１を添加して３０分間攪拌し、濾紙を用いてろ別した。上記血液浄化用担体１をイオン交換水に添加、洗浄及びろ別操作を、添加したイオン交換水のろ別後の洗浄液のｐＨが７になるまで繰り返すことで脱塩後の血液浄化用担体１を得た。該脱塩後の血液浄化用担体１を３０℃に設定した真空乾燥機で真空条件下、８時間静置した。続いて、ポリプロピレン製容器に、上記血液浄化用担体１を１．０ｇと０．１Ｍ塩酸を３０ｃｍ^３添加し、１０分間攪拌した。攪拌後、溶液のみを５ｃｍ^３抜き取って、ポリプロピレン製容器に移した。次に、抜き取った溶液に対して、０．１Ｍの水酸化ナトリウム水溶液を０．１ｃｍ^３滴下した。滴下後１０分間攪拌し、溶液のｐＨを測定した。０．１Ｍの水酸化ナトリウム水溶液の滴下後１０分間の攪拌、ｐＨの測定操作を同様に１００回繰り返した。溶液のｐＨが８．５を越えた際の０．１Ｍの水酸化ナトリウム水溶液滴下量を１ｇ当たりの滴定量とした。１ｇ当たりの滴定量と以下の式２を用いて、血液浄化用担体１の１ｇ当たりのアミンの含量を算出した。その結果、血液浄化用担体１のアミンの含量は１．２ｍｍｏｌ／ｇであった。
血液浄化用担体１の乾燥重量１ｇ当たりのアミンの含量（ｍｍｏｌ／ｇ）＝｛添加した０．１Ｍ塩酸の液量（３０ｃｍ^３）／抜き取った塩酸の液量（５ｃｍ^３）｝×１ｇ当たりの滴定量（ｃｍ^３／ｇ）×水酸化ナトリウム水溶液濃度（０．１ｍｏｌ／Ｌ） ・・・式２

（血液浄化用担体２の作製）
編地Ａを編地Ｂに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．０ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体２（目付：１００ｇ／ｍ^２、厚み：０．３２ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体３の作製）
編地Ａを編地Ｃに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．１ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体３（目付：９９ｇ／ｍ^２、厚み：０．３０ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体４の作製）
編地Ａを編地Ｄに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．１ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体４（目付：９４ｇ／ｍ^２、厚み：０．３０ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体５の作製）
編地Ａを編地Ｅに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が０．９ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体５（目付：９４ｇ／ｍ^２、厚み：０．３０ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体６の作製）
編地Ａを編地Ｆに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．２ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体６（目付：９１ｇ／ｍ^２、厚み：０．２９ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体７の作製）
編地Ａを編地Ｇに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．３ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体７（目付：１０６ｇ／ｍ^２、厚み：０．３３ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体８の作製）
編地Ａを編地Ｈに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．３ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体８（目付：９５ｇ／ｍ^２、厚み：０．３０ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体９の作製）
編地Ａを編地Ｉに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が０．１ｍｍｏｌ／ｇの液浄化用担体９（目付：１００ｇ／ｍ^２、厚み：０．３１ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体１０の作製）
Ｎ−ヒドロキシメチル−２−クロロアセトアミド（以下、ＮＭＣＡ）１１７ｇをニトロベンゼン６５０ｃｍ^３と９８重量％硫酸４２３ｃｍ^３の混合溶液に添加後、ＮＭＣＡが溶解するまで１０℃で攪拌して、ＮＭＣＡ溶液を調製した。次に、ニトロベンゼン５０ｃｍ^３、９８重量％硫酸３３ｃｍ^３の混合溶液に４−ジエチルアミノベンズアルデヒド４．８ｇを添加し、４−ジエチルアミノベンズアルデヒドが溶解するまで２０℃で攪拌し、４−ジエチルアミノベンズアルデヒド溶液を調製した。該４−ジエチルアミノベンズアルデヒド溶液８５ｃｍ^３を５℃に冷却後、上記ＮＭＣＡ溶液１１００ｃｍ^３に混合した。該混合液を５分間攪拌したのちに、編地Ｊ２５ｇを添加して２時間含浸した。含浸後の編地Ｊを０℃のニトロベンゼン１１００ｃｍ^３中に浸して反応を停止させた後、該編地Ｊに付着しているニトロベンゼンをメタノールで洗浄することで、アミンの含量が０．０４ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体１０（目付：８０ｇ／ｍ^２、厚み：０．３２ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体１１の作製）
編地Ａを編地Ｋに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．２ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体１１（目付：５５ｇ／ｍ^２、厚み：０．２１ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体１２の作製）
編地Ａを編地Ｌに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．１ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体１２（目付：３３ｇ／ｍ^２、厚み：０．１４ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体１３の作製）
編地Ａを編地Ｍに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．０ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体１３（目付：９０ｇ／ｍ^２、厚み：０．２９ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体１４の作製）
編地Ａを編地Ｎに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が０．９ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体１４（目付：９１ｇ／ｍ^２、厚み：０．３０ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体１５の作製）
編地Ａを編地Ｏに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が１．１ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体１５（目付：９５ｇ／ｍ^２、厚み：０．３１ｍｍ）を得た。

（血液浄化用担体１６の作製）
編地Ａを編地Ｐに変更した以外は血液浄化用担体１の作製方法と同様の操作、同様の測定を行うことで、アミンの含量が０．８ｍｍｏｌ／ｇの血液浄化用担体１６（目付：８８ｇ／ｍ^２、厚み：０．２９ｍｍ）を得た。

（実施例１）
（５）血液浄化用担体１の微粒子発生数測定：
血液浄化用担体１を直径２６ｍｍの円形に切り出し、孔サイズ０．３μｍのＨＥＰＡフィルターを通過させたイオン交換水（フィルター水）５０ｍＬとともに清浄な容器に入れて１０回転倒混和してから液を排出し、編地端面から生じた繊維屑を洗浄した。この洗浄操作をさらにもう１回繰り返した。洗浄した被験編地を攪拌型ウルトラホルダーＵＨＰ−２５Ｋ（ＡＤＶＡＮＴＥＣ社製）付属のベースプレートに載せてＯ−リングを重ねたのち直径１８ｍｍの円筒状容器（セル）の間に挟みこみ、ベース取付金具により固定した。ベースプレートの液出口をシリコーンチューブで塞ぎ、編地を底面側にして１０ｍＬのフィルター水を加え、水漏れがないことを確認した。ここにＵＨＰ−２５Ｋ付属の攪拌セットを取りつけ、マグネティックスターラーＲＣＮ−７（東京理化器械社製）上で、攪拌セットが編地に接触しない状態で回転数６００ｒｐｍにて５分間攪拌を行った。この液を採取し、光遮蔽型自動微粒子測定装置ＫＬ−０４（リオン社製）で３ｍＬ測定し、１ｍＬ当たりの５μｍ以上の微粒子数、１０μｍ以上の微粒子数、２５μｍ以上の微粒子数を測定し、微粒子発生数（単位：個／ｍＬ）とした。結果を表４に示す。

（６）血液浄化用担体１のＩＬ−８吸着率測定：
血液浄化用担体１のＩＬ−８吸着性能を確認するため、ＩＬ−８を含む液体に血液浄化用担体１を所定時間含浸後に取り出し、含浸前後の液体中のＩＬ−８量の差分からＩＬ−８吸着率を測定した。以下に測定方法を示す。

血液浄化用担体１を直径６ｍｍの円板状に切り抜いた後、これを４枚ずつポリプロピレン製の容器に入れた。この容器に、ＩＬ−８の濃度が２０００ｐｇ／ｍＬなるように調製した牛胎児血清（Ｆｅｔａｌ Ｂｏｖｉｎｅ Ｓｅｒｕｍ、以下、ＦＢＳ）を、１ｃｍ^３の血液浄化用担体１に対して８８ｍＬとなるように添加し、３７℃のインキュベータ内で１時間転倒混和した後、酵素結合免疫吸着（ＥＬＩＳＡ）法にてＦＢＳ中のＩＬ−８濃度を測定した。転倒混和前および転倒混和後のＩＬ−８濃度から以下の式３によりＩＬ−８吸着率を算出した。結果を表４に示す。
血液浄化用担体１のＩＬ−８吸着率（％）＝｛転倒混和前のＩＬ−８濃度（ｐｇ／ｍＬ）―転倒混和後のＩＬ−８濃度（ｐｇ／ｍＬ）｝／転倒混和前のＩＬ−８濃度（ｐｇ／ｍＬ）×１００ ・・・式３

（実施例２）
血液浄化用担体２を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例３）
血液浄化用担体３を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例４）
血液浄化用担体４を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例５）
血液浄化用担体５を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例６）
血液浄化用担体６を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例７）
血液浄化用担体１１を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例８）
血液浄化用担体１２を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例９）
血液浄化用担体１３を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例１０）
血液浄化用担体１４を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例１１）
血液浄化用担体１５を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（実施例１２）
血液浄化用担体１６を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（比較例１）
血液浄化用担体７を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（比較例２）
血液浄化用担体８を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（比較例３）
血液浄化用担体９を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

（比較例４）
血液浄化用担体１０を用いて、実施例１と同様の測定を行うことで、微粒子発生数、ＩＬ−８吸着率を測定した。結果を表４に示す。

表４中、粒子径５μｍ以上の微粒子発生数は、微粒子測定により得られたイオン交換水１ｍＬあたりの５μｍ以上の大きさを持つ微粒子の個数を意味し、粒子径１０μｍ以上の微粒子発生数は、微粒子測定により得られたイオン交換水１ｍＬあたりの１０μｍ以上の大きさを持つ微粒子の個数を意味し、粒子径２５μｍ以上の微粒子発生数は、微粒子測定により得られたイオン交換水１ｍＬあたりの２５μｍ以上の大きさを持つ微粒子の個数を意味する。

表１、表２、表３及び表４の結果より、島成分の引張応力Ｂを海島複合繊維の引張応力Ａで除した値Ｂ／Ａが１．７〜５．０の範囲にあるポリアミン化繊維を含む血液浄化用担体は、粒子径１０μｍ以上の微粒子発生数が２５個／ｍＬ以下であることから微粒子の発生を抑制できることが明らかとなり、Ｂ／Ａが１．７〜５．０の範囲より外にある血液浄化用担体は、日本薬局方の基準を満たさないことから、本発明における血液浄化用担体は、安全性が高く、血液浄化カラムとして有用である。

本発明の血液浄化用担体は、微粒子発生を抑制できるため、体外循環用の担体として利用できる。

Claims (5)

1. 海成分と島成分とからなる海島複合繊維を含み、
   該海島複合繊維の引張応力をＡ、該島成分の引張応力をＢとしたとき、ＢをＡで除した値（Ｂ／Ａ）が、１．７〜５．０であり、
   前記海島複合繊維の表面に、ポリアミン、ポリスルホン酸又はポリカルボン酸を含むリガンドが結合している、血液浄化用担体。
2. 前記Ｂ／Ａは、１．９〜３．４である、請求項１記載の血液浄化用担体。
3. 前記海成分は、ポリスチレン及びその誘導体、ポリスルホン及びその誘導体、並びに、それらの混合物からなる群から選択され、
   前記島成分は、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体及びそれらの混合物からなる群から選択される、請求項１又は２記載の血液浄化用担体。
4. 前記島成分は、ポリプロピレン／ポリエチレン共重合体であり、該共重合体は、エチレンモノマーユニットを１〜１０ｍｏｌ％含む、請求項１〜３のいずれか一項記載の血液浄化用担体。
5. 請求項１〜４のいずれか一項記載の血液浄化用担体を備える、血液浄化カラム。