JP2020106053A - 油圧緩衝装置 - Google Patents

Abstract

【課題】圧縮時及び伸長時の両方において十分な減衰力を発生させることのできる油圧緩衝装置を提供すること。【解決手段】油圧緩衝装置（３０）は、第１の筒体（４６）と、第１の筒体（４６）の内部に軸線（ＣＬ）に沿って相対的に移動可能に設けられたロッド（７３）と、ロッド（７３）に固定されロッド（７３）が第１の筒体（４６）の一端（４６ａ）から他端（４６ｂ）に向かって移動する際には閉じるバルブ（７５ｂ）を備えたピストン（７５）と、ロッド（７３）移動する際にピストン（７５）によって第１の筒体（４６）から押し出されたオイル（Ｏｉ）を第１の筒体（４６）の一端（４６ａ）に戻すリターン流路（ＲＰ）と、ロッド（７３）が第１の筒体（４６）の一端（４６ａ）から他端（４６ｂ）に向かって移動する際にオイル（Ｏｉ）を蓄えるアキュムレータ（６０）と、を有する。【選択図】図４

Description

本発明は、オイルを用いて振動等のエネルギを減衰する油圧緩衝装置に関する。

多くの二輪車には、走行中に路面の凹凸から運転者に伝わる振動等を減衰するために緩衝装置が設けられている。緩衝装置として、内部に充填されたオイルを用いて振動等のエネルギを減衰する油圧緩衝装置が知られている。油圧緩衝装置として、特許文献１に開示される技術がある。

特許文献１に示されるような、油圧緩衝装置は、筒体と、この筒体の軸線に沿って筒体に対して相対的に移動可能に設けられたロッドと、このロッドに固定されロッドが進退する際にオイルが内部を通過するピストンと、筒体の他端に設けられたアキュムレータと、を有する。

アキュムレータは、油圧緩衝装置の圧縮時にオイルを蓄え、油圧緩衝装置の伸長時に、オイルを筒体に向かって戻す。

特開２０１０−２０３４６７号公報

特許文献１に示される油圧緩衝装置において、圧縮時に発生する減衰力は、ロッドの断面積×ピストン側の油室及びロッド側の油室の差圧（以下、単に「差圧」といった場合には、ピストン側油室とロッド側油室との差圧をいう。）による。一方、伸長時に発生する減衰力は、（ピストンの断面積−ロッドの断面積）×差圧による。このため、圧縮時における減衰力を高めるためにロッドの断面積を大きくすると、（ピストンの断面積−ロッドの断面積）は、小さくなり、伸長時における減衰力は小さくなる。また、伸長時における減衰力を高めるために、ピストンの断面積を大きくすると、これを囲う筒体の径が大きくなり、油圧緩衝装置が大型化する。さらに、減衰力を高めるために差圧を大きくすると、ロッドが移動してから減衰力が発生するまでの時間が長くなる。即ち、差圧を大きくすると、応答性が悪化する。

本発明は、圧縮時及び伸長時の両方において十分な減衰力を発生させることのできる油圧緩衝装置の提供を課題とする。

本発明によれば、筒体によって構成され内部をオイルが流れる第１の筒体と、
この第１の筒体の軸線に沿って、前記第１の筒体に対して相対的に移動可能に設けられたロッドと、
このロッドに固定され、外周面が前記第１の筒体の内周面に沿って配置されていると共に、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際には閉じ、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際には開くバルブを備え、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際には前記オイルが内部を通過するピストンと、
前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、前記ピストンによって前記第１の筒体から押し出された前記オイルを、前記第１の筒体の一端に戻すリターン流路と、
前記第１の筒体の他端に設けられ、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、前記オイルを蓄え、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際に、前記オイルを前記第１の筒体に向かって戻すアキュムレータと、を有することを特徴とする油圧緩衝装置が提供される。

本発明では、ピストンは、ロッドが第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際には閉じるバルブを備えている。加えて、ロッドが第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、ピストンによって第１の筒体から押し出されたオイルを、第１の筒体の一端に戻すリターン流路を備えている。さらに、ロッドが第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際にオイルを蓄えるアキュムレータを備えている。圧縮時には、ピストンのバルブは、閉じている。この状態でロッドが第１の筒体の他端に向かって移動する。そして、ピストンによって押し出されたオイルは、リターン流路を介して第１の筒体に戻される。加えて、油室内に浸入したロッドの体積に応じた量のオイルが、アキュムレータに蓄えられる。圧縮時における受圧面積は、概ねピストンの断面積に一致する。つまり、圧縮時において、大きな受圧面積を確保することができる。一方、伸長時における受圧面積は、概ねピストンの断面積からロッドの断面積を引いた面積となる。圧縮時における受圧面積は、ロッドの断面積によらないため、小さな断面積のロッドを採用することができる。これにより、伸長時においても大きな受圧面積を確保することができる。圧縮時及び伸長時の両方において十分な減衰力を発生させることのできる油圧緩衝装置を提供することができる。

本発明の実施例１による油圧緩衝装置が搭載された二輪車の側面図である。 図１に示された油圧緩衝装置の断面図である。 図３Ａは、図２の３Ａ部拡大図、図３Ｂは、図２の３Ｂ部拡大図である。 図４Ａは、伸長時における油圧緩衝装置を模式的に示した図、図４Ｂは、圧縮時における油圧緩衝装置を模式的に示した図である。 図５Ａは、比較例による油圧緩衝装置のロッド面積と減衰力との関係を説明する線図、図５Ｂは、実施例による油圧緩衝装置のロッド面積と減衰力との関係を説明する線図である。 本発明の実施例２による油圧緩衝装置の断面図である。

本発明の実施の形態を添付図に基づいて以下に説明する。なお、説明中、左右とは二輪車の乗員を基準として左右、前後とは車両の進行方向を基準として前後を指す。また、図中Ｕｐは上、Ｄｎは下を示している。
＜実施例１＞

図１を参照する。本発明の油圧緩衝装置３０は、例えば、二輪車１０に搭載されたフロントフォーク３０に適用される。以下、油圧緩衝装置３０を、適宜フロントフォーク３０と言い換える。

二輪車１０は、車体１１と、この車体１１の中央下部に支持されたエンジン１２と、車体１１の前部左右に設けられ路面の凹凸から受ける衝撃を吸収する左右のフロントフォーク３０（図には、右側のフロントフォーク３０のみが示されている）と、これらのフロントフォーク３０によって挟まれていると共に回転可能に支持された前輪１４と、フロントフォーク３０の上部に配置され前輪１４を操舵するハンドルパイプ１５と、エンジン１２の上方に設けられ液体燃料が充填されている燃料タンク１６と、この燃料タンク１６の後方に設けられ乗員が着座するシート１７と、車体１１の後部から後方に向かって延び上下方向にスイング可能に設けられたスイングアーム１８と、このスイングアーム１８によって回転可能に支持された後輪１９と、車体１１からスイングアーム１８まで延び後輪１９から入力される振動等の衝撃を吸収するリヤクッション２１と、を有している。

左右のフロントフォーク３０は、それぞれ同じ構成とされている。以下、右のフロントフォーク３０について説明し、左のフロントフォークについての説明は、省略する。

なお、左右のフロントフォーク３０は、目的に応じて左右それぞれで異なる構成を採用することもできる。

図２を参照する。フロントフォーク３０は、前輪１４（図１参照）に固定された車軸側ユニット４０と、この車軸側ユニット４０の外周に重ねられ上端が車体１１（図１参照）に固定された車体側ユニット７０と、これらの車軸側ユニット４０及び車体側ユニット７０をそれぞれ離間する方向に向かって付勢し路面の凹凸から受ける衝撃を吸収する衝撃吸収ばね３３と、を主な構成要素とする。

なお、フロントフォーク３０は、車体側ユニット７０の下部を、車軸側ユニット４０の上部によって覆う構成とすることもできる。

図３を併せて参照する。車軸側ユニット４０は、前輪１４（図１参照）の車軸が固定される車軸ブラケット４１と、この車軸ブラケット４１に下端が固定され上部が車体側ユニット７０の内周に沿って設けられたインナチューブ４２と、このインナチューブ４２の内部に設けられオイルＯｉを蓄えることが可能なアキュムレータ６０と、このアキュムレータ６０の先端に設けられたチェックバルブ４４と、このチェックバルブ４４の先端に設けられチェックバルブ４４の抜けを防止するナット４５と、チェックバルブ４４の外周に設けられ軸線ＣＬに沿って延びる第１の筒体４６と、この第１の筒体４６の外周に設けられた筒体によって構成された第２の筒体４７と、この第２の筒体４７の先端に固定され第２の筒体４７を閉じている隔壁部材４８と、この隔壁部材４８に支持され第１の筒体４６の一端４６ａを支持している筒体支持部材４９と、隔壁部材４８に支持され軸線ＣＬに沿って延びる第３の筒体５１と、この第３の筒体５１に収納され車軸側ユニット４０及び車体側ユニット７０を互いに離間する方向に付勢するリバウンドスプリング５２と、このリバウンドスプリング５２の一端を受けていると共に第３の筒体５１の端部を閉じている蓋体５３と、を有する。

インナチューブ４２の基端４２ａの外周は、雄ねじ状に形成され車軸ブラケット４１に締結されている。インナチューブ４２は、先端４２ｂが車軸側ユニット４０の内部まで達し、第３の筒体５１よりも先まで延びている。

アキュムレータ６０には、例えば、ブラダが採用される。アキュムレータ６０は、軸線ＣＬに沿って設けられたケース部６１と、このケース部６１の内部に設けられケース部６１の内部にオイルＯｉが送られることにより凹むブラダ本体６２と、を有する。ケース部６１の先端には、オイルＯｉが通過する穴６１ａが複数開けられている。

なお、アキュムレータ６０は、フリーピストンによって構成することもできる。

チェックバルブ４４は、フロントフォーク３０が圧縮される際にオイルＯｉの圧力によって開く圧側バルブ４４ａと、この圧側バルブ４４ａが開くことによってオイルＯｉが通過する圧側ポート４４ｂと、フロントフォーク３０が伸長される際にオイルＯｉの圧力によって開く伸側バルブ４４ｃと、この伸側バルブ４４ｃが開くことによってオイルＯｉが通過する伸側ポート４４ｄと、を有している。

第１の筒体４６は、軸線ＣＬに沿って延びる筒体によって構成されている。第１の筒体４６の内部は、オイルＯｉによって満たされている。第１の筒体４６の一端４６ａは、筒体支持部材４９によって支持され、第１の筒体４６の他端４６ｂは、ケース部６１によって支持されている。第１の筒体４６の他端４６ｂの近傍には、オイルＯｉが通過可能な穴４６ｃが複数開けられている。

第１の筒体４６の他端４６ｂは、アキュムレータ６０まで延びている。軸線ＣＬに沿った方向を基準として、第１の筒体４６の他端４６ｂ近傍に開けられた穴４６ｃは、チェックバルブ４４とアキュムレータ６０との間に位置する。

第２の筒体４７は、軸線ＣＬに沿って設けられていると共に、第１の筒体４６の外周に沿って設けられた筒状の部材である。第２の筒体４７の一端４７ａは、隔壁部材４８に締結され、第２の筒体４７の他端４７ｂは、ケース部６１に締結されている。

第２の筒体４７の内周、及び、第１の筒体４６の外周の間に形成された空間は、リターン流路ＲＰとされている。リターン流路ＲＰは、穴４６ｃから流出したオイルＯｉが流され、第１の筒体４６の一端４６ａにオイルＯｉを戻すための流路である。

隔壁部材４８は、第２の筒体４７の一端４７ａ、及び、第３の筒体５１の他端５１ｂを閉じている。隔壁部材４８には、リターン流路ＲＰを流れたオイルＯｉを第１の筒体４６の一端４６ａに向かって流す流路穴４８ａが複数箇所に開けられている。流路穴４８ａは、リターン流路ＲＰに臨んでいる。

筒体支持部材４９は、一端が隔壁部材４８の外周に嵌め込まれていると共に、他端が第１の筒体４６の一端４６ａに嵌めこまれている。筒体支持部材４９によって、第１の筒体４６の一端４６ａは、閉じられている。筒体支持部材４９の中央には、軸線ＣＬを中心に円形の穴４９ｃが開けられている。

第３の筒体５１は、軸線ＣＬに沿って設けられた筒体によって構成されている。第３の筒体５１の一端５１ａは、蓋体５３によって閉じられ、第３の筒体５１の他端５１ｂは、隔壁部材４８によって閉じられている。

車体側ユニット７０は、インナチューブ４２の外周を覆い筒体によって構成されているアウタチューブ７１と、このアウタチューブ７１の一端７１ａを閉じている蓋部材７２と、この蓋部材７２に一端７３ａが支持され軸線ＣＬに沿って延びるロッド７３と、このロッド７３の他端７３ｂに固定されたピストンホルダ７４と、このピストンホルダ７４によって支持されたピストン７５と、ピストンホルダ７４に締結されピストン７５の落下を防止するナット７６と、蓋部材７２に支持された筒体であって先端において衝撃吸収ばね３３を受けているばね受け筒７７と、を有する。

アウタチューブ７１の他端７１ｂは、径方向に膨出している。この膨出した部位には、アウタチューブ７１とインナチューブ４２との間に塵埃が侵入することを抑制するダストシール８１が設けられている。

ロッド７３は、隔壁部材４８及び筒体支持部材４９を貫通している。ロッド７３の第３の筒体５１に臨む部位に、リバウンドスプリング５２を受けるためのばね受け部材８２が取り付けられている。

ピストン７５は、外周面が第１の筒体４６の内周面に沿って配置されている。ピストン７５は、オイルＯｉが通過可能な複数の穴７５ａを有し、これらの穴７５ａは、バルブ７５ｂによって閉じられている。

ピストン７５は、第１の筒体４６の内部を２つの油室Ｒ１、Ｒ２に区切っている。ピストン７５から第１の筒体４６の一端４６ａまでによって形成される油室Ｒ１を、以下ロッド側油室Ｒ１といい、ピストン７５から第１の筒体４６の他端４６ｂまでによって形成される油室Ｒ２を、以下ピストン側油室Ｒ２という。

以下に、本発明によるフロントフォーク３０（油圧緩衝装置３０）の作用について説明する。

図１を参照する。二輪車１０が走行している際に、前輪１４が路面の凹凸に乗り上げることがある。

図４Ａ及び図４Ｂを参照する。前輪１４が路面の凹凸に乗り上げると、フロントフォーク３０は、図４Ａに示す状態から図４Ｂに示す状態のように、圧縮される。つまり、衝撃吸収ばね３３の付勢力に抗して、車軸側ユニット４０と車体側ユニット７０が互いに近づく。換言すれば、図４Ｂの矢印９１によって示すように、ロッド７３及びピストン７５が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって前進する。

図４Ｂのみを参照する。バルブ７５ｂは、ロッド７３が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって移動する際には閉じている。ピストン７５によって押されたオイルＯｉの圧によって、圧側バルブ４４ａは、開かれる。矢印９２によって示されるように、オイルＯｉは、圧側ポート４４ｂを通過する。圧側ポート４４ｂを通過したオイルＯｉの一部は、矢印９３によって示されるように、第１の筒体４６に形成された穴４６ｃからリターン流路ＲＰに流れる。リターン流路ＲＰを流れたオイルＯｉは、矢印９４によって示されるように、隔壁部材４８に形成された流路穴４８ａ、筒体支持部材４９に形成された穴４９ｃを通過し、ロッド側油室Ｒ１（第１の筒体４６の一端４６ａ）に戻る。

また、圧側ポート４４ｂを通過したオイルＯｉの残部は、矢印９５によって示されるように、アキュムレータ６０内に蓄えられる。アキュムレータ６０にオイルＯｉが入ることにより、ブラダ本体６２は、オイルＯｉの圧によって凹む。アキュムレータ６０に入るオイルＯｉの量は、概ねピストン側油室Ｒ２内に進入したロッドの体積に一致する。

次に、衝撃吸収ばね３３の付勢力によって、フロントフォーク３０は、図４Ｂに示される状態から図４Ａに示される状態に戻る。

図４Ａを参照する。矢印９６によって示されるように、衝撃吸収ばね３３の付勢力によって、ロッド７３及びピストン７５が第１の筒体４６の他端４６ｂから一端４６ａに向かって後退する。バルブ７５ｂは、ロッド７３が第１の筒体４６の他端４６ｂから一端４６ａに向かって移動する際には開く。矢印９７によって示されるように、バルブ７５ｂが開くことにより、穴７５ａ内をオイルＯｉが通過する。このとき、アキュムレータ６０内のオイルＯｉの圧によって、伸側バルブ４４ｃが開かれ、伸側ポート４４ｄをオイルＯｉが通過する。通過したオイルＯｉは、矢印９８によって示されるように、ピストン側油室Ｒ２に戻る。ロッド７３の後退に合わせて、ブラダ本体６２は、元の形状に戻る。

ピストン７５は、ロッド７３が第１の筒体４６の他端４６ｂから一端４６ａに向かって移動する際にオイルＯｉの通過を許容するバルブ７５ｂのみを有する。図４Ｂを参照する。つまり、ピストン７５は、ロッド７３が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって移動する際には、穴７５ａへのオイルＯｉの流入をバルブ７５ｂによって遮断する。

図５Ａを参照する。図５Ａには、比較例によるフロントフォークのロッド断面積と減衰力との関係が示されている。縦軸は、減衰力を示し、下よりも上の方が減衰力が大きいことを示す。横軸は、ロッド断面積を示し、左よりも右のほうがロッド断面積が大きいことを示す。比較例によるフロントフォークに用いられるピストンは、ロッドの前進時及び後退時の両方においてオイルの通過を許容する。線Ｌ１は、圧縮時におけるロッド断面積と減衰力との関係を示している。線Ｌ２は、伸長時におけるロッド断面積と減衰力との関係を示している。

比較例によるフロントフォークは、ロッド断面積が増加するにつれて、圧縮時の減衰力が大きくなる。一方、ロッド断面積が増加するにつれて、伸長時の減衰力は、小さくなる。

図５Ｂを参照する。図５Ｂには、実施例によるフロントフォークのロッド断面積と減衰力との関係が示されている。縦軸は、減衰力を示し、下よりも上の方が減衰力が大きいことを示す。横軸は、ロッド断面積を示し、左よりも右のほうがロッド断面積が大きいことを示す。実施例によるフロントフォークに用いられるピストンは、ロッドの後退時にのみオイルの通過を許容する。線Ｌ３は、圧縮時におけるロッド断面積と減衰力との関係を示している。線Ｌ４は、伸長時におけるロッド断面積と減衰力との関係を示している。

実施例によるフロントフォークは、ロッド断面積の大きさに関わらず、圧縮時の減衰力が一定である。一方、ロッド断面積が増加するにつれて、伸長時の減衰力は、小さくなる。

以上より、本発明は、以下のように言うことができる。

図４を参照する。フロントフォーク３０は、筒体によって構成され内部をオイルが流れる第１の筒体４６と、
この第１の筒体４６の軸線ＣＬに沿って、第１の筒体４６に対して相対的に移動可能に設けられたロッド７３と、
このロッド７３に固定され、外周面が第１の筒体４６の内周面に沿って配置されていると共に、ロッド７３が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって移動する際には閉じ、ロッド７３が第１の筒体４６の他端４６ｂから一端４６ａに向かって移動する際には開くバルブ７５ｂを備え、ロッド７３が第１の筒体４６の他端４６ｂから一端４６ａに向かって移動する際にはオイルＯｉが穴７５ａ（内部）を通過すると共に、第１の筒体４６の内部を一端４６ａ側に形成されるロッド側油室Ｒ１及び他端４６ｂ側に形成されるピストン側油室Ｒ２に区切るピストン７５と、
ロッド７３が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって移動する際に、ピストン７５によって第１の筒体４６から押し出されたオイルＯｉを、第１の筒体４６の一端４６ａ（ロッド側油室Ｒ１）に戻すリターン流路ＲＰと、
第１の筒体４６の他端４６ｂに設けられ、ロッド７３が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって移動する際に、オイルＯｉを蓄え、ロッド７３が第１の筒体４６の他端４６ｂから一端４６ａに向かって移動する際に、オイルＯｉを第１の筒体４６に向かって戻すアキュムレータ６０と、を有する。

図４を参照する。ピストン７５は、ロッド７３が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって移動する際には閉じるバルブ７５ｂを備えている。加えて、ロッド７３が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって移動する際に、ピストン７５によって第１の筒体４６から押し出されたオイルを、第１の筒体４６の一端に戻すリターン流路ＲＰを備えている。さらに、ロッド７３が第１の筒体４６の一端４６ａから他端４６ｂに向かって移動する際にオイルＯｉを蓄えるアキュムレータ６０を備えている。圧縮時には、ピストン７５のバルブ７５ｂは、閉じている。この状態でロッド７３が第１の筒体４６の他端４６ｂに向かって移動する。そして、ピストン７５によって押し出されたオイルＯｉは、リターン流路ＲＰを介して第１の筒体４６に戻される。加えて、ピストン側油室Ｒ２内に浸入したロッド７３の体積に応じた量のオイルＯｉが、アキュムレータ６０に蓄えられる。圧縮時における受圧面積は、概ねピストン７５の断面積に一致する。つまり、圧縮時において、大きな受圧面積を確保することができる。一方、伸長時における受圧面積は、概ねピストン７５の断面積からロッド７３の断面積を引いた面積となる。圧縮時における受圧面積は、ロッド７３の断面積によらないため、小さな断面積のロッド７３を採用することができる。これにより、伸長時においても大きな受圧面積を確保することができる。圧縮時及び伸長時の両方において十分な減衰力を発生させることのできるフロントフォーク３０を提供することができる。

図４のみを参照する。加えて、アキュムレータ６０は、ブラダによって構成される。ブラダは、ロッド７３が移動した際の応答性に優れている。ブラダは、ロッド７３が移動した際に減衰力を早急に発生させることができ好ましい。

さらに、第１の筒体４６の外周に設けられていると共に筒体によって構成され、内部をオイルＯｉが流れる第２の筒体４７を有し、
リターン流路ＲＰは、第１の筒体４６の外周面及び第２の筒体４７の内周面によって構成されている。

リターン流路ＲＰは、二重管状に配置された２つの筒体４６、４７によって構成される。構造が簡便であると共に、少ない部品でリターン流路ＲＰを構成することができる。

図２を参照する。第１の筒体４６の一端４６ａを起点として、第１の筒体４６の軸線ＣＬに沿って第１の筒体４６の一端４６ａから離間する方向へ延び、筒体によって構成された第３の筒体５１と、
この第３の筒体５１に内蔵され、第１の筒体４６の他端４６ｂから一端４６ａに向かってピストン７５を付勢するリバウンドスプリング５２と、を有している。

仮に、第１の筒体４６内にリバウンドスプリング５２を配置する場合には、リバウンドスプリング５２の長さの分、第１の筒体４６を長くしなければならない。第１の筒体４６を長くすると、第１の筒体４６内のオイルＯｉの量が増加する。また、フロントフォーク３０が、運動エネルギーを熱エネルギーに変換することで発熱する。この発熱によりオイルＯｉが膨張するため、アキュムレータ６０も大型化する必要がある（後述する実施例２及び図６参照）。この点、リバウンドスプリング５２は、第１の筒体４６に隣接して設けた第３の筒体５１内に設けられている。このことにより、ロッド７３によって第１の筒体４６から押し出されるオイルＯｉの量を少なくし、アキュムレータ６０を小型化することができる。

次に、本発明の実施例２を図面に基づいて説明する。
＜実施例２＞

図６は実施例２のフロントフォークの断面構成を示し、上記図２に対応させて表している。実施例２によるフロントフォーク３０Ａにおいては、実施例１によるフロントフォーク３０（図２参照）とは、リバウンドスプリング５２Ａの配置された位置が異なる。そのため、前述したように、アキュムレータ６０は実施例１よりも大型化している。その他の基本的な構成については、実施例１によるフロントフォークと共通する。実施例１と共通する部分については、符号を流用すると共に、詳細な説明を省略する。

実施例２によるフロントフォーク３０Ａは、第３の筒体５１（図２参照）を有さない。リバウンドスプリング５２Ａは、第１の筒体４６の内部に収納されている。リバウンドスプリング５２Ａの一端は、筒体支持部材４９を上方に向かって付勢し、リバウンドスプリング５２Ａの他端は、ピストンホルダ７４を下方に向かって付勢している。

以上に説明した実施例２によるフロントフォーク３０Ａを用いた場合も、本発明所定の効果を奏する。

＜実施例３＞
また、実施例３としては、前述した実施例１と実施例２とを組み合わせて、２つのリバウンドスプリング５２、５２Ａを配置する構成も採用できる（図示せず）。

＜その他の実施例＞
尚、本発明による油圧緩衝装置は、二輪車に搭載される例を基に説明したが、三輪車やバギー等の鞍乗型車両、その他の車両を含む乗り物にも搭載可能である。特に、三輪車やバギー等の鞍乗型車両では、サスペンションの全長を短くするという車両の設計上のニーズがある場合も多い。そのような場合には、前述した実施例１または実施例２のいずれかの内、実施例２の方が好適である。なぜならば、実施例２は、第３の筒体５１（図２参照）を有さない点、さらにアキュームレータ６０を大型化する場合に、フロントフォーク３０、３０Ａの軸方向ではなく径方向に大型化しうる点で、サスペンションの全長を短くすることが可能な構造だからである。

さらには、本発明は、フロントフォークの他、リヤクッションに適用することもできる。

本発明の作用及び効果を奏する限りにおいて、本発明は、実施例に限定されるものではない。

本発明の油圧緩衝装置は、二輪車のフロントフォークに好適である。

３０…フロントフォーク（油圧緩衝装置）
４６…第１の筒体
４６ａ…（第１の筒体の）一端
４６ｂ…（第１の筒体の）他端
４７…第２の筒体
５１…第３の筒体
５２…リバウンドスプリング
６０…アキュムレータ
６２…ブラダ本体（ブラダ）
７３…ロッド
７５…ピストン
７５ｂ…バルブ
ＣＬ…軸線
ＲＰ…リターン流路

Claims (7)

1. 筒体によって構成され内部をオイルが流れる第１の筒体と、
   この第１の筒体の軸線に沿って、前記第１の筒体に対して相対的に移動可能に設けられたロッドと、
   このロッドに固定され、外周面が前記第１の筒体の内周面に沿って配置されていると共に、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際には閉じ、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際には開くバルブを備え、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際には前記オイルが内部を通過するピストンと、
   前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、前記ピストンによって前記第１の筒体から押し出された前記オイルを、前記第１の筒体の一端に戻すリターン流路と、
   前記第１の筒体の他端に設けられ、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、前記オイルを蓄え、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際に、前記オイルを前記第１の筒体に向かって戻すアキュムレータと、を有することを特徴とする油圧緩衝装置。
2. 前記アキュムレータは、ブラダによって構成されることを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝装置。
3. 前記第１の筒体の外周に設けられていると共に筒体によって構成され、内部を前記オイルが流れる第２の筒体を有し、
   前記リターン流路は、前記第１の筒体の外周面及び前記第２の筒体の内周面によって構成されていることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の油圧緩衝装置。
4. 前記第１の筒体の一端を起点として、前記第１の筒体の軸線に沿って前記第１の筒体の一端から離間する方向へ延び、筒体によって構成された第３の筒体と、
   この第３の筒体に内蔵され、前記第１の筒体の他端から一端に向かって前記ピストンを付勢するリバウンドスプリングと、を有していることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１項記載の油圧緩衝装置。
5. 請求項１〜請求項４のいずれか１項記載の油圧緩衝装置であって、
   鞍乗型車両のフロントフォークとして用いられていることを特徴とする。
6. 筒体によって構成され内部をオイルが流れる第１の筒体と、
   この第１の筒体の軸線に沿って、前記第１の筒体に対して相対的に移動可能に設けられたロッドと、
   このロッドに固定され、外周面が前記第１の筒体の内周面に沿って配置されていると共に、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際には閉じ、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際には開くバルブを備え、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際には前記オイルが内部を通過すると共に、前記第１の筒体の内部を前記一端側に形成されるロッド側油室及び前記他端側に形成されるピストン側油室に区切るピストンと、
   前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、前記ピストンによって前記ピストン側油室から押し出された前記オイルを、前記ロッド側油室に戻すリターン流路と、
   前記第１の筒体の他端に設けられ、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、前記オイルを蓄え、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際に、前記オイルを前記第１の筒体に向かって戻すアキュムレータと、を有することを特徴とする油圧緩衝装置。
7. 筒体によって構成され内部をオイルが流れる第１の筒体と、
   この第１の筒体の外周に設けられていると共に筒体によって構成され、内部をオイルが流れる第２の筒体と、
   前記第１の筒体の一端を起点として、前記第１の筒体の軸線に沿って前記第１の筒体の一端から離間する方向へ延び、筒体によって構成された第３の筒体と、
   前記第１の筒体の軸線に沿って、前記第１の筒体に対して相対的に移動可能に設けられたロッドと、
   このロッドに固定され、外周面が前記第１の筒体の内周面に沿って配置されていると共に、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際には閉じ、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際には開くバルブを備え、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際にはオイルが内部を通過するピストンと、
   前記第１の筒体の外周面及び前記第２の筒体の内周面によって構成され、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、前記ピストンによって前記第１の筒体から押し出された前記オイルを、前記第１の筒体の他端に戻すリターン流路と、
   前記第１の筒体の他端に設けられ、前記ロッドが前記第１の筒体の一端から他端に向かって移動する際に、前記オイルを蓄え、前記ロッドが前記第１の筒体の他端から一端に向かって移動する際に、前記オイルを前記第１の筒体に向かって戻すブラダと、
   前記第３の筒体に内蔵され、前記第１の筒体の他端から一端に向かって前記ピストンを付勢するリバウンドスプリングと、を有することを特徴とする油圧緩衝装置。

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