JP2020104224A - 表面被覆切削工具 - Google Patents
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Abstract
【課題】Ｔｉ基合金等難削材のミーリング等の切削加工において、被削材由来の溶着物と表面被覆切削工具の表面被覆層との強い付着力によって生じる表面被覆層の工具基体からの剥離を抑制し、長期の使用にわたりすぐれた切削性能を発揮する切削工具を提供する。【解決手段】工具基体表面側より工具基体に接して、ＴｉＡｌ複合窒化物層からなる硬質膜層と、保護層とを有してなり、前記保護層は、六方晶構造を有する厚膜のＴｉ層と、立方晶構造を有する薄膜のＴｉＣ層とが順次２層あるいは４層にて積層されてなる、表面被覆切削工具。【選択図】図２
Description
この発明は、Ｔｉ基合金などの難削材のミーリング等の切削加工において、基体からの表面被覆層の剥離を抑制し、長期の使用にわたってすぐれた切削性能を発揮する表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）に関するものである。
一般に、被覆工具として、各種鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるスローアウエイチップ、前記被削材の穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、前記被削材の面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるエンドミル、前記被削材の歯形の歯切加工などに用いられるソリッドホブ、ピニオンカッタなどが知られている。
そして、被覆工具の切削性能改善を目的として、従来から、数多くの提案がなされている。
そして、被覆工具の切削性能改善を目的として、従来から、数多くの提案がなされている。
例えば、特許文献１に示すように、超硬合金、サーメットまたは高速度工具鋼の表面に、物理蒸着により、金属チタン被覆層を介して、炭化チタンの下層、炭窒化チタンの中間層、窒化チタンの上層を有する硬質被覆層を形成することにより、硬質被覆層の基体に対する付着強度を高め、硬質被覆層の剥離がなく、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示す表面被覆切削工具が提案されており、ＳＮＣＭ鋼や高速度鋼（ＳＫＨ鋼）等の切削加工において、すぐれた耐摩耗性を示すことが開示されている。
また、特許文献２には、母材が鉄系材料で構成される切削加工用工具において、前記工具の表面に物理蒸着法を用い、Ｔｉ層を介し高温耐熱性にすぐれるＴｉＡｌＮ層の被膜を順次形成することにより、母材とＴｉＡｌＮ層との付着力にすぐれ、過酷な使用条件によってもＴｉＡｌＮ層が剥離することなく切削可能な切削加工用工具が提案されており、高速切削や超硬度被削材の切削において長寿命にてすぐれた加工性能を有することが開示されている。
近年の切削加工装置のＦＡ化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工はますます高速化・高能率化する傾向にあるとともに、できるだけ多くの材種の被削材の切削加工が可能となるような汎用性のある切削工具が求められる傾向にある。
前記特許文献１、２にて提案されている従来被覆工具において、これを、炭素鋼や合金鋼などの通常の切削条件での切削加工に用いた場合には、特段の問題は生じないものの、Ｔｉ基合金などの難削材の高能率切削加工に用いた場合には、切削時の発熱によって被削材および切粉が高温に加熱される結果、粘性が増大し、これに伴い、被覆工具の表面被覆層表面と被削材由来の付着物との間で溶着性が急激に増し、その強い付着力によって、表面被覆層が基体から剥離し、切削の初期段階において基体が破壊され、これが原因となり比較的短時間にて使用寿命に至るとの問題を有していた。
前記特許文献１、２にて提案されている従来被覆工具において、これを、炭素鋼や合金鋼などの通常の切削条件での切削加工に用いた場合には、特段の問題は生じないものの、Ｔｉ基合金などの難削材の高能率切削加工に用いた場合には、切削時の発熱によって被削材および切粉が高温に加熱される結果、粘性が増大し、これに伴い、被覆工具の表面被覆層表面と被削材由来の付着物との間で溶着性が急激に増し、その強い付着力によって、表面被覆層が基体から剥離し、切削の初期段階において基体が破壊され、これが原因となり比較的短時間にて使用寿命に至るとの問題を有していた。
そこで、本発明は、Ｔｉ基合金などの難削材の高熱発生をともなう高能率切削加工において、溶着の発生に起因する表面被覆層の剥離等の発生の問題を抑制し、長期の使用にわたってすぐれた切削性能を発揮する被覆工具を提供することを目的とする。
本発明者等は、上述の観点より、基体上の層構造について鋭意検討を行った結果、少なくとも基体とは接しない領域、例えば、表面被覆層において、基体と接する硬質膜層よりも上層にＴｉ溶着物を模擬したＴｉ層を形成させることにより、切削の初期段階での硬質膜層の剥離による使用寿命の短命化の問題を解決できることを知見した。
すなわち、切削中にはＴｉ溶着物を模擬したＴｉ層上において、積極的なＴｉ溶着物の形成と剥離が繰り返される結果、常に硬質被覆層において、基体と接する硬質膜層の上層には保護層として一定量のＴｉ溶着物からなるＴｉ層が存在することにより、基体および硬質膜層にはなんら影響を及ぼすことがなく長期の使用にわたってすぐれた切削性能を発揮する被覆工具が得られることを見出した。
すなわち、切削中にはＴｉ溶着物を模擬したＴｉ層上において、積極的なＴｉ溶着物の形成と剥離が繰り返される結果、常に硬質被覆層において、基体と接する硬質膜層の上層には保護層として一定量のＴｉ溶着物からなるＴｉ層が存在することにより、基体および硬質膜層にはなんら影響を及ぼすことがなく長期の使用にわたってすぐれた切削性能を発揮する被覆工具が得られることを見出した。
本発明は、前記知見に基づいてなされたものであって、
「（１）ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメットおよび立方晶窒化硼素焼結体のいずれかからなる工具基体表面に接して表面被覆層を有し、前記表面被覆層は工具基体表面側より順に硬質膜層と保護層とを有する表面被覆切削工具において、
（ａ）前記硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物層であって、平均層厚ｚ１は、
０．５μｍ≦ｚ１≦３．０μｍであり、
（ｂ）前記保護層は、六方晶構造を有するＴｉ層と、立方晶構造を有するＴｉＣ層と
からなり、前記硬質膜層に対して、前記Ｔｉ層、前記ＴｉＣ層の順にて積層さ
れ、
（ｂ−１）前記Ｔｉ層の平均層厚ｙ１は、０．５μｍ≦ｙ１≦４．０μｍであり、
（ｂ−２）前記ＴｉＣ層の平均層厚ｘ１は、０．２μｍ≦ｘ１≦１．０μｍであり、
（ｂ−３）前記保護層の平均層厚（ｘ１＋ｙ１）は、
０．７μｍ≦（ｘ１＋ｙ１）≦５．０μｍ、かつ、２ｘ１≦ｙ１の関係を満たし、
（ｃ）前記硬質膜層と前記保護層との平均合計層厚（ｘ１＋ｙ１＋ｚ１）は、
１．２μｍ≦（ｘ１＋ｙ１＋ｚ１）≦８．０μｍであることを特徴とする表面
被覆切削工具。
（２）ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメットおよび立方晶窒化硼素焼結体のいずれかからなる工具基体表面に接して表面被覆層を有し、前記表面被覆層は工具基体表面側より順に硬質膜層と保護層とを有する表面被覆切削工具において、
（ｄ）前記硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物層であって、平均層厚ｚ２は、
０．５μｍ≦ｚ２≦２．０μｍであり、
（ｅ）前記保護層は、六方晶構造を有する第１のＴｉ層と第２のＴｉ層、および、立
方晶構造を有する第１のＴｉＣ層と第２のＴｉＣ層とからなり、前記硬質膜層
に対して、第１のＴｉ層、第１のＴｉＣ層、第２のＴｉ層、および、第２の
ＴｉＣ層の順にて積層され、
（ｅ−１）前記第１のＴｉ層の平均層厚ｙ２、および、前記第２のＴｉ層の平均層厚
ｙ３は、それぞれ、０．５μｍ≦ｙ２≦２．０μｍ、
および、０．５μｍ≦ｙ３≦２．０μｍであり、
（ｅ−２）前記第１のＴｉＣ層の平均層厚ｘ２、および、前記第２のＴｉＣ層の平均
層厚ｘ３は、それぞれ、０．２μｍ≦ｘ２≦１．０μｍ、
０．２μｍ≦ｘ３≦１．０μｍであり、
（ｅ−３）前記保護層の平均層厚（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３）は、
１．４μｍ≦（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３）≦６．０μｍ、かつ、
２ｘ２≦ｙ２および２ｘ３≦ｙ３の関係を満たし、
（ｆ）前記硬質膜層と前記保護層との平均合計層厚（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３＋ｚ２）
は、１．９μｍ≦（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３＋ｚ２）≦８．０μｍ
であることを特徴とする表面被覆切削工具。
（３） （１）または（２）において、前記ＴｉＡｌ複合窒化物層におけるＴｉＡｌ複合
窒化物は、組成式：（ＴｉaＡｌ1-a）Ｎにて表した場合に、０．３０≦ａ≦０．６０
（但し、ａは、原子比によるＴｉの含有割合を示す）を満足するＴｉとＡｌとの複合
窒化物であることを特徴とする（１）または（２）に記載された表面被覆切削工具。
」とするものである。
なお、本明細書中において、数値範囲を示す際に「〜」、あるいは、「−」を用いる場合は、その数値範囲の下限および上限を含むことを意味する。
「（１）ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメットおよび立方晶窒化硼素焼結体のいずれかからなる工具基体表面に接して表面被覆層を有し、前記表面被覆層は工具基体表面側より順に硬質膜層と保護層とを有する表面被覆切削工具において、
（ａ）前記硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物層であって、平均層厚ｚ１は、
０．５μｍ≦ｚ１≦３．０μｍであり、
（ｂ）前記保護層は、六方晶構造を有するＴｉ層と、立方晶構造を有するＴｉＣ層と
からなり、前記硬質膜層に対して、前記Ｔｉ層、前記ＴｉＣ層の順にて積層さ
れ、
（ｂ−１）前記Ｔｉ層の平均層厚ｙ１は、０．５μｍ≦ｙ１≦４．０μｍであり、
（ｂ−２）前記ＴｉＣ層の平均層厚ｘ１は、０．２μｍ≦ｘ１≦１．０μｍであり、
（ｂ−３）前記保護層の平均層厚（ｘ１＋ｙ１）は、
０．７μｍ≦（ｘ１＋ｙ１）≦５．０μｍ、かつ、２ｘ１≦ｙ１の関係を満たし、
（ｃ）前記硬質膜層と前記保護層との平均合計層厚（ｘ１＋ｙ１＋ｚ１）は、
１．２μｍ≦（ｘ１＋ｙ１＋ｚ１）≦８．０μｍであることを特徴とする表面
被覆切削工具。
（２）ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメットおよび立方晶窒化硼素焼結体のいずれかからなる工具基体表面に接して表面被覆層を有し、前記表面被覆層は工具基体表面側より順に硬質膜層と保護層とを有する表面被覆切削工具において、
（ｄ）前記硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物層であって、平均層厚ｚ２は、
０．５μｍ≦ｚ２≦２．０μｍであり、
（ｅ）前記保護層は、六方晶構造を有する第１のＴｉ層と第２のＴｉ層、および、立
方晶構造を有する第１のＴｉＣ層と第２のＴｉＣ層とからなり、前記硬質膜層
に対して、第１のＴｉ層、第１のＴｉＣ層、第２のＴｉ層、および、第２の
ＴｉＣ層の順にて積層され、
（ｅ−１）前記第１のＴｉ層の平均層厚ｙ２、および、前記第２のＴｉ層の平均層厚
ｙ３は、それぞれ、０．５μｍ≦ｙ２≦２．０μｍ、
および、０．５μｍ≦ｙ３≦２．０μｍであり、
（ｅ−２）前記第１のＴｉＣ層の平均層厚ｘ２、および、前記第２のＴｉＣ層の平均
層厚ｘ３は、それぞれ、０．２μｍ≦ｘ２≦１．０μｍ、
０．２μｍ≦ｘ３≦１．０μｍであり、
（ｅ−３）前記保護層の平均層厚（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３）は、
１．４μｍ≦（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３）≦６．０μｍ、かつ、
２ｘ２≦ｙ２および２ｘ３≦ｙ３の関係を満たし、
（ｆ）前記硬質膜層と前記保護層との平均合計層厚（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３＋ｚ２）
は、１．９μｍ≦（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３＋ｚ２）≦８．０μｍ
であることを特徴とする表面被覆切削工具。
（３） （１）または（２）において、前記ＴｉＡｌ複合窒化物層におけるＴｉＡｌ複合
窒化物は、組成式：（ＴｉaＡｌ1-a）Ｎにて表した場合に、０．３０≦ａ≦０．６０
（但し、ａは、原子比によるＴｉの含有割合を示す）を満足するＴｉとＡｌとの複合
窒化物であることを特徴とする（１）または（２）に記載された表面被覆切削工具。
」とするものである。
なお、本明細書中において、数値範囲を示す際に「〜」、あるいは、「−」を用いる場合は、その数値範囲の下限および上限を含むことを意味する。
本発明の被覆工具について、以下に詳述する。
表面被覆層；
本発明に係る表面被覆層は、工具基体側より、ＴｉＡｌ複合窒化物層からなる硬質膜層と、前記硬質膜層に対し、Ｔｉ層およびＴｉＣ層の順にて積層された保護層（以下、「保護層１」ともいう）またはＴｉ層およびＴｉＣ層の順を二回繰り返して積層された保護層（以下、「保護層２」という）を有するものである。
そして、前記保護層１を有する表面被覆層では、その合計平均層厚が、１．２μｍ未満では、長期にわたり耐摩耗性を十分に発揮することはできず、また、８．０μｍを超えるとチッピングや欠損等の異常損傷が発生し易くなるため、１．２μｍ〜８．０μｍと規定した。
また、前記保護層２を有する表面被覆層では、その合計平均層厚が、１．９μｍ未満では、長期にわたり耐摩耗性を十分に発揮することはできず、８．０μｍを超えるとチッピングや欠損等の異常損傷が発生し易くなるため、１．９μｍ以上８．０μｍ以下と規定した。
本発明に係る前記硬質膜層および前記保護層を有する表面被覆層は、例えば、物理蒸着法の一種であるアークイオンプレーティング（以下、「ＡＩＰ」で示す。）装置を用いて製造条件を調整することにより成膜することができる。
前記硬質膜層および前記保護層を構成するＴｉ層、ＴｉＣ層、ならびに、表面被覆層の合計平均層厚は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）、または、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用い、例えば、工具基体に対し膜厚方向に対する垂直断面にて、倍率５０００倍にて観察視野内の５点の層厚の平均値として求めることができる。
本発明に係る表面被覆層は、工具基体側より、ＴｉＡｌ複合窒化物層からなる硬質膜層と、前記硬質膜層に対し、Ｔｉ層およびＴｉＣ層の順にて積層された保護層（以下、「保護層１」ともいう）またはＴｉ層およびＴｉＣ層の順を二回繰り返して積層された保護層（以下、「保護層２」という）を有するものである。
そして、前記保護層１を有する表面被覆層では、その合計平均層厚が、１．２μｍ未満では、長期にわたり耐摩耗性を十分に発揮することはできず、また、８．０μｍを超えるとチッピングや欠損等の異常損傷が発生し易くなるため、１．２μｍ〜８．０μｍと規定した。
また、前記保護層２を有する表面被覆層では、その合計平均層厚が、１．９μｍ未満では、長期にわたり耐摩耗性を十分に発揮することはできず、８．０μｍを超えるとチッピングや欠損等の異常損傷が発生し易くなるため、１．９μｍ以上８．０μｍ以下と規定した。
本発明に係る前記硬質膜層および前記保護層を有する表面被覆層は、例えば、物理蒸着法の一種であるアークイオンプレーティング（以下、「ＡＩＰ」で示す。）装置を用いて製造条件を調整することにより成膜することができる。
前記硬質膜層および前記保護層を構成するＴｉ層、ＴｉＣ層、ならびに、表面被覆層の合計平均層厚は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）、または、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用い、例えば、工具基体に対し膜厚方向に対する垂直断面にて、倍率５０００倍にて観察視野内の５点の層厚の平均値として求めることができる。
硬質膜層；
工具基体上に成膜された硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物からなり、十分な耐摩耗性にすぐれた特性を有するものである。
しかしながら、前記硬質膜層の平均層厚が、０．５μｍ未満の場合には、長期の使用にわたって十分な耐摩耗性を発揮することができない。他方、上層として保護層１を設ける際に、硬質膜層の平均層厚が３．０μｍを超えた場合、および、上層として保護層２を設ける際に、硬質膜層の平均層厚が２．０μｍを超えた場合には、チッピング、欠損等の異常損傷を発生するおそれがある。
したがって、十分な耐摩耗性を発揮し、耐チッピング、耐欠損性にすぐれた硬質被覆層を得るためには、硬質膜層の層厚は、保護層１を設ける場合には、０．５μｍ以上３．０μｍ以下とし、保護層２を設ける場合は０．５μｍ以上２．０μｍ以下とする。
また、前記硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物からなるが、好ましくは、軟質な六方晶ＡｌＮが生成しにくく、高硬度にて、耐摩耗性にすぐれた硬質膜が得られる、例えば、組成式：（ＴｉaＡｌ1-a）Ｎにて表した場合、Ｔｉの含有割合ａが、０．３０≦ａ≦０．６０を満足する平均組成を有する範囲のＴｉＡｌ複合窒化物を用いることが好ましい。
工具基体上に成膜された硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物からなり、十分な耐摩耗性にすぐれた特性を有するものである。
しかしながら、前記硬質膜層の平均層厚が、０．５μｍ未満の場合には、長期の使用にわたって十分な耐摩耗性を発揮することができない。他方、上層として保護層１を設ける際に、硬質膜層の平均層厚が３．０μｍを超えた場合、および、上層として保護層２を設ける際に、硬質膜層の平均層厚が２．０μｍを超えた場合には、チッピング、欠損等の異常損傷を発生するおそれがある。
したがって、十分な耐摩耗性を発揮し、耐チッピング、耐欠損性にすぐれた硬質被覆層を得るためには、硬質膜層の層厚は、保護層１を設ける場合には、０．５μｍ以上３．０μｍ以下とし、保護層２を設ける場合は０．５μｍ以上２．０μｍ以下とする。
また、前記硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物からなるが、好ましくは、軟質な六方晶ＡｌＮが生成しにくく、高硬度にて、耐摩耗性にすぐれた硬質膜が得られる、例えば、組成式：（ＴｉaＡｌ1-a）Ｎにて表した場合、Ｔｉの含有割合ａが、０．３０≦ａ≦０．６０を満足する平均組成を有する範囲のＴｉＡｌ複合窒化物を用いることが好ましい。
保護層；
保護層は、前記硬質膜層上において、工具基体側よりＴｉ層およびＴｉＣ層の順にて積層された保護層１または工具基体側よりＴｉ層およびＴｉＣ層の順を二回繰り返し、Ｔｉ層、ＴｉＣ層、Ｔｉ層およびＴｉＣ層の順にて積層された保護層２とし、被削材からのＴｉ溶着物形成と被削材の擦過によるＴｉ溶着物の摩耗をバランスさせ、また、基体と硬質膜層との間での剥離やチッピング欠損等の異常損傷を防止することにより、切削中における潤滑性の維持を図るものである。
すなわち、保護層のＴｉ層の平均層厚については、少なくともＴｉ合金等の切削時に繰り返し生じる溶着と摩耗のバランスを図り、所望の厚みを確保するとの観点より層厚の下限を規定し、一方、チッピング、欠損等による異常損傷を防止するとの観点より上限を規定する。
具体的には、保護層１においては、Ｔｉ層の平均層厚は０．５μｍ以上４．０μｍ以下と規定した。また、保護層２においては、各Ｔｉ層の平均層厚を０．５μｍ以上２．０μｍ以下と規定したので、二層のＴｉ層の合計平均層厚は、１．０μｍ以上４．０μｍ以下となる。
また、ＴｉＣ層の平均層厚については、切削中における潤滑性維持の観点から、一層につき、０．２μｍ以上１．０μｍ以下と規定したので、保護層１においては、０．２μｍ以上１．０μｍ以下、保護層２については、二層の合計で０．４μｍ以上２．０μｍ以下となる。
以上より、保護層１の全平均層厚は、０．７μｍ以上５．０μｍ以下、保護層２の全平均層厚は、１．４μｍ以上６．０μｍ以下となる。
Ｔｉ層は、硬質膜層との親和性が高いことが好ましく、例えば、Ｔｉ層は、六方晶構造のαチタンであることが好ましい。
Ｔi層中のＴｉには、炭素を４．５原子％以下にて、また、窒素を７．０原子％以下にて含有することができ、その含有量は、ＥＰＭＡによる組成分析により測定することができる。
また、ＴｉＣ層は、高硬度であることが好ましく、立方晶構造を有することが好ましい。成分組成としては、組成式：ＴｉｂＣ1-ｂにて表した場合、ＥＰＭＡによる組成分析により、０．４５≦ｂ≦０．５５の組成範囲のものが好ましい。
なお、前記Ｔｉの六方晶構造およびＴｉＣの立方晶構造については、ＸＲＤ法により確認することができる。
保護層は、前記硬質膜層上において、工具基体側よりＴｉ層およびＴｉＣ層の順にて積層された保護層１または工具基体側よりＴｉ層およびＴｉＣ層の順を二回繰り返し、Ｔｉ層、ＴｉＣ層、Ｔｉ層およびＴｉＣ層の順にて積層された保護層２とし、被削材からのＴｉ溶着物形成と被削材の擦過によるＴｉ溶着物の摩耗をバランスさせ、また、基体と硬質膜層との間での剥離やチッピング欠損等の異常損傷を防止することにより、切削中における潤滑性の維持を図るものである。
すなわち、保護層のＴｉ層の平均層厚については、少なくともＴｉ合金等の切削時に繰り返し生じる溶着と摩耗のバランスを図り、所望の厚みを確保するとの観点より層厚の下限を規定し、一方、チッピング、欠損等による異常損傷を防止するとの観点より上限を規定する。
具体的には、保護層１においては、Ｔｉ層の平均層厚は０．５μｍ以上４．０μｍ以下と規定した。また、保護層２においては、各Ｔｉ層の平均層厚を０．５μｍ以上２．０μｍ以下と規定したので、二層のＴｉ層の合計平均層厚は、１．０μｍ以上４．０μｍ以下となる。
また、ＴｉＣ層の平均層厚については、切削中における潤滑性維持の観点から、一層につき、０．２μｍ以上１．０μｍ以下と規定したので、保護層１においては、０．２μｍ以上１．０μｍ以下、保護層２については、二層の合計で０．４μｍ以上２．０μｍ以下となる。
以上より、保護層１の全平均層厚は、０．７μｍ以上５．０μｍ以下、保護層２の全平均層厚は、１．４μｍ以上６．０μｍ以下となる。
Ｔｉ層は、硬質膜層との親和性が高いことが好ましく、例えば、Ｔｉ層は、六方晶構造のαチタンであることが好ましい。
Ｔi層中のＴｉには、炭素を４．５原子％以下にて、また、窒素を７．０原子％以下にて含有することができ、その含有量は、ＥＰＭＡによる組成分析により測定することができる。
また、ＴｉＣ層は、高硬度であることが好ましく、立方晶構造を有することが好ましい。成分組成としては、組成式：ＴｉｂＣ1-ｂにて表した場合、ＥＰＭＡによる組成分析により、０．４５≦ｂ≦０．５５の組成範囲のものが好ましい。
なお、前記Ｔｉの六方晶構造およびＴｉＣの立方晶構造については、ＸＲＤ法により確認することができる。
硬質被覆層の形成方法；
図２に本発明に係る保護層１を有する表面被覆層を備えた被覆工具の断面図の模式図を示す。本発明の保護層１に係る前記硬質膜層、前記Ｔｉ層（保護層１）および前記ＴｉＣ層（保護層１）を積層してなる表面被覆層は、例えば、物理蒸着法の一種であるイオンプレーティング法やスパッタ法等を用い、成膜することができる。
以下では、具体的にアークイオンプレーティング（以下、「ＡＩＰ」で示す。）装置を用いて工具基体に前記硬質膜層およびＴｉ層とＴｉＣ層とからなる保護層を成膜し、所望の表面被覆層を製造する方法について説明を行う。
図１（ａ）、（ｂ）に本発明の表面被覆層を成膜するための、アークイオンプレーティング装置の概略図を示す。
図１（ａ）、（ｂ）に示すアークイオンプレーティング装置は、装置中央部に基体装着用の回転テーブルを設け、前記回転テーブルを挟んで、一方側にカソード電極（蒸着源）として所定の組成を有する表面被覆層成膜用のＴｉ−Ａｌ合金ターゲットを、他方側に同じくカソード電極（蒸着源）として、保護層１のＴｉ層およびＴｉＣ層成膜用のＴｉターゲットを配置し、炭化タングステン基超硬合金、炭窒化チタン基サーメットまたは立方晶窒化硼素焼結体のいずれかで構成された工具基体を前記回転テーブル上に基体自体の自転も可能となるよう配置し、工具基体にボンバード前処理、および、工具基体の温度、導入されるＮ２ガス、アルゴンガス、ＣＨ４ガスの圧力、成膜時のバイアス電圧、アーク電流値を調整し、窒素ガス雰囲気、Ａｒガス雰囲気、または、メタンガス雰囲気にてアーク放電を発生させることにより、成膜を行なうことができる。
成膜は、まず、窒素ガス雰囲気にて、硬質膜層成膜用のＴｉ−Ａｌ合金ターゲットとアノード電極との間にてアーク放電を発生させ、前記工具基体表面に、硬質膜層としてＴｉＡｌＮ層を蒸着し、ついで、前記アーク放電を停止し、同装置内の雰囲気をＡｒガス雰囲気とし、Ｔｉターゲットとアノード電極との間にてアーク放電を発生させ、ＴｉＡｌＮ層の上にＴｉ層を蒸着させ、ついで、前記アーク放電を停止し、同装置内の雰囲気をメタンガスとＡｒガスの混合雰囲気とし、Ｔｉターゲットとアノード電極との間にてアーク放電を発生させ、Ｔｉ層の上にＴｉＣ層を蒸着することにより行われる。
また、図３の本発明に係る保護層２を有する表面被覆層を備えた被覆工具の断面図の模式図に示されるように、本発明の保護層２に係る前記硬質膜層、前記Ｔｉ層（保護層２）、前記ＴｉＣ層（保護層２）、前記Ｔｉ層（保護層２）および前記ＴｉＣ層（保護層２）を積層してなる表面被覆層は、前記硬質膜層（ＴｉＡｌＮ層）の上にＴｉ層（保護層２）およびＴｉＣ層（保護層２）を成膜した工程を繰り返すことにより、所望の硬質被覆層を備えた表面被覆切削工具を得ることができる。
図２に本発明に係る保護層１を有する表面被覆層を備えた被覆工具の断面図の模式図を示す。本発明の保護層１に係る前記硬質膜層、前記Ｔｉ層（保護層１）および前記ＴｉＣ層（保護層１）を積層してなる表面被覆層は、例えば、物理蒸着法の一種であるイオンプレーティング法やスパッタ法等を用い、成膜することができる。
以下では、具体的にアークイオンプレーティング（以下、「ＡＩＰ」で示す。）装置を用いて工具基体に前記硬質膜層およびＴｉ層とＴｉＣ層とからなる保護層を成膜し、所望の表面被覆層を製造する方法について説明を行う。
図１（ａ）、（ｂ）に本発明の表面被覆層を成膜するための、アークイオンプレーティング装置の概略図を示す。
図１（ａ）、（ｂ）に示すアークイオンプレーティング装置は、装置中央部に基体装着用の回転テーブルを設け、前記回転テーブルを挟んで、一方側にカソード電極（蒸着源）として所定の組成を有する表面被覆層成膜用のＴｉ−Ａｌ合金ターゲットを、他方側に同じくカソード電極（蒸着源）として、保護層１のＴｉ層およびＴｉＣ層成膜用のＴｉターゲットを配置し、炭化タングステン基超硬合金、炭窒化チタン基サーメットまたは立方晶窒化硼素焼結体のいずれかで構成された工具基体を前記回転テーブル上に基体自体の自転も可能となるよう配置し、工具基体にボンバード前処理、および、工具基体の温度、導入されるＮ２ガス、アルゴンガス、ＣＨ４ガスの圧力、成膜時のバイアス電圧、アーク電流値を調整し、窒素ガス雰囲気、Ａｒガス雰囲気、または、メタンガス雰囲気にてアーク放電を発生させることにより、成膜を行なうことができる。
成膜は、まず、窒素ガス雰囲気にて、硬質膜層成膜用のＴｉ−Ａｌ合金ターゲットとアノード電極との間にてアーク放電を発生させ、前記工具基体表面に、硬質膜層としてＴｉＡｌＮ層を蒸着し、ついで、前記アーク放電を停止し、同装置内の雰囲気をＡｒガス雰囲気とし、Ｔｉターゲットとアノード電極との間にてアーク放電を発生させ、ＴｉＡｌＮ層の上にＴｉ層を蒸着させ、ついで、前記アーク放電を停止し、同装置内の雰囲気をメタンガスとＡｒガスの混合雰囲気とし、Ｔｉターゲットとアノード電極との間にてアーク放電を発生させ、Ｔｉ層の上にＴｉＣ層を蒸着することにより行われる。
また、図３の本発明に係る保護層２を有する表面被覆層を備えた被覆工具の断面図の模式図に示されるように、本発明の保護層２に係る前記硬質膜層、前記Ｔｉ層（保護層２）、前記ＴｉＣ層（保護層２）、前記Ｔｉ層（保護層２）および前記ＴｉＣ層（保護層２）を積層してなる表面被覆層は、前記硬質膜層（ＴｉＡｌＮ層）の上にＴｉ層（保護層２）およびＴｉＣ層（保護層２）を成膜した工程を繰り返すことにより、所望の硬質被覆層を備えた表面被覆切削工具を得ることができる。
本発明の被覆工具は、あらかじめ硬質膜層の上にＴｉ溶着物を模擬した層を形成させておくことにより、かかる模擬層に切削中に積極的にＴｉ溶着物が付着するとともに摩耗することで、常に一定幅の厚みを有する保護層が表面被覆層上に存在し、自己保護の効果を発揮でき、また、被削材の擦過によるＴｉ溶着物の剥離を模擬層上にて繰り返すことで、表面被覆層および基体に何らの損傷も与えることがないため、溶着や剥離等の発生を抑制でき、長期の使用にわたってすぐれた切削性能を発揮するものである。
つぎに、本発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。
以下の実施例では、本発明の被覆工具をフライス加工で使用した場合について説明するが、旋削加工、ドリル加工等で用いることを何ら排除するものではない。
また、工具基体としては、ＷＣ基超硬合金を用いた場合について説明するが、ＴｉＣＮ基サーメット、または、立方晶窒化硼素焼結体を工具基体として用いた場合であっても同様の効果が得られる。
以下の実施例では、本発明の被覆工具をフライス加工で使用した場合について説明するが、旋削加工、ドリル加工等で用いることを何ら排除するものではない。
また、工具基体としては、ＷＣ基超硬合金を用いた場合について説明するが、ＴｉＣＮ基サーメット、または、立方晶窒化硼素焼結体を工具基体として用いた場合であっても同様の効果が得られる。
工具基体の作製；
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、Ｃｒ3Ｃ2粉末およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉成形体にプレス成形し、これらの圧粉成形体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、ＩＳＯ規格ＳＥＥＮ１２０３ＡＦＥＮのインサート形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体１を製造した。
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、Ｃｒ3Ｃ2粉末およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉成形体にプレス成形し、これらの圧粉成形体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、ＩＳＯ規格ＳＥＥＮ１２０３ＡＦＥＮのインサート形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体１を製造した。
表面被覆工具の製造；
（ａ）保護層１を含んだ表面被覆層を有する表面被覆工具の製造においては、前記工具基体１をアセトン中にて超音波洗浄し、乾燥後、アークイオンプレーティング用の所定組成のＴｉ−Ａｌ合金カソード電極（ターゲット）およびＴｉカソード電極（ターゲット）が配置されたアークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上の中心軸から半径方向に所定距離離れた位置に外周部に沿って装着した。
（ｂ）まず、装置内を排気して１０−２Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、０．５〜２．０ＰａのＡｒガス雰囲気に設定し、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−４００〜−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、工具基体表面をアルゴンイオンによって５〜３０分間ボンバード処理を行った。
（ｃ）次いで、装置内のアルゴンガスを窒素ガスにより置換し、表２に示す３．０Ｐａの窒素ガス雰囲気とし、ヒーターにて工具基体温度を表２に示す５４０℃〜５８０℃の温度に維持し、装置内に配置した所定組成のＴｉ−Ａｌ合金からなるカソード電極（ターゲット）とアノード電極との間に、表２に示す、アーク電流値を９０〜１１０Ａの条件にてアーク放電を発生させ、一方、前記工具基体には、表２に示す−１５０〜−２５０Ｖのバイアス電圧を印加した条件にて蒸着することにより、前記工具基体の表面に、硬質膜層として、ＡｌＴｉＮ層を形成した。
（ｄ）次いで、アーク放電を停止し、装置内の窒素ガスをアルゴンガスにて置換した後、
Ｔｉターゲットとアノード電極の間にて、表２に示す、アーク電流値を１００〜１５０Ａ の条件にてアーク放電を発生させ、一方、前記工具基体には、表２に示す−９０〜−１１０Ｖのバイアス電圧を印加した条件にて蒸着することにより、前記工具基体の表面に、Ｔｉ層を形成した。
（ｅ）次いで、アーク放電を停止し、装置内のアルゴンガスにメタンガスを混合した後、
Ｔｉターゲットとアノード電極の間にて、表２に示す、アーク電流値を９０〜１１０Ａの条件にてアーク放電を発生させ、一方、前記工具基体には、表２に示す−１００〜−３００Ｖのバイアス電圧を印加した条件にて蒸着することにより、前記工具基体の表面に、ＴｉＣ層を形成した。
上記工程（ａ）〜（ｅ）により、硬質膜層および保護層１を備えた表４に示す本発明被覆工具１〜６を作製した。
また、保護層２を含んだ硬質被覆層を有する表面被覆工具の製造においては、上記工程（ａ）〜（ｅ）に引き続き、装置内のメタンガスをアルゴンガスにて置換して、再度、工程（ｄ）および工程（ｅ）を繰り返すことにより、硬質膜層および保護層２を備えた表４に示す本発明被覆工具７〜９を作製した。
（ａ）保護層１を含んだ表面被覆層を有する表面被覆工具の製造においては、前記工具基体１をアセトン中にて超音波洗浄し、乾燥後、アークイオンプレーティング用の所定組成のＴｉ−Ａｌ合金カソード電極（ターゲット）およびＴｉカソード電極（ターゲット）が配置されたアークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上の中心軸から半径方向に所定距離離れた位置に外周部に沿って装着した。
（ｂ）まず、装置内を排気して１０−２Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、０．５〜２．０ＰａのＡｒガス雰囲気に設定し、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−４００〜−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、工具基体表面をアルゴンイオンによって５〜３０分間ボンバード処理を行った。
（ｃ）次いで、装置内のアルゴンガスを窒素ガスにより置換し、表２に示す３．０Ｐａの窒素ガス雰囲気とし、ヒーターにて工具基体温度を表２に示す５４０℃〜５８０℃の温度に維持し、装置内に配置した所定組成のＴｉ−Ａｌ合金からなるカソード電極（ターゲット）とアノード電極との間に、表２に示す、アーク電流値を９０〜１１０Ａの条件にてアーク放電を発生させ、一方、前記工具基体には、表２に示す−１５０〜−２５０Ｖのバイアス電圧を印加した条件にて蒸着することにより、前記工具基体の表面に、硬質膜層として、ＡｌＴｉＮ層を形成した。
（ｄ）次いで、アーク放電を停止し、装置内の窒素ガスをアルゴンガスにて置換した後、
Ｔｉターゲットとアノード電極の間にて、表２に示す、アーク電流値を１００〜１５０Ａ の条件にてアーク放電を発生させ、一方、前記工具基体には、表２に示す−９０〜−１１０Ｖのバイアス電圧を印加した条件にて蒸着することにより、前記工具基体の表面に、Ｔｉ層を形成した。
（ｅ）次いで、アーク放電を停止し、装置内のアルゴンガスにメタンガスを混合した後、
Ｔｉターゲットとアノード電極の間にて、表２に示す、アーク電流値を９０〜１１０Ａの条件にてアーク放電を発生させ、一方、前記工具基体には、表２に示す−１００〜−３００Ｖのバイアス電圧を印加した条件にて蒸着することにより、前記工具基体の表面に、ＴｉＣ層を形成した。
上記工程（ａ）〜（ｅ）により、硬質膜層および保護層１を備えた表４に示す本発明被覆工具１〜６を作製した。
また、保護層２を含んだ硬質被覆層を有する表面被覆工具の製造においては、上記工程（ａ）〜（ｅ）に引き続き、装置内のメタンガスをアルゴンガスにて置換して、再度、工程（ｄ）および工程（ｅ）を繰り返すことにより、硬質膜層および保護層２を備えた表４に示す本発明被覆工具７〜９を作製した。
前記本発明工具１〜９の硬質被覆層、保護層について、工具基体表面に垂直な各層断面の組成分析を、透過型電子顕微鏡−エネルギー分散型Ｘ線分光分析（ＴＥＭ−ＥＤＳ）を用いて行った。
即ち、本発明工具１〜９の硬質被覆層、保護層について、工具基体表面と平行方向に２０μｍの観察範囲において、上部層縦断面に対して０．０１μｍ以下の空間分解能の元素マッピングを行い、硬質被覆層および保護層の組成を測定した。
さらに、硬質被覆層および保護層の平均層厚を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて測定し、表４にこれらの測定値を示す。
本発明工具１〜６は、硬質被覆層と保護層１とから成るものであるが、いずれの実施例においても、硬質膜層の成分組成および平均膜厚、ならびに、保護層１のＴｉ層の成分組成および平均膜厚、ＴｉＣ層の成分組成および平均膜厚について、請求項１発明の要件を満足するものであった。
また、本発明工具７〜９は、硬質被覆層と保護層２とから成るものであるが、いずれの実施例においても、硬質膜層の成分組成および平均膜厚、ならびに、保護層２の第１層におけるＴｉ層の成分組成および平均膜厚、ＴｉＣ層の成分組成および平均膜厚、および、保護層２の第２層におけるＴｉ層の成分組成および平均膜厚、ＴｉＣ層の成分組成および平均膜厚について、請求項２発明の要件を満足するものであった。
即ち、本発明工具１〜９の硬質被覆層、保護層について、工具基体表面と平行方向に２０μｍの観察範囲において、上部層縦断面に対して０．０１μｍ以下の空間分解能の元素マッピングを行い、硬質被覆層および保護層の組成を測定した。
さらに、硬質被覆層および保護層の平均層厚を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて測定し、表４にこれらの測定値を示す。
本発明工具１〜６は、硬質被覆層と保護層１とから成るものであるが、いずれの実施例においても、硬質膜層の成分組成および平均膜厚、ならびに、保護層１のＴｉ層の成分組成および平均膜厚、ＴｉＣ層の成分組成および平均膜厚について、請求項１発明の要件を満足するものであった。
また、本発明工具７〜９は、硬質被覆層と保護層２とから成るものであるが、いずれの実施例においても、硬質膜層の成分組成および平均膜厚、ならびに、保護層２の第１層におけるＴｉ層の成分組成および平均膜厚、ＴｉＣ層の成分組成および平均膜厚、および、保護層２の第２層におけるＴｉ層の成分組成および平均膜厚、ＴｉＣ層の成分組成および平均膜厚について、請求項２発明の要件を満足するものであった。
次に、比較の目的で、前記アークイオンプレーティング装置を用い、工具基体の表面に、表３に示す条件にて前記実施例の前記工程（ａ）〜（ｅ）と同様の手順により、硬質膜層のみ、または、硬質膜層および保護層１を蒸着形成することにより、比較被覆工具（以下、比較工具という）１〜２および比較工具３〜７を作製し、また、前記工程（ａ）〜（ｅ）に引き続き、再度、工程（ｄ）および工程（ｅ）を繰り返すことにより、硬質膜層および保護層２を備えた比較工具８〜１０を作製した。
さらに、前記実施例と同様に比較工具１〜２では、硬質膜層について、比較工具３〜７では、硬質膜層および保護層１について、比較工具８〜１０では、硬質膜層および保護層２について、組成分析および平均層厚の測定を行い、表５に示す。
さらに、前記実施例と同様に比較工具１〜２では、硬質膜層について、比較工具３〜７では、硬質膜層および保護層１について、比較工具８〜１０では、硬質膜層および保護層２について、組成分析および平均層厚の測定を行い、表５に示す。
比較工具１および２は、硬質膜層のみを有するものであるので、すでに、請求項１発明および請求項２発明の要件を満たすものではなく、しかも、硬質膜層の平均層厚においても請求項１発明および請求項２発明の要件を満たすものではなかった。
比較工具３〜７は、硬質膜層および保護層１を有するものであるが、比較工具３は、硬質膜層が薄く、平均層厚条件を満たしておらず、また、比較工具４は、Ｔｉ層の平均層厚が薄いため、所望の保護層厚が確保できず、いずれも、請求項１発明の要件を満たすものではなかった。また、比較工具５は、保護層１において、Ｔｉ層の平均層厚が、ＴｉＣ層の平均層厚の２倍以上の厚みを有していないため、請求項１発明の要件を満たしておらず、比較工具６および７は、保護層１のＴｉ層の平均層厚、同じく保護層１のＴｉＣ層の平均層厚、および、保護層１の合計層厚において、請求項１発明の要件を満たすものではなかった。加えて、比較工具７では、硬質膜層の平均層厚においても請求項１発明の要件を満たしていなかった。
比較工具８〜１０は、硬質膜層および保護層２を有するものであるが、比較工具８は、硬質膜層の平均層厚が、請求項２発明の要件を満たしておらず、また、比較工具９では、硬質膜層の平均層厚、保護層２の第１層のＴｉＣ層および第１層の全層厚、ならびに、保護層２の第２層のＴｉ層および第２層の全層厚のすべてにおいて、それらの上限値を超えており、加えて、保護層２の第１層において、Ｔｉ層の平均層厚が、ＴｉＣ層の平均層厚の２倍以上の厚みを有していないため、請求項２発明の要件を満たすものではなかった。
また、比較工具１０は、保護層２の第１層の全層厚および第２層の全層厚において、請求項２発明の要件を満たすものの、保護層２の第１層および第２層のいずれの層においても、Ｔｉ層の層厚は、ＴｉＣ層の層厚との関係において２倍以上の膜厚を有するものとはなっておらず、しかも、硬質膜層の層厚も規定の範囲を超えるものであるから、請求項２発明の要件を満たすものではなかった。
比較工具３〜７は、硬質膜層および保護層１を有するものであるが、比較工具３は、硬質膜層が薄く、平均層厚条件を満たしておらず、また、比較工具４は、Ｔｉ層の平均層厚が薄いため、所望の保護層厚が確保できず、いずれも、請求項１発明の要件を満たすものではなかった。また、比較工具５は、保護層１において、Ｔｉ層の平均層厚が、ＴｉＣ層の平均層厚の２倍以上の厚みを有していないため、請求項１発明の要件を満たしておらず、比較工具６および７は、保護層１のＴｉ層の平均層厚、同じく保護層１のＴｉＣ層の平均層厚、および、保護層１の合計層厚において、請求項１発明の要件を満たすものではなかった。加えて、比較工具７では、硬質膜層の平均層厚においても請求項１発明の要件を満たしていなかった。
比較工具８〜１０は、硬質膜層および保護層２を有するものであるが、比較工具８は、硬質膜層の平均層厚が、請求項２発明の要件を満たしておらず、また、比較工具９では、硬質膜層の平均層厚、保護層２の第１層のＴｉＣ層および第１層の全層厚、ならびに、保護層２の第２層のＴｉ層および第２層の全層厚のすべてにおいて、それらの上限値を超えており、加えて、保護層２の第１層において、Ｔｉ層の平均層厚が、ＴｉＣ層の平均層厚の２倍以上の厚みを有していないため、請求項２発明の要件を満たすものではなかった。
また、比較工具１０は、保護層２の第１層の全層厚および第２層の全層厚において、請求項２発明の要件を満たすものの、保護層２の第１層および第２層のいずれの層においても、Ｔｉ層の層厚は、ＴｉＣ層の層厚との関係において２倍以上の膜厚を有するものとはなっておらず、しかも、硬質膜層の層厚も規定の範囲を超えるものであるから、請求項２発明の要件を満たすものではなかった。
ついで、前記本発明工具１〜９、比較工具１〜１０を、高速断続切削の一種である湿式正面フライス、センターカット切削加工試験に供し、切れ刃の損傷状況を観察した。
切削試験 ：湿式正面フライス、センターカット切削加工、
被削材 ：ＪＩＳ・Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金(６０種) ブロック材
幅６０ｍｍ、長さ２５０ｍｍ、
カッタ径 ：８５ｍｍ、
切削速度 ：７８ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み ：３．０ｍｍ、
一刃送り量：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間 ：１０分、
表６に、前記切削試験の結果を示す。
切削試験 ：湿式正面フライス、センターカット切削加工、
被削材 ：ＪＩＳ・Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金(６０種) ブロック材
幅６０ｍｍ、長さ２５０ｍｍ、
カッタ径 ：８５ｍｍ、
切削速度 ：７８ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み ：３．０ｍｍ、
一刃送り量：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間 ：１０分、
表６に、前記切削試験の結果を示す。
表６に示される結果によれば、本発明工具１〜９では、Ｔｉ溶着物模擬層の保護効果により、逃げ面摩耗幅が大幅に減少しており、長期の使用にわたってすぐれた切削性能を発揮するものであることが明らかとなった。
他方、比較工具１〜６、８では、Ｔｉ溶着物模擬層の保護効果は十分ではなく、比較工具１〜６、８では、本発明工具に対して、逃げ面摩耗幅が大きかった。さらに、比較工具７、９、１０においては、いずれも、７分以内に欠損が発生し、使用寿命に至った。
他方、比較工具１〜６、８では、Ｔｉ溶着物模擬層の保護効果は十分ではなく、比較工具１〜６、８では、本発明工具に対して、逃げ面摩耗幅が大きかった。さらに、比較工具７、９、１０においては、いずれも、７分以内に欠損が発生し、使用寿命に至った。
本発明の被覆工具は、Ｔｉ溶着物模擬層の保護効果により、Ｔｉ基合金などの難削材の高能率高送り切削加工においてすぐれた切削性能を発揮することにより、使用寿命の延命化を可能とするものであり、他の被削材の切削加工、他の条件での切削加工で使用することも可能である。
Claims (3)
- ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメットおよび立方晶窒化硼素焼結体のいずれかからなる工具基体表面に接して表面被覆層を有し、前記表面被覆層は、工具基体表面側より、順に硬質膜層と保護層とを有する表面被覆切削工具において、
（ａ）前記硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物層であって、平均層厚ｚ１は、
０．５μｍ≦ｚ１≦３．０μｍであり、
（ｂ）前記保護層は、六方晶構造を有するＴｉ層と、立方晶構造を有するＴｉＣ層と
からなり、前記硬質膜層に対して、前記Ｔｉ層、前記ＴｉＣ層の順にて積層さ
れ、
（ｂ−１）前記Ｔｉ層の平均層厚ｙ１は、０．５μｍ≦ｙ１≦４．０μｍであり、
（ｂ−２）前記ＴｉＣ層の平均層厚ｘ１は、０．２μｍ≦ｘ１≦１．０μｍであり、
（ｂ−３）前記保護層の平均層厚（ｘ１＋ｙ１）は、
０．７μｍ≦（ｘ１＋ｙ１）≦５．０μｍ、かつ、２ｘ１≦ｙ１の関係を満たし、
（ｃ）前記硬質膜層と前記保護層との平均合計層厚（ｘ１＋ｙ１＋ｚ１）は、
１．２μｍ≦（ｘ１＋ｙ１＋ｚ１）≦８．０μｍであることを特徴とする表面被覆切削工具。 - ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメットおよび立方晶窒化硼素焼結体のいずれかからなる工具基体表面に接して表面被覆層を有し、前記表面被覆層は、工具基体表面側より、順に硬質膜層と保護層とを有する表面被覆切削工具において、
（ｄ）前記硬質膜層は、ＴｉＡｌ複合窒化物層であって、平均層厚ｚ２は、
０．５μｍ≦ｚ２≦２．０μｍであり、
（ｅ）前記保護層は、六方晶構造を有する第１のＴｉ層と第２のＴｉ層、および、立
方晶構造を有する第１のＴｉＣ層と第２のＴｉＣ層とからなり、前記硬質膜層
に対して、第１のＴｉ層、第１のＴｉＣ層、第２のＴｉ層、および、第２の
ＴｉＣ層の順にて積層され、
（ｅ−１）前記第１のＴｉ層の平均層厚ｙ２、および、前記第２のＴｉ層の平均層厚
ｙ３は、それぞれ、０．５μｍ≦ｙ２≦２．０μｍ、
０．５μｍ≦ｙ３≦２．０μｍであり、
（ｅ−２）前記第１のＴｉＣ層の平均層厚ｘ２、および、前記第２のＴｉＣ層の平均
層厚ｘ３は、それぞれ、０．２μｍ≦ｘ２≦１．０μｍ、
０．２μｍ≦ｘ３≦１．０μｍであり、
（ｅ−３）前記保護層の平均層厚（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３）は、
１．４μｍ≦（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３）≦６．０μｍ、かつ、
２ｘ２≦ｙ２および２ｘ３≦ｙ３の関係を満たし、
（ｆ）前記硬質膜層と前記保護層との平均合計層厚（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３＋ｚ２）
は、１．９μｍ≦（ｘ２＋ｙ２＋ｘ３＋ｙ３＋ｚ２）≦８．０μｍ
であることを特徴とする表面被覆切削工具。 - 請求項１または請求項２において、前記ＴｉＡｌ複合窒化物層におけるＴｉＡｌ複合
窒化物は、組成式：（ＴｉaＡｌ1-a）Ｎにて表した場合に、０．３０≦ａ≦０．６０
（但し、ａは、原子であり、ＴｉとＡｌの含有割合を示す）を満足するＴｉとＡｌとの複合窒化物であることを特徴とする表面被覆切削工具。
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|---|---|---|---|---|
| JPS62290861A (ja) * | 1986-06-07 | 1987-12-17 | Kawasaki Steel Corp | 被膜密着性および耐摩耗性に優れたチタン化合物被覆材 |
| JPH04214855A (ja) * | 1990-01-22 | 1992-08-05 | Nippon Steel Corp | 耐剥離性向上セラミックコーティング皮膜 |
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Patent Citations (5)
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|---|---|---|---|---|
| JPS62290861A (ja) * | 1986-06-07 | 1987-12-17 | Kawasaki Steel Corp | 被膜密着性および耐摩耗性に優れたチタン化合物被覆材 |
| JPH04214855A (ja) * | 1990-01-22 | 1992-08-05 | Nippon Steel Corp | 耐剥離性向上セラミックコーティング皮膜 |
| JP2002190212A (ja) * | 2000-12-22 | 2002-07-05 | Hitachi Metals Ltd | 電子部品用薄膜配線 |
| JP2018024038A (ja) * | 2016-08-09 | 2018-02-15 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐溶着チッピング性と耐剥離性にすぐれた表面被覆切削工具 |
| JP2018164962A (ja) * | 2017-03-28 | 2018-10-25 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3848781A1 (en) | 2019-12-31 | 2021-07-14 | Seiko Epson Corporation | Circuit device, electronic apparatus, and mobile body |
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