JP2020045808A - ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】ベーンポンプの吐出圧を安定させる。【解決手段】ベーンポンプ１００は、ロータ２と、ロータ２に放射状に形成された複数のスリット２ａに摺動自在に挿入される複数のベーン３と、ロータ２の回転に伴いベーン３の先端部３ａが摺接する内周カム面４ａを有するカムリング４と、隣り合うベーン３とロータ２とカムリング４との間に画成されるポンプ室６と、ポンプ室６に吸い込まれる作動油を導く吸込ポート３３，４１と、ポンプ室６から吐出される作動油を導く第１吐出ポート３１及び第２吐出ポート３２と、を備える。吸込ポート３３，４１、第１吐出ポート３１及び第２吐出ポート３２は、ロータ２の回転方向に沿って、この順番で配置される。【選択図】図３

Description

本発明は、ベーンポンプに関するものである。

特許文献１には、複数のスリットが放射方向に形成されたロータと、各スリットに摺動可能に収納され先端面がカムリングのカム面に摺接する複数のベーンと、隣り合うベーン間に画成されるポンプ室と、ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導く２つの吸込ポートと、ポンプ室から吐出される作動流体を導く２つの吐出ポートと、を備えたベーンポンプが記載されている。

特開２０１３−０５００６７号公報

特許文献１に記載のベーンポンプでは、吸込ポートと吐出ポートとがロータの回転方向に沿って交互に配置されている。このため、作動流体の吸入と吐出とは比較的短い期間で行われることになる。一般的に、吸入期間が短いと作動流体を十分に吸込むことができず、また、昇圧期間が短いと作動流体を十分に昇圧することができなくなる。したがって、特許文献１に記載のベーンポンプのように２つの吸込ポートと２つの吐出ポートを有するベーンポンプでは、吸入から吐出までの期間が短くなることで、作動流体の吸込み不足や昇圧不足により各吐出ポートを通じて吐出される作動油の吐出圧が不安定となるおそれがある。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、ベーンポンプの吐出圧を安定させることを目的とする。

本発明は、ベーンポンプが、回転駆動されるロータと、ロータに放射状に形成された複数のスリットに摺動自在に挿入される複数のベーンと、ロータの回転に伴いベーンの先端部が摺接する内周カム面を有するカムリングと、隣り合うベーンとロータとカムリングとの間に画成されるポンプ室と、ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導く吸込ポートと、ポンプ室から吐出される作動流体を導く第１吐出ポート及び第２吐出ポートと、を備え、吸込ポート、第１吐出ポート及び第２吐出ポートは、ロータの回転方向に沿って、この順番で配置されることを特徴とする。

この発明では、吸込ポート、第１吐出ポート及び第２吐出ポートが、ロータの回転方向に沿って、この順番で配置される。つまり、１つの吸込ポートで吸込まれた作動流体は、まず第１吐出ポートを通じて吐出され、続いて第２吐出ポートを通じて吐出される。このように、２つの吐出ポートに対して吸込ポートを１つにすることによって、作動流体を吸入する吸入期間が長くなるため、作動流体を十分に吸込むことが可能となり、また、作動流体の吸入から吐出までの期間が長くなるため、十分に昇圧された作動流体を各吐出ポートを通じて吐出することが可能となる。

また、本発明は、ポンプ室の容積が、吸込ポートとポンプ室とが連通する吸入区間においてロータの回転に伴って拡大し、吸入区間に続く第１吐出ポートとポンプ室とが連通する第１吐出区間においてロータの回転に伴って縮小し、第１吐出区間に続く第２吐出ポートとポンプ室とが連通する第２吐出区間においてロータの回転に伴ってさらに縮小し、第２吐出区間に続く吸入区間において再び拡大することを特徴とする。

この発明では、１つの吸入区間で吸込まれた作動流体は、まず第１吐出区間において吐出され、続いて第２吐出区間において吐出される。このように、２つの吐出区間に対して吸入区間を１つにすることによって、作動流体を吸入する吸入期間が長くなるため、作動流体を十分に吸込むことが可能となり、また、作動流体の吸入から吐出までの期間が長くなるため、十分に昇圧された作動流体を各吐出区間において吐出することが可能となる。

また、本発明は、吸入区間と第１吐出区間との間に、ポンプ室が閉塞される第１遷移区間が設けられ、第１吐出区間と第２吐出区間との間に、ポンプ室が閉塞される第２遷移区間が設けられ、第２遷移区間におけるポンプ室の容積変化率は、第１遷移区間におけるポンプ室の容積変化率よりも小さいことを特徴とする。

この発明では、第２遷移区間におけるポンプ室の容積変化率が、第１遷移区間におけるポンプ室の容積変化率よりも小さく設定される。このように第２遷移区間におけるポンプ室の容積変化率を小さくすることで、第２遷移区間を移動するポンプ室内の圧力が変動することを抑制することができるとともに、続く第２吐出区間において吐出される作動流体の圧力を安定させることができる。

また、本発明は、ベーンポンプが、スリット内においてベーンの基端部によって区画される背圧室をさらに備え、吸入区間内にある背圧室のうち第１吐出区間側にある背圧室には、第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体が導かれ、吸入区間内にある背圧室のうち第２吐出区間側にある背圧室には、第２吐出ポートを通じて吐出される作動流体が導かれることを特徴とする。

この発明では、吸入区間内にある背圧室のうち第１吐出区間側にある背圧室には、第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体が導かれ、吸入区間内にある背圧室のうち第２吐出区間側にある背圧室には、第２吐出ポートを通じて吐出される作動流体が導かれる。このため、第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力が低圧となった場合には、吸入区間内にある背圧室のうち第１吐出区間側にある背圧室の圧力も低くなることから、背圧室の圧力によってベーンがカムリングの内周カム面に押し付けられる力が低減される。これによりベーンと内周カム面との間に生じる摩擦力が低減され、結果として、ベーンポンプを駆動するためのトルクを低減することができる。

また、本発明は、ベーンポンプが、第１吐出ポートの開口縁部からロータの回転方向とは反対の方向に延びる第１ノッチと、第２吐出ポートの開口縁部からロータの回転方向とは反対の方向に延びる第２ノッチと、をさらに備え、第１ノッチの周方向における長さは、第２ノッチの周方向における長さよりも長いことを特徴とする。

この発明では、第１ノッチの周方向における長さが、第２ノッチの周方向における長さよりも長く設定される。このように、第１ノッチを長くすることによって、ポンプ室の圧力が比較的不安定となる第１遷移区間においてポンプ室の圧力を安定させることが可能となり、結果として第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力を安定させることができる。また、第２ノッチの長さを短くすることによって、第２ノッチを通じて第２吐出ポートからポンプ室へ作動流体が流入することを抑制し、第２吐出ポートの圧力が低下することを防止することが可能となり、結果として第２吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力を安定させることができる。

また、本発明は、ベーンポンプが、第１吐出ポートの開口縁部からロータの回転方向とは反対の方向に延びる第１ノッチと、第２吐出ポートの開口縁部からロータの回転方向とは反対の方向に延びる第２ノッチと、をさらに備え、第１吐出ポートの開口縁部から周方向に所定の距離だけ離れた位置における第１ノッチの断面積は、第２吐出ポートの開口縁部から周方向に所定の距離だけ離れた位置における第２ノッチの断面積よりも大きいことを特徴とする。

この発明では、第１吐出ポートの開口縁部から周方向に所定の距離だけ離れた位置における第１ノッチの断面積が、第２吐出ポートの開口縁部から周方向に所定の距離だけ離れた位置における第２ノッチの断面積よりも大きく設定される。このように、第１ノッチの断面積を大きくすることによって、ポンプ室の圧力が比較的不安定となる第１遷移区間においてポンプ室の圧力を安定させることが可能となり、結果として第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力を安定させることができる。また、第２ノッチの断面積を小さくすることによって、第２ノッチを通じて第２吐出ポートからポンプ室へ作動流体が流入することを抑制し、第２吐出ポートの圧力が低下することを防止することが可能となり、結果として第２吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力を安定させることができる。

また、本発明は、第２吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力が、第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力よりも高いことを特徴とする。

この発明では、第２吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力の方が、第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力よりも高い。このように、吸込ポートが１つであっても、第１吐出ポートから比較的低圧の作動流体を供給し、第２吐出ポートから比較的高圧の作動流体を供給することで、異なる圧力の作動流体を必要とする流体圧機器に対して変動の少ない安定した２つの圧力を供給することができる。

本発明によれば、ベーンポンプの吐出圧を安定させることができる。

本発明の実施形態に係るベーンポンプの断面図である。 図１のII−II線に沿うポンプ室周辺の断面図である。 カムリング側から見たボディ側サイドプレートの平面図である。 図３のＡ−Ａ線に沿う断面と図３のＢ−Ｂ線に沿う断面とを重ね合わせて示した概略図である。 カムリング側から見たカバー側サイドプレートの平面図である。 カムリングの内周カム面のプロファイルを示した図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。

図１及び図２を参照して、本発明の実施形態に係るベーンポンプ１００について説明する。図１は、本発明の実施形態に係るベーンポンプ１００の断面図であり、図２は、図１のII−II線に沿う断面を部分的に拡大して示した図である。

ベーンポンプ１００は、車両に搭載される流体圧機器、例えば、パワーステアリング装置や無段変速機等へ加圧された作動流体を供給する流体圧供給源として用いられる。作動流体は、オイルやその他の水溶性代替液等である。

図１及び図２に示すように、ベーンポンプ１００は、収容凹部１０ａが形成されたポンプボディ１０と、収容凹部１０ａを覆いポンプボディ１０に固定されるポンプカバー２０と、ポンプボディ１０及びポンプカバー２０に軸受１１、１２を介して回転自在に支持される駆動軸１と、駆動軸１に連結され収容凹部１０ａ内に収容されるロータ２と、ロータ２に放射状に形成された複数のスリット２ａに摺動自在に収装される複数のベーン３と、ロータ２及びベーン３を収容しベーン３の先端部３ａが摺接する内周カム面４ａを有するカムリング４と、を備える。

ベーンポンプ１００は、図示しないエンジン等によって駆動され、駆動軸１に連結されたロータ２が、回転駆動されることで流体圧を発生させる。

ベーン３は、図２に示すように、各スリット２ａに摺動自在に挿入され、スリット２ａから突出する端部である先端部３ａと、先端部３ａとは反対側の端部である基端部３ｂと、を有する。スリット２ａの底部側には、ベーン３の基端部３ｂによって区画される背圧室５が形成される。背圧室５には、作動流体としての作動油が導かれ、ベーン３は、背圧室５の圧力によってスリット２ａから突出する方向に押圧される。

カムリング４は、内周面に形成された内周カム面４ａを有する環状の部材である。ベーン３が背圧室５の圧力によってスリット２ａから突出する方向に押圧されると、ベーン３の先端部３ａはカムリング４の内周カム面４ａに摺接する。これにより、カムリング４の内部には、ロータ２の外周面と、カムリング４の内周カム面４ａと、隣り合うベーン３と、によってポンプ室６が画成される。

内周カム面４ａは所定のプロファイルで形成されているため、内周カム面４ａを摺接する各ベーン３間のポンプ室６の容積は、ロータ２の回転に伴って拡張と収縮とを繰り返す。ポンプ室６の容積が徐々に拡大する区間では作動油がポンプ室６に吸入され、ポンプ室６の容積が徐々に縮小する区間では作動油がポンプ室６から吐出される。

ベーンポンプ１００は、ロータ２の軸方向一端側に設けられ、ロータ２及びカムリング４の一方の側面に当接するボディ側サイドプレート３０と、ロータ２の軸方向他端側に設けられ、ロータ２及びカムリング４の他方の側面に当接するカバー側サイドプレート４０と、をさらに備える。

ボディ側サイドプレート３０は、収容凹部１０ａの底面とロータ２との間に設けられる平板部材であり、ボディ側サイドプレート３０には、ロータ２が摺接するとともにカムリング４が当接する。

一方、カバー側サイドプレート４０は、ロータ２とポンプカバー２０との間に設けられる平板状部材であり、カバー側サイドプレート４０には、ロータ２が摺接するとともにカムリング４が当接する。このように、ボディ側サイドプレート３０とカバー側サイドプレート４０とは、ロータ２及びカムリング４を挟んで対向した状態で配置される。

ポンプボディ１０の収容凹部１０ａに、ボディ側サイドプレート３０、ロータ２、カムリング４、及びカバー側サイドプレート４０が収容された状態で、ポンプボディ１０にポンプカバー２０が取付けられることで、収容凹部１０ａは封止される。

ポンプボディ１０の収容凹部１０ａの底面側には、ポンプボディ１０とボディ側サイドプレート３０によって区画された第１高圧室１４と第２高圧室１５との２つの高圧室が形成される。第１高圧室１４及び第２高圧室１５は、図示しない通路を通じてベーンポンプ１００の外部に設けられる流体圧機器に連通する。

一方、ポンプカバー２０には、ポンプボディ１０側において開口する吸込圧室２１が形成される。吸込圧室２１は、図示しない通路を通じてベーンポンプ１００の外部に設けられるタンクに連通する。

また、収容凹部１０ａの内周面には、ボディ側サイドプレート３０に向かって形成される溝状の迂回通路１３が設けられる。迂回通路１３は、ポンプカバー２０に形成された吸込圧室２１と連通している。

次に、図３〜５を参照して、ボディ側サイドプレート３０及びカバー側サイドプレート４０の具体的な形状について説明する。図３は、図１においてカムリング４側から見たボディ側サイドプレート３０の平面図であり、図４は、図３のＡ−Ａ線に沿う後述の第１ノッチ３１ａの断面と図３のＢ−Ｂ線に沿う後述の第２ノッチ３２ａの断面とを重ね合わせて示した概略図であり、図５は、図１においてカムリング４側から見たカバー側サイドプレート４０の平面図である。

ボディ側サイドプレート３０は、図３に示すように、ロータ２及びベーン３の側面が摺接する摺接面３０ａと、駆動軸１が挿通する貫通孔３０ｂと、摺接面３０ａを径方向外側に向かって切り欠くことで形成された吸込ポートとしての吸込用凹部３３と、軸方向に貫通して形成され摺接面３０ａに開口する第１吐出ポート３１及び第２吐出ポート３２と、を有する。ボディ側サイドプレート３０に対してロータ２及びベーン３は、図３中に示す矢印に沿って摺接する。

第１吐出ポート３１及び第２吐出ポート３２は、周方向に沿って円弧状に形成された長孔であり、第１吐出ポート３１は、ポンプ室６と第１高圧室１４とを連通しポンプ室６から吐出される作動油を第１高圧室１４へと導き、第２吐出ポート３２は、ポンプ室６と第２高圧室１５とを連通しポンプ室６から吐出される作動油を第２高圧室１５へと導く。

吸込用凹部３３は、摺接面３０ａにおける開口部を通じてポンプ室６と連通し、ボディ側サイドプレート３０の外周面における開口部を通じて収容凹部１０ａの内周面に形成された迂回通路１３と連通している。つまり、ポンプ室６と吸込圧室２１とは、吸込用凹部３３と迂回通路１３とにより連通されており、吸込用凹部３３は、ポンプ室６に吸い込まれる作動油をポンプ室６へと導いている。

吸込用凹部３３と第１吐出ポート３１と第２吐出ポート３２とは、周方向に所定の間隔をあけて配置されており、ロータ２の回転方向である図３中に示す矢印の方向に沿って、吸込用凹部３３、第１吐出ポート３１、第２吐出ポート３２の順番で配置される。

吸込用凹部３３が形成される範囲は、吸込用凹部３３を通じてポンプ室６と吸込圧室２１とが連通することから、ポンプ室６に作動油が吸入される区間である吸入区間ＳＳ１となる。一方、第１吐出ポート３１が形成される範囲は、第１吐出ポート３１を通じてポンプ室６と第１高圧室１４とが連通することから、ポンプ室６から作動油が第１高圧室１４へと吐出される区間である第１吐出区間ＤＳ１となり、第２吐出ポート３２が形成される範囲は、第２吐出ポート３２を通じてポンプ室６と第２高圧室１５とが連通することから、ポンプ室６から作動油が第２高圧室１５へと吐出される区間である第２吐出区間ＤＳ２となる。

また、吸入区間ＳＳ１と第１吐出区間ＤＳ１との間は、ポンプ室６に対する作動油の流出入が遮断される第１遷移区間ＴＳ１となり、第１吐出区間ＤＳ１と第２吐出区間ＤＳ２との間は、ポンプ室６に対する作動油の流出入が遮断される第２遷移区間ＴＳ２となり、第２吐出区間ＤＳ２と吸入区間ＳＳ１との間は、ポンプ室６に対する作動油の流出入が遮断される第３遷移区間ＴＳ３となる。

また、ボディ側サイドプレート３０の摺接面３０ａには、第１吐出ポート３１の開口縁部からロータ２の回転方向とは反対の方向へ向けて延びる断面形状が略Ｖ字状の溝である第１ノッチ３１ａと、第２吐出ポート３２の開口縁部からロータ２の回転方向とは反対の方向へ向けて延びる断面形状が略Ｖ字状の溝である第２ノッチ３２ａと、が設けられる。第１ノッチ３１ａ及び第２ノッチ３２ａは、ロータ２の外周面より外周側であってカムリング４の内周カム面４ａより内周側に形成される。

第１ノッチ３１ａ及び第２ノッチ３２ａは、いずれもロータ２の回転方向とは反対の方向へ行くほど径方向の幅が小さくなる先細り状に形成される。第１吐出ポート３１の開口縁部における第１ノッチ３１ａの深さは、第２吐出ポート３２の開口縁部における第２ノッチ３２ａの深さとほぼ同じ深さであり、第１吐出ポート３１の開口縁部における第１ノッチ３１ａの径方向における幅は、第２吐出ポート３２の開口縁部における第２ノッチ３２ａの径方向における幅とほぼ同じ大きさである。一方、第１ノッチ３１ａの周方向における長さである第１長さＬ１は、第２ノッチ３２ａの周方向における長さである第２長さＬ２よりも長く設定される。

このため、第１吐出ポート３１の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第１ノッチ３１ａの断面積Ｓ１は、図４に示すように、第２吐出ポート３２の開口縁部から周方向に同じ所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第２ノッチ３２ａの断面積Ｓ２よりも大きくなる。図４には、図３のＡ−Ａ線に沿う第１吐出ポート３１の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第１ノッチ３１ａの断面と、図３のＢ−Ｂ線に沿う第２吐出ポート３２の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第２ノッチ３２ａの断面と、が重ね合わせて示されている。なお、第１ノッチ３１ａ及び第２ノッチ３２ａの断面形状は、略Ｖ字状に限定されず、矩形状や半円状、略Ｕ字状であってもよい。

一方、カバー側サイドプレート４０は、図５に示すように、ロータ２及びベーン３の側面が摺接する摺接面４０ａと、駆動軸１が挿通する貫通孔４０ｂと、外縁部の一部を切り欠くことで形成された吸込ポートとしての吸込用切欠部４１と、ポンプ室６を挟んで第１吐出ポート３１に対向する位置に形成される第１対向溝４３と、ポンプ室６を挟んで第２吐出ポート３２に対向する位置に形成される第２対向溝４４と、を有する。カバー側サイドプレート４０に対してロータ２及びベーン３は、図５中に示す矢印に沿って摺接する。

吸込用切欠部４１は、吸込用凹部３３と同じ範囲にわたって周方向に沿って形成されており、ポンプ室６と吸込圧室２１とは、吸込用切欠部４１を通じて連通される。このように、ポンプ室６と吸込圧室２１とは、吸込用凹部３３と吸込用切欠部４１とを通じて連通されるため、ポンプ室６内への作動油の吸入は効率よく行われる。

第１対向溝４３及び第２対向溝４４は、周方向に沿って円弧状に形成された溝である。第１対向溝４３はポンプ室６を通じて第１吐出ポート３１と連通するので、第１対向溝４３の圧力は、第１吐出ポート３１と同じ圧力となる。このため、第１吐出ポート３１の圧力がベーン３に及ぼす力は、第１対向溝４３の圧力によって相殺される。

同様に、第２対向溝４４はポンプ室６を通じて第２吐出ポート３２と連通するので、第２吐出ポート３２の圧力がベーン３に及ぼす力は、第２対向溝４４の圧力によって相殺される。このように第１対向溝４３及び第２対向溝４４をカバー側サイドプレート４０に設けることによって、ベーン３がカバー側サイドプレート４０に押し付けられることを防止することができる。

また、ボディ側サイドプレート３０とカバー側サイドプレート４０とには、背圧室５に作動油を供給するとともに隣り合う背圧室５を連通する溝が設けられる。

具体的には、ボディ側サイドプレート３０は、図３に示すように、摺接面３０ａに形成され背圧室５と連通する吸入区間用第１背圧溝３４と、吸入区間用第１背圧溝３４に開口する第１背圧ポート３４ａと、摺接面３０ａに形成され背圧室５と連通する吸入区間用第２背圧溝３５と、吸入区間用第２背圧溝３５に開口する第２背圧ポート３５ａと、摺接面３０ａに形成され背圧室５と連通する第１吐出区間用背圧溝３６と、摺接面３０ａに形成され背圧室５と連通する第２吐出区間用背圧溝３７と、を有する。

吸入区間用第１背圧溝３４は、貫通孔３０ｂと吸込用凹部３３との間であって、第１吐出区間ＤＳ１寄りの部分に周方向に沿って円弧状に形成された溝であり、吸入区間用第２背圧溝３５は、貫通孔３０ｂと吸込用凹部３３との間であって、第２吐出区間ＤＳ２寄りの部分に周方向に沿って円弧状に形成された溝である。

第１背圧ポート３４ａは、一端が吸入区間用第１背圧溝３４に開口しており、他端が第１高圧室１４に開口している。したがって、吸入区間用第１背圧溝３４の圧力は、第１吐出区間ＤＳ１で吐出された作動油の圧力と同じ大きさとなる。

第２背圧ポート３５ａは、一端が吸入区間用第２背圧溝３５に開口しており、他端が第２高圧室１５に開口している。したがって、吸入区間用第２背圧溝３５の圧力は、第２吐出区間ＤＳ２で吐出された作動油の圧力と同じ大きさとなる。

第１吐出区間用背圧溝３６は、貫通孔３０ｂと第１吐出ポート３１との間に周方向に沿って円弧状に形成された溝であり、第２吐出区間用背圧溝３７は、貫通孔３０ｂと第２吐出ポート３２との間に周方向に沿って円弧状に形成された溝である。

これに対して、カバー側サイドプレート４０は、図５に示すように、背圧室５を挟んで吸入区間用第１背圧溝３４に対向する位置に形成される第１対向背圧溝４５と、背圧室５を挟んで吸入区間用第２背圧溝３５に対向する位置に形成される第２対向背圧溝４６と、背圧室５を挟んで第１吐出区間用背圧溝３６に対向する位置に形成される第３対向背圧溝４７と、背圧室５を挟んで第２吐出区間用背圧溝３７に対向する位置に形成される第４対向背圧溝４８と、第１対向背圧溝４５と第３対向背圧溝４７とを連通する第１連通溝４５ａと、第２対向背圧溝４６と第４対向背圧溝４８とを連通する第２連通溝４６ａと、を有する。

第１対向背圧溝４５は、貫通孔４０ｂと吸込用切欠部４１との間であって、第１対向溝４３寄りの部分に周方向に沿って円弧状に形成された溝であり、第２対向背圧溝４６は、貫通孔４０ｂと吸込用切欠部４１との間であって、第２対向溝４４寄りの部分に周方向に沿って円弧状に形成された溝である。

第３対向背圧溝４７は、貫通孔４０ｂと第１対向溝４３との間に周方向に沿って円弧状に形成された溝であり、第４対向背圧溝４８は、貫通孔４０ｂと第２対向溝４４との間に周方向に沿って円弧状に形成された溝である。

第１対向背圧溝４５は、背圧室５を通じて吸入区間用第１背圧溝３４と連通しているため、第１対向背圧溝４５の圧力は、第１吐出区間ＤＳ１で吐出された作動油の圧力と同じ大きさとなる。また、第１対向背圧溝４５には、第１連通溝４５ａを通じて第３対向背圧溝４７が連通しており、さらに、第３対向背圧溝４７には、背圧室５を通じて第１吐出区間用背圧溝３６が連通している。したがって、第３対向背圧溝４７及び第１吐出区間用背圧溝３６の圧力も、第１吐出区間ＤＳ１で吐出された作動油の圧力とほぼ同じ大きさとなる。なお、厳密には、第１連通溝４５ａは絞りとして機能するため、背圧室５の容積の拡縮に伴う作動油の移動に応じて、吸入区間用第１背圧溝３４及び第１対向背圧溝４５の圧力と第１吐出区間用背圧溝３６及び第３対向背圧溝４７の圧力との間には圧力差が生じる。

同様に、第２対向背圧溝４６は、背圧室５を通じて吸入区間用第２背圧溝３５と連通しているため、第２対向背圧溝４６の圧力は、第２吐出区間ＤＳ２で吐出された作動油の圧力と同じ大きさとなる。また、第２対向背圧溝４６には、第２連通溝４６ａを通じて第４対向背圧溝４８が連通しており、さらに、第４対向背圧溝４８には、背圧室５を通じて第２吐出区間用背圧溝３７が連通している。したがって、第４対向背圧溝４８及び第２吐出区間用背圧溝３７の圧力も、第２吐出区間ＤＳ２で吐出された作動油の圧力とほぼ同じ大きさとなる。なお、厳密には、第２連通溝４６ａは絞りとして機能するため、背圧室５の容積の拡縮に伴う作動油の移動に応じて、吸入区間用第２背圧溝３５及び第２対向背圧溝４６の圧力と第２吐出区間用背圧溝３７及び第４対向背圧溝４８の圧力との間には圧力差が生じる。

次に、図６を参照して、カムリング４の内周カム面４ａのプロファイルについて説明する。図６は、吸入区間ＳＳ１の始点Ｒ０を零度としたときの内周カム面４ａのプロファイルであり、ロータ２が始点Ｒ０から１回転する間にスリット２ａから突出するベーン３の突出量がどのように変化するかを示している。

図６に示すように、内周カム面４ａは、吸入区間ＳＳ１にわたって、スリット２ａからベーン３が徐々に突出するように、すなわち、ポンプ室６の容積が徐々に拡大するように変化する。このようにポンプ室６の容積が拡大されることでポンプ室６内が負圧となりポンプ室６に作動油が吸入されることになる。

吸入区間ＳＳ１に続く第１遷移区間ＴＳ１では、内周カム面４ａは、スリット２ａ内にベーン３がわずかに進入するように、すなわち、ポンプ室６の容積がわずかに縮小するように変化する。このようにポンプ室６の容積がわずかに縮小されることでポンプ室６の圧力は負圧から正圧へと変化する。

なお、第１遷移区間ＴＳ１においてポンプ室６の容積を縮小しすぎるとポンプ室６の圧力が過度に上昇し、続く第１吐出区間ＤＳ１となったときに、サージ圧となるおそれがある。また、ポンプ室６に負圧の部分があり気泡が残ったままであると、続く第１吐出区間ＤＳ１でキャビテーションが発生するおそれがある。このため、第１遷移区間ＴＳ１における内周カム面４ａの変化度合は、気泡が消失するとともにサージ圧が発生しない適度な大きさに設定される。

第１吐出区間ＤＳ１では、内周カム面４ａは、スリット２ａ内にベーン３が進入するように、すなわち、ポンプ室６の容積が縮小するように変化する。このようにポンプ室６の容積が縮小されることでポンプ室６内が正圧となりポンプ室６から作動油が吐出されることになる。

第１吐出区間ＤＳ１に続く第２遷移区間ＴＳ２では、内周カム面４ａは、第１遷移区間ＴＳ１よりもポンプ室６の容積変化率が小さくなるようにベーン３を緩やかに変位させる。第２遷移区間ＴＳ２では、ポンプ室６の圧力がすでに正圧になっており、気泡はほとんどなくなっているため、第１遷移区間ＴＳ１ほどポンプ室６の容積を縮小する必要がない。また、ポンプ室６の容積を縮小しすぎるとポンプ室６の圧力が過度に上昇し、続く第２吐出区間ＤＳ２となったときに、サージ圧となるおそれがある。このため、第２遷移区間ＴＳ２における内周カム面４ａの変化度合は、第１遷移区間ＴＳ１における変化度合と比較し、小さめに設定される。

第２吐出区間ＤＳ２では、内周カム面４ａは、スリット２ａ内にベーン３がさらに進入するように、すなわち、ポンプ室６の容積がさらに小さくなるように変化する。このようにポンプ室６の容積がさらに縮小されることでポンプ室６から作動油が吐出されることになる。

第２吐出区間ＤＳ２に続く第３遷移区間ＴＳ３では、内周カム面４ａは、ポンプ室６の容積が最小となるようにベーン３を緩やかに変位させる。このようにポンプ室６の容積を最小とすることで、続く吸入区間ＳＳ１において、ポンプ室６内への作動油の吸入を円滑に行うことが可能となる。

なお、ポンプ室６内への作動油の吸入を円滑に行うために、吸入区間ＳＳ１の長さは、第１吐出区間ＤＳ１と第２吐出区間ＤＳ２とを合せた長さ以上とすることが好ましい。

続いて、上記構成のベーンポンプ１００の動作について説明する。

図示しないエンジンなどの駆動装置の動力によって駆動軸１が回転駆動されることで、ロータ２は所定の方向に回転する。ロータ２の回転に伴って、ポンプ室６は、吸入区間ＳＳ１、第１吐出区間ＤＳ１、第２吐出区間ＤＳ２を順に移動し、再び吸入区間ＳＳ１へと戻る。

この一連の工程において、吸入区間ＳＳ１ではポンプ室６に作動油が吸入され、第１吐出区間ＤＳ１では吸入された作動油の一部がポンプ室６から吐出され、第２吐出区間ＤＳ２では吸入された残りの作動油がポンプ室６から吐出される。つまり、ベーンポンプ１００では、ロータ２が１回転する間に、各ポンプ室６には１度だけ作動油が吸い込まれ、各ポンプ室６から２度にわたって作動油が吐出される。

具体的には、ポンプ室６が吸入区間ＳＳ１にあるとき、ロータ２の回転に伴って、ポンプ室６の容積は徐々に拡大する。ポンプ室６の容積が拡大することでポンプ室６が負圧となるため、ポンプ室６を満たすように吸込用凹部３３及び吸込用切欠部４１を通じてポンプ室６に作動油が吸入される。

ここで、吸入ポートが設けられる吸入区間ＳＳ１は、第１吐出ポート３１が設けられる第１吐出区間ＤＳ１と第２吐出ポート３２が設けられる第２吐出区間ＤＳ２との２つの吐出区間に対して１つだけ設けられる。このため、２つの吐出区間に対して２つの吸入区間が設けられる従来の平衡型ベーンポンプのように吐出区間に対してそれぞれ吸入区間が設けられる場合と比較し、吸入区間ＳＳ１を長くすることができる。

このように吸入区間ＳＳ１を長くすることによって、駆動軸１の回転数が高い場合であっても、十分に作動油をポンプ室６に吸入することが可能である。

ポンプ室６が吸入区間ＳＳ１に続く第１遷移区間ＴＳ１に移動すると、ポンプ室６の圧力が正圧となるように、ロータ２の回転に伴って、ポンプ室６の容積はわずかに縮小する。また、ロータ２の回転に伴って、ポンプ室６が第１遷移区間ＴＳ１を所定の距離だけ移動すると、やがてポンプ室６は、第１ノッチ３１ａを通じて第１吐出ポート３１及び先行するポンプ室６と連通する。

ポンプ室６が第１ノッチ３１ａを通じて第１吐出ポート３１及び先行するポンプ室６と連通すると、第１吐出ポート３１及び先行するポンプ室６から加圧された作動油が第１ノッチ３１ａを通じてポンプ室６へ流入するため、ポンプ室６の圧力が正圧となる。この際、ポンプ室６内の作動油に気泡が含まれている場合は、ポンプ室６の圧力が高まることによって気泡が微小となって消失することになる。このため、ポンプ室６と第１吐出ポート３１とが直接的に連通し、ポンプ室６内の作動油が加圧されるときにキャビテーションが生じることが抑制される。

また、第１ノッチ３１ａは、先細り形状であるため、第１吐出ポート３１及び先行するポンプ室６からポンプ室６へ急激に作動油が流入することが抑制されることで、ポンプ室６の圧力が変動することが防止される。なお、ポンプ室６にサージ圧が生じている場合は、第１ノッチ３１ａを通じて第１吐出ポート３１に徐々に作動油が流出することでポンプ室６の圧力が安定する。

第１遷移区間ＴＳ１を通過したポンプ室６が第１吐出区間ＤＳ１に移動すると、ポンプ室６から作動油が吐出されるように、ロータ２の回転に伴って、ポンプ室６の容積が所定の割合で縮小する。ポンプ室６から吐出された作動油は第１吐出ポート３１を通じて第１高圧室１４に導かれる。第１高圧室１４に導かれた作動油は、図示しない通路を通じてベーンポンプ１００の外部に設けられる流体圧機器へと供給される。

第１吐出区間ＤＳ１を通過し第２遷移区間ＴＳ２に移動したポンプ室６の圧力は、第１吐出ポート３１を通じて吐出される作動油の圧力と同等であり、負圧ではないためポンプ室６内にはほとんど気泡が存在していない。つまり、第２遷移区間ＴＳ２ではポンプ室６の圧力を保持する程度にポンプ室６の容積がわずかに縮小されればよいため、第２遷移区間ＴＳ２におけるポンプ室６の容積変化率は、第１遷移区間ＴＳ１におけるポンプ室６の容積変化率よりも小さくすることが可能となる。

特にポンプ室６に対して作動油の流出入が遮断された状態でポンプ室６の容積を大きく変化させるとポンプ室６内の圧力が変動してしまう。これに対して、第２遷移区間ＴＳ２におけるポンプ室６の容積変化率を小さくすることが可能となることで、第２遷移区間ＴＳ２を移動するポンプ室６内の圧力の変動を抑制することができるとともに、続く第２吐出区間ＤＳ２において吐出される作動油の圧力を安定させることができる。

また、ロータ２の回転に伴って、ポンプ室６が第２遷移区間ＴＳ２を所定の距離だけ移動すると、やがてポンプ室６は、第２ノッチ３２ａを通じて第２吐出ポート３２に連通する。

先細り形状である第２ノッチ３２ａを通じてポンプ室６と第２吐出ポート３２とが連通すると、第２吐出ポート３２からポンプ室６へ作動油が徐々に流入することでポンプ室６の圧力が安定する。なお、ポンプ室６にサージ圧が生じている場合は、第２ノッチ３２ａを通じて第２吐出ポート３２に徐々に作動油が流出することでポンプ室６の圧力が安定する。

なお、前述のように、第２遷移区間ＴＳ２におけるポンプ室６の容積変化率は小さいため、第２遷移区間ＴＳ２に移動したポンプ室６の圧力は、第１遷移区間ＴＳ１に移動したポンプ室６の圧力ほど不安定ではない。したがって、第２ノッチ３２ａの周方向における長さである第２長さＬ２は、第１ノッチ３１ａの周方向における長さである第１長さＬ１ほど長くする必要はない。換言すれば、第２吐出ポート３２の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第２ノッチ３２ａの断面積Ｓ２の大きさは、第１吐出ポート３１の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第１ノッチ３１ａの断面積Ｓ１ほど大きくする必要はない。なお、第２遷移区間ＴＳ２に移動したポンプ室６の圧力が安定している場合は、第２ノッチ３２ａを設けなくともよい。

第２遷移区間ＴＳ２を通過したポンプ室６が第２吐出区間ＤＳ２に移動すると、ポンプ室６から作動油が吐出されるように、ロータ２の回転に伴って、ポンプ室６の容積が所定の割合で縮小する。ポンプ室６から吐出された作動油は第２吐出ポート３２を通じて第２高圧室１５に導かれる。第２高圧室１５に導かれた作動油は、図示しない通路を通じてベーンポンプ１００の外部に設けられる流体圧機器へと第１高圧室１４に導かれた作動油とは別に供給される。

第２吐出区間ＤＳ２を通過したポンプ室６が第３遷移区間ＴＳ３に移動すると、ポンプ室６の容積が最小となるように、ポンプ室６の容積が所定の割合で縮小する。このように、吸入区間ＳＳ１に至るまでにポンプ室６の容積を最小とすることで、吸入区間ＳＳ１において作動油を効率的に吸入することが可能となる。

このように、ベーンポンプ１００は、１つの吸入区間ＳＳ１においてポンプ室６に作動油を吸入し、２つの吐出区間ＤＳ１，ＤＳ２においてポンプ室６から作動油を吐出する。このため、外部に設けられる流体圧機器へ低圧の作動油と高圧の作動油とを同時に供給することが可能である。

流体圧機器へ低圧の作動油と高圧の作動油とを同時に供給する場合は、第１吐出区間ＤＳ１で加圧された作動油をさらに加圧可能な第２吐出区間ＤＳ２において第２吐出ポート３２を通じて吐出された作動油が高圧の作動油として、第１吐出区間ＤＳ１において第１吐出ポート３１を通じて吐出された作動油が低圧の作動油として、流体圧機器へそれぞれ供給される。

なお、第２吐出ポート３２を通じて吐出された作動油を低圧の作動油として、第１吐出ポート３１を通じて吐出された作動油を高圧の作動油として流体圧機器へ供給してもよい。また、流体圧機器へ単一の圧力の作動油を供給する場合は、第２吐出ポート３２を通じて吐出された作動油と第１吐出ポート３１を通じて吐出された作動油とが合流されて流体圧機器へ供給される。

また、上述のようにベーンポンプ１００が駆動している間、吸入区間ＳＳ１内にある背圧室５のうち第１吐出区間ＤＳ１側にある背圧室５と、第１遷移区間ＴＳ１から第１吐出区間ＤＳ１にある背圧室５と、には、第１吐出区間ＤＳ１でポンプ室６から吐出された作動油が第１背圧ポート３４ａを通じて供給され、吸入区間ＳＳ１内にある背圧室５のうち第２吐出区間ＤＳ２側にある背圧室５と、第２遷移区間ＴＳ２から第２吐出区間ＤＳ２にある背圧室５と、には、第２吐出区間ＤＳ２でポンプ室６から吐出された作動油が第２背圧ポート３５ａを通じて供給される。

このように、背圧室５に供給される作動油の圧力を異ならせることによって、例えば、第１吐出区間ＤＳ１でポンプ室６から吐出される作動油の圧力が低圧となった場合には、第１背圧ポート３４ａを通じて作動油が供給される背圧室５の圧力も低くなることから、第２吐出区間ＤＳ２でポンプ室６から吐出された比較的高圧の作動油がすべての背圧室５に供給される場合と比較し、背圧室５の圧力によってベーン３がカムリング４の内周カム面４ａに押し付けられる力が低減される。これによりベーン３と内周カム面４ａとの間に生じる摩擦力が低減され、結果として、ベーンポンプ１００を駆動するためのトルクを低減することができる。

また、上記構成のベーンポンプ１００では、ポンプ室６に作動油が吸入される吸入区間ＳＳ１が１つであり、ポンプ室６から作動油が吐出される吐出区間ＤＳ１，ＤＳ２が２つであり、遷移区間ＴＳ１，ＴＳ２，ＴＳ３が３つである。したがって、２つの吸入区間と２つの吐出区間とを有する平衡型のベーンポンプと比較すると、吸入区間の数と遷移区間の数が１つずつ減少することから、吸入区間ＳＳ１や吐出区間ＤＳ１，ＤＳ２を長くすることが可能となる。

このため、例えば、吸入区間ＳＳ１を長くすることで、ポンプ室６に作動油を十分吸入することが可能となり、結果としてポンプ効率を向上させることができる。また、吐出区間ＤＳ１，ＤＳ２を長くすることで、ポンプ室６から吐出される作動油の圧力を安定させることができる。

以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。

上記実施形態に係るベーンポンプ１００では、吸込ポート（吸込用凹部３３、吸込用切欠部４１）、第１吐出ポート３１及び第２吐出ポート３２の３つのポートが、ロータ２の回転方向に沿って、この順番で配置される。つまり、１つの吸込ポートで吸込まれた作動油は、まず第１吐出ポート３１を通じて吐出され、続いて第２吐出ポート３２を通じて吐出される。このように、２つの吐出ポート３１，３２に対して吸込ポートを１つにすることによって、作動油を吸入する吸入期間が長くなるため、作動油を十分に吸込むことが可能となり、また、作動油の吸入から吐出までの期間が長くなるため、十分に昇圧された作動油を各吐出ポート３１，３２を通じて吐出することが可能となる。このように、上記実施形態に係るベーンポンプ１００では、作動油の吸込み不足や昇圧不足が解消され、結果として、ベーンポンプ１００の吐出圧の変動を抑制することができる。

以上のように構成された本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。

ベーンポンプ１００は、回転駆動されるロータ２と、ロータ２に放射状に形成された複数のスリット２ａに摺動自在に挿入される複数のベーン３と、ロータ２の回転に伴いベーン３の先端部３ａが摺接する内周カム面４ａを有するカムリング４と、隣り合うベーン３と、ロータ２と、カムリング４と、の間に画成されるポンプ室６と、ポンプ室６に吸い込まれる作動油を導く吸込ポート（吸込用凹部３３、吸込用切欠部４１）と、ポンプ室６から吐出される作動油を導く第１吐出ポート３１及び第２吐出ポート３２と、を備え、吸込ポート３３，４１、第１吐出ポート３１及び第２吐出ポート３２は、ロータ２の回転方向に沿って、この順番で配置される。

この構成では、吸込ポート３３，４１、第１吐出ポート３１及び第２吐出ポート３２の３つのポートが、ロータ２の回転方向に沿って、この順番で配置される。つまり、１つの吸込ポート３３，４１で吸込まれた作動油は、まず第１吐出ポート３１を通じて吐出され、続いて第２吐出ポート３２を通じて吐出される。このように、２つの吐出ポート３１，３２に対して吸込ポート３３，４１を１つにすることによって、作動油を吸入する吸入期間が長くなるため、作動油を十分に吸込むことが可能となり、また、作動油の吸入から吐出までの期間が長くなるため、十分に昇圧された作動油を各吐出ポート３１，３２を通じて吐出することが可能となる。このように、上記構成のベーンポンプ１００では、作動油の吸込み不足や昇圧不足が解消され、結果として、ベーンポンプ１００の吐出圧の変動を抑制することができる。

また、この構成では、作動油は、第１吐出ポート３１と第２吐出ポート３２との２つの吐出ポートから吐出される。このため、異なる圧力の作動油を必要とする流体圧機器に対して変動の少ない安定した２つの圧力を供給することができる。

また、ポンプ室６の容積は、吸込ポート３３，４１とポンプ室６とが連通する吸入区間ＳＳ１においてロータ２の回転に伴って拡大し、吸入区間ＳＳ１に続く第１吐出ポート３１とポンプ室６とが連通する第１吐出区間ＤＳ１においてロータ２の回転に伴って縮小し、第１吐出区間ＤＳ１に続く第２吐出ポート３２とポンプ室６とが連通する第２吐出区間ＤＳ２においてロータ２の回転に伴ってさらに縮小し、第２吐出区間ＤＳに続く吸入区間ＳＳ１において再び拡大する。

この構成では、１つの吸入区間ＳＳ１で吸込まれた作動油は、まず第１吐出区間ＤＳ１において吐出され、続いて第２吐出区間ＤＳ２において吐出される。このように、２つの吐出区間ＤＳ１，ＤＳ２に対して吸入区間ＳＳ１を１つにすることによって、作動油を吸入する吸入期間が長くなるため、作動油を十分に吸込むことが可能となり、また、作動油の吸入から吐出までの期間が長くなるため、十分に昇圧された作動油を各吐出区間ＤＳ１，ＤＳ２において吐出することが可能となる。このように、上記構成のベーンポンプ１００では、作動油の吸込み不足や昇圧不足が解消され、結果として、ベーンポンプ１００の吐出圧の変動を抑制することができる。

また、吸入区間ＳＳ１と第１吐出区間ＤＳ１との間に、ポンプ室６が閉塞される第１遷移区間ＴＳ１が設けられ、第１吐出区間ＤＳ１と第２吐出区間ＤＳ２との間に、ポンプ室６が閉塞される第２遷移区間ＴＳ２が設けられ、第２遷移区間ＴＳ２におけるポンプ室６の容積変化率は、第１遷移区間ＴＳ１におけるポンプ室６の容積変化率よりも小さい。

この構成では、第２遷移区間ＴＳ２におけるポンプ室６の容積変化率が、第１遷移区間ＴＳ１におけるポンプ室６の容積変化率よりも小さく設定される。このように第２遷移区間ＴＳ２におけるポンプ室６の容積変化率を小さくすることで、第２遷移区間ＴＳ２を移動するポンプ室６内の圧力が変動すること、特にサージ圧が発生することを抑制することができるとともに、続く第２吐出区間ＤＳ２において吐出される作動油の圧力を安定させることができる。この結果、圧力変動が小さい安定した圧力の作動油を流体圧機器に供給することができる。

また、ベーンポンプ１００は、スリット２ａ内においてベーン３の基端部３ｂによって区画される背圧室５をさらに備え、吸入区間ＳＳ１内にある背圧室５のうち第１吐出区間ＤＳ１側にある背圧室５には、第１吐出ポート３１を通じて吐出される作動油が導かれ、吸入区間ＳＳ１内にある背圧室５のうち第２吐出区間ＤＳ２側にある背圧室５には、第２吐出ポート３２を通じて吐出される作動油が導かれる。

この構成では、吸入区間ＳＳ１内にある背圧室５のうち第１吐出区間ＤＳ１側にある背圧室５には、第１吐出ポート３１を通じて吐出される作動油が導かれ、吸入区間ＳＳ１内にある背圧室５のうち第２吐出区間ＤＳ２側にある背圧室５には、第２吐出ポート３２を通じて吐出される作動油が導かれる。このため、第１吐出ポート３１を通じて吐出される作動油の圧力が低圧となった場合には、吸入区間ＳＳ１内にある背圧室５のうち第１吐出区間ＤＳ１側にある背圧室５の圧力も低くなることから、背圧室５の圧力によってベーン３がカムリング４の内周カム面４ａに押し付けられる力が低減される。これによりベーン３と内周カム面４ａとの間に生じる摩擦力が低減され、結果として、ベーンポンプ１００を駆動するためのトルクを低減することができる。

また、ベーンポンプ１００は、第１吐出ポート３１の開口縁部からロータ２の回転方向とは反対の方向に延びる第１ノッチ３１ａと、第２吐出ポート３２の開口縁部からロータ２の回転方向とは反対の方向に延びる第２ノッチ３２ａと、をさらに備え、第１ノッチ３１ａの周方向における長さである第１長さＬ１は、第２ノッチ３２ａの周方向における長さである第２長さＬ２よりも長い。

この構成では、第１ノッチ３１ａの周方向における長さである第１長さＬ１が、第２ノッチ３２ａの周方向における長さである第２長さＬ２よりも長く設定される。このように、第１ノッチ３１ａを長くすることによって、ポンプ室６の圧力が比較的不安定となる第１遷移区間ＴＳ１においてポンプ室６の圧力を、ポンプ室６が第１吐出区間ＤＳ１に至る前に安定させることが可能となり、結果として第１吐出ポート３１を通じて吐出される作動油の圧力を安定させることができる。

また、この構成では、ポンプ室６の圧力が比較的安定する第２遷移区間ＴＳ２に設けられる第２ノッチ３２ａの長さを短くすることによって、第２ノッチ３２ａを通じて第２吐出ポート３２からポンプ室６へ作動油が流入することを抑制し、第２吐出ポート３２の圧力が低下することを防止することが可能となり、結果として第２吐出ポート３２を通じて吐出される作動油の圧力を安定させることができる。

また、ベーンポンプ１００は、第１吐出ポート３１の開口縁部からロータ２の回転方向とは反対の方向に延びる第１ノッチ３１ａと、第２吐出ポート３２の開口縁部からロータ２の回転方向とは反対の方向に延びる第２ノッチ３２ａと、をさらに備え、第１吐出ポート３１の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第１ノッチ３１ａの断面積Ｓ１は、第２吐出ポート３２の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第２ノッチ３２ａの断面積Ｓ２よりも大きい。

この構成では、第１吐出ポート３１の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第１ノッチ３１ａの断面積Ｓ１が、第２吐出ポート３２の開口縁部から周方向に所定の距離Ｌ０だけ離れた位置における第２ノッチ３２ａの断面積Ｓ２よりも大きく設定される。このように、第１ノッチ３１ａの断面積Ｓ１を大きくすることによって、ポンプ室６の圧力が比較的不安定となる第１遷移区間ＴＳ１においてポンプ室６の圧力を、ポンプ室６が第１吐出区間ＤＳ１に至る前に安定させることが可能となり、結果として第１吐出ポート３１を通じて吐出される作動油の圧力を安定させることができる。

また、この構成では、ポンプ室６の圧力が比較的安定する第２遷移区間ＴＳ２に設けられる第２ノッチ３２ａの断面積Ｓ２を小さくすることによって、第２ノッチ３２ａを通じて第２吐出ポート３２からポンプ室６へ作動油が流入することを抑制し、第２吐出ポート３２の圧力が低下することを防止することが可能となり、結果として第２吐出ポート３２を通じて吐出される作動油の圧力を安定させることができる。

また、第２吐出ポート３２を通じて吐出される作動油の圧力は、第１吐出ポート３１を通じて吐出される作動油の圧力よりも高い。

この構成では、第２吐出ポート３２を通じて吐出される作動油の圧力の方が、第１吐出ポート３１を通じて吐出される作動油の圧力よりも高い。このように、吸込ポート３３，４１が１つであっても、第１吐出ポート３１から比較的低圧の作動油を供給し、第２吐出ポート３２から比較的高圧の作動油を供給することで、異なる圧力の作動油を必要とする流体圧機器に対して変動の少ない安定した２つの圧力を供給することができる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

例えば、ベーンポンプ１００は、吐出容量（ポンプ押しのけ容積）が一定である形式のポンプに限定されず、カムリングを変位させることによって吐出容量を変更可能な可変容量型のポンプであってもよい。

１００・・・ベーンポンプ、１・・・駆動軸、２・・・ロータ、２ａ・・・スリット、３・・・ベーン、３ａ・・・先端部、３ｂ・・・基端部、４・・・カムリング、４ａ・・・内周カム面、５・・・背圧室、６・・・ポンプ室、１０・・・ポンプボディ、１４・・・第１高圧室、１５・・・第２高圧室、２０・・・ポンプカバー、２１・・・吸込圧室、３０・・・ボディ側サイドプレート、３１・・・第１吐出ポート、３１ａ・・・第１ノッチ、３２・・・第２吐出ポート、３２ａ・・・第２ノッチ、３３・・・吸込用凹部（吸込ポート）、４０・・・カバー側サイドプレート、４１・・・吸込用切欠部（吸込ポート）、ＳＳ１・・・吸入区間、ＤＳ１・・・第１吐出区間、ＤＳ２・・・第２吐出区間、ＴＳ１・・・第１遷移区間、ＴＳ２・・・第２遷移区間、ＴＳ３・・・第３遷移区間

Claims (7)

1. ベーンポンプであって、
   回転駆動されるロータと、
   前記ロータに放射状に形成された複数のスリットに摺動自在に挿入される複数のベーンと、
   前記ロータの回転に伴い前記ベーンの先端部が摺接する内周カム面を有するカムリングと、
   隣り合う前記ベーンと、前記ロータと、前記カムリングと、の間に画成されるポンプ室と、
   前記ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導く吸込ポートと、
   前記ポンプ室から吐出される作動流体を導く第１吐出ポート及び第２吐出ポートと、を備え、
   前記吸込ポート、前記第１吐出ポート及び前記第２吐出ポートは、前記ロータの回転方向に沿って、この順番で配置されることを特徴とするベーンポンプ。
2. 前記ポンプ室の容積は、前記吸込ポートと前記ポンプ室とが連通する吸入区間において前記ロータの回転に伴って拡大し、前記吸入区間に続く前記第１吐出ポートと前記ポンプ室とが連通する第１吐出区間において前記ロータの回転に伴って縮小し、前記第１吐出区間に続く前記第２吐出ポートと前記ポンプ室とが連通する第２吐出区間において前記ロータの回転に伴ってさらに縮小し、前記第２吐出区間に続く前記吸入区間において再び拡大することを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。
3. 前記吸入区間と前記第１吐出区間との間に、前記ポンプ室が閉塞される第１遷移区間が設けられ、
   前記第１吐出区間と前記第２吐出区間との間に、前記ポンプ室が閉塞される第２遷移区間が設けられ、
   前記第２遷移区間における前記ポンプ室の容積変化率は、前記第１遷移区間における前記ポンプ室の容積変化率よりも小さいことを特徴とする請求項２に記載のベーンポンプ。
4. 前記スリット内において前記ベーンの基端部によって区画される背圧室をさらに備え、
   前記吸入区間内にある前記背圧室のうち前記第１吐出区間側にある前記背圧室には、前記第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体が導かれ、
   前記吸入区間内にある前記背圧室のうち前記第２吐出区間側にある前記背圧室には、前記第２吐出ポートを通じて吐出される作動流体が導かれることを特徴とする請求項２または３に記載のベーンポンプ。
5. 前記第１吐出ポートの開口縁部から前記ロータの回転方向とは反対の方向に延びる第１ノッチと、
   前記第２吐出ポートの開口縁部から前記ロータの回転方向とは反対の方向に延びる第２ノッチと、をさらに備え、
   前記第１ノッチの周方向における長さは、前記第２ノッチの周方向における長さよりも長いことを特徴とする請求項１から４の何れか１つに記載のベーンポンプ。
6. 前記第１吐出ポートの開口縁部から前記ロータの回転方向とは反対の方向に延びる第１ノッチと、
   前記第２吐出ポートの開口縁部から前記ロータの回転方向とは反対の方向に延びる第２ノッチと、をさらに備え、
   第１吐出ポートの開口縁部から周方向に所定の距離だけ離れた位置における第１ノッチの断面積は、第２吐出ポートの開口縁部から周方向に前記所定の距離だけ離れた位置における第２ノッチの断面積よりも大きいことを特徴とする請求項１から４の何れか１つに記載のベーンポンプ。
7. 前記第２吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力は、前記第１吐出ポートを通じて吐出される作動流体の圧力よりも高いことを特徴とする請求項１から６の何れか１つに記載のベーンポンプ。

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