JP2020045539A - 鋼材 - Google Patents
鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2020045539A JP2020045539A JP2018176363A JP2018176363A JP2020045539A JP 2020045539 A JP2020045539 A JP 2020045539A JP 2018176363 A JP2018176363 A JP 2018176363A JP 2018176363 A JP2018176363 A JP 2018176363A JP 2020045539 A JP2020045539 A JP 2020045539A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- content
- corrosion
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15 … 式(2)
3.0≦Ti/O≦30.0 … 式(3)
[1] 質量%で、
C:0.010〜0.20%、
Si:0.04〜0.70%、
Mn:0.20〜1.00%、
Cu:0.10〜1.00%、
Sb:0.010〜0.30%、
Al:0.005〜0.050%、
Cr:0.10〜2.00%、
Ti:0.010〜0.10%、
P:0.020%以下、
S:0.015%以下、
N:0.005%以下、及び
O:0.0035%以下
を含有し、残部がFe及び不純物からなり、
下記式(1)および下記式(3)で表される関係を満足し、かつ、下記式(2)で求められるCeqが0.180〜0.330であることを特徴とする鋼材。
0.25≦Cu+Sb≦0.60 … 式(1)
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15 … 式(2)
3.0≦Ti/O≦30.0 … 式(3)
ここで、Cu、Sb、C、Mn、Ni、Cr、Mo、V、Ti、Oは各元素の質量%に基づく含有量であり、含有しない場合は0として計算する。
[2] 更に、質量%で、
Mo:0.10%以下、
W:0.10%以下、
Ni:1.00%以下、
Sn:0.30%以下、
As:0.30%以下、及び
Co:0.30%以下
からなる群から選択される1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の鋼材。
[3] 更に、質量%で、
Nb:0.10%以下、
V:0.10%以下、
Zr:0.050%以下、
Ta:0.050%以下、及び
B:0.010%以下
からなる群から選択される1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1又は2に記載の鋼材。
[4] 更に、質量%で、
Ca:0.010%以下、
Mg:0.010%以下、及び
REM:0.010%以下
からなる群から選択される1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜3の何れか1項に記載の鋼材。
本発明者らの検討により、CuとSbとを同時に鋼材に含有させることにより、耐酸性が向上することがわかっている。ただし、CuとSbは熱間加工性を低下させるため下記式(1)を満たす範囲とすることで、耐酸性と熱間加工性が得られるという知見を得た。
0.25≦Cu+Sb≦0.60 … 式(1)
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15 … 式(2)
3.0≦Ti/O≦30.0 … 式(3)
Cは、強度を向上させる元素であり、0.010%以上を含有させることが必要である。好ましくはC量を0.03%以上、より好ましくは0.05%以上とする。一方、C量が0.20%を超えると炭化物が増加し、耐酸性が劣化するため、C量を0.20%以下とする。好ましくはC量を0.15%以下、より好ましくは0.10%以下とする。
Siは、脱酸及び強度の向上に寄与する元素であり、また、酸化物の形態を制御するために、0.04%以上を含有させることが必要である。好ましくはSi量を0.05%以上とし、より好ましくは0.10%以上とする。一方、0.70%を超えるSiを含有させると酸化物が増加し、耐酸性を損なうため、Si量を0.70%以下とする。好ましくはSi量を0.50%以下とする。
Mnは、強度及び靭性を向上させる元素であり、0.20%以上を含有させる。好ましくはMn量を0.30%以上とする。一方、1.00%を超える量のMnを含有させると、粗大なMnSが生成し、耐食性や熱間加工性が劣化するため、Mn量を1.00%以下とする。好ましくはMn量を0.90%以下、より好ましくは0.80%以下とする。
Cuは、Sbと同時に含有させると、硫酸や塩酸に対する耐食性を顕著に発現する極めて重要な元素である。酸性環境での耐食性を確保するために、Cu量を0.10%以上とすることが必要である。好ましくはCu量を0.15%以上、より好ましくは0.20%以上とする。一方、Cu量が1.00%を超えると熱間加工性が低下し、製造性を損なうため、1.00%以下とする。好ましくはCu量を0.90%以下、より好ましくは0.80%以下とする。
Sbは、上述のように、Cuと同時に含有させると耐酸性を向上させる極めて重要な元素であり、酸性環境での耐食性を確保するため、0.010%以上を含有させることが必要である。好ましくはSb量を0.05%以上とする。一方、Sb量が0.30%を超えると熱間加工性が低下するので、0.30%以下とする。好ましくはSb量を0.15%以下とする。
Alは、脱酸剤であり、0.005%以上を含有させることが必要である。好ましくはAl量を0.02%以上とする。一方、Alを過剰に含有させると、介在物の増加によって、耐酸性を損なうため、Al量を0.050%以下とする。好ましくはAl量を0.040%以下とする。
CrはCu、Sbと同様に耐食性を向上させる元素である。特に、CrをCu、Sbと同時に含有させることで高温・高濃度となる酸性環境において優れた耐食性を発揮する。したがって、耐食性確保の観点から0.10%以上のCrを含有させることが必要である。好ましくはCr量を0.15%以上とする。一方、Crを過剰に含有させると、腐食の起点となる窒化物の増加によって、耐酸性を損なうため、Cr量を2.00%以下とする。より、好ましくはCr量を1.80%以下、より好ましくはCr量を1.50%以下とする。
Tiは、窒化物を形成し、結晶粒の微細化や強度の向上に寄与する元素であり、0.010%以上を含有させる必要がある。好ましくはTi量を0.020%以上とする。一方、0.10%超のTiを含有させると、窒化物が粗大になり、機械特性や加工性が劣化することがあるため、Ti量を0.10%以下とする。Ti量を、好ましくは0.08%以下、より好ましくは0.07%以下、更に好ましくは0.06%以下とする。
Pは、不純物であり、鋼材の機械特性や製造性を低下させるため、P量を0.020%以下とする。P量の下限は限定しないが、コストの観点からP量は0.001%以上であってもよい。
Sは、不純物であり、熱間加工性や鋼材の機械特性を低下させるため、S量を0.015%以下とする。S量の下限は限定しないが、Sは、Cu及びSbと同時に含有させると、酸性環境での耐食性を向上させることから、S量は0.001%以上であってもよい。より好ましくはS量を0.005%以上、更に好ましくは0.01%以上であってもよい。
Nは、不純物であり、鋼材の機械特性や製造性を低下させるため、N量を0.005%以下とする。N量の下限は限定しないが、コストの観点からN量を0.001%以上にしてもよい。微細な窒化物を機械特性等の向上に利用する場合、N量は0.002%以上であってもよい。
Oは、酸化物を生成する元素である。酸性環境において腐食の起点となる粗大な酸化物の生成を抑制するために、O量を0.0035%以下とする。好ましくはO量を0.0030%以下、より好ましくは0.0025%以下とする。コストの観点からO量は、通常0.0005%以上である。
Moは、Cu、Sb、Crと同時に含有させることにより、酸性環境での耐食性を向上させる元素である。特に、塩酸に対する耐食性を高めるために、Mo量を0.01%以上とすることができる。より好ましくはMo量を0.05%以上、更に好ましくは0.10%以上とする。一方、Moは高価な元素であるため、コストの観点から、Moの含有量を0.10%以下とする。より好ましくは、0.08%以下、更に好ましくは0.05%以下とする。
Wは、Moと同様にCu、Sb、Crと同時に含有させることにより、酸性環境での耐食性を向上させる元素である。特に、塩酸に対する耐食性を高めるために、W量を0.01%以上含有させてもよい。一方、Wも高価な元素であるため、コストの観点から、Wの含有量を0.10%以下とする。より好ましくは、0.08%以下、更に好ましくは0.05%以下とする。
Niは、酸性環境での耐食性を向上させる元素であり、Cuを含有する場合、Niは製造性を高める効果を発現する。Cuは、耐食性を向上させる効果が大きいが、偏析し易く、単独で含有させると鋳造後の割れを助長する場合がある。これに対して、NiはCuの偏析を軽減する作用がある。Niを含有させると、Cu偏析起因の鋳片の割れの抑制に加えて、偏析に起因する局部腐食の発生も抑制されるため、耐食性を向上させる効果が顕著に発現される。好ましくはNi量を0.10%以上とし、より好ましくは0.15%以上、更に好ましくは0.20%以上とする。一方、Niも高価な元素であるため、コストの観点からNi量を1.00%以下とする。より好ましくは0.80%以下とする。
Snは、酸性環境での耐食性を向上させる元素であり、0.01%以上を含有させてもよい。より好ましくはSn量を0.02%以上、更に好ましくはSn量を0.05%以上とする。一方、Snを過剰に含有させると熱間加工性が低下するので、Sn量を0.30%以下とする。より好ましくはSn量を0.20%以下とする。
Asは、Sb、Snに比べて効果は顕著ではないが、酸性環境での耐食性の向上に有効な元素であり、0.01%以上を含有させてもよい。より好ましくはAs量を0.02%以上、更に好ましくはAs量を0.05%以上とする。一方、Asを過剰に含有させると熱間加工性が低下するので、As量を0.30%以下とする。より好ましくはAs量を0.20%以下、更に好ましくは0.10%以下とする。
Coは、Sb、Snに比べて効果は顕著ではないが、酸性環境での耐食性を向上させる元素であり、0.01%以上を含有させてもよい。より好ましくはCo量を0.02%以上、更に好ましくはCo量を0.05%以上とする。一方、Coを過剰に含有させると経済性が低下するので、Co量を0.30%以下とする。より好ましくはCo量を0.20%以下、更に好ましくは0.10%以下とする。
Nbは、Tiと同様に、窒化物を形成する元素であり、結晶粒の微細化や強度の向上を目的として、0.001%以上を含有させてもよい。より好ましくはNb量を0.005%以上とする。一方、0.10%超のNbを含有させると、機械特性が劣化することがあるため、Nb量を0.10%以下とする。より好ましくはNb量を0.050%以下、更に好ましくは0.030%以下、より一層好ましくは0.020%以下とする。
Vは、Ti、Nbと同様、窒化物を形成する元素であり、主に、析出強化による強度の改善のために含有させてもよい。効果を得るために、V量を0.005%以上とすることが好ましい。一方、0.10%以上のVを含有させると、機械特性が劣化することがあるため、V量を0.10%以下とする。より好ましくはV量を0.050%以下、更に好ましくは0.030%以下、より一層好ましくは0.020%以下とする。
Zrは、Ti、Nb、Vと同様、窒化物を形成する元素であり、主に、析出強化による強度の改善のために含有させることができる。効果を得るために、Zr量を0.005%以上とすることが好ましい。一方、Zrは高価な元素であり、また、0.050%以上のZrを含有させると、機械特性が劣化することがあるため、Zr量を0.050%以下とする。より好ましくはZr量を0.040%以下、更に好ましくは0.030%以下、より一層好ましくは0.020%以下とする。
Taは、強度の向上に寄与する元素であり、0.001%以上を含有させてもよい。また、メカニズムは必ずしも明らかでないが、Taは耐食性の向上にも寄与し、より好ましくはTa量を0.005%以上とする。一方、Taを過剰に含有させるとコストが上昇するため、Ta量を0.050%以下とする。より好ましくはTa量を0.040%以下、更に好ましくは0.030%以下、より一層好ましくは0.020%以下とする。
Bは焼入性を向上させ、強度を高める元素である。効果を得るためには、B量を0.0003%以上にすることが好ましい。より好ましくはB量を0.0005%以上とする。一方、0.010%を超えるBを含有させても、効果が飽和し、母材、HAZの靭性が低下する場合があり、B量を0.010%以下とする。より好ましくはB量を0.0050%以下、更に好ましくは0.0030%以下、より一層好ましくは0.0020%以下とする。
Caは、主に硫化物の形態の制御に用いられる元素であり、また、微細な酸化物を形成させるために、0.0005%以上を含有させてもよい。好ましくはCa量を0.001%以上、より好ましくは0.002%以上とする。一方、0.010%を超えるCaを含有させると機械特性が損なわれる場合があるため、Ca量を0.010%以下とする。より好ましくはCa量を0.005%以下とする。
Mgは、微細な酸化物を形成させるために、0.0001%以上を含有させてもよい。好ましくはMg量を0.0003%以上、より好ましくは0.0005%以上とする。一方、製造コストの観点から、Mg量を0.010%以下とする。より好ましくはMg量を0.005%以下、更に好ましくは0.003%以下とする。
REM(希土類元素)は、主に脱酸に用いられる元素であり、微細な酸化物を形成させるために、0.0001%以上を含有させてもよい。好ましくはREM量を0.0003%以上、より好ましくは0.0005%以上とする。一方、製造コストの観点から、REM量を0.010%以下とする。より好ましくはREM量を0.005%以下、更に好ましくは0.003%以下とする。
CuとSbを同時に含有させると鋼材の耐酸性を向上させる。酸中における曝露で表層に濃化、化合物を形成し、鋼の溶解のバリアとなるからである。上記式(1)において、この効果を発揮するためにCuとCbの量の合計は0.25以上、好ましくは0.27以上、より好ましくは0.28以上が望ましい。ただし、過剰に含有させると熱間加工性が低下するため両元素の合計は0.60以下、好ましくは0.57以下、より好ましくは0.55以下とする。
Ceqは、硬さの上昇による溶接性の劣化を示す指標であり、溶接性および熱間加工性を確保するために、0.330以下、好ましくは0.320以下とする。一方、Ceqが低すぎると強度が不十分になるため、0.180以上、好ましくは0.200以上、より好ましくは0.250以上とする。Ceqは、下記式(2)に示されるように、公知の指標である。
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15 … 式(2)
Tiの強度向上効果は、酸化物を生成するOの存在で緩和される。TiおよびOの鋼中における質量濃度は規制されているため式(3)中のTi/Oの値が3.0より小さい場合はTiの質量濃度も低く、強度向上の効果が表れない。強度向上のために、式(3)中のTi/Oは、好ましくは3.5以上、より好ましくは4.0とする。一方、Tiを過剰に含有させると、熱間加工性を劣化させる。式(3)中のTi/Oの値が30.0より大きい場合はチタン析出物のサイズも大きく、割れの起点となり熱間加工性を劣化させる。良好な熱間加工性を得るために式(3)中のTi/Oは、好ましくは28.0以下、より好ましくは27.0以下とする。
Ti/O比が範囲外の鋼No.19及び20は強度の低下または加工性の低下が起きている。
鋼No.21はMnが本発明に規定される上限を超えていることから耐酸性および加工性(熱間加工性)が低下している。鋼No.16はCrが本発明に規定される上限を超え、Ceq値も本発明に規定される上限を超えていることから腐食形態が(強度低下を起こす)局部腐食となり、また溶接性が低下している。またSbが本発明に規定される下限を下回っている鋼No.13は耐酸性が低下している。
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.010〜0.20%、
Si:0.04〜0.70%、
Mn:0.20〜1.00%、
Cu:0.10〜1.00%、
Sb:0.010〜0.30%、
Al:0.005〜0.050%、
Cr:0.10〜2.00%、
Ti:0.010〜0.10%、
P:0.020%以下、
S:0.015%以下、
N:0.005%以下、及び
O:0.0035%以下
を含有し、残部がFe及び不純物からなり、
下記式(1)および下記式(3)で表される関係を満足し、かつ、下記式(2)で求められるCeqが0.180〜0.330であることを特徴とする鋼材。
0.25≦Cu+Sb≦0.60 … 式(1)
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15 … 式(2)
3.0≦Ti/O≦30.0 … 式(3)
ここで、Cu、Sb、C、Mn、Ni、Cr、Mo、V、Ti、Oは各元素の質量%に基づく含有量であり、含有しない場合は0として計算する。 - 更に、質量%で、
Mo:0.10%以下、
W:0.10%以下、
Ni:1.00%以下、
Sn:0.30%以下、
As:0.30%以下、及び
Co:0.30%以下
からなる群から選択される1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の鋼材。 - 更に、質量%で、
Nb:0.10%以下、
V:0.10%以下、
Zr:0.050%以下、
Ta:0.050%以下、及び
B:0.010%以下
からなる群から選択される1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1又は2に記載の鋼材。 - 更に、質量%で、
Ca:0.010%以下、
Mg:0.010%以下、及び
REM:0.010%以下
からなる群から選択される1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜3の何れか1項に記載の鋼材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018176363A JP7218523B2 (ja) | 2018-09-20 | 2018-09-20 | 鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018176363A JP7218523B2 (ja) | 2018-09-20 | 2018-09-20 | 鋼材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020045539A true JP2020045539A (ja) | 2020-03-26 |
JP7218523B2 JP7218523B2 (ja) | 2023-02-07 |
Family
ID=69899338
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018176363A Active JP7218523B2 (ja) | 2018-09-20 | 2018-09-20 | 鋼材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7218523B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112522589A (zh) * | 2019-09-19 | 2021-03-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种含b耐硫酸露点腐蚀用热轧钢板/带及其制造方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018038198A1 (ja) * | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫酸露点腐食鋼 |
WO2018038195A1 (ja) * | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫酸露点腐食鋼 |
WO2018038197A1 (ja) * | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫酸露点腐食鋼 |
-
2018
- 2018-09-20 JP JP2018176363A patent/JP7218523B2/ja active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018038198A1 (ja) * | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫酸露点腐食鋼 |
WO2018038195A1 (ja) * | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫酸露点腐食鋼 |
WO2018038197A1 (ja) * | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫酸露点腐食鋼 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112522589A (zh) * | 2019-09-19 | 2021-03-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种含b耐硫酸露点腐蚀用热轧钢板/带及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP7218523B2 (ja) | 2023-02-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP7135420B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7127355B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7099041B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7348463B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7269467B2 (ja) | 鋼材 | |
JP6813127B1 (ja) | 鋼材 | |
JP7385106B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7127354B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7124432B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7218523B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7218524B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7014042B2 (ja) | 鋼材 | |
JP2022044093A (ja) | 鋼材 | |
JP7091968B2 (ja) | 鋼材 | |
JP6743996B1 (ja) | 鋼材 | |
JP6813128B1 (ja) | 鋼材 | |
JP7415140B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7502594B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7252497B2 (ja) | 熱間圧延鋼材 | |
JP6787530B1 (ja) | 鋼材 | |
JP7277749B2 (ja) | 鋼材 | |
JP2022044092A (ja) | 鋼材 | |
JP2023066027A (ja) | 鋼材 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20190208 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20190419 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20190422 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20190426 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210514 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220523 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220705 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220901 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221227 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230109 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 7218523 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |