JP2019520233A - 薄板または帯状の３層複合材料、そのような複合材料を有する部材およびそれらの使用 - Google Patents
薄板または帯状の３層複合材料、そのような複合材料を有する部材およびそれらの使用 Download PDFInfo
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Abstract
複合材料（１、１００、２００）に中心層を成形する第１剛材（３、１０３、２０３）を備える第１核層（２）、第１剛材（３、１０３、２０３）とは異なる第２剛材（６、１０６、２０６）を備える第２メッキ層（４）、および第１剛材（３、１０３、２０３）とは異なる第３剛材（７、１０７、２０７）を備える第３メッキ層（５）を有する薄板または帯状の３層複合材料が示され、第２および第３メッキ層（５）が核層（２）の向き合う面（２１、２２）の上にメッキ圧延加工によって設けられ、外側の２つの層は複合材料（１、１００、２００）に接して形成され、複合材料（１、１００、２００）が均一な厚さ（ｄ）に留まる場合、核層（２）の第１剛材（３、１０３、２０３）の核層厚さ（ｋ）が複合材料（１、１００、２００）の幅（８）に亘って変化する。優れた機械的特性を実現するために、核層（２）の第１剛材（３、１０３、２０３）が一貫して複合材料（１、１００、２００）の全幅（６）に亘って延在し形状硬化可能であることが提案され、メッキ層（４、５）の第２および／または第３剛材（６、７、１０６、１０７、２０６、２０７）がメッキ層厚さ（ｐ）の中で核層厚さ（ｋ）の変化とは反対方向に続き、第２および／または第３剛材（６、７、１０６、１０７、２０６、２０７）が第１剛材（３、１０３、２０３）に対して僅かな炭素含有量を有する。【選択図】図１
Description
本発明は薄板または帯状の３層複合材料に関し、それは複合材料に中間層を成形する、第１剛材を備える第１核層、および第１剛材とは異なる第２剛材を備える第２メッキ層、および第１剛材とは異なる第３剛材を備える第３メッキ層を有し、第２および第３メッキ層は核層の向き合う面の上にメッキ圧延加工によって設けられ、外側の２つの層は複合材料に接して形成され、複合材料が均一な厚さに留まる場合、核層の第１剛材の核層厚さが複合材料の幅に亘って変化する。
３層複合材料にその幅に亘って異なる機械的および／または科学技術的特性を与えるために、従来技術（独国特許出願公告第１０２５８８２４号明細書（特許文献１）、欧州特許第２６１３８９６号明細書（特許文献２））から、複合材料の核層の幅に亘って交替に異なる鋼材を設け、それによって少なくとも核層の鋼材の核層厚さが複合材料の幅に亘って変化することが公知である。ここでは非常に異なる鋼帯が隣り合って配置され、それらは２つのメッキ層の間に設けられ共通の圧延メッキ方法によって繋ぎ合わされる。メッキ層は核の鋼帯とは異なる合金鋼を有することができる。圧延メッキによる接合にも関わらず予期せぬ弱い接合が核層の中の互いに当接する剛材の間に生じることがあるという不利が見出された。それは複合材料の機械的耐久力が不十分なためである。そのためこのような複合材料は車両構造、特に車体構造には適合しないか、あるいは条件付きでのみ適合する。
鋼材の場合の適合した合金の選択および／または圧延メッキの場合の狭い工程ウィンドウによって、この不利に対処することを試みることができるが、それによって複合材料の製造コストが上昇するか、またはその普遍的な応用可能性が制限されることがある。
さらに従来技術から、高強度の剛材から成る核層と低強度の剛材から成る外側のメッキ層の間に異なる強度の複数の剛材から成るそれぞれ１つの中間層を備える複合材料（独国特許出願公開第１０２０１４１１４３６５号明細書（特許文献３））が公知である。このような５層複合材料は比較的圧延に手間が掛かり、それによってコストが嵩む。これも同様に形状硬化の際のそのさらなる使用において狭い工程ウインドウを要し、それは複合材料の取り扱いに不利な影響を及ぼす。
そのため本発明の課題は、圧延メッキにより製造された３層の複合材料を冒頭で説明された種類の変化する核層厚さにより、これがその高い機械的耐性によって車両構造に確実に適合するように変化することにある。
本発明は課された課題を、核層の第１剛材が一貫して複合材料の全幅に亘って延在し形状硬化可能であることによって解決し、メッキ層の第２および／または第３剛材がメッキ層厚さの中で核層厚さの変化とは反対方向に続き、並びに第１剛材に対して僅かな炭素含有量を有する。
核層の第１剛材が一貫して複合材料の全幅に亘って延在し、これが形状硬化可能であるとき、それによって核層中に核腱のような形で少なくとも１つの最小限の規模を複合材料の機械的耐性に保証することができるゾーンが生成されることができる。そのため本発明の複合材料は例えば車両構造用の部材によって提示される、確実に要請される機械的耐性を満たすことができる。その上この形状硬化性の核腱が - この例えば従来技術で隣接して設けられる剛材の当接面に生じる - 制限された硬度の接合それ自体を排除するため、そのためにメッキ層の第２および／または第３剛材がメッキ層厚さの中で核層厚さの変化とは反対方向に続き、並びに第１剛材に対して僅かな炭素含有量を有するとき、懸念なく複合材料に圧延メッキを施すことができる。また後者については複合材料の延性挙動が停止されることができ - それは複合材料の多様な使用に要請されることでありうる。しかも第２および／または第３剛材の反対方向に続く厚さの調整は複合材料の均等な厚さを保証したままに保ち、それは複合材料のさらなる成形工程に有利に働きうる。特にこれは複合材料の形状硬化並びに押圧硬化の際に複合材料の幅に亘って実質的に同じＥモジュールに基づいて再現可能に製造される部材を保証することができる。
メッキ層の第２および／または第３剛材がそれらのメッキ層厚さで核層厚さの変化とは反対方向に続くとき、複合材料はさらに改善可能である。
好ましくは核層は左右対称に構成され、それによって複合材料は形状硬化あるいは押圧硬化の際その簡単な取扱可能性で際立ちうる。
好ましくは核層および両メッキ層の剛材の炭素含有量は０.８質量％より少ない。
第１剛材がより高い強度の形状硬化性または高強度の形状硬化性の鋼合金であるとき、特に機械的に安定した核層が生成されることができる。
ここでは好ましくは第１剛材としてマンガンボロン鋼、特に２０ＭｎＢ８、２２ＭｎＢ５または３２ＭｎＢ５剛が際立ちうる。
好ましくは第１剛材として
０.０８〜０.６ 質量％ 炭素（Ｃ）、
０.８〜３.０ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０１〜０.０７ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.５ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.６ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０１〜０.０８ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
０.０２ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.０２ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有する合金が適合する。第１剛材として
０.０８〜０.３０ 質量％ 炭素（Ｃ）、
１.００〜３.００ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０３〜０.０６ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.２０ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.３ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０３〜０.０４ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
０.００７ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.００６ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有する剛合金も考えられる。
０.０８〜０.６ 質量％ 炭素（Ｃ）、
０.８〜３.０ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０１〜０.０７ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.５ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.６ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０１〜０.０８ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
０.０２ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.０２ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有する合金が適合する。第１剛材として
０.０８〜０.３０ 質量％ 炭素（Ｃ）、
１.００〜３.００ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０３〜０.０６ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.２０ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.３ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０３〜０.０４ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
０.００７ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.００６ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有する剛合金も考えられる。
第１剛材のＭｎ含有量が０.８質量％より大きいとき、特に機械的に安定した核層が生成されることができる。
第２および／または第３剛材が例えばＨＣ４６０ＬＡ、ＨＣ５００ＬＡまたはＨＣ３４０ＬＡ剛であるマイクロ合金鋼であるとき、複合材料の延性は向上されることができる。同様に例えばＨＣ２２０Ｙ剛であるＩＦ剛も考えられる。
好ましくは、それによって例えば複合材料の変形の際の取り扱いが容易になるように、第２および第３剛材が同じ剛タイプから成ることができる。例えば第２および第３剛材はＨＣ２２０Ｙ剛またはＨＣ４６０ＬＡ剛でもありうる。
第１剛材が２０ＭｎＢ８剛であり第２および第３剛材がＨＣ２２０Ｙ剛であるとき有利でありうる。代替的に第１剛材が３２ＭｎＢ５剛であり第２および第３剛材がＨＣ４６０ＬＡ剛であるときも有利でありうる。この剛組み合わせによって複合材料の層は機械的パラメータの観点から、それによって例えば複合材料の変形および／または障害挙動を改善するために、互いに対してさらに調整されることができる。
好ましくは複合材料の厚さが０.５ｍｍと３ｍｍの間、例えば１ｍｍと２ｍｍの間である。
複合材料が可能な限り高い強度である場合に同時に延性を最適化するために、好ましくは核層厚さは複合材料の厚さの３０％と９０％の間にあり、例えば５０％と８５％の間である。
核層とその剛材がメッキ層厚さの中で変化する核層厚さとは反対方向に続くメッキ層の間の境界輪郭が変化する核層厚さのこの輪郭領域に斜めに延在するとき、層の異なる厚さの比較的均等な移行が生成されることができる。
本発明の複合材料は特にシートバーのための変形方法、例えば押圧硬化深絞りに適合することができる。これは特に一貫した核層においてである。最高度の機械的特性が本発明の形状硬化されたシートバーから成る車両構造用部材を保証することができる。
本発明による形状硬化された複合材料は車両構造、例えば車体構造に特に適合することができる。
図の中で例示的に発明の対象が複数の変形実施形態をもとに詳細に示される。
図１では剛材に接する３つの層によって形成される複合材料１が示される。そこでは中心層として第１剛材３から成る核層２が見られ、それは両側にそれぞれ第１メッキ層３および第２メッキ層４を設け、それらは複合材料１に接する両方の外側の層を形成する。これらの両メッキ層４、５はそれぞれ１つの剛材６、７から成り、これらの両剛材６、７は第１剛材３に対してより少ない炭素含有量を有する。
それが図１で異なる核層厚さｋ１、ｋ２に基づいて判別されることができるように、核層２の第１剛材３の核層厚さｋは複合材料１の幅８に亘って変化する。
本発明では核層２の第１剛材３が複合材料１の全幅８に亘って一貫して延在し−例えばＭｎの含有量が０.８質量％よりも多い剛合金が使用されることにより同様に形状硬化可能である。第１の形状硬化可能なあるいは押圧硬化可能な剛材３として以下の合金組成を有する第１剛材が適合する（すべての数値は質量％）：
Ｃ ［％］ ０,２０
Ｓｉ ［％］ ０,１８
Ｍｎ ［％］ ２,０１
Ｐ ［％］ ０,００６２
Ｓ ［％］ ０,００１
Ａｌ ［％］ ０,０５４
Ｃｒ ［％］ ０,０３
Ｔｉ ［％］ ０,０３２
Ｂ ［％］ ０,００３０
Ｎ ［％］ ０,００４１
残余鉄および溶融不純物、このような鋼の中の変態遅延剤として特に合金元素であるホウ素、マンガン、および選択的にクロムおよびモリブデンが使用される。例えば２２ＭｎＢ５または３２ＭｎＢ５である他のマンガンボロン鋼も考えられる。それによって核層２は特に圧延接合に加えるために準備され、メッキあるいはメッキ層６、７との安定した結合をすることができる。
Ｃ ［％］ ０,２０
Ｓｉ ［％］ ０,１８
Ｍｎ ［％］ ２,０１
Ｐ ［％］ ０,００６２
Ｓ ［％］ ０,００１
Ａｌ ［％］ ０,０５４
Ｃｒ ［％］ ０,０３
Ｔｉ ［％］ ０,０３２
Ｂ ［％］ ０,００３０
Ｎ ［％］ ０,００４１
残余鉄および溶融不純物、このような鋼の中の変態遅延剤として特に合金元素であるホウ素、マンガン、および選択的にクロムおよびモリブデンが使用される。例えば２２ＭｎＢ５または３２ＭｎＢ５である他のマンガンボロン鋼も考えられる。それによって核層２は特に圧延接合に加えるために準備され、メッキあるいはメッキ層６、７との安定した結合をすることができる。
さらに、それが複合材料１の中央に見られるように、メッキ層４、５の第３剛材７はメッキ層厚さｐ中で核層厚さｋの変形とは反対方向に続く。それがメッキ層厚さｐ１あるいは核層厚さｋ１からメッキ層厚さｐ２あるいは核層厚さｋ２への移行に見られるように、ここでは輪郭領域９０が２つの層の間の境界輪郭９に延びる。この斜めに延びる輪郭領域９０は比較的均等な移行を生成し、３層複合材料１に有利な機械的特性をもたらす。
さらに第３剛材７の炭素含有量は第１剛材３の炭素含有量より僅かであり−有利には第２および第３剛材６、７は同じ合金でありＨＣ３４０ＬＡ型の剛材から成る。ＨＣ２２０Ｙ剛も考えられる。
こうして核層２の第１剛材３が第２および第３剛材６、７との組み合わせにより複合材料１が車両構造の部材に要求される機械的特性値を満たせることを保証する。
図２では、その核層２およびメッキ層４、５が図１に示された複合材料１に比べて別の変化をするもう１つの３層複合材料１００が示される。ここでは核層２の第１剛材１０３の核層厚さｋが複数回複合材料１００の幅８に亘って変化し、領域ごとに窪んだ溝形状の領域１１０を形成する。メッキ層４、５の第２および第３剛材１０６、１０７はメッキ層厚さｐの中で核層厚さｋの変化とは反対方向に続く。ここでも境界輪郭９は輪郭領域９０で変化する核層厚さｋに対して斜めに延びる。
図３ではその核層２が他の実施形態例に比べて左右対称に構築されたさらなる３層複合材料３００が示される。ここでも第２あるいは第３メッキ層４、５の第２および第３剛材２０６、２０７の変形が反対方向に続く核層２の第１剛材２０３の核層厚さｋが変化する。図３に見られるように、ここでも境界輪郭９は輪郭領域９０で変化する核層厚さｋに対して斜めに延びる。
好ましくは第１剛材として
０.０８〜０.６ 質量％ 炭素（Ｃ）、
０.８〜３.０ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０１〜０.０７ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.５ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.６ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０１〜０.０８ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
＜０.０２ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.０２ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
＜０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
＜０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
＜１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有する合金が適合する。第１剛材として
０.０８〜０.３０ 質量％ 炭素（Ｃ）、
１.００〜３.００ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０３〜０.０６ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.２０ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.３ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０３〜０.０４ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
＜０.００７ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.００６ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
＜０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
＜０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
＜１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有する剛合金も考えられる。
０.０８〜０.６ 質量％ 炭素（Ｃ）、
０.８〜３.０ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０１〜０.０７ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.５ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.６ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０１〜０.０８ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
＜０.０２ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.０２ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
＜０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
＜０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
＜１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有する合金が適合する。第１剛材として
０.０８〜０.３０ 質量％ 炭素（Ｃ）、
１.００〜３.００ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０３〜０.０６ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.２０ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.３ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０３〜０.０４ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
＜０.００７ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.００６ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
＜０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
＜０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
＜１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有する剛合金も考えられる。
Claims (17)
- 複合材料（１、１００、２００）に中心層を成形する第１号素材（３、１０３、２０３）を備える第１核層（２）、前記第１剛材（３、１０３、２０３）とは異なる第２剛材（６、１０６、２０６）を備える第２メッキ層（４）、および前記第１剛材（３、１０３、２０３）とは異なる第３剛材（７、１０７、２０７）を備える第３メッキ層（５）を有し、前記第２および第３メッキ層（５）は前記核層（２）の向き合う面（２１、２２）の上にメッキ圧延加工によって設けられ、前記外側の２つの層は前記複合材料（１,１００、２００）に接して形成され、前記複合材料（１、１００、２００）が均一な厚さ（ｄ）に留まる場合、前記核層（２）の前記第１剛材（３、１０３、２０３）の核層厚さ（ｋ）が前記複合材料（１、１００、２００）の幅（８）に亘って変化し、前記核層（２）の前記第１剛材（３、１０３、２０３）が一貫して前記複合材料（１、１００、２００）の前記全幅（８）に亘って延在し形状硬化可能であり、前記メッキ層（４、５）の前記第２および／または第３剛材（６、７、１０６、１０７、２０６、２０７）がメッキ層厚さ（ｐ）の中で核層厚さ（k）の変化とは反対方向に続き、前記第２および／または第３剛材（６、７、１０６、１０７、２０６、２０７）が前記第１剛材（３、１０３、２０３）に対して僅かな炭素含有量を有することを特徴とする薄板または帯状の３層複合材料。
- 前記メッキ層（４、５）の前記第２および／または第３剛材（６、７、１０６、１０７、２０６、２０７）がそのメッキ層厚さ（ｐ）の中で前記核層厚さ（k）の変化とは反対方向に続くことを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
- 前記核層（２）が左右対称に構成されることを特徴とする請求項２に記載の複合材料。
- 核層（２）および両メッキ層（４、５）の前記剛材（３、６、７、１０３、１０６、１０７、２０３、２０６、２０７）の炭素含有量が０.８質量％より少ないことを特徴とする請求項１、２または３に記載の複合材料。
- 前記第１剛材（３、１０３、２０３）がより高い強度の形状硬化性または高強度の形状硬化性の鋼合金であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の複合材料。
- 前記第１剛材（３、１０３、２０３）がマンガンボロン鋼、特に２０ＭｎＢ８、２２ＭｎＢ５または３２ＭｎＢ５剛であることを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の複合材料。
- 前記第１剛材（３、１０３、２０３）が
０.０８〜０.６ 質量％ 炭素（Ｃ）、
０.８〜３.０ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０１〜０.０７ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.５ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.６ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０１〜０.０８ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
０.０２ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.０２ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有することを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載の複合材料。 - 前記第１剛材（３、１０３、２０３）が
０.０８〜０.３０ 質量％ 炭素（Ｃ）、
１.００〜３.００ 質量％ マンガン（Ｍｎ）、
０.０３〜０.０６ 質量％ アルミニウム（Ａｌ）、
０.０１〜０.２０ 質量％ ケイ素（Ｓｉ）、
０.０２〜０.３ 質量％ クロミウム（Ｃｒ）、
０.０３〜０.０４ 質量％ チタン（Ｔｉ）、
０.００７ 質量％ 窒素（Ｎ）、
０.００２〜０.００６ 質量％ ホウ素（Ｂ）、
０.０１ 質量％ 燐（Ｐ）、
０.０１ 質量％ 硫黄（Ｓ）、
１ 質量％ モリブデン（Ｍｏ）および
残余として鉄並びに溶融不純物を有することを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載の複合材料。 - 前記第１剛材（３、１０３、２０３）のＭｎ含有量が０.８質量％より大きいことを特徴とする請求項１〜８の何れか１項に記載の複合材料。
- 前記第２および／または第３剛材（６、７、１０６、１０７、２０６、２０７）が特にＨＣ４６０ＬＡ、ＨＣ５００ＬＡまたはＨＣ３４０ＬＡ剛、またはＩＦ剛、特にＨＣ２２０Ｙ剛であるマイクロ合金鋼であることを特徴とする請求項１〜９の何れか１項に記載の複合材料。
- 前記第２および／または第３剛材（６、７、１０６、１０７、２０６、２０７）が同じ剛タイプから成ることを特徴とする請求項１〜１０の何れか１項に記載の複合材料。
- 前記第１剛材が２０ＭｎＢ８剛であり、前記第２および第３剛材がＨＣ２２０Ｙ剛であるか、または前記第１剛材が３２ＭｎＢ５剛であり前記第２および第３剛材がＨＣ４６０ＬＡ剛であることを特徴とする請求項１〜１１の何れか１項に記載の複合材料。
- 前記複合材料（１、１００、２００）の厚さ（ｄ）が０.５ｍｍと３ｍｍの間、特に１ｍｍと２ｍｍの間であることを特徴とする請求項１〜１２の何れか１項に記載の複合材料。
- 前記核層厚さ（ｋ）が前記複合材料（１、１００、２００）の厚さ（ｄ）の３０％と９０％の間にあり、特に５０％と８５％の間にあることを特徴とする請求項１〜１３の何れか１項に記載の複合材料。
- 核層（２）とその剛材（７、１０７、２０７）がメッキ層厚さ（ｐ）の中で変化する前記核層厚さ（ｋ）とは反対方向に続くメッキ層（５）の間の境界輪郭（９）が前記変化する核層厚さ（ｋ）のこの輪郭領域（９０）の中で斜めに延びることを特徴とする請求項１〜１４の何れか１項に記載の複合材料。
- 請求項１〜１５の何れか１項に記載の複合材料（１、１００、２００）を有する形状硬化されたシートバーから成る車両構造用部材。
- 請求項１〜１６の何れか１項に記載の車両構造、特に車体構造の中での形状硬化された３層複合材料（１、１００、２００）の使用。
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