JP2019138377A

JP2019138377A - 動力伝達機構

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Publication number: JP2019138377A
Application number: JP2018022209A
Authority: JP
Inventors: 洋介山上; Yosuke Yamagami; 恵次石川; Keiji Ishikawa; 昌史鳥羽山; Masashi Tobayama; 一則大元; Kazunori Omoto; 中嶋　寛; Hiroshi Nakajima; 寛中嶋
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2018-02-09
Filing date: 2018-02-09
Publication date: 2019-08-22
Also published as: WO2019156166A1

Abstract

【課題】雄ネジを雌ネジにネジ結合する際の組み付け性を向上するとともに、雄ネジと雌ネジの間の摩擦係数の安定化を図る。【解決手段】雌ネジ１５ａと雄ネジ２２ａの少なくとも一方のネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジに対して雄ネジが回動した際に面圧が増加する側の斜面と、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に、摩擦係数安定化膜３０を形成する。面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜３１の厚さは、面圧が増加する側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜３０の厚さよりも薄くなっている。【選択図】図３

Description

本発明は、動力伝達機構に関するものである。

従来、伝達トルクが所定トルクを超えたときにハブからシャフトへの動力伝達を遮断するトルクリミッタ機能を有する動力伝達機構として特許文献１に記載されたものがある。この動力伝達機構は、雄ネジが形成されたシャフトと、シャフトに形成された雄ネジとネジ結合する雌ネジが内周面に形成された内筒部を有するハブと、を備えている。また、内筒部は、肉厚が異なる厚肉部と薄肉部から構成されている。そして、伝達トルクが所定トルクを超えたときに薄肉部が破断してハブからシャフトへの動力伝達を遮断するよう構成されている。

特開２００３−３０７２６５号公報

このような動力伝達機構では、伝達トルクが所定トルクを超えたときに安定的に動力伝達遮断するためには、雄ネジと雌ネジの結合部の摩擦係数の安定化が重要である。上記特許文献１には、雄ネジと雌ネジに二硫化モリブデンの被膜を形成することにより雄ネジと雌ネジの摩擦係数の安定化を図ることが記載されている。

しかし、雄ネジあるいは雌ネジに二硫化モリブデンの被膜を形成する際、被膜が厚くなり易い。この場合、シャフトに形成された雄ネジをハブの内筒部の内周面に形成された雌ネジにネジ結合する際の組み付け性が悪化してしまう。例えば、雄ネジを雌ネジに締結する際に途中で雄ネジが動かなくなってしまう。また、削りカスがでてしまい信頼性が低下してしまうといった問題もある。

このため、雄ネジと雌ネジに二硫化モリブデンの被膜を形成するといったことは実用化されておらず、雄ネジと雌ネジとの間にグリースを塗布することにより、摩擦係数の安定化を図るようにしている。

しかし、グリースは、低温時に摩擦係数が大きくなる性質を有している。したがって、低温時に雄ネジと雌ネジとの間の摩擦係数が大きくなり、リミッタの作動トルクも大きくなる。

このように、リミッタの作動トルクが大きくなると、Ｖベルトとプーリとの間で滑りが発生してしまう場合がある。

このため、Ｖベルトとプーリとの間で滑りが発生しないように、Ｖベルトとプーリとの間のベルト張力を大きくする必要がある。しかし、Ｖベルトとプーリとの間のベルト張力を大きくすると、車両燃費が低減してしまうといった問題がある。

本発明は上記問題に鑑みたもので、雄ネジを雌ネジにネジ結合する際の組み付け性を向上するとともに、雄ネジと雌ネジの間の摩擦係数の安定化を図る。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、伝達トルクが所定トルクを超えたときに動力伝達を遮断する動力伝達機構であって、雌ネジ（１５ａ）が内周面に形成された内筒部（１５ｂ）を有する駆動側回転体（１５ｄ）と、雌ネジとネジ結合する雄ネジ（２２ａ）を有し、雄ネジが雌ネジにネジ結合により固定された従動側回転体（２２）と、を備え、内筒部は、肉厚が異なる厚肉部（１５ｅ）と薄肉部（１５ｆ）とを有し、伝達トルクが所定トルクを超えたときに雄ネジに対して雌ネジが回動して薄肉部が破断することにより駆動側回転体から従動側回転体への動力伝達を遮断するよう構成されており、雌ネジと雄ネジの少なくとも一方のネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジに対して雄ネジが回動した際に面圧が増加する側の斜面と、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜（３０）が形成されており、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜の厚さは、面圧が増加する側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜の厚さよりも薄くなっている。

したがって、雄ネジを雌ネジにネジ結合する際の組み付け性を向上するとともに、雄ネジと雌ネジの間の摩擦係数の安定化を図ることができる。

上記目的を達成するため、請求項２に記載の発明は、伝達トルクが所定トルクを超えたときに動力伝達を遮断する動力伝達機構であって、雌ネジ（１５ａ）が内周面に形成された内筒部（１５ｂ）を有する駆動側回転体（１５ｄ）と、雌ネジとネジ結合する雄ネジ（２２ａ）を有し、雄ネジが雌ネジにネジ結合により固定された従動側回転体（２２）と、を備え、内筒部は、肉厚が異なる厚肉部（１５ｅ）と薄肉部（１５ｆ）とを有し、伝達トルクが所定トルクを超えたときに雄ネジに対して雌ネジが回動して薄肉部が破断することにより駆動側回転体から従動側回転体への動力伝達を遮断するよう構成されており、雌ネジと雄ネジの少なくとも一方のネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジに対して雄ネジが回動した際に面圧が増加する側の斜面には、摩擦係数安定化膜（３０）が形成されており、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜が形成されていない。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のプーリの断面図である。図１中のＡ矢視図である。図１中のIII部拡大図である。雌ネジへの二硫化モリブデンの形成方法について説明するための図である。薄肉部が破断した状態のプーリの断面図である。第２実施形態のプーリにおける図１中のIII部拡大図である。第３実施形態のプーリにおける図１中のIII部拡大図である。雄ネジへの二硫化モリブデンの形成方法について説明するための図である。第４実施形態のプーリにおける図１中のIII部拡大図である。

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。

（第１実施形態）
本実施形態に係る動力伝達機構について図１〜図４を用いて説明する。本実施形態は、本発明に係る動力伝達機構を車両用空調装置の圧縮機に動力を伝達するプーリ１０に適用したものであり、図１はプーリ１０の断面図であり、図２は図１のＡ矢視図である。

図１中、プーリ本体１１は不図示のＶベルトを介して走行用エンジンから駆動力を受けて回転する略二重円筒状に形成された金属製のものである。

なお、プーリ本体１１の外筒側の外周面には、ポリードライブベルト対応の複数列のＶ溝１１ａが設けられ、内筒側にはプーリ本体１１を回転可能に支持するラジアル転がり軸受１２が装着される。因みに、ラジアル転がり軸受１２の内輪は、圧縮機２０のフロントハウジング２１に装着される。

ハブ１３は、プーリ本体１１側面に固定されてプーリ本体１１に伝達されたトルクを圧縮機２０のシャフト２２に伝達するものである。このハブ１３は、断面が約Ｌ字状に形成された環状の外周部１４、シャフト２２にネジ固定された内周部１５、及び内周部１５と外周部１４とを連結して外周部１４から内周部１５にトルクを伝達するダンパー１６からなるものである。なお、シャフト２２は、従動側回転体に相当する。

ここで、外周部１４は、冷間圧延鋼板等の金属板材にプレス加工を施すことにり成形されたものであり、ダンパー１６はＥＰＤＭ（エチレン・プロピレン・ジエン三元共重合ゴム）等の弾性材料を加流接合にて内周部１５及び外周部１４に接合したものである。

また、内周部１５は、シャフト２２に形成された雄ネジ２２ａとネジ結合する雌ネジ１５ａが内周面に形成された内筒部１５ｂ、ダンパー１６に接合された外筒部１５ｃ、及び内筒部１５ｂと外筒部１５ｃとを繋ぐドーナツ盤状の円盤部１５ｄからなる。また、内筒部１５ｂは、断面積、つまり肉厚が異なる厚肉部１５ｅ及び薄肉部１５ｆから構成されている。なお、円盤部１５ｄは駆動側回転体に相当する。

そして、内筒部１５ｂ、つまり厚肉部１５ｅ及び薄肉部１５ｆ、円盤部１５ｄ並びに外筒部１５ｃは、粉末状の金属を焼き固めた焼結金属にて一体成形されている。

また、円盤部１５ｄのうち薄肉部１５ｆの根元側は、シャフト２２の先端面２２ｂに接触して雌ネジ１５ａ、つまり内筒部１５ｂを雄ネジ２２ａ、つまりシャフト２２に締め付けていったときに発生する軸力を受ける座面１５ｇとして機能する。

そして、雄ネジ２２ａ及び雌ネジ１５ａは、ハブ１３からシャフト２２に伝達されるトルクの向きと同一の向きのトルクにて内筒部１５ｂを締め付けたきに、座面１５ｇで発生する面圧を増大させる向きの軸力を発生させる向きに形成されているとともに、雄ネジ２２ａと雌ネジ１５ａとは、必要伝達トルクＴ３より大きく、かつ、破断トルクＴ１より小さなトルクで締め付けられている。

また、ダンパー１６は、前述した所定の締め付けトルクにて内筒部１５ｂをシャフト２２に締め付けたときに、座面１５ｇの面圧を減少させる向きの弾性力（復元力）を円盤部１５ｄに作用させるように設定されている。

なお、ボルト１８はハブ１３の外周部１４をプーリ本体１１に固定するための締結手段であり、シャフト２２の先端面２２ｂに形成された六角穴２２ｃは、内筒部１５ｂをシャフト２２に締め付ける際にシャフト２２が回転することを防止する六角レンチ等の治具を装着するためのものである。

次に、雄ネジ２２ａと雌ネジ１５ａの結合部の摩擦係数の安定化処理について図３〜図４を用いて説明する。図３は、図１中のIII−III拡大図である。図３中の矢印Ｆは、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に雌ネジ１５ａに作用する力の向きを示している。すなわち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に雄ネジ２２ａが形成されたシャフト２２は座面１５ｇ側に移動する。

本実施形態の動力伝達機構は、雌ネジ１５ａのネジ山に摩擦係数安定化膜３０、３１が形成されている。なお、雌ネジ１５ａのネジ山の頂部にも摩擦係数安定化膜が形成されている。摩擦係数安定化膜３０、３１は、二硫化モリブデンを用いて構成されている。

具体的には、本実施形態の動力伝達機構は、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面に摩擦係数安定化膜３０が形成されている。すなわち、摩擦係数安定化膜３０は、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、座面１５ｇと反対側の斜面に形成されている。

また、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜３１が形成されている。すなわち、摩擦係数安定化膜３１は、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、座面１５ｇ側の斜面に形成されている。

そして、摩擦係数安定化膜３１の厚さは、摩擦係数安定化膜３０の厚さよりも薄くなっている。例えば、摩擦係数安定化膜３０の厚さは０．１ミクロン以上となっており、摩擦係数安定化膜３１の厚さは０．１ミクロン未満となっている。

このように、本実施形態の動力伝達機構は、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面には、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面よりも厚さの厚い摩擦係数安定化膜３０が形成されている。

次に、雌ネジ１５ａへの摩擦係数安定化膜３０、３１の形成方法の概略について図４を用いて説明する。

まず、エポキシに二硫化モリブデン等を混入させた塗料を吹き付けるためのノズル４０を内筒部１５ｂの内部に設置する。

次に、矢印ＩＮＪ１に示すように、ノズル４０から雌ネジ１５ａに向けて上記した二硫化モリブデンを含む塗料を吹き付ける。具体的には、ノズル４０から内筒部１５ｂの軸心と交差する斜め方向から二硫化モリブデンを含む塗料を吹き付けながら、矢印Ｍ１に示すように、ノズル４０を内筒部１５ｂの軸心方向に移動させる。

この際、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、内筒部１５ｂの軸方向一方側の斜面には、比較的大量の二硫化モリブデンを含む塗料が吹き付けられ、内筒部１５ｂの軸方向他方側の斜面には、比較的少量の二硫化モリブデンを含む塗料が吹き付けられる。

次に、二硫化モリブデンを含む塗料が吹き付けられた内筒部１５ｂを有する内周部１５を炉に入れて所定時間、焼成する。この焼成が完了すると、雌ネジ１５ａへの摩擦係数安定化膜のコーティングが完了する。

次に、本実施形態に係るプーリ１０の概略作動を述べる。

プーリ本体１１から外周部１４に伝達されたトルクは、ダンパー１６を介して円盤部１５ｄに伝達される。そして、伝達トルクが締め付けトルクより小さい場合には、ハブ１３がシャフト２２に対して回転しないので、円盤部１５ｄに伝達されたトルクは、主に座面１５ｇで発生する摩擦力によりシャフト２２に伝達される。

このため、内筒部１５ｂ、つまり厚肉部１５ｅ及び薄肉部１５ｆに発生する応力の殆どは、組み付け時の締め付けトルク及び締め付けトルクに応じて発生する軸力による応力となり、伝達トルクによって発生する応力は殆どない。

なお、トルク変動は、ダンパー１６が弾性変形することにより吸収される。

また、伝達トルクが締め付けトルクより大きくなると、ハブ１３がシャフト２２に対して回転して雄ネジ２２ａと雌ネジ１５ａとの締め付けトルクが増大するので、座面１５ｇの面圧の上昇と共に、内筒部１５ｂに発生する軸力が増大する。

したがって、伝達トルクが締め付けトルクより大きくなると、その増大したトルクは、内筒部１５ｂに対して軸方向応力、つまり引張り応力を発生させる。

このとき、薄肉部１５ｆの断面積が厚肉部１５ｅの断面積より小さいため、伝達トルクが締め付けトルクより大きくなると、薄肉部１５ｆが厚肉部１５ｅより先に破断し、トルクの伝達が遮断される。

また、ダンパー１６は、座面１５ｇの面圧を減少させる向きの弾性力を円盤部１５ｄに作用させるているので、薄肉部１５ｆが破断すると、円盤部１５ｄは、図５に示すように、シャフト２２から離れる向きに変位する。

ところで、上記作動説明から明らかなように、雄ネジ２２ａと雌ネジ１５ａとの摩擦係数、及び座面１５ｇの摩擦係数が変動すると、伝達可能トルク及び薄肉部１５ｆの破断トルクが変動するため、これらの摩擦係数は変動が少ないことが望ましい。

そこで、本実施形態では、雄ネジ２２ａと雌ネジ１５ａの摩擦係数の安定化を図るため、摩擦係数が低く、かつ、摩擦係数が安定している二硫化モリブデンによる摩擦係数安定化膜３０、３１を雌ネジ１５ａに形成している。

具体的には、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面と、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、それぞれ摩擦係数安定化膜３０、３１が形成されている。

そして、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜３１の厚さは、面圧が増加する側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜３０の厚さよりも薄くなっている。これにより、雄ネジ２２ａと雌ネジ１５ａの摩擦係数の安定化が図られている。

以上、説明したように、本動力伝達機構は、伝達トルクが所定トルクを超えたときに動力伝達を遮断する動力伝達機構であって、雌ネジ１５ａが内周面に形成された内筒部１５ｂを有する駆動側回転体１５ｄを備えている。

また、雌ネジ１５ａとネジ結合する雄ネジ２２ａを有し、雄ネジ２２ａが雌ネジ１５ａにネジ結合により固定された従動側回転体２２を備えている。

また、内筒部１５ｂは、肉厚が異なる厚肉部１５ｅと薄肉部１５ｆとを有し、伝達トルクが所定トルクを超えたときに雄ネジ２２ａに対して雌ネジ１５ａが回動して薄肉部１５ｆが破断することにより駆動側回転体１５ｄから従動側回転体２２への動力伝達を遮断するよう構成されている。

また、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面と、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜３０、３１が形成されている。

そして、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜３１の厚さは、面圧が増加する側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜３０の厚さよりも薄くなっている。

また、上記したように、摩擦係数安定化膜は、二硫化モリブデンを含んでいる。このように、摩擦係数安定化膜は、二硫化モリブデンを含むよう構成することができる。

（第２実施形態）
第２実施形態の動力伝達機構について図６を用いて説明する。上記第１実施形態の動力伝達機構は、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面に摩擦係数安定化膜３０が形成されるともに、面圧が増加する側と反対側の斜面に、摩擦係数安定化膜３１が形成されている。

これに対し、本実施形態の動力伝達機構は、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面に摩擦係数安定化膜３０が形成されているが、面圧が増加する側と反対側の斜面には摩擦係数安定化膜が形成されていない。

このように、本実施形態の動力伝達機構は、伝達トルクが所定トルクを超えたときに動力伝達を遮断する動力伝達機構であって、雌ネジ１５ａが内周面に形成された内筒部１５ｂを有する駆動側回転体１５ｄを備えている。

また、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面には、摩擦係数安定化膜３０が形成されており、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜が形成されていない。

このように、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に摩擦係数安定化膜を形成しなくても、上記第１実施形態と共通の構成から奏される同様の効果を上記第１実施形態と同様に得ることができる。

（第３実施形態）
第３実施形態の動力伝達機構について図７〜図８を用いて説明する。上記第１、第２実施形態では、雌ネジ１５ａのネジ山に摩擦係数安定化膜としての摩擦係数安定化膜３０、３１が形成されている。これに対し、本実施形態の動力伝達機構は、雄ネジ２２ａのネジ山に摩擦係数安定化膜としての摩擦係数安定化膜３０、３１が形成されている。

具体的には、本実施形態の動力伝達機構は、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面に摩擦係数安定化膜３０が形成されている。すなわち、摩擦係数安定化膜３０は、雌ネジ１５ａのネジ山のうち、座面１５ｇと反対側の斜面に形成されている。

また、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜３１が形成されている。すなわち、摩擦係数安定化膜３１は、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、座面１５ｇ側の斜面に形成されている。

そして、摩擦係数安定化膜３０の厚さは、摩擦係数安定化膜３１の厚さよりも厚くなっている。

このように、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面には、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面よりも厚さの厚い摩擦係数安定化膜３０が形成されている。

次に、雄ネジ２２ａへの摩擦係数安定化膜３０、３１の形成方法の概略について図８を用いて説明する。

まず、エポキシに二硫化モリブデン等を混入させた塗料を吹き付けるためのノズル４０を雄ネジ２２ａの周囲に設置する。

次に、矢印ＩＮＪ２に示すように、ノズル４０から雄ネジ２２ａに向けて上記した二硫化モリブデンを含む塗料を吹き付ける。具体的には、ノズル４０からシャフト２２の軸心と交差する斜め方向に二硫化モリブデンを含む塗料を吹き付けながら、矢印Ｍ２に示すように、ノズル４０をシャフト２２の軸心方向に移動させる。

この際、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、シャフト２２の軸方向一方側の斜面には、比較的大量の二硫化モリブデンを含む塗料が吹き付けられ、シャフト２２の軸方向他方側の斜面には、比較的少量の二硫化モリブデンを含む塗料が吹き付けられる。

次に、二硫化モリブデンを含む塗料が吹き付けられたシャフト２２を炉に入れて所定時間、焼成すると、雄ネジ２２ａへの二硫化モリブデンのコーティングが完了する。

また、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面と、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜３０、３１が形成されている。

（第４実施形態）
第４実施形態の動力伝達機構について図９を用いて説明する。上記第３実施形態の動力伝達機構は、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面に摩擦係数安定化膜３０が形成されるとともに、面圧が増加する側と反対側の斜面に、摩擦係数安定化膜３１が形成されている。

これに対し、本実施形態の動力伝達機構は、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面に摩擦係数安定化膜３０が形成されているが、面圧が増加する側と反対側の斜面には摩擦係数安定化膜は形成されていない。

また、内筒部は、肉厚が異なる厚肉部１５ｅと薄肉部１５ｆとを有し、伝達トルクが所定トルクを超えたときに雄ネジ２２ａに対して雌ネジ１５ａが回動して薄肉部１５ｆが破断することにより駆動側回転体１５ｄから従動側回転体２２への動力伝達を遮断するよう構成されている。

また、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面には、摩擦係数安定化膜３０が形成されており、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜が形成されていない。

このように、雄ネジ２２ａのネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジ１５ａに対して雄ネジ２２ａが回動した際に面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に摩擦係数安定化膜を形成しなくても上記第３実施形態と共通の構成から奏される同様の効果を上記第３実施形態と同様に得ることができる。

（他の実施形態）
（１）上記各実施形態では、駆動側回転体１５ｄに雌ネジ１５ａを形成し、従動側回転体２２に雄ネジ２２ａを形成したが、これに限定されるものではなく、これとは逆に、駆動側回転体１５ｄに雄ネジを形成し、従動側回転体２２に雌ネジを形成してもよい。

（２）上記各実施形態では、二硫化モリブデンを含むように摩擦係数安定化膜を形成したが、これに限定されるものではなく、二硫化モリブデンおよびテフロン（テフロンは登録商標）の少なくとも一方を含むように摩擦係数安定化膜を形成してもよい。

なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、構成要素等の材質、形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の材質、形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その材質、形状、位置関係等に限定されるものではない。

（まとめ）
上記各実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、伝達トルクが所定トルクを超えたときに動力伝達を遮断する動力伝達機構であって、雌ネジが内周面に形成された内筒部を有する駆動側回転体を備えている。また、雌ネジとネジ結合する雄ネジを有し、雄ネジが雌ネジにネジ結合により固定された従動側回転体を備えている。また、内筒部は、肉厚が異なる厚肉部と薄肉部とを有し、伝達トルクが所定トルクを超えたときに雄ネジに対して雌ネジが回動して薄肉部が破断することにより駆動側回転体から従動側回転体への動力伝達を遮断するよう構成されている。また、雌ネジと雄ネジの少なくとも一方のネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジに対して雄ネジが回動した際に面圧が増加する側の斜面と、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜が形成されている。そして、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜の厚さは、面圧が増加する側の斜面に形成された摩擦係数安定化膜の厚さよりも薄くなっている。

また、第２の観点によれば、伝達トルクが所定トルクを超えたときに動力伝達を遮断する動力伝達機構であって、雌ネジが内周面に形成された内筒部を有する駆動側回転体を備えている。また、雌ネジとネジ結合する雄ネジを有し、雄ネジが雌ネジにネジ結合により固定された従動側回転体を備えている。また、内筒部は、肉厚が異なる厚肉部と薄肉部とを有し、伝達トルクが所定トルクを超えたときに雄ネジに対して雌ネジが回動して薄肉部が破断することにより駆動側回転体から従動側回転体への動力伝達を遮断するよう構成されている。また、雌ネジと雄ネジの少なくとも一方のネジ山のうち、伝達トルクが所定トルクを超えて雌ネジに対して雄ネジが回動した際に面圧が増加する側の斜面には、摩擦係数安定化膜が形成されている。そして、面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜が形成されていない。

また、第３の観点によれば、摩擦係数安定化膜は、二硫化モリブデンおよびテフロンの少なくとも一方を含んでいる。このように、二硫化モリブデンおよびテフロンの少なくとも一方を含むものにより摩擦係数安定化膜を構成することができる。

１４外周部
１５内周部
１５ａ雌ネジ
１５ｂ内筒部
１５ｃ外筒部
１５ｄ円盤部
１５ｅ圧肉部
１５ｆ薄肉部
２２シャフト
２２ａ雄ネジ
３０、３１摩擦係数安定化膜

Claims

伝達トルクが所定トルクを超えたときに動力伝達を遮断する動力伝達機構であって、
雌ネジ（１５ａ）が内周面に形成された内筒部（１５ｂ）を有する駆動側回転体（１５ｄ）と、
前記雌ネジとネジ結合する雄ネジ（２２ａ）を有し、前記雄ネジが前記雌ネジにネジ結合により固定された従動側回転体（２２）と、を備え、
前記内筒部は、肉厚が異なる厚肉部（１５ｅ）と薄肉部（１５ｆ）とを有し、
前記伝達トルクが前記所定トルクを超えたときに前記雄ネジに対して前記雌ネジが回動して前記薄肉部が破断することにより前記駆動側回転体から前記従動側回転体への動力伝達を遮断するよう構成されており、
前記雌ネジと前記雄ネジの少なくとも一方のネジ山のうち、前記伝達トルクが前記所定トルクを超えて前記雌ネジに対して前記雄ネジが回動した際に面圧が増加する側の斜面と、前記面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、摩擦係数安定化膜（３０）が形成されており、
前記面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面に形成された前記摩擦係数安定化膜の厚さは、前記面圧が増加する側の斜面に形成された前記摩擦係数安定化膜の厚さよりも薄くなっている動力伝達機構。
伝達トルクが所定トルクを超えたときに動力伝達を遮断する動力伝達機構であって、
雌ネジ（１５ａ）が内周面に形成された内筒部（１５ｂ）を有する駆動側回転体（１５ｄ）と、
前記雌ネジとネジ結合する雄ネジ（２２ａ）を有し、前記雄ネジが前記雌ネジにネジ結合により固定された従動側回転体（２２）と、を備え、
前記内筒部は、肉厚が異なる厚肉部（１５ｅ）と薄肉部（１５ｆ）とを有し、
前記伝達トルクが前記所定トルクを超えたときに前記雄ネジに対して前記雌ネジが回動して前記薄肉部が破断することにより前記駆動側回転体から前記従動側回転体への動力伝達を遮断するよう構成されており、
前記雌ネジと前記雄ネジの少なくとも一方のネジ山のうち、前記伝達トルクが前記所定トルクを超えて前記雌ネジに対して前記雄ネジが回動した際に面圧が増加する側の斜面には、摩擦係数安定化膜（３０）が形成されており、前記面圧が増加する側の斜面と反対側の斜面には、前記摩擦係数安定化膜が形成されていない動力伝達機構。
前記摩擦係数安定化膜は、二硫化モリブデンおよびテフロンの少なくとも一方を含んでいる請求項１または２に記載の動力伝達機構。