JP2019100591A - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

【課題】簡易な方法で高低差と配管長を合わせて推定できる空気調和装置を提供する。【解決手段】空気調和装置１では、冷媒回路１０を暖房サイクルとし、圧縮機２１の回転数を制御して冷媒回路１０における冷媒流速ＶｒをＡｍ／ｓとし、この冷媒流速Ｖｒであるときの室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏとの温度差ΔＴを算出する。そして、この温度差ΔＴと高低差・配管長推定テーブル３００に定められている冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓであるときの各温度差ΔＴを比較する。この段階で高低差Ｈあるいは配管長Ｌのうちの少なくとも一方が推定できない場合は、冷媒流速ＶｒをＢｍ／ｓに上昇させ、この冷媒流速Ｖｒであるときの室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏとの温度差ΔＴを算出して高低差・配管長推定テーブル３００に定められている冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓであるときの各温度差ΔＴと比較する。【選択図】図４

Description

本発明は、室外機と室内機が冷媒配管で接続された空気調和装置に関する。

従来、室外機の設置位置と室内機の設置位置との高低差を推定できる空気調和機や、室外機と室内機とを接続する冷媒配管の長さである配管長を推定できる空気調和装置が提案されている。

例えば、特許文献１では、室外機の設置位置と室内機の設置位置との高低差（以降、必要な場合を除いて単に「高低差」と記載する）を推定できる空気調和装置が提案されている。特許文献１に記載の空気調和装置は、冷房運転中に高低差の判定を行うものであり、膨張弁の開度の調整に対する室内熱交換器の冷媒出口側における冷媒過熱度の変化に基づいて高低差を推定している。

また、特許文献２では、室外機と室内機とを接続する冷媒配管の長さである配管長（以降、必要な場合を除いて単に「配管長」と記載する）を推定できる空気調和装置が提案されている。特許文献２に記載の空気調和装置は、冷房運転中に配管長の判定を行うものであり、圧縮機に吸入される冷媒の圧力である吸入圧力と室内熱交換器の飽和圧力とを用いて、冷媒配管を構成するガス管の圧力損失を算出している。そして、算出した圧力損失に基づいてガス管の長さを算出し、これを空気調和装置の配管長としている。

特開２０１３−７６５３１号公報 特開２００６−１８３９７９号公報

上述したように、高低差を推定する空気調和装置や、配管長を推定する空気調和装置はそれぞれ提案されている。しかし、高低差と配管長をそれぞれ推定するためには別々の手段が必要となり、各手段を実現するのに必要な装置も別々に必要となる。例えば、特許文献１に記載の高低差の推定では冷媒過熱度を用いるため、冷媒過熱度の検出装置が必要になる。また、特許文献２に記載の配管長の推定では吸入圧力と飽和圧力を用いるため、吸入圧力の検出装置と飽和圧力の検出装置とが必要になる。つまり、空気調和装置で高低差と配管長をそれぞれ推定するためには、それぞれを実行する装置を備える必要があり、空気調和装置がコストアップとなるという問題があった。

本発明は以上述べた問題点を解決するものであって、簡単な構成で高低差と配管長を合わせて推定できる空気調和装置を提供することを目的とする。

上記の課題を解決するために、本発明の空気調和装置は、圧縮機と室外熱交換器と膨張弁を有する室外機と、室内熱交換器を有する室内機と、室外機と室内機を接続する液管およびガス管と、室内熱交換器が凝縮器として機能するときに室内熱交換器から流出する冷媒の温度である室内側液温度を検出する室内側液温度センサと、室内熱交換器が凝縮器として機能するときに膨張弁に流入する冷媒の温度である室外側液温度を検出する室外側液温度センサと、圧縮機を制御して液管を流れる冷媒の速度である冷媒流速を変更する制御手段とを有する。そして、制御手段は、室内熱交換器が凝縮器として機能する状態で圧縮機を制御して異なる冷媒流速とした場合の、室内側液温度センサで検出した室内側液温度から室外側液温度センサで検出した室外側液温度を減じて求める各温度差に基づいて、室外機の設置場所と室内機の設置場所との高低差、および、冷媒配管の長さである配管長をそれぞれ推定する。

上記のように構成した本発明の空気調和装置によれば、簡単な構成で高低差と配管長を合わせて推定できるので、空気調和装置のコストアップを防ぐことができる。

本発明の実施形態における、空気調和装置の説明図であり、（Ａ）は冷媒回路図、（Ｂ）は室外機制御手段のブロック図である。 室内機が室外機より下方に設置された状態を表す図面である。 室内機が室外機より上方に設置された状態を表す図面である。 高低差および配管長を推定する際に使用する高低差・配管長推定テーブルである。 室内機が室外機より下方に設置されている場合の高低差・配管長推定テーブルである。 室内機が室外機より上方に設置されている場合の高低差・配管長推定テーブルである。

以下、本発明の実施の形態を、添付図面に基づいて詳細に説明する。実施形態としては、室外機と室内機が２本の冷媒配管で接続された空気調和装置を例に挙げて説明する。尚、本発明は以下の実施形態に限定されることはなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲で種々変形することが可能である。

＜空気調和装置の設置状態＞
図１（Ａ）に示すように、空気調和装置１は室外機２と室内機３とが冷媒配管である液管４およびガス管５で接続されている。具体的には、室外機２の閉鎖弁２５と室内機３の液管接続部３３とが液管４で接続されている。また、室外機２の閉鎖弁２６と室内機３のガス管接続部３４とがガス管５で接続されている。

上述した空気調和装置１が、図２および図３に示すように建物６００に設置されている。図２は、室内機３が室外機２より下方に設置されている場合を示している。具体的には、室外機２が建物６００の屋上に設置され、室内機２が建物６００の内部に設置されている。そして、このときの室外機２の設置場所と室内機３の設置場所との高低差をＨ（単位：メートル）、液管４およびガス管５の長さである配管長をＬ（単位：メートル）としている。

また、図３は、室内機３が室外機２より上方に設置されている場合を示している。具体的には、室外機２が建物６００の外部の地面に設置され、室内機２が建物６００の内部に設置されている。そして、このときの室外機２の設置場所と室内機３の設置場所との高低差をＨ（単位：メートル）、液管４およびガス管５の長さである配管長をＬ（単位：メートル）としている。

尚、本実施形態の空気調和装置１では、高低差Ｈは最大で３０メートル、配管長Ｌは最長１００メートルとする。ここで、高低差Ｈは、室外機２が設置されている面（図２では建物６００の屋上の床面、図３では地面）と、室内機３の筐体底面との間の高低差とする。また、配管長Ｌは、液管４とガス管５で同じ長さであり、液管４の長さは室外機２の閉鎖弁２５から室内機３の液管接続部３３までの長さ、ガス管５は室外機２の閉鎖弁２６から室内機３のガス管接続部３４までの長さとする。

＜室外機の構成＞
室外機２は、圧縮機２１と、四方弁２２と、室外熱交換器２３と、室外ファン２４と、液管４の一端が接続された閉鎖弁２５と、ガス管５の一端が接続された閉鎖弁２６と、膨張弁２７と、室外機制御手段２００を備えている。そして、室外ファン２４と室外機制御手段２００を除くこれら各装置が、以下で詳述する各冷媒配管で相互に接続されて、冷媒回路１０の一部をなす室外機冷媒回路１０ａを形成している。

圧縮機２１は、図示しないインバータにより回転数が制御されることで、運転容量を変えることができる容量可変型圧縮機である。圧縮機２１の冷媒吐出側は、四方弁２２のポートａに吐出管６１で接続されている。また、圧縮機２１の冷媒吸入側は、四方弁２２のポートｃに吸入管６６で接続されている。

四方弁２２は、冷媒回路１０における冷媒の流れる方向を切り替えるための弁である。四方弁２２はａ、ｂ、ｃ、ｄの４つのポートを備えている。ポートａは、上述したように圧縮機２１の冷媒吐出側と吐出管６１で接続されている。ポートｂは、室外熱交換器２３の一方の冷媒出入口と冷媒配管６２で接続されている。ポートｃは、上述したように圧縮機２１の冷媒吸入側と吸入管６６で接続されている。そして、ポートｄは、閉鎖弁２６と室外機ガス管６４で接続されている。

室外熱交換器２３は、後述する室外ファン２４の回転により室外機２の内部に取り込まれた外気と、室外熱交換器２３を流れる冷媒とを熱交換させるものである。室外熱交換器２３の一方の冷媒出入口は、上述したように四方弁２２のポートｂと冷媒配管６２で接続され、他方の冷媒出入口は閉鎖弁２５と室外機液管６３で接続されている。室外熱交換器２３は、後述する四方弁２２の切り替えによって、冷房運転時は凝縮器として機能し、暖房運転時は蒸発器として機能する。

膨張弁２７は、例えば電子膨張弁である。膨張弁２７は、室外機液管６３に設けられており、その開度が調整されることで、室内機３に流れる冷媒量を、室内機３で要求される冷房能力あるいは暖房能力に応じた量とする。

室外ファン２４は樹脂材で形成されており、室外熱交換器２３の近傍に配置されている。室外ファン２４は、図示しないファンモータによって回転することで室外機２の図示しない吸込口から室外機２の内部へ外気を取り込み、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換した外気を室外機２の図示しない吹出口から室外機２外部へ放出する。

以上説明した構成の他に、室外機２には各種のセンサが設けられている。図１（Ａ）に示すように、吐出管６１には、圧縮機２１から吐出される冷媒の温度である吐出温度を検出する吐出温度センサ７１が設けられている。吸入管６６には、圧縮機２１に吸入される冷媒の温度である吸入温度を検出する吸入温度センサ７２が設けられている。

室外熱交換器２３の図示しない冷媒パスの略中間部には、室外熱交換器２３の温度を検出する室外熱交温度検出手段である室外熱交温度センサ７３が設けられている。室外機液管６３における膨張弁２７と閉鎖弁２５との間には、室外機液管６３を流れる冷媒の温度を検出する室外側液温度センサ７４が設けられている。そして、室外機２の図示しない吸込口付近には、室外機２の内部に流入する外気の温度、すなわち外気温度を検出する外気温度検出手段である外気温度センサ７５が備えられている。

また、室外機２には、室外機制御手段２００が備えられている。室外機制御手段２００は、室外機２の図示しない電装品箱に格納されている制御基板に搭載されている。図１（Ｂ）に示すように、室外機制御手段２００は、ＣＰＵ２１０と、記憶部２２０と、通信部２３０と、センサ入力部２４０を備えている。

記憶部２２０は、例えばフラッシュメモリで構成されており、室外機２の制御プログラムや各種センサからの検出信号に対応した検出値、圧縮機２１や室外ファン２４の制御状態、膨張弁２７の開度等を記憶している。また、記憶部２２０には、後述する高低差・配管長推定テーブル３００が予め記憶されている。通信部２３０は、室内機３との通信を行うインターフェイスである。センサ入力部２４０は、室外機２の各種センサでの検出結果を取り込んでＣＰＵ２１０に出力する。

ＣＰＵ２１０は、前述した室外機２の各センサでの検出結果を、センサ入力部２４０を介して取り込む。また、ＣＰＵ２１０は、室内機３から送信される制御信号を、通信部２３０を介して取り込む。ＣＰＵ２１０は、取り込んだ検出結果や制御信号に基づいて、圧縮機２１や室外ファン２４の駆動制御を行う。また、ＣＰＵ２１０は、取り込んだ検出結果や制御信号に基づいて、四方弁２２の切り替え制御を行う。さらには、ＣＰＵ２１０は、取り込んだ検出結果や制御信号に基づいて、膨張弁２７の開度調整を行う。

＜室内機の構成＞
室内機３は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、液管４が接続された液管接続部３３と、ガス管５が接続されたガス管接続部３４を備えている。そして、室内ファン３２を除くこれら各装置が以下で詳述する各冷媒配管で相互に接続されて、冷媒回路１０の一部をなす室内機冷媒回路１０ｂを形成している。

室内熱交換器３１は、後述する室内ファン３２の回転により室内機３の図示しない吸込口から室内機３の内部に取り込まれた室内空気と、室内熱交換器３１を流れる冷媒とを熱交換させるものであり、一方の冷媒出入口が液管接続部３３に室内機液管６７で接続され、他方の冷媒出入口がガス管接続部３４に室内機ガス管６８で接続されている。室内熱交換器３１は、室内機３が冷房運転を行う場合は蒸発器として機能し、室内機３が暖房運転を行う場合は凝縮器として機能する。尚、液管接続部３３やガス管接続部３４では、各冷媒配管が溶接やフレアナット等により接続されている。

室内ファン３２は樹脂材で形成されており、室内熱交換器３１の近傍に配置されている。室内ファン３１は、図示しないファンモータによって回転することで、室内機３の図示しない吸込口から室内機３の内部に室内空気を取り込み、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換した室内空気を室内機３の図示しない吹出口から室内へ吹き出す。

以上説明した構成の他に、室内機３には各種のセンサが設けられている。室内熱交換器３１の図示しない冷媒パスの略中間部には、室内熱交換器５１の温度を検出する室内熱交温度センサ７６が設けられている。また、室内機液管６７には、室内機液管６７を流れる冷媒の温度を検出する室内側液温度センサ７７が設けられている。そして、室内機３の図示しない吸込口付近には、室内機３の内部に流入する室内空気の温度、すなわち室温を検出する室温センサ７８が備えられている。

＜冷媒回路の動作＞
次に、本実施形態における空気調和機１の空調運転時の冷媒回路１０における冷媒の流れや各部の動作について、図１（Ａ）を用いて説明する。以下の説明では、まず、室内機３が暖房運転を行う場合について説明し、次に、冷房運転を行う場合について説明する。

＜暖房運転＞
空気調和機１が暖房運転を行う場合、ＣＰＵ２１０は、図１（Ａ）に示すように四方弁２２を実線で示す状態、すなわち、四方弁２２のポートａとポートｄが連通するよう、また、ポートｂとポートｃが連通するよう、切り替える。これにより、冷媒回路１０において実線矢印で示す方向に冷媒が循環し、室外熱交換器２３が蒸発器として機能するとともに室内熱交換器３１が凝縮器として機能する暖房サイクルとなる。

圧縮機２１から吐出された高圧の冷媒は、吐出管６１を流れて四方弁２２に流入し、四方弁２２から室外機ガス管６４を流れ、閉鎖弁２６を介してガス管５に流入する。ガス管５を流れる冷媒は、ガス管接続部３４を介して室内機３に流入する。

室内機３に流入した冷媒は、室内機ガス管６８を流れて室内熱交換器３１に流入し、室内ファン３２の回転により室内機３の内部に取り込まれた室内空気と熱交換を行って凝縮する。このように、室内熱交換器３１が凝縮器として機能し、室内熱交換器３１で冷媒と熱交換を行った室内空気が図示しない吹出口から室内に吹き出されることによって、室内機３が設置された室内の暖房が行われる。

室内熱交換器３１から流出した冷媒は室内機液管６７を流れ、液管接続部３３を介して液管４に流入する。液管４を流れ閉鎖弁２５を介して室外機２に流入した冷媒は、室外機液管６３を流れて室内機３で要求される暖房能力に応じた開度とされた膨張弁２７を通過する際に減圧される。

膨張弁２７を通過して室外熱交換器２３に流入した冷媒は、室外ファン２４の回転により室外機２の内部に取り込まれた外気と熱交換を行って蒸発する。室外熱交換器２３から冷媒配管６２に流出した冷媒は、四方弁２２、吸入管６６を流れ、圧縮機２１に吸入されて再び圧縮される。

＜冷房運転＞
空気調和機１が冷房運転あるいは除霜運転を行う場合、ＣＰＵ２１０は、図１（Ａ）に示すように四方弁２２を破線で示す状態、すなわち、四方弁２２のポートａとポートｂとが連通するよう、また、ポートｃとポートｄとが連通するよう、切り替える。これにより、冷媒回路１０において破線矢印で示す方向に冷媒が循環し、室外熱交換器２３が凝縮器として機能するとともに室内熱交換器３１が蒸発器として機能する冷房サイクルとなる。

圧縮機２１から吐出された高圧の冷媒は、吐出管６１を流れて四方弁２２に流入し、四方弁２２から冷媒配管６２を流れて室外熱交換器２３に流入する。冷房運転の場合、室外熱交換器２３に流入した冷媒は、室外ファン２４の回転により室外機２の内部に取り込まれた外気と熱交換を行って凝縮する。

室外熱交換器２３から流出した冷媒は室外機液管６３を流れ、室内機３で要求される冷房能力に応じた開度とされた膨張弁２７および閉鎖弁２５を介して液管４に流出する。液管４を流れ、液管接続部３３を介して室内機３に流入した冷媒は、室内機液管６７を流れて室内熱交換器３１に流入する。

室内熱交換器３１に流入した冷媒は、室内ファン３２の回転により室内機３の内部に取り込まれた室内空気と熱交換を行って蒸発する。このように、室内熱交換器３１が蒸発器として機能し、冷房運転の場合は、室内熱交換器３１で冷媒と熱交換を行った室内空気が図示しない吹出口から室内に吹き出されることによって、室内機３が設置された室内の冷房が行われる。

室内熱交換器３１から流出した冷媒は、室内機ガス管６８を流れ、ガス管接続部３４を介してガス管５に流出する。ガス管５を流れる冷媒は、閉鎖弁２６を介して室外機２に流入し、室外機ガス管６４、四方弁２２、吸入管６６の順に流れ、圧縮機２１に吸入されて再び圧縮される。

＜高低差および配管長の推定について＞
次に、図１乃至図６を用いて、本実施形態の空気調和装置１における、高低差Ｈと配管長Ｌの推定に関わる動作について説明する。本実施形態の空気調和装置１では、室内熱交換器３１が凝縮器として機能するようにすなわち冷媒回路１０を暖房サイクルとし、圧縮機２１の回転数を制御して冷媒回路１０の液管４における冷媒の流速（以降、冷媒流速Ｖｒ（単位：ｍ／ｓ）と記載する）を所定の値とする。そして、室内側液温度センサ７７で検出した冷媒の温度（以降、室内側液温度Ｔｌｉ（単位：℃）と記載する）から室外側液温度センサ７４で検出した冷媒の温度（以降、室外側液温度Ｔｌｏ（単位：℃）と記載する）を減じた温度差（以降、温度差ΔＴ（単位：℃）と記載する）を求め、求めた温度差ΔＴを後述する高低差・配管長推定テーブル３００と照合して、空気調和装置１の高低差Ｈと配管長Ｌを推定する。

尚、冷媒流速Ｖｒは、圧縮機２１の回転数をＲｃ、圧縮機２１の排除容積をＤ、圧縮機２１の体積効率をη、圧縮機２１に吸入される冷媒の密度をρｓ、液管４を流れる液冷媒の密度をρｌ、液管４の断面積をＳｌ、液管４における体積流量をＧｌ、冷媒回路１０における冷媒循環量をＧｏとすると、以下に示す式により算出できる。

Ｖｒ＝Ｇｌ／Ｓｌ・・・・・・・・数式１
Ｇｌ＝Ｇｏ／ρｌ・・・・・・・数式２
Ｇｏ＝Ｒｃ×Ｄ×η×ρｓ・・・数式３

上記数式１〜３に使用する各パラメータのうち、圧縮機２１の回転数Ｒｃ以外のパラメータは定数のため、圧縮機２１の回転数Ｒｃを制御することで所望する冷媒流速Ｖｒを実現できる。

また、冷媒回路１０を暖房サイクルとして高低差Ｈおよび配管長Ｌを推定する場合の膨張弁２７の開度は、凝縮器として機能する室内熱交換器３１の冷媒出口側における冷媒過冷却度が０ｄｅｇ超つまり冷媒が過冷却液の状態であり、かつ、少しの冷媒圧力の低下で冷媒が液状態から気液二相状態となる値、例えば、２〜３ｄｅｇとなるように調整される。尚、室内熱交換器３１の冷媒出口側における冷媒過冷却度は、室内熱交温度センサ７８で検出した室内熱交換器３１の温度から室内側液温度センサ７７で検出した冷媒の温度を減じて求める。

以下、高低差Ｈと配管長Ｌの推定について説明するが、高低差Ｈと配管長Ｌとを推定する際に使用する高低差・配管長推定テーブル３００について、この高低差・配管長推定テーブル３００を用いた高低差Ｈと配管長Ｌの推定方法について、という順番で説明する。

＜高低差・配管長推定テーブルについて＞
図４に示す高低差・配管長推定テーブル３００は、予め試験などを行って求められて、室外機制御手段２００の記憶部２２０に記憶されているものである。高低差・配管長推定テーブル３００には、冷媒流速Ｖｒごとに、高低差Ｈと配管長Ｌに応じた温度差ΔＴが定められている。具体的には、本実施形態の高低差・配管長推定テーブル３００では、３つの冷媒流速Ｖｒ、Ａｍ／ｓ、Ｂｍ／ｓ、Ｃｍ／ｓごとに、高低差Ｈと配管長Ｌに応じた温度差ΔＴが定められている。尚、冷媒流速Ｂｍ／ｓは冷媒流速Ａｍ／ｓより大きく、冷媒流速Ｃｍ／ｓは冷媒流速Ｂｍ／ｓより大きい。

ここで、高低差Ｈについては、室外機２の設置場所と室内機３の設置場所が同じ高さである場合の高低差Ｈを０メートルとする。また、図２に示すように室外機２の設置場所に対して室内機３の設置場所が下方である場合は、下方に向かうのにつれて高低差Ｈを１０メートル／２０メートル／３０メートルとする。そして、図３に示すように室外機２の設置場所に対して室内機３の設置場所が上方である場合は、上方に向かうのにつれて高低差Ｈを−１０メートル／−２０メートル／−３０メートルとする。

次に、高低差Ｈ、配管長Ｌ、および、冷媒流速Ｖｒと温度差ΔＴとの関係について詳細に説明する。まずは、高低差Ｈと温度差ΔＴとの関係について説明する。高低差Ｈが−１０メートル、−２０メートル、−３０メートルのいずれかである場合、つまり、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が上方である場合は、暖房サイクル時に凝縮器として機能する室内熱交換器３１で凝縮し液管４へと流入した冷媒は、液管4内を重力によって流れ落ちて室外機２に流入する。このため、室内熱交換器３１の冷媒出口つまりは室内側液温度センサ７７が配置されている付近での冷媒の圧力に比べて、膨張弁２７の冷媒入口つまりは室外側液温度センサ７４が配置されている付近での冷媒の圧力が高くなる。

前述したように、高低差Ｈおよび配管長Ｌを推定するとき、室内熱交換器３１の冷媒出口側における冷媒を過冷却度の小さい過冷却液としている。このため、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が上方であり、膨張弁２７の冷媒入口での冷媒の圧力が室内熱交換器３１の冷媒出口での冷媒の圧力より高い場合は冷媒が過冷却液のままとなり、冷媒の圧力が高くなっても冷媒の温度が変化しない。つまり、室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏが同じ温度となり、温度差ΔＴが０℃となる。

一方、高低差Ｈが１０メートル、２０メートル、３０メートルのいずれかである場合、つまり、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が下方である場合は、暖房サイクル時に凝縮器として機能する室内熱交換器３１で凝縮し液管４へと流入した冷媒は、液管４内を重力に逆らって流れて室外機２に流入する。このため、室内熱交換器３１の冷媒出口つまりは室内側液温度センサ７７が配置されている付近での冷媒の圧力に比べて、膨張弁２７の冷媒入口つまりは室外側液温度センサ７４が配置されている付近での冷媒の圧力が低くなる。

前述したように、高低差Ｈおよび配管長Ｌを推定するとき、室内熱交換器３１の冷媒出口側における冷媒を過冷却度の小さい過冷却液としている。このため、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が下方であり、膨張弁２７の冷媒入口での冷媒の圧力が室内熱交換器３１の冷媒出口での冷媒の圧力より低い場合は、冷媒の圧力の低下により冷媒が液状態から気液二相状態となり、冷媒が気液二相状態となった後は冷媒の圧力の低下に伴って冷媒の温度が低下する。つまり、室内側液温度Ｔｌｉより室外側液温度Ｔｌｏが低い温度となるため、温度差ΔＴが０℃より大きな温度となる。室外側液温度Ｔｌｏは、高低差Ｈが大きくなるほど冷媒の圧力が低下して低い温度となるので、高低差Ｈが大きくなるほど温度差ΔＴが大きくなる。

尚、室外機２の設置場所と室内機３の設置場所が同じ高さである、つまり、高低差Ｈが０メートルである場合は、温度差ΔＴは高低差Ｈの影響は受けない。

次に、配管長Ｌおよび冷媒流速Ｖｒと温度差ΔＴとの関係について説明する。冷媒が冷媒配管を流れる際の圧力損失の大きさは配管長Ｌに比例し、配管長Ｌが長くなるほど大きくなる。つまり、配管長Ｌが長くなるほど膨張弁２７の冷媒入口での冷媒の圧力が室内熱交換器３１の冷媒出口での冷媒の圧力より低くなる。冷媒の圧力の低下により冷媒が液状態から気液二相状態となり、冷媒が気液二相状態となった後は冷媒の圧力の低下に伴って冷媒の温度が低下するので、配管長Ｌが長くなるほど室外側液温度Ｔｌｏが低い温度となって温度差ΔＴが大きな温度となる。

また、冷媒が冷媒配管を流れる際の圧力損失の大きさは冷媒流速Ｖｒの２乗に比例し、冷媒流速Ｖｒが大きくなるほど冷媒が冷媒配管を流れる際の圧力損失が大きくなる。つまり、冷媒流速Ｖｒが大きくなるほど膨張弁２７の冷媒入口での冷媒の圧力が室内熱交換器３１の冷媒出口での冷媒の圧力より低くなる。冷媒の圧力の低下により冷媒が液状態から気液二相状態となり、冷媒が気液二相状態となった後は冷媒の圧力の低下に伴って冷媒の温度が低下するので、冷媒流速Ｖｒが大きくなるほど室外側液温度Ｔｌｏが低い温度となって温度差ΔＴが大きな温度となる。

以上説明したような高低差Ｈ、配管長Ｌ、および、冷媒流速Ｖｒと温度差ΔＴとの関係が、図４に示す高低差・配管長推定テーブル３００に反映されている。以下、Ａ、Ｂ、Ｃの３つの冷媒流速Ｖｒ毎に、高低差・配管長推定テーブル３００を詳細に説明する。ここで、Ａ、Ｂ、Ｃの３つの冷媒流速Ｖｒは、Ａ＜Ｂ＜Ｃの関係にあり、冷媒流速Ｖｒ＝Ａｍ／ｓは冷媒の圧力損失が無視できるほどに小さく、冷媒流速ＶｒがＢ、Ｃと大きくなるのにつれて圧力損失が大きくなるものとする。

＜冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合＞
まず、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が上方である場合（高低差Ｈが−１０メートル、−２０メートル、−３０メートルの場合）は、前述したように、膨張弁２７の冷媒入口での冷媒の圧力が室内熱交換器３１の冷媒出口での冷媒の圧力より高くなっても冷媒の温度が変化しない。また、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合は、配管長Ｌが変わっても冷媒が冷媒配管を流れる際の圧力損失が小さく、圧力損失が温度差ΔＴに与える影響が小さい。このため、温度差ΔＴには高低差Ｈのみが影響し、配管長Ｌに関わらず温度差ΔＴが全て０℃となっている。

次に、高低差Ｈが０メートル、つまり、室外機２の設置場所と室内機３の設置場所が同じ高さである場合は、配管長Ｌが６０メートル以下では温度差ΔＴが０℃、配管長Ｌが７０メートル以上では温度差ΔＴが０．１℃となっている。高低差Ｈが０メートルの場合は、前述したように温度差ΔＴは高低差Ｈの影響は受けず配管長Ｌのみの影響を受ける。しかし、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合は冷媒が冷媒配管を流れる際の圧力損失が小さいため、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが７０メートル以上であり、しかもその影響は僅かである（配管長Ｌが６０メートル以下のときの温度差ΔＴより０．１℃だけ高い）。

そして、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が下方である場合（高低差Ｈが１０メートル、２０メートル、３０メートルの場合）は、温度差ΔＴには高低差Ｈと配管長Ｌの両方が影響し、高低差Ｈが大きくなるほど温度差ΔＴは大きくなる。

一方、配管長Ｌによる影響は、上記高低差Ｈが０メートルの場合と同様に冷媒流速Ｖｒが遅いことに起因して僅か（温度差ΔＴの違いが０．１℃）となる。本実施形態の高低差・配管長推定テーブル３００において、高低差Ｈが１０メートルでは、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが４０メートル以上であり、配管長Ｌが３０メートル以下で温度差ΔＴが１．４℃、４０メートル以上で１．５℃である。また、高低差Ｈが２０メートルでは、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが６０メートル以上であり、配管長Ｌが５０メートル以下で温度差ΔＴが２．７℃、６０メートル以上で２．８℃である。また、高低差Ｈが３０メートルでは、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが６０メートル以上であり、配管長Ｌが５０メートル以下で温度差ΔＴが３．９℃、６０メートル以上で４．０℃である。

＜冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合＞
冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合は、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合より流速が大きくて冷媒の圧力損失が大きくなる。このため、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が上方である場合であっても、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合とは異なり、配管長Ｌがある程度長くなると温度差ΔＴに配管長Ｌの影響が出始める。具体的には、高低差Ｈが−１０メートルの場合は、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが５０メートル以上であり、配管長Ｌが４０メートル以下では温度差ΔＴが０℃となり、配管長Ｌが５０メートル以上では配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴが大きくなる。また、高低差Ｈが−２０メートルの場合は、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが８０メートル以上であり、配管長Ｌが７０メートル以下では温度差ΔＴが０℃となり、配管長Ｌが８０メートル以上では配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴが大きくなる。

一方、高低差Ｈが−３０メートルである場合は、高低差Ｈが−１０メートルあるいは−２０メートルである場合と比べて、配管長Ｌに依る圧力損失があっても室外側液温度センサ７４が配置されている付近での冷媒の圧力が高くなって冷媒が過冷却液のままとなる。従って、温度差ΔＴが全て０℃となる。

室外機２の設置場所と室内機３の設置場所が同じ高さである場合は、温度差ΔＴｎには配管長Ｌのみが影響し、配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴは大きくなる。また、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が下方である場合は、温度差ΔＴには高低差Ｈと配管長Ｌの両方が影響し、高低差Ｈが大きくなるほど、また、配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴは大きくなる。前述したように、冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合は、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合より流速が大きくて冷媒が受ける圧力損失も大きくなる。このため、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合と比べて、配管長Ｌが１０メートル長くなるときの温度差ΔＴが大きくなる度合が大きく、配管長Ｌが１０メートル長くなると最大で１．０℃大きくなる（高低差Ｈが３０メートルのときの、配管長Ｌが１００メートルでの温度差ΔＴ（１０．９℃）が、配管長Ｌが９０メートルでの温度差ΔＴ（９．９℃）より１．０℃大きい）。

＜冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合＞
冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合は、冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合より流速が大きくて冷媒の圧力損失も大きくなる。このため、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が上方である場合において、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓやＢｍ／ｓの場合と異なり、全ての高低差Ｈで圧力損失が温度差ΔＴに与える影響が、高低差Ｈごとに特定の配管長Ｌより長くなると出始める。

具体的には、高低差Ｈが−３０メートルの場合は、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが６０メートル以上であり、配管長Ｌが５０メートル以下では温度差ΔＴが０℃となり、配管長Ｌが６０メートル以上では配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴが大きくなる。

また、高低差Ｈが−２０メートルの場合は、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが４０メートル以上であり、配管長Ｌが３０メートル以下では温度差ΔＴが０℃となり、配管長Ｌが４０メートル以上では配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴが大きくなる。

また、高低差Ｈが−１０メートルの場合は、圧力損失による影響が出て冷媒が液状態から気液二相状態となるのは配管長Ｌが２０メートル以上であり、配管長Ｌが１０メートルでは温度差ΔＴが０℃となり、配管長Ｌが４０メートル以上では配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴが大きくなる。

室外機２の設置場所と室内機３の設置場所が同じ高さである場合は、温度差ΔＴｎには配管長Ｌのみが影響し、配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴは大きくなる。また、室外機２の設置場所より室内機３の設置場所が下方である場合は、温度差ΔＴには高低差Ｈと配管長Ｌの両方が影響し、高低差Ｈが大きくなるほど、また、配管長Ｌが長くなるほど温度差ΔＴは大きくなる。前述したように、冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合は、冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合より流速が大きくて冷媒の圧力損失も大きくなる。このため、冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合と比べて、配管長Ｌが１０メートル長くなるときの温度差ΔＴが大きくなる度合が大きく、配管長Ｌが１０メートル長くなると最大で６．８℃大きくなる（高低差Ｈが３０メートルのときの、配管長Ｌが１００メートルでの温度差ΔＴ（３２．４℃）が、配管長Ｌが９０メートルでの温度差ΔＴ（２５．６℃）より６．８℃大きい）。

＜高低差および配管長の推定方法＞
次に、主に図５および図６を用いて、本実施形態の空気調和装置１で高低差Ｈと配管長Ｌを推定する方法について説明する。以下の説明では、まず、室外機２の設置場所が室内機３の設置場所より下方である場合について、図１、図２、および、図５を用いて説明する。次に、室外機２の設置場所が室内機３の設置場所より上方である場合について、図１、図３、および図６を用いて説明する。

＜室外機の設置場所が室内機の設置場所より上方である場合＞
図２に示すように、室外機２が建物６００の屋上に設置され室内機２が建物６００の内部に設置されている空気調和装置１で、高低差Ｈと配管長Ｌの推定を実行する指示が入力されると、室外機制御手段２００のＣＰＵ２１０は、四方弁２２を切り換えて冷媒回路１０を暖房サイクルとする。次に、ＣＰＵ２１０は、圧縮機２１を起動しその回転数を冷媒回路１０における冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓとなる回転数とする。

ＣＰＵ２１０は、圧縮機２１を起動してから冷媒回路１０が安定するまで待って（例えば、圧縮機２１の起動から１０分後）、室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏをそれぞれ取り込む。具体的には、ＣＰＵ２１０は、室内機３の室内側液温度センサ７７が検出した室内側液温度Ｔｌｉを、通信部２３０を介して取り込む。また、ＣＰＵ２１０は、室外機２の室外側液温度センサ７４が検出した室外側液温度Ｔｌｏを、センサ入力部２４０を介して取り込む。

次に、ＣＰＵ２１０は、取り込んだ室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏから温度差ΔＴを算出する。具体的には、ＣＰＵ２１０は、室内側液温度Ｔｌｉから室外側液温度Ｔｌｏを減じて温度差ΔＴを求める。ここでは一例として、求めた温度差ΔＴを４．０℃とする。

次に、ＣＰＵ２１０は、記憶部２２０に記憶している高低差・配管長推定テーブル３００を参照し、図５に示すように、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合のテーブルに定められている各温度差ΔＴと上記算出した温度差ΔＴを比較する。上述したように、求めた温度差ΔＴが４．０℃であるため、これに該当するのは高低差Ｈが３０メートルかつ配管長Ｌが６０メートル以上のときの温度差ΔＴとなる。

ここで、ＣＰＵ２１０は、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合のテーブルに定められている各温度差ΔＴと算出した温度差ΔＴとの比較により高低差Ｈが３０メートルであると確定する。しかし配管長Ｌについては、ＣＰＵ２１０は、６０メートル以上の温度差ΔＴｇが全て４．０℃であるために確定できない。そこで、ＣＰＵ２１０は、冷媒流速ＶｒをＡｍ／ｓより大きくして、冷媒が冷媒配管を流れる際の圧力損失を大きくすることで、配管長Ｌの違いによる温度差ΔＴの違いを大きくして配管長Ｌを確定する。

ＣＰＵ２１０は、冷媒流速ＶｒをＢｍ／ｓまで上昇させるように、圧縮機２１の回転数を上昇させる。そして、ＣＰＵ２１０は、圧縮機２１の回転数を上昇させてから所定時間経過後（例えば３分。冷媒回路１０における冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓとなるのに必要な時間）に、再び室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏを取り込んで温度差ΔＴを算出する。ここでは一例として、求めた温度差ΔＴを８．１℃とする。

次に、ＣＰＵ２１０は、記憶部２２０に記憶している高低差・配管長推定テーブル３００を参照し、図５に示すように、冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合のテーブルに定められている高低差Ｈが３０メートルの場合の各温度差ΔＴと上記算出した温度差ΔＴを比較する。上述したように、求めた温度差ΔＴが８．１℃であるため、これに該当するのは高低差Ｈが３０メートルかつ配管長Ｌが７０メートルのときの温度差ΔＴとなる。ここで、ＣＰＵ２１０は、配管長Ｌを７０メートルと確定する。これで、ＣＰＵ２１０は、高低差Ｈと配管長Ｌをそれぞれ確定できたので、ＣＰＵ２１０は、高低差Ｈと配管長Ｌの推定に関わる処理を終了する。

以上の説明では、冷媒流速ＶｒをＢｍ／ｓまで上昇させたときに、高低差Ｈと配管長Ｌをそれぞれ確定できた。従って、冷媒流速ＶｒをＣｍ／ｓまで上昇させる必要がなかったため、図５に示す高低差・配管長推定テーブル３００の冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合のテーブルは参照しなかった。しかし、冷媒流速ＶｒをＢｍ／ｓとしたときに算出した温度差ΔＴが、冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合のテーブルに定められている各温度差ΔＴのいずれにも該当しない場合、例えば、算出した温度差ΔＴが７．６℃である場合は、高低差Ｈが３０メートルのときのいずれの温度差ΔＴにも該当せず、配管長Ｌは６０メートルか７０メートルのいずれかである、というところまでしかわからない。

上記のような場合は、冷媒流速ＶｒをＣｍ／ｓまで上昇させて温度差ΔＴを算出し、高低差・配管長推定テーブル３００の冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合のテーブルに定められた各温度差ΔＴと算出した温度差ΔＴを比較すればよい。冷媒流速ＶｒをＢｍ／ｓからＣｍ／ｓへと大きくすることで、冷媒が冷媒配管を流れる際の圧力損失が冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓである場合より大きくなるので、配管長Ｌの違いに起因した温度差ΔＴの違いが大きくなる。従って、冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合のテーブルに定められた各温度差ΔＴと算出した温度差ΔＴが、冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓである場合と比べて合致しやすくなり、配管長Ｌを確定できるようになる。

＜室外機の設置場所が室内機の設置場所より下方である場合＞
図３に示すように、室外機２が建物６００の外部の地面に設置され、室内機２が建物６００の内部に設置されている空気調和装置１で、高低差Ｈと配管長Ｌの推定を実行する指示が入力されると、ＣＰＵ２１０は、前述した室外機２の設置場所が室内機３の設置場所より上方である場合に高低差Ｈと配管長Ｌの推定を行ったときと同様の手順で、温度差ΔＴを算出する。ここでは一例として、求めた温度差ΔＴを０．０℃とする。

次に、ＣＰＵ２１０は、記憶部２２０に記憶している高低差・配管長推定テーブル３００を参照し、図６に示すように、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓの場合のテーブルに定められている各温度差ΔＴと上記算出した温度差ΔＴを比較する。上述したように、求めた温度差ΔＴが０．０℃であるため、これに該当するのは、高低差Ｈが−１０メートル以下の全ての温度差ΔＴ、および、高低差Ｈが０メートルかつ配管長Ｌが６０メートル以下のときの温度差ΔＴとなる。

ここでは、ＣＰＵ２１０は、高低差Ｈと配管長Ｌをともに確定できない。前述したように、室外機２の設置場所が室内機３の設置場所より下方である場合は、冷媒流速ＶｒがＡｍ／ｓだと温度差ΔＴには高低差Ｈのみが影響し、また、膨張弁２７の冷媒入口の冷媒の圧力が室内熱交換器３１の冷媒出口の冷媒の圧力より高くなるので、室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏが同じ温度となって温度差ΔＴが０℃となる。従って、ＣＰＵ２１０は、室外機２の設置場所と室内機３の設置場所が同じ高さであるか、あるいは、室外機２の設置場所が室内機３の設置場所より下方であることまでしかわからない。

次に、ＣＰＵ２１０は、冷媒流速ＶｒをＢｍ／ｓまで上昇させるために、圧縮機２１の回転数を上昇させる。そして、ＣＰＵ２１０は、圧縮機２１の回転数を上昇させてから所定時間経過後に、再び室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏを取り込んで温度差ΔＴを算出する。ここでは一例として、求めた温度差ΔＴを１．０℃とする。

次に、ＣＰＵ２１０は、記憶部２２０に記憶している高低差・配管長推定テーブル３００を参照し、図６に示すように、冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合のテーブルに定められている各温度差ΔＴと上記算出した温度差ΔＴを比較する。上述したように、求めた温度差ΔＴが１．０℃であるため、これに該当する温度差ΔＴは冷媒流速ＶｒがＢｍ／ｓの場合のテーブルにはない。

しかし、テーブルに定められた各温度差ΔＴのうち、求めた温度差ΔＴである１．０℃に近い、例えば、求めた温度差ΔＴ±０．２℃以内の温度差ΔＴは、高低差Ｈが−２０メートルかつ配管長Ｌが１００メートルであるときの温度差ΔＴ（＝０．９℃）と、高低差Ｈが−１０メートルかつ配管長Ｌが６０メートルであるときの温度差ΔＴ（＝０．８℃）と、高低差Ｈが−１０メートルかつ配管長Ｌが７０メートルであるときの温度差ΔＴ（＝１．２℃）と、高低差Ｈが０メートルかつ配管長Ｌが２０メートルであるときの温度差ΔＴ（＝０．８℃）と、高低差Ｈが０メートルかつ配管長Ｌが３０メートルであるときの温度差ΔＴ（＝１．２℃）がある。

ＣＰＵ２１０は、算出した温度差ΔＴ±０．２℃以内の温度差ΔＴが定められている上記各高低差Ｈ（−２０メートルと−１０メートルと０メートル）、および、上記各配管長Ｌ（２０メートルと３０メートルと６０メートルと７０メートルと１００メートル）に、高低差Ｈと配管長Ｌをそれぞれ絞り込んだうえで、冷媒流速ＶｒをＣｍ／ｓまで上昇させる。そして、ＣＰＵ２１０は、圧縮機２１の回転数を上昇させてから所定時間経過後に、再び室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏを取り込んで温度差ΔＴを算出する。ここでは一例として、求めた温度差ΔＴを５．９℃とする。

次に、ＣＰＵ２１０は、記憶部２２０に記憶している高低差・配管長推定テーブル３００を参照し、図６に示すように、冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合のテーブルに定められている各温度差ΔＴのうちの上記絞り込んだ高低差Ｈや配管長Ｌに対応する各温度差ΔＴと算出した温度差ΔＴを比較する。上述したように、求めた温度差ΔＴが５.９℃であるため、これに該当する温度差ΔＴは、絞り込んだ高低差Ｈのうちの−１０メートル、かつ、絞り込んだ配管長Ｌのうちの７０メートルに対応する温度差ΔＴである。ここで、ＣＰＵ２１０は、高低差Ｈを−１０メートル、配管長Ｌを７０メートルとそれぞれ確定できたので、高低差Ｈと配管長Ｌの推定に関わる処理を終了する。

尚、冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合に算出した温度差ΔＴが、冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓの場合のテーブルに定められている各温度差ΔＴのいずれにも該当しない場合は、冷媒流速Ｖｒをさらに上昇させて温度差ΔＴを算出し、高低差・配管長推定テーブル３００の冷媒流速ＶｒがＣｍ／ｓよりもさらに大きい場合のテーブルに定められた各温度差ΔＴと算出した温度差ΔＴを比較すればよい。

以上説明したように、本実施形態の空気調和装置１では、冷媒回路１０を暖房サイクルとし、圧縮機２１の回転数を制御して冷媒回路１０における冷媒流速Ｖｒを異ならせ、各冷媒流速Ｖｒで室内側液温度Ｔｌｉと室外側液温度Ｔｌｏとの温度差ΔＴを算出する。そして、この温度差ΔＴと高低差・配管長推定テーブル３００に定められている各温度差ΔＴを比較することで、高低差Ｈと配管長Ｌとを推定する。このように、本実施形態の空気調和装置１は、圧縮機２１と室外機制御手段２００と室内側液温度センサ７７と室外側液温度センサ７４を用いて、高低差Ｈと配管長Ｌとを推定することができるため、高低差Ｈと配管長Ｌのそれぞれを推定するための装置を備える必要がなく、空気調和装置１がコストアップとなることを防ぐことができる。

尚、以上説明した実施形態では、高低差・配管長推定テーブル３００には冷媒流速ＶｒがＡ，Ｂ，Ｃの３つの値である場合の温度差ΔＴが定められている場合を説明した。しかし、これに限られるものではなく、冷媒流速ＶｒがＡ、Ｂ２つの値のみについて温度差ΔＴが定められていてもよく、また、冷媒流速Ｖｒが４つ以上の値について温度差ΔＴが定められていてもよい。

また、以上説明した実施形態では、高低差Ｈは最大で３０メートル、配管長Ｌは最長１００メートルとした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限られるものではなく、高低差Ｈの最大値が３０メートル未満あるいは３０メートル超であってもよく、また、配管長Ｌの最大値は１００メートル未満あるいは１００メートル超であってもよい。

また、以上説明した実施形態の高低差・配管長推定テーブル３００では、高低差Ｈと配管長Ｌに応じて１つの温度差ΔＴが定められているが、この温度差ΔＴをセンター値としその前後の温度、例えば、センター値±０．１℃の温度差ΔＴまで含むようにしてもよい。

また、高低差・配管長推定テーブル３００に代えて、温度差ΔＴを含んだ高低差Ｈや配管長Ｌを算出する計算式を予め記憶部２２０に記憶し、この計算式を用いて高低差Ｈや配管長Ｌを算出するようにしてもよい。この場合、高低差Ｈを算出する計算式は、温度差ΔＴと、冷媒回路１０の液管４を流れる冷媒の密度と、重力加速度を含む関数であればよい。また、配管長Ｌを算出する計算式は、温度差ΔＴと、冷媒回路１０の液管４を流れる冷媒の密度と、冷媒流速Ｖｒを含む関数であればよい。

１ 空気調和機
２ 室外機
３ 室内機
４ 液管
５ ガス管
１０ 冷媒回路
２１ 圧縮機
２２ 四方弁
２７ 膨張弁
７４ 室外側液温度センサ
７６ 室内熱交温度センサ
７７ 室内側液温度センサ
２００ 室外機制御手段
２１０ ＣＰＵ
３００ 高低差・配管長推定テーブル
６００ 建物
Ｈ 高低差
Ｌ 配管長

Claims (2)

1. 圧縮機と室外熱交換器と膨張弁を有する室外機と、
   室内熱交換器を有する室内機と、
   前記室外機と前記室内機を接続する液管およびガス管と、
   前記室内熱交換器が凝縮器として機能するときに、前記室内熱交換器から流出する冷媒の温度である室内側液温度を検出する室内側液温度センサと、
   前記室内熱交換器が凝縮器として機能するときに、前記膨張弁に流入する冷媒の温度である室外側液温度を検出する室外側液温度センサと、
   前記圧縮機を制御して前記液管を流れる冷媒の速度である冷媒流速を変更する制御手段と、
   を有する空気調和装置であって、
   前記制御手段は、
   前記室内熱交換器が凝縮器として機能する状態で前記圧縮機を制御して異なる冷媒流速とした場合の、前記室内側液温度センサで検出した室内側液温度から前記室外側液温度センサで検出した室外側液温度を減じて求める各温度差に基づいて、前記室外機の設置場所と前記室内機の設置場所との高低差、および、前記冷媒配管の長さである配管長をそれぞれ推定する、
   ことを特徴とする空気調和装置。
2. 前記制御手段は、
   複数の前記冷媒流速毎に、前記高低差および前記配管長と、前記温度差を関連づけた高低差・配管長推定テーブルを予め記憶している、
   ことを特徴とする請求項１に記載の空気調和装置。

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