JP2019073245A - 空気入りタイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】高速走行時において吸音材による吸音効果を得ながら、低温時において吸音材の剥離や破断を防止することを可能にした空気入りタイヤを提供する。【解決手段】タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部１と、トレッド部１の両側に配置された一対のサイドウォール部２と、これらサイドウォール部２のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部３とを備えた空気入りタイヤにおいて、トレッド部１の内面にタイヤ周方向に沿って接着層５を介して吸音材６が固定され、吸音材６の温度ｔが少なくとも−２０℃〜８０℃の範囲にあるときに吸音材６の破断伸度ｙ［％］が吸音材６の温度ｔ［℃］に対してｙ≧ｔ＋１００かつｙ≦２ｔ＋４４０の関係を満たす。【選択図】図１

Description

本発明は、空気入りタイヤに関し、更に詳しくは、高速走行時において吸音材による吸音効果を得ながら、低温時において吸音材の剥離や破断を防止することを可能にした空気入りタイヤに関する。

タイヤ騒音を発生させる原因の一つにタイヤ空洞部に充填された空気の振動による空洞共鳴音がある。この空洞共鳴音は、車両走行時に路面と接地するタイヤのトレッド部が路面の凹凸によって振動し、この振動がタイヤ空洞部内の空気を振動させることによって生じる。この空洞共鳴音の中でも特定の周波数帯域の音が騒音として知覚されるので、その周波数帯域の音圧レベル（騒音レベル）を低下させることが空洞共鳴音を低減するうえで重要である。

このような空洞共鳴現象による騒音を低減させる方法として、タイヤ内面にスポンジ等の多孔質材料からなる吸音材を弾性固定バンドによりトレッド部の内周面に装着することが提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、吸音材の固定を弾性固定バンドに依存した場合、高速走行時において弾性固定バンドが変形してしまうという問題がある。

これに対して、吸音材をタイヤ内面に直接接着して固定する方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。しかしながら、タイヤ内面に固定された吸音材が低伸度の特性を有する場合、低温時において吸音材がタイヤの変形に追従することができず、吸音材の剥離や破断が顕著に発生するという問題がある。また、タイヤ内面に固定された吸音材が高伸度の特性を有する場合、高速走行時において吸音材が圧縮永久歪により変形し、十分な吸音効果を得ることができないという問題がある。

特許４２８１８７４号公報 特許５２６７２８８号公報

本発明の目的は、高速走行時において吸音材による吸音効果を得ながら、低温時において吸音材の剥離や破断を防止することを可能にした空気入りタイヤを提供することにある。

上記目的を達成するための空気入りタイヤは、タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、該トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、これらサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備えた空気入りタイヤにおいて、前記トレッド部の内面にタイヤ周方向に沿って接着層を介して吸音材が固定され、前記吸音材の温度ｔ［℃］が少なくとも−２０℃〜８０℃の範囲にあるときに前記吸音材の破断伸度ｙ［％］が該吸音材の温度ｔ［℃］に対してｙ≧ｔ＋１００かつｙ≦２ｔ＋４４０の関係を満たすことを特徴とするものである。

本発明では、タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、これらサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備えた空気入りタイヤにおいて、トレッド部の内面にタイヤ周方向に沿って接着層を介して吸音材が固定され、吸音材の温度ｔ［℃］が少なくとも−２０℃〜８０℃の範囲にあるときに吸音材の破断伸度ｙ［％］は吸音材の温度ｔ［℃］に対してｙ≧ｔ＋１００かつｙ≦２ｔ＋４４０の関係を満たすことで、高速走行時において吸音材の吸音効果を十分に確保することができると共に、低温時において吸音材の剥離や破断を防止することができる。

本発明では、吸音材の硬度ｘ［Ｎ／３１４ｃｍ²］と吸音材の破断伸度ｙ［％］とは、１３０≦ｙ≦５００、ｙ≦−２１ｘ＋２７７０及びｘ＞８０の関係を満たすことが好ましい。これにより、高荷重時又は低温時において吸音材の剥離や破断を効果的に防止することができる。

本発明では、吸音材の密度は１０ｋｇ／ｍ³〜３０ｋｇ／ｍ³であり、吸音材のセル数は３０個／２５ｍｍ〜８０個／２５ｍｍであることが好ましい。これにより、吸音材が低密度となって軽量化を図ることができ、転がり抵抗の低減に繋がる。また、吸音材のセル数を適度に設定することで、気泡を細かくすることができ、吸音材の吸音効果を十分に確保することができる。

本発明では、吸音材の体積はタイヤの内腔体積に対して１０％〜３０％であることが好ましい。これにより、吸音材の吸音効果を十分に確保することでき、静穏性の向上に繋がる。

本発明では、吸音材は長方形の断面形状を有する１枚の帯状体からなり、吸音材を構成する帯状体はタイヤ赤道を跨ぐように配置されていることが好ましい。タイヤ内面に１枚の吸音材が配置された場合において、低温時における吸音材の剥離や破断を効果的に防止することができる。

本発明では、トレッド部にタイヤ全周に亘って連続的に延在してタイヤ赤道上に配置されたセンター陸部を有する空気入りタイヤであって、吸音材は長方形の断面形状を有する第一の帯状体と第二の帯状体からなり、吸音材を構成する第一の帯状体はセンター陸部のタイヤ幅方向の一方側の端部からタイヤ幅方向の他方側に向かってセンター陸部の幅の４０％の位置よりもタイヤ幅方向の一方側に配置され、吸音材を構成する第二の帯状体はセンター陸部のタイヤ幅方向の他方側の端部からタイヤ幅方向の一方側に向かってセンター陸部の幅の４０％の位置よりもタイヤ幅方向の他方側に配置され、かつ、吸音材を構成する第一の帯状体と第二の帯状体とはセンター陸部の幅の６０％以上離間していることが好ましい。タイヤ内面に複数枚の吸音材を配置する場合には、ショルダー部に対応する領域付近にも吸音材を配置する必要が生じ、そのような部位に配置した吸音材において高速耐久性を十分に確保できないことがある。上述のようにタイヤ内面に複数枚の吸音材を配置することで、高速走行時における蓄熱を効果的に抑制し、高速耐久性を高めることができ、騒音性能と高速耐久性とをバランスよく改善することができる。

本発明では、接着層は両面接着テープからなり、接着層の総厚さは１０μｍ〜１５０μｍであることが好ましい。これにより、成形時の変形に対する追従性を確保することができる。

本発明では、吸音材はタイヤ周方向の少なくとも一箇所に欠落部を有することが好ましい。これにより、タイヤのインフレートによる膨張や、接地転動に起因する接着面のせん断ひずみに長期間耐えることが可能になる。

本発明において、吸音材の硬度、吸音材の破断伸度、吸音材の密度及び吸音材のセル数は、ＪＩＳ−Ｋ６４００に準拠して測定されるものである。吸音材の硬度について、吸音材の硬さ試験ではＤ法を採用する。また、タイヤの各種寸法や内腔体積は、タイヤを正規リムにリム組みして正規内圧を充填した状態で測定したものである。特に、タイヤの内腔体積は、この状態におけるタイヤとリムとの間に形成される空洞部の体積である。「正規リム」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めるリムであり、例えば、ＪＡＴＭＡであれば標準リム、ＴＲＡであれば“Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｉｍ”、或いはＥＴＲＴＯであれば“Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ Ｒｉｍ”とする。但し、タイヤが新車装着タイヤの場合には、このタイヤが組まれた純正ホイールを用いて空洞部の体積を求めることとする。「正規内圧」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば最高空気圧、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば“ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥ”であるが、タイヤが新車装着タイヤの場合には、車両に表示された空気圧とする。

本発明の実施形態からなる空気入りタイヤを示す子午線断面図である。 本発明の実施形態からなる空気入りタイヤを示す赤道線断面図である。 本発明の空気入りタイヤに用いる吸音材において温度ｔ［℃］と破断伸度ｙ［％］との関係を示すグラフである。 本発明の空気入りタイヤに用いる吸音材において硬度ｘ［Ｎ／３１４ｃｍ²］と破断伸度ｙ［％］との関係を示すグラフである。 本発明の実施形態からなる空気入りタイヤの変形例を示す子午線断面図である。

以下、本発明の構成について添付の図面を参照しながら詳細に説明する。図１及び図２は本発明の実施形態からなる空気入りタイヤを示すものである。図１において、符号ＣＬはタイヤ赤道である。

図１及び図２に示すように、本実施形態の空気入りタイヤは、タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部１と、トレッド部１の両側に配置された一対のサイドウォール部２と、これらサイドウォール部２のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部３とを備えている。

一対のビード部３，３間には少なくとも１層のカーカス層１０が装架されている。このカーカス層１０はタイヤ径方向に配向する複数本のカーカスコードを含んでおり、カーカスコードとして有機繊維コードが好ましく使用される。カーカス層１０は各ビード部３に配置されたビードコア１１の廻りにタイヤ内側から外側に巻き上げられている。各ビードコア１１の外周側には断面三角形状のビードフィラー１２が配置されている。そして、タイヤ内表面における一対のビード部３，３間の領域にはインナーライナー層１３が配置されている。

一方、トレッド部１におけるカーカス層１０の外周側には複数層のベルト層１４が埋設されている。ベルト層１４はタイヤ周方向に対して傾斜する複数本の補強コードを含み、かつ層間で補強コードが互いに交差するように配置されている。ベルト層１４において、補強コードのタイヤ周方向に対する傾斜角度は例えば１０°〜４０°の範囲に設定されている。ベルト層１４の補強コードとしては、スチールコードが好ましく使用される。ベルト層１４の外周側には、高速耐久性の向上を目的として、補強コードをタイヤ周方向に対して５°以下の角度で配列してなる少なくとも１層のベルトカバー層１５が配置されている。ベルトカバー層１５の補強コードとしては、ナイロンやアラミド等の有機繊維コードが好ましく使用される。

なお、上述したタイヤ内部構造は空気入りタイヤにおける代表的な例を示すものであるが、これに限定されるものではない。

上記空気入りタイヤにおいて、図１及び図２に示すように、タイヤ内面４のトレッド部１に対応する領域には、タイヤ周方向に沿って接着層５を介して吸音材６が固定されている。接着層５は、特に限定されるものではなく、例えば、接着剤や両面接着テープを使用することができる。吸音材６は、連続気泡を有する多孔質材料から構成され、その多孔質構造に基づく所定の吸音特性を有している。吸音材６の多孔質材料としては発泡ポリウレタンを用いると良い。吸音材６は撥水剤を含有しないことが望ましい。図１の実施形態において、吸音材６は、長方形の断面形状を有する１枚の帯状体６Ａからなる。

本発明では、吸音材６の破断伸度ｙ［％］が、吸音材６の温度ｔ［℃］に対してｙ≧ｔ＋１００かつｙ≦２ｔ＋４４０の関係を満たす。特に、ｙ≧ｔ＋１７０及び／又はｙ≦２ｔ＋３５０の関係を満たすことが好ましい。このような吸音材６の温度ｔと破断伸度ｙの関係式は、吸音材６の温度ｔが少なくとも−２０℃〜８０℃の範囲にあるときに満足する。

具体的には、図３に示す斜線部の領域Ｓ１が、本発明の空気入りタイヤに採用する吸音材６の物性の範囲を示している。図３において、吸音材６の破断伸度ｙが、領域Ｓ１よりも下方に外れると、低温下での走行時において吸音材６の剥離や破断が生じ易くなる。一方、吸音材６の破断伸度ｙが領域Ｓ１よりも上方に外れると、吸音材６の硬度も共に小さくなる傾向があるので、高速走行時において吸音材６の変形が生じ易くなる。

更には、吸音材６において、上述の吸音材６の温度ｔと破断伸度ｙの関係式を満たすと共に、吸音材６の硬度ｘ［Ｎ／３１４ｃｍ²］と吸音材６の破断伸度ｙ［％］とが、１３０≦ｙ≦５００、ｙ≦−２１ｘ＋２７７０及びｘ＞８０の関係を満たすことが好ましい。特に、８０＜ｘ≦１２０、１４０≦ｙ≦４９０及び／又はｙ≦−２１ｘ＋２７００の関係を満たすことがより好ましく、８０＜ｘ≦１００、１５０≦ｙ≦４８０及び／又はｙ≦−２１ｘ＋２６００の関係を満たすことが最も好ましい。これら吸音材６の硬度ｘ及び破断伸度ｙは、標準状態（温度２３℃、相対湿度５０％）において測定された硬度及び破断伸度である。

具体的には、図４に示す斜線部の領域Ｓ２が、上述の吸音材６の物性として好ましい範囲を示している。図４において、吸音材６の硬度ｘが、上記関係式により特定される上限値を超えると荷重耐久時においてタイヤの変形に追従することができず、吸音材６の剥離を生じる傾向があり、８０Ｎ／３１４ｃｍ²以下であると高速走行時において吸音材６が圧縮永久歪により変形し、吸音効果を十分に得ることができない。また、吸音材６の破断伸度ｙが１３０％より小さくなると、タイヤの高変形時において吸音材６の破断が生じ易くなる傾向があり、特に、低温下においてはその傾向が顕著になる。

上述した空気入りタイヤでは、タイヤ内面４のトレッド部１に対応する領域に吸音材６を接着するにあたって、吸音材６の温度ｔが少なくとも−２０℃〜８０℃の範囲にあるときに吸音材６の破断伸度ｙ［％］が吸音材６の温度ｔ［℃］に対してｙ≧ｔ＋１００かつｙ≦２ｔ＋４４０の関係を満たす吸音材６を配置しているので、高速走行時において吸音材６の吸音効果を十分に確保することができると共に、低温時において吸音材６の剥離や破断を防止することができる。

上記空気入りタイヤにおいて、吸音材６の密度は１０ｋｇ／ｍ³〜３０ｋｇ／ｍ³であり、吸音材６のセル数は３０個／２５ｍｍ〜８０個／２５ｍｍであることが好ましい。このように吸音材６の密度を設定することで、吸音材６が低密度となって軽量化を図ることができ、転がり抵抗の低減に繋がる。また、吸音材６のセル数を適度に設定することで、気泡を細かくすることができ、吸音材６の吸音効果を十分に確保することができる。

吸音材６の体積は、タイヤとリムＲとの間に形成される空洞部７の体積（内腔体積）に対して１０％〜３０％であることが好ましい。また、吸音材６の幅がタイヤ接地幅に対して３０％〜９０％であることがより好ましい。これにより、吸音材６の吸音効果を十分に確保することでき、静穏性の向上に繋がる。ここで、吸音材６の体積がタイヤの内腔体積に対して１０％を下回ると吸音効果を適切に得ることができない。また、吸音材６の体積がタイヤの内腔体積に対して３０％を超えると空洞共鳴現象による騒音の低減効果が一定となり、より一層の低減効果が望めなくなる。

吸音材６は、図２に示すように、タイヤ周方向の少なくとも１箇所に欠落部８を有することが好ましい。欠落部８とはタイヤ周上で吸音材６が存在しない部分である。吸音材６に欠落部８を設けることにより、タイヤのインフレートによる膨張や接地転動に起因する接着面のせん断ひずみに長時間耐えることができ、吸音材６の接着面に生じるせん断歪みを効果的に緩和することが可能になる。このような欠落部８はタイヤ周上で１箇所又は３〜５箇所設けるのが良い。つまり、欠落部８をタイヤ周上の２箇所に設けると質量アンバランスに起因してタイヤユニフォミティの悪化が顕著になり、欠落部８をタイヤ周上の６箇所以上に設けると製造コストの増大が顕著になる。

なお、欠落部８をタイヤ周上の２箇所以上に設ける場合、吸音材６がタイヤ周方向に途切れることになるが、そのような場合であっても、例えば、両面接着テープからなる接着層５のような他の積層物で複数の吸音材６を互いに連結するようにすれば、これら吸音材６を一体的な部材として取り扱うことができるため、タイヤ内面４への貼り付け作業を容易に行うことができる。

上記空気入りタイヤにおいて、接着層５は両面接着テープからなり、接着層５の総厚さは１０μｍ〜１５０μｍであることが好ましい。このように接着層５を構成することで、成形時の変形に対する追従性を確保することができる。ここで、接着層５の総厚さが１０μｍ未満であると両面接着テープの強度が不足して吸音材６との接着性が十分に確保できず、接着層５の総厚さが１５０μｍを超えると高速走行時に放熱を阻害するため高速耐久性が悪化し易い。

図５は本発明の実施形態からなる空気入りタイヤの変形例を示すものである。図５に示すように、トレッド部１には、タイヤ周方向に延びる周方向溝２０が２本以上形成される。これら周方向溝２０によって、タイヤ幅方向に隣り合う２本の周方向溝２０に挟まれて区画された陸部２１が１列以上、タイヤ幅方向最外側に位置する周方向溝２０のそれぞれのタイヤ幅方向外側に区画されたショルダー陸部２２が２列（タイヤ幅方向両側に１列ずつ）形成される。陸部２１は、タイヤ全周に亘って連続的に延在してタイヤ赤道ＣＬ上に配置されたセンター陸部２１ｃを必ず含む。

ここで、図１に示す実施形態では、吸音材６が長方形の断面形状を有する１枚の帯状体６Ａからなり、吸音材６を構成する帯状体６Ａがタイヤ赤道ＣＬを跨ぐように配置されている。これに対して、図５に示す実施形態では、吸音材６が長方形の断面形状を有する第一の帯状体６Ａと第二の帯状体６Ｂからなり、吸音材６を構成する第一の帯状体６Ａについてはセンター陸部２１ｃのタイヤ幅方向の一方側の端部からタイヤ幅方向の他方側に向かってセンター陸部２１ｃの幅Ｗの４０％の位置よりもタイヤ幅方向の一方側に配置され、吸音材６を構成する第二の帯状体６Ｂについてはセンター陸部２１ｃのタイヤ幅方向の他方側の端部からタイヤ幅方向の一方側に向かってセンター陸部２１ｃの幅Ｗの４０％の位置よりもタイヤ幅方向の他方側に配置され、かつ、第一の帯状体６Ａと第二の帯状体６Ｂとの離間距離Ｄがセンター陸部２１ｃの幅Ｗの６０％以上に設定される。また、帯状体６Ａ，６Ｂの各々とセンター陸部２１ｃとの重複量Ｌ（第一の帯状体６Ａの重複量Ｌ１と第二の帯状体６Ｂの重複量Ｌ２との和）がセンター陸部２１ｃの幅Ｗの４０％以下になるように設定されている。

上述のように、第一の帯状体６Ａと第二の帯状体６Ｂとからなる一対の吸音材６を採用し、この一対の吸音材６を離間させて、トレッド部１において最も発熱し易く、吸音材６が直貼りされた際に蓄熱を生じ易いセンター陸部２１ｃの内面側を避けた位置に配置するようにしているので、高速走行時における蓄熱を効果的に抑制し、高速耐久性を高めることができ、騒音性能と高速耐久性とをバランスよく改善することができる。

なお、第一／第二の帯状体６Ａ，６Ｂがセンター陸部２１ｃのタイヤ幅方向の一方側／他方側の端部からタイヤ幅方向の他方側／一方側に向かってセンター陸部２１ｃの幅Ｗの４０％の位置よりもタイヤ幅方向の一方側／他方側に配置される構造は、第一／第二の吸音材のタイヤ幅方向内側の端部がセンター陸部２１ｃのタイヤ幅方向の一方側／他方側の端部からタイヤ幅方向の他方側／一方側に向かってセンター陸部２１ｃの幅Ｗの４０％の位置と一致する場合も含む。

タイヤサイズ２７５/３５ＺＲ２０で、タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、これらサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備えた空気入りタイヤにおいて、異なる物性を有する吸音材Ａ〜Ｈを、トレッド部の内面にタイヤ周方向に沿って接着層を介して貼り付け、比較例１〜４及び実施例１〜４のタイヤを製作した。また、各試験タイヤに貼り付けた吸音材Ａ〜Ｈについて、吸音材の硬度［Ｎ／３１４ｃｍ²］、吸音材の密度［ｋｇ／ｍ³］及び吸音材のセル数［個／２５ｍｍ］を表１のように設定した。

これら試験タイヤにおいて、吸音材の温度が−２０℃、２３℃、８０℃の場合における各吸音材Ａ〜Ｈの破断伸度［％］を測定し、その結果を表１に併せて示した。また、図３において、比較例１〜４のタイヤに貼り付けた吸音材Ａ〜Ｄの物性をそれぞれ三角形の印で示し、実施例１〜４のタイヤに貼り付けた吸音材Ｅ〜Ｈの物性をそれぞれ丸形の印で示した。更に、各試験タイヤについて、下記試験方法により、キャンバー角付きの高速耐久性及び低温耐久性を評価し、その結果を表１に併せて示した。

キャンバー角度付きの高速耐久性：
各試験タイヤをそれぞれリムサイズ２０×９Ｊのホイールに組み付け、走行速度３３０ｋｍ／ｈ、空気圧２９０ｋＰａ、荷重６ｋＮ、ネガティブキャンバー角度−３°、走行距離４００ｋｍの条件でドラム試験機にて走行試験を実施した後、吸音材の圧縮永久歪による変形の有無を目視により確認した。

低温耐久性：
各試験タイヤをそれぞれリムサイズ２０×９ １／２Ｊのホイールに組み付け、温度−２０℃、走行速度８１ｋｍ／ｈ、空気圧１６０ｋＰａ、荷重５ｋＮ、走行距離６，４８０ｋｍの条件でドラム試験機にて走行試験を実施した後、吸音材の破断の有無を目視により確認した。

この表１から判るように、実施例１〜４のタイヤに貼り付けた吸音材Ｅ〜Ｈは、本発明で規定する吸音材の温度と破断伸度の関係式を満たすものである。比較例１との対比において、実施例１〜４の空気入りタイヤは低温耐久性が改善されていた。また、比較例２との対比において、実施例１〜４の空気入りタイヤはキャンバー角度付きの高速耐久性が改善されていた。

比較例３においては、その吸音材Ｃが本発明で規定する吸音材の温度と破断伸度の関係式を−２０℃の場合において満たしておらず、また、低温耐久性の試験において吸音材の破断が確認された。比較例４においては、その吸音材Ｄが本発明で規定する吸音材の温度と破断伸度の関係式を８０℃の場合において満たしておらず、また、キャンバー角付きの高速耐久性の試験において吸音材の変形が確認された。

１ トレッド部
２ サイドウォール部
３ ビード部
４ タイヤ内面
５ 接着層
６ 吸音材
６Ａ，６Ｂ 帯状体
７ 空洞部
８ 欠落部
２０ 周方向溝
２１ 陸部
２１ｃ センター陸部
ＣＬ タイヤ赤道
Ｒ リム

上記目的を達成するための空気入りタイヤは、タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、該トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、これらサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備えた空気入りタイヤにおいて、前記トレッド部の内面にタイヤ周方向に沿って接着層を介して吸音材が固定され、前記吸音材の温度ｔ［℃］が少なくとも−２０℃〜８０℃の範囲にあるときに前記吸音材の破断伸度ｙ［％］が該吸音材の温度ｔ［℃］に対してｙ≧ｔ＋１００かつｙ≦２ｔ＋４４０の関係を満たし、前記吸音材のセル数が３０個／２５ｍｍ〜８０個／２５ｍｍであり、前記接着層が両面接着テープからなり、前記接着層の総厚さが１０μｍ〜１５０μｍであることを特徴とするものである。

なお、第一／第二の帯状体６Ａ，６Ｂがセンター陸部２１ｃのタイヤ幅方向の一方側／他方側の端部からタイヤ幅方向の他方側／一方側に向かってセンター陸部２１ｃの幅Ｗの４０％の位置よりもタイヤ幅方向の一方側／他方側に配置される構造は、第一／第二の帯状体６Ａ，６Ｂのタイヤ幅方向内側の端部がセンター陸部２１ｃのタイヤ幅方向の一方側／他方側の端部からタイヤ幅方向の他方側／一方側に向かってセンター陸部２１ｃの幅Ｗの４０％の位置と一致する場合も含む。

Claims (8)

1. タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、該トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、これらサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備えた空気入りタイヤにおいて、
   前記トレッド部の内面にタイヤ周方向に沿って接着層を介して吸音材が固定され、前記吸音材の温度ｔ［℃］が少なくとも−２０℃〜８０℃の範囲にあるときに前記吸音材の破断伸度ｙ［％］が該吸音材の温度ｔ［℃］に対してｙ≧ｔ＋１００かつｙ≦２ｔ＋４４０の関係を満たすことを特徴とする空気入りタイヤ。
2. 前記吸音材の硬度ｘ［Ｎ／３１４ｃｍ²］と前記吸音材の破断伸度ｙ［％］とが、１３０≦ｙ≦５００、ｙ≦−２１ｘ＋２７７０及びｘ＞８０の関係を満たすことを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤ。
3. 前記吸音材の密度が１０ｋｇ／ｍ³〜３０ｋｇ／ｍ³であり、前記吸音材のセル数が３０個／２５ｍｍ〜８０個／２５ｍｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載の空気入りタイヤ。
4. 前記吸音材の体積が前記タイヤの内腔体積に対して１０％〜３０％であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
5. 前記吸音材が長方形の断面形状を有する１枚の帯状体からなり、前記吸音材を構成する帯状体がタイヤ赤道を跨ぐように配置されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
6. 前記トレッド部にタイヤ全周に亘って連続的に延在してタイヤ赤道上に配置されたセンター陸部を有する空気入りタイヤであって、前記吸音材が長方形の断面形状を有する第一の帯状体と第二の帯状体からなり、前記吸音材を構成する第一の帯状体は前記センター陸部のタイヤ幅方向の一方側の端部からタイヤ幅方向の他方側に向かって前記センター陸部の幅の４０％の位置よりもタイヤ幅方向の一方側に配置され、前記吸音材を構成する第二の帯状体は前記センター陸部のタイヤ幅方向の他方側の端部からタイヤ幅方向の一方側に向かって前記センター陸部の幅の４０％の位置よりもタイヤ幅方向の他方側に配置され、かつ、前記吸音材を構成する第一の帯状体と前記吸音材を構成する第二の帯状体とが前記センター陸部の幅の６０％以上離間していることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
7. 前記接着層が両面接着テープからなり、前記接着層の総厚さが１０μｍ〜１５０μｍであることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
8. 前記吸音材がタイヤ周方向の少なくとも一箇所に欠落部を有することを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の空気入りタイヤ。

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