JP2019066158A - 冷凍装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】インジェクション動作における弁制御を簡素化する。【解決手段】インジェクション回路（81）には、液ライン（60）に接続するとともに膨張弁（78）を有する１つの主管（77）と、該主管（77）の流出端から分岐して複数の圧縮機（13a,13b,13c）にそれぞれ繋がるとともに、各々が流量調節弁（82a,82b,82c）を有する複数の分岐管（81a,81b,81c）とが設けられる。インジェクション動作において、複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち所定の圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を所定の固定開度に維持するとともに、膨張弁（78）及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度をそれぞれ調節する制御部（100）を備える。【選択図】図９
Description
本発明は、冷凍装置に関する。
従来より、冷媒回路を備えた冷凍装置が知られている。
特許文献１に開示された冷凍装置は、空調ユニットで室内の空調を行うと同時に、冷設ユニットで庫内の冷蔵／冷凍を行うように構成される。冷凍装置には、複数の圧縮機と、熱源側熱交換器と、複数の利用側熱交換器）とが接続される。複数の圧縮機は、空調ユニットに対応する空調側圧縮機と、冷設ユニットに対応する冷却側圧縮機とを含む。複数の利用側熱交換器は、空調ユニットの室内熱交換器と、冷設ユニットの冷蔵熱交換器とを含む。冷凍装置のある冷房運転では、熱源側熱交換器で冷媒が凝縮すると同時に、室内熱交換器及び冷蔵熱交換器が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。
具体的に、この冷房運転では、複数の圧縮機で圧縮された冷媒が、熱源側熱交換器で凝縮した後、室内熱交換器と冷蔵熱交換器とに送られる。室内熱交換器では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。室内熱交換器で蒸発した冷媒は、空調側圧縮機に吸入されて再び圧縮される。冷蔵熱交換器では、冷媒が庫内空気から吸熱した蒸発する。冷蔵熱交換器で蒸発した冷媒は、冷蔵側圧縮機に吸入されて再び圧縮される。
この冷房運転では、室内熱交換器の冷媒の蒸発温度ないし蒸発圧力が、冷蔵熱交換器の冷媒の蒸発温度ないし蒸発圧力よりも高くなる。換言すると、室内熱交換器の冷媒を吸入する空調側圧縮機の吸入圧力は、冷蔵熱交換器の冷媒を吸入する冷却側圧縮機の吸入圧力よりも高くなる。
また、同文献の冷凍装置の冷媒回路には、複数の圧縮機に冷媒（液冷媒）を導入するためのインジェクション回路が接続される。インジェクション回路は、液ラインに接続する１本の主管と、該主管から分岐して複数の圧縮機に接続する複数の分岐管とを有する。上述した冷房運転では、冷媒を各圧縮機へ導入するインジェクション動作が行われる。このインジェクション動作では、主管を流れた冷媒が、各分岐管へ分流した後、各圧縮機の中間部（圧縮途中）に導入される。これにより、各圧縮機の吐出冷媒の温度が過剰に高くなることを抑制できる。
特許文献１に冷凍装置のインジェクション回路には、主管に流量調節弁が接続され、各分岐管に膨張弁がそれぞれ接続される。この構成では、インジェクション動作において、流量調節弁及び各膨張弁の開度をそれぞれ調節することで、各圧縮機に導入される冷媒の量を個別に調節できる。
しかし、このように、流量調節弁及び複数の膨張弁の全ての開度を細かく調節すると、インジェクション動作における弁の制御が複雑になる。その結果、各弁の制御に起因して、吐出冷媒の温度がハンチングする等の不具合を招くおそれがある。
本発明は、このような課題に着目してなし得たものであり、インジェクション動作における弁制御を簡素化することである。
第１の態様は、複数の圧縮機（13a,13b,13c）と、少なくとも１つの放熱器（12）と、少なくとも１つの蒸発器（22,32）とが接続され、冷凍サイクルが行われる冷媒回路（2）を備えた冷凍装置を対象とし、前記冷媒回路（2）には、前記放熱器（12）と前記蒸発器（22,32）との間の液ライン（60）の冷媒を各圧縮機（13a,13b,13c）に導入するインジェクション動作を行うためのインジェクション回路（81）が接続され、前記インジェクション回路（81）には、前記液ライン（60）に接続するとともに膨張弁（78）を有する１つの主管（77）と、該主管（77）の流出端から分岐して前記複数の圧縮機（13a,13b,13c）にそれぞれ繋がるとともに、各々が流量調節弁（82a,82b,82c）を有する複数の分岐管（81a,81b,81c）とが設けられ、前記インジェクション動作において、前記複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち所定の圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を所定の固定開度に維持するとともに、前記膨張弁（78）及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度をそれぞれ調節する制御部（100）を備えていることを特徴とする。
第１の態様では、冷凍サイクルにおいて、インジェクション動作が行われる。このインジェクション動作では、複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうちの所定の圧縮機（13a,13b,13c）に対応する分岐管（81a,81b,81c）に接続される流量調節弁（82a,82b,82c）が所定の固定開度に維持される。このため、この流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を適宜調節ないし制御する必要がない。
一方、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の各温度を調節するように、膨張弁（78）の開度、及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が調節される。つまり、ある圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を固定開度に維持したとしても、主管（77）の膨張弁（78）の開度を調節することで、この圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度を調節できる。一方、残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を調節することで、該残りの流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度も調節できる。従って、本発明に係る制御では、従来の方式と比較して、制御対象となる弁の数を実質的に減らすことができ、弁制御の簡素化を図ることができる。
第２の態様は、第１の態様において、前記制御部（100）は、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する前記流量調節弁（82a,82b,82c）を前記所定の固定開度に維持することを特徴とする冷凍装置である。
第２の態様では、インジェクション動作において、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が固定開度に維持される。複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）は、液冷媒を導入する必要がある。このため、吐出冷媒の温度が最大である圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を固定開度で開放する。これにより、この圧縮機（13a,13b,13c）に冷媒を確実に導入できる。一方、この圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度の調節は、膨張弁（78）によって行われる。また、吐出冷媒の温度が最大でない圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は、固定開度とせずに、個別に開度を調節する。
第３の態様は、第２の態様において、前記制御部（100）は、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の前記所定の開度を最大に維持することを特徴とする冷凍装置である。
第３の態様では、インジェクション動作において、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が最大開度に維持される。複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）は、液冷媒を多く導入する必要がある。このため、吐出冷媒の温度が最大である圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を最大開度とする。これにより、この圧縮機（13a,13b,13c）に吐出冷媒の温度を速やかに低減できる。また、吐出冷媒の温度が最大でない圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は、個別に開度を調節する。吐出冷媒の温度が最大でない圧縮機（13a,13b,13c）には、膨張弁（78）及び流量調節弁（82a,82b,82c）で流量が調節された冷媒が導入される。
以上のような制御により、吐出冷媒の温度が最大である圧縮機（13a,13b,13c）には、比較的多くの冷媒を導入できる。逆に、吐出冷媒の温度が最大でない圧縮機（13a,13b,13c）には、比較的少ない量の冷媒をできる。従って、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度を速やかに最適な範囲に近づけることができる。
第４の態様は、第１乃至３のいずれか１つの態様において、上記冷媒回路（2）では、複数の蒸発器（22,32）の異なる蒸発圧力で蒸発した冷媒が異なる圧縮機（13a,13b,13c）にそれぞれ吸入される冷凍サイクルが行われること特徴とする。
第５の態様は、第１乃至第３のいずれか１つの態様において、冷媒回路（2）に１つの蒸発器（22）が接続されること特徴とする。
本発明によれば、ある圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を固定開度にしつつ、膨張弁（78）及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を調節することで、制御対象となる弁の数を実質的に減らしつつ、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度を目標温度に近づけることができる。これにより、インジェクション動作の制御の簡素化を図ることができる。また、弁開度の細かい調節により、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度がハンチングしてしまうことも回避できる。
以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
《発明の実施形態》
〈冷凍装置の概略構成〉
実施形態に係る冷凍装置（1）は、冷蔵倉庫及びそれらに隣接する事務所に設けられ、商品の冷蔵と室内の空調とを行うものである。
〈冷凍装置の概略構成〉
実施形態に係る冷凍装置（1）は、冷蔵倉庫及びそれらに隣接する事務所に設けられ、商品の冷蔵と室内の空調とを行うものである。
図１に示すように、冷凍装置（1）は、室外に設置される室外ユニット（10）と、室内空間を空調する室内ユニット（20）と、冷蔵倉庫の庫内を冷却する冷蔵ユニット（30）と、コントローラ（100）とを備えている。なお、室内ユニット（20）及び冷蔵ユニット（30）の数量は、１つに限らず、２つ以上であってもよい。そして、これらのユニットが接続されて冷媒回路（2）が構成されている。冷媒回路（2）には、大きく分けて、上記室内を空調するための空調系統回路（2a）と、上記冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の庫内を冷却するための冷却系統回路（2b）とが形成されている。
室外ユニット（10）には、室外熱交換器（12）を有する熱源側回路としての室外回路（11）が設けられている。室内ユニット（20）には、室内熱交換器（22）を有する室内回路（21）（利用側回路）が設けられている。冷蔵ユニット（30）には、冷蔵熱交換器（32）を有する冷蔵用回路（31）（利用側回路）が設けられている。
冷凍装置（1）では、室外回路（11）と複数の利用側回路（21,31）が、第１ガス側連絡配管（51）、第１液側連絡配管（52）、第２ガス側連絡配管（53）、及び第２液側連絡配管（54）からなる４本の連絡配管（51〜54）で互いに接続され、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷媒回路（2）が構成されている。
第１ガス側連絡配管（51）は、一端が室外回路（11）の第１ガス側閉鎖弁（71）に接続され、他端が室内回路（21）のガス側端に接続されている。第１液側連絡配管（52）は、一端が室外回路（11）の第１液側閉鎖弁（72）に接続され、他端が室内回路（21）の液側端に接続されている。第２ガス側連絡配管（53）は、一端が室外回路（11）の第２ガス側閉鎖弁（73）に接続され、他端が冷蔵用回路（31）のガス側端に接続されている。第２液側連絡配管（54）は、一端が室外回路（11）の第２液側閉鎖弁（74）に接続され、他端が冷蔵用回路（31）の液側端に接続されている。
〈室外ユニット〉
室外ユニット（10）は、屋外に設置され、上記室外回路（11）と、該室外回路（11）を収容する室外ケーシング（10a）とを有している。室外回路（11）は、上記室外熱交換器（12）と、圧縮機構（13）と、室外膨張弁（14）（膨張機構）と、レシーバ（15）と、油分離器（16）と、第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）（切換機構）と、上記の４つの閉鎖弁（71，72，73，74）とを備えている。
室外ユニット（10）は、屋外に設置され、上記室外回路（11）と、該室外回路（11）を収容する室外ケーシング（10a）とを有している。室外回路（11）は、上記室外熱交換器（12）と、圧縮機構（13）と、室外膨張弁（14）（膨張機構）と、レシーバ（15）と、油分離器（16）と、第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）（切換機構）と、上記の４つの閉鎖弁（71，72，73，74）とを備えている。
圧縮機構（13）は、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）を有している。第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）は、いずれも固定スクロール及び可動スクロールが噛み合って圧縮室が形成される全密閉型のスクロール圧縮機である。第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）では、各圧縮室の吸入位置において吸入ポート（図示省略）が開口し、吐出位置において吐出ポート（図示省略）が開口し、中間位置において中間ポート（図示省略）が開口している。
上記第１圧縮機（冷却側圧縮機）（13a）及び第３圧縮機（空調側圧縮機）（13c）は、可変容量型の圧縮機である。つまり、第１圧縮機（13a）及び第３圧縮機（13c）は、インバータ制御によって回転速度が可変に構成されている。一方、第２圧縮機（13b）は、回転速度が一定の固定容量型の圧縮機であり、主に第１圧縮機（13a）の補助に用いられるが、第３圧縮機（13c）の補助に用いることもできる。なお、第２圧縮機（13b）は、可変容量型の圧縮機であってもよい。また、上記第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）には、吸入側に吸入配管（55）が接続される一方、吐出側に吐出配管（56）が接続されている。吐出配管（56）には、異常高圧時に圧縮機（13a,13b,13c）を緊急停止させるための高圧圧力スイッチ（110）が設けられている。
吸入配管（55）は、流入側が第１流入分岐管（55a）と第２流入分岐管（55b）とに分岐している。第１流入分岐管（55a）は上記第２ガス側閉鎖弁（73）に第３四路切換弁（19）を介して接続される一方、第２流入分岐管（55b）は第２四路切換弁（18）の第２ポート（P2）に接続されている。第１流入分岐管（55a）と第２流入分岐管（55b）は、流入連通管（66）によって互いに接続され、流入連通管（66）には、上記第３圧縮機（空調側圧縮機）（13c）の吸入冷媒量と上記第１圧縮機（冷却側圧縮機）（13a）の吸入冷媒量を調整可能な圧力調整弁（67）（流量調整弁）が設けられている。
また、吸入配管（55）は、流出側が第１流出分岐管（55c）（第１吸入分岐管）と第２流出分岐管（55d）（第２吸入分岐管）と第３流出分岐管（55e）（第３吸入分岐管）とに分岐している。第１流出分岐管（55c）は上記第１圧縮機（13a）の吸入側端に接続され、第２流出分岐管（55d）は上記第２圧縮機（13b）の吸入側端に接続され、第３流出分岐管（55e）は上記第３圧縮機（13c）の吸入側端に接続されている。
吐出配管（56）は、流入側が第１流入分岐管（56a）と第２流入分岐管（56b）と第３流入分岐管（56c）とに分岐している。第１流入分岐管（56a）は上記第１圧縮機（13a）の吐出側端に接続され、第２流入分岐管（56b）は上記第２圧縮機（13b）の吐出側端に接続され、第３流入分岐管（56c）は上記第３圧縮機（13c）の吐出側端に接続されている。第１〜第３流入分岐管（56a，56b，56c）には、それぞれに逆止弁（CV1，CV2，CV3）が設けられている。これらの逆止弁（CV1，CV2，CV3）は、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）から四路切換弁（17，18，19）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。また、吐出配管（56）は、流出側が第１流出分岐管（56d）と第２流出分岐管（56e）と第３流出分岐管（56f）とに分岐している。第１流出分岐管（56d）は第１四路切換弁（17）の第１ポート（P1）に接続され、第２流出分岐管（56e）は第２四路切換弁（18）の第１ポート（P1）に接続され、第３流出分岐管（56f）は第３四路切換弁（19）の第１ポート（P1）に接続されている。
油分離器（16）は、吐出配管（56）の中途部に設けられている。油分離器（16）は、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）から吐出される冷媒に混じった潤滑油を分離し、該潤滑油を第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に返送する。具体的には、油分離器（16）において冷媒から分離された潤滑油は、油分離器（16）に接続された油戻し配管（50）を介して後述するインジェクション配管（81）の流入端側に返送される。油戻し配管（50）には流量調整弁（48）が設けられている。
第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）は、第１ポート（P1）が第３ポート（P3）に連通し且つ第２ポート（P2）が第４ポート（P4）に連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポート（P1）が第４ポート（P4）に連通し且つ第２ポート（P2）が第３ポート（P3）に連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。上記冷凍装置は、この第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）の切換動作によって、様々な運転を行うことができる。
第１四路切換弁（17）の第１ポート（P1）には第１流出分岐管（56d）が接続されている。第１四路切換弁（17）の第２ポート（P2）は、第２四路切換弁（18）の第３ポート（P3）に接続されている。第１四路切換弁（17）の第３ポート（P3）は、冷媒配管を介して第１ガス側閉鎖弁（71）に接続されている。第１四路切換弁（17）の第４ポート（P4）は、室外ガス配管（58）を介して室外熱交換器（12）のガス側端に接続されている。
第２四路切換弁（18）の第１ポート（P1）には第２流出分岐管（56e）が接続されている。第２四路切換弁（18）の第２ポート（P2）は、上述したように第２流入分岐管（55b）に接続されている。第２四路切換弁（18）の第３ポート（P3）は、上述したように第１四路切換弁（17）の第２ポート（P2）に接続されている。第２四路切換弁（18）の第４ポート（P4）は閉鎖された閉鎖ポートになっている。
第３四路切換弁（19）の第１ポート（P1）には第３流出分岐管（56f）が接続されている。第３四路切換弁（19）の第２ポート（P2）は、第１流入分岐管（55a）に接続されている。第３四路切換弁（19）の第３ポート（P3）は、開閉弁（64）が設けられた接続配管（65）を介して、レシーバ（15）への冷媒流入管である後述の第４液管（79）に接続され、第３四路切換弁（19）の第４ポート（P4）は、冷媒配管を介して第２ガス側閉鎖弁（73）に接続されている。
室外熱交換器（12）は、フィン・アンド・チューブ型の熱交換器であり、近傍に室外ファン（12a）が設けられている。この室外熱交換器（12）では、内部を流れる冷媒と室外ファン（12a）が送風する外気との間で熱交換が行われる。室外ファン（12a）は、室外回路（11）と共に室外ケーシング（10a）内に収容されている。
室外熱交換器（12）は、液側端が第１液管（59）を介してレシーバ（15）の頂部に接続されている。レシーバ（15）の底部は、室外熱交換器（12）の底部の凍結防止管（57）と、この凍結防止管（57）に接続された過冷却熱交換器（76）が設けられた第２液管（60）とを介して第２液側閉鎖弁（74）に接続されている。また、第２液管（60）における凍結防止管（57）と過冷却熱交換器（76）との間の部分は、第３液管（62）を介して第１液側閉鎖弁（72）に接続されている。
第１液管（59）には、室外膨張弁（14）が設けられている。室外膨張弁（14）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。
第１液管（59）及び第３液管（62）には、それぞれ逆止弁（CV4，CV5）が設けられている。第１液管（59）の逆止弁（CV4）は、室外熱交換器（12）からレシーバ（15）の頂部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。第３液管（60）の逆止弁（CV5）は、凍結防止管（57）から第１液側閉鎖弁（72）に向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。
第１液管（59）と第２液管（60）との間には、バイパス管（61）が設けられている。バイパス管（61）は、一端が第１液管（59）の逆止弁（CV4）の上流側に接続され、他端が第２液管（60）の逆止弁（CV9）の上流側に接続されている。バイパス管（61）には逆止弁（CV8）が設けられ、室外熱交換器（12）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する。バイパス管（61）と第２液側閉鎖弁（74）との間には、バイパス管（61）から第２液側閉鎖弁（74）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV9）が設けられている。
過冷却熱交換器（76）は、高圧側流路（76a）と低圧側流路（76b）とを備えている。過冷却熱交換器（76）は、高圧側流路（76a）及び低圧側流路（76b）を流れる冷媒同士が熱交換して高圧側流路（76a）の冷媒が過冷却されるように構成されている。低圧側流路（76b）は、詳細は後述するインジェクション配管（81）の主管（77）の一部を構成している。
第２液管（60）の逆止弁（CV5）の下流側と第１液管（59）の逆止弁（CV4）の下流側との間には、第４液管（79）が設けられている。第４液管（79）には、逆止弁（CV6）が設けられている。逆止弁（CV6）は、第２液管（60）から第１液管（59）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。
室外回路（11）には、逆サイクルデフロスト運転時の冷媒戻り配管（80）が設けられている。冷媒戻り配管（80）は、一端が第２液側閉鎖弁（74）とバイパス管（61）との間に接続され、他端が第４液管（79）における第１液管（59）と接続配管（65）との間で接続されている。冷媒戻り配管（80）には、レシーバ（15）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV10）が設けられている。
インジェクション配管（81）は、液ラインである第２液管（60）に繋がる主管（77）と、該主管（77）の流出端から分岐する３つの分岐管（81a,81b,81c）とを有している。
主管（77）のうち低圧側流路（76b）の上流側には、膨張弁（78）が接続される。膨張弁（78）は、開度可変の電子膨張弁によって構成されている。膨張弁（78）は、主管（77）を流れる冷媒の流量を調節する。
３つの分岐管は、第１分岐管（81a）、第２分岐管（81b）、及び第３分岐管（81c）で構成される。各分岐管（81a,81b,81c）の流出端は、対応する圧縮機（13a,13b,13c）の各中間圧ポートに接続されている。各中間圧ポートは、対応する圧縮機（13a,13b,13c）の各圧縮室に連通する。具体的に、第１分岐管（81a）は、第１圧縮機（13a）の中間圧ポートに接続し、第２分岐管（81b）は、第２圧縮機（13b）の中間圧ポートに接続し、第３分岐管（81c）は、第３圧縮機（13c）の中間圧ポートに接続される。
第１分岐管（81a）には第１流量調節弁（82a）が、第２分岐管（81b）には第２流量調節弁（82b）が、第３分岐管（81c）には第３流量調節弁（82c）がそれぞれ接続される。各流量調節弁（82a,82b,82c）は、開度可変の電子膨張弁によって構成されている。各分岐管（81a，81b，81c）は、過冷却熱交換器（76）から各圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧の圧縮室へガス冷媒を導入するインジェクション回路を構成している。
室外回路（11）には、各種センサが設けられている。例えば、吐出配管（56）には、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度をそれぞれ検出する吐出温度センサ（111a, 111b, 111c）と、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の圧力を検出する吐出圧力センサ（112）とが設けられている。これらの吐出温度センサ（111a，111b, 111c）は、第１圧縮機（13a）に対応する第１吐出温度センサ（111a）と、第２圧縮機（13b）に対応する第２吐出温度センサ（111b）と、第３圧縮機（13c）に対応する第３吐出温度センサ（111c）とで構成される。また、吸入配管（55）には、各圧縮機（13a,13b,13c）の吸入冷媒の温度を検出する吸入温度センサ（113）が設けられる。吸入配管（55）には、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）の吸入冷媒の圧力を検出する第１吸入圧力センサ（114a）と、第３圧縮機（13c）の吸入冷媒の圧力を検出する第２吸入圧力センサ（114b）とが設けられる。
室外熱交換器（12）の近傍には、室外の外気温度を検出する室外温度センサ（115）が設けられている。室外熱交換器（12）の液側端部には、第１温度センサ（118）が設けられている。主管（77）には、中間圧力センサ（117）が設けられている。また、第２液管（60）には、レシーバ（15）の圧力を検出する圧力センサ（119）が設けられている。これらのセンサの検出値は、後述するコントローラ（100）に入力される。
〈室内ユニット〉
室内ユニット（20）は、室内に設置され、室内回路（21）と、室内回路（21）を収容する室内ケーシング（20a）とを有している。室内回路（21）は、ガス側端が第１ガス側連絡配管（51）に接続され、液側端が第１液側連絡配管（52）に接続されている。室内回路（21）には、ガス側端から順に、室内熱交換器（22）及び室内膨張弁（23）（膨張機構）が設けられている。室内熱交換器（22）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に室内ファン（22a）が設けられている。室内ファン（22a）は、室内回路（21）と共に室内ケーシング（20a）内に収容されている。室内熱交換器（22）では、内部を流れる冷媒と室内ファン（22a）が送風する室内空気との間で熱交換が行われる。
室内ユニット（20）は、室内に設置され、室内回路（21）と、室内回路（21）を収容する室内ケーシング（20a）とを有している。室内回路（21）は、ガス側端が第１ガス側連絡配管（51）に接続され、液側端が第１液側連絡配管（52）に接続されている。室内回路（21）には、ガス側端から順に、室内熱交換器（22）及び室内膨張弁（23）（膨張機構）が設けられている。室内熱交換器（22）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に室内ファン（22a）が設けられている。室内ファン（22a）は、室内回路（21）と共に室内ケーシング（20a）内に収容されている。室内熱交換器（22）では、内部を流れる冷媒と室内ファン（22a）が送風する室内空気との間で熱交換が行われる。
室内膨張弁（23）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。室内熱交換器（22）の近傍には、室内空気の温度を検出する室内温度センサ（121）が設けられている。室内回路（21）では、室内熱交換器（22）の伝熱管に、第２温度センサ（122）が設けられている。また、室内回路（21）におけるガス側端の近傍に、蒸発温度センサ（123）が設けられている。
〈冷蔵ユニット〉
冷蔵ユニット（30）は、上記冷蔵用回路（31）と、該冷蔵用回路（31）を収容する冷蔵庫（30a）とを有している。
冷蔵ユニット（30）は、上記冷蔵用回路（31）と、該冷蔵用回路（31）を収容する冷蔵庫（30a）とを有している。
冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）は、ガス側端が第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に接続され、液側端が第２液側連絡配管（54）の第１分岐液管（54a）に接続されている。冷蔵用回路（31）には、ガス側端から順に、冷蔵熱交換器（32）及び冷蔵膨張弁（33）（膨張機構）が設けられている。冷蔵熱交換器（32）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に庫内ファン（32a）が設けられている。庫内ファン（32a）は、冷蔵用回路（31）と共に冷蔵庫（30a）内に収容されている。冷蔵熱交換器（32）では、内部を流れる冷媒と庫内ファン（32a）が送風する冷蔵庫（30a）内の庫内空気との間で熱交換が行われる。冷蔵膨張弁（33）は、開度が調節可能な電子膨張弁により構成されている。また、冷蔵熱交換器（32）の近傍には、庫内空気の温度を検出する庫内温度センサ（131）が設けられている。また、冷蔵熱交換器（32）の伝熱管に、蒸発温度センサ（132）が設けられている。また、冷蔵用回路（31）におけるガス側端の近傍に、ガス温度センサ（133）が設けられている。
〈コントローラ〉
コントローラ（100）（制御部）は、マイクロコンピュータと、該マイクロコンピュータを動作させるためのソフトウエアを格納するメモリディバイス（具体的には半導体メモリ）とを用いて構成されている。コントローラ（100）は、冷凍装置（1）の各機器を制御する。
コントローラ（100）（制御部）は、マイクロコンピュータと、該マイクロコンピュータを動作させるためのソフトウエアを格納するメモリディバイス（具体的には半導体メモリ）とを用いて構成されている。コントローラ（100）は、冷凍装置（1）の各機器を制御する。
コントローラ（100）による各機器の制御により、冷凍装置（1）の各運転が切り換えられる。冷凍装置（1）は、室内ユニット（20）で室内を冷房する冷房運転と、室内ユニット（20）で室内を暖房する暖房運転とを行う。
冷房運転では、室内ユニット（20）で室内空気を冷却すると同時に冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）で庫内空気を冷却する冷房冷却運転を含む。暖房運転は、第１暖房冷却運転、第２暖房冷却運転、及び第３暖房冷却運転を含む。第１暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が実質的に停止状態となると同時に冷蔵ユニット（30）で庫内空気を冷却する。第２暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が放熱器（凝縮器）になると同時に冷蔵ユニット（30）で庫内空気を冷却する。第３暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が蒸発器になると同時に冷蔵ユニット（30）で庫内空気を冷却する。
また、冷房運転及び暖房運転では、冷蔵ユニット（30）の冷蔵熱交換器（32）を除霜するデフロスト運転がそれぞれ実行される。
図８に示すように、コントローラ（100）は、入力部（101）、演算部（102）、判定部（103）、及び出力部（104）を有している。
入力部（101）には、各センサの検出値や各機器の状態を示す信号が入力される。より詳細には、本実施形態の入力部（101）には、吐出圧力センサ（112）の検出値（吐出圧力（Pd））と、第１吐出温度センサ（111a）の検出値（第１吐出冷媒温度（Td1））と、第２吐出温度センサ（111b）の検出値（第２吐出冷媒温度（Td2））と、第３吐出温度センサ（111c）の検出値（第３吐出冷媒温度（Td3））とが入力される。また、入力部（101）には、第１吸入圧力センサ（114a）の検出値（第１吸入圧力（Ps1））と、第２吸入圧力センサ（114b）の検出値（第２吸入圧力（PS2）と、圧力センサ（117）の検出値（インジェクション圧力（PI））とが入力される。
演算部（102）は、各センサの検出値に基づいて、膨張弁（78）の開度を調節するための指標を求める。具体的に、演算部（102）は、各吐出冷媒温度（Td1,Td2,T3）と、吐出圧力（Pd）の飽和温度に基づいて、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の過熱度（吐出過熱度）を算出する。
判定部（103）は、各吐出冷媒温度（Td1,Td2,Td3）や吐出過熱度と、所定の設定値とを比較し、膨張弁（78）や各流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を制御する。
−運転動作−
冷凍装置（1）では、冷房冷却運転、第１暖房冷却運転、第２暖房冷却運転、第３暖房冷却運転の各運転モードが、各四路切換弁（17，18，19）を切り換えることにより実行される。
冷凍装置（1）では、冷房冷却運転、第１暖房冷却運転、第２暖房冷却運転、第３暖房冷却運転の各運転モードが、各四路切換弁（17，18，19）を切り換えることにより実行される。
〈冷房冷却運転〉
図２に示す冷房冷却運転は、室内ユニット（20）の冷房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。コントローラ（100）は、第１，第２四路切換弁（17，18）を第２状態に切り換え、第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、冷蔵膨張弁（33）、及び室内膨張弁（23）の開度を適宜調節する。また、開閉弁（64）と圧力調整弁（67）は全閉に制御される。
図２に示す冷房冷却運転は、室内ユニット（20）の冷房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。コントローラ（100）は、第１，第２四路切換弁（17，18）を第２状態に切り換え、第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、冷蔵膨張弁（33）、及び室内膨張弁（23）の開度を適宜調節する。また、開閉弁（64）と圧力調整弁（67）は全閉に制御される。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を通過して室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、第１液管（59）を介してレシーバ（15）に流入し、該レシーバ（15）に貯留される。
レシーバ（15）に貯留された液冷媒は、レシーバ（15）から流出して凍結防止管（57）を通過し、第２液管（60）を第１液側閉鎖弁（72）及び第２液側閉鎖弁（74）に向かって分流する。その際に、液冷媒は過冷却熱交換器（76）を通過する。
高圧の液冷媒は、過冷却熱交換器（76）の高圧側流路（76a）に流入する。一方、過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）には高圧側流路（76a）を通過後に第２液管（60）から主管（77）に分岐して膨張弁（78）で減圧された冷媒が流入する。低圧側流路（76b）を流れる冷媒は、高圧側流路（76a）を流れる高圧の液冷媒と熱交換して蒸発する一方、高圧側流路（76a）の高圧の液冷媒は、低圧側流路（76b）の冷媒に放熱することによって過冷却状態となる。第２液側閉鎖弁（74）を通過した冷媒は、第２液側連絡配管（54）に流入する。第１液側閉鎖弁（72）を通過した冷媒は、第１液側連絡配管（52）に流入する。蒸発した低圧側流路（76b）の冷媒は、インジェクション配管（81）に流入する。
第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。冷蔵用回路（31）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）に流入する。冷蔵熱交換器（32）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。
冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）に流入する。この冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。
一方、第１液側連絡配管（52）に流入した液冷媒は、室内膨張弁（23）で減圧された後、室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。その結果、室内空気が冷却される。室内熱交換器（22）で蒸発した冷媒は、第１ガス側連絡配管（51）、第１四路切換弁（17）、及び第２四路切換弁（18）を通過して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）及び第２流入分岐管（55b）のそれぞれに流入した冷媒は、合流した後、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される（３台の圧縮機をすべて運転している場合）。
一方、インジェクション配管（81）に流入した冷媒は、第１〜第３分岐管（81a，81b，81c）に分流した後、対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧の圧縮室に導入される。これにより、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の吐出ガス温度が低下する。また、油分離器（16）において第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒から分離された潤滑油は、油戻し配管（50）を通ってインジェクション配管（81）に返送される。
〈第１暖房冷却運転〉
図３に示す第１暖房冷却運転は、室外熱交換器（12）を用いずに、室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。第１冷房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスし、１００％の熱回収が行われる。
図３に示す第１暖房冷却運転は、室外熱交換器（12）を用いずに、室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。第１冷房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスし、１００％の熱回収が行われる。
コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換えると共に第２四路切換弁（18）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全閉状態に制御し、冷蔵膨張弁（33）を所定開度に制御し、室内膨張弁（23）の開度を全開状態に制御する。また、圧力調整弁（67）の開度は全開に制御され、開閉弁（64）は全閉に制御される。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。
第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第４液管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）の冷媒は凍結防止管（57）を通過して第２液管（60）を流れ、さらに過冷却熱交換器（76）を通って第２液側連絡配管（54）に流入する。
第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。冷蔵用回路（31）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）に流入する。冷蔵熱交換器（32）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。
冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）に流入する。この冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。
この第１暖房冷却運転におけるインジェクション配管（81）による第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）への中間圧冷媒の注入は、冷房冷却運転時と基本的に同様に行われる。
〈第２暖房冷却運転〉
図４に示す第２暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が余る場合に、室外熱交換器（12）を放熱器（凝縮器）として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却とを行う運転である。つまり、第２暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、余る凝縮熱を室外熱交換器（12）で室外に放出する。
図４に示す第２暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が余る場合に、室外熱交換器（12）を放熱器（凝縮器）として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却とを行う運転である。つまり、第２暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、余る凝縮熱を室外熱交換器（12）で室外に放出する。
コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17），第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換える。また、室外膨張弁（14）、室内膨張弁（23）、及び冷蔵膨張弁（33）を所定開度に制御する。また、圧力調整弁（67）は全開に制御され、開閉弁（64）は原則として全閉に制御される。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離された後、２つに分流する。分流した冷媒の一方は第２四路切換弁（18）、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を介して室外熱交換器（12）に流入し、他方は第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。
室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、レシーバ（15）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。
第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第４液管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）で合流した冷媒は凍結防止管（57）を通過して第２液管（60）を流れ、さらに過冷却熱交換器（76）を通って第２液側連絡配管（54）に流入する。
第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。冷蔵用回路（31）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）に流入する。冷蔵熱交換器（32）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。
冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）に流入する。この冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）、及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。
第２暖房冷却運転におけるインジェクション配管（81）による第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）への中間圧冷媒の注入は、冷房冷却運転時と基本的に同様に行われる。
〈第３暖房冷却運転〉
図５に示す第３暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が不足する場合に、室外熱交換器（12）を蒸発器として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。つまり、第３暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、不足する蒸発熱を室外熱交換器（12）において吸収する。
図５に示す第３暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が不足する場合に、室外熱交換器（12）を蒸発器として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。つまり、第３暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、不足する蒸発熱を室外熱交換器（12）において吸収する。
コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換え、第２四路切換弁（18）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）の開度を適宜調整する。また、冷蔵膨張弁（33）を所定開度に制御し、室内膨張弁（23）の開度を全開状態に制御する。また、開閉弁（64）と圧力調整弁（67）の開度は全閉状態に制御される。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離された後、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。
第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第４液管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）に流入した液冷媒は、レシーバ（15）から流出して第２液管（60）を流れ、過冷却熱交換器（76）を通ってから第２液側連絡配管（54）とバイパス管（61）に分流する。
第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。冷蔵用回路（31）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）に流入する。冷蔵熱交換器（32）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。
冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）に流入する。この冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）及び第２流出分岐管（55d）にそれぞれ分流する。そして、第１，第２流出分岐管（55c，55d）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１，第２圧縮機（13a，13b）に吸入されて圧縮される。
一方、レシーバ（15）及び過冷却熱交換器（76）を流出してからバイパス管（61）に流入した液冷媒は、室外膨張弁（14）で減圧された後、室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器（12）で蒸発した冷媒は、室外ガス配管（58）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を介して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第３流出分岐管（55e）を通り、第３圧縮機（13c）に吸入されて圧縮される。
〈デフロスト運転〉
上述した冷房運転や暖房運転では、冷蔵熱交換器（32）に付着した霜を融かすデフロスト運転が行われる。
上述した冷房運転や暖房運転では、冷蔵熱交換器（32）に付着した霜を融かすデフロスト運転が行われる。
〈冷房時のデフロスト運転〉
図６に示す冷房時のデフロスト運転では、室内を冷房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17），第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、室内膨張弁（23）の開度を適宜調節し、冷蔵膨張弁（33）の開度を全閉にする。また、コントローラ（100）は、開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御する。
図６に示す冷房時のデフロスト運転では、室内を冷房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17），第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、室内膨張弁（23）の開度を適宜調節し、冷蔵膨張弁（33）の開度を全閉にする。また、コントローラ（100）は、開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御する。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１流出分岐管（56d）と第３流出分岐管（56f）に分流する。
第１流出分岐管（56d）を流れる冷媒は、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を通過して室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、第１液管（59）を介してレシーバ（15）に流入し、該レシーバ（15）に貯留される。
吐出配管（56）の第３流出分岐管（56f）に流入した冷媒は、第２ガス側連絡配管（53）を通って冷蔵熱交換器（31）へ流入し、冷蔵熱交換器（31）に付着した霜に熱を与えて霜を溶かす。冷蔵熱交換器（31）から流出した冷媒は、第２液側連絡配管（54）を流れて室外ユニット（10）へ流入し、冷媒戻り配管（80）を通ってレシーバ（15）に流入し、室外熱交換器（12）からレシーバ（15）へ流入した冷媒と合流する。
レシーバ（15）に貯留された液冷媒は、レシーバ（15）から流出して凍結防止管（57）を通過し、第３液管（62）を介して第１液側連絡配管（52）に流入する。
第１液側連絡配管（52）に流入した冷媒は、室内膨張弁（23）で減圧された後、室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。その結果、室内空気が冷却される。室内熱交換器（22）で蒸発した冷媒は、第１ガス側連絡配管（51）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を通過して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。
〈暖房時のデフロスト運転〉
図７に示す暖房時のデフロスト運転では、室内を暖房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）を第１状態に切り換え、第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）の開度を適宜調節し、室内膨張弁（23）と冷蔵膨張弁（33）の開度を全開にする。また、コントローラ（100）は、冷開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御する。
図７に示す暖房時のデフロスト運転では、室内を暖房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）を第１状態に切り換え、第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）の開度を適宜調節し、室内膨張弁（23）と冷蔵膨張弁（33）の開度を全開にする。また、コントローラ（100）は、冷開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御する。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１流出分岐管（56d）と第３流出分岐管（56f）に分流する。
第１流出分岐管（56d）を流れる冷媒は、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第４液管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。
吐出配管（56）の第３流出分岐管（56f）に流入した冷媒は、第２ガス側連絡配管（53）を通って冷蔵熱交換器（31）へ流入し、冷蔵熱交換器（31）に付着した霜に熱を与えて霜を溶かす。冷蔵熱交換器（31）から流出した冷媒は、第２液側連絡配管（54）を流れて室外ユニット（10）へ流入し、冷媒戻り配管（80）を通ってレシーバ（15）に流入し、室内熱交換器（22）からレシーバ（15）へ流入した冷媒と合流する。
レシーバ（15）に流入した液冷媒は、レシーバ（15）から流出して第２液管（60）を流れ、過冷却熱交換器（76）を通ってからバイパス管（61）に流入する。過冷却熱交換器（76）を流出してからバイパス管（61）に流入した冷媒は、室外膨張弁（14）で減圧された後、室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器（12）で蒸発した冷媒は、室外ガス配管（58）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を介して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。
〈インジェクション配管の弁の制御〉
上述したインジェクション配管（81）には、主管（77）に膨張弁（78）が接続され、且つ各分岐管（81a,81b,81c）にそれぞれ流量調節弁（82a,82b,82c）が接続される。このため、インジェクション配管（81）から各圧縮機（13a,13b,13c）へ冷媒を導入するインジェクション動作を行う際、これらの全ての弁の開度を細かく調節すると、弁制御が複雑となる。また、このような弁制御により、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（吐出温度ともいう）がハンチングしてしまい、吐出温度を目標値に収束できない可能性もある。そこで、本実施形態では、以下に述べる膨張弁の制御（図９を参照）、及び膨張弁（78）の制御（図１０を参照）を行うことで弁制御の簡素化を図っている。
上述したインジェクション配管（81）には、主管（77）に膨張弁（78）が接続され、且つ各分岐管（81a,81b,81c）にそれぞれ流量調節弁（82a,82b,82c）が接続される。このため、インジェクション配管（81）から各圧縮機（13a,13b,13c）へ冷媒を導入するインジェクション動作を行う際、これらの全ての弁の開度を細かく調節すると、弁制御が複雑となる。また、このような弁制御により、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（吐出温度ともいう）がハンチングしてしまい、吐出温度を目標値に収束できない可能性もある。そこで、本実施形態では、以下に述べる膨張弁の制御（図９を参照）、及び膨張弁（78）の制御（図１０を参照）を行うことで弁制御の簡素化を図っている。
〈各流量調節弁の制御の詳細〉
図９に示す各流量調節弁（82a,82b,82c）の制御では、ステップＳＴ１１において、各流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）が運転中か否か判定する。そして、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）が停止中である場合、ステップＳＴ１２に移行し、この流量調節弁（82a,82b,82c）は全閉状態となる。例えば第１膨張弁（82a）の制御においては、第１圧縮機（13a）が停止中であれば、該第１膨張弁（82a）を全閉とする。一方、第１圧縮機（13a）が運転中であれば、第１膨張弁（82a）は開放状態となり、ステップＳＴ１３〜ステップＳＴ１９の制御が行われる。
図９に示す各流量調節弁（82a,82b,82c）の制御では、ステップＳＴ１１において、各流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）が運転中か否か判定する。そして、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）が停止中である場合、ステップＳＴ１２に移行し、この流量調節弁（82a,82b,82c）は全閉状態となる。例えば第１膨張弁（82a）の制御においては、第１圧縮機（13a）が停止中であれば、該第１膨張弁（82a）を全閉とする。一方、第１圧縮機（13a）が運転中であれば、第１膨張弁（82a）は開放状態となり、ステップＳＴ１３〜ステップＳＴ１９の制御が行われる。
次いで、ステップＳＴ１３では、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が、運転中の圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒のうち最も高いか否かの判定が行われる。この条件が成立する場合、流量調節弁（82a,82b,82c）が全開状態に維持される。例えば全ての圧縮機（13a,13b,13c）が運転中である場合、第１圧縮機（13a）の吐出冷媒の温度（Td1）が、全ての圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（Td1,Td2,Td3）のうち最も高いとする。この場合、ステップＳＴ１４に移行し、第１膨張弁（82a）が全開状態に維持される。なお、ステップＳＴ１４に移行した場合、対象となる流量調節弁（82a,82b,82c）を全開、ないし最大開度とするのが好ましい。しかし、流量調節弁（82a,82b,82c）は所定の固定開度で維持すればよく、必ずしも全開ないし最大開度でなくてもよい。
ステップＳＴ１３の制御が行われることで、いずれかの流量調節弁（82a,82b,82c）が全開状態となる。しかしながら、この流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度に基づいて、主管（77）の膨張弁（78）の開度が調節される。これにより、吐出温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を全開状態としても、この圧縮機（13a,13b,13c）へ供給される冷媒の量を調節することができる（詳細は後述する）。
ステップＳＴ１３において、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が、最も高くない場合、ステップＳＴ１５へ移行する。ステップＳ１５では、過熱条件（圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が過剰に高い状態であるか）の判定が行われる。ステップＳＴ１５において、過熱状態と判定されると、ステップＳＴ１６へ移行し、流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が大きくなる。これにより、この流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）への冷媒の供給量が多くなり、過熱状態を解消できる。
ここで、ステップＳＴ１５における過熱条件としては、条件１）例えば流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が所定値（例えば１００℃）よりも高い、条件２）流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出の冷媒温度が所定値（例えば８０℃）よりも高く、未だ上昇変化している、等が用いられる。条件１及び条件２の一方、又は両方が成立する場合、ステップＳＴ１６へ移行する。
ステップＳＴ１７では、湿り条件（流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の内部の冷媒が液リッチであるか）の判定が行われる。ステップＳＴ１７において、湿り状態と判定されると、ステップＳＴ１８へ移行し、流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が小さくなる。これにより、この流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）への冷媒の供給量が少なくなり、湿り状態を解消できる。
ここで、ステップＳＴ１７における湿り条件としては、条件３）例えば流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒温度が所定値（例えば５０℃）よりも低い、条件４）流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の過熱度が所定値（例えば５℃）よりも小さい、等が用いられる。条件３及び条件４の一方、又は両方が成立する場合、ステップＳＴ１８へ移行する。
圧縮機（13a,13b,13c）が過熱状態でも湿り状態でもない場合、ステップＳＴ１９へ移行する。ステップＳＴ１９では、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が目標値（例えば９０℃）に近づくように、該流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が制御される。
以上のように、各流量調節弁（82a,82b,82c）の制御では、吐出温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）が全開状態となる。同時に、他の流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度が目標温度に近づくように、該他の流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が調節される。
〈膨張弁の制御の詳細〉
一方、膨張弁（78）の開度は、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）を対象に調節される。具体的には、まず、図１０のステップＳＴ２１では、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）が湿り条件であるか否かの判定が行われる。上述したように、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は全開状態となるため、過剰の冷媒がこの圧縮機（13a,13b,13c）に導入される可能性があるからである。
一方、膨張弁（78）の開度は、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）を対象に調節される。具体的には、まず、図１０のステップＳＴ２１では、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）が湿り条件であるか否かの判定が行われる。上述したように、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は全開状態となるため、過剰の冷媒がこの圧縮機（13a,13b,13c）に導入される可能性があるからである。
ステップＳＴ２１において、湿り条件が成立すると、ステップＳＴ２２へ移行し、膨張弁（78）の開度が所定開度（例えば現在の開度の５０％〜８０％）まで小さくなる。これにより、この圧縮機（13a,13b,13c）の湿り状態を速やかに解消できる。ここで、ステップＳＴ２１における湿り条件は、上述したステップＳＴ１７と同様である。
ステップＳＴ２２では、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）が過熱条件であるか否かの判定が行われる。過熱条件が成立すると、ステップＳＴ２４へ移行し、膨張弁（78）の開度が所定開度（例えば１０〜３０パルス）だけ大きくなる。これにより、この圧縮機（13a,13b,13c）の過熱状態を速やかに解消できる。ここで、ステップＳＴ２２における過熱条件は、上述したステップＳＴ２３と同様である。
吐出温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）が過熱状態でも湿り状態でもない場合、ステップＳＴ２５へ移行する。ステップＳＴ２５では、この圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（最大吐出冷媒温度（Tdmax））が目標値（例えば９５℃）に近づくように、該膨張弁（78）の開度が制御される。
上述したように、吐出温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は全開状態となる。しかしながら、膨張弁（78）の開度は、この圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度を目標値に近づけるように制御される。また、残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度は、残りの圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度を目標値に近づけるように制御される。この結果、インジェクション動作では、制御対象となる弁の数を実質的に１つ減らすことができ、弁制御の簡素化を図ることができる。
ところでこのような膨張弁（78）の制御においては、インジェクション配管（81）の圧力が、運転中の圧縮機（13a,13b,13c）の中間ポートの圧力の最大値（Pm）よりも高くなるように、該膨張弁（78）の開度の下限値を設けるのが好ましい。ここで、インジェクション配管（81）の圧力は、圧力センサ（117）の検出値（インジェクション圧力（PI）である。また、運転中の圧縮機（13a,13b,13c）の中間ポートの圧力の最大値（Pm）は、例えば第１吸入圧力センサ（114a）の検出値（第１吸入圧力（Ps1））に所定の係数（１．３）を乗じた値と、例えば第２吸入圧力センサ（114b）の検出値（第２吸入圧力（Ps2））に所定の係数（１．３）を乗じた値のうちの高い方を用いることができる。
膨張弁（78）の開度が過剰に小さくなり、インジェクション圧力（PI）が中間ポートの圧力の最大値（Pm）よりも低くなると、インジェクション配管（81）から各圧縮機（13a,13b,13c）へ確実に冷媒を導入できず、冷媒が逆流するおそれがある。これに対し、本実施形態では、インジェクション圧力（PI）が中間ポートの圧力の最大値（Pm）よりも高くなるように、膨張弁（78）の開度に下限値が設定される。従って、このような冷媒の逆流を防止しつつ、上述したインジェクション動作を継続することができる。
なお、上述した例において、全ての圧縮機（13a,13b,13c）のうち吐出冷媒の温度が最も高くなる圧縮機が複数ある場合、これらの圧縮機に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を固定開度とする。具体的には、例えば第１圧縮機（13a）の吐出冷媒の温度（Td1）と、第２圧縮機（13b）の吐出冷媒の温度（Td2）とが最大である場合、第１流量調節弁（82a）及び第２流量調節弁（82b）を固定開度とするとともに、第３流量調節弁（82c）及び膨張弁（78）の開度を調節する。
また、全ての圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（Td1,Td2,Td3）が等しい場合、全ての流量調節弁（82a,82b,82c）を固定開度とし、膨張弁（78）の開度を調節するとよい。
〈切換動作に伴う膨張弁の制御〉
上記実施形態において、例えば第２暖房冷却運転（図２）からデフロスト運転（図７）に切り換える場合、各四方切換弁（17,18,19）の切換動作により、蒸発器であった冷蔵熱交換器（32）が凝縮器に変更され、凝縮器であった室外熱交換器（12）が蒸発器となる。この切換動作の直後には、冷媒回路（2）の高低差圧が小さくなり、室外熱交換器（12）の蒸発圧力、及び蒸発温度が高くなる。従って、室外熱交換器（12）で液冷媒を十分に蒸発させることができず、圧縮機（13a,13b,13c）の吸入冷媒の吸入過熱度が小さくなることがある。吸入冷媒の吸入過熱度が小さいにも拘わらず、インジェクション配管（81）から圧縮機（13a,13b,13c）へ液冷媒を導入すると、圧縮機（13a,13b,13c）の内部の冷媒が湿り状態になり易い。この場合、圧縮機（13a,13b,13c）の潤滑油に液冷媒が溶け込み、潤滑油が希釈される。この結果、潤滑油の粘性が低下し、圧縮機（13a,13b,13c）の摺動部の潤滑不良を招くという問題が生じる。そこで、本実施形態では、各四方切換弁（17,18,19）の切換動作に連動して、膨張弁（78）を全閉状態、又は微小開度とする。これにより、切換動作の際、インジェクション配管（81）から各圧縮機（3a,13b,13c）へ液冷媒が導入されることを回避でき、各圧縮機（3a,13b,13c）の内部の冷媒が湿り状態となることを回避できる。
上記実施形態において、例えば第２暖房冷却運転（図２）からデフロスト運転（図７）に切り換える場合、各四方切換弁（17,18,19）の切換動作により、蒸発器であった冷蔵熱交換器（32）が凝縮器に変更され、凝縮器であった室外熱交換器（12）が蒸発器となる。この切換動作の直後には、冷媒回路（2）の高低差圧が小さくなり、室外熱交換器（12）の蒸発圧力、及び蒸発温度が高くなる。従って、室外熱交換器（12）で液冷媒を十分に蒸発させることができず、圧縮機（13a,13b,13c）の吸入冷媒の吸入過熱度が小さくなることがある。吸入冷媒の吸入過熱度が小さいにも拘わらず、インジェクション配管（81）から圧縮機（13a,13b,13c）へ液冷媒を導入すると、圧縮機（13a,13b,13c）の内部の冷媒が湿り状態になり易い。この場合、圧縮機（13a,13b,13c）の潤滑油に液冷媒が溶け込み、潤滑油が希釈される。この結果、潤滑油の粘性が低下し、圧縮機（13a,13b,13c）の摺動部の潤滑不良を招くという問題が生じる。そこで、本実施形態では、各四方切換弁（17,18,19）の切換動作に連動して、膨張弁（78）を全閉状態、又は微小開度とする。これにより、切換動作の際、インジェクション配管（81）から各圧縮機（3a,13b,13c）へ液冷媒が導入されることを回避でき、各圧縮機（3a,13b,13c）の内部の冷媒が湿り状態となることを回避できる。
−実施形態の効果−
上記実施形態では、複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうちの１つに対応する流量調節弁（82a,82b,82c）が固定開度に維持される。このため、この流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を適宜調節する必要がなくなる。
上記実施形態では、複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうちの１つに対応する流量調節弁（82a,82b,82c）が固定開度に維持される。このため、この流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を適宜調節する必要がなくなる。
一方、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の各温度が所定の目標温度に近づくように、膨張弁（78）、及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が調節される。これにより、制御対象となる弁の実質的な数を減らしつつ、インジェクション動作を行うことができる。
インジェクション動作において、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度は、最大開度に維持される。複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）は、液冷媒を多く導入する必要がある。このため、この流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を最大とすることで、この圧縮機（13a,13b,13c）に冷媒を速やかに導入できる。
《実施形態の変形例》
上述した実施形態は、冷媒回路（2）に複数の蒸発器（22,32）が接続され、これらの蒸発器（22,32）で冷媒が異なる温度で蒸発する、いわゆる異温度蒸発式の冷凍サイクルが行われる。しかしながら、冷媒回路（2）は、必ずしも異温度蒸発式の冷凍サイクルを行うものでなくてもよく、１つの蒸発器（32）のみを有する構成であってもよい。
上述した実施形態は、冷媒回路（2）に複数の蒸発器（22,32）が接続され、これらの蒸発器（22,32）で冷媒が異なる温度で蒸発する、いわゆる異温度蒸発式の冷凍サイクルが行われる。しかしながら、冷媒回路（2）は、必ずしも異温度蒸発式の冷凍サイクルを行うものでなくてもよく、１つの蒸発器（32）のみを有する構成であってもよい。
図１１に示す変形例の冷凍装置（1）の冷媒回路（2）には、複数（例えば２つ）の圧縮機（第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b））と、１つの放熱器（例えば室外熱交換器（12））と、１つの蒸発器（例えば冷蔵熱交換器（32））とが接続される。第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）は、それぞれ個別に容量が可変に構成される。つまり、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）は、インバータ制御によって回転速度がそれぞれ可変に構成される。
冷媒回路（2）の液管（90）には、過冷却熱交換器（76）が接続される。液管（90）には、インジェクション配管（81）の流入管が接続される。過冷却熱交換器（76）の高圧側流路（76a）には、液管（90）が接続される。過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）は、インジェクション配管（81）の主管（77）の一部を構成している。インジェクション配管（81）の第１分岐管（81a）は、第１圧縮機（13a）の中間圧ポートに接続し、インジェクション配管（81）の第２分岐管（79）は、第２圧縮機（13b）の中間圧ポートに接続している。
主管（77）における低圧側流路（76b）の上流側には、膨張弁（78）が接続される。第１分岐管（81a）には、第１流量調節弁（82a）が接続される。第２分岐管（81b）には、第２流量調節弁（82b）が接続される。
第１圧縮機（13a）の吐出側（第１流入分岐管（56a））には、第１吐出温度センサ（111a）が設けられる。第２圧縮機（13b）の吐出側（第２流入分岐管（56b））には、第２吐出温度センサ（111b）が設けられる。第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）の吐出側（吐出管（56））には、吐出圧力センサ（112）が設けられる。主管（77）には、圧力センサ（117）が設けられる。これらのセンサの検出値に基づき、上記実施形態と同様、第１圧縮機（13a）の吐出過熱度及び第２圧縮機の吐出冷媒の温度、該吐出冷媒の過熱度、中間圧ポートの圧力等が計測可能となっている。
冷凍装置（1）の運転時には、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）が駆動され、例えば室外熱交換器（12）が放熱器（凝縮器）となり、冷蔵熱交換器（32）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。この運転時には、上記実施形態と同様にしてインジェクション動作が行われる。つまり、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）には、それぞれ流量調節弁（82a,82b）で流量を調節した冷媒が供給される。第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）は、それぞれ運転容量ないし回転数が異なるため、各圧縮機（13a,13b）に必要なインジェクション量が異なるからである。
上記実施形態と同様、この変形例においても、インジェクション動作では、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）のうち吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b）に対応する流量調節弁（82a,82b）の開度が、最大開度に維持される。そして、各圧縮機（13a,13b）の吐出冷媒の各温度が所定の目標温度に近づくように、膨張弁（78）、及び残りの流量調節弁（82a,82b）の開度が調節される。これにより、制御対象となる弁の実質的な数を減らしつつ、インジェクション動作を行うことができる。
《その他の実施形態》
上記実施形態の冷凍装置（1）は、室内ユニット（10）と冷蔵ユニット（30）とを有するものである。しかし、冷凍装置（1）に、庫内の冷凍を行う冷凍ユニットを有してもよい。また、冷凍装置（1）は、給湯ユニットを有し、給湯ユニットの給湯熱交換器（放熱器ないし凝縮器）で水を加熱する構成であってもよい。
上記実施形態の冷凍装置（1）は、室内ユニット（10）と冷蔵ユニット（30）とを有するものである。しかし、冷凍装置（1）に、庫内の冷凍を行う冷凍ユニットを有してもよい。また、冷凍装置（1）は、給湯ユニットを有し、給湯ユニットの給湯熱交換器（放熱器ないし凝縮器）で水を加熱する構成であってもよい。
上記実施形態のインジェクション配管（81）の終端は、圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧ポート（中間圧の圧縮室）に接続されている。しかし、インジェクション配管（81）の終端は、圧縮機（13a,13b,13c）の吸入ポート、ないし吸入配管に接続されてもよい。つまり、インジェクション配管（81）は、液ラインの冷媒を圧縮機（13a,13b,13c）の吸入側へ導入するものであってもよい。
上記実施形態の圧縮機（13a,13b,13c）の台数は単なる例示であり、１台、２台、又は４台以上であってもよい。
上記実施形態の冷凍装置（1）は、連絡配管が４本のいわゆる４管方式であるが、連絡配管が３本のいわゆる３管方式であってもよい。
本発明は、冷凍装置について有用である。
２ 冷媒回路
１２ 室外熱交換器（放熱器）
２２ 室内熱交換器（蒸発器）
３２ 冷蔵熱交換器（蒸発器）
６０ 液ライン
７７ 主管
７８ 流量調節弁
８１ インジェクション配管（インジェクション回路）
８１ａ 第１分岐管
８１ｂ 第２分岐管
８１ｃ 第３分岐管
８２ａ 第１流量調節弁
８２ｂ 第２流量調節弁
８２ｃ 第３流量調節弁
１００ コントローラ（制御部）
１２ 室外熱交換器（放熱器）
２２ 室内熱交換器（蒸発器）
３２ 冷蔵熱交換器（蒸発器）
６０ 液ライン
７７ 主管
７８ 流量調節弁
８１ インジェクション配管（インジェクション回路）
８１ａ 第１分岐管
８１ｂ 第２分岐管
８１ｃ 第３分岐管
８２ａ 第１流量調節弁
８２ｂ 第２流量調節弁
８２ｃ 第３流量調節弁
１００ コントローラ（制御部）
本発明は、冷凍装置に関する。
従来より、冷媒回路を備えた冷凍装置が知られている。
特許文献１に開示された冷凍装置は、空調ユニットで室内の空調を行うと同時に、冷設ユニットで庫内の冷蔵／冷凍を行うように構成される。冷凍装置には、複数の圧縮機と、熱源側熱交換器と、複数の利用側熱交換器）とが接続される。複数の圧縮機は、空調ユニットに対応する空調側圧縮機と、冷設ユニットに対応する冷却側圧縮機とを含む。複数の利用側熱交換器は、空調ユニットの室内熱交換器と、冷設ユニットの冷蔵熱交換器とを含む。冷凍装置のある冷房運転では、熱源側熱交換器で冷媒が凝縮すると同時に、室内熱交換器及び冷蔵熱交換器が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。
具体的に、この冷房運転では、複数の圧縮機で圧縮された冷媒が、熱源側熱交換器で凝縮した後、室内熱交換器と冷蔵熱交換器とに送られる。室内熱交換器では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。室内熱交換器で蒸発した冷媒は、空調側圧縮機に吸入されて再び圧縮される。冷蔵熱交換器では、冷媒が庫内空気から吸熱した蒸発する。冷蔵熱交換器で蒸発した冷媒は、冷蔵側圧縮機に吸入されて再び圧縮される。
この冷房運転では、室内熱交換器の冷媒の蒸発温度ないし蒸発圧力が、冷蔵熱交換器の冷媒の蒸発温度ないし蒸発圧力よりも高くなる。換言すると、室内熱交換器の冷媒を吸入する空調側圧縮機の吸入圧力は、冷蔵熱交換器の冷媒を吸入する冷却側圧縮機の吸入圧力よりも高くなる。
また、同文献の冷凍装置の冷媒回路には、複数の圧縮機に冷媒（液冷媒）を導入するためのインジェクション回路が接続される。インジェクション回路は、液ラインに接続する１本の主管と、該主管から分岐して複数の圧縮機に接続する複数の分岐管とを有する。上述した冷房運転では、冷媒を各圧縮機へ導入するインジェクション動作が行われる。このインジェクション動作では、主管を流れた冷媒が、各分岐管へ分流した後、各圧縮機の中間部（圧縮途中）に導入される。これにより、各圧縮機の吐出冷媒の温度が過剰に高くなることを抑制できる。
特許文献１に冷凍装置のインジェクション回路には、主管に流量調節弁が接続され、各分岐管に膨張弁がそれぞれ接続される。この構成では、インジェクション動作において、流量調節弁及び各膨張弁の開度をそれぞれ調節することで、各圧縮機に導入される冷媒の量を個別に調節できる。
しかし、このように、流量調節弁及び複数の膨張弁の全ての開度を細かく調節すると、インジェクション動作における弁の制御が複雑になる。その結果、各弁の制御に起因して、吐出冷媒の温度がハンチングする等の不具合を招くおそれがある。
本発明は、このような課題に着目してなし得たものであり、インジェクション動作における弁制御を簡素化することである。
第１の態様は、複数の圧縮機（13a,13b,13c）と、少なくとも１つの放熱器（12）と、少なくとも１つの蒸発器（22,32）とが接続され、冷凍サイクルが行われる冷媒回路（2）を備えた冷凍装置を対象とし、前記冷媒回路（2）には、前記放熱器（12）と前記蒸発器（22,32）との間の液ライン（60）の冷媒を各圧縮機（13a,13b,13c）に導入するインジェクション動作を行うためのインジェクション回路（81）が接続され、前記インジェクション回路（81）には、前記液ライン（60）に接続するとともに膨張弁（78）を有する１つの主管（77）と、該主管（77）の流出端から分岐して前記複数の圧縮機（13a,13b,13c）にそれぞれ繋がるとともに、各々が流量調節弁（82a,82b,82c）を有する複数の分岐管（81a,81b,81c）とが設けられ、前記インジェクション動作において、前記複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち所定の圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を所定の固定開度に維持するとともに、前記膨張弁（78）及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度をそれぞれ調節する制御部（100）を備え、前記制御部（100）は、前記所定の固定開度に維持された流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機の吐出冷媒の温度を調節するように前記膨張弁（78）の開度を調節することを特徴とする。
第１の態様では、冷凍サイクルにおいて、インジェクション動作が行われる。このインジェクション動作では、複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうちの所定の圧縮機（13a,13b,13c）に対応する分岐管（81a,81b,81c）に接続される流量調節弁（82a,82b,82c）が所定の固定開度に維持される。このため、この流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を適宜調節ないし制御する必要がない。
一方、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の各温度を調節するように、膨張弁（78）の開度、及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が調節される。つまり、ある圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を固定開度に維持したとしても、主管（77）の膨張弁（78）の開度を調節することで、この圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度を調節できる。一方、残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を調節することで、該残りの流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度も調節できる。従って、本発明に係る制御では、従来の方式と比較して、制御対象となる弁の数を実質的に減らすことができ、弁制御の簡素化を図ることができる。
第２の態様は複数の圧縮機（13a,13b,13c）と、少なくとも１つの放熱器（12）と、少なくとも１つの蒸発器（22,32）とが接続され、冷凍サイクルが行われる冷媒回路（2）を備えた冷凍装置であって、前記冷媒回路（2）には、前記放熱器（12）と前記蒸発器（22,32）との間の液ライン（60）の冷媒を各圧縮機（13a,13b,13c）に導入するインジェクション動作を行うためのインジェクション回路（81）が接続され、前記インジェクション回路（81）には、前記液ライン（60）に接続するとともに膨張弁（78）を有する１つの主管（77）と、該主管（77）の流出端から分岐して前記複数の圧縮機（13a,13b,13c）にそれぞれ繋がるとともに、各々が流量調節弁（82a,82b,82c）を有する複数の分岐管（81a,81b,81c）とが設けられ、前記インジェクション動作において、前記複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち所定の圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を所定の固定開度に維持するとともに、前記膨張弁（78）及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度をそれぞれ調節する制御部（100）を備え、前記制御部（100）は、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する前記流量調節弁（82a,82b,82c）を前記所定の固定開度に維持することを特徴とする冷凍装置である。
第２の態様では、インジェクション動作において、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が固定開度に維持される。複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）は、液冷媒を導入する必要がある。このため、吐出冷媒の温度が最大である圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を固定開度で開放する。これにより、この圧縮機（13a,13b,13c）に冷媒を確実に導入できる。一方、この圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度の調節は、膨張弁（78）によって行われる。また、吐出冷媒の温度が最大でない圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は、固定開度とせずに、個別に開度を調節する。
第３の態様は、第１又は第２の態様において、前記制御部（100）は、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の前記所定の開度を最大に維持することを特徴とする冷凍装置である。
第３の態様では、インジェクション動作において、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が最大開度に維持される。複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）は、液冷媒を多く導入する必要がある。このため、吐出冷媒の温度が最大である圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を最大開度とする。これにより、この圧縮機（13a,13b,13c）に吐出冷媒の温度を速やかに低減できる。また、吐出冷媒の温度が最大でない圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は、個別に開度を調節する。吐出冷媒の温度が最大でない圧縮機（13a,13b,13c）には、膨張弁（78）及び流量調節弁（82a,82b,82c）で流量が調節された冷媒が導入される。
以上のような制御により、吐出冷媒の温度が最大である圧縮機（13a,13b,13c）には、比較的多くの冷媒を導入できる。逆に、吐出冷媒の温度が最大でない圧縮機（13a,13b,13c）には、比較的少ない量の冷媒をできる。従って、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度を速やかに最適な範囲に近づけることができる。
第４の態様は、第１乃至３のいずれか１つの態様において、上記冷媒回路（2）では、複数の蒸発器（22,32）の異なる蒸発圧力で蒸発した冷媒が異なる圧縮機（13a,13b,13c）にそれぞれ吸入される冷凍サイクルが行われること特徴とする。
第５の態様は、第１乃至第３のいずれか１つの態様において、冷媒回路（2）に１つの蒸発器（22）が接続されること特徴とする。
本発明によれば、ある圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を固定開度にしつつ、膨張弁（78）及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を調節することで、制御対象となる弁の数を実質的に減らしつつ、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度を目標温度に近づけることができる。これにより、インジェクション動作の制御の簡素化を図ることができる。また、弁開度の細かい調節により、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度がハンチングしてしまうことも回避できる。
以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
《発明の実施形態》
〈冷凍装置の概略構成〉
実施形態に係る冷凍装置（1）は、冷蔵倉庫及びそれらに隣接する事務所に設けられ、商品の冷蔵と室内の空調とを行うものである。
〈冷凍装置の概略構成〉
実施形態に係る冷凍装置（1）は、冷蔵倉庫及びそれらに隣接する事務所に設けられ、商品の冷蔵と室内の空調とを行うものである。
図１に示すように、冷凍装置（1）は、室外に設置される室外ユニット（10）と、室内空間を空調する室内ユニット（20）と、冷蔵倉庫の庫内を冷却する冷蔵ユニット（30）と、コントローラ（100）とを備えている。なお、室内ユニット（20）及び冷蔵ユニット（30）の数量は、１つに限らず、２つ以上であってもよい。そして、これらのユニットが接続されて冷媒回路（2）が構成されている。冷媒回路（2）には、大きく分けて、上記室内を空調するための空調系統回路（2a）と、上記冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の庫内を冷却するための冷却系統回路（2b）とが形成されている。
室外ユニット（10）には、室外熱交換器（12）を有する熱源側回路としての室外回路（11）が設けられている。室内ユニット（20）には、室内熱交換器（22）を有する室内回路（21）（利用側回路）が設けられている。冷蔵ユニット（30）には、冷蔵熱交換器（32）を有する冷蔵用回路（31）（利用側回路）が設けられている。
冷凍装置（1）では、室外回路（11）と複数の利用側回路（21,31）が、第１ガス側連絡配管（51）、第１液側連絡配管（52）、第２ガス側連絡配管（53）、及び第２液側連絡配管（54）からなる４本の連絡配管（51〜54）で互いに接続され、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷媒回路（2）が構成されている。
第１ガス側連絡配管（51）は、一端が室外回路（11）の第１ガス側閉鎖弁（71）に接続され、他端が室内回路（21）のガス側端に接続されている。第１液側連絡配管（52）は、一端が室外回路（11）の第１液側閉鎖弁（72）に接続され、他端が室内回路（21）の液側端に接続されている。第２ガス側連絡配管（53）は、一端が室外回路（11）の第２ガス側閉鎖弁（73）に接続され、他端が冷蔵用回路（31）のガス側端に接続されている。第２液側連絡配管（54）は、一端が室外回路（11）の第２液側閉鎖弁（74）に接続され、他端が冷蔵用回路（31）の液側端に接続されている。
〈室外ユニット〉
室外ユニット（10）は、屋外に設置され、上記室外回路（11）と、該室外回路（11）を収容する室外ケーシング（10a）とを有している。室外回路（11）は、上記室外熱交換器（12）と、圧縮機構（13）と、室外膨張弁（14）（膨張機構）と、レシーバ（15）と、油分離器（16）と、第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）（切換機構）と、上記の４つの閉鎖弁（71，72，73，74）とを備えている。
室外ユニット（10）は、屋外に設置され、上記室外回路（11）と、該室外回路（11）を収容する室外ケーシング（10a）とを有している。室外回路（11）は、上記室外熱交換器（12）と、圧縮機構（13）と、室外膨張弁（14）（膨張機構）と、レシーバ（15）と、油分離器（16）と、第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）（切換機構）と、上記の４つの閉鎖弁（71，72，73，74）とを備えている。
圧縮機構（13）は、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）を有している。第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）は、いずれも固定スクロール及び可動スクロールが噛み合って圧縮室が形成される全密閉型のスクロール圧縮機である。第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）では、各圧縮室の吸入位置において吸入ポート（図示省略）が開口し、吐出位置において吐出ポート（図示省略）が開口し、中間位置において中間ポート（図示省略）が開口している。
上記第１圧縮機（冷却側圧縮機）（13a）及び第３圧縮機（空調側圧縮機）（13c）は、可変容量型の圧縮機である。つまり、第１圧縮機（13a）及び第３圧縮機（13c）は、インバータ制御によって回転速度が可変に構成されている。一方、第２圧縮機（13b）は、回転速度が一定の固定容量型の圧縮機であり、主に第１圧縮機（13a）の補助に用いられるが、第３圧縮機（13c）の補助に用いることもできる。なお、第２圧縮機（13b）は、可変容量型の圧縮機であってもよい。また、上記第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）には、吸入側に吸入配管（55）が接続される一方、吐出側に吐出配管（56）が接続されている。吐出配管（56）には、異常高圧時に圧縮機（13a,13b,13c）を緊急停止させるための高圧圧力スイッチ（110）が設けられている。
吸入配管（55）は、流入側が第１流入分岐管（55a）と第２流入分岐管（55b）とに分岐している。第１流入分岐管（55a）は上記第２ガス側閉鎖弁（73）に第３四路切換弁（19）を介して接続される一方、第２流入分岐管（55b）は第２四路切換弁（18）の第２ポート（P2）に接続されている。第１流入分岐管（55a）と第２流入分岐管（55b）は、流入連通管（66）によって互いに接続され、流入連通管（66）には、上記第３圧縮機（空調側圧縮機）（13c）の吸入冷媒量と上記第１圧縮機（冷却側圧縮機）（13a）の吸入冷媒量を調整可能な圧力調整弁（67）（流量調整弁）が設けられている。
また、吸入配管（55）は、流出側が第１流出分岐管（55c）（第１吸入分岐管）と第２流出分岐管（55d）（第２吸入分岐管）と第３流出分岐管（55e）（第３吸入分岐管）とに分岐している。第１流出分岐管（55c）は上記第１圧縮機（13a）の吸入側端に接続され、第２流出分岐管（55d）は上記第２圧縮機（13b）の吸入側端に接続され、第３流出分岐管（55e）は上記第３圧縮機（13c）の吸入側端に接続されている。
吐出配管（56）は、流入側が第１流入分岐管（56a）と第２流入分岐管（56b）と第３流入分岐管（56c）とに分岐している。第１流入分岐管（56a）は上記第１圧縮機（13a）の吐出側端に接続され、第２流入分岐管（56b）は上記第２圧縮機（13b）の吐出側端に接続され、第３流入分岐管（56c）は上記第３圧縮機（13c）の吐出側端に接続されている。第１〜第３流入分岐管（56a，56b，56c）には、それぞれに逆止弁（CV1，CV2，CV3）が設けられている。これらの逆止弁（CV1，CV2，CV3）は、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）から四路切換弁（17，18，19）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。また、吐出配管（56）は、流出側が第１流出分岐管（56d）と第２流出分岐管（56e）と第３流出分岐管（56f）とに分岐している。第１流出分岐管（56d）は第１四路切換弁（17）の第１ポート（P1）に接続され、第２流出分岐管（56e）は第２四路切換弁（18）の第１ポート（P1）に接続され、第３流出分岐管（56f）は第３四路切換弁（19）の第１ポート（P1）に接続されている。
油分離器（16）は、吐出配管（56）の中途部に設けられている。油分離器（16）は、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）から吐出される冷媒に混じった潤滑油を分離し、該潤滑油を第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に返送する。具体的には、油分離器（16）において冷媒から分離された潤滑油は、油分離器（16）に接続された油戻し配管（50）を介して後述するインジェクション配管（81）の流入端側に返送される。油戻し配管（50）には流量調整弁（48）が設けられている。
第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）は、第１ポート（P1）が第３ポート（P3）に連通し且つ第２ポート（P2）が第４ポート（P4）に連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポート（P1）が第４ポート（P4）に連通し且つ第２ポート（P2）が第３ポート（P3）に連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。上記冷凍装置は、この第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）の切換動作によって、様々な運転を行うことができる。
第１四路切換弁（17）の第１ポート（P1）には第１流出分岐管（56d）が接続されている。第１四路切換弁（17）の第２ポート（P2）は、第２四路切換弁（18）の第３ポート（P3）に接続されている。第１四路切換弁（17）の第３ポート（P3）は、冷媒配管を介して第１ガス側閉鎖弁（71）に接続されている。第１四路切換弁（17）の第４ポート（P4）は、室外ガス配管（58）を介して室外熱交換器（12）のガス側端に接続されている。
第２四路切換弁（18）の第１ポート（P1）には第２流出分岐管（56e）が接続されている。第２四路切換弁（18）の第２ポート（P2）は、上述したように第２流入分岐管（55b）に接続されている。第２四路切換弁（18）の第３ポート（P3）は、上述したように第１四路切換弁（17）の第２ポート（P2）に接続されている。第２四路切換弁（18）の第４ポート（P4）は閉鎖された閉鎖ポートになっている。
第３四路切換弁（19）の第１ポート（P1）には第３流出分岐管（56f）が接続されている。第３四路切換弁（19）の第２ポート（P2）は、第１流入分岐管（55a）に接続されている。第３四路切換弁（19）の第３ポート（P3）は、開閉弁（64）が設けられた接続配管（65）を介して、レシーバ（15）への冷媒流入管である後述の第４液管（79）に接続され、第３四路切換弁（19）の第４ポート（P4）は、冷媒配管を介して第２ガス側閉鎖弁（73）に接続されている。
室外熱交換器（12）は、フィン・アンド・チューブ型の熱交換器であり、近傍に室外ファン（12a）が設けられている。この室外熱交換器（12）では、内部を流れる冷媒と室外ファン（12a）が送風する外気との間で熱交換が行われる。室外ファン（12a）は、室外回路（11）と共に室外ケーシング（10a）内に収容されている。
室外熱交換器（12）は、液側端が第１液管（59）を介してレシーバ（15）の頂部に接続されている。レシーバ（15）の底部は、室外熱交換器（12）の底部の凍結防止管（57）と、この凍結防止管（57）に接続された過冷却熱交換器（76）が設けられた第２液管（60）とを介して第２液側閉鎖弁（74）に接続されている。また、第２液管（60）における凍結防止管（57）と過冷却熱交換器（76）との間の部分は、第３液管（62）を介して第１液側閉鎖弁（72）に接続されている。
第１液管（59）には、室外膨張弁（14）が設けられている。室外膨張弁（14）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。
第１液管（59）及び第３液管（62）には、それぞれ逆止弁（CV4，CV5）が設けられている。第１液管（59）の逆止弁（CV4）は、室外熱交換器（12）からレシーバ（15）の頂部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。第３液管（60）の逆止弁（CV5）は、凍結防止管（57）から第１液側閉鎖弁（72）に向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。
第１液管（59）と第２液管（60）との間には、バイパス管（61）が設けられている。バイパス管（61）は、一端が第１液管（59）の逆止弁（CV4）の上流側に接続され、他端が第２液管（60）の逆止弁（CV9）の上流側に接続されている。バイパス管（61）には逆止弁（CV8）が設けられ、室外熱交換器（12）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する。バイパス管（61）と第２液側閉鎖弁（74）との間には、バイパス管（61）から第２液側閉鎖弁（74）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV9）が設けられている。
過冷却熱交換器（76）は、高圧側流路（76a）と低圧側流路（76b）とを備えている。過冷却熱交換器（76）は、高圧側流路（76a）及び低圧側流路（76b）を流れる冷媒同士が熱交換して高圧側流路（76a）の冷媒が過冷却されるように構成されている。低圧側流路（76b）は、詳細は後述するインジェクション配管（81）の主管（77）の一部を構成している。
第２液管（60）の逆止弁（CV5）の下流側と第１液管（59）の逆止弁（CV4）の下流側との間には、第４液管（79）が設けられている。第４液管（79）には、逆止弁（CV6）が設けられている。逆止弁（CV6）は、第２液管（60）から第１液管（59）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。
室外回路（11）には、逆サイクルデフロスト運転時の冷媒戻り配管（80）が設けられている。冷媒戻り配管（80）は、一端が第２液側閉鎖弁（74）とバイパス管（61）との間に接続され、他端が第４液管（79）における第１液管（59）と接続配管（65）との間で接続されている。冷媒戻り配管（80）には、レシーバ（15）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV10）が設けられている。
インジェクション配管（81）は、液ラインである第２液管（60）に繋がる主管（77）と、該主管（77）の流出端から分岐する３つの分岐管（81a,81b,81c）とを有している。
主管（77）のうち低圧側流路（76b）の上流側には、膨張弁（78）が接続される。膨張弁（78）は、開度可変の電子膨張弁によって構成されている。膨張弁（78）は、主管（77）を流れる冷媒の流量を調節する。
３つの分岐管は、第１分岐管（81a）、第２分岐管（81b）、及び第３分岐管（81c）で構成される。各分岐管（81a,81b,81c）の流出端は、対応する圧縮機（13a,13b,13c）の各中間圧ポートに接続されている。各中間圧ポートは、対応する圧縮機（13a,13b,13c）の各圧縮室に連通する。具体的に、第１分岐管（81a）は、第１圧縮機（13a）の中間圧ポートに接続し、第２分岐管（81b）は、第２圧縮機（13b）の中間圧ポートに接続し、第３分岐管（81c）は、第３圧縮機（13c）の中間圧ポートに接続される。
第１分岐管（81a）には第１流量調節弁（82a）が、第２分岐管（81b）には第２流量調節弁（82b）が、第３分岐管（81c）には第３流量調節弁（82c）がそれぞれ接続される。各流量調節弁（82a,82b,82c）は、開度可変の電子膨張弁によって構成されている。各分岐管（81a，81b，81c）は、過冷却熱交換器（76）から各圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧の圧縮室へガス冷媒を導入するインジェクション回路を構成している。
室外回路（11）には、各種センサが設けられている。例えば、吐出配管（56）には、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度をそれぞれ検出する吐出温度センサ（111a, 111b, 111c）と、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の圧力を検出する吐出圧力センサ（112）とが設けられている。これらの吐出温度センサ（111a，111b, 111c）は、第１圧縮機（13a）に対応する第１吐出温度センサ（111a）と、第２圧縮機（13b）に対応する第２吐出温度センサ（111b）と、第３圧縮機（13c）に対応する第３吐出温度センサ（111c）とで構成される。また、吸入配管（55）には、各圧縮機（13a,13b,13c）の吸入冷媒の温度を検出する吸入温度センサ（113）が設けられる。吸入配管（55）には、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）の吸入冷媒の圧力を検出する第１吸入圧力センサ（114a）と、第３圧縮機（13c）の吸入冷媒の圧力を検出する第２吸入圧力センサ（114b）とが設けられる。
室外熱交換器（12）の近傍には、室外の外気温度を検出する室外温度センサ（115）が設けられている。室外熱交換器（12）の液側端部には、第１温度センサ（118）が設けられている。主管（77）には、中間圧力センサ（117）が設けられている。また、第２液管（60）には、レシーバ（15）の圧力を検出する圧力センサ（119）が設けられている。これらのセンサの検出値は、後述するコントローラ（100）に入力される。
〈室内ユニット〉
室内ユニット（20）は、室内に設置され、室内回路（21）と、室内回路（21）を収容する室内ケーシング（20a）とを有している。室内回路（21）は、ガス側端が第１ガス側連絡配管（51）に接続され、液側端が第１液側連絡配管（52）に接続されている。室内回路（21）には、ガス側端から順に、室内熱交換器（22）及び室内膨張弁（23）（膨張機構）が設けられている。室内熱交換器（22）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に室内ファン（22a）が設けられている。室内ファン（22a）は、室内回路（21）と共に室内ケーシング（20a）内に収容されている。室内熱交換器（22）では、内部を流れる冷媒と室内ファン（22a）が送風する室内空気との間で熱交換が行われる。
室内ユニット（20）は、室内に設置され、室内回路（21）と、室内回路（21）を収容する室内ケーシング（20a）とを有している。室内回路（21）は、ガス側端が第１ガス側連絡配管（51）に接続され、液側端が第１液側連絡配管（52）に接続されている。室内回路（21）には、ガス側端から順に、室内熱交換器（22）及び室内膨張弁（23）（膨張機構）が設けられている。室内熱交換器（22）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に室内ファン（22a）が設けられている。室内ファン（22a）は、室内回路（21）と共に室内ケーシング（20a）内に収容されている。室内熱交換器（22）では、内部を流れる冷媒と室内ファン（22a）が送風する室内空気との間で熱交換が行われる。
室内膨張弁（23）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。室内熱交換器（22）の近傍には、室内空気の温度を検出する室内温度センサ（121）が設けられている。室内回路（21）では、室内熱交換器（22）の伝熱管に、第２温度センサ（122）が設けられている。また、室内回路（21）におけるガス側端の近傍に、蒸発温度センサ（123）が設けられている。
〈冷蔵ユニット〉
冷蔵ユニット（30）は、上記冷蔵用回路（31）と、該冷蔵用回路（31）を収容する冷蔵庫（30a）とを有している。
冷蔵ユニット（30）は、上記冷蔵用回路（31）と、該冷蔵用回路（31）を収容する冷蔵庫（30a）とを有している。
冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）は、ガス側端が第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に接続され、液側端が第２液側連絡配管（54）の第１分岐液管（54a）に接続されている。冷蔵用回路（31）には、ガス側端から順に、冷蔵熱交換器（32）及び冷蔵膨張弁（33）（膨張機構）が設けられている。冷蔵熱交換器（32）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に庫内ファン（32a）が設けられている。庫内ファン（32a）は、冷蔵用回路（31）と共に冷蔵庫（30a）内に収容されている。冷蔵熱交換器（32）では、内部を流れる冷媒と庫内ファン（32a）が送風する冷蔵庫（30a）内の庫内空気との間で熱交換が行われる。冷蔵膨張弁（33）は、開度が調節可能な電子膨張弁により構成されている。また、冷蔵熱交換器（32）の近傍には、庫内空気の温度を検出する庫内温度センサ（131）が設けられている。また、冷蔵熱交換器（32）の伝熱管に、蒸発温度センサ（132）が設けられている。また、冷蔵用回路（31）におけるガス側端の近傍に、ガス温度センサ（133）が設けられている。
〈コントローラ〉
コントローラ（100）（制御部）は、マイクロコンピュータと、該マイクロコンピュータを動作させるためのソフトウエアを格納するメモリディバイス（具体的には半導体メモリ）とを用いて構成されている。コントローラ（100）は、冷凍装置（1）の各機器を制御する。
コントローラ（100）（制御部）は、マイクロコンピュータと、該マイクロコンピュータを動作させるためのソフトウエアを格納するメモリディバイス（具体的には半導体メモリ）とを用いて構成されている。コントローラ（100）は、冷凍装置（1）の各機器を制御する。
コントローラ（100）による各機器の制御により、冷凍装置（1）の各運転が切り換えられる。冷凍装置（1）は、室内ユニット（20）で室内を冷房する冷房運転と、室内ユニット（20）で室内を暖房する暖房運転とを行う。
冷房運転では、室内ユニット（20）で室内空気を冷却すると同時に冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）で庫内空気を冷却する冷房冷却運転を含む。暖房運転は、第１暖房冷却運転、第２暖房冷却運転、及び第３暖房冷却運転を含む。第１暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が実質的に停止状態となると同時に冷蔵ユニット（30）で庫内空気を冷却する。第２暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が放熱器（凝縮器）になると同時に冷蔵ユニット（30）で庫内空気を冷却する。第３暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が蒸発器になると同時に冷蔵ユニット（30）で庫内空気を冷却する。
また、冷房運転及び暖房運転では、冷蔵ユニット（30）の冷蔵熱交換器（32）を除霜するデフロスト運転がそれぞれ実行される。
図８に示すように、コントローラ（100）は、入力部（101）、演算部（102）、判定部（103）、及び出力部（104）を有している。
入力部（101）には、各センサの検出値や各機器の状態を示す信号が入力される。より詳細には、本実施形態の入力部（101）には、吐出圧力センサ（112）の検出値（吐出圧力（Pd））と、第１吐出温度センサ（111a）の検出値（第１吐出冷媒温度（Td1））と、第２吐出温度センサ（111b）の検出値（第２吐出冷媒温度（Td2））と、第３吐出温度センサ（111c）の検出値（第３吐出冷媒温度（Td3））とが入力される。また、入力部（101）には、第１吸入圧力センサ（114a）の検出値（第１吸入圧力（Ps1））と、第２吸入圧力センサ（114b）の検出値（第２吸入圧力（PS2）と、圧力センサ（117）の検出値（インジェクション圧力（PI））とが入力される。
演算部（102）は、各センサの検出値に基づいて、膨張弁（78）の開度を調節するための指標を求める。具体的に、演算部（102）は、各吐出冷媒温度（Td1,Td2,T3）と、吐出圧力（Pd）の飽和温度に基づいて、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の過熱度（吐出過熱度）を算出する。
判定部（103）は、各吐出冷媒温度（Td1,Td2,Td3）や吐出過熱度と、所定の設定値とを比較し、膨張弁（78）や各流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を制御する。
−運転動作−
冷凍装置（1）では、冷房冷却運転、第１暖房冷却運転、第２暖房冷却運転、第３暖房冷却運転の各運転モードが、各四路切換弁（17，18，19）を切り換えることにより実行される。
冷凍装置（1）では、冷房冷却運転、第１暖房冷却運転、第２暖房冷却運転、第３暖房冷却運転の各運転モードが、各四路切換弁（17，18，19）を切り換えることにより実行される。
〈冷房冷却運転〉
図２に示す冷房冷却運転は、室内ユニット（20）の冷房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。コントローラ（100）は、第１，第２四路切換弁（17，18）を第２状態に切り換え、第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、冷蔵膨張弁（33）、及び室内膨張弁（23）の開度を適宜調節する。また、開閉弁（64）と圧力調整弁（67）は全閉に制御される。
図２に示す冷房冷却運転は、室内ユニット（20）の冷房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。コントローラ（100）は、第１，第２四路切換弁（17，18）を第２状態に切り換え、第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、冷蔵膨張弁（33）、及び室内膨張弁（23）の開度を適宜調節する。また、開閉弁（64）と圧力調整弁（67）は全閉に制御される。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を通過して室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、第１液管（59）を介してレシーバ（15）に流入し、該レシーバ（15）に貯留される。
レシーバ（15）に貯留された液冷媒は、レシーバ（15）から流出して凍結防止管（57）を通過し、第２液管（60）を第１液側閉鎖弁（72）及び第２液側閉鎖弁（74）に向かって分流する。その際に、液冷媒は過冷却熱交換器（76）を通過する。
高圧の液冷媒は、過冷却熱交換器（76）の高圧側流路（76a）に流入する。一方、過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）には高圧側流路（76a）を通過後に第２液管（60）から主管（77）に分岐して膨張弁（78）で減圧された冷媒が流入する。低圧側流路（76b）を流れる冷媒は、高圧側流路（76a）を流れる高圧の液冷媒と熱交換して蒸発する一方、高圧側流路（76a）の高圧の液冷媒は、低圧側流路（76b）の冷媒に放熱することによって過冷却状態となる。第２液側閉鎖弁（74）を通過した冷媒は、第２液側連絡配管（54）に流入する。第１液側閉鎖弁（72）を通過した冷媒は、第１液側連絡配管（52）に流入する。蒸発した低圧側流路（76b）の冷媒は、インジェクション配管（81）に流入する。
第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。冷蔵用回路（31）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）に流入する。冷蔵熱交換器（32）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。
冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）に流入する。この冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。
一方、第１液側連絡配管（52）に流入した液冷媒は、室内膨張弁（23）で減圧された後、室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。その結果、室内空気が冷却される。室内熱交換器（22）で蒸発した冷媒は、第１ガス側連絡配管（51）、第１四路切換弁（17）、及び第２四路切換弁（18）を通過して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）及び第２流入分岐管（55b）のそれぞれに流入した冷媒は、合流した後、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される（３台の圧縮機をすべて運転している場合）。
一方、インジェクション配管（81）に流入した冷媒は、第１〜第３分岐管（81a，81b，81c）に分流した後、対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧の圧縮室に導入される。これにより、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の吐出ガス温度が低下する。また、油分離器（16）において第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒から分離された潤滑油は、油戻し配管（50）を通ってインジェクション配管（81）に返送される。
〈第１暖房冷却運転〉
図３に示す第１暖房冷却運転は、室外熱交換器（12）を用いずに、室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。第１冷房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスし、１００％の熱回収が行われる。
図３に示す第１暖房冷却運転は、室外熱交換器（12）を用いずに、室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。第１冷房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスし、１００％の熱回収が行われる。
コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換えると共に第２四路切換弁（18）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全閉状態に制御し、冷蔵膨張弁（33）を所定開度に制御し、室内膨張弁（23）の開度を全開状態に制御する。また、圧力調整弁（67）の開度は全開に制御され、開閉弁（64）は全閉に制御される。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。
第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第４液管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）の冷媒は凍結防止管（57）を通過して第２液管（60）を流れ、さらに過冷却熱交換器（76）を通って第２液側連絡配管（54）に流入する。
第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。冷蔵用回路（31）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）に流入する。冷蔵熱交換器（32）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。
冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）に流入する。この冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。
この第１暖房冷却運転におけるインジェクション配管（81）による第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）への中間圧冷媒の注入は、冷房冷却運転時と基本的に同様に行われる。
〈第２暖房冷却運転〉
図４に示す第２暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が余る場合に、室外熱交換器（12）を放熱器（凝縮器）として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却とを行う運転である。つまり、第２暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、余る凝縮熱を室外熱交換器（12）で室外に放出する。
図４に示す第２暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が余る場合に、室外熱交換器（12）を放熱器（凝縮器）として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却とを行う運転である。つまり、第２暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、余る凝縮熱を室外熱交換器（12）で室外に放出する。
コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17），第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換える。また、室外膨張弁（14）、室内膨張弁（23）、及び冷蔵膨張弁（33）を所定開度に制御する。また、圧力調整弁（67）は全開に制御され、開閉弁（64）は原則として全閉に制御される。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離された後、２つに分流する。分流した冷媒の一方は第２四路切換弁（18）、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を介して室外熱交換器（12）に流入し、他方は第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。
室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、レシーバ（15）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。
第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第４液管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）で合流した冷媒は凍結防止管（57）を通過して第２液管（60）を流れ、さらに過冷却熱交換器（76）を通って第２液側連絡配管（54）に流入する。
第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。冷蔵用回路（31）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）に流入する。冷蔵熱交換器（32）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。
冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）に流入する。この冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）、及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。
第２暖房冷却運転におけるインジェクション配管（81）による第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）への中間圧冷媒の注入は、冷房冷却運転時と基本的に同様に行われる。
〈第３暖房冷却運転〉
図５に示す第３暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が不足する場合に、室外熱交換器（12）を蒸発器として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。つまり、第３暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、不足する蒸発熱を室外熱交換器（12）において吸収する。
図５に示す第３暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が不足する場合に、室外熱交換器（12）を蒸発器として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）の冷却を行う運転である。つまり、第３暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、不足する蒸発熱を室外熱交換器（12）において吸収する。
コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換え、第２四路切換弁（18）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）の開度を適宜調整する。また、冷蔵膨張弁（33）を所定開度に制御し、室内膨張弁（23）の開度を全開状態に制御する。また、開閉弁（64）と圧力調整弁（67）の開度は全閉状態に制御される。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離された後、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。
第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第４液管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）に流入した液冷媒は、レシーバ（15）から流出して第２液管（60）を流れ、過冷却熱交換器（76）を通ってから第２液側連絡配管（54）とバイパス管（61）に分流する。
第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。冷蔵用回路（31）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）に流入する。冷蔵熱交換器（32）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。
冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）に流入する。この冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）及び第２流出分岐管（55d）にそれぞれ分流する。そして、第１，第２流出分岐管（55c，55d）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１，第２圧縮機（13a，13b）に吸入されて圧縮される。
一方、レシーバ（15）及び過冷却熱交換器（76）を流出してからバイパス管（61）に流入した液冷媒は、室外膨張弁（14）で減圧された後、室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器（12）で蒸発した冷媒は、室外ガス配管（58）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を介して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第３流出分岐管（55e）を通り、第３圧縮機（13c）に吸入されて圧縮される。
〈デフロスト運転〉
上述した冷房運転や暖房運転では、冷蔵熱交換器（32）に付着した霜を融かすデフロスト運転が行われる。
上述した冷房運転や暖房運転では、冷蔵熱交換器（32）に付着した霜を融かすデフロスト運転が行われる。
〈冷房時のデフロスト運転〉
図６に示す冷房時のデフロスト運転では、室内を冷房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17），第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、室内膨張弁（23）の開度を適宜調節し、冷蔵膨張弁（33）の開度を全閉にする。また、コントローラ（100）は、開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御する。
図６に示す冷房時のデフロスト運転では、室内を冷房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17），第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、室内膨張弁（23）の開度を適宜調節し、冷蔵膨張弁（33）の開度を全閉にする。また、コントローラ（100）は、開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御する。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１流出分岐管（56d）と第３流出分岐管（56f）に分流する。
第１流出分岐管（56d）を流れる冷媒は、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を通過して室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、第１液管（59）を介してレシーバ（15）に流入し、該レシーバ（15）に貯留される。
吐出配管（56）の第３流出分岐管（56f）に流入した冷媒は、第２ガス側連絡配管（53）を通って冷蔵熱交換器（31）へ流入し、冷蔵熱交換器（31）に付着した霜に熱を与えて霜を溶かす。冷蔵熱交換器（31）から流出した冷媒は、第２液側連絡配管（54）を流れて室外ユニット（10）へ流入し、冷媒戻り配管（80）を通ってレシーバ（15）に流入し、室外熱交換器（12）からレシーバ（15）へ流入した冷媒と合流する。
レシーバ（15）に貯留された液冷媒は、レシーバ（15）から流出して凍結防止管（57）を通過し、第３液管（62）を介して第１液側連絡配管（52）に流入する。
第１液側連絡配管（52）に流入した冷媒は、室内膨張弁（23）で減圧された後、室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。その結果、室内空気が冷却される。室内熱交換器（22）で蒸発した冷媒は、第１ガス側連絡配管（51）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を通過して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。
〈暖房時のデフロスト運転〉
図７に示す暖房時のデフロスト運転では、室内を暖房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）を第１状態に切り換え、第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）の開度を適宜調節し、室内膨張弁（23）と冷蔵膨張弁（33）の開度を全開にする。また、コントローラ（100）は、冷開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御する。
図７に示す暖房時のデフロスト運転では、室内を暖房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）を第１状態に切り換え、第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）の開度を適宜調節し、室内膨張弁（23）と冷蔵膨張弁（33）の開度を全開にする。また、コントローラ（100）は、冷開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御する。
冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。
第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１流出分岐管（56d）と第３流出分岐管（56f）に分流する。
第１流出分岐管（56d）を流れる冷媒は、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第４液管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。
吐出配管（56）の第３流出分岐管（56f）に流入した冷媒は、第２ガス側連絡配管（53）を通って冷蔵熱交換器（31）へ流入し、冷蔵熱交換器（31）に付着した霜に熱を与えて霜を溶かす。冷蔵熱交換器（31）から流出した冷媒は、第２液側連絡配管（54）を流れて室外ユニット（10）へ流入し、冷媒戻り配管（80）を通ってレシーバ（15）に流入し、室内熱交換器（22）からレシーバ（15）へ流入した冷媒と合流する。
レシーバ（15）に流入した液冷媒は、レシーバ（15）から流出して第２液管（60）を流れ、過冷却熱交換器（76）を通ってからバイパス管（61）に流入する。過冷却熱交換器（76）を流出してからバイパス管（61）に流入した冷媒は、室外膨張弁（14）で減圧された後、室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器（12）で蒸発した冷媒は、室外ガス配管（58）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を介して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。
上述のようにして吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。
〈インジェクション配管の弁の制御〉
上述したインジェクション配管（81）には、主管（77）に膨張弁（78）が接続され、且つ各分岐管（81a,81b,81c）にそれぞれ流量調節弁（82a,82b,82c）が接続される。このため、インジェクション配管（81）から各圧縮機（13a,13b,13c）へ冷媒を導入するインジェクション動作を行う際、これらの全ての弁の開度を細かく調節すると、弁制御が複雑となる。また、このような弁制御により、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（吐出温度ともいう）がハンチングしてしまい、吐出温度を目標値に収束できない可能性もある。そこで、本実施形態では、以下に述べる膨張弁の制御（図９を参照）、及び膨張弁（78）の制御（図１０を参照）を行うことで弁制御の簡素化を図っている。
上述したインジェクション配管（81）には、主管（77）に膨張弁（78）が接続され、且つ各分岐管（81a,81b,81c）にそれぞれ流量調節弁（82a,82b,82c）が接続される。このため、インジェクション配管（81）から各圧縮機（13a,13b,13c）へ冷媒を導入するインジェクション動作を行う際、これらの全ての弁の開度を細かく調節すると、弁制御が複雑となる。また、このような弁制御により、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（吐出温度ともいう）がハンチングしてしまい、吐出温度を目標値に収束できない可能性もある。そこで、本実施形態では、以下に述べる膨張弁の制御（図９を参照）、及び膨張弁（78）の制御（図１０を参照）を行うことで弁制御の簡素化を図っている。
〈各流量調節弁の制御の詳細〉
図９に示す各流量調節弁（82a,82b,82c）の制御では、ステップＳＴ１１において、各流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）が運転中か否か判定する。そして、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）が停止中である場合、ステップＳＴ１２に移行し、この流量調節弁（82a,82b,82c）は全閉状態となる。例えば第１膨張弁（82a）の制御においては、第１圧縮機（13a）が停止中であれば、該第１膨張弁（82a）を全閉とする。一方、第１圧縮機（13a）が運転中であれば、第１膨張弁（82a）は開放状態となり、ステップＳＴ１３〜ステップＳＴ１９の制御が行われる。
図９に示す各流量調節弁（82a,82b,82c）の制御では、ステップＳＴ１１において、各流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）が運転中か否か判定する。そして、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）が停止中である場合、ステップＳＴ１２に移行し、この流量調節弁（82a,82b,82c）は全閉状態となる。例えば第１膨張弁（82a）の制御においては、第１圧縮機（13a）が停止中であれば、該第１膨張弁（82a）を全閉とする。一方、第１圧縮機（13a）が運転中であれば、第１膨張弁（82a）は開放状態となり、ステップＳＴ１３〜ステップＳＴ１９の制御が行われる。
次いで、ステップＳＴ１３では、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が、運転中の圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒のうち最も高いか否かの判定が行われる。この条件が成立する場合、流量調節弁（82a,82b,82c）が全開状態に維持される。例えば全ての圧縮機（13a,13b,13c）が運転中である場合、第１圧縮機（13a）の吐出冷媒の温度（Td1）が、全ての圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（Td1,Td2,Td3）のうち最も高いとする。この場合、ステップＳＴ１４に移行し、第１膨張弁（82a）が全開状態に維持される。なお、ステップＳＴ１４に移行した場合、対象となる流量調節弁（82a,82b,82c）を全開、ないし最大開度とするのが好ましい。しかし、流量調節弁（82a,82b,82c）は所定の固定開度で維持すればよく、必ずしも全開ないし最大開度でなくてもよい。
ステップＳＴ１３の制御が行われることで、いずれかの流量調節弁（82a,82b,82c）が全開状態となる。しかしながら、この流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度に基づいて、主管（77）の膨張弁（78）の開度が調節される。これにより、吐出温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を全開状態としても、この圧縮機（13a,13b,13c）へ供給される冷媒の量を調節することができる（詳細は後述する）。
ステップＳＴ１３において、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が、最も高くない場合、ステップＳＴ１５へ移行する。ステップＳ１５では、過熱条件（圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が過剰に高い状態であるか）の判定が行われる。ステップＳＴ１５において、過熱状態と判定されると、ステップＳＴ１６へ移行し、流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が大きくなる。これにより、この流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）への冷媒の供給量が多くなり、過熱状態を解消できる。
ここで、ステップＳＴ１５における過熱条件としては、条件１）例えば流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が所定値（例えば１００℃）よりも高い、条件２）流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出の冷媒温度が所定値（例えば８０℃）よりも高く、未だ上昇変化している、等が用いられる。条件１及び条件２の一方、又は両方が成立する場合、ステップＳＴ１６へ移行する。
ステップＳＴ１７では、湿り条件（流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の内部の冷媒が液リッチであるか）の判定が行われる。ステップＳＴ１７において、湿り状態と判定されると、ステップＳＴ１８へ移行し、流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が小さくなる。これにより、この流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）への冷媒の供給量が少なくなり、湿り状態を解消できる。
ここで、ステップＳＴ１７における湿り条件としては、条件３）例えば流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒温度が所定値（例えば５０℃）よりも低い、条件４）流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の過熱度が所定値（例えば５℃）よりも小さい、等が用いられる。条件３及び条件４の一方、又は両方が成立する場合、ステップＳＴ１８へ移行する。
圧縮機（13a,13b,13c）が過熱状態でも湿り状態でもない場合、ステップＳＴ１９へ移行する。ステップＳＴ１９では、流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度が目標値（例えば９０℃）に近づくように、該流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が制御される。
以上のように、各流量調節弁（82a,82b,82c）の制御では、吐出温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）が全開状態となる。同時に、他の流量調節弁（82a,82b,82c）に対応する圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度が目標温度に近づくように、該他の流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が調節される。
〈膨張弁の制御の詳細〉
一方、膨張弁（78）の開度は、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）を対象に調節される。具体的には、まず、図１０のステップＳＴ２１では、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）が湿り条件であるか否かの判定が行われる。上述したように、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は全開状態となるため、過剰の冷媒がこの圧縮機（13a,13b,13c）に導入される可能性があるからである。
一方、膨張弁（78）の開度は、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）を対象に調節される。具体的には、まず、図１０のステップＳＴ２１では、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）が湿り条件であるか否かの判定が行われる。上述したように、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は全開状態となるため、過剰の冷媒がこの圧縮機（13a,13b,13c）に導入される可能性があるからである。
ステップＳＴ２１において、湿り条件が成立すると、ステップＳＴ２２へ移行し、膨張弁（78）の開度が所定開度（例えば現在の開度の５０％〜８０％）まで小さくなる。これにより、この圧縮機（13a,13b,13c）の湿り状態を速やかに解消できる。ここで、ステップＳＴ２１における湿り条件は、上述したステップＳＴ１７と同様である。
ステップＳＴ２２では、最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）が過熱条件であるか否かの判定が行われる。過熱条件が成立すると、ステップＳＴ２４へ移行し、膨張弁（78）の開度が所定開度（例えば１０〜３０パルス）だけ大きくなる。これにより、この圧縮機（13a,13b,13c）の過熱状態を速やかに解消できる。ここで、ステップＳＴ２２における過熱条件は、上述したステップＳＴ２３と同様である。
吐出温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）が過熱状態でも湿り状態でもない場合、ステップＳＴ２５へ移行する。ステップＳＴ２５では、この圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（最大吐出冷媒温度（Tdmax））が目標値（例えば９５℃）に近づくように、該膨張弁（78）の開度が制御される。
上述したように、吐出温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）は全開状態となる。しかしながら、膨張弁（78）の開度は、この圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度を目標値に近づけるように制御される。また、残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度は、残りの圧縮機（13a,13b,13c）の吐出温度を目標値に近づけるように制御される。この結果、インジェクション動作では、制御対象となる弁の数を実質的に１つ減らすことができ、弁制御の簡素化を図ることができる。
ところでこのような膨張弁（78）の制御においては、インジェクション配管（81）の圧力が、運転中の圧縮機（13a,13b,13c）の中間ポートの圧力の最大値（Pm）よりも高くなるように、該膨張弁（78）の開度の下限値を設けるのが好ましい。ここで、インジェクション配管（81）の圧力は、圧力センサ（117）の検出値（インジェクション圧力（PI）である。また、運転中の圧縮機（13a,13b,13c）の中間ポートの圧力の最大値（Pm）は、例えば第１吸入圧力センサ（114a）の検出値（第１吸入圧力（Ps1））に所定の係数（１．３）を乗じた値と、例えば第２吸入圧力センサ（114b）の検出値（第２吸入圧力（Ps2））に所定の係数（１．３）を乗じた値のうちの高い方を用いることができる。
膨張弁（78）の開度が過剰に小さくなり、インジェクション圧力（PI）が中間ポートの圧力の最大値（Pm）よりも低くなると、インジェクション配管（81）から各圧縮機（13a,13b,13c）へ確実に冷媒を導入できず、冷媒が逆流するおそれがある。これに対し、本実施形態では、インジェクション圧力（PI）が中間ポートの圧力の最大値（Pm）よりも高くなるように、膨張弁（78）の開度に下限値が設定される。従って、このような冷媒の逆流を防止しつつ、上述したインジェクション動作を継続することができる。
なお、上述した例において、全ての圧縮機（13a,13b,13c）のうち吐出冷媒の温度が最も高くなる圧縮機が複数ある場合、これらの圧縮機に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を固定開度とする。具体的には、例えば第１圧縮機（13a）の吐出冷媒の温度（Td1）と、第２圧縮機（13b）の吐出冷媒の温度（Td2）とが最大である場合、第１流量調節弁（82a）及び第２流量調節弁（82b）を固定開度とするとともに、第３流量調節弁（82c）及び膨張弁（78）の開度を調節する。
また、全ての圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度（Td1,Td2,Td3）が等しい場合、全ての流量調節弁（82a,82b,82c）を固定開度とし、膨張弁（78）の開度を調節するとよい。
〈切換動作に伴う膨張弁の制御〉
上記実施形態において、例えば第２暖房冷却運転（図２）からデフロスト運転（図７）に切り換える場合、各四方切換弁（17,18,19）の切換動作により、蒸発器であった冷蔵熱交換器（32）が凝縮器に変更され、凝縮器であった室外熱交換器（12）が蒸発器となる。この切換動作の直後には、冷媒回路（2）の高低差圧が小さくなり、室外熱交換器（12）の蒸発圧力、及び蒸発温度が高くなる。従って、室外熱交換器（12）で液冷媒を十分に蒸発させることができず、圧縮機（13a,13b,13c）の吸入冷媒の吸入過熱度が小さくなることがある。吸入冷媒の吸入過熱度が小さいにも拘わらず、インジェクション配管（81）から圧縮機（13a,13b,13c）へ液冷媒を導入すると、圧縮機（13a,13b,13c）の内部の冷媒が湿り状態になり易い。この場合、圧縮機（13a,13b,13c）の潤滑油に液冷媒が溶け込み、潤滑油が希釈される。この結果、潤滑油の粘性が低下し、圧縮機（13a,13b,13c）の摺動部の潤滑不良を招くという問題が生じる。そこで、本実施形態では、各四方切換弁（17,18,19）の切換動作に連動して、膨張弁（78）を全閉状態、又は微小開度とする。これにより、切換動作の際、インジェクション配管（81）から各圧縮機（3a,13b,13c）へ液冷媒が導入されることを回避でき、各圧縮機（3a,13b,13c）の内部の冷媒が湿り状態となることを回避できる。
上記実施形態において、例えば第２暖房冷却運転（図２）からデフロスト運転（図７）に切り換える場合、各四方切換弁（17,18,19）の切換動作により、蒸発器であった冷蔵熱交換器（32）が凝縮器に変更され、凝縮器であった室外熱交換器（12）が蒸発器となる。この切換動作の直後には、冷媒回路（2）の高低差圧が小さくなり、室外熱交換器（12）の蒸発圧力、及び蒸発温度が高くなる。従って、室外熱交換器（12）で液冷媒を十分に蒸発させることができず、圧縮機（13a,13b,13c）の吸入冷媒の吸入過熱度が小さくなることがある。吸入冷媒の吸入過熱度が小さいにも拘わらず、インジェクション配管（81）から圧縮機（13a,13b,13c）へ液冷媒を導入すると、圧縮機（13a,13b,13c）の内部の冷媒が湿り状態になり易い。この場合、圧縮機（13a,13b,13c）の潤滑油に液冷媒が溶け込み、潤滑油が希釈される。この結果、潤滑油の粘性が低下し、圧縮機（13a,13b,13c）の摺動部の潤滑不良を招くという問題が生じる。そこで、本実施形態では、各四方切換弁（17,18,19）の切換動作に連動して、膨張弁（78）を全閉状態、又は微小開度とする。これにより、切換動作の際、インジェクション配管（81）から各圧縮機（3a,13b,13c）へ液冷媒が導入されることを回避でき、各圧縮機（3a,13b,13c）の内部の冷媒が湿り状態となることを回避できる。
−実施形態の効果−
上記実施形態では、複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうちの１つに対応する流量調節弁（82a,82b,82c）が固定開度に維持される。このため、この流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を適宜調節する必要がなくなる。
上記実施形態では、複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうちの１つに対応する流量調節弁（82a,82b,82c）が固定開度に維持される。このため、この流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を適宜調節する必要がなくなる。
一方、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の各温度が所定の目標温度に近づくように、膨張弁（78）、及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度が調節される。これにより、制御対象となる弁の実質的な数を減らしつつ、インジェクション動作を行うことができる。
インジェクション動作において、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の開度は、最大開度に維持される。複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち最も吐出温度が高い圧縮機（13a,13b,13c）は、液冷媒を多く導入する必要がある。このため、この流量調節弁（82a,82b,82c）の開度を最大とすることで、この圧縮機（13a,13b,13c）に冷媒を速やかに導入できる。
《実施形態の変形例》
上述した実施形態は、冷媒回路（2）に複数の蒸発器（22,32）が接続され、これらの蒸発器（22,32）で冷媒が異なる温度で蒸発する、いわゆる異温度蒸発式の冷凍サイクルが行われる。しかしながら、冷媒回路（2）は、必ずしも異温度蒸発式の冷凍サイクルを行うものでなくてもよく、１つの蒸発器（32）のみを有する構成であってもよい。
上述した実施形態は、冷媒回路（2）に複数の蒸発器（22,32）が接続され、これらの蒸発器（22,32）で冷媒が異なる温度で蒸発する、いわゆる異温度蒸発式の冷凍サイクルが行われる。しかしながら、冷媒回路（2）は、必ずしも異温度蒸発式の冷凍サイクルを行うものでなくてもよく、１つの蒸発器（32）のみを有する構成であってもよい。
図１１に示す変形例の冷凍装置（1）の冷媒回路（2）には、複数（例えば２つ）の圧縮機（第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b））と、１つの放熱器（例えば室外熱交換器（12））と、１つの蒸発器（例えば冷蔵熱交換器（32））とが接続される。第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）は、それぞれ個別に容量が可変に構成される。つまり、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）は、インバータ制御によって回転速度がそれぞれ可変に構成される。
冷媒回路（2）の液管（90）には、過冷却熱交換器（76）が接続される。液管（90）には、インジェクション配管（81）の流入管が接続される。過冷却熱交換器（76）の高圧側流路（76a）には、液管（90）が接続される。過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）は、インジェクション配管（81）の主管（77）の一部を構成している。インジェクション配管（81）の第１分岐管（81a）は、第１圧縮機（13a）の中間圧ポートに接続し、インジェクション配管（81）の第２分岐管（79）は、第２圧縮機（13b）の中間圧ポートに接続している。
主管（77）における低圧側流路（76b）の上流側には、膨張弁（78）が接続される。第１分岐管（81a）には、第１流量調節弁（82a）が接続される。第２分岐管（81b）には、第２流量調節弁（82b）が接続される。
第１圧縮機（13a）の吐出側（第１流入分岐管（56a））には、第１吐出温度センサ（111a）が設けられる。第２圧縮機（13b）の吐出側（第２流入分岐管（56b））には、第２吐出温度センサ（111b）が設けられる。第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）の吐出側（吐出管（56））には、吐出圧力センサ（112）が設けられる。主管（77）には、圧力センサ（117）が設けられる。これらのセンサの検出値に基づき、上記実施形態と同様、第１圧縮機（13a）の吐出過熱度及び第２圧縮機の吐出冷媒の温度、該吐出冷媒の過熱度、中間圧ポートの圧力等が計測可能となっている。
冷凍装置（1）の運転時には、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）が駆動され、例えば室外熱交換器（12）が放熱器（凝縮器）となり、冷蔵熱交換器（32）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。この運転時には、上記実施形態と同様にしてインジェクション動作が行われる。つまり、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）には、それぞれ流量調節弁（82a,82b）で流量を調節した冷媒が供給される。第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）は、それぞれ運転容量ないし回転数が異なるため、各圧縮機（13a,13b）に必要なインジェクション量が異なるからである。
上記実施形態と同様、この変形例においても、インジェクション動作では、第１圧縮機（13a）及び第２圧縮機（13b）のうち吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b）に対応する流量調節弁（82a,82b）の開度が、最大開度に維持される。そして、各圧縮機（13a,13b）の吐出冷媒の各温度が所定の目標温度に近づくように、膨張弁（78）、及び残りの流量調節弁（82a,82b）の開度が調節される。これにより、制御対象となる弁の実質的な数を減らしつつ、インジェクション動作を行うことができる。
《その他の実施形態》
上記実施形態の冷凍装置（1）は、室内ユニット（10）と冷蔵ユニット（30）とを有するものである。しかし、冷凍装置（1）に、庫内の冷凍を行う冷凍ユニットを有してもよい。また、冷凍装置（1）は、給湯ユニットを有し、給湯ユニットの給湯熱交換器（放熱器ないし凝縮器）で水を加熱する構成であってもよい。
上記実施形態の冷凍装置（1）は、室内ユニット（10）と冷蔵ユニット（30）とを有するものである。しかし、冷凍装置（1）に、庫内の冷凍を行う冷凍ユニットを有してもよい。また、冷凍装置（1）は、給湯ユニットを有し、給湯ユニットの給湯熱交換器（放熱器ないし凝縮器）で水を加熱する構成であってもよい。
上記実施形態のインジェクション配管（81）の終端は、圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧ポート（中間圧の圧縮室）に接続されている。しかし、インジェクション配管（81）の終端は、圧縮機（13a,13b,13c）の吸入ポート、ないし吸入配管に接続されてもよい。つまり、インジェクション配管（81）は、液ラインの冷媒を圧縮機（13a,13b,13c）の吸入側へ導入するものであってもよい。
上記実施形態の圧縮機（13a,13b,13c）の台数は単なる例示であり、１台、２台、又は４台以上であってもよい。
上記実施形態の冷凍装置（1）は、連絡配管が４本のいわゆる４管方式であるが、連絡配管が３本のいわゆる３管方式であってもよい。
本発明は、冷凍装置について有用である。
２ 冷媒回路
１２ 室外熱交換器（放熱器）
２２ 室内熱交換器（蒸発器）
３２ 冷蔵熱交換器（蒸発器）
６０ 液ライン
７７ 主管
７８ 流量調節弁
８１ インジェクション配管（インジェクション回路）
８１ａ 第１分岐管
８１ｂ 第２分岐管
８１ｃ 第３分岐管
８２ａ 第１流量調節弁
８２ｂ 第２流量調節弁
８２ｃ 第３流量調節弁
１００ コントローラ（制御部）
１２ 室外熱交換器（放熱器）
２２ 室内熱交換器（蒸発器）
３２ 冷蔵熱交換器（蒸発器）
６０ 液ライン
７７ 主管
７８ 流量調節弁
８１ インジェクション配管（インジェクション回路）
８１ａ 第１分岐管
８１ｂ 第２分岐管
８１ｃ 第３分岐管
８２ａ 第１流量調節弁
８２ｂ 第２流量調節弁
８２ｃ 第３流量調節弁
１００ コントローラ（制御部）
Claims (5)
- 複数の圧縮機（13a,13b,13c）と、少なくとも１つの放熱器（12）と、少なくとも１つの蒸発器（22,32）とが接続され、冷凍サイクルが行われる冷媒回路（2）を備えた冷凍装置であって、
前記冷媒回路（2）には、前記放熱器（12）と前記蒸発器（22,32）との間の液ライン（60）の冷媒を各圧縮機（13a,13b,13c）に導入するインジェクション動作を行うためのインジェクション回路（81）が接続され、
前記インジェクション回路（81）には、
前記液ライン（60）に接続するとともに膨張弁（78）を有する１つの主管（77）と、
該主管（77）の流出端から分岐して前記複数の圧縮機（13a,13b,13c）にそれぞれ繋がるとともに、各々が流量調節弁（82a,82b,82c）を有する複数の分岐管（81a,81b,81c）とが設けられ、
前記インジェクション動作において、前記複数の圧縮機（13a,13b,13c）のうち所定の圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）を所定の固定開度に維持するとともに、前記膨張弁（78）及び残りの流量調節弁（82a,82b,82c）の開度をそれぞれ調節する制御部（100）を備えていることを特徴とする冷凍装置。 - 請求項１において、
前記制御部（100）は、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する前記流量調節弁（82a,82b,82c）を前記所定の固定開度に維持することを特徴とする冷凍装置。 - 請求項２において、
前記制御部（100）は、吐出冷媒の温度が最も高い圧縮機（13a,13b,13c）に対応する流量調節弁（82a,82b,82c）の前記所定の開度を最大に維持することを特徴とする冷凍装置。 - 請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
上記冷媒回路（2）では、複数の蒸発器（22,32）の異なる蒸発圧力で蒸発した冷媒が異なる圧縮機（13a,13b,13c）にそれぞれ吸入される冷凍サイクルが行われること特徴とする冷凍装置。 - 請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
上記冷媒回路（2）には、１つの蒸発器（22）が接続されることを特徴とする冷凍装置。
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