JP2019065914A - 連結部材 - Google Patents

Abstract

【課題】所定の方向から過大な力（衝撃力）が作用する場合であっても、この力を効果的に吸収することができる連結部材を提供する。【解決手段】連結部材１０は、中空部２１を形成する繊維強化樹脂からなる内周層１１と、内周層１１の外周面１１ａに沿って被覆された発泡樹脂からなる発泡層１２と、発泡層１２の外周面１２ａに沿って被覆された繊維強化樹脂からなる外周層１３と、を備える。本体部１４は、延在方向Ｌに対して直交する断面において、台形状の外形の輪郭を有しており、本体部１４は、前記断面において、力が作用する方向に対して直交する方向に延在した底辺部２３と、底辺部２３に連続し、底辺部２３から離れる方向に進むに従って、相互に近づくように延在した一対の側辺部２４、２４と、一対の側辺部２４、２４を繋ぐように形成された頂辺部２５と、を備える。【選択図】図４

Description

本発明は、一対の支持部材の間に連結されるに好適な連結部材に関する。

従来から、一対の支持部材の間を連結する際には、筒状の連結部材が利用されることが多い。たとえば、特許文献１には、以下に示す連結部材が提案されている。この連結部材は、円筒状の成形体であり、繊維強化樹脂からなる外側層および内側層と、これらの間に配置されたゴムなどからなる制振層とを備えている。

この連結部材によれば、外側層と内側層とにより、連結部材の剛性を確保することができるとともに、外側層と内側層との間に形成された制振層により、連結部材に作用する力を、制振層で吸収することができる。

特開２０１１−０２４３１１号公報

しかしながら、特許文献１の連結部材は、円筒状であるため、様々な方向から作用する力に対して、連結部材に作用する力を分散させることができるが、所定の方向から過大な力（衝撃力）が作用する場合には、その形状に起因して、制振材で十分に力を吸収できないことがある。

本発明は、このような点を鑑みてなされたものであり、所定の方向から過大な力（衝撃力）が作用する場合であっても、この力を効果的に吸収することができる連結部材を提供することにある。

前記課題を鑑みて、本発明に係る連結部材は、一対の支持部材を連結することにより、前記一対の支持部材に支持され、所定の方向に力が作用する連結部材であって、前記連結部材は、中空部を有した筒状であり、前記中空部を形成する繊維強化樹脂からなる内周層と、前記内周層の外周面に沿って被覆された発泡樹脂からなる発泡層と、前記発泡層の外周面に沿って被覆された繊維強化樹脂からなる外周層と、を備えており、前記連結部材は、前記一対の支持部材の間において、前記連結部材が延在する延在方向に対して直交する断面において、台形状の外形の輪郭を有しており、前記連結部材は、前記断面において、前記力が作用する方向に対して直交する方向に延在した平板状の底辺部と、前記底辺部に連続し、前記底辺部から離れる方向に進むに従って、相互に近づくように延在した一対の側辺部と、前記一対の側辺部を繋ぐように形成された頂辺部と、を備えることを特徴とする。

本発明によれば、アーム本体の内周層と外周層との間に、発泡樹脂からなる発泡層が形成されているので、連結部材に作用する力（たとえば衝撃力）を、発泡層で吸収することができる。具体的には、平板状の底辺部は、力が作用する方向に対して直交する方向に延在しているので、これまでの円筒状の連結部材に比べて、底辺部は、前記力に対して広い受け部となり、底辺部の発泡層が圧縮変形するため、このような力を底辺部で効果的に受けることができる。

さらに、底辺部に対して作用した力の一部は、底辺部の内側層から、底辺部に対して傾斜した一対の側辺部の発泡層でも吸収され、最終的には、頂辺部の発泡層で吸収することができる。このような結果、所定の方向から過大な力（衝撃力）が作用する場合であっても、この力を効果的に吸収することができる。

なお、本発明でいう「所定方向に作用する力」とは、底辺部が平板状に延在する表面に対して、直交する方向から作用する外力、および、支持部材の相対的な位置の変化により、連結部材に曲げモーメントが作用した際に底辺部（の外周層）に生じる、曲げに起因した力である。この曲げに起因した力は、外周層、発泡層、および内周層を筒状に構成した際に、この構造に生じる特有の力（見かけ上の力）である。

さらに好ましい態様としては、前記断面において、前記頂辺部の中央が、前記底辺部から離れる方向に、膨らむように湾曲している。この態様によれば、前記断面において、前記頂辺部の中央が、底辺部から離れる方向に、膨らむように湾曲しているので、底辺部に作用する力（たとえば衝撃力）を、頂辺部で集中させることなく、効率的に逃がすことができる。

さらに好ましい態様としては、前記断面において、前記底辺部を構成する前記発泡層の厚みは、前記側辺部および前記頂辺部を構成する発泡層の厚みよりも厚い。この態様によれば、前記力が作用する底辺部の発泡層の厚みを厚くすることにより、底辺部に作用する力を、より効率的に吸収することができる。なお、本明細書でいう、その部位の発泡層の厚みとは、その部位における平均厚みである。例えば、底辺部の発泡層の厚みとは、底辺部の平板状の部分における発泡層の平均厚みのことである。

さらに好ましい態様としては、前記底辺部と前記側辺部との境界部分に位置する前記発泡層の厚みは、前記底辺部、前記側辺部、および前記頂辺部を構成する発泡層の厚みよりも、薄い。

この態様によれば、連結部材が捩じれた際には、底辺部と側辺部との境界部分に、他の部分に比べて大きな力が作用するが、この境界部分の発泡層の厚みは薄いため、この境界部分の外周層と内周層の距離が、他の部分に比べて近く、外周層と内周層とが一体となって、この捩じれによる力を受けるため、連結部材の剛性を高めることができる。

さらに、好ましい態様としては、前記底辺部と前記側辺部との境界部分に位置する前記発泡層の発泡樹脂の密度は、前記底辺部、前記側辺部、および前記頂辺部を構成する発泡層の発泡樹脂の密度よりも、高い。この態様によれば、境界部分に位置する発泡層の発泡樹脂の密度が高いので、連結部材が捩じれた際には、他の部分に比べて、外周層と内周層とが一体となって、この捩じれによる力を受け、連結部材の剛性をさらに高めることができる。なお、本明細書でいう、その部位の発泡樹脂の密度とは、その部位における発泡樹脂の平均密度である。例えば、底辺部の発泡層の発泡樹脂の平均密度とは、底辺部の平板状の部分における発泡層の発泡樹脂の平均密度のことである。

本発明に係る連結部材によれば、所定の方向から過大な力（衝撃力）が作用する場合であっても、この衝撃力を効果的に吸収することができる。

本発明の第１実施形態に係る連結部材の模式的斜視図である。 図１に示す連結部材のＡ−Ａ線に沿った矢視方向の断面図である。 図２に示す連結部材のＢ−Ｂ線に沿った矢視方向の断面図である。 図２に示す連結部材のＣ−Ｃ線に沿った矢視方向の断面図である。 図４に相当する変形例に係る連結部材の断面図である。 図５に相当する別の変形例に係る連結部材の断面図である。 図５に相当するさらなる変形例に係る連結部材の断面図である。

以下の本発明のいくつかの実施形態に係る連結部材１０を、図１〜図７を参照しながら説明する。

〔第１実施形態〕
図１は、本発明の第１実施形態に係る連結部材１０の模式的斜視図である。図２は、図１に示す連結部材１０のＡ−Ａ線に沿った矢視断面図である。図３は、図２に示す連結部材１０のＢ−Ｂ線に沿った矢視断面図である。図４は、図２に示す連結部材１０のＣ−Ｃ線に沿った矢視断面図である。

なお、図１に示す、各支持部材３０の形状は同じ形状であり、各支持部材３０と連結部材１０との接続状態は、同じである。したがって、図２および図３では、一方側の支持部材３０とこれに接続された連結部材１０の一方側の端部の断面のみを示し、本明細書では、他方側の支持部材３０と、これに接続された連結部材１０の他方側の端部の構造についての説明は省略する。

本実施形態に係る連結部材１０は、図１に示すように、一対の支持部材３０、３０を連結し、所定の方向に力が作用する部材である。連結部材１０は、一対の支持部材３０、３０の間に配置され、各支持部材３０に接続された状態で、一対の支持部材３０、３０と共に接続構造を成している。

本実施形態では、各支持部材３０は、連結部材１０を支持する四角筒状の支持柱であり、２つの支持部材３０、３０は、上述した如く同じ形状である。各支持部材３０は、鉛直方向に延在した本体部３１と、本体部３１から水平方向に突出した接続部３２とを備えている。本体部３１は、四角形の筒状部分であり、接続部３２は、後述する連結部材１０の中空部２１の形状に応じた台形状の筒状部分である。

ここで、本実施形態では、支持部材３０の一例として、連結部材１０を支持する四角筒状の支持柱を示しているが、一対の支持部材３０、３０により、連結部材１０を支持するような構造であれば、その構造は特に限定されるものではなく、支持部材３０が、たとえば、構造物または機械等に固定されるフランジを含む部材であってもよい。

図１に示すように、連結部材１０は、中空部２１を有した筒状であり、本体部１４と、本体部１４の両側において本体部１４に一体的に形成された接続部１５と、を備えている。

本実施形態では、図４に示すように、本体部１４は、中空部２１を有した筒状である。本体部１４は、中空部２１を形成する繊維強化樹脂からなる筒状の内周層１１と、内周層１１の外周面１１ａに沿って被覆された発泡樹脂からなる発泡層１２と、発泡層１２の外周面１２ａに沿って被覆された繊維強化樹脂からなる外周層１３と、を備えた３層構造である。

なお、本実施形態では、周回する内周層１１、発泡層１２、および外周層１３のそれぞれの厚みは、略一定である。内周層１１および外周層１３の繊維強化樹脂の強化繊維の種類、強化繊維の密度、および合成樹脂は、同じであり、本実施形態では、好ましい態様として、内周層１１の厚みに対して、外周層１３の厚みが厚い。これにより、連結部材１０の剛性を高めることができる。なお、本実施形態では周方向の沿った発泡層１２の発泡倍率は、同じである。

本実施形態では、各接続部１５は、繊維強化樹脂からなる。各接続部１５を構成する繊維強化樹脂の層は、本体部１４の内周層１１および外周層１３を構成する繊維強化樹脂の層と連続している。より具体的には、接続部１５と内周層１１には、連続した強化繊維がわたされ、接続部１５と外周層１３にも、連続した強化繊維がわたされる。このような結果、本体部１４と、接続部１５との強度を高めることができる。

図２および図３に示すように、各接続部１５の中空部２１には、支持部材３０の接続部３２が挿入されている。連結部材１０の接続部１５と、支持部材３０の接続部３２とは、相互に嵌合することにより、固定されていてもよく、接着剤、リベット、または締結部材の少なくとも１つを介して、相互に固定されていてもよい。

本実施形態では、連結部材１０の両端に、接続部１５、１５を設けたが、支持部材３０と連結部材１０との接続性（連結性）を確保することとができるのであれば、連結部材１０に対して、一方の接続部１５または両方の接続部１５、１５を省略してもよい。

ここで、本体部１４の内周層１１、外周層１３、および接続部１５、１５は、上述した如く、繊維強化樹脂からなり、個別の複数の繊維強化樹脂からなるプリプレグを積層することにより成形される。繊維強化樹脂は、以下に示す強化繊維に合成樹脂を含浸させたものである。

繊維強化樹脂の強化繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、チラノ繊維、玄武岩繊維、セラミックス繊維などの無機繊維；ステンレス繊維やスチール繊維などの金属繊維；アラミド繊維、ポリエチレン繊維、ポリパラフェニレンベンズオキサドール（ＰＢＯ）繊維などの有機繊維；またはボロン繊維などが挙げられる。強化繊維は、一種単独で用いられてもよく、二種以上が併用されてもよい。なかでも、炭素繊維、ガラス繊維、またはアラミド繊維が好ましく、炭素繊維がより好ましい。これらの強化繊維は、軽量であるにも関わらず優れた機械的強度を有している。

このような強化繊維としては、長繊維または短繊維のいずれであってもよいが、所望の形状に加工された強化繊維基材として用いられることが好ましい。強化繊維基材としては、強化繊維を用いてなる織物基材、編物基材、不織布、または強化繊維を一方向に引き揃えた繊維束（ストランド）を糸で結束（縫合）してなる面材などが挙げられる。本実施形態では、また、強化繊維基材は、長繊維が織り込まれた織物基材であり、織物基材の織り方としては、平織、綾織、朱子織などが挙げられる。繊維強化基材は、一枚の繊維強化基材のみを積層せずに用いてもよく、複数枚の繊維強化基材を積層して積層繊維強化基材として用いてもよい。

合成樹脂は、強化繊維に含浸されて、強化繊維同士を結合する樹脂である。含浸させた合成樹脂によって、強化繊維同士を結着一体化させることができる。強化繊維に含浸させる合成樹脂は、熱硬化性樹脂または熱可塑性樹脂のいずれの樹脂であってもよいが、より好ましくは、熱硬化性樹脂である。

熱硬化性樹脂としては、特に限定されず、例えば、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、シリコン系樹脂、マレイミド系樹脂、ビニルエステル系樹脂、シアン酸エステル系樹脂、またはマレイミド系樹脂とシアン酸エステル系樹脂を予備重合した樹脂などが挙げられる。熱硬化性樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。なかでも、エポキシ系樹脂、またはビニルエステル系樹脂が好ましい。これらの合成樹脂によれば、弾性に優れた繊維強化樹脂を形成することができ、得られる連結部材１０の耐衝撃性を向上させることができる。また、熱硬化性樹脂には、硬化剤、硬化促進剤などの添加剤が含有されていてもよい。繊維強化樹脂は、シート・モールディング・コンパウンド（ＳＭＣ）により成形されてもよい。

本体部１４を構成する発泡層１２は、素材として発泡した合成樹脂を含んでいる。発泡層１２用いられる合成樹脂として、具体的には、ポリカーボネート系樹脂、アクリル系樹脂、熱可塑性ポリエステル系樹脂、ポリメタクリルイミド系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリアミド系樹脂、またはポリプロピレン系樹脂などが挙げられる。なお、合成樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。なかでも、発泡層１２と、内周層１１および外周層１３とをより強固に一体化することができることから、熱可塑性ポリエステル系樹脂またはポリアミド系樹脂が好ましく、熱可塑性ポリエステル系樹脂がより好ましい。

合成樹脂は、シアノ基、ヒドロキシ基（水酸基）、カルボニル基、アミノ基、エポキシ基、ハロゲン原子、オキソ基、またはフェニル基などの極性基を有していることが好ましい。極性基を有している合成樹脂を用いることによって、これを含む本体部１４の発泡層１２と、内周層１１および外周層１３とを強固に一体化させることができる。これにより、連結部材１０に衝撃力が加わった際に発泡層１２との内周層１１および外周層１３の剥離を低減させて、連結部材１０の耐衝撃性をより向上させることが可能となる。

ここで、本実施形態では、本体部１４の形状が、これまでの円筒形状とは異なる。具体的には、本体部１４は、一対の接続部１５、１５の間において、本体部１４が延在する延在方向Ｌに対して直交する断面（図４に示す断面参照）において、台形状の外形の輪郭を有している。なお、図４では、この台形の形状を上下反転させて、示している。

具体的には、本体部１４は、底辺部２３と、一対の側辺部２４、２４と、頂辺部２５とにより構成され、外形の輪郭は台形形状であり、上述した中空部２１も台形形状となっている。ここで、底辺部２３は、平板状であり、上述した内周層１１、発泡層１２、および外周層１３の一部が積層された３層構造からなる。底辺部２３は、図４に示す力（白抜矢印）が作用する方向に対して直交する方向に延在している。

なお、図４に示す力としては、底辺部が平板状に延在する表面に対して、直交する方向から作用する外力（たとえば衝撃力）などを挙げることができる。また、この他にも、支持部材３０、３０の相対的な位置の変化（図１に示す上下方向の位置ずれ）により、連結部材１０に曲げモーメントが作用した際に、底辺部２３（の外周層１３）に生じる、曲げに起因した力（衝撃力）である。この曲げに起因した力は、図４に示す断面形状を有した、内周層１１、発泡層１２、および外周層１３を筒状構造体に生じる特有の力（見かけ上の力）である。

一対の側辺部２４、２４は、平板状であり、底辺部２３の両側から連続しており、上述した断面において、底辺部２３から離れる方向に進むに従って、相互に近づくように延在している。各側辺部２４は、底辺部２３と同様に、内周層１１、発泡層１２、および外周層１３の一部が積層された３層構造からなる。

頂辺部２５は、平板状であり、上述した断面において、底辺部２３に連続した側を基端としたときに、その先端側において、一対の側辺部２４、２４を繋ぐように形成されている。頂辺部２５は、底辺部２３と同様に、内周層１１、発泡層１２、および外周層１３の一部が積層された３層構造からなる。なお、底辺部２３と各側辺部２４との境界は湾曲した形状になっており、頂辺部２５と各側辺部２４との境界も湾曲した形状になっている。

このようにして、底辺部２３と、一対の側辺部２４、２４と、頂辺部２５とは、内周層１１、発泡層１２、および外周層１３のそれぞれが連続した３層構造となる。本実施形態によれば、図４に示すように、本体部１４の内周層１１と外周層１３との間に、発泡樹脂からなる発泡層１２が形成されているので、図４に示すような力（たとえば衝撃力）が作用しても、この力を、発泡層１２で吸収することができる。

具体的には、上述したように、一対の支持部材３０、３０のそれぞれに、異なる衝撃荷重が上下方向に作用した場合には、本体部１４の底辺部２３の外周層１３にも曲げの衝撃力が作用する。また、連結部材１０の外部から衝撃力が作用することもある。

このような場合であっても、上述した断面において、底辺部２３が、これまでの円筒状の本体部に比べて、作用する力（衝撃力）に対してより広い受け部となり、底辺部２３の発泡層１２が圧縮変形するため、このような力を底辺部２３で効果的に受けることができる。

さらに、底辺部２３に対して作用した力の一部は、底辺部２３の内側層１１から伝達され、一対の側辺部２４の発泡層１２でも吸収される。この一対の側辺部２４は、底辺部２３に対して傾斜していることから、力が作用する方向に対しても傾斜しているため、一対の側辺部２４の発泡層１２でも、より効果的に、作用する力を受けることができる。最終的には、この作用する力を頂辺部２５の発泡層１２で吸収することができる。このような結果、連結部材１０に作用した力を効果的に吸収することができる。

このような連結部材１０を製造する際には、まず、本体部１４の中空部２１に相当する形状の芯材（図示せず）に、内周層１１に相当する繊維強化樹脂のプリプレグ、発泡層１２に相当する未発泡または予備発泡させた樹脂製のシート材、および外周層１３に相当する繊維強化樹脂のプリプレグを、この順で、積層するように巻き付ける。このときに、接続部１５に相応するプリプレグも合わせて巻き付ける。これにより、筒状体を賦形する。

次に、賦形した筒状体を、上型（図示せず）および下型（図示せず）を挟み込んで、熱圧し、成形体を成形する。その後、連結部材１０に相当する成形体を上型および下型から脱型後、成形体から芯材を引き抜く。以上の工程を経て、本体部１４に接続部１５、１５が一体的に形成され、本体部１４に、内周層１１、発泡層１２、および外周層１３が順次一体的に形成された連結部材１０を成形することができる。

図５は、図４に相当する変形例に係る連結部材１０の断面図である。この変形例に係る連結部材１０が、図４に示すものと相違する点は、図４に示す頂辺部２５は、平板状であるのに対して、この変形例では、頂辺部２５の中央は、底辺部２３から離れる方向（すなわち下方向）に、膨らむように湾曲している点である。

このように、頂辺部２５の中央が、底辺部２３から離れる方向に、膨らむように湾曲していることにより、図４に示す平板状の頂辺部２５に比べて、底辺部２３に作用する衝撃力を、頂辺部２５で集中させることなく、効率的に分散して逃がすことができる。

図６は、図５に相当する別の変形例に係る連結部材１０の断面図である。この変形例に係る連結部材１０が、図５に示すものと相違する点は、発泡層１２の厚みである。具体的には、図５に示す連結部材１０では、底辺部２３、側辺部２４、および頂辺部２５を構成する発泡層１２の厚みが同じであったが、この変形例では、底辺部２３を構成する発泡層１２の厚みが、側辺部２４および頂辺部２５を構成する発泡層１２の厚みよりも、厚い。

この変形例の如く、力が作用する底辺部２３の発泡層１２の厚みを、他の部分の発泡層１２よりも厚くすることにより、底辺部２３に作用する衝撃力を、底辺部２３を構成する発泡層１２により効率的に吸収することができる。

なお、このような発泡層１２は、成形時において、底辺部２３の発泡層１２に相当する部分のシート材を巻き付け時にラップさせる、または、その部分のシート材の厚みを厚くすることにより得ることができる。

図７は、図５に相当するさらなる変形例に係る連結部材１０の断面図である。この変形例に係る連結部材１０が、図５に示すものと相違する点は、発泡層１２の部分的な厚みとその部分的な密度である。

具体的には、図５に示す連結部材１０では、周回する発泡層１２の厚みが、略同じであったが、この変形例では、底辺部２３と側辺部２４との境界部分２６（すなわち角部）に位置する発泡層１２の厚みが、底辺部２３、側辺部２４、および頂辺部２５を構成する発泡層１２の厚みよりも、薄い。なお、この変形例では、図７に示すように、底辺部２３、側辺部２４、および頂辺部２５の厚みは同じである。

このように構成することにより、連結部材１０が捩じれた際には、底辺部２３と側辺部２４との境界部分２６に、他の部分に比べて大きな力が作用するが、この境界部分２６の発泡層１２の厚みは薄いため、この境界部分２６の外周層１３と内周層１１の距離が、他の部分に比べて近く、外周層１３と内周層１１とが一体となって、この捩じれによる力を受けるため、連結部材１０の捩じれに対する剛性を高めることができる。

この変形例では、さらに好ましい態様として、底辺部２３と側辺部２４との境界部分２６に位置する発泡層１２の発泡樹脂の密度が、底辺部２３、側辺部２４、および頂辺部２５を構成する発泡層１２の発泡樹脂の密度よりも、高い。なお、この変形例では、底辺部２３、側辺部２４、および頂辺部２５の発泡樹脂の密度は、同じである。

たとえば、底辺部２３、側辺部２４、および頂辺部２５を構成する発泡層１２の発泡樹脂の密度は、０．０５〜０．３ｇ／ｃｍ^３の範囲にあり、この範囲の密度よりも高いことを前提として、境界部分２６に位置する発泡層１２の発泡樹脂の密度は、０．２〜０．９ｇ／ｃｍ^３の範囲にある。なお、本明細書でいう発泡樹脂の密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５「発泡プラスチック及びゴム−見掛け密度の測定」に準拠して測定される値をいう。

このように、境界部分２６に位置する発泡層１２の発泡樹脂の密度が高いため、連結部材１０が捩じれた際には、他の部分に比べて、外周層１３と内周層１１とが一体となって、この捩じれによる力を受けるため、連結部材１０の捩じれに対する剛性をさらに高めることができる。

このような連結部材１０を製造する際は、外周層１３に相当するプリプレグを巻き付けるタイミングで、他の部分の巻き付け力よりも強い巻付け力で、この境界部分を巻き付けることにより、発泡層を圧縮変形させる。これにより、境界部分２６の発泡層１２の厚さが薄く、かつ、発泡樹脂の密度が高い連結部材１０を得ることができる。

以上、本発明のいくつかの実施形態について詳述したが、本発明は、前記の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の精神を逸脱しない範囲で、種々の設計変更を行うことができるものである。

図７に示す変形例では、境界部分に位置する発泡層の発泡樹脂の密度を、底辺部、側辺部、および頂辺部を構成する発泡層の発泡樹脂の密度よりも高くしたが、連結部材の捩じれによる剛性を確保することができるのであれば、これらの密度は同じであってもよい。

１０：連結部材、１１：内周層、１２：発泡層、１３：外周層、１４：本体部、１５：接続部、２１：中空部、２３：底辺部、２４：側辺部、２５：頂辺部、２６：境界部分、３０：支持部材、３１：本体部、３２：接続部

Claims (5)

1. 一対の支持部材を連結することにより、前記一対の支持部材に支持され、所定の方向に力が作用する連結部材であって、
   前記連結部材は、中空部を有した筒状であり、
   前記中空部を形成する繊維強化樹脂からなる内周層と、
   前記内周層の外周面に沿って被覆された発泡樹脂からなる発泡層と、
   前記発泡層の外周面に沿って被覆された繊維強化樹脂からなる外周層と、を備えており、
   前記連結部材は、前記一対の支持部材の間において、前記連結部材が延在する延在方向に対して直交する断面において、台形状の外形の輪郭を有しており、
   前記連結部材は、前記断面において、前記力が作用する方向に対して直交する方向に延在した平板状の底辺部と、
   前記底辺部に連続し、前記底辺部から離れる方向に進むに従って、相互に近づくように延在した一対の側辺部と、
   前記一対の側辺部を繋ぐように形成された頂辺部と、
   を備えることを特徴とする連結部材。
2. 前記断面において、前記頂辺部の中央が、前記底辺部から離れる方向に、膨らむように湾曲していることを特徴とする請求項１に記載の連結部材。
3. 前記断面において、前記底辺部を構成する前記発泡層の厚みは、前記側辺部および前記頂辺部を構成する発泡層の厚みよりも厚いことを特徴とする請求項１または２に記載の連結部材。
4. 前記底辺部と前記側辺部との境界部分に位置する前記発泡層の厚みは、前記底辺部、前記側辺部、および前記頂辺部を構成する発泡層の厚みよりも、薄いことを特徴とする請求項１または２に記載の連結部材。
5. 前記底辺部と前記側辺部との境界部分に位置する前記発泡層の発泡樹脂の密度は、前記底辺部、前記側辺部、および前記頂辺部を構成する発泡層の発泡樹脂の密度よりも、高いことを特徴とする請求項４に記載の連結部材。

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