JP2018206588A - Lead wire, manufacturing method thereof, and vehicle light bulb - Google Patents

Lead wire, manufacturing method thereof, and vehicle light bulb Download PDF

Info

Publication number
JP2018206588A
JP2018206588A JP2017110058A JP2017110058A JP2018206588A JP 2018206588 A JP2018206588 A JP 2018206588A JP 2017110058 A JP2017110058 A JP 2017110058A JP 2017110058 A JP2017110058 A JP 2017110058A JP 2018206588 A JP2018206588 A JP 2018206588A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lead wire
coating layer
core material
heat treatment
bulb
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2017110058A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6863096B2 (en
Inventor
山本　修三
Shuzo Yamamoto
修三 山本
敦 平家
Atsushi Heike
敦 平家
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toshiba Lighting and Technology Corp
Original Assignee
Toshiba Lighting and Technology Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toshiba Lighting and Technology Corp filed Critical Toshiba Lighting and Technology Corp
Priority to JP2017110058A priority Critical patent/JP6863096B2/en
Priority to CN201810183922.9A priority patent/CN108987244B/en
Priority to TW107108357A priority patent/TWI727150B/en
Priority to TW110111014A priority patent/TWI750070B/en
Publication of JP2018206588A publication Critical patent/JP2018206588A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6863096B2 publication Critical patent/JP6863096B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
    • H01J61/02—Details
    • H01J61/36—Seals between parts of vessels; Seals for leading-in conductors; Leading-in conductors
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J9/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture, installation, removal, maintenance of electric discharge tubes, discharge lamps, or parts thereof; Recovery of material from discharge tubes or lamps
    • H01J9/24—Manufacture or joining of vessels, leading-in conductors or bases
    • H01J9/245—Manufacture or joining of vessels, leading-in conductors or bases specially adapted for gas discharge tubes or lamps
    • H01J9/247—Manufacture or joining of vessels, leading-in conductors or bases specially adapted for gas discharge tubes or lamps specially adapted for gas-discharge lamps
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J9/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture, installation, removal, maintenance of electric discharge tubes, discharge lamps, or parts thereof; Recovery of material from discharge tubes or lamps
    • H01J9/24—Manufacture or joining of vessels, leading-in conductors or bases
    • H01J9/28—Manufacture of leading-in conductors
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J2329/00—Electron emission display panels, e.g. field emission display panels
    • H01J2329/90—Leading-in arrangements; seals therefor

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
  • Resistance Heating (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)

Abstract

To provide a lead wire having a simple structure and capable of suppressing opening of a folded portion of the lead wire, a manufacturing method thereof, and a vehicle light bulb.SOLUTION: A lead wire according to an embodiment includes a core material having a linear shape and containing iron and nickel, and a coating layer containing nickel and covering the surface of the core material. The thickness of the coating layer is 1.0 μm or more and 6.0 μm or less.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明の実施形態は、リード線、リード線の製造方法、および車両用電球に関する。   Embodiments described herein relate generally to a lead wire, a lead wire manufacturing method, and a vehicle light bulb.

ガラスを含み、端部に封止部が設けられたバルブと、一端がバルブの内部に設けられ、他端が封止部から露出する一対のリード線と、バルブの内部において一対のリード線の端部に保持されたフィラメントとを備えた車両用電球がある。リード線の端部は折り曲げられ、フィラメントのレグを挟み込むようにして保持している。
ここで、封止部は、ガラスを含むバルブの端部を加熱し、加熱されたバルブの端部を一対のリード線とともに押しつぶすことで形成される。そのため、一対のリード線は、ガラスの熱膨張係数に近い熱膨張係数を有する材料から形成されている。一般的に、リード線は、Ｆｅ−Ｎｉ合金を含む芯材と、銅を含み芯材を覆う層と、ニッケルを含み銅を含む層を覆う層と、を有している。Ｆｅ−Ｎｉ合金を含む芯材を有するリード線の熱膨張係数はガラスの熱膨張係数に近い。そのため、一対のリード線をバルブの端部に封止した際に、リード線と封止部との密着が不完全となりリークが発生するのを抑制することができる。 A bulb including glass and having a sealing portion at one end, a pair of lead wires having one end provided inside the bulb and the other end exposed from the sealing portion, and a pair of lead wires inside the bulb There is a bulb for a vehicle with a filament held at the end. The end of the lead wire is bent and held so as to sandwich the leg of the filament.
Here, the sealing portion is formed by heating an end portion of a bulb containing glass and crushing the end portion of the heated bulb together with a pair of lead wires. For this reason, the pair of lead wires are formed of a material having a thermal expansion coefficient close to that of glass. In general, the lead wire has a core material containing an Fe—Ni alloy, a layer containing copper and covering the core material, and a layer covering a layer containing nickel and containing copper. The thermal expansion coefficient of the lead wire having the core material containing the Fe—Ni alloy is close to that of glass. Therefore, when the pair of lead wires is sealed at the end portion of the bulb, it is possible to suppress the occurrence of leakage due to incomplete contact between the lead wire and the sealing portion.

ところが、Ｆｅ−Ｎｉ合金を含む芯材の熱膨張係数、銅を含む層の熱膨張係数、およびニッケルを含む層の熱膨張係数は、異なるものとなる。そのため、車両用電球を点灯させた際にフィラメントにおいて発生した熱によりリード線の折り曲げ部が開き、フィラメントのレグがリード線から外れたり、リード線とフィラメントのレグとの電気的な接続が妨げられたりするおそれがある。   However, the thermal expansion coefficient of the core material containing the Fe—Ni alloy, the thermal expansion coefficient of the layer containing copper, and the thermal expansion coefficient of the layer containing nickel are different. For this reason, the bent portion of the lead wire opens due to the heat generated in the filament when the vehicle bulb is turned on, and the filament leg is detached from the lead wire or the electrical connection between the lead wire and the filament leg is hindered. There is a risk of

そのため、前述した芯材、銅を含む層、およびニッケルを含む層を有する線材と、ニッケルを含む線材とが接合されたリード線が提案されている。芯材、銅を含む層、およびニッケルを含む層を有する線材を封止部に封止すれば、リークが発生するのを抑制することができる。また、ニッケルを含む線材の端部を折り曲げてフィラメントのレグを挟み込めば、フィラメントにおいて発生した熱により折り曲げ部が開くことを抑制することができる。
しかしながら、この様にすると、リード線の構成が複雑となり製造コストの増大を招くことになる。
そこで、簡易な構成を有し、リード線の折り曲げ部が開くのを抑制することができる技術の開発が望まれていた。 For this reason, a lead wire is proposed in which the above-described core material, a layer containing copper, a wire containing a layer containing nickel, and a wire containing nickel are joined. If a wire having a core material, a layer containing copper, and a layer containing nickel is sealed in the sealing portion, the occurrence of leakage can be suppressed. Further, if the end of the wire containing nickel is bent and the filament leg is sandwiched, the bent portion can be prevented from opening due to heat generated in the filament.
However, if this is done, the configuration of the lead wire becomes complicated, leading to an increase in manufacturing cost.
Therefore, development of a technique that has a simple configuration and can suppress the opening of the bent portion of the lead wire has been desired.

特開平９−４５２９１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 9-45291

本発明が解決しようとする課題は、簡易な構成を有し、リード線の折り曲げ部が開くのを抑制することができるリード線、リード線の製造方法、および車両用電球を提供することである。   The problem to be solved by the present invention is to provide a lead wire, a lead wire manufacturing method, and a vehicle light bulb that have a simple configuration and can prevent the bent portion of the lead wire from opening. .

実施形態に係るリード線は、線状を呈し、鉄とニッケルを含む芯材と；ニッケルを含み、前記芯材の表面を覆う被覆層と；を有している。前記被覆層の厚みは、１．０μｍ以上、６．０μｍ以下である。   The lead wire according to the embodiment has a linear shape and includes a core material including iron and nickel; and a coating layer including nickel and covering the surface of the core material. The coating layer has a thickness of 1.0 μm or more and 6.0 μm or less.

本発明の実施形態によれば、簡易な構成を有し、リード線の折り曲げ部が開くのを抑制することができるリード線、リード線の製造方法、および車両用電球を提供することができる。   According to the embodiments of the present invention, it is possible to provide a lead wire, a lead wire manufacturing method, and a vehicle light bulb that have a simple configuration and can prevent the bent portion of the lead wire from opening.

本実施の形態に係る車両用電球を例示するための模式部分断面図である。It is a model fragmentary sectional view for illustrating the bulb for vehicles concerning this embodiment. リード線の折り曲げ部を例示するための模式図である。It is a schematic diagram for illustrating the bending part of a lead wire. 比較例に係るリード線の断面を例示するための模式図である。It is a mimetic diagram for illustrating a section of a lead wire concerning a comparative example. 本実施の形態に係るリード線の断面を例示するための模式図である。It is a mimetic diagram for illustrating a section of a lead wire concerning this embodiment. リード線からの水素の放出量を例示するためのグラフ図である。It is a graph for demonstrating the discharge | release amount of hydrogen from a lead wire.

以下、図面を参照しつつ、実施の形態について例示をする。なお、各図面中、同様の構成要素には同一の符号を付して詳細な説明は適宜省略する。
図１は、本実施の形態に係る車両用電球を例示するための模式部分断面図である。
図２は、リード線の折り曲げ部を例示するための模式図である。
本実施の形態に係る車両用電球１は、二輪車や四輪車（自動車）などの車両に設けられる制動灯、方向指示灯あるいは尾灯などに用いることができる。
また、図１に例示をする車両用電球１は、口金を有さないウエッジベース電球である。 ただし、車両用電球１の用途や形態は例示をしたものに限定されるわけではない。
本実施の形態に係る車両用電球１は、バルブ２の内部においてフィラメント４を保持する一対のリード線６を有するものに適用することができる。 Hereinafter, embodiments will be illustrated with reference to the drawings. In addition, in each drawing, the same code | symbol is attached | subjected to the same component and detailed description is abbreviate | omitted suitably.
FIG. 1 is a schematic partial cross-sectional view for illustrating a vehicle light bulb according to the present embodiment.
FIG. 2 is a schematic diagram for illustrating a bent portion of a lead wire.
The vehicle light bulb 1 according to the present embodiment can be used for a brake light, a direction indicator light, a taillight, or the like provided in a vehicle such as a two-wheeled vehicle or a four-wheeled vehicle (automobile).
Moreover, the light bulb 1 for vehicles illustrated in FIG. 1 is a wedge base light bulb having no base. However, the use and form of the vehicle light bulb 1 are not limited to those illustrated.
The vehicle bulb 1 according to the present embodiment can be applied to one having a pair of lead wires 6 that hold the filament 4 inside the bulb 2.

図１に示すように、車両用電球１には、バルブ２、封止部３、フィラメント４、固定部材５、およびリード線６が設けられている。
バルブ２は、一端が半球状を呈した筒状体となっている。バルブ２の形状は、例示をしたものに限定されるわけではなく、例えば、Ａ形、Ｇ形、ＰＳ形、Ｒ形、Ｔ形やこれらの複合形、あるいは板状体や皿状体などからなる平板形などとすることもできる。バルブ２の他端には、封止部３が設けられている。
また、バルブ２は、透光性材料から形成されている。そのため、バルブ２は、透光性を有する気密容器となっている。 As shown in FIG. 1, the bulb 1 for a vehicle is provided with a bulb 2, a sealing portion 3, a filament 4, a fixing member 5, and a lead wire 6.
The valve 2 is a cylindrical body with one end having a hemispherical shape. The shape of the valve 2 is not limited to the illustrated ones. For example, the shape is A-type, G-type, PS-type, R-type, T-type, or a combination thereof, or a plate-like body or a dish-like body. It can also be a flat plate shape. A sealing part 3 is provided at the other end of the valve 2.
The bulb 2 is made of a light transmissive material. Therefore, the bulb 2 is an airtight container having translucency.

バルブ２は、例えば、ソーダライムガラスやアルカリ・アルカリ土類ケイ酸ガラス（鉛フリーガラスなどとも称される）などのガラスから形成することができる。
ガラスの物理的特性は、例えば、軟化点が６６５℃、徐冷点が４８０℃、歪点が４４０℃、熱伝導率（１００℃）が１．１（Ｗ／（ｍ・Ｋ））、熱膨張係数（３０℃〜３８０℃）が５×１０−６／℃以上（例えば、９．４５×１０−６／℃）である。
この場合、バルブ２は、透光性を有していればよい。例えば、バルブ２は、無色透明であってもよいし、着色されていてもよい。また、バルブ２の表面や内面には、着色膜、反射膜、散光膜、蛍光体膜などの被膜や、凹凸が設けられていてもよい。バルブ２は、散乱材や蛍光体などを含む材料から形成されていてもよい。 The bulb 2 can be formed of glass such as soda lime glass or alkali / alkaline earth silicate glass (also referred to as lead-free glass).
The physical properties of glass are, for example, a softening point of 665 ° C., an annealing point of 480 ° C., a strain point of 440 ° C., a thermal conductivity (100 ° C.) of 1.1 (W / (m · K)), heat The expansion coefficient (30 ° C. to 380 ° C.) is 5 × 10 −6 / ° C. or higher (for example, 9.45 × 10 −6 / ° C.).
In this case, the bulb 2 only needs to have translucency. For example, the bulb 2 may be colorless and transparent, or may be colored. Further, the surface and the inner surface of the bulb 2 may be provided with a coating such as a colored film, a reflective film, a diffused film, and a phosphor film, and unevenness. The bulb 2 may be formed of a material including a scattering material or a phosphor.

気密容器であるバルブ２の内部は、大気圧よりも減圧されるか、不活性ガスが封入されている。封入される不活性ガスは、例えば、キセノン（Ｘｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、アルゴン（Ａｒ）、または、これらの混合ガスなどとすることができる。また、封入される不活性ガスは、窒素（Ｎ２）などをさらに含むこともできる。
不活性ガスが封入される場合には、バルブ２の内部の圧力が、０．５ＭＰａ〜３．０ＭＰａ程度となるようにすることができる。
不活性ガスを封入すれば、フィラメント４の蒸発を抑制し、車両用電球１の寿命を長くすることができる。 The inside of the valve 2 which is an airtight container is depressurized from atmospheric pressure or is filled with an inert gas. The inert gas to be sealed can be, for example, xenon (Xe), krypton (Kr), argon (Ar), or a mixed gas thereof. Moreover, the inert gas enclosed can further contain nitrogen (N 2 ) or the like.
When the inert gas is sealed, the pressure inside the valve 2 can be set to about 0.5 MPa to 3.0 MPa.
If an inert gas is enclosed, evaporation of the filament 4 can be suppressed and the life of the vehicle bulb 1 can be extended.

封止部３は、直方体形状を有している。
前述したように、封止部３は、バルブ２の一方の端部を封止している。例えば、封止部３は、バルブ２の端部を加熱し、加熱されたバルブ２の端部を一対のリード線６とともに押しつぶすことで形成することができる。この場合、封止部３もガラスから形成されることになる。
封止部３には、封止部３の内部を貫通し、バルブ２の内部に通じた排気管３ａが設けられている。排気管３ａは、バルブ２の内部を排気したり、バルブ２の内部に不活性ガスを封入したりする際に用いられる。排気管３ａの外気側の端部は、封止されている。
また、封止部３には、車両用電球１を車両に設けられた灯具に保持させる際に用いる凸状の爪部などを設けることができる。 The sealing part 3 has a rectangular parallelepiped shape.
As described above, the sealing portion 3 seals one end of the valve 2. For example, the sealing portion 3 can be formed by heating the end portion of the bulb 2 and crushing the end portion of the heated bulb 2 together with the pair of lead wires 6. In this case, the sealing part 3 is also formed from glass.
The sealing part 3 is provided with an exhaust pipe 3 a that penetrates the inside of the sealing part 3 and communicates with the inside of the valve 2. The exhaust pipe 3 a is used when exhausting the inside of the valve 2 or sealing an inert gas inside the valve 2. The end portion on the outside air side of the exhaust pipe 3a is sealed.
Further, the sealing portion 3 can be provided with a convex claw portion used when the vehicle bulb 1 is held by a lamp provided in the vehicle.

フィラメント４は、コイル４ａと、コイル４ａの両端にそれぞれ設けられたレグ４ｂを有している。
コイル４ａは、線材を巻き回すことで形成されている。
レグ４ｂは、コイル４ａの端部から直線状に伸びている。
コイル４ａとレグ４ｂは、一体に形成されている。フィラメント４（コイル４ａ、レグ４ｂ）は、例えば、タングステン（Ｗ）を主成分として含む線材から形成することができる。 The filament 4 has a coil 4a and legs 4b provided at both ends of the coil 4a.
The coil 4a is formed by winding a wire.
The leg 4b extends linearly from the end of the coil 4a.
The coil 4a and the leg 4b are integrally formed. The filament 4 (coil 4a, leg 4b) can be formed from, for example, a wire containing tungsten (W) as a main component.

固定部材５は、バルブ２の内部に設けられている。固定部材５は、一対のリード線６を保持する。固定部材５は、例えば、ガラスから形成することができる。固定部材５は、例えば、加熱されたガラスからなる部材を一対のリード線６とともに押しつぶすことで形成することができる。この場合、バルブ２、封止部３、および固定部材５は、同じ材料から形成することもできる。   The fixing member 5 is provided inside the valve 2. The fixing member 5 holds a pair of lead wires 6. The fixing member 5 can be formed from glass, for example. The fixing member 5 can be formed, for example, by crushing a member made of heated glass together with a pair of lead wires 6. In this case, the valve 2, the sealing portion 3, and the fixing member 5 can be formed from the same material.

リード線６は、線状を呈している。リード線６の断面寸法（直径寸法）は、例えば、０．２ｍｍ以上、０．７６ｍｍ以下とすることができる。
図２に示すように、リード線６の一端は折り曲げられ、フィラメント４のレグ４ｂを挟み込むようにして保持している。リード線６の他端は、封止部３から露出している。リード線６の封止部３から露出している部分は、外部の電源などと接続するための端子となる。 The lead wire 6 has a linear shape. The cross-sectional dimension (diameter dimension) of the lead wire 6 can be 0.2 mm or more and 0.76 mm or less, for example.
As shown in FIG. 2, one end of the lead wire 6 is bent and held so as to sandwich the leg 4 b of the filament 4. The other end of the lead wire 6 is exposed from the sealing portion 3. The portion exposed from the sealing portion 3 of the lead wire 6 serves as a terminal for connecting to an external power source or the like.

ここで、リード線６の材料の熱膨張係数と、封止部３の材料であるガラスの熱膨張係数との差が大きくなると、リード線６と封止部３との密着が不完全となりリークが発生するおそれがある。
そのため、リード線６は、ガラスの熱膨張係数に近い熱膨張係数を有する材料から形成されている。 Here, if the difference between the thermal expansion coefficient of the material of the lead wire 6 and the thermal expansion coefficient of the glass that is the material of the sealing portion 3 becomes large, the adhesion between the lead wire 6 and the sealing portion 3 becomes incomplete and leakage occurs. May occur.
Therefore, the lead wire 6 is formed from a material having a thermal expansion coefficient close to that of glass.

図３は、比較例に係るリード線の断面を例示するための模式図である。
図３に示すように、リード線１６は、芯材１６ａ、被覆層１６ｂ、および被覆層１６ｃを有する。
芯材１６ａは、線状を呈している。芯材１６ａの断面形状は、例えば、円形である。
芯材１６ａは、ガラスの熱膨張係数に近い熱膨張係数を有する材料から形成されている。芯材１６ａは、例えば、鉄（Ｆｅ）とニッケル（Ｎｉ）を含む合金から形成することができる。 FIG. 3 is a schematic view for illustrating a cross section of a lead wire according to a comparative example.
As shown in FIG. 3, the lead wire 16 has a core material 16a, a coating layer 16b, and a coating layer 16c.
The core material 16a has a linear shape. The cross-sectional shape of the core material 16a is, for example, a circle.
The core material 16a is formed from a material having a thermal expansion coefficient close to that of glass. The core material 16a can be formed from, for example, an alloy containing iron (Fe) and nickel (Ni).

被覆層１６ｂは、芯材１６ａの表面を覆っている。被覆層１６ｂは、例えば、銅（Ｃｕ）を含む。
被覆層１６ｃは、被覆層１６ｂの表面を覆っている。被覆層１６ｂは、例えば、ニッケルを含む。ニッケルを含む被覆層１６ｃを設ければ、リード線１６を封止部３に封止する際に、銅を含む被覆層１６ｂが酸化するのを抑制することができる。また、リード線１６を封止部３に封止する際に被覆層１６ｃの表面が酸化して酸化ニッケルが生成されると、酸化ニッケルがガラス中に拡散するので、リード線１６と封止部３とを密着させることができる。 The coating layer 16b covers the surface of the core material 16a. The coating layer 16b includes, for example, copper (Cu).
The coating layer 16c covers the surface of the coating layer 16b. The coating layer 16b includes, for example, nickel. If the coating layer 16c containing nickel is provided, it is possible to suppress oxidation of the coating layer 16b containing copper when the lead wire 16 is sealed in the sealing portion 3. Further, when the surface of the coating layer 16c is oxidized and nickel oxide is generated when the lead wire 16 is sealed in the sealing portion 3, the nickel oxide diffuses into the glass. 3 can be brought into close contact with each other.

そのため、リード線１６を用いれば、リード線１６と封止部３との密着が不完全となりリークが発生するのを抑制することができる。
ところが、芯材１６ａ、被覆層１６ｂ、および被覆層１６ｃの材料が異なるため、これらの熱膨張係数が異なるものとなる。前述したように、リード線１６の一端は折り曲げられ、フィラメント４のレグ４ｂを挟み込むようにして保持している。そのため、芯材１６ａ、被覆層１６ｂ、および被覆層１６ｃの熱膨張係数が異なると、フィラメント４において発生した熱によりリード線１６の折り曲げ部が開き、フィラメント４のレグ４ｂがリード線１６から外れたり、リード線１６とフィラメント４のレグ４ｂとの電気的な接続が妨げられたりするおそれがある。 Therefore, if the lead wire 16 is used, it is possible to suppress the occurrence of leakage due to incomplete contact between the lead wire 16 and the sealing portion 3.
However, since the materials of the core material 16a, the coating layer 16b, and the coating layer 16c are different, their thermal expansion coefficients are different. As described above, one end of the lead wire 16 is bent and held so as to sandwich the leg 4 b of the filament 4. Therefore, if the thermal expansion coefficients of the core material 16a, the coating layer 16b, and the coating layer 16c are different, the bent portion of the lead wire 16 is opened by the heat generated in the filament 4, and the leg 4b of the filament 4 is detached from the lead wire 16. The electrical connection between the lead wire 16 and the leg 4b of the filament 4 may be hindered.

この場合、リード線１６の一方の端部にニッケルからなる線を接合し、ニッケルからなる線の端部を折り曲げて、フィラメント４のレグ４ｂを挟み込めば、フィラメント４において発生した熱により折り曲げ部が開くのを抑制することができる。しかしながら、この様にすれば、リード線の構成が複雑となり製造コストの増大を招くことになる。   In this case, if a wire made of nickel is joined to one end portion of the lead wire 16, the end portion of the wire made of nickel is bent and the leg 4 b of the filament 4 is sandwiched, the bent portion is caused by the heat generated in the filament 4. Can be prevented from opening. However, if this is done, the configuration of the lead wire becomes complicated, leading to an increase in manufacturing cost.

本発明者らは検討の結果、被覆層の種類を減らせば、折り曲げ部６ｃが開くのを抑制できるとの知見を得た。
図４は、本実施の形態に係るリード線の断面を例示するための模式図である。
図４に示すように、リード線６は、芯材６ａ、および被覆層６ｂを有する。
芯材６ａは、線状を呈している。芯材６ａの断面形状は、例えば、円形である。
芯材６ａは、ガラスの熱膨張係数に近い熱膨張係数を有する材料から形成されている。芯材６ａは、例えば、鉄とニッケルを含む。芯材６ａは、例えば、鉄とニッケルを含む合金から形成することができる。芯材６ａは、例えば、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金などから形成することができる。 As a result of the study, the present inventors have obtained the knowledge that the opening of the bent portion 6c can be suppressed by reducing the types of the coating layers.
FIG. 4 is a schematic view for illustrating a cross section of the lead wire according to the present embodiment.
As shown in FIG. 4, the lead wire 6 has a core material 6a and a coating layer 6b.
The core material 6a has a linear shape. The cross-sectional shape of the core material 6a is, for example, a circle.
The core material 6a is formed from a material having a thermal expansion coefficient close to that of glass. The core material 6a includes, for example, iron and nickel. The core material 6a can be formed from an alloy containing iron and nickel, for example. The core material 6a can be formed from, for example, an Fe—Ni alloy, an Fe—Ni—Cr alloy, an Fe—Ni—Co alloy, or the like.

被覆層６ｂは、芯材６ａの表面を覆っている。被覆層６ｂは、ニッケルを含む。
前述したように、リード線６の表面がニッケルで覆われていれば、リード線６を封止部３に封止する際に生成された酸化ニッケルがガラス中に拡散するので、リード線６と封止部３とを密着させることができる。また、ニッケルは銅よりも酸化しにくいので、リード線６の封止部３から露出している部分が酸化して、接続不良が発生するのを抑制することができる。
そのため、被覆層６ｂはニッケルを含む層となっている。 The covering layer 6b covers the surface of the core material 6a. The coating layer 6b contains nickel.
As described above, if the surface of the lead wire 6 is covered with nickel, nickel oxide generated when the lead wire 6 is sealed in the sealing portion 3 diffuses into the glass. The sealing part 3 can be stuck. Further, since nickel is less likely to be oxidized than copper, it is possible to suppress the portion of the lead wire 6 exposed from the sealing portion 3 from being oxidized and causing a connection failure.
Therefore, the coating layer 6b is a layer containing nickel.

本実施の形態に係るリード線６は、比較例に係るリード線１６よりも被覆層の種類が少ない。そのため、車両用電球１の点滅時に発生する熱応力の影響を低減させることができる。その結果、フィラメント４において発生した熱により折り曲げ部６ｃが開くのを抑制することが容易となる。また、リード線６の構成を簡易なものとすることができる。   The lead wire 6 according to the present embodiment has fewer types of coating layers than the lead wire 16 according to the comparative example. Therefore, it is possible to reduce the influence of thermal stress generated when the vehicle bulb 1 blinks. As a result, it becomes easy to prevent the bent portion 6c from opening due to the heat generated in the filament 4. Further, the configuration of the lead wire 6 can be simplified.

ところが、単に、銅を含む被覆層１６ｂを省くと、リード線６を封止部３に封止する際に、リード線６の近傍に気泡が発生することが判明した。リード線６の近傍に気泡が発生すると、リード線６と封止部３との間に隙間が生じ易くなり、リークが発生するおそれがある。気泡は、リード線６を封止部３に封止する際に、芯材６ａおよび被覆層６ｂに吸着されていたガスが放出されたことで形成されたものと考えられる。比較例に係るリード線１６の場合には、銅を含む被覆層１６ｂが設けられているので、芯材１６ａに吸着されていたガスが外部に放出されるのを抑制することができる。ところが、本実施の形態に係るリード線６には、銅を含む被覆層１６ｂが設けられていないので、リード線６の近傍に気泡が発生し易くなったものと考えられる。   However, it has been found that when the coating layer 16b containing copper is simply omitted, bubbles are generated in the vicinity of the lead wire 6 when the lead wire 6 is sealed in the sealing portion 3. If bubbles are generated in the vicinity of the lead wire 6, a gap is likely to be generated between the lead wire 6 and the sealing portion 3, and leakage may occur. It is considered that the bubbles are formed by releasing the gas adsorbed on the core material 6a and the coating layer 6b when the lead wire 6 is sealed in the sealing portion 3. In the case of the lead wire 16 according to the comparative example, since the coating layer 16b containing copper is provided, it is possible to suppress the gas adsorbed on the core material 16a from being released to the outside. However, since the lead wire 6 according to the present embodiment is not provided with the coating layer 16b containing copper, it is considered that bubbles are easily generated in the vicinity of the lead wire 6.

本発明者らはさらなる検討の結果、芯材６ａの形成後、および、所定の厚みを有する被覆層６ｂの形成後にそれぞれ所定の熱処理を施せば、気泡の発生を抑制できるリード線６が得られるとの知見を得た。
次に、本実施の形態に係るリード線６の製造方法について説明する。
まず、芯材６ａを形成する。
例えば、Ｆｅ−Ｎｉ合金の溶湯を生成し、真空鋳造法などによりＦｅ−Ｎｉ合金の鋳塊を形成する。続いて、熱間圧延法などにより鋳塊から圧延線材を形成し、圧延線材に冷間伸線と熱処理とを繰り返し施し、例えば、直径寸法が０．２ｍｍ〜０．７６ｍｍ程度の芯材６ａを形成する。 As a result of further studies, the present inventors can obtain a lead wire 6 that can suppress the generation of bubbles by performing predetermined heat treatment after the formation of the core material 6a and after the formation of the coating layer 6b having a predetermined thickness. And gained knowledge.
Next, a method for manufacturing the lead wire 6 according to the present embodiment will be described.
First, the core material 6a is formed.
For example, a molten Fe—Ni alloy is generated, and an ingot of Fe—Ni alloy is formed by vacuum casting or the like. Subsequently, a rolled wire is formed from the ingot by a hot rolling method or the like, and cold drawing and heat treatment are repeatedly applied to the rolled wire, for example, a core material 6a having a diameter of about 0.2 mm to 0.76 mm is formed. Form.

次に、芯材６ａに第１の熱処理を施す。
例えば、加熱炉を用いて芯材６ａに熱処理を施すことができる。
この場合、例えば、窒素または水素（Ｈ２）の雰囲気中において、芯材６ａを７００℃以上に加熱することができる。芯材６ａを７００℃以上に加熱すれば、芯材６ａに吸着していたガスや水分を除去することができる。この場合、芯材６ａを８００℃以上に加熱すれば、芯材６ａに吸着していたガスや水分を除去するのが容易となる。また、芯材６ａを９００℃以上に加熱すれば、芯材６ａに残る歪を除去することが容易となる。芯材６ａに残る歪を除去できれば、所望の熱膨張係数を有する芯材６ａを得ることが容易となる。 Next, a first heat treatment is performed on the core material 6a.
For example, the core material 6a can be heat-treated using a heating furnace.
In this case, for example, the core material 6a can be heated to 700 ° C. or higher in an atmosphere of nitrogen or hydrogen (H 2 ). If the core material 6a is heated to 700 ° C. or higher, the gas and moisture adsorbed on the core material 6a can be removed. In this case, if the core material 6a is heated to 800 ° C. or more, it becomes easy to remove the gas and moisture adsorbed on the core material 6a. Moreover, if the core material 6a is heated to 900 ° C. or more, it becomes easy to remove the strain remaining in the core material 6a. If the distortion remaining in the core material 6a can be removed, it becomes easy to obtain the core material 6a having a desired thermal expansion coefficient.

加熱時間は、芯材６ａの直径寸法と加熱温度などに応じて適宜調整することができる。
例えば、芯材６ａの直径寸法が０．７６ｍｍ程度、加熱温度が９００℃程度の場合には、加熱時間は、２０秒〜２００秒程度とすることができる。
また、窒素は水素に比べて芯材６ａに吸着しにくい。そのため、窒素の雰囲気中において芯材６ａに熱処理を施せば、加熱後の冷却時に芯材６ａに吸着するガスの量を抑制することができる。そのため、窒素の雰囲気中において芯材６ａに熱処理を施すことがより好ましい。 The heating time can be appropriately adjusted according to the diameter dimension of the core material 6a, the heating temperature, and the like.
For example, when the diameter of the core material 6a is about 0.76 mm and the heating temperature is about 900 ° C., the heating time can be about 20 seconds to 200 seconds.
Nitrogen is less likely to be adsorbed to the core material 6a than hydrogen. Therefore, if heat treatment is performed on the core material 6a in a nitrogen atmosphere, the amount of gas adsorbed on the core material 6a during cooling after heating can be suppressed. Therefore, it is more preferable to heat-treat the core material 6a in a nitrogen atmosphere.

次に、芯材６ａの表面に被覆層６ｂを形成する。
被覆層６ｂは、例えば、メッキ法やスパッタリング法などの成膜法を用いて形成することができる。
例えば、電気メッキ法を用いて、芯材６ａの表面にニッケルを含む被覆層６ｂを形成することができる。
ここで、前述したように、封止部３は、バルブ２の端部を加熱し、加熱されたバルブ２の端部を一対のリード線６とともに押しつぶすことで形成される。そのため、封止部３を形成する際にリード線６が加熱されることになる。 Next, the coating layer 6b is formed on the surface of the core material 6a.
The covering layer 6b can be formed using a film forming method such as a plating method or a sputtering method, for example.
For example, the coating layer 6b containing nickel can be formed on the surface of the core material 6a by using an electroplating method.
Here, as described above, the sealing portion 3 is formed by heating the end portion of the bulb 2 and crushing the end portion of the heated bulb 2 together with the pair of lead wires 6. Therefore, the lead wire 6 is heated when the sealing portion 3 is formed.

この場合、被覆層６ｂの厚みを薄くしすぎると、リード線６が加熱された際に、芯材６ａに含まれていた鉄が被覆層６ｂの表面に析出しやすくなることが判明した。鉄は酸化しやすいので、鉄が被覆層６ｂの表面に析出していると、リード線６の封止部３から露出している部分が酸化して、接続不良が発生するおそれがある。
また、被覆層６ｂの厚みを厚くしすぎると、リード線６の折り曲げ部６ｃが開き易くなることが判明した。リード線６の折り曲げ部６ｃが開き易くなる理由は必ずしも明らかではないが、被覆層６ｂの厚みを厚くしすぎると、熱応力の影響が大きくなることが考えられる。
本発明者らの得た知見によれば、被覆層６ｂの厚みは、１．０μｍ以上、６．０μｍ以下とすることが好ましい。
なお、被覆層６ｂの厚みに関する詳細は後述する。 In this case, it has been found that if the thickness of the coating layer 6b is too thin, iron contained in the core material 6a is likely to be deposited on the surface of the coating layer 6b when the lead wire 6 is heated. Since iron is easily oxidized, if iron is deposited on the surface of the coating layer 6b, a portion exposed from the sealing portion 3 of the lead wire 6 may be oxidized, resulting in poor connection.
Further, it has been found that if the thickness of the coating layer 6b is excessively increased, the bent portion 6c of the lead wire 6 is easily opened. The reason why the bent portion 6c of the lead wire 6 is easy to open is not necessarily clear, but if the thickness of the coating layer 6b is too thick, the influence of thermal stress may be increased.
According to the knowledge obtained by the present inventors, the thickness of the coating layer 6b is preferably 1.0 μm or more and 6.0 μm or less.
Details regarding the thickness of the coating layer 6b will be described later.

次に、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａに第２の熱処理を施す。
例えば、加熱炉を用いて、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａに熱処理を施すことができる。
例えば、窒素または水素の雰囲気中において、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａを７００℃以上に加熱することができる。表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａを７００℃以上に加熱すれば、被覆層６ｂに吸着していたガスや水分を除去することができる。またさらに、芯材６ａに吸着していたガスや水分を除去することもできる。この場合、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａを８００℃以上に加熱すれば、被覆層６ｂに吸着していたガスや水分を除去するのが容易となる。また、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａを８００℃以上に加熱すれば、芯材６ａに吸着していたガスや水分を除去することも容易となる。また、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａを９００℃以上に加熱すれば、芯材６ａに残る歪を除去することが容易となる。 Next, a second heat treatment is performed on the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface.
For example, using a heating furnace, the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface can be subjected to heat treatment.
For example, the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface can be heated to 700 ° C. or higher in an atmosphere of nitrogen or hydrogen. If the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface is heated to 700 ° C. or higher, the gas and moisture adsorbed on the coating layer 6b can be removed. Furthermore, the gas and moisture adsorbed on the core material 6a can be removed. In this case, if the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface is heated to 800 ° C. or higher, the gas and moisture adsorbed on the coating layer 6b can be easily removed. Further, if the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface is heated to 800 ° C. or higher, it becomes easy to remove the gas and moisture adsorbed on the core material 6a. Moreover, if the core material 6a with the coating layer 6b formed on the surface is heated to 900 ° C. or higher, it becomes easy to remove the strain remaining in the core material 6a.

この場合、加熱時間を長くしすぎると、芯材６ａに含まれていた鉄が被覆層６ｂの表面に析出しやすくなる。
そのため、第２の熱処理における加熱時間は、第１の熱処理における加熱時間よりも短くなっている。この場合、第２の熱処理における加熱時間は、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａの直径寸法と加熱温度などに応じて適宜調整することができる。
例えば、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａの直径寸法が０．３ｍｍ程度、加熱温度が９００℃程度の場合には、加熱時間は、２０秒〜３０秒程度とすることができる。 また、窒素は水素に比べて被覆層６ｂに吸着しにくい。そのため、窒素の雰囲気中において表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａに熱処理を施せば、加熱後の冷却時に被覆層６ｂに吸着するガスの量を抑制することができる。そのため、窒素の雰囲気中において表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａに熱処理を施すことがより好ましい。
以上の様にして、本実施の形態に係るリード線６を製造することができる。 In this case, if the heating time is too long, the iron contained in the core material 6a is likely to precipitate on the surface of the coating layer 6b.
Therefore, the heating time in the second heat treatment is shorter than the heating time in the first heat treatment. In this case, the heating time in the second heat treatment can be appropriately adjusted according to the diameter size and heating temperature of the core member 6a having the coating layer 6b formed on the surface.
For example, when the diameter of the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface is about 0.3 mm and the heating temperature is about 900 ° C., the heating time can be about 20 seconds to 30 seconds. Further, nitrogen is less likely to be adsorbed on the coating layer 6b than hydrogen. Therefore, if heat treatment is performed on the core 6a having the coating layer 6b formed on the surface in a nitrogen atmosphere, the amount of gas adsorbed on the coating layer 6b during cooling after heating can be suppressed. Therefore, it is more preferable to heat-treat the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface in a nitrogen atmosphere.
As described above, the lead wire 6 according to the present embodiment can be manufactured.

すなわち、本実施の形態に係るリード線の製造方法は、以下の工程を備えることができる。
線状を呈し、鉄とニッケルを含む芯材６ａを形成する工程。
水素または窒素の雰囲気中において、芯材６ａに第１の熱処理を施す工程。
第１の熱処理が施された芯材６ａの表面に、ニッケルを含む被覆層６ｂを形成する工程。
水素または窒素の雰囲気中において、被覆層６ｂが形成された芯材６ａに第２の熱処理を施す工程。
この場合、被覆層６ｂを形成する工程において、厚みが、１．０μｍ以上、６．０μｍ以下の被覆層６ｂが形成される。
また、第１の熱処理における加熱温度は７００℃以上とすることができる。
第２の熱処理における加熱温度は７００℃以上とすることができる。 That is, the lead wire manufacturing method according to the present embodiment can include the following steps.
The process of forming the core material 6a which exhibits wire shape and contains iron and nickel.
A step of subjecting the core material 6a to a first heat treatment in an atmosphere of hydrogen or nitrogen.
A step of forming a coating layer 6b containing nickel on the surface of the core material 6a subjected to the first heat treatment.
A step of performing a second heat treatment on the core material 6a on which the coating layer 6b is formed in an atmosphere of hydrogen or nitrogen.
In this case, in the step of forming the coating layer 6b, the coating layer 6b having a thickness of 1.0 μm or more and 6.0 μm or less is formed.
The heating temperature in the first heat treatment can be 700 ° C. or higher.
The heating temperature in the second heat treatment can be 700 ° C. or higher.

なお、第２の熱処理の後に、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａをさらに細くすることもできる。
例えば、冷間伸線により、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａの直径寸法をさらに小さくすることができる。
冷間伸線を行えば、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａに歪みが発生する。そのため、冷間伸線の後、表面に被覆層６ｂが形成された芯材６ａに熱処理をさらに施すことができる。熱処理の条件は、例えば、前述した第２の熱処理の条件と同様とすることができる。 In addition, after the second heat treatment, the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface can be further thinned.
For example, the diameter dimension of the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface can be further reduced by cold drawing.
If cold wire drawing is performed, distortion occurs in the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface. Therefore, after the cold wire drawing, a heat treatment can be further performed on the core material 6a having the coating layer 6b formed on the surface. The conditions for the heat treatment can be the same as the conditions for the second heat treatment described above, for example.

次に、第１の熱処理、第２の熱処理、および、被覆層６ｂの厚みについてさらに説明する。
表１および表２は、比較例に係る場合である。すなわち、表１および表２は、第２の熱処理のみを行い、第１の熱処理を行わなかった場合である。表１は、第２の熱処理が窒素の雰囲気中において行われた場合である。表２は、第２の熱処理が水素の雰囲気中において行われた場合である。
評価項目の「気泡発生」においては、肉眼で気泡が確認できなかった場合を「◎」とし、肉眼で微細な気泡は確認できるがリード線６と封止部３との間の密着性に問題がない場合を「○」とし、肉眼で気泡が確認でき、且つ、リークが発生している場合を「×」としている。
評価項目の「鉄の析出」においては、被覆層６ｂの表面が変色していない場合を「○」とし、被覆層６ｂの表面が変色した場合を「×」としている。
評価項目の「導通」においては、車両用電球１を所定の点滅サイクルで所定の回数点滅させ、点灯状態に問題がない場合を「○」、不灯となった場合を「×」としている。なお、点滅の１サイクルは、点灯を３分間、消灯を３分間とした。また、点滅回数は５００回とした。 Next, the first heat treatment, the second heat treatment, and the thickness of the coating layer 6b will be further described.
Tables 1 and 2 are cases according to comparative examples. That is, Tables 1 and 2 are cases where only the second heat treatment was performed and the first heat treatment was not performed. Table 1 shows the case where the second heat treatment is performed in a nitrogen atmosphere. Table 2 shows the case where the second heat treatment is performed in an atmosphere of hydrogen.
In the evaluation item “bubble generation”, when bubbles cannot be confirmed with the naked eye, “◎” is given, and fine bubbles can be confirmed with the naked eye, but there is a problem with the adhesion between the lead wire 6 and the sealing portion 3. The case where there is no dot is “◯”, and the bubble is confirmed with the naked eye, and the case where a leak occurs is “X”.
In the evaluation item “deposition of iron”, the case where the surface of the coating layer 6b is not discolored is “◯”, and the case where the surface of the coating layer 6b is discolored is “×”.
In the evaluation item “conduction”, the vehicle bulb 1 is blinked a predetermined number of times in a predetermined blinking cycle, and “◯” indicates that there is no problem in the lighting state, and “x” indicates that the lamp is not lit. Note that in one cycle of blinking, lighting was performed for 3 minutes and lighting was turned off for 3 minutes. The number of blinks was 500.

Figure 2018206588
Figure 2018206588

Figure 2018206588
Figure 2018206588

表１および表２から分かるように、被覆層６ｂの厚みが０．５μｍ以下となれば、芯材６ａに含まれていた鉄が被覆層６ｂの表面に析出する。鉄は酸化しやすいので、鉄が被覆層６ｂの表面に析出していると、リード線６の封止部３から露出している部分が酸化して接続不良が発生し、不灯となる。一方、被覆層６ｂの厚みが１０．０μｍ以上となれば、リード線６の折り曲げ部６ｃが開き易くなり、不灯となる。
また、第１の熱処理を行わなければ、気泡の発生を抑制することができない。 As can be seen from Tables 1 and 2, when the thickness of the coating layer 6b is 0.5 μm or less, the iron contained in the core material 6a is deposited on the surface of the coating layer 6b. Since iron easily oxidizes, if iron is deposited on the surface of the coating layer 6b, the portion exposed from the sealing portion 3 of the lead wire 6 is oxidized, resulting in poor connection and unlit. On the other hand, if the thickness of the coating layer 6b is 10.0 μm or more, the bent portion 6c of the lead wire 6 is easily opened, and the lamp is not lit.
In addition, generation of bubbles cannot be suppressed unless the first heat treatment is performed.

表３〜表６は、第１の熱処理および第２の熱処理を行った場合である。表３は、第１の熱処理および第２の熱処理が窒素の雰囲気中において行われた場合である。表４は、第１の熱処理が水素の雰囲気中において行われ、第２の熱処理が窒素の雰囲気中において行われた場合である。表５は、第１の熱処理および第２の熱処理が水素の雰囲気中において行われた場合である。表６は、第１の熱処理が窒素の雰囲気中において行われ、第２の熱処理が水素の雰囲気中において行われた場合である。
評価項目と評価基準は、表１および表２の場合と同様としている。 Tables 3 to 6 show cases where the first heat treatment and the second heat treatment are performed. Table 3 shows the case where the first heat treatment and the second heat treatment are performed in a nitrogen atmosphere. Table 4 shows the case where the first heat treatment is performed in a hydrogen atmosphere and the second heat treatment is performed in a nitrogen atmosphere. Table 5 shows the case where the first heat treatment and the second heat treatment are performed in a hydrogen atmosphere. Table 6 shows a case where the first heat treatment is performed in a nitrogen atmosphere and the second heat treatment is performed in a hydrogen atmosphere.
Evaluation items and evaluation criteria are the same as those in Tables 1 and 2.

Figure 2018206588
Figure 2018206588

Figure 2018206588
Figure 2018206588
Figure 2018206588
Figure 2018206588
Figure 2018206588
Figure 2018206588

表３〜表６から分かるように、被覆層６ｂの厚みが０．５μｍ以下となれば、芯材６ａに含まれていた鉄が被覆層６ｂの表面に析出する。鉄は酸化しやすいので、鉄が被覆層６ｂの表面に析出していると、リード線６の封止部３から露出している部分が酸化して接続不良が発生し、不灯となる。一方、被覆層６ｂの厚みが１０．０μｍ以上となれば、リード線６の折り曲げ部６ｃが開き易くなり、不灯となる。
そのため、被覆層６ｂの厚みは、１．０μｍ以上、６．０μｍ以下とすることが好ましい。 As can be seen from Tables 3 to 6, when the thickness of the coating layer 6b is 0.5 μm or less, the iron contained in the core material 6a is deposited on the surface of the coating layer 6b. Since iron easily oxidizes, if iron is deposited on the surface of the coating layer 6b, the portion exposed from the sealing portion 3 of the lead wire 6 is oxidized, resulting in poor connection and unlit. On the other hand, if the thickness of the coating layer 6b is 10.0 μm or more, the bent portion 6c of the lead wire 6 is easily opened, and the lamp is not lit.
Therefore, the thickness of the coating layer 6b is preferably 1.0 μm or more and 6.0 μm or less.

また、第１の熱処理および第２の熱処理を行えば、封止部３の内部において、リード線６の近傍に気泡が発生するのを抑制することができる。気泡の発生を抑制できれば、リード線６と封止部３との間に隙間が生じるのを抑制できるので、リークが発生するのを抑制することができる。   Further, if the first heat treatment and the second heat treatment are performed, it is possible to suppress the generation of bubbles in the vicinity of the lead wire 6 inside the sealing portion 3. If the generation of air bubbles can be suppressed, the generation of a gap between the lead wire 6 and the sealing portion 3 can be suppressed, so that the occurrence of leakage can be suppressed.

この場合、窒素は水素に比べて、芯材６ａおよび被覆層６ｂに吸着しにくい。そのため、表３に例示をした場合（第１の熱処理および第２の熱処理が窒素の雰囲気中において行われた場合）における気泡の発生が最も少なくなる。
芯材６ａの体積は被覆層６ｂの体積よりも大きいので、表６に例示をした場合（第１の熱処理が窒素の雰囲気中において行われ、第２の熱処理が水素の雰囲気中において行われた場合）における気泡の発生が次に少なくなる。
また、表４に例示をした場合（第１の熱処理が水素の雰囲気中において行われ、第２の熱処理が窒素の雰囲気中において行われた場合）における気泡の発生がその次に少なくなる。 In this case, nitrogen is less likely to be adsorbed to the core material 6a and the covering layer 6b than hydrogen. Therefore, the generation of bubbles is minimized when illustrated in Table 3 (when the first heat treatment and the second heat treatment are performed in a nitrogen atmosphere).
Since the volume of the core material 6a is larger than the volume of the coating layer 6b, when exemplified in Table 6, the first heat treatment was performed in a nitrogen atmosphere and the second heat treatment was performed in a hydrogen atmosphere. Occurrence of bubbles in the case) is then reduced.
In addition, the generation of bubbles in the case illustrated in Table 4 (when the first heat treatment is performed in a hydrogen atmosphere and the second heat treatment is performed in a nitrogen atmosphere) is the second smallest.

また、表５に例示をした場合（第１の熱処理および第２の熱処理が水素の雰囲気中において行われた場合）における気泡の発生は、表３、表４、および表６に例示をした場合に比べると若干多くなるが気泡の発生を低減させることができる。   The generation of bubbles in the case illustrated in Table 5 (when the first heat treatment and the second heat treatment are performed in a hydrogen atmosphere) is the case illustrated in Table 3, Table 4, and Table 6. The generation of bubbles can be reduced although the number is slightly larger than that of.

図５は、リード線からの水素の放出量を例示するためのグラフ図である。
図５中の「Ａ」は、第１の熱処理および第２の熱処理を行わなかったリード線６の場合である。「Ｂ」は、窒素の雰囲気中において第１の熱処理および第２の熱処理を行ったリード線６の場合である。
測定に用いたリード線６の直径寸法は０．３ｍｍ、長さは１０ｍｍ、被覆層６ｂの厚みは２μｍとした。 FIG. 5 is a graph for illustrating the amount of hydrogen released from the lead wire.
“A” in FIG. 5 is the case of the lead 6 that has not been subjected to the first heat treatment and the second heat treatment. “B” is the case of the lead wire 6 subjected to the first heat treatment and the second heat treatment in a nitrogen atmosphere.
The diameter of the lead wire 6 used for the measurement was 0.3 mm, the length was 10 mm, and the thickness of the coating layer 6b was 2 μm.

測定には、電子科学（株）製のＴＤＳ（昇温脱離分析装置）、型式：ＥＭＤ−ＷＡ１０００Ｓ／Ｗを用いた。測定温度範囲は５０℃〜１０００℃とし、昇温速度は６０℃／分とした。測定対象のガスは水素である。   For the measurement, TDS (Temperature Desorption Analyzer) manufactured by Electronic Science Co., Ltd., model: EMD-WA1000S / W was used. The measurement temperature range was 50 ° C. to 1000 ° C., and the temperature increase rate was 60 ° C./min. The gas to be measured is hydrogen.

図５から分かるように、第１の熱処理および第２の熱処理を行えば、ガスの発生を大幅に抑制することができる。そのため、封止部３の内部において、リード線６の近傍に気泡が発生するのを抑制することができる。気泡の発生を抑制できれば、リード線６と封止部３との間に隙間が生じるのを抑制できるので、リークが発生するのを抑制することができる。なお、「Ａ」において３８０℃の近傍において発生した水素は、主に、被覆層６ｂに吸着していたものと考えられる。   As can be seen from FIG. 5, gas generation can be significantly suppressed by performing the first heat treatment and the second heat treatment. Therefore, it is possible to suppress the generation of bubbles in the vicinity of the lead wire 6 inside the sealing portion 3. If the generation of air bubbles can be suppressed, the generation of a gap between the lead wire 6 and the sealing portion 3 can be suppressed, so that the occurrence of leakage can be suppressed. In addition, it is considered that hydrogen generated in the vicinity of 380 ° C. in “A” was mainly adsorbed on the coating layer 6b.

表６は、水素量のピーク値／水素量の平均値と、気泡発生の関係を例示するための表である。
なお、水素量のピーク値は、５０℃〜１０００℃までの範囲における水素放出量の最大値である。
水素量の平均値は、５０℃〜１０００℃までの範囲における水素放出量の平均値である。
また、評価項目の「気泡発生」においては、肉眼で気泡が確認できなかった場合を「◎」とし、肉眼で微細な気泡は確認できるがリード線６と封止部３との間の密着性に問題がない場合を「○」とし、肉眼で気泡が確認でき、且つ、リークが発生している場合を「×」としている。 Table 6 is a table for illustrating the relationship between the peak value of the hydrogen amount / the average value of the hydrogen amount and the generation of bubbles.
In addition, the peak value of the hydrogen amount is the maximum value of the hydrogen release amount in the range from 50 ° C to 1000 ° C.
The average value of the hydrogen amount is an average value of the hydrogen release amount in the range from 50 ° C to 1000 ° C.
In addition, in the evaluation item “bubble generation”, when bubbles were not confirmed with the naked eye, “◎” was given, and fine bubbles could be confirmed with the naked eye, but the adhesion between the lead wire 6 and the sealing portion 3 was confirmed. When there is no problem, “◯” is indicated, and when bubbles can be confirmed with the naked eye and a leak is generated, “X” is indicated.

Figure 2018206588

表７から分かるように、（水素量のピーク値）／（水素量の平均値）が２．５以下となれば、気泡の発生を効果的に抑制することができる。
すなわち、本実施の形態に係るリード線６を５０℃〜１０００℃まで昇温させて、水素放出量を測定した場合に、（水素量のピーク値）／（水素量の平均値）が２．５以下となる。
Figure 2018206588
As can be seen from Table 7, when (the peak value of the hydrogen amount) / (the average value of the hydrogen amount) is 2.5 or less, the generation of bubbles can be effectively suppressed.
That is, when the lead wire 6 according to the present embodiment is heated to 50 ° C. to 1000 ° C. and the hydrogen release amount is measured, (the peak value of the hydrogen amount) / (the average value of the hydrogen amount) is 2. 5 or less.

以上、本発明のいくつかの実施形態を例示したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更などを行うことができる。これら実施形態やその変形例は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。また、前述の各実施形態は、相互に組み合わせて実施することができる。   As mentioned above, although several embodiment of this invention was illustrated, these embodiment is shown as an example and is not intending limiting the range of invention. These novel embodiments can be implemented in various other forms, and various omissions, replacements, changes, and the like can be made without departing from the spirit of the invention. These embodiments and modifications thereof are included in the scope and gist of the invention, and are included in the invention described in the claims and equivalents thereof. Further, the above-described embodiments can be implemented in combination with each other.

１ 車両用電球、２ バルブ、３ 封止部、４ フィラメント、４ａ コイル、４ｂ レグ、５ 固定部材、６ リード線、６ａ 芯材、６ｂ 被覆層、６ｃ 折り曲げ部   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Light bulb for vehicles, 2 bulb | bulb, 3 sealing part, 4 filament, 4a coil, 4b leg, 5 fixing member, 6 lead wire, 6a core material, 6b coating layer, 6c bending part

Claims (7)

線状を呈し、鉄とニッケルを含む芯材と；
ニッケルを含み、前記芯材の表面を覆う被覆層と；
を有し、
前記被覆層の厚みは、１．０μｍ以上、６．０μｍ以下であるリード線。 A wire-like core material containing iron and nickel;
A coating layer containing nickel and covering the surface of the core;
Have
A lead wire having a thickness of the coating layer of 1.0 μm or more and 6.0 μm or less. 前記リード線を５０℃〜１０００℃まで昇温させて、水素放出量を測定した場合に、（水素量のピーク値）／（水素量の平均値）が２．５以下となる請求項１記載のリード線。   2. The peak value of hydrogen amount / (average value of hydrogen amount) becomes 2.5 or less when the lead wire is heated to 50 ° C. to 1000 ° C. and the hydrogen release amount is measured. Lead wires. 線状を呈し、鉄とニッケルを含む芯材を形成する工程と；
水素または窒素の雰囲気中において、前記芯材に第１の熱処理を施す工程と；
前記第１の熱処理が施された芯材の表面に、ニッケルを含む被覆層を形成する工程と；
水素または窒素の雰囲気中において、前記被覆層が形成された芯材に第２の熱処理を施す工程と；
を備え、
前記被覆層を形成する工程において、厚みが、１．０μｍ以上、６．０μｍ以下の前記被覆層が形成されるリード線の製造方法。 Forming a wire-like core material including iron and nickel;
Applying a first heat treatment to the core material in an atmosphere of hydrogen or nitrogen;
Forming a coating layer containing nickel on the surface of the core subjected to the first heat treatment;
Applying a second heat treatment to the core material on which the coating layer is formed in an atmosphere of hydrogen or nitrogen;
With
A method of manufacturing a lead wire, wherein in the step of forming the coating layer, the coating layer having a thickness of 1.0 μm or more and 6.0 μm or less is formed. 前記第１の熱処理における加熱温度は７００℃以上である請求項３記載のリード線の製造方法。   The lead wire manufacturing method according to claim 3, wherein a heating temperature in the first heat treatment is 700 ° C. or higher. 前記第２の熱処理における加熱温度は７００℃以上である請求項３または４に記載のリード線の製造方法。   The lead wire manufacturing method according to claim 3 or 4, wherein a heating temperature in the second heat treatment is 700 ° C or higher. 前記第２の熱処理における加熱時間は、前記第１の熱処理における加熱時間よりも短い請求項３〜５のいずれか１つに記載のリード線の製造方法。   The method for manufacturing a lead wire according to any one of claims 3 to 5, wherein a heating time in the second heat treatment is shorter than a heating time in the first heat treatment. バルブと；
請求項１または２に記載の一対のリード線と；
前記バルブの一方の端部を封止し、前記一対のリード線を保持する封止部と；
前記バルブの内部において、前記一対のリード線の折り曲げ部に保持されるフィラメントと；
を具備した車両用電球。 With a valve;
A pair of lead wires according to claim 1 or 2;
A sealing portion that seals one end of the bulb and holds the pair of lead wires;
A filament held in a bent portion of the pair of lead wires inside the bulb;
A light bulb for vehicles comprising
JP2017110058A 2017-06-02 2017-06-02 Leads, lead manufacturing methods, and vehicle bulbs Active JP6863096B2 (en)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017110058A JP6863096B2 (en) 2017-06-02 2017-06-02 Leads, lead manufacturing methods, and vehicle bulbs
CN201810183922.9A CN108987244B (en) 2017-06-02 2018-03-06 Lead wire, method for manufacturing lead wire, and bulb for vehicle
TW107108357A TWI727150B (en) 2017-06-02 2018-03-13 Lead wire and manufacturing method of vehicle bulb
TW110111014A TWI750070B (en) 2017-06-02 2018-03-13 Leads and bulbs for vehicles

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017110058A JP6863096B2 (en) 2017-06-02 2017-06-02 Leads, lead manufacturing methods, and vehicle bulbs

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2018206588A true JP2018206588A (en) 2018-12-27
JP6863096B2 JP6863096B2 (en) 2021-04-21

Family

ID=64541751

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017110058A Active JP6863096B2 (en) 2017-06-02 2017-06-02 Leads, lead manufacturing methods, and vehicle bulbs

Country Status (3)

Country Link
JP (1) JP6863096B2 (en)
CN (1) CN108987244B (en)
TW (2) TWI750070B (en)

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05217564A (en) * 1992-01-31 1993-08-27 Toshiba Lighting & Technol Corp Sealed wire and wedge base lamp
JPH09245748A (en) * 1996-03-08 1997-09-19 Toshiba Lighting & Technol Corp Metal wire for glass sealing and bulb and electric parts

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0070095B1 (en) * 1981-07-10 1985-09-18 THORN EMI plc Fluorescent lamp and electrode assembly for such a lamp
JPH0945291A (en) * 1995-08-03 1997-02-14 Ichikoh Ind Ltd Automotive bulb
DE19754806C2 (en) * 1997-12-10 1999-11-11 Bruno Dietze Fa Pin base low-voltage halogen lamp with power supply conductor
CN1109133C (en) * 1999-06-10 2003-05-21 王继红 Technology for manufacturing white dumet wire
KR100665779B1 (en) * 1999-10-18 2007-01-09 마츠시타 덴끼 산교 가부시키가이샤 High voltage mercury lamp, lamp unit and method for producing mercury lamp
JP3626062B2 (en) * 2000-02-18 2005-03-02 市光工業株式会社 Colored coating agent and colored light bulb
JP2002222638A (en) * 2001-01-26 2002-08-09 Oshino Denki Seisakusho:Kk Infrared light emitting light source used for sensor, concentration detector, or the like, of such as gas
EP1246220A1 (en) * 2001-03-26 2002-10-02 N.V. Bekaert S.A. Lead-in wire
US7164233B2 (en) * 2004-08-04 2007-01-16 Federal Mogul World Wide, Inc. Barium-silica glass lamp having thermally balanced lead-in wires
EP2924714B1 (en) * 2014-03-25 2017-11-01 Toshiba Lighting & Technology Corporation Incandescent lamp with improved leads
CN105570701B (en) * 2016-02-29 2018-10-30 中国计量科学研究院 A kind of LED filament luminous intensity standard lamp

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05217564A (en) * 1992-01-31 1993-08-27 Toshiba Lighting & Technol Corp Sealed wire and wedge base lamp
JPH09245748A (en) * 1996-03-08 1997-09-19 Toshiba Lighting & Technol Corp Metal wire for glass sealing and bulb and electric parts

Also Published As

Publication number Publication date
TW201903320A (en) 2019-01-16
TWI750070B (en) 2021-12-11
TWI727150B (en) 2021-05-11
TW202130943A (en) 2021-08-16
CN108987244A (en) 2018-12-11
CN108987244B (en) 2022-03-29
JP6863096B2 (en) 2021-04-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6921970B2 (en) Package for electronic parts, lid thereof, material for the lid and method for producing the lid material
JP2018206588A (en) Lead wire, manufacturing method thereof, and vehicle light bulb
EP2924714B1 (en) Incandescent lamp with improved leads
KR100654109B1 (en) Cold cathode fluorescent lamp having the improved electrode
JP2015098634A (en) Method for manufacturing tantalum carbide filament and method for manufacturing tantalum carbide light bulb
JP5026510B2 (en) Foil connected body for lamp, manufacturing method of foil connected body for lamp, interface provided with foil connected body, and lamp provided with foil connected body
JP6413279B2 (en) Incandescent bulb for vehicle and method of manufacturing incandescent bulb for vehicle
JP6222525B2 (en) Incandescent light bulb and method of manufacturing the incandescent light bulb
JP5733630B2 (en) Electrode mount, high-pressure discharge lamp using the same, and manufacturing method thereof
JP2015187959A (en) Filament lamp
JP5248766B2 (en) Electrode member set for cold cathode fluorescent lamp
JP4185539B2 (en) Electrode member for cold cathode fluorescent lamp and method for producing the same
US3404968A (en) Glass-to-metal seals and method for making same
JP2006140129A (en) Electrode member, lead wire for sealing, and cold cathode fluorescent lamp
JP4861680B2 (en) Fluorescent lamp
JP3594890B2 (en) Method for manufacturing high-pressure lamp and high-pressure lamp formed by the method
KR100933492B1 (en) Electrode member for cold cathode fluorescent lamp and its manufacturing method
JPH01283741A (en) Manufacture of fluorescent lamp
JPH05217564A (en) Sealed wire and wedge base lamp
JP2012190550A (en) Electrode for cold cathode fluorescent lamp and manufacturing method of the same
JP2011040356A (en) Discharge lamp and method of manufacturing the same
JP2004119289A (en) Lead-in wire material and tube
JP2006185859A (en) Sealing line for discharge lamp
JP2008135349A (en) Electrode structure for discharge lamp, and discharge lamp
JP2006260918A (en) Manufacturing method of discharge tube

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20200220

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20210127

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20210202

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20210225

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20210302

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20210315

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 6863096

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151