JP2018159403A - チェーンテンショナ - Google Patents

Abstract

【課題】大きな付勢力でプランジャをシリンダから突出させることが可能なチェーンテンショナを提供する。
【解決手段】シリンダ１０内に軸方向に摺動可能に挿入されたプランジャ１１と、プランジャ１１に挿入されたスクリュロッド１２と、スクリュロッド１２の外周に形成された雄ねじ２０と、雄ねじ２０にねじ係合するようにプランジャ１１の内周に形成された雌ねじ２１と、スクリュロッド１２とプランジャ１１の間に組み込まれた第１のコイルスプリング１４と、スクリュロッド１２のプランジャ１１から突出する部分の外周を囲むように組み込まれた第２のコイルスプリング１５とを備えるチェーンテンショナ１において、第２のコイルスプリング１５を構成する線材の巻き方向を、雄ねじ２０の巻き方向とは反対の巻き方向とする。
【選択図】図２

Description

この発明は、内燃機関のチェーン伝動装置に用いられるチェーンテンショナに関する。

自動車エンジン等の内燃機関に使用されるチェーン伝動装置として、例えば、クランクシャフトの回転をカムシャフトに伝達するものや、クランクシャフトの回転をオイルポンプやウォーターポンプやスーパーチャージャー等の補機に伝達するものや、クランクシャフトの回転をバランサシャフトに伝達するものや、ツインカムエンジンの吸気カムと排気カムを互いに連結するものなどがある。これらのチェーン伝動装置のチェーンの張力を適正範囲に保つために、チェーンテンショナが使用される。

このチェーンテンショナとして、例えば、特許文献１に記載のものが知られている。特許文献１のチェーンテンショナは、シリンダと、そのシリンダ内に軸方向に摺動可能に挿入された筒状のプランジャと、一方の端部がプランジャ内に収容され、他方の端部がプランジャのシリンダへの挿入端から突出した状態にプランジャに挿入されたスクリュロッドと、そのスクリュロッドのプランジャから突出する側の端面を支持するようにシリンダ内に設けられたロッドシートと、スクリュロッドの外周に形成された雄ねじと、その雄ねじにねじ係合するようにプランジャの内周に形成された雌ねじと、スクリュロッドとプランジャの間に組み込まれた第１のコイルスプリングとを有する。ここで、第１のコイルスプリングは、プランジャのシリンダからの突出端を押圧することで、プランジャをシリンダから突出させる方向に付勢している。

このチェーンテンショナは、エンジン作動中にチェーンの張力が大きくなると、そのチェーンの張力によって、プランジャがシリンダ内に押し込まれる方向に移動し、チェーンの緊張を吸収する。このとき、プランジャの内周の雌ねじとスクリュロッドの外周の雄ねじとが互いに摺動しながら、プランジャとスクリュロッドが相対回転するので、雄ねじと雌ねじの摩擦抵抗によってダンパ作用が生じる。一方、エンジン作動中にチェーンの張力が小さくなると、プランジャがシリンダから突出する方向に移動し、チェーンの弛みを吸収する。

ここで、上記チェーンテンショナは、プランジャをシリンダから突出させる方向の付勢力を高めるため、スクリュロッドのプランジャから突出する部分の外周を囲むように、第２のコイルスプリングを組み込んでいる。この第２のコイルスプリングは、プランジャのシリンダ内への挿入端を押圧することで、プランジャをシリンダから突出させる方向の付勢力を補っている。

特許第３６３５１８８号公報

ところで、プランジャがシリンダに大きく押し込まれ、第２のコイルスプリングを大きく圧縮した位置でチェーンテンショナを使用する場合、第２のコイルスプリングに胴曲がりや芯ずれが生じる場合がある。このとき、第２のコイルスプリングが、スクリュロッドのプランジャからの突出部分に接触すると、第２のコイルスプリングを構成する線材がプランジャの外周の雄ねじに引っ掛かり、プランジャをシリンダから突出させる方向の付勢力が不安定になるおそれがある。

そこで、特許文献１の構成のチェーンテンショナにおいては、第２のコイルスプリングが、スクリュロッドのプランジャからの突出部分に接触するのを防止するため、第２のコイルスプリングの内径とスクリュロッドの外周の雄ねじの外径との間に、十分に大きな半径方向隙間を設定している。そして、この半径方向隙間を確保するため、第２のコイルスプリングとして太い線材で構成されたもの（すなわち、プランジャをシリンダから突出させる方向の付勢力が大きいもの）を採用することが難しかった。

この発明が解決しようとする課題は、大きな付勢力でプランジャをシリンダから突出させることが可能なチェーンテンショナを提供することである。

特許文献１のチェーンテンショナは、スクリュロッドの雄ねじとして、一般的な右ねじを採用し、同様に、第１のコイルスプリングおよび第２のスプリングとして、一般的な右巻きのコイルスプリング（すなわち、第２のコイルスプリングを構成する線材が右ねじと同じ巻き方向をもつコイルスプリング）を採用している。ここで、本願の発明者らは、第２のコイルスプリングを構成する線材の巻き方向と、プランジャの外周の雄ねじの巻き方向が同方向（ここでは右ねじの方向）であることが原因で、第２のコイルスプリングを構成する線材が雄ねじのねじ溝に入り込み、第２のコイルスプリングが雄ねじに引っ掛かることに気付いた。そして、雄ねじの巻き方向と第２のコイルスプリングを構成する線材の巻き方向とを反対方向にすれば、第２のコイルスプリングが、スクリュロッドのプランジャからの突出部分に接触したときに、第２のコイルスプリングがプランジャの外周の雄ねじに引っ掛かるのを防止できるという着想を得た。

この着想に基づき、この発明では、以下の構成のチェーンテンショナを提供する。
シリンダと、
前記シリンダ内に軸方向に摺動可能に挿入され、前記シリンダ内への挿入端が開口し、前記シリンダからの突出端が閉塞した筒状のプランジャと、
一方の端部が前記プランジャ内に収容され、他方の端部が前記プランジャの前記シリンダへの挿入端から突出した状態に前記プランジャに挿入されたスクリュロッドと、
前記スクリュロッドの外周に形成された雄ねじと、
前記雄ねじにねじ係合するように前記プランジャの内周に形成された雌ねじと、
前記スクリュロッドと前記プランジャの間に組み込まれ、前記プランジャの前記シリンダからの突出端を押圧する第１のコイルスプリングと、
前記スクリュロッドの前記プランジャから突出する部分の外周を囲むように組み込まれ、前記プランジャの前記シリンダ内への挿入端を押圧する第２のコイルスプリングと、を備えるチェーンテンショナにおいて、
前記第２のコイルスプリングを構成する線材の巻き方向が、前記雄ねじの巻き方向とは反対の巻き方向であることを特徴とするチェーンテンショナ。

このようにすると、第２のコイルスプリングを構成する線材の巻き方向と、スクリュロッドの外周の雄ねじの巻き方向とが互いに反対方向なので、第２のコイルスプリングが、スクリュロッドのプランジャからの突出部分に接触しても、第２のコイルスプリングを構成する線材がプランジャの外周の雄ねじのねじ溝に入り込みにくく、第２のコイルスプリングがプランジャの外周の雄ねじに引っ掛からず、動作が安定する。また、第２のコイルスプリングの内径とスクリュロッドの外周の雄ねじの外径との間に、大きな半径方向隙間を設ける必要がなく、第２のコイルスプリングとして太い線材で構成されたもの（すなわち、大きな付勢力でプランジャをシリンダから突出させることができるもの）を採用することができ、大きな付勢力でプランジャをシリンダから突出させることが可能となる。

前記スクリュロッドの前記プランジャから突出する側の端面を支持するロッドシートを前記シリンダ内に設けることができる。

前記第２のコイルスプリングを構成する線材として、方形の断面形状を有するものを採用することができる。

このようにすると、前記第２のコイルスプリングを構成する線材の断面積が大きくなるので、プランジャをシリンダから突出させる付勢力を、特に効果的に大きくすることができる。

前記第２のコイルスプリングを構成する線材の材質としては、ＳＷＰ−Ａ、ＳＷＰ−Ｂ、ＳＷＰ−Ｖのいずれかを採用することができる。

このようにすると、プランジャをシリンダから突出させるための第２のコイルスプリングの付勢力を十分に大きくするとともに、第２のコイルスプリングの高い耐久性を得ることができる。

また、前記第２のコイルスプリングを構成する線材の材質として、ＳＷＯ−Ｖ、ＳＷＯＣＶ−Ｖ、ＳＷＯＳＣ−Ｖのいずれかを採用することもできる。

このようにすると、プランジャをシリンダから突出させるための第２のコイルスプリングの付勢力を、特に効果的に大きくすることが可能となる。

前記雌ねじと前記雄ねじは、前記プランジャを前記シリンダ内に押し込む方向の荷重を負荷したときに圧力を受ける押込側フランクのフランク角が、前記プランジャを前記シリンダから突出させる方向の荷重を負荷したときに圧力を受ける突出側フランクのフランク角よりも大きい鋸歯状とすることができる。

このようにすると、雄ねじと雌ねじの押込側フランク同士の摺動抵抗が大きくなるので、高いダンパ作用を発揮することが可能となる。

このとき、前記押込側フランクのフランク角を７２°〜７８°の範囲に設定し、前記突出側フランクのフランク角を１２°〜１８°の範囲に設定することができる。

この発明のチェーンテンショナは、第２のコイルスプリングを構成する線材の巻き方向と、スクリュロッドの外周の雄ねじの巻き方向とが互いに反対方向なので、第２のコイルスプリングが、スクリュロッドのプランジャからの突出部分に接触しても、第２のコイルスプリングを構成する線材がプランジャの外周の雄ねじのねじ溝に入り込みにくく、第２のコイルスプリングがプランジャの外周の雄ねじに引っ掛からない。そのため、第２のコイルスプリングの内径とスクリュロッドの外周の雄ねじの外径との間に、大きな半径方向隙間を設ける必要がなく、第２のコイルスプリングとして太い線材で構成されたもの（すなわち、大きな付勢力でプランジャをシリンダから突出させることができるもの）を採用することができ、大きな付勢力でプランジャをシリンダから突出させることが可能である。

この発明の実施形態のチェーンテンショナを組み込んだチェーン伝動装置を示す部分断面図 図１のチェーンテンショナ近傍の拡大断面図 図２のスクリュロッドを破断した状態を示す拡大断面図 図２の第２のコイルスプリングの近傍の拡大断面図 図３に示す雄ねじと雌ねじの拡大断面図 図４の第２のコイルスプリングを方形の断面形状を有するものに置き換えた変形例を示す拡大断面図

図１に、この発明の実施形態のチェーンテンショナ１を組み込んだチェーン伝動装置を示す。このチェーン伝動装置は、エンジンのクランクシャフト２に固定されたスプロケット３と、カムシャフト４に固定されたスプロケット５とがチェーン６を介して連結されており、そのチェーン６がクランクシャフト２の回転をカムシャフト４に伝達し、そのカムシャフト４の回転により燃焼室のバルブ（図示せず）の開閉を行なう。

チェーン６には、支点軸７を中心として揺動可能に支持されたチェーンガイド８が接触しており、チェーンテンショナ１は、そのチェーンガイド８を介してチェーン６を押圧している。

図２、図３に示すように、チェーンテンショナ１は、横向きに配置されるシリンダ１０と、シリンダ１０内に軸方向に摺動可能に挿入された筒状のプランジャ１１と、一方の端部がプランジャ１１内に収容され、他方の端部がプランジャ１１のシリンダ１０への挿入端から突出した状態にプランジャ１１に挿入されたスクリュロッド１２と、そのスクリュロッド１２のプランジャ１１から突出する側の端面を支持するようにシリンダ１０内に組み込まれたロッドシート１３と、第１のコイルスプリング１４および第２のコイルスプリング１５とを有する。

シリンダ１０は一端が開口し、他端が閉塞した有底筒状に形成されている。シリンダ１０は、シリンダ１０の外周に一体に形成された複数の取り付け片１６にボルト１７を締め込むことによって、エンジンブロックの側面に固定されている。ここで、シリンダ１０は、横向きに固定されている。シリンダ１０が横向きとは、シリンダ１０の中心軸が上下方向に対して交差する向きをいう。

シリンダ１０の上面には、シリンダ１０の外部の飛沫オイル（例えば、エンジン内部で回転するチェーン６等によって飛散される飛沫オイル）をシリンダ１０の内部に導入するオイル導入孔１８が設けられている。シリンダ１０の下面には、シリンダ１０の内部のオイルをシリンダ１０の外部に排出するオイル排出孔１９が設けられている。

プランジャ１１は、シリンダ１０内への挿入端が開口し、シリンダ１０からの突出端が閉塞する筒状に形成されている。プランジャ１１の材質は、鉄系材料（例えばＳＣＭやＳＣｒ等の鋼材）である。プランジャ１１の外周は円筒面であり、シリンダ１０の内周も円筒面である。プランジャ１１の外周とシリンダ１０の内周の間の隙間の大きさは微小であり、半径差で０．０１５〜０．０８０ｍｍの範囲に設定されている。

スクリュロッド１２の外周には雄ねじ２０が形成されている。雄ねじ２０は、プランジャ１１の内周に形成された雌ねじ２１とねじ係合している。スクリュロッド１２の材質は、鉄系材料（例えばＳＣＭやＳＣｒ等の鋼材）である。雄ねじ２０は、冷間鍛造でスクリュロッド１２のブランク（有底筒状素材）を形成した後、そのブランクの外周に転造を施すことで形成することができる。

スクリュロッド１２の外周の雄ねじ２０と、プランジャ１１の内周の雌ねじ２１は、プランジャ１１をシリンダ１０内に押し込む方向の荷重を負荷したときに圧力を受ける押込側フランク２２のフランク角θ１（図５参照）が、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させる方向の荷重を負荷したときに圧力を受ける突出側フランク２３のフランク角（図５参照）よりも大きい鋸歯状に形成されている。

図５に示すように、雄ねじ２０と雌ねじ２１の押込側フランク２２のフランク角θ１は、７２°〜７８°の範囲に設定されている。押込側フランク２２のフランク角θ１を７２°以上とすることにより、プランジャ１１をシリンダ１０内に押し込む方向の軸方向荷重がスクリュロッド１２とプランジャ１１の間に静的に負荷されたときに、雄ねじ２０と雌ねじ２１の押込側フランク２２間で滑りが生じるのを確実に防止することができる。また、押込側フランク２２のフランク角θ１を７８°以下とすることにより、プランジャ１１をシリンダ１０内に押し込む方向の軸方向荷重がスクリュロッド１２とプランジャ１１の間に負荷されたときに、雄ねじ２０と雌ねじ２１が楔のように噛み込んでロックする事態を防止することができる。

雄ねじ２０と雌ねじ２１の突出側フランク２３のフランク角θ２は、１２°〜１８°の範囲に設定されている。突出側フランク２３のフランク角θ２を１８°以下とすることにより、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させる方向の軸方向荷重がスクリュロッド１２とプランジャ１１の間に静的に負荷されたときに、雄ねじ２０と雌ねじ２１の突出側フランク２３間に滑りを生じさせ、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させる方向にスクリュロッド１２とプランジャ１１を円滑に相対移動させることができる。

図３に示すように、第１のコイルスプリング１４は、プランジャ１１のシリンダ１０からの突出端とスクリュロッド１２との間に組み込まれている。第１のコイルスプリング１４の一方の端部は、スクリュロッド１２のプランジャ１１に収容される側の端面に開口して形成されたスプリング収容穴２４に収容され、そのスプリング収容穴２４の底面で支持されている。第１のコイルスプリング１４の他方の端部は、スプリングシート２５を介して、プランジャ１１のシリンダ１０からの突出端を押圧している。この押圧によって、第１のコイルスプリング１４は、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させる方向に付勢している。プランジャ１１のシリンダ１０からの突出端は、チェーンガイド８に当接している。

図４に示すように、第２のコイルスプリング１５は、スクリュロッド１２のプランジャ１１から突出する部分の外周を囲むように組み込まれている。第２のコイルスプリング１５の一方の端部は、ロッドシート１３で支持され、他方の端部は、プランジャ１１のシリンダ１０内への挿入端を押圧している。この押圧によって、第２のコイルスプリング１５は、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させる方向の付勢力を補っている。

第２のコイルスプリング１５を構成する線材の材質としては、ＳＷＰ−Ａ、ＳＷＰ−Ｂ、ＳＷＰ−Ｖ等のピアノ線（日本工業規格Ｇ３５２２：２０１４）を採用することができる。このようにすると、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させるための第２のコイルスプリング１５の付勢力を十分に大きくするとともに、第２のコイルスプリング１５の高い耐久性を得ることができる。また、第２のコイルスプリング１５を構成する線材の材質として、ＳＷＯ−Ｖ、ＳＷＯＣＶ−Ｖ、ＳＷＯＳＣ−Ｖ等の弁ばね用オイルテンパー線（日本工業規格Ｇ３５６１−１９９４）を採用することもできる。このようにすると、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させるための第２のコイルスプリング１５の付勢力を、特に効果的に大きくすることが可能となる。

雄ねじ２０は、右ねじとされている。一方、第２のコイルスプリング１５を構成する線材の巻き方向は、雄ねじ２０の巻き方向とは反対の巻き方向（ここでは、左ねじの巻き方向）とされている。

次に、このチェーンテンショナ１の動作例を説明する。

エンジン作動中にチェーン６の張力が大きくなると、そのチェーン６の張力によって、プランジャ１１がシリンダ１０内に押し込まれる方向に移動し、チェーン６の緊張を吸収する。このとき、プランジャ１１の内周の雌ねじ２１の押込側フランク２２とスクリュロッド１２の外周の雄ねじ２０の押込側フランク２２とが互いに摺動しながら、プランジャ１１とスクリュロッド１２が相対回転するので、雄ねじ２０と雌ねじ２１の押込側フランク２２同士の摩擦抵抗によってダンパ作用が生じる。

一方、エンジン作動中にチェーン６の張力が小さくなったときは、第１のコイルスプリング１４の付勢力と、第２のコイルスプリング１５の付勢力とによって、プランジャ１１がシリンダ１０から突出し、チェーン６の弛みを吸収する。このとき、第１のコイルスプリング１４の付勢力によって、プランジャ１１の内周の雌ねじ２１の突出側フランク２３が、スクリュロッド１２の外周の雄ねじ２０の突出側フランク２３に当接し、その雄ねじ２０と雌ねじ２１の突出側フランク２３間の滑りによってスクリュロッド１２が回転する。

また、エンジン停止時に、カムシャフト４の停止位置によってチェーン６の張力が大きくなる場合がある。この場合、チェーン６が振動しないので、プランジャ１１の内周の雌ねじ２１の押込側フランク２２とスクリュロッド１２の外周の雄ねじ２０の押込側フランク２２との間に滑りが生じず、スクリュロッド１２の位置が固定される。そのため、エンジンを再始動するときに、チェーン６の弛みを生じにくく、円滑なエンジン始動が可能である。

ところで、プランジャ１１がシリンダ１０に大きく押し込まれ、第２のコイルスプリング１５を大きく圧縮した位置でチェーンテンショナ１を使用する場合、第２のコイルスプリング１５に胴曲がりや芯ずれが生じる場合がある。このとき、第２のコイルスプリング１５が、スクリュロッド１２のプランジャ１１からの突出部分に接触すると、第２のコイルスプリング１５を構成する線材がプランジャ１１の外周の雄ねじ２０に引っ掛かり、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させる方向の付勢力が不安定になる可能性がある。

これに対し、この実施形態のチェーンテンショナ１は、第２のコイルスプリング１５を構成する線材の巻き方向と、スクリュロッド１２の外周の雄ねじ２０の巻き方向とが互いに反対方向なので、第２のコイルスプリング１５が、スクリュロッド１２のプランジャ１１からの突出部分に接触しても、第２のコイルスプリング１５を構成する線材がプランジャ１１の外周の雄ねじ２０のねじ溝に入り込みにくく、第２のコイルスプリング１５がプランジャ１１の外周の雄ねじ２０に引っ掛からない。そのため、第２のコイルスプリング１５の内径とスクリュロッド１２の外周の雄ねじ２０の外径との間として、小さな半径方向隙間ｓを設定することができる。このとき、第２のコイルスプリング１５として太い線材で構成されたもの（すなわち、大きな付勢力でプランジャ１１をシリンダ１０から突出させることができるもの）を採用することができ、大きな付勢力でプランジャ１１をシリンダ１０から突出させることが可能である。

上記実施形態では、スクリュロッド１２の外周の雄ねじ２０を右ねじとし、第２のコイルスプリング１５を構成する線材の巻き方向を、左ねじの巻き方向としたが、この両者の巻き方向を入れ替えてもよい。すなわち、スクリュロッド１２の外周の雄ねじ２０を左ねじとし、第２のコイルスプリング１５を構成する線材の巻き方向を、右ねじの巻き方向としてもよい。

また、上記実施形態では、第２のコイルスプリング１５を構成する線材として断面円形のものを例に挙げて説明したが、図６に示すように、第２のコイルスプリング１５を構成する線材として、方形の断面形状を有するものを採用することも可能である。このようにすると、第２のコイルスプリング１５を構成する線材の断面積が大きくなるので、プランジャ１１をシリンダ１０から突出させる付勢力を、特に効果的に大きくすることが可能となる。

また、上記実施形態では、シリンダ１０に形成したオイル導入孔１８からシリンダ１０の内部に油を供給するタイプのチェーンテンショナ１（つまり、オイルポンプによる油圧の供給を必要としないタイプのもの）を例に挙げて説明したが、この発明は、シリンダ１０にオイル導入孔１８を設けず、シリンダ１０とプランジャ１１の間に囲まれる空間にオイルポンプの油圧を供給するタイプのチェーンテンショナ１に適用することも可能である。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１ チェーンテンショナ
１０ シリンダ
１１ プランジャ
１２ スクリュロッド
１３ ロッドシート
１４ 第１のコイルスプリング
１５ 第２のコイルスプリング
２０ 雄ねじ
２１ 雌ねじ
２２ 押込側フランク
２３ 突出側フランク
ｓ 半径方向隙間
ｄ 外径
θ１，θ２ フランク角

Claims (7)

1. シリンダ（１０）と、
   前記シリンダ（１０）内に軸方向に摺動可能に挿入され、前記シリンダ（１０）内への挿入端が開口し、前記シリンダ（１０）からの突出端が閉塞した筒状のプランジャ（１１）と、
   一方の端部が前記プランジャ（１１）内に収容され、他方の端部が前記プランジャ（１１）の前記シリンダ（１０）への挿入端から突出した状態に前記プランジャ（１１）に挿入されたスクリュロッド（１２）と、
   前記スクリュロッド（１２）の外周に形成された雄ねじ（２０）と、
   前記雄ねじ（２０）にねじ係合するように前記プランジャ（１１）の内周に形成された雌ねじ（２１）と、
   前記スクリュロッド（１２）と前記プランジャ（１１）の間に組み込まれ、前記プランジャ（１１）の前記シリンダ（１０）からの突出端を押圧する第１のコイルスプリング（１４）と、
   前記スクリュロッド（１２）の前記プランジャ（１１）から突出する部分の外周を囲むように組み込まれ、前記プランジャ（１１）の前記シリンダ（１０）内への挿入端を押圧する第２のコイルスプリング（１５）と、を備えるチェーンテンショナにおいて、
   前記第２のコイルスプリング（１５）を構成する線材の巻き方向が、前記雄ねじ（２０）の巻き方向とは反対の巻き方向であることを特徴とするチェーンテンショナ。
2. 前記スクリュロッド（１２）の前記プランジャ（１１）から突出する側の端面を支持するロッドシート（１３）を前記シリンダ（１０）内に設けた請求項１に記載のチェーンテンショナ。
3. 前記第２のコイルスプリング（１５）を構成する線材が、方形の断面形状を有する請求項１または２に記載のチェーンテンショナ。
4. 前記第２のコイルスプリング（１５）を構成する線材の材質が、ＳＷＰ−Ａ、ＳＷＰ−Ｂ、ＳＷＰ−Ｖのいずれかである請求項１から３のいずれかに記載のチェーンテンショナ。
5. 前記第２のコイルスプリング（１５）を構成する線材の材質が、ＳＷＯ−Ｖ、ＳＷＯＣＶ−Ｖ、ＳＷＯＳＣ−Ｖのいずれかである請求項１から３のいずれかに記載のチェーンテンショナ。
6. 前記雌ねじ（２１）と前記雄ねじ（２０）は、前記プランジャ（１１）を前記シリンダ（１０）内に押し込む方向の荷重を負荷したときに圧力を受ける押込側フランク（２２）のフランク角（θ１）が、前記プランジャ（１１）を前記シリンダ（１０）から突出させる方向の荷重を負荷したときに圧力を受ける突出側フランク（２３）のフランク角（θ２）よりも大きい鋸歯状とされている請求項１から５のいずれかに記載のチェーンテンショナ。
7. 前記押込側フランク（２２）のフランク角（θ１）が７２°〜７８°の範囲に設定され、前記突出側フランク（２３）のフランク角（θ２）が１２°〜１８°の範囲に設定されている請求項６に記載のチェーンテンショナ。

Images