JP2018107641A - Balance output type amplifier - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、アンバランス信号をバランス信号に変換し、あるいは対称性が損なわれているバランス信号を対称なバランス信号に変換して出力するバランス出力型増幅器に関する。 The present invention relates to a balanced output amplifier that converts an unbalanced signal into a balanced signal, or converts a balanced signal whose symmetry is lost into a symmetric balanced signal and outputs the balanced signal.
図7は従来のアンバランス−バランス変換回路の構成例を示す回路図である。このアンバランス−バランス変換回路は、オペアンプ501および502と、抵抗511〜514とにより構成されている。図7において、抵抗511、512、513、514の抵抗値の比は、1:n:1:1(nは任意の数値)となっている。
FIG. 7 is a circuit diagram showing a configuration example of a conventional unbalance-balance conversion circuit. This unbalance-balance conversion circuit includes
この構成によれば、オペアンプ501は、入力端子520に対する信号sを(n+1)倍した正相出力信号(n+1)sを出力端子521に出力する。そして、オペアンプ502は、この正相出力信号(n+1)sを極性反転した逆相出力信号−(n+1)sを出力端子522に出力する。
According to this configuration, the
図8は従来のアンバランス−バランス変換回路の他の構成例を示す回路図である。このアンバランス−バランス変換回路は、オペアンプ601および602と、抵抗611〜613とにより構成されている。図8において、抵抗611、612、613の抵抗値の比は、n:1:n+1(nは任意の数値)となっている。
FIG. 8 is a circuit diagram showing another configuration example of a conventional unbalance-balance conversion circuit. This unbalance-balance conversion circuit includes
この構成によれば、オペアンプ602の反転入力端子が仮想接地されるため、オペアンプ601は、入力端子620に対する信号sを(n+1)倍した正相出力信号(n+1)sを出力端子621に出力する。このとき、オペアンプ601の反転入力端子は、非反転入力端子と仮想短絡されるため、同反転入力端子に信号sが発生する。オペアンプ602は、この信号sを(n+1)倍にし、かつ、極性反転した逆相出力信号−(n+1)sを出力端子622に出力する。
According to this configuration, since the inverting input terminal of the
図9は従来のアンバランス−バランス変換回路のさらに他の構成例を示す回路図である。このアンバランス−バランス変換回路は、オペアンプ701および702と、抵抗711〜718とにより構成されている。図8において、抵抗711、712、713、714、715、716、717、718の抵抗値の比は、1:n:1:n:1:n:1:n(nは任意の数値)となっている。
FIG. 9 is a circuit diagram showing still another configuration example of the conventional unbalance-balance conversion circuit. This unbalance-balance conversion circuit includes
この構成によれば、オペアンプ701は、反転入力端子が抵抗713を介して接地され、非反転入力端子に抵抗711を介して入力端子720からの信号sが入力されるため、信号sを(n+1)倍した正相出力信号(n+1)sを出力端子721に出力する。また、オペアンプ702は、非反転入力端子が抵抗715を介して接地され、反転入力端子に抵抗717を介して入力端子720からの信号sが入力されるため、信号sを−(n+1)倍した逆相出力信号−(n+1)sを出力端子722に出力する。
According to this configuration, in the
なお、図7および図9に示すアンバランス−バランス変換回路は特許文献1に開示されている。
The unbalance-balance conversion circuit shown in FIGS. 7 and 9 is disclosed in
ところで、上述した図7のアンバランス−バランス変換回路は、正相出力信号を出力するオペアンプ501がゲインn+1での増幅動作を行うのに対し、逆相出力信号を出力するオペアンプ502はゲイン1での反転増幅を行う。このように図7のアンバランス−バランス変換回路は、正相出力信号を出力する回路と、逆相出力信号を出力する回路とが非対称であり、動作が異なるため、正相出力信号の出力特性と逆相出力信号の出力特性が不揃いになる問題がある。また、図7のアンバランス−バランス変換回路では、オペアンプ501の処理を経た信号が、オペアンプ502の処理を経るようになっている。このため、オペアンプ501の出力信号にノイズ等の外乱が与えられた場合に、その外乱をなくす動作が行われず、その外乱がオペアンプ502を素通りする問題がある。
In the unbalance-balance conversion circuit of FIG. 7 described above, the
また、図7の回路は、アンバランス−バランス変換の専用回路である。オーディオ機器等では、例えば対称性の損なわれたバランス信号(振幅が同じでない2相の信号の他、位相差が180°でない2相の信号を含む)を対称なバランス信号に変換して出力する等、バランス信号を受け取ってバランス信号を出力する回路が必要になる場合があるが、図7の回路はそのような要求に応えることができない問題がある。 The circuit of FIG. 7 is a dedicated circuit for unbalance-balance conversion. In audio equipment or the like, for example, a balanced signal whose symmetry is lost (including a two-phase signal whose amplitude is not the same as well as a two-phase signal whose phase difference is not 180 °) is converted into a symmetrical balanced signal and output. In some cases, a circuit that receives the balance signal and outputs the balance signal may be required. However, the circuit of FIG. 7 has a problem that the request cannot be met.
上述した図8のアンバランス−バランス変換回路にも、図7のアンバランス−バランス変換回路と同様な問題がある。なお、図8の回路において、オペアンプ602の非反転入力端子を接地せず、オペアンプ601の非反転入力端子およびオペアンプ602の非反転入力端子にバランス信号を構成する正相入力信号および逆相入力信号を与える構成とすることも考えられる。しかし、その場合に対称なバランス信号を出力するためには、抵抗612の抵抗値と抵抗613の抵抗値の比を1:n+1から1:nに変更する必要がある。従って、図8の回路を、アンバランス−バランス変換とバランス−バランス変換の兼用の回路として利用することはできない。
The above-described unbalance-balance conversion circuit of FIG. 8 has the same problem as the unbalance-balance conversion circuit of FIG. In the circuit of FIG. 8, the non-inverting input terminal of the
上述した図9のアンバランス−バランス変換回路は、正相出力信号を出力する回路と逆相出力信号を出力する回路とが対称であり、各々の出力特性を揃えることが可能である。また、図9の回路は、オペアンプ602の非反転入力端子を接地するか否かを切り換えることにより、アンバランス−バランス変換とバランス−バランス変換の兼用の回路として利用することが可能である。しかしながら、図9の回路は、入力端子720がオペアンプ701の反転入力端子と仮想短絡された非反転入力端子に抵抗711を介して接続され、オペアンプ702の反転入力端子と仮想短絡された非反転入力端子に抵抗717を介して接続されているため、入力インピーダンスをあまり高くすることができず、入力端子720の前段にバッファが必要になる問題がある。また、図9の回路は、オペアンプ701による正相出力信号の出力動作とオペアンプ702による逆相出力信号の出力動作が独立して行われるため、正相出力信号または逆相出力信号に外乱等によるノイズが発生した場合に、そのノイズを抑圧することができない問題がある。
In the unbalance-balance conversion circuit of FIG. 9 described above, the circuit that outputs the positive phase output signal and the circuit that outputs the negative phase output signal are symmetrical, and the output characteristics of each can be made uniform. Further, the circuit of FIG. 9 can be used as a circuit for both unbalance-balance conversion and balance-balance conversion by switching whether or not the non-inverting input terminal of the
この発明は以上のような事情に鑑みてなされたものであり、正相出力信号および逆相出力信号の出力特性が揃っており、アンバランス−バランス変換およびバランス−バランス変換の両方が可能であり、入力インピーダンスが高く、正相出力信号または逆相出力信号にノイズが発生する場合に、そのノイズを抑圧することが可能なバランス出力型増幅器を提供することを目的としている。 The present invention has been made in view of the circumstances as described above. The output characteristics of the normal phase output signal and the reverse phase output signal are uniform, and both unbalance-balance conversion and balance-balance conversion are possible. An object of the present invention is to provide a balanced output type amplifier capable of suppressing noise when the input impedance is high and noise occurs in the positive phase output signal or the negative phase output signal.
この発明は、第1の入力信号と第1の帰還信号との差分に応じた信号を出力する第1の引き算部と、第2の入力信号と第2の帰還信号との差分に応じた信号を出力する第2の引き算部と、前記第1の引き算部の出力信号と前記第2の引き算部の出力信号とを差動増幅して正相出力信号および逆相出力信号を生成する差動増幅部と、前記正相出力信号および前記逆相出力信号から前記第1の帰還信号および前記第2の帰還信号を生成する帰還部とを具備することを特徴とするバランス出力型増幅器を提供する。 The present invention provides a first subtraction unit that outputs a signal corresponding to a difference between a first input signal and a first feedback signal, and a signal corresponding to a difference between the second input signal and the second feedback signal. And a differential circuit that differentially amplifies the output signal of the first subtraction section and the output signal of the second subtraction section to generate a positive phase output signal and a negative phase output signal. Provided is a balanced output amplifier comprising: an amplifying unit; and a feedback unit that generates the first feedback signal and the second feedback signal from the positive phase output signal and the negative phase output signal. .
この発明によれば、正相出力信号を出力する回路および逆相出力信号を出力する回路の構成が対称であるため、正相出力信号および逆相出力信号の出力特性を揃えることができる。また、この発明によれば、第1または第2の入力信号の一方のみを与えることによりアンバランス−バランス変換を行うことができ、かつ、第1および第2の入力信号の双方を与えることによりバランス−バランス変換を行うことができる。また、この発明によれば、正相出力信号および逆相出力信号から得られる第1および第2の帰還信号を第1および第2の引き算部に帰還させるので、第1の引き算部における第1の入力信号と第1の帰還信号との差分を減少させる負帰還と、第2の引き算部における第2の入力信号と第2の帰還信号との差分を減少させる負帰還とが働き、正相出力信号または逆相出力信号に発生するノイズを抑圧する効果が発生する。また、この発明によれば、第1の引き算部における第1の入力信号の入力経路は第1の帰還信号の入力経路と短絡されていない。また、第2の引き算部における第2の入力信号の入力経路は第2の帰還信号の入力経路と短絡されていない。また、第1の入力信号の入力経路と第2の入力信号の入力経路は互いに短絡されていない。このため、第1の引き算部における第1の入力信号の入力経路の入力インピーダンスおよび第2の引き算部における第2の入力信号の入力経路の入力インピーダンスは、いずれも高くなる。従って、この発明によれば、バランス出力型増幅器の入力インピーダンスを高くすることができる。 According to the present invention, since the configuration of the circuit that outputs the normal phase output signal and the circuit that outputs the negative phase output signal are symmetrical, the output characteristics of the positive phase output signal and the negative phase output signal can be made uniform. According to the present invention, it is possible to perform unbalance-balance conversion by providing only one of the first or second input signals, and by providing both the first and second input signals. Balance-balance conversion can be performed. Further, according to the present invention, the first and second feedback signals obtained from the normal phase output signal and the negative phase output signal are fed back to the first and second subtraction units. Negative feedback that reduces the difference between the first input signal and the first feedback signal, and negative feedback that reduces the difference between the second input signal and the second feedback signal in the second subtraction unit, and positive phase An effect of suppressing noise generated in the output signal or the reverse phase output signal occurs. According to the present invention, the input path of the first input signal in the first subtraction unit is not short-circuited with the input path of the first feedback signal. In addition, the input path of the second input signal in the second subtraction unit is not short-circuited with the input path of the second feedback signal. Further, the input path of the first input signal and the input path of the second input signal are not short-circuited with each other. For this reason, both the input impedance of the input path of the first input signal in the first subtraction section and the input impedance of the input path of the second input signal in the second subtraction section are both high. Therefore, according to the present invention, the input impedance of the balanced output amplifier can be increased.
以下、図面を参照しつつ本発明の実施の形態について説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
<第1実施形態>
図1は、この発明の第1実施形態であるバランス出力型増幅器の構成を示す回路図である。図2に示すように、本実施形態によるバランス出力型増幅器は、第1の引き算部10と、第2の引き算部20と、差動増幅部30と、帰還部40と、バイアス回路50と、第1の入力回路70と、第2の入力回路80とを有する。
<First Embodiment>
FIG. 1 is a circuit diagram showing the configuration of a balanced output amplifier according to the first embodiment of the present invention. As shown in FIG. 2, the balanced output type amplifier according to the present embodiment includes a
第1の入力回路70は、第1の入力端子71および接地線間に直列接続された抵抗72、キャパシタ73および抵抗74からなる。この第1の入力回路70は、第1の入力端子71に入力される第1の入力信号HOTの交流成分を抵抗72および74により分圧して第1の引き算部10に出力する。第2の入力回路80は、第2の入力端子81および接地線間に直列接続された抵抗82、キャパシタ83および抵抗84からなる。この第2の入力回路80は、第2の入力端子81に入力される第2の入力信号COLDの交流成分を抵抗82および84により分圧して第2の引き算部20に出力する。本実施形態において、第1の入力回路70の各抵抗の抵抗値およびキャパシタの容量値と、第2の入力回路80の各抵抗の抵抗値およびキャパシタの容量値は、互いに等しい。
The
バイアス回路50は、抵抗51およびツェナーダイオード52により構成されている。ここで、抵抗51は一端が高電位電源+VBに接続され、他端がツェナーダイオード52のカソードに接続されている。そして、ツェナーダイオード52のアノードは低電位電源−VBに接続されている。このツェナーダイオード52は、定電圧源として機能する。
The
第1の引き算部10は、NPNトランジスタ11、12および17と、抵抗13〜15および18とにより構成されている。NPNトランジスタ11および12の各エミッタには、抵抗13および14の各一端が接続され、これらの抵抗13および14の各他端は共通接続されている。また、NPNトランジスタ11のコレクタは、抵抗15を介して高電位電源+VBに接続され、NPNトランジスタ12のコレクタは、高電位電源+VBに接続されている。ここで、抵抗13および14は抵抗値が互いに等しい。また、NPNトランジスタ11および12は互いに同じ特性を有する。そして、抵抗13および14の共通接続点はNPNトランジスタ17のコレクタに接続され、このNPNトランジスタ17のエミッタは抵抗18を介して低電位電源−VBに接続されている。NPNトランジスタ17のベースには、ツェナーダイオード52のカソードに発生する定電圧が入力される。このため、NPNトランジスタ17および抵抗18は定電流源として機能する。
The
そして、第1の引き算部10において、NPNトランジスタ11のベースには、第1の入力回路70を介して第1の入力信号HOTを分圧した信号aが入力され、NPNトランジスタ12のベースには、差動増幅部30の正相出力端子OUT+から帰還部40を介して第1の帰還信号e1が入力される。そして、NPNトランジスタ11および12は、NPNトランジスタ17および抵抗18からなる定電流源を共通インピーダンスとしており、NPNトランジスタ11にはNPNトランジスタ12を介して負帰還が掛かる。このNPNトランジスタ11には、第1の入力回路70を介して入力される入力信号aから第1の帰還信号e1を差し引いた差分に応じたコレクタ電流が流れる。従って、入力信号aから第1の帰還信号e1を差し引いた差分に応じた信号、より具体的には差分を逆相化した信号e3がNPNトランジスタ11のコレクタから出力される。
In the
第2の引き算部20は、NPNトランジスタ21、22および27と、抵抗23〜25および28とにより構成されている。この第2の引き算部20は、第1の引き算部10と同じ構成を有しており、その電気的特性も第1の引き算部10と同様である。具体的には、抵抗23〜25および28の各抵抗の抵抗値は、抵抗13〜15および18の各抵抗の抵抗値と等しい。また、トランジスタ23、24、27は、トランジスタ13、14、17と同じ特性を有している。この第2の引き算部20において、NPNトランジスタ21のベースには、第2の入力回路80を介して入力信号bが入力され、NPNトランジスタ22のベースには、差動増幅部30の逆相出力端子OUT−から帰還部40を介して第2の帰還信号e2が入力される。従って、第2の入力回路70を介して入力される入力信号bから第2の帰還信号e2を差し引いた差分に応じた信号、より具体的には差分を逆相化した信号e4がNPNトランジスタ21のコレクタから出力される。
The
差動増幅部30は、エミッタが共通接続されたPNPトランジスタ31および32と、PNPトランジスタ31および32の各コレクタと低電位電源−VBとの間に各々接続された抵抗33および34と、PNPトランジスタ31および32のエミッタ同士の共通接続点と高電位電源+VBとの間に接続された抵抗35とにより構成されている。ここで、PNPトランジスタ31のコレクタと抵抗33との接続点は差動増幅部30の正相出力端子OUT+となっており、PNPトランジスタ32のコレクタと抵抗34との接続点は差動増幅部30の逆相出力端子OUT−となっている。そして、PNPトランジスタ31のベースには、第1の引き算部10のNPNトランジスタ11のコレクタからの出力信号e3が入力される。また、PNPトランジスタ32のベースには、第2の引き算部20のNPNトランジスタ21のコレクタからの出力信号e4が入力される。差動増幅部30は、第1の引き算部10の出力信号e3と第2の引き算部20の出力信号e4を差動増幅して正相出力端子OUT+および逆相出力端子OUT−から信号cおよびdを出力する。
The
帰還部40は、正相出力端子OUT+と逆相出力端子OUT−との間に直列接続された抵抗41、キャパシタ44、抵抗43および42により構成されている。ここで、抵抗41およびキャパシタ44の共通接続点の信号が上述した第1の帰還信号e1として第1の引き算部10のNPNトランジスタ12のベースに供給される。また、抵抗43および42の共通接続点の信号が上述した第2の帰還信号e2として第2の引き算部20のNPNトランジスタ22のベースに供給される。
以上が本実施形態によるバランス出力型増幅器の構成である。
The
The above is the configuration of the balanced output amplifier according to the present embodiment.
次に本実施形態によるバランス出力型増幅器の信号が入力されていない状態の動作を説明する。図1に示す第1の引き算部10において、NPNトランジスタ11のベースは抵抗74を介して接地されている。この状態において、外乱等の影響により、NPNトランジスタ11のコレクタ電流が増加してNPNトランジスタ11の出力信号e3の電圧が低下すると、差動増幅部30のPNPトラジスタ31のコレクタ電流が増加して、差動増幅部30の正相出力信号cの電圧が上昇する。これによりNPNトランジスタ12のベース電圧が上昇し、同NPNトランジスタ12のエミッタ電流が増加し、NPNトランジスタ11のエミッタ電流(≒コレクタ電流)が減少する。
Next, the operation of the balanced output amplifier according to the present embodiment when no signal is input will be described. In the
逆に、外乱等の影響により、NPNトランジスタ11のコレクタ電流が減少してNPNトランジスタ11の出力信号e3の電圧が上昇すると、PNPトラジスタ31のコレクタ電流が減少して、差動増幅部30の正相出力信号cの電圧が低下する。これによりNPNトランジスタ12のベース電圧が低下し、同NPNトランジスタ12のエミッタ電流が減少し、NPNトランジスタ11のエミッタ電流(≒コレクタ電流)が増加する。
Conversely, when the collector current of the NPN transistor 11 decreases and the voltage of the output signal e3 of the NPN transistor 11 rises due to the influence of disturbance or the like, the collector current of the
このような負帰還が働く結果、第1の入力端子71に対して信号が入力されない状態において、NPNトランジスタ12のベースは所定電圧V1Rを維持し、NPNトランジスタ11のコレクタは所定電圧V1Fを維持し、PNPトランジスタ31のコレクタ(すなわち、正相出力端子OUT+)は所定電圧V3を維持する。
As a result of such negative feedback, the base of the
第2の引き算部20においても同様であり、第2の入力端子81に対して信号が入力されない状態において、NPNトランジスタ22のベースは所定電圧V2Rを維持し、NPNトランジスタ21のコレクタは所定電圧V2Fを維持し、PNPトランジスタ32のコレクタ(すなわち、逆相出力端子OUT−)は所定電圧V4を維持する。
The same applies to the
ここで、第1の引き算部10および第2の引き算部20の各抵抗やトランジスタの電気的特性が揃っており、かつ、差動増幅部30の正相出力側および逆相出力側の各回路の電気的特性が揃っている場合には、V1R=V2R、V1F=V2F、V3=V4となる。
Here, the respective resistances and transistors of the
そして、例えば第2の入力端子81が接地された状態において、第1の入力端子71から交流信号が入力されると、図1に示すバランス出力型増幅器は、この交流信号に応じた動作をする。この交流動作状態では、キャパシタ73が低インピーダンス化するため、第1の入力端子71に対する交流入力信号HOTを抵抗72および74により分圧した交流信号aがNPNトランジスタ11のベースに与えられ、接地レベルがNPNトランジスタ21のベースに与えられる。
For example, when an AC signal is input from the
第1の入力端子71からの交流信号の入力によりNPNトランジスタ11のベース電圧aが接地レベルから上昇すると、NPNトランジスタ11のコレクタ電圧e3が直流電圧V1Fから低下し、PNPトランジスタ31のコレクタ電流が増加し、正相出力信号cが直流電圧V3から上昇する。また、PNPトランジスタ31のコレクタ電流の増加に伴い、PNPトランジスタ32のコレクタ電流が減少し、逆相出力信号dが直流電圧V4から低下する。
When the base voltage a of the NPN transistor 11 rises from the ground level due to the input of the AC signal from the
交流動作状態では、キャパシタ44が低インピーダンス化する。このため、正相出力信号cの交流成分(直流電圧V3からの上昇分)および逆相出力信号dの交流成分(直流電圧V4からの低下分)を抵抗41、43、42の分圧比により補間した第1の帰還信号e1および第2の帰還信号e2がNPNトランジスタ12のベースおよびNPNトランジスタ22のベースに帰還される。
In the AC operation state, the
具体的には、抵抗41および42の抵抗値をR1、抵抗43の抵抗値をR2、正相出力信号cおよび逆相出力信号dの各交流成分の差分をΔeとした場合、|Δe|・R1/(2・R1+R2)だけ正相出力信号cから逆相出力信号d側へシフトした電圧が第1の帰還信号e1としてNPNトランジスタ12のベースに帰還される。また、|Δe|・R1/(2・R1+R2)だけ逆相出力信号dから正相出力信号電圧c側へシフトした電圧が第2の帰還信号e2としてNPNトランジスタ22のベースに帰還される。
Specifically, when the resistance values of the
そして、第1の帰還信号e1が直流電圧V1Rから上昇すると、その上昇分に応じてNPNトランジスタ11のコレクタ電流が減少し、NPNトランジスタ11のコレクタの信号e3の直流電圧V1Fからの低下分が減少する。これによりPNPトランジスタ31のコレクタ電流が減少し、正相出力信号cの直流電圧V3からの上昇分が減少する。また、PNPトランジスタ31のコレクタ電流が減少することにより、PNPトランジスタ32のコレクタ電流が増加し、逆相出力信号dの直流電圧V4からの低下分が減少する。
When the first feedback signal e1 rises from the DC voltage V1R, the collector current of the NPN transistor 11 decreases according to the increase, and the decrease of the signal e3 of the collector of the NPN transistor 11 from the DC voltage V1F decreases. To do. As a result, the collector current of the
また、第2の帰還信号e2が直流電圧V2Rから低下すると、その低下分に応じてNPNトランジスタ21のコレクタ電流が増加し、NPNトランジスタ21のコレクタの出力信号e4の直流電圧V2Fからの上昇分が減少する。これによりPNPトランジスタ32のコレクタ電流が増加し、逆相出力信号dの直流電圧V4からの低下分が減少する。また、PNPトランジスタ32のコレクタ電流が増加することにより、PNPトランジスタ31のコレクタ電流が減少し、正相出力信号cの直流電圧V3からの上昇分が減少する。
Further, when the second feedback signal e2 decreases from the DC voltage V2R, the collector current of the
ここで、正相出力信号cの直流電圧V3からの上昇分が逆相出力信号dの直流電圧V4からの低下分よりも大きい場合、第1の帰還信号e1の帰還量が第2の帰還信号e2の帰還量よりも大きくなる。この場合、NPNトランジスタ11のコレクタの出力信号e3の直流電圧V1Fからの低下分を減らす程度が、NPNトランジスタ21のコレクタの出力信号e4の直流電圧V2Fからの上昇分を減らす程度よりも大きくなる。このため、正相出力信号cの直流電圧V3からの上昇分が減少し、逆相出力信号dの直流電圧V4からの低下分が増加することとなる。
Here, when the increase amount of the positive phase output signal c from the DC voltage V3 is larger than the decrease amount of the negative phase output signal d from the DC voltage V4, the feedback amount of the first feedback signal e1 is the second feedback signal. It becomes larger than the feedback amount of e2. In this case, the extent to which the decrease in the output signal e3 of the collector of the NPN transistor 11 from the DC voltage V1F is greater than the extent to which the increase in the output signal e4 of the collector of the
逆に正相出力信号cの直流電圧V3からの上昇分が逆相出力信号dの直流電圧V4からの低下分よりも小さい場合、第1の帰還信号e1の帰還量が第2の帰還信号e2の帰還量よりも小さくなる。この場合、NPNトランジスタ11のコレクタの出力信号e3の直流電圧V1Fからの低下分を減らす程度が、NPNトランジスタ21のコレクタの出力信号e4の直流電圧V2Fからの上昇分を減らす程度よりも小さくなる。このため、正相出力信号cの直流電圧V3からの上昇分が増加し、逆相出力信号dの直流電圧V4からの低下分が減少することとなる。
On the contrary, when the increase amount of the normal phase output signal c from the DC voltage V3 is smaller than the decrease amount of the negative phase output signal d from the DC voltage V4, the feedback amount of the first feedback signal e1 is the second feedback signal e2. Less than the amount of feedback. In this case, the extent to which the decrease in the output signal e3 of the collector of the NPN transistor 11 from the DC voltage V1F is reduced is smaller than the extent to which the increase in the output signal e4 of the collector of the
以上のような負帰還制御が行われる結果、正相出力信号cの直流電圧V3からの変化分と、逆相出力信号dの直流電圧V4からの変化分は、常に逆極性であり、かつ、同じ絶対値となる。また、正相出力端子OUT+および逆相出力端子OUT−間の電圧c−dの交流成分は、第1の引き算部10のNPNトランジスタ11のベース電圧aの大きさに応じた適切な大きさになる。
As a result of the negative feedback control as described above, the change in the positive phase output signal c from the DC voltage V3 and the change in the negative phase output signal d from the DC voltage V4 are always of opposite polarity, and The same absolute value. Further, the AC component of the voltage cd between the positive phase output terminal OUT + and the negative phase output terminal OUT− has an appropriate magnitude according to the magnitude of the base voltage a of the NPN transistor 11 of the
以上、第2の入力端子81が接地され、第1の入力端子71に交流信号が与えられる場合を例に本実施形態の動作を説明したが、第1の入力端子71および第2の入力端子81に正逆2相の交流信号が入力される場合の動作も同様である。
The operation of the present embodiment has been described above by taking the case where the
この場合も、上記と同様な負帰還制御が行われ、正相出力信号cの直流電圧V3からの変化分と、逆相出力信号dの直流電圧V4からの変化分は、常に逆極性であり、かつ、同じ絶対値となる。また、正相出力信号および逆相出力信号間の差分c−dの交流成分は、第1の引き算部10のNPNトランジスタ11のベース電圧aと第2の引き算部20のNPNトランジスタ21のベース電圧bとの差分a−bの大きさに応じた適切な大きさになる。
Also in this case, negative feedback control similar to the above is performed, and the change in the positive phase output signal c from the DC voltage V3 and the change in the negative phase output signal d from the DC voltage V4 are always of opposite polarity. And the same absolute value. Further, the AC component of the difference cd between the positive phase output signal and the negative phase output signal includes the base voltage a of the NPN transistor 11 of the
図2は交流動作状態におけるバランス出力型増幅器の等価回路を例示している。ただし、図2に示す例では、第2の入力端子81が接地されており、第1の入力端子71に交流入力信号HOTが与えられている。
FIG. 2 illustrates an equivalent circuit of a balanced output amplifier in an AC operation state. However, in the example shown in FIG. 2, the
図2では、第1の引き算部10、第2の引き算部20および差動出力を持つ差動増幅部30がオペアンプを使用した等価回路で表されている。図2では、第1の引き算部10の前段に高入力インピーダンスのボルテージフォロワ10X1および10X2からなるバッファ回路10Xが配置され、第2の引き算部20の前段に高入力インピーダンスのボルテージフォロワ20X1および20X2からなるバッファ回路20Xが配置されている。ここで、ボルテージフォロワ10X1および10X2は、図1のNPNトランジスタ11および12に対応し、ボルテージフォロワ20X1および20X2は、図1のNPNトランジスタ21および22に対応している。
In FIG. 2, the
図3は、図2に示す回路を等価変形した回路を示している。図2における差動増幅部30は、図3に示すように、2つの差動増幅部30Pおよび30Nに分けることが可能である。図3において、差動増幅部30Pは、第2の引き算部20の出力信号e4を正相入力信号、第1の引き算部10の出力信号e3を逆相入力信号として差動増幅を行い、正相出力端子OUT+から出力する。また、差動増幅部30Nは、第1の引き算部10の出力信号e3を正相入力信号、第2の引き算部20の出力信号e4を逆相入力信号として差動増幅を行い、逆相出力端子OUT−から出力する。帰還部40における抵抗41、42および43は、上述したように、正相出力端子OUT+の出力信号cと、逆相出力端子OUT−の出力信号dとから、第1の引き算部10に対する第1の帰還信号e1と、第2の引き算部20に対する第2の帰還信号e2を生成する。
FIG. 3 shows a circuit equivalently modified from the circuit shown in FIG. The
図3に示す等価回路において、差動増幅部30Pおよび30Nが同じゲインAを有する場合には次式が成立する。
c=A(e4−e3) ……(1)
d=A(e3−e4) ……(2)
In the equivalent circuit shown in FIG. 3, when the
c = A (e4-e3) (1)
d = A (e3-e4) (2)
そして、抵抗41および42の抵抗値がR1、抵抗43の抵抗値がR2である場合には、次式が成立する。
e1
=(c−d)・((R1+R2)/(2・R1+R2))+d ……(3)
e3
=e1−a
=(c−d)・((R1+R2)/(2・R1+R2))+d−a ……(4)
e2
=(c−d)・(R1/(2・R1+R2))+d ……(5)
e4
=e2−b=(c−d)・(R1/(2・R1+R2))+d−b ……(6)
When the resistance values of the
e1
= (Cd). ((R1 + R2) / (2.R1 + R2)) + d (3)
e3
= E1-a
= (Cd). ((R1 + R2) / (2.R1 + R2)) + da (4)
e2
= (Cd). (R1 / (2.R1 + R2)) + d (5)
e4
= E2-b = (cd). (R1 / (2.R1 + R2)) + db (6)
上記式(1)および(2)を用い、b=0として、上記式(3)〜(6)を整理すると、次式が得られる。
c=d・β・(A/(1+A・β))+a・(A/(1+A・β)) ……(7)
ここで、βは次式により与えられる。
β=R2/(2・R1+R2) ……(8)
When the above formulas (3) to (6) are rearranged using the above formulas (1) and (2) and b = 0, the following formula is obtained.
c = d · β · (A / (1 + A · β)) + a · (A / (1 + A · β)) (7)
Here, β is given by the following equation.
β = R2 / (2 · R1 + R2) (8)
上記式(7)において、1≪A・βなので、1+A・βをA・βと置いて整理すると、次式が得られる。
c−d=a・(1/β) ……(9)
このように本実施形態では、入力信号aに対する正相出力信号cおよび逆相出力信号d間の差分のゲイン1/βが帰還抵抗の比(2・R1+R2)/R2により定まる。
In the above formula (7), since 1 << A · β, when 1 + A · β is arranged as A · β, the following equation is obtained.
cd = a · (1 / β) (9)
Thus, in the present embodiment, the
図4に示す等価回路では、第1の引き算部10および第2の引き算部20に正逆2相の入力信号aおよびbが与えられる。この場合、上記式(1)および(2)を用い、bを0にしないで、上記式(3)〜(4)を整理すると、次式が得られる。
c−d=(a−b)・(1/β) ……(10)
このように、第1の引き算部10および第2の引き算部20に正逆2相の入力信号aおよびbが与えられる場合、信号aおよびbの差分に比例した差分を持った正相出力信号cおよび逆相出力信号dが差動増幅部30から得られる。その際、入力信号の差分a−bに対する出力信号の差分c−dのゲイン1/βは、帰還抵抗の比(2・R1+R2)/R2により定まる。
In the equivalent circuit shown in FIG. 4, forward and reverse two-phase input signals a and b are given to the
cd = (ab). (1 / β) (10)
As described above, when the first and
第1の引き算部10および第2の引き算部20に与えられる入力信号aおよびbが同相信号を含む場合、上記式(10)から明らかなように、その同相信号は相殺され、出力信号c−dに現れない。
When the input signals a and b supplied to the
差動増幅部30の出力信号(例えば出力信号cとする)に歪や外乱等によるノイズNが発生した場合には、次式が成立する。
c
=A・(((c−d)・(R1/(2・R1+R2))+d−b)
−((c−d)・((R1+R2)/(2・R1+R2))+d−a))+N
……(11)
When noise N due to distortion, disturbance, or the like occurs in the output signal (for example, output signal c) of the
c
= A · (((c−d) · (R1 / (2 · R1 + R2)) + d−b)
-((Cd). ((R1 + R2) / (2.R1 + R2)) + da)) + N
...... (11)
ここで、β=R2/(2・R1+R2)として上記式(11)を整理すると、次式が得られる。
c−d=(a−b)・(1/β)+N/(A・β) ……(12)
Here, when the above equation (11) is arranged as β = R2 / (2 · R1 + R2), the following equation is obtained.
cd = (ab). (1 / .beta.) + N / (A.beta.) (12)
このように本実施形態によれば、出力信号cにノイズNが発生する場合に、そのノイズNは、負帰還の効果により1/(A・β)に抑圧される。
以上が本実施形態の動作である。
Thus, according to the present embodiment, when noise N occurs in the output signal c, the noise N is suppressed to 1 / (A · β) due to the effect of negative feedback.
The above is the operation of this embodiment.
本実施形態によれば、正相出力信号を出力する回路および逆相出力信号を出力する回路の構成が対称であるため、正相出力信号および逆相出力信号の出力特性を揃えることができる。また、本実施形態によれば、第1の入力端子71または第2の入力端子81の一方を接地して使用することによりアンバランス−バランス変換を行うことができ、かつ、第1の入力端子71または第2の入力端子81の双方を使用することによりバランス−バランス変換を行うことができる。また、バランス−バランス変換においては、正逆2相の入力信号の対称性が損なわれている場合においても、対称なバランス型の正相出力信号および逆相出力信号を出力することができる。また、本実施形態によれば、正相出力信号および逆相出力信号を第1および第2の引き算部10および20に負帰還させるので、正相出力信号または逆相出力信号にノイズが発生する場合に、そのノイズを抑圧することができる。また、本実施形態において、第1の引き算部10における第1の入力信号HOTの入力経路は第1の帰還信号e1の入力経路と短絡されていない。また、第2の引き算部20における第2の入力信号COLDの入力経路は第2の帰還信号e2の入力経路と短絡されていない。また、第1の入力信号HOTの入力経路と第2の入力信号bの入力経路は互いに短絡されていない。このため、第1の引き算部10における第1の入力信号HOTの入力経路の入力インピーダンスおよび第2の引き算部20における第2の入力信号COLDの入力経路の入力インピーダンスは、いずれも高くなる。そして、本実施形態では、NPNトランジスタ11および21が入力信号aおよびbに対してエミッタフォロワとして動作する。従って、本実施形態によれば、バランス出力型増幅器の入力インピーダンスを高くすることができる。
According to the present embodiment, the configuration of the circuit that outputs the positive phase output signal and the circuit that outputs the negative phase output signal are symmetric, so that the output characteristics of the positive phase output signal and the negative phase output signal can be made uniform. Further, according to the present embodiment, unbalance-balance conversion can be performed by grounding one of the
<第2実施形態>
図5はこの発明の第2実施形態によるバランス出力型増幅器の構成を示す回路図である。本実施形態では、上記第1実施形態における差動増幅部30が特許文献2に開示された差動増幅部30Aに置き換えられている。
Second Embodiment
FIG. 5 is a circuit diagram showing the configuration of a balanced output amplifier according to the second embodiment of the present invention. In the present embodiment, the
差動増幅部30Aは、差動増幅部30に対し、第1および第2のトランジスタであるNPNトランジスタ301および302と、第1および第2のフローティング電源であるフローティング電源303および304と、抵抗305および306を追加した構成となっている。
The
第1のトランジスタであるNPNトランジスタ301は、第1の主要電極端子であるコレクタが正相出力端子OUT+に接続され、第2の主要電極端子であるエミッタが抵抗34を介して低電位電源−VBに接続されている。また、NPNトランジスタ301の制御電極端子であるベースと第2の主要電極端子であるエミッタとの間には抵抗305が接続されている。
The
第2のトランジスタであるNPNトランジスタ302は、第1の主要電極端子であるコレクタが逆相出力端子OUT−に接続され、第2の主要電極端子であるエミッタが抵抗33を介して低電位電源−VBに接続されている。また、NPNトランジスタ302の制御電極端子であるベースと第2の主要電極端子であるエミッタとの間には抵抗306が接続されている。
The
第1のフローティング電源303は、負極が第1のトランジスタであるNPNトランジスタ301のエミッタに接続され、正極が第2のトランジスタであるNPNトランジスタ302のコレクタに接続されている。また、第2のフローティング電源304は、負極が第2のトランジスタであるNPNトランジスタ302のエミッタに接続され、正極が第1のトランジスタであるNPNトランジスタ301のコレクタに接続されている。
他の点は上記第1実施形態と同様である。
The first floating
Other points are the same as in the first embodiment.
本実施形態において、差動増幅部30Aでは、第1の引き算部10の出力信号e3および第2の引き算部20の出力信号e4に基づき、トランジスタ301および302のプッシュプル駆動が行われる。
In the present embodiment, in the
本実施形態では、入力信号aおよびb間にa>bの関係が成立し、e3<e4となる期間は、NPNトランジスタ302を能動状態にし得るコレクタ電流がPNPトランジスタ31に流れ、NPNトランジスタ301を能動状態にし得るコレクタ電流がPNPトランジスタ32に流れない。このため、正相出力端子OUT+からのプッシュ動作、逆相出力端子OUT−へのプル動作が行われる。この間、入力信号の差分a−bに応じた電流がフローティング電源304→正相出力端子OUT+および逆相出力端子OUT−間の負荷→NPNトランジスタ302という経路に沿って流れる。
In the present embodiment, a relationship of a> b is established between the input signals a and b, and during a period of e3 <e4, a collector current that can activate the
一方、入力信号aおよびb間にa<bの関係が成立し、e3>e4となる期間は、NPNトランジスタ302を能動状態にし得るコレクタ電流がPNPトランジスタ31に流れず、NPNトランジスタ301を能動状態にし得るコレクタ電流がPNPトランジスタ32に流れる。このため、正相出力端子OUT+へのプル動作、逆相出力端子OUT−からのプッシュ動作が行われる。この間、入力信号の差分a−bに応じた電流がフローティング電源303→逆相出力端子OUT−および正相出力端子OUT+間の負荷→NPNトランジスタ301という経路に沿って流れる。
On the other hand, during the period in which a <b is established between the input signals a and b and e3> e4, the collector current that can make the
そして、a>b、e3<e4である期間は、c>dとなり、差分a−bが大きくなる程、差分c−dが大きくなる。また、a<b、e3>e4である期間は、c<dとなり、差分b−aが大きくなる程、差分d−cが大きくなる。このように信号e3およびe4に対する正相出力端子OUT+の出力信号cおよび逆相出力端子OUT−の出力信号dの関係は上記第1実施形態と同じになる。従って、上記第1実施形態と同様な動作が得られる。 In a period in which a> b and e3 <e4, c> d is satisfied, and the difference cd increases as the difference a−b increases. Further, in the period in which a <b, e3> e4, c <d, and the difference d−c increases as the difference b−a increases. Thus, the relationship between the output signal c of the positive phase output terminal OUT + and the output signal d of the negative phase output terminal OUT− with respect to the signals e3 and e4 is the same as that in the first embodiment. Therefore, an operation similar to that of the first embodiment can be obtained.
本実施形態においても上記第1実施形態と同様な効果が得られる。また、本実施形態では、NPNトランジスタ301および302と、フローティング電源303および304を追加したことにより、上記第1実施形態に比べて大電力での負荷の駆動が可能になるという効果が得られる。
Also in this embodiment, the same effect as the first embodiment can be obtained. Further, in the present embodiment, by adding the
<第3実施形態>
図6はこの発明の第3実施形態によるバランス出力型増幅器の構成を示す回路図である。本実施形態では、上記第2実施形態における差動増幅部30Aが差動増幅部30Bに置き換えられている。この差動増幅部30Bは、差動増幅部30Aにおけるフローティング電源303および304を実現するための手段として、フローティング電源回路303FBおよび304FBと、バイアス回路310を含む。
<Third Embodiment>
FIG. 6 is a circuit diagram showing a configuration of a balanced output amplifier according to a third embodiment of the present invention. In the present embodiment, the
ここで、フローティング電源回路303FBは、定電圧源303Mと、この定電圧源303Mを挟んで高電位電源+VBおよび低電位電源−VB間に直列接続されたハイサイド定電流源303Hおよびローサイド定電流源303Lとにより構成されている。また、フローティング電源回路304FBは、定電圧源304Mと、この定電圧源304Mを挟んで高電位電源+VBおよび低電位電源−VB間に直列接続されたハイサイド定電流源304Hおよびローサイド定電流源304Lとにより構成されている。また、バイアス回路310は、高電位電源+VBおよび低電位電源−VB間に直列接続されたツェナーダイオード310H、抵抗310Mおよびツェナーダイオード310Lにより構成されている。
Here, the floating power supply circuit 303FB includes a
ハイサイド定電流源303Hは、PNPトランジスタ1Haと抵抗1Hbとにより構成されている。ここで、抵抗1Hbは、一端がツェナーダイオード310Hのカソードとともに高電位電源+VBに接続され、他端がPNPトランジスタ1Haのエミッタに接続されている。このPNPトランジスタ1Haのベースにはツェナーダイオード310Hのアノードが接続されている。このハイサイド定電流源303Hは、ツェナーダイオード310Hのツェナー電圧からPNPトランジスタ1Haのベース−エミッタ間順方向電圧を差し引いた電圧を抵抗1Hbの抵抗値により除算した電流値の定電流源として機能する。
The high-side constant
ローサイド定電流源303Lは、NPNトランジスタ1Laと抵抗1Lbとにより構成されている。ここで、抵抗1Lbは、一端がツェナーダイオード310Lのアノードとともに低電位電源−VBに接続され、他端がNPNトランジスタ1Laのエミッタに接続されている。このNPNトランジスタ1Laのベースにはツェナーダイオード310Lのカソードが接続されている。このローサイド定電流源303Lは、ツェナーダイオード310Lのツェナー電圧からNPNPトランジスタ1Laのベース−エミッタ間順方向電圧を差し引いた電圧を抵抗1Lbの抵抗値により除算した電流値の定電流源として機能する。
The low-side constant
本実施形態では、ハイサイド定電流源303Hとローサイド定電流源303Lの電流値が等しくなるように、バイアス回路310のツェナーダイオード310Hおよび310Lのツェナー電圧と、各定電流源の抵抗303Hbおよび303Lbの抵抗値が決定されている。
In the present embodiment, the zener voltages of the
定電圧源303Mは、ハイサイド定電流源303Hにコレクタが接続され、ローサイド定電流源303Lにエミッタが接続されたNPNトランジスタ1Mcと、NPNトランジスタ1Mcのコレクタおよびベースにカソードおよびアノードが各々接続されたツェナーダイオード1Mdと、NPNトランジスタ1Mcのベースおよびエミッタ間に接続された抵抗1Meと、NPNトランジスタ1Mcのコレクタおよびエミッタ間に接続されたキャパシタ1Mfとにより構成されている。
The
ハイサイド定電流源304H、ローサイド定電流源304Lおよび定電圧源304Mの構成は、ハイサイド定電流源303H、ローサイド定電流源303Lおよび定電圧源303Mと同様である。
The configuration of the high side constant
以上の構成において、定電流動作するハイサイド定電流源303H(304H)およびローサイド定電流源303L(304L)は高い内部インピーダンスを有するので、定電圧源303M(304M)は、ハイサイド定電流源303H(304H)およびローサイド定電流源303L(304L)の両方が定電流源として機能する動作範囲内において、上記第2実施形態のフローティング電源303(304)として機能する。この場合において、定電圧源303M(304M)の両端の電位は、定電圧源303M(304M)の両端に接続される回路の動作により決定される。
In the above configuration, the high-side constant
本実施形態においても上記第2実施形態と同様な効果が得られる。
また、本実施形態によれば、トランス等の絶縁手段を使用しないでフローティング電源303および304を実現することができるので、バランス出力型増幅器のコストを抑えることができるという効果が得られる。
Also in this embodiment, the same effect as the second embodiment can be obtained.
Further, according to the present embodiment, the floating
<他の実施形態>
以上、この発明の第1〜第3実施形態について説明したが、この発明には他にも実施形態が考えられる。例えば次の通りである。
<Other embodiments>
Although the first to third embodiments of the present invention have been described above, other embodiments are conceivable for the present invention. For example:
(1)上記各実施形態では、バイポーラトランジスタによりフローティング電源回路および増幅器を構成したが、J−FET(Junction Field Effect Transistor;接合型電界効果トランジスタ)やMOSFET(Metal Oxide
Semiconductor Field Effect Transistor;金属−酸化膜−半導体構造の電界効果トランジスタ)等のFETによりフローティング電源回路および増幅器を構成してもよい。
(1) In each of the above embodiments, the floating power supply circuit and the amplifier are configured by bipolar transistors, but a J-FET (Junction Field Effect Transistor) or MOSFET (Metal Oxide) is used.
The floating power supply circuit and the amplifier may be constituted by FETs such as a semiconductor field effect transistor (metal-oxide film-semiconductor field effect transistor).
(2)上記各実施形態において、バランス出力型増幅器は、ディスクリート素子により構成してもよく、オペアンプにより構成してもよい。 (2) In each of the above embodiments, the balanced output amplifier may be configured by a discrete element or an operational amplifier.
(3)上記各実施形態では、抵抗41および42の抵抗値R1と抵抗43の抵抗値R2との比により第1および第2の帰還信号e1およびe2の帰還量が定まる。従って、適切な帰還量が得られる場合には、抵抗41および42を省略し、正相出力端子OUT+および逆相出力端子OUT−をNPNトランジスタ12のベースおよびNPNトランジスタ22のベースに直接接続してもよい。
(3) In the above embodiments, the feedback amounts of the first and second feedback signals e1 and e2 are determined by the ratio of the resistance value R1 of the
(4)上記各実施形態では、入力信号HOTおよびCOLDの直流成分を除去して引き算部10および20に与えたが、入力信号HOTおよびCOLDの直流成分の影響により正相出力信号cおよび逆相出力信号dの直流レベルがずれても構わない場合には、直流除去用のキャパシタ73および83を省略してもよい。
(4) In each of the above embodiments, the DC components of the input signals HOT and COLD are removed and applied to the subtracting
10……第1の引き算部、20……第2の引き算部、30,30A,30B……差動増幅部、40……帰還部、70……第1の入力部、80……第2の入力部、50……バイアス回路、303……第1のフローティング電源、304……第2のフローティング電源、301……第1のトランジスタ、302……第2のトランジスタ、310,50……バイアス回路、303H,304H……ハイサイド定電流源、303L,304L……ローサイド定電流源、303M,304M……定電圧源、303FB,304FB……フローティング電源回路。
DESCRIPTION OF
Claims (3)
第2の入力信号と第2の帰還信号との差分に応じた信号を出力する第2の引き算部と、
前記第1の引き算部の出力信号と前記第2の引き算部の出力信号とを差動増幅して正相出力信号および逆相出力信号を生成する差動増幅部と、
前記正相出力信号および前記逆相出力信号から前記第1の帰還信号および前記第2の帰還信号を生成する帰還部と
を具備することを特徴とするバランス出力型増幅器。 A first subtraction unit that outputs a signal corresponding to a difference between the first input signal and the first feedback signal;
A second subtraction unit that outputs a signal corresponding to a difference between the second input signal and the second feedback signal;
A differential amplification unit that differentially amplifies the output signal of the first subtraction unit and the output signal of the second subtraction unit to generate a positive phase output signal and a negative phase output signal;
A balanced output amplifier comprising: a feedback unit that generates the first feedback signal and the second feedback signal from the positive phase output signal and the negative phase output signal.
各々第1および第2の主電極端子と前記第1および第2の主電極端子間の導通状態を制御する制御信号が入力される制御電極端子を有する第1および第2のトランジスタと、
前記第2のトランジスタの第1の主電極端子と前記第1のトランジスタの前記第2の主電極端子との間に接続された第1のフローティング電源と、
前記第1のトランジスタの第1の主電極端子と前記第2のトランジスタの前記第2の主電極端子との間に接続された第2のフローティング電源とを具備し、
前記第1の引き算部の出力信号と前記第2の引き算部の出力信号とを差動増幅することにより前記第1および第2のトランジスタをプッシュプル駆動するための各制御信号を生成し、前記第1のトランジスタの第1の主電極端子から前記正相出力信号を出力し、前記第2のトランジスタの第1の主電極端子から前記逆相出力信号を出力することを特徴とする請求項1に記載のバランス出力型増幅器。 The differential amplifier section is
First and second transistors each having a control electrode terminal to which a control signal for controlling conduction between the first and second main electrode terminals and the first and second main electrode terminals is input;
A first floating power source connected between a first main electrode terminal of the second transistor and the second main electrode terminal of the first transistor;
A second floating power source connected between the first main electrode terminal of the first transistor and the second main electrode terminal of the second transistor;
Generating each control signal for push-pull driving the first and second transistors by differentially amplifying the output signal of the first subtraction unit and the output signal of the second subtraction unit; 2. The positive phase output signal is output from a first main electrode terminal of a first transistor, and the negative phase output signal is output from a first main electrode terminal of the second transistor. The balanced output amplifier described in 1.
前記第1のトランジスタの第1の主電極端子と前記第2のトランジスタの第2の主電極端子の間に接続された定電圧源であって、前記第2のフローティング電源として機能する第2の定電圧源と、
前記第2のトランジスタの第1の主電極端子および前記第1の定電圧源の接続点と高電位電源との間に接続された第1のハイサイド定電流源と、
前記第1のトランジスタの第2の主電極端子および前記第1の定電圧源の接続点と低電位電源との間に接続された第1のローサイド定電流源と、
前記第1のトランジスタの第1の主電極端子および前記第2の定電圧源の接続点と前記高電位電源との間に接続された第2のハイサイド定電流源と、
前記第2のトランジスタの第2の主電極端子および前記第2の定電圧源の接続点と前記低電位電源との間に接続された第2のローサイド定電流源と
を具備することを特徴とする請求項2に記載のバランス出力型増幅器。 A constant voltage source connected between a first main electrode terminal of the second transistor and a second main electrode terminal of the first transistor, the first voltage source functioning as the first floating power source A constant voltage source;
A constant voltage source connected between a first main electrode terminal of the first transistor and a second main electrode terminal of the second transistor, and a second voltage source that functions as the second floating power source A constant voltage source;
A first high-side constant current source connected between a first main electrode terminal of the second transistor and a connection point of the first constant voltage source and a high potential power source;
A first low-side constant current source connected between a second main electrode terminal of the first transistor and a connection point of the first constant voltage source and a low potential power source;
A second high-side constant current source connected between a connection point of the first main electrode terminal of the first transistor and the second constant voltage source and the high potential power source;
And a second low-side constant current source connected between a connection point of the second main electrode terminal of the second transistor and the second constant voltage source and the low potential power source. The balanced output amplifier according to claim 2.
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